om 5 arcurif

Note de curs. Capitolul 5. Asamblri elastice

77

5. Asamblari elastice 5.1. Arcuri

5.1.1. Definire. Rol functional

Arcurile snt organe de maini care prin forma lor i prin calitile de elasticitate ale materialelor din care snt executate, sub aciunea forelor exterioare ajung la deformaii relativ mari, revenind la forma iniial dup ndeprtarea acestor fore. n timpul deformaiei elastice, arcurile nmagazineaz lucrul mecanic efectuat de fora exterioar, cu posibiliti de redare integral sau parial. Scop :

- amortizarea energiei de oc i a vibraiilor (arcuri vehicule, arcuri montate sub fundaii);

- acumularea unei energii ce trebuie cedat treptat sau n timp scurt (arcurile ceasurilor, supapelor motoarelor cu ardere intern);

- exercitarea unor fore elastice permanente (arcurile unor ambreiaje); - limitarea forelor, reglare (la prese, ambreiaje automate, robinete de

reglare); - msurarea forelor i momentelor prin utilizarea dependenei dintre

sarcin i deformaie (dinamometrice). - schimbarea frecvenelor proprii ale unor organe de maini.

Clasificare: - dup forma constructiv (fig.3.54) - n foi - elicoidale - disc - inelare

- spirale plane

- bar de torsiune - speciale


78

- dup direcia i sensul forelor exterioare - compresiune - traciune

- torsiune

- ncovoiere

- dup forma seciunii: - circular - dreptunghiular, ptrat

- profilat

5.1.2. Materiale

Cerine: - rezisten ridicat la rupere - limit ridicat de elasticitate - rezisten la oboseal i rezistene ridicate

La anumite construcii mai trebuie : - rezisten la coroziune - dilatare termic redus

Arcul cilindric de compresiune

Arcuri cu foi Arcul elicoidal conic de compresiune

Arc elicoidal cilindric de traciune

Arc disc simplu

Arc spiral

Arc bar de torsiune Arc lamelar

Fig.3.54


79

- lipsa proprietilor magnetice

- meninerea proprietilor mecanice la

temperatur

a) Oeluri carbon de calitate i oeluri aliate : oel clit i revenit pentru arcuri STAS 795, OLC 55A; 65A; 75A; 85A, 51 i 17 A, , 60 Si 15 A b) Materiale neferoase : bronz, alam, aliaje Cu Ni c) Materiale nemetalice : cauciuc, mase plastice, plut.

5.1.3. Caracteristicile funcionale ale arcurilor

a) Caracteristica arcului este curba care exprim relaia dintre sarcini i deformaiile provocate (fig.3.55); F = F(f); M = g()

- La majoritatea arcurilor caracteristic liniar (a) - arcuri elicoidale, bar de torsiune, lamelare, din foi drepte ; - curbilinie cresctoare (b) arcuri din foi curbate i arcuri telescopice; - curbilinie descresctoare (c) arcuri disc,

spirale plane.

b) Rigiditatea arcului c mrimea care caracterizeaz raportul dintre sarcina elementar i deformaia elementului corespunztor

c = dfdF

; 'c = d

dM

Arcurile cu caracteristic liniar au rigiditatea constant, numit i constanta arcului :

c =

1

1

fF

=

2

2

fF

= =

n

n

fF

= tg = 12

12

ffFF

= fF

b F, M

f,

c

a

Fig.3.55

Comment [AT1]:


80

sau 'c = 1

1M

=

2

2M

= =

n

nM

= 'tg = 12

12 MM

=

M

Arcurile cu caracteristic neliniar au rigiditatea variabil

- cresctoare dfdF

c =

- descresctoare dfdF

c =

c) Lucrul mecanic de deformaie A este lucrul mecanic efectuat de sarcina exterioar i nmagazinat de arc.

A = f

0Fdf =

f

0df)f(g sau 'A = =

00d)(gMd

La arcurile cu caracteristic liniar

Ff21A = i M

21

'A =

d) Coeficientul de utilizare volumetric Kv- reprezint raportul dintre

lucrul mecanic de deformaie a arcului i energia total pe care o poate nmagazina volumul V de material al arcului

VEmax

AK 2v = ;

VG

'A'K 2

max

v

=

(defmax

v EAK =

VE

VE2

defmax

== )

5.1.4. Arcuri cu foi

Arcurile cu foi snt arcuri flexionale (solicitate n principal la ncovoiere) constituite din una sau mai multe foi lucrnd mpreun

a) arcuri lamelare b) arcuri cu foi multiple.


81

a) Arcuri lamelare (Fig.3.56) pentru seciune dreptunghiular

2maxi2i

ix h6Fl6

6bh

)xl(FW

)xl(F=

=

= (x=0)

Eh3l2

2h

6bhE3

lM

12bhE3

lFlEI3

Flf2

maxi2

2i

3

23=

=

==

=

===

Eh3l2F

21

EI3FlF

21Ff

21A

2

maxi

3

==

= v2maximaxi2 KE18

VE32

6lbh

6hb

Fl21

181

VE

A2max

==

pentru seciune triunghiular

6bhFl

2maxi = E3EFlF

21

EV

Ff2A

K3

2max

v

=

=

==61K

hl

Ef v

2maxi folosete cel mai bine materialul

pentru seciune trapezoidal

2

1

0v

bb1

C91K

+= ;

12

20 bb2

b3C+

=

b) Arcuri cu foi multiple, curbe, cu suspensie oblic la capete (fig.3.57) Se cunosc : F, fo, l Se cere : n sau b, h

Fig.3.56

F

F

h x

l

F

b b x

F

b x


82

RctgA0AC

A0ctg ==

6nbh

)tgfl(FWM

2o

i

imaxi

+=

2aitmaxitot min/N500400=+=

numrul de foi de arc n

-

bhFtg

t

= pentru foaia principal

Deoarece nu se cunoate, se determin din faptul c curbura foilor se face

dup un arc de cerc

ctg.lRf 0 =

2tg.l

sincos

sin1lctg.l

sinlf0

=

==

(2

tg

2cos

2sin2

2sin2

2cos

2sin2

2sin

2cos1

sincos1

222

==

=

)

Elemente constructive

Aspectele foilor de arc pot avea forme variate: drepte, trapezoidale, circulare, parabolice (fig.3.58), eventual cu nlimea descrescnd, pentru a micora frecarea ntre foi n aceast zon. Forme constructive pentru capetele

foii principale sunt prezentate n fig.3.59.

F/cos F/cos

Q=2F F tg

F F cos

F tg F cos F

l l Q=2F

f

f o f

l

F R O

Fig.3.57


83

5.1.5. Arcuri disc

Arcurile-disc STAS 8215 sunt formate dintr-unul sau mai multe discuri elastice tronconice.

Caracteristic pentru aceste arcuri este faptul c

prin variaia raportului sh , ca i prin diferite

combinaii de aezare a discurilor, se obin caracteristici elastice diferite.

a) Pachet de arcuri disc (suprapuse n acelai sens) 1tot1tot ff,nFF ==

b) Coloan de arcuri disc (suprapuse cu alternarea poziiei lor) 1tot1tot iff,FF ==

c) Coloan de pachete de arcuri disc

a b c d e

a b c d e

Fig.3.58

Fig.3.59

d D

F F

h

F f tot

f1 2f2 f

F 2F1 F1

Ftot=F1

F

Ftot

f1 2f2 f

F F2 F1


84

1tot1tot iff;nFF ==

unde: n numrul de discuri dintr-un pachet i numrul pachetelor suprapuse

Elemente de calcul STAS 8216 Tensiunea maxim apare n colul C (tensiune de compresiune) Tratarea exact a calculelor de rezisten este dificil

simplificat :

a) Fora din arc

( )h,f,D,s,,EF1s2f

s

hs

fs

hs

fDk

s

1E4F 2

1

4

2 =

+

=

b) Tensiunea maxim max corespunztor unei deformaii f

( ) ( )f,D,s,,Eks2f

s

hks

fDs

k1E4

max32

2

12max

=

+

=

unde :

=

= 1

d/Dln1d/D

dDln

6k;d/D

11

dDln

6k 22

1pipi

( )dDln

1d/D3k3pi

=

c) Lucrul mecanic de deformaie pentru un disc, n domeniul de deformaie de la starea liber la aplatisare

21 1E4L

= .. ( )h,D,s,,EL = pentru un pachet cu n discuri 1nLL =


85

Elemente constructive

5,03,0 Dd

35s

D

134

s

hpentrufh

2/1500 mmNa

5.1.6. Arcuri cu solicitri principale la torsiune

a) Arcuri bare de torsiune (fig.3.60)

Barele de torsiune snt ntrebuinate n numeroase cazuri, la suspensia

vehiculelor, cuplaje elastice cu jocuri torsionale, n aparate de msur.

- Solicitare torsiune : - Tensiune

2at3

p

tmaxt

mm/N.280140

16d

RFWM

=== pi

- Deformaie

dl

G2

GIlM maxtp

trad ==

- Lucrul mecanic de deformaie :

p

2t

p

ttt GI

lM21

GIlM

M21M

21

'A ===

R

F

F d

l

Fig.3.60


86

41

41

V

l4d

V2d

16dl

21

V2dW

lW21

VIlW

21

GV

WM

GIlM

21

GV

AK

23

p

2p

p

2p

2p

2t

p

2t

2maxt

'

'

V =

=

=

=

=

==

pipi

Se constat c bara de torsiune are cel mai bun coeficient de utilizare volumetric.

Forma capetelor de fixare este poligonal, rotund zimat i aplatisat. b) Arcuri elicoidale (fig.3.61) - snt arcuri formate din srme sau bare cu seciune rotund sau

dreptunghiular, nfurate n elice pe o anumit suprafa directoare Elementele geometrice caracteristice snt :

(STAS 7068) - diametrul srmei d sau b i h

- diametrele - mD , D , 1D

- unghiul de nclinare al spirelor 096 =

- pasul t n stare liber

mm D

32

t2,04

D+

- coeficientul de arcuire 0

2

Hf

a =

- coeficientul de zveltee m

0

DH

=

Dup sensul forei de lucru F, pe direcia axei, arcul poate cpta o deformare elastic de compresiune sau de ntindere. Arcul n ansamblu poate fi solicitat la traciune sau compresiune, dar spira, n principal, la torsiune (fig.3.62).

d/4

e d

t H

D Dm

D1

d

F

Fig.3.61


87

F dou componente: F cos , F sin

sinPN

cosFT

sinFRM

cosFRM

mi

mt

=

=

=

=

Deoarece 0sin96 0 i deci se neglijeaz ncovoierea i traciunea

at2m

23

m

p

tmaxt d

Fki8d

DdFk8

16d

k2

DF

WkM

pipipi

=

=

=

=

=

dDi m indicele arcului = 416 pentru arcuri nfurate la rece

410 pentru arcuri nfurate la cald

+=i6,11k coeficient ce ine seama de faptul c arcul nu este o grind

dreapt, ci una curb. - Deformaia arcului este comprimarea sau lungirea lui total ca efect al forei F

(fig.3.63).


88

FGdnD8

GI

nD2

DF

2D

GIlM

2D

Rf 43m

p

mm

m

p

tmm

=

===

pi (caracteristic liniar)

- Lucrul mecanic de deformaie Gd

nD8F

21fF

21A 4

3m2

==

- Rigiditatea nD

d8G

fF

fFC 3

m

4

===

- Coeficientul de utilizare volumetric 41

16

2

821

2

3

4

32

2max

=

pi

=

=

GV

d

DF

GdnD

F

VG

AKm

m

tv

- Elemente de calcul Dimensionare

-Diametrul srmei

a) cnd se impune prin gabarit ( )mD

-se alege dd

Di m = i se face verificarea

== at2maxt dFKi8

pi

- minr5,0 pentru srm trefilat din OLC

f Dm/2

fl= piDmn

Rm F

Fig.3.63


89

- minr35,0 pentru srm din Bz

b)cnd nu se impune gabaritul

at

FKi8dpi

= ,

- Numrul de spire: Din condiia de deformaii (rigiditate):

- numrul de spire active cD8

GdFf

D8Gd

n 3m

4

3m

4

==

- numrul de spire de reazem 5,1nr ; se recomand 2nr =

- numr total de spire rt nnn +=

- Lungimea liber a arcului - la arcuri de compresiune cu capete prelucrate

( )d5,0nntH r0 += dnH t0 = d5,0 - pentru nlimea de aezare a spirelor de reazem

- la arcurile de ntindere ( ) Hc2d1nH0 ++= la arcuri cu pretensionare

HcdtnH 20 ++= la arcuri fr pretensionare

unde ( ) mD25,0Hc - nlimea ochiului de prindere - Lungimea desfurat a arcului

pi

cos

nDl 1m=

- Verificarea la flambaj a arcurilor comprimate (fig.3.64) Dac punctul de coordonate ( )a, se gsete sub curb - nu flambeaz

0

2

Hf

a = ; mD

H 0= ; 2f =sgeata

de exploatare. dac 3 sigur nu flambeaz

c) Arcuri elicoidale cilindrice multiple cu seciune circular (fig.3.65)

Fig.3.64

a

0,7

7

F

d 1

d 2


90

Spaiul disponibil este mai bine folosit dac se ntrebuineaz arcuri elicoidale multiple. Sistemul ar echivala cu un numr de arcuri cu rigiditate diferit, aezate n paralel, care sub aciunea forei exterioare F, se deformeaz cu aceeai sgeat f.

Fie un arc compus din z arcuri elicoidale

z21 d,...,d,d diametrul srmelor

zm2m1m D,...D,D diametrul mediu de

nfurare

z21 l,...l,l lungimea srmei

Condiia aceeai tensiune maxt

i acelai material (i deci aceeai sgeat):

z321 f...fff ====

z4z

z3

zm

242

23

2m14

1

13

1m FGd

nD8F

GdnD

8FGd

nD8 ===

dar

z

z2

zm22

2m

1

12

1m

z3z

zm

232

2m31

1m11maxt

dnDnD

dnD

Fd

D8F

dD8

dDF8

===

===

=

pipipi

Se poate admite n plus, fr nici o dificultate de realizare, c:

zmz2m21m1 DnDnDn === ( )z21 lll ==

z

zm

2

2m

1

1m

dD

dD

dD

=== adic existena unei proporionaliti ntre diametrul

de nfurare i diametrul srmelor. Fora preluat de arc :

======

z

1i im

3i

maxt

im

3iz

1imaxt

z

2i Dd

8Dd

8FiF pipi

Dm1 Dm2

Dm3

d1 d2 d3

F1 C1 F2 C2

f


91

Sarcinile preluate de 2 arcuri consecutive :

2

i

1i3i

im

1mi

31i

i

1i

dd

dD

Dd

FF

==

, deoarece 1i

1im

i

im

dD

dD

=

5.1.7. Arcuri de cauciuc

La acelai volum de material, arcul de cauciuc amortizeaz o cantitate de energie sensibil superioar celei corespunztoare arcului din oel %40 din energia de deformaie. Aceast capacitate de amortizare se datorete frecrilor interne.

Categoriile principale de arcuri din cauciuc (fig.3.66)

Arc blocat solicitat la compresiune (fig.3.66.a)

hf

AF ==

=

Dh nu se deformeaz elastic dect pentru zone mici

2

3c

Dh

G38f =

Arc cilindric armat cu plci metalice (fig.3.66.b) solicitat la forfecare

f

D

F

F

h f

F

s F

h

Di

De

F

Di

De

h

a b c d

Fig.3.66


92

GAF

tg.sf

GAF

f

=

==

Arc cilindric armat cu tuburi metalice (fig.3.66.c), solicitat la torsiune

i

imaxf

DDln

Gh2Ff

hDF

=

=

pi

pi

Arc cilindric armat cu tuburi metalice (fig.3.66.d), solicitat la forfecare

hDDM2

AF

hDM2

ii

t

forfec

tmaxf2

i

tmaxt

====

pi

pi

2Dh

2D2

Mh2Mii

tmaxtti

pipi ==

1nD1

D1

GhM

22i

t

=

pi

Rezistenele admisibile pentru arcurile de cauciuc - solicitate static: compresiune = 35 N/mm2

forfecare = 12 N/mm2

torsiune = 22,5 N/ mm2 - cu oc trector: compresiune = 2,55 N/mm2

forfecare = 12 N/mm2 torsiune = 22,5 N/ mm2

-solicitate dinamic compresiune = 11,5 N/mm2

forfecare = 0.30.5 N/mm2 torsiune = 0.31 N/ mm2


93

5.2. Amortizoare 5.2.1. Caracterizare. Elemente constructive

Au rolul de a disipa energia vibraiilor i ocurilor. Dup principiul de funcionare: - amortizoare cu frecare uscat (coulombian) - amortizoare cu frecare fluid - amortizoare cu pierderi prin cureni turbionari

Exemple a) Amortizor cu frecare uscat-unidirecional - pentru disiparea energiei vibraiilor rectilinii (fig.3.67)

AFF nf ==

b) Amortizoare cu frecare fluid Amortizarea este determinat de fora de frecare creat la forfecarea unui fluid

vscos ntre dou suprafee cu viteze sau de fora rezistent, realizat la

deplasarea forat a fluidului vscos printr-o conduct sau un orificiu. Vscozitatea dinamic este caracteristica principal a fluidelor ce determin caracteristicile amortizoarelor cu frecare fluid:

mf cvF =

n care c este coeficientul de amortizare; v = viteza relativ a elementelor rigide ale amortizoarelor, legate de masa care vibreaz i batiu; m = exponent:

- m = 1 caracteristic liniar

Corp superior

Plci de fixare

Arc elicoidal

Corp inferior

Fig.3.67


94

- m< 1 caracteristic progresiv

- m> 1 caracteristic progresiv

Exemple:

1). Amortizor cu piston (fig.3.68)

3c

2p

AA

8c pi=

2). Amortizor hidraulic telescopic Fora de amortizare se datorete rezistenei fluidului la trecerea prin orificii mici, n funcie de raportul dintre coeficientul de rezisten pentru cursa de

compresiune vc i coeficientul de rezisten pentru cursa de destindere dc

- amortizoare cu simplu efect 0c;0c dc =

- amortizoare cu dublu efect 0c;0c dc caracteristic simetric dc cc =

caracteristic asimetric dc cc

Constructiv amortizoare telescopice monotubulare - bitubulare Schematic amortizor telescopic bitubular (fig.3.69)

Ac Ap

Fig.3.68

piston camer compensare (aer)

cilindru rezervor

supape de comunicare

tub principal

supape de destindere

lichid axa roilor

Fig.3.69


95

Elementele componente:

- Supapele snt realizate sub forma de rondele apsate pe orificii calibrate prin intermediul unor elemente elastice

n cazul supapelor de destindere i comprimare rondele obturatoare, din tabl de oel de arc cu grosimea 0,20,25 mm au realizate pe periferie, prin frezare, un

numr de fante calibrate,.prin care se creeaz rezistena vscoas a lichidului.

- Pistoanele snt confecionate din font sau materiale ceramice - Tuburi exterioare-din evi de oel - Sistemul de etanare-inel de cauciuc cu zimi interiori sau manet de

etanare (simmering)

- Lichidul de amortizare trebuie s aib un indice de viscozitate (I V) ridicat: 3,6,3,9 cSt la 100C, minimum 12 cSt la 50C i 6500 cSt la 40C.

nclzirea amortizoarelor implic scderea vscozitii scderea performanelor

De exemplu: nclzirea amortizorului de la 20 la 12oC conduce la reducerea

cantitii de energie disipate cu 35%.

5.2.2. Elemente de calcul i proiectare

Calculul se efectueaz n strns corelaie cu celelalte elemente ale suspensiei (masa suspendat, elemente elastice, etc.).


96

Pentru un amortizor hidraulic telescopic se parcurg urmtoarele etape: - Stabilirea caracteristicii externe de amortizare

Pentru viteze ale pistonului de pn la 0,5m/s domeniul I de funcionare

>0,7m/s domeniul II de funcionare

Caracteristica de amortizare (curba A) conduce n domeniul vitezelor mari la fore de amortizare exagerate, cu implicaii negative asupra confortului

introducerea unei supape de descrcare care intr n funciune numai la o anumit vitez numit vitez critic. Se asigur pentru viteze mari o caracteristic de amortizare regresiv (curba B). Pentru suspensii auto

s/m4,02,0Vcr = .

- Dimensiuni constructive de baz

) Lungimea l impus de valorile extreme ale elementului elastic ) Diametrul exterior eD - din condiia termic W forfecare = W evacuat convecie

W forfecare = 2mkv - viteza medie a vibraiilor k constant dependent de

amortizare (orificiu, etc.); W evacuare convecie = T.lDe pi

) Orificiile calibrate

II

2000

1000

Fa [N]

va

[m/s]

I

Curba de amortizare ptratic

Curba de amortizare regresiv

Complet ncrcat

Fr sarcin util

0,5 1,0 1,5


97

Condiia de debit ( debitul prin orificiul calibrat identic cu cel realizat de piston)

Qcal=

ppSF

/pg2S

SVQQ

a

calcal

ppistoncal

=

==

=cal coeficientul de pierdere la scurgerea prin orificii calibrate.De exemplu:

75,072,0,320R cale

) Dimensionarea canalelor circulare din piston Condiia debit SVQ4/dz/pg2Q pp2cancan === pi

5.3. Suspensii mecanice

Rol - micorarea amplitudinii micrii transmis de la fundaia ; - micorarea forei transmis de la main la fundaie.

a) pentru reducerea amplitudinii micrii b) pentru reducerea forei

Prile principale ale unei suspensii

- elemente elastice (arcuri) cu rol de susinere a sarcinii - elemente de disipare a energiei vibraiilor (amortizori)

Excitaie

t

t

x(t)

m m

u=uo sint

Main

Suspensie

Fundaie

F=Fo sint

Fr(t)


98

Mrimile prin care se poate caracteriza o suspensie:

- transmisibilitatea absolut AT

)pentru cazul din fig.a == mf

mA A,A

AT amplitudinea vibraiei mainii,

=fA amplitudinea vibraiei fundaiei

) pentru cazul din fig.b ;AA

TFe

FfA =

=FfA amplitudinea forei transmis fundaiei

=FeA amplitudinea forei transmis excitaiei

- transmisibilitatea relativ RT :

vf

sR A

AT = ; =sA amplitudinea deformaiei suspensiei

=rfA amplitudinea vibraiei fundaiei

- rspunsul micrii 1A , numit factor de amplificare;

stAAdA1 = , Ad amplitudinea deplasrii sistemului elastic sub

aciunea amplitudinii forei de excitaie

stA deformaie static

Exemple ale mrimilor 1RA AsiT,T pentru un sistem cu un grad de libertate

20

crcr

1m/k

km2c;c/c

=

==

Suspensia cu amortizor vscos cuplat rigid: - creterea amortizrii realizeaz micorarea transmisibilitii la rezonan, dar conduce la obinerea unor valori mari ale transmisibilitii absolute pentru valori

ridicate ale pulsaiei 1/ 0 . Amortizorul este eficace numai n zona

rezonanei (fig.a). Factorul de amplificare 1A este micorat, pentru o valoare a pulsaiei, de cretere a amortizrii (fig.b).


99

Suspensia cu amortizor coulombian legat rigid: - realizeaz o legtur rigid prin blocarea amortizorului atunci cnd

fora de frecare este mare i excitaia se face cu pulsaii foarte mici ( )0 . n aceste condiii 1=AT . Creterea coeficientului de amortizare coulombian

micoreaz transmisibilitatea absolut la rezonan i mrete pulsaiile la care aceasta se realizeaz.

Bibliografie 1. Manea Gh.- Organe de maini. Edit.Tehnic, Bucureti, 1970 2. Gafianu M..a. - Organe de maini. Edit.Tehnoc, Bucureti ,1981 i

1983; 3. Pavelescu D. .a. - Organe de maini. Edit. Didactic i Pedagogic,

Bucureti, 1985; 4. Buc I. .a. - Indrumtorul tehnicianului proiectant de maini i

utilaje. Edit.Tehnic Bucureti, 1971.

?? Intrebri recapitulative 1) Care dintre urmtoareleafirmiieste adevrat: arcul este un organ de main care realizeaz o legtur

a) elastic; b) rigid.

0,2 1 10 /0 0,2 1 10 /0

TA

100

10

1

m

A1

10

1

=0,01

=0,5

=0,1

=1


100

ntre prile sau piesele unei maini, mecanism sau dispozitiv? 2) Caracteristica arcului este curba care exprim dependena dintre: a) fora i deformaia elastic liniar; b) moment i deformaia elastic unghiular; c) ntre for i moment; d) ntre for i unghiul de nfurare al elicei. 3) Rigitatea arcului este o mrime: a) adimensional b) care se exprim n N/mm. 4) Care dintre seciunile arcurilor lamelare au cel mai bun coeficient de utilizare volumetric? a) dreptunghiular; b) triunghiular; c) trapezoidal. 5) Solicitarea principal a arcurilor de torsiune este: a) torsiunea; b) traciunea. 6) Arcurile elicoidale cilindrice n ansamblu sunt solicitate la: a) torsiune; b) traciune; c) compresiune. 7) La acelai volum de material, arcul de cauciuc amortizeaz o cantitate de energie:

a) superioar celei corespunztoare arcului din oel; b) inferioar celei corespunztoare arcului din oel. 8) Caracteristicile mecanice ale arcului depind de: a) compoziia i proprietile materialului din care se realizeaz; b) fora sau momentul la care sunt solicitate arcurile.

om 5 arcurif

Documents