note calcul(baza).xlsx
TRANSCRIPT
-
7/29/2019 Note calcul(baza).xlsx
1/14
1 Identificare elemente si tipuri de sectiuni utilizate
2 Evaluare incarcari si combinatii de incarcari
3 Predimensionare elemente
4 Verificare comportare de ansamblu
5 Verificare/redimensionare elemente
-
7/29/2019 Note calcul(baza).xlsx
2/14
1 Identificare elemente si tipuri de sectiuni utilizate
1.1 Tip structura: Hala metalica cu pod rulant
1.2 Elemente: 1.2.1 Pane acoperis
1.2.2 Grinzi cu zabrele la nivelul acoperisului
1.2.3 Grinzi cale de rulare
1.2.4 Contravantuiri orizontale1.2.5 Contravantuiri verticale
1.2.6 Stalpi
1.2.7 Pardoseala
1.2.8 Rigidizari elemente metalice
1.2.9 Fundatii izolate
1.3 Sectiuni utilizate: Profile metalice compuse din table subtiri
-
7/29/2019 Note calcul(baza).xlsx
3/14
evaluare incarcare zapada la nivelul acoperisului
s1 = gIs m1 Ce Ct sk= 1.28 kN/mp s2 = gIs m2 Ce Ct sk= 1.44
s- inacarcarea caracteristica la nivelul acoperisului
gIs = 1.00 cl III de imp factorul de importanta-expunere pentru actiunea zapezi
mi = m1, m2 coeficientul de forma al ncarcarii din zapada pe acopeCe = 0.80 exp. Complet coeficientul de expunere al constructiei n amplasamen
Ct = 1.00 coeficientul termic
sk = 2.00 valoarea caracteristica a ncarcarii din zapada pe sol [k
*in cazul evaluarii masei constructiei pentru calculul fortei seismice de proiectare, nu e aplica gIs,
m1= 0.8
m2= 0.90 m2= 0.8+0.8a/30
a= 3.75 a= unghiul acoperisului
acoperisuri cu mai multe deschideri
s3 = gIs m3 Ce Ct sk= 1.12
m3 = minim ( gh/Sk; 2b3/(ls1+ls2); 5 ),m3= 0.70
g= 2.00 greutate specifica zapada
h= 0.70
b3=B+b1= 31.50
b1= 10.50
b2= 10.50
ls1=b1 10.50
ls2=b2 10.50
B= 21.00
gh/Sk= 0.70
2b3/(ls1+ls2)= 3.00
pentru situatia in care zapada este impiedicata sa alunece de pe acoperis:
s4 = gIs m4 Ce Ct sk= 0.016 kN/mp
m4 = minim ( gh/Sk; gb/ls; 8 ) m3 = 0.01
g= 2.00 kN/m3, greutate specifica zapada
h= 0.01 nu sunt parapeti/obstacole
b= 24.00 max(b1;b2) b1= 12ls= 0.05 b2= 24
ls= minim ( 5h; b1; 15m )
gh/Sk= 0.01
gb/ls= 960.00
Se considera ca acoperitoare cea mai defavorabila situatie de incarcare(?!)
s=max(s1, s2, s3, s4)= 1.44
-
7/29/2019 Note calcul(baza).xlsx
4/14
-
7/29/2019 Note calcul(baza).xlsx
5/14
kN/mp
i, f(cls de imp cladire)
is (Capitolul 5)t
N/m2], n amplasament
eci gIs=1,00
-
7/29/2019 Note calcul(baza).xlsx
6/14
-
7/29/2019 Note calcul(baza).xlsx
7/14
Evaluare incarcari
La nivelul acoperisului
Centralizare incarcari pe pana
Nr.Crt.
incarcare tip incarcare lungime deschidere
m m
1 gppane P 11.00 3.00
2 gpco P 11.00 3.00
3 gpinvelit. P 11.00 3.00
4 qpraf. ind. P 11.00 3.00
5 qexploatare V 11.00 3.00
6 sk V 11.00 3.00
Incarcari pe pane Estimare val
1 greutate proprie pane aprox.
2 greutate proprie contravanturi aprox.
3 greutate proprie invelitoare 0.20.5
4 praf industrial
5 exploatare
6 zapada cf. zonei in care se afla constructia
7 vant(?!)
Incarcare pe pana
fara elemente din model Permanente 0.60 1.80
cu elemente din model Permanente 0.80 2.40
Variabile 1.94 5.82
Totale 2.74 8.22
Combinatii de calcul GF-Z dominanta, fara elem. model Pi + Qi +
GF-Z dominanta, cu elem. model Pi + Qi +
GS, fara elem. model, fara S Pi + Qi =
GS, cu elem. model, fara S Pi + Qi =
-
7/29/2019 Note calcul(baza).xlsx
8/14
val. normata val. normata coef. G.F. coef. G.S. val. calcul G.F. val. calcul G.S.
kN/mp kN/ml kN/ml kN/ml
0.15 0.45 1.35 1.00 0.61 0.45
0.05 0.15 1.35 1.00 0.20 0.15
0.35 1.05 1.35 1.00 1.42 1.05
0.25 0.75 1.35 1.00 1.01 0.75
0.50 1.50 1.50 0.40 2.25 0.60
1.44 4.32 1.50 0.40 6.48 1.73
are normata incarcare
0.15 kN/mp
0.05 kN/mp
0.35 kN/mp
0.25 kN/mp acoperisul nu este nici in categoria A nici B(vecinatate otelarii, furna valoarea reco
0.5 kN/mp cf. tab. N.A. 6.10-SR EN 1991-1-1:2004/2006 acoperis cu p
2.00 kN/mp orasul cel mai aproiapat Oltenita(Calarasi), 13 km CR 1-1-3/201
Qi = 10.49
Qi = 11.30 =0.7
4.13
4.73
-
7/29/2019 Note calcul(baza).xlsx
9/14
andata de normativ este situata intre 0.25:1,0
nta mai mare de 1:20
, Anexa A, tabel A1
-
7/29/2019 Note calcul(baza).xlsx
10/14
Calcul Seism- evaluare coeficient seismic conform P100-1/2006
4.5.3.2.2. (4.4) Fb=ISd(T1)m= 0.112 mg forta taietoare de ba
I= 1.00 factorul de importanta-expunere al constrSd(T1)= 0.13 ordonata spectrului de raspuns de proiect
=(0.85;1), = 0.85 factor de corectie care tine seama de cont
m= masa totala a cladirii calculata ca suma a
(3.17) 0TB=>Sd(T1)= ag(T)/q 0.13
ag= 0.24 acceleratia terenului pentru proiectare (pe
g= 1 m/s2, acceleratia gravitationala
0= 2.75 factor de amplificare dinamica maxima a a
q= 5 factor de comportare al structurii (factorulTB= 0.16 TB, TC, TD perioadele de colt ale spectrului
TC= 1.6 orizontale ale acceleratiei terenului
TD= 2.0
T= 1.5 perioada de vibratie a unui sistem cu un g
(T)= 2.75 spectrul normalizat de raspuns elastic
0TTB, (T)= 1+((0-1)/TB)T= STOP 0.00
TB
-
7/29/2019 Note calcul(baza).xlsx
11/14
a corespunzatoare modului propriu fundamental pentru fiecare directie
ctieire corespunzatoare perioadei fundamentale T1
ributia modului propriu fundamental prin masa modala efectiva asociata acestuia
maselor de nivel mi
0
0.13
ntru componenta orizontala a miscarii terenului)
cceleratiei orizontale a terenului de catre structura
de modificare a raspunsului elastic in raspuns inelastic)i de raspuns elastic pentru componentele
rad de libertate dinamica si cu raspuns elastic
-
7/29/2019 Note calcul(baza).xlsx
12/14
Predimensionare elemente
1. Grinzi metalice cu inima plina
-
7/29/2019 Note calcul(baza).xlsx
13/14
Incarcari pentru calculul Panelor
nr.crt.Incarcar
e
tipul
incarcari
i
coef.GF coef.GS
val.
normata-
kN/m2
val.
calcul-
kN/m2
cosx=cos(x 1 invelitoare P 1.1 1 0.50 0.550
sinx=cos(x* 2 patiu tehni C 1.2 1 0.20 0.2403 af industri C 1.2 1 0.25 0.300
4 proprie p P 1.1 1 0.15 0.165
5 proprie C P 1.1 1 0.05 0.055
6 zapada V 1.2 0.3 1.4496 2.179
total kN/mp 2.60 3.489
-
7/29/2019 Note calcul(baza).xlsx
14/14
deschide
re
m
inclinaree pe
pana
e pe
pana GF-
e pe
pana GS-
3.00 3 1.498 1.648 1.498
3.00 0 0.600 0.720 0.6003.00 0 0.750 0.900 0.750
3.00 0 0.450 0.495 0.450
3.00 0 0.150 0.165 0.150
3.00 0 4.349 6.537 1.305
7.797 10.465 4.753