note de calcul p100-3-2008 v2 - isumehedinti.ro publice/reabilitare pavilion... · caracteristicile...

Anexa 2 Note de calcul 1/12

Anexa 2. Note de calcul 0. DATE GENERALE

- Cladire administrativa

(detasament pompieri Drobeta Turnu Severin): P+2E;

- Clasa de importanta I ( 4.1 );

- Categoria de importanta B- importanta deosebita;

- Inaltime de nivel: hp=3.00, het1=3.45, het2=3.00

- Structura de zidărie cu stâlpi si grinzi din beton armat;

- Zona seismica ag=0.15g

1. MATERIALE

-elemente pentru zidărie: - cărămizi pline de argilă arsă 2/5.7 mmNf med ;

- mortar M5;

- rezistenţă caracteristică la compresiune a zidăriei cu cărămizi pline

( cf. CR6/ tab.4.2a, f med =7.5 N/mm2

, M5) 2/3.2 mmNf k ;

- rezistenţă caracteristică la forfecare a zidăriei:

( cf. CR6/ tab.4.5, ceramice, M5) 2/20.0 mmNf vko ;

- modulul de elasticitate longitudinal al zidariei 2/23001000 mmNfE kz

- modulul de elasticitate transversal al zidariei 2/92023004.04.0 mmNxEG zz

-elemente din beton armat (stâlpi si grinzi, planseu) C12/15 (B200),

2/5.9 mmNRfccd ;

2/80.0 mmNRfttd ;

-elemente din beton armat (fundatii) C8/10 (B200),

2/5.6 mmNRfccd ;

2/60.0 mmNRfttd ;

- modulul de elasticitate al betonului 2/24000 mmNEb

Caracteristicile de calcul ale structuri au fost alese în urma investigaţilor de pe teren astfel:

-stâlpi beton armat 30x30 cm (armati cu 4 bare 14 si etrieri 6/20)

-grinzi transversale principale G1: 25x50 cm (armate cu 5 bare 20 longitudinal si etrieri

6/20)


-grinzi longitudinale secundare G2, G3: 25x40 cm (armate cu 2 bare 20+2 bare bare

16 longitudinal si etrieri 6/20);

-pereţii structurali din zidărie de cărămidă cu găuri verticale mici;

-planseu din fasii din beton cu goluri (între axele A-B, C-D);

-planseu din beton armat monolit pe zona holului central, respectiv scarile si podestele.

Grosimea placi de beton este de 10 cm;

2. STABILIREA INCARCARILOR VERTICALE

2.1 Greutate planseu

2.1.1 Greutate planseu/1m2 -PARTER, ETAJ 1

a) Încărcări pe planseu

- şapă 5 cm 1.10 kN/m2

- mozaic turnat pe sapă de egalizare 0.80 kN/m2 - tencuiala la tavan 2 cm grosime 0.45 kN/m2 TOTAL 2.35 kN/m2

- încărcare de exploatare (C3)

*q=3.0 kN/m2 4.0* 2 i

2.1* 2 qi kN/m2

- incarcare totala/ 1m2 de planseu 3.55 kN/m2

2.1.2 Greutate planseu/1m2 -ETAJ 2

b) Încărcări pe planseu

- straturi terasă necirculabilă 4.35 kN/m2 - tencuiala la tavan 2 cm grosime 0.45 kN/m2 TOTAL 4.80 kN/m2 - încărcare din zăpadă

*q zap =2.3 kN/m2

4.0* 2 i

92.0* 2 qi kN/m2

- incarcare totala/ 1m2 de planseu 5.72 kN/m2

c) Încărcări pereți compartimentare / închidere

*q perete =0,15x1600x3=720daN/m=7.2 kN/m- grosimea 15 cm

*q perete =0,30x1600x3=1440daN/m=14.4 kN/m- grosimea 30 cm

*q atic =0,30x1600x1=480daN/m=4.80 kN/m- grosimea 30 cm


d) Încărcări ipoteză sarpanta

- greutate proprie (tablă, elemente sarpanta) 0.30 kN/m2

TOTAL 0.30 kN/m2

e) Încărcări ipoteză sarpantă-zăpadă

Valoarea caracteristică a încărcării din zăpadă: ko

St

Ce

Ci

Sk

,

Unde: 15.1

Is - factor de importanta-expunere;

i - coeficient de formă

0.1e

C - coeficient de expunere (expunere normală); 1t

C - coeficient termic (termoizolaţie uzuală)

2/0.2,

mkNSko - valoarea caracteristică a încărcării din zăpadă pe sol în amplasament-

Coeficient de forma pentru incarcarea din zapada pe acoperisuri cu două pante: 1 =0.8, 2 = 2.1

2/1842/84.10.2118.015.11, mdaNmkNSk

2/2762/76.20.2112.115.12, mdaNmkNSk

2/230, mdaNSmediuk

f) Încărcări planseu etaj 2- situație existentă-zăpadă

Valoarea caracteristică a încărcării din zăpadă: ko

St

Ce

Ci

Sk

,

Coeficient de forma pentru incarcarea din zapada pe acoperisuri orizontale cu parapet: 1 =0.8,

Pt aglomerare zapada atic 2 = 55.00.2/55.02/ kSh < 1 =0.8 aleg 2 =1

mmbhls

75.255.05)15.1,,5min(

0.2118.015.11,kS 2/1842/84.1 mdaNmkN

0.211115.11,kS 2/2302/3.2 mdaNmkN

Având în vedere diferențele mici dintre încările aduse de ipoteza realizarii unei sarpante față de ipoteza

încărcărilor în situația existentă, varianta cea mai defavorabilă pentru distribuția încărcărilor pe structură și verificarea acesteia a fost considerată ipoteza de calcul cu situația existentă, acoperis de tip

terasă.

Realizarea unei eventuale sarpante se poate realiza, încărcările fiind preluate de elementele

structurale verificate în această documentație.

2.1.3 Forţa tăietoare de bază

mTSF dIb 1 ; 4.1I

ggq

TaTS gd 165.088.0

0.2

5.215.0

)(1

26.05.10045.0 43

43

1 HkT T ; 1

kNm 18484 - (conform reactiuni Rz din combinatia -analiza modala AXIS)

kNg

gFb 80.4269118484

165.04.1


3. IDENTIFICARE MODEL CALCUL

Model calcul 3D

4. IDENTIFICARE PERETI ACTIVI PE DIRECTIILE PRINCIPALE- 1

A

B

C

D

2 3 4 5 6 8 9 107

Plan identificare stalpi, montanti (transversali, longitudinali)

grinda 30x45

grinda

grinda

gri

nda 2

5x50

gri

nda 2

5x50

gri

nda 2

5x50

gri

nda

25x50

grinda

grindagrinda

grinda 25x40

grinda 25x40

grinda 25x40

grinda 25x40

grinda 25x40

grinda 25x40

S2S1

S3 S4 S5 S6

S19 S20 S21 S22 S23

S11 S10 S9 S8 S7

S16 S15 S14 S13 S12S17S18

S24

Tr1

Lg1 Lg2 Lg3 Lg4 Lg5 Lg6 Lg7 Lg8 Lg9 Lg10 Lg11 Lg12 Lg13 Lg14

Lg15Lg16Lg17Lg18Lg19Lg20Lg22 Lg21Lg23Lg25 Lg24Lg26Lg27Lg28

Lgi1

Tr2

Tr3 Tr4

Lgi2 Lgi3 Lgi4 Lgi5 Lgi6 Lgi7 Lgi8 Lgi9 Lgi10 Lgi11 Lgi12

Lgi13Lgi14Lgi15Lgi16Lgi17Lgi18Lgi19Lgi20

Tr5 Tr6

Tr7

Tr8

Tr9Tr10Tr11Tr12

gri

nda 2

5x50

gri

nda 2

5x50

gri

nda 2

5x50

gri

nda 2

5x50

gri

nda 2

5x50

gri

nda 2

5x50

S25


5. VERIFICAREA CAPACITĂŢII DE REZISTENŢĂ A ELEMNTELOR

DE ZIDARIE SI STALPI DIN BETON ARMAT 5.1 DIRECTIE TRANSVERSALĂ- combinaţia Ci7

Aportul armaturilor verticale din stâlpi (4 bare 14 mm) la forţa taietoare capabilă se calculează cu relaţia: daNxxfAV

ydascRd3696300016.62.02.02 /stâlp

Structura dispune de un număr de 25 stâlpi. Forţa tăietoare capabilă a stâlpilor este egală cu: daNxT st

cap92400369625

daNT TR

cap3429289240016880181727 - combinatia Ci7


80.0426980

3429283

b

TR

cap

F

TR - combinatia Ci7

Concluzie:

- condiţia de verificare la forţă tăietoare pentru stâlpi şi pereţii este verificată, gradul de asigurare seismică R=0.80 > Rmin = 0.7.

Legendă: N- Forţa axială aferentă fiecarui montant ; Vf1- Forţa tăietoare asociată cedării prin compresiune excentrică; Vf21- Valoarea de proiectare a forţei tăietoare de rupere prin lunecare în rost orizontal; Vf22- Valoarea de proiectare a forţei tăietoare de rupere prin fisurare diagonală; Vff/Vfd = Capacitatea de rezistenţă la forţă tăietoare (min:Vf1, Vf21, Vf22) f vk - Rezistenţa la forfecare a zidăriei în rost orizontal în funcţie de efortul axial din montant

(tabel 4.5–pct 4.1.1.2 CR6-2013, 0.065xf b =0.065x4.15=0.26)

f vd - Rezistenţa de proiectare la lunecare în rost conform D.3.4.1.3.1 ( P100-3/2008 )

f td - Rezistenţa de proiectare la efortul principal de întindere conform D.3.4.1.3.1( P100-3/2008)

f d - Rezistenţa de proiectare la compresiune pentru pereţii solicitaţi la încovoiere cu forţă axială

conform D.3.4.1.3.1 ( P100-3/2008 ) T cap - Forţa taietoare capabilă asociată forţei axiale;

T Xnec - Forţa taietoare din combinaţia Ci7 după direcţia X;

T Ynec - Forţa taietoare din combinaţia Ci7 după direcţia Y;

T cap /T Xnec , Ynec - Valoarea gradului de asigurare seismica la forţă tăietoare asociată cu forţă

axială după direcţia X, respectiv Y; R C - Rezistenţa de calcul a betonului la compresiune;

R t - Rezistenţa de calcul a betonului la întindere;

5.2 DIRECTIE TRANSVERSALĂ- combinaţia Ci9



ydascRd3696300016.62.02.02 /stâlp


cap92400369625

daNT TR


85.0426980

3645093

b

TR

cap

F

TR - combinatia Ci9

Concluzie:

- condiţia de verificare la forţă tăietoare pentru stâlpi şi pereţii este verificată, gradul de asigurare seismică R=0.85 > Rmin = 0.7.

5.3 DIRECTIE TRANSVERSALĂ- combinaţia Ci7- CU CONSOLIDARE

PERETI Se verifica capacitatea portantă obtinută în urma aplicări măsurilor de consolidare la pereții transversali: - cămăsuire pe ambele fețe ale peretelui cu plasa sudată 5/100/100 și mortar de ciment de 5 cm

grosime.


Vrd3- Aportul consolidării cu plasă sudată şi mortar de ciment de 5 cm grosime la capacitatea de rezistenţă la forţă tăietoare;


ydascRd3696300016.62.02.02 /stâlp


cap92400369625

daNT TR

cap80899092400168801547789 - combinatia Ci7- cu consolidare

89.1426980

8089903

b

TR

cap

F

TR - combinatia Ci7

Concluzie:

- condiţia de verificare la forţă tăietoare pentru stâlpi şi pereţii in varainta consolidata este verificată, gradul de asigurare seismică obtinut este R=1.89 > Rmin = 0.7.


5.4 DIRECTIE LONGITUDINALĂ - combinaţia Ci7

Aportul armaturilor verticale din stâlpi ( 4 bare 14 mm) la forţa taietoare capabilă se calculează cu relaţia: daNxxfAV

ydascRd3696300016.62.02.02 /stâlp


cap92400369625

daNT LONG


88.0426980

3792733

b

LONG

cap

F

TR - combinatia Ci7


5.5 DIRECTIE LONGITUDINALĂ- combinaţia Ci9

daNT LONG


94.0426980

4018373

b

LONG

cap

F

TR - combinatia Ci9

6. VERIFICAREA DEPLASĂRILOR

6.1.Verificarea la starea limită de serviciu (SLS)

=0.5 - factor de reducere;

q = 2.0 pentru structura existentă – factor de comportare;

d re - deplasarea relativă a aceluiasi nivel, obţinută din calcul static, pentru EI=0.5 E c I c ;

d ra

SLS - valoarea admisă a deplasări de nivel;

RELAŢIA ESTE VERIFICATĂ

mmqd er 50.235.230.25.0d ,SLSr

SLS

ar

SLS

ar

d

mmhd

.

SLS

r

.

d

0.263250008.0008.0


6.2.Verificarea la starea limită ultimă(ULS)

mmcd er 475.230.21d ,ULSr

c = 1 coeficient de amplificare al deplasărilor;

q = 2.0 pentru structura existentă – factor de comportare;

d re - deplasarea relativă a aceluiasi nivel, obţinută din calcul static, pentru EI=0.5 E c I c ;

d ra

ULS - valoarea admisă a deplasări de nivel;

ULS

ar

ULS

ar

d

mmhd

.

ULS

r

.

d

25.813250025.0025.0

RELAŢIA ESTE VERIFICATĂ

7. VERIFICAREA FUNDATIILOR

Verificarea presiunii pe talpa fundaţiei se face conform normativului NP112/2014 pe o fâşie din peretele exterior al structurii ţinând cont de încărcările existente.

Peretele exterior este considerat cel mai încărcat (axA, sir 4-6), deci crează presiunea maximă pe teren, deoarece are grosimea de 0.30 cm şi pe el descarcă jumătate din planşeu, iar

peretele are înălţimea maximă adică +10.50 m de la cota ±0,00.

Fâşia de calcul se alege de lăţime egală cu unitatea (1m).

Aşa cum relevă studiul geotehnic cu dezvelire de fundatie, nr. 3.289/2018 intocmit de SC CENCONSTRUCT SRL, lăţimea fundaţiilor este de 0.60 m şi o adâncime de -1.60 m fata de cota terenului natural.

Încărcările ce acţionează la nivelul fâşiei de calcul provin din:

- Greutatea proprie a pereţilor inclusiv tencuiala;

- Incărcările permanente şi utile aduse de planşee;

Conform eforturilor din Axis de la baza montanțiilor, încărcarea maximă este:

114,76 kN / 1,7m=67,5 kN/m =6750daN/m

Adaugăm greutatea fundației (elevatie și talpă) :

fG =0.6x1.6x2400+0.4x0.55x2500=2854 daN/m

Suma încărcărilor verticale pe talpa fundaţiei este: Qtotal=6750+2854 = 9604 daN/m

VERIFICAREA PRESIUNII PE TEREN

Presiunea efectivă pe talpă este:

kPamkNdaN/cmxb

Qp total

ef160/16060.1

10060

9604 22

Presiunea convenţională de baza conform studiului geotehnic este: p conv=260 kPa


Valoarea corectată a presiunii convenţionale va fi pentru o lăţime a tălpii de 0.60 m si cota de fundare de -1.60 m fata de CTN:

pconv = p conv + CB + CD

CB = p conv K1(B-1)=260x0,05x(0.60-1)= -5.2 kPa

4

0.26.1260

4

2f

convD

DpC -26 kPa

pconv = 260-5.2-26=228 kPa

pef=160 kPa << pconv =228 kPa - relatia este verificata

Se constată că relaţia de verificare este îndeplinită.

note de calcul p100-3-2008 v2 - isumehedinti.ro publice/reabilitare pavilion... · caracteristicile...

Documents