note de calcul expertiza cu push

OBO BETTERMANN – România CLĂDIRE DE BIROURI

str. Anatomiștilor nr.10 oraș Măgurele, jud. Ilfov

Project No. Apr. / App. Cod / Code Fază / Phase Corp / Block Tip / Type Nr. / No. Rev. / Rev. Data / Date

10038/14.03.2011 DMA BETER ET 01 OSP 02 00 09.05.2011

Creat de / Created by Popp & Asociatii/note de calcul expertiza cu push.docx - 1 / 151 - © Nici o parte din acest document nu poate fi copiată, modificată sau multiplicată fără acordul scris al POPP & ASOCIAŢII SRL © No part of this document may be copied, changed or multiplied without the written permission of POPP & ASOCIAŢII SRL

NOTE DE CALCUL

privind structura de rezistență a imobilului de birouri

OBO BETTERMAN – România

amplasat pe șoseaua Măgurele , București

00 09.05.2011 Prima ediție ing. Olimpia Marchelov REVIZIE REVISION

DATA DATE

MODIFICĂRI MODIFICATIONS

SEMNĂTURA EMITENTULUI THE ISSUER'S SIGNATURE




10038/14.03.2011 DMA BETER ET 01 OSP 02 00 09.05.2011


COLECTIV DE ELABORARE dr.ing. Traian Popp ................................................ expert tehnic atestat MLPAT, pentru exigențele A1 și A2 ing. Olimpia Marchelov …………………………………………………




10038/14.03.2011 DMA BETER ET 01 OSP 02 00 09.05.2011


CUPRINS

1. DATE GENERALE. OBIECT

2. DATE DE AMPLASAMENT

3. DESCRIEREA SISTEMULUI STRUCTURAL EXISTENT

4. MATERIALE UTILIZATE LA REALIZAREA STRUCTURII

5. NOTE PRIVIND CALCULUL STRUCTURII DE REZISTENȚĂ CONFORM NORMELOR ÎN VIGOARE LA DATA REALIZĂRII PROIECTULUI DE EXECUȚIE(IANUARIE 2004)

6. EVALUAREA SIGURANȚEI SEISMICE CONFORM NORMATIVULUI P100-3/2008. CALCULUL STATIC NELINIAR

7. REZULTATELE VERIFICĂRII PRIN CALCUL




10038/14.03.2011 DMA BETER ET 01 OSP 02 00 09.05.2011


NOTE DE CALCUL - BREVIAR 1.DATE GENERALE. OBIECT.

Denumirea obiectivului de investiţii:

Clădire de birouri

Faza de proiectare:

EXPERTIZĂ TEHNICĂ

Amplasamentul(localitate, strada, numărul, județul):

oraș Măgurele, str. Anatomiștilor, Nr.10, județ Ilfov

Beneficiar:

OBO BETTERMANN ROMÂNIA

Perioada construirii: 2004

Suprafaţa construită: 325,2mp

Numărul de niveluri: P+2E

Destinaţie: birouri

Prezentul document constituie notele de calcul corespunzătoare expertizei tehnice ce a fost elaborată pentru analiza de ansamblu a structurii de rezistenţă a clădirii de birouri existente pe amplasamentul din str.Anatomiștilor nr.10, oraș Măgurele, jud. Ilfov.

Verificarea prin calcul a structurii s-a realizat după reglementările tehnice în vigoare la data realizării proiectului de execuție(ianuarie 2004) și conform prescripțiilor de proiectare în vigoare la prezenta dată.

Documentaţie tehnică referitoare la imobilul în studiu, pusă la dispoziție de către beneficiar, ce constituie date de intrare pentru verificarea prin calcul:

Ø Planuri de arhitectură, faza P.E., elaborate de firma S.C. Vlad Simionescu & Asociații

Arhitecți S.R.L., reprezentată de șeful de proiect al acestei lucrări arh.Vlad Simionescu, la data de 28.11.2003

Ø Planuri de rezistență, faza D.D.E., elaborate de firma S.C. PROVEST PROIECT S.R.L., reprezentată de șeful de proiect structură al acestei lucrări prof. dr.ing. Radu Petrovici, la data de 01.2004

Ø Memoriu tehnic de structură și Note de calcul-breviar, faza P.A.C., elaborate de firma S.C. PROVEST PROIECT S.R.L., reprezentată de șeful de proiect structură al acestei lucrări prof. dr.ing. Radu Petrovici, la data de 10.2003

Ø Studiu geotehnic pe amplasament întocmit de firma S.C. GEOPROIECT S.R.L. în februarie 2002;

Ø Raportul tehnic asupra încercărilor de laborator pe materiale întocmit de firma Ultratest S.R.L. Bucureşti la data 17.03.2011.

Ø Releveu fotografic dezveliri fundații. 2. DATE DE AMPLASAMENT

Imobilul în studiu este amplasat pe str. Anatomiștilor nr.10, oraș Măgurele, jud. Ilfov.




10038/14.03.2011 DMA BETER ET 01 OSP 02 00 09.05.2011


Categoria de importanţă a construcţiei este C.

Clasa de importanţă a construcţiei este clasa a III-a, ceea ce conduce la un coeficient γ=1.0.

Din punct de vedere al solicitărilor din vânt:

- conform STAS 10101/20-90: amplasamentul clădirii se încadrează în zona C conform hărții de zonare a încărcării din vânt și presiunea dinamică de bază gv=0.55 KN/m2

- conform SR EN 1991-1-4: 2006-NB:2007: amplasamentul corespunde unei presiuni de referinţă a vântului de 0.5 KN/m, mediată pe 10 min la 10 m cu interval mediu de recurenţă de 50 ani (2% probabilitate anuală de depăşire).

Din punct de vedere al încărcărilor din zăpadă:

- conform STAS 10101/21-92:clădirea este amplasată în municipiul București și se încadrează în zona C conform hărții de zonare a încărcării din zăpadă pe sol și greutatea de referință gz = 1.5 KN/m2

- conform SR EN 1991-1-3: 2005: amplasamentul corespunde unei valori caracteristice a încărcării din zăpadă pe sol s0,k=1.5 kN/m2 având interval mediu de recurenţă de 50 ani.

Adâncimea de îngheţ este la 80 cm sub nivelul terenului.

În conformitate cu reglementările de la data proiectării clădirii analizate s-a urmărit:

Ø evaluarea nivelului de protecţie la încărcări gravitaţionale;

Ø determinarea prin calcul static liniar a nivelului de protecţie seismică a construcţiei ;

Ø fundamentarea deciziei de intervenţie şi propuneri privind această decizie.

În conformitate cu prevederile normativului P100-3/2008 s-a urmărit:

Ø determinarea prin calcul static neliniar a nivelului de protecţie seismică a construcţiei ;


Conform normativului P100-92 (Normativ pentru proiectarea antiseismică a construcțiilor de locuințe, social-culturale, agrozootehnice și industriale), amplasamentul se găsește în zona seismică de calcul C căreia îi corespunde un coeficient ks cu valoarea 0,20.

Coeficientul ks reprezintă raportul dintre accelerația maximă a mișcării seismic a terenului(considerată cu o perioadă medie de revenire de cca. 50 ani) corespunzătoare zonei seismice de calcul și accelerația gravitației.

Coeficientul de amplificare βr se determină în funcție de perioadele oscilațiilor proprii Tr ale construcției și de condițiile seismice ale zonei caracterizată de perioada de colț Tc = 1,5 sec. Pentru Tr≤Tc coeficientul de amplificare βr = 2.5.




10038/14.03.2011 DMA BETER ET 01 OSP 02 00 09.05.2011


Fig. 2. Diagramele βr – Tr conform P100-92

Fig. 1. Coeficienți ks conform P100-92.




10038/14.03.2011 DMA BETER ET 01 OSP 02 00 09.05.2011


Fig. 3. Perioade de colț conform P100-92. Conform normativului P100-1/2006 (Cod de Proiectare Seismică), amplasamentul se găseşte

în zona de hazard seismic căreia îi corespunde o acceleraţie maximă la nivelul terenului de 0.24 g (ks=0.24), având o perioadă de colţ a spectrului seismic Tc=1.6sec, pentru un cutremur cu un interval mediu de recurenţă de 100 de ani, cutremur ce trebuie considerat în proiectarea la starea limită ultimă. Coeficientul de amplificare dinamică este conform normativului P100-1/2006, β=2.75, pentru palierul 0-Tc.

Fig.4. Spectrul normalizat de răspuns elastic pentru acceleraţii pentru

componente orizontaleale mişcarii terenului în zona Bucureşti.




10038/14.03.2011 DMA BETER ET 01 OSP 02 00 09.05.2011


Fig. 5 Zonarea teritoriului României în termeni de valori de vârf ale accelerației terenului pentru proiectare ag pentru cutremure având IMR = 100 ani, conform P100-1/2006.

Fig. 6. Zonarea teritoriului României în termeni de perioadă de control(Tc) a spectrului de răspuns,

conform P100-1/2006

Fig.7. Harta de zonare seismică a europei.

Normele europene pentru proiectarea construcțiilor la acțiunea seismică recomandă pentru

toate categoriile de clădiri noi utilizarea valorilor ag pentru cutremure având interval mediu de recurență IMR=475 ani, recomandat de documentul european EN 1998-1:2004, în scopul ridicării nivelului de siguranță la acțiuni seismice din România la nivelul recomandat de UE.

Astfel prin codul de proiectare seismică din România P100-1/2011 care este în curs de avizare se recomandă pentru proiectarea clădirilor noi utilizarea valorilor ag pentru cutremure cu IMR=475 ani.




10038/14.03.2011 DMA BETER ET 01 OSP 02 00 09.05.2011


Fig.8 Zonarea teritoriului României în termeni de valori de vârf ale accelerației terenului pentru

proiectare ag pentru cutremure având IMR = 475 ani, conform P100-1/2011.

De asemenea codul românesc de proiectare P100-1/2011 care este în curs de avizare recomandă pentru proiectarea consolidării construcțiiilor existente la stări limită utilizarea hărții cu valori ale accelerației terenului pentru proiectare, ag pentru cutremure având interval mediu de recurență IMR = 100 de ani.

Codul de proiectarea seismică în vigoare P100-3/2008 pentru evaluarea seismică a clădirilor existente la stări limită indică utilizarea hărții cu valori ale accelerației terenului pentru proiectare, ag pentru cutremure având interval mediu de recurență IMR = 100 de ani, dar permite și utilizarea unor valori ag reduse corespunzătoare unui cutremur având interval mediu de recurență IMR=40 de ani, astfel:

Ø conform cap.2.1 :

,,(1) Evaluarea seismică a clădirilor existente urmărește să stabilească dacă acestea satisfac cu un grad adecvat de siguranță cerințele fundamentale (nivelurile de performanță) avute în vedere la proiectarea construcțiilor noi, conform P100-1/2006, 2.1:

,, Proiectarea la cutremur urmărește satisfacerea, cu un grad adecvat de siguranță, a următoarelor cerințe fundamentale(niveluri de performanță)

- cerința de siguranță a vieții




10038/14.03.2011 DMA BETER ET 01 OSP 02 00 09.05.2011


Structura va fi proiectată pentru a prelua acțiunile seismice de proiectare stabilite conform capitolului 3, cu o marjă suficientă de siguranță față de nivelul de deformare la care intervine prăbușirea locală sau generală, astfel încât viețile oamenilor să fie protejate. Nivelul forțelor seismice din cap. 3 corespunde unui cutremur cu interval mediu de recurență de referință IMR = 100 ani. Notă: Nivelul de deformare structurală din apropierea prăbușirii se asociază cu un cutremur mai rar, orientativ cu intervalul mediu de recurență de referință IMR = 475 ani.

În cazul construcțiilor cu alcătuire regulată și corect detaliate, dacă sunt satisfăcute criteriile asociate cerinței de siguranță a vieții pentru un cutremur cu IMR = 100 ani, de regulă sunt satisfăcute și cerințele de prevenire a prăbușirii pentru un cutremur cu IMR = 475 ani.

- cerința de limitare a degradărilor

Strcutura va fi proiectată pentru a prelua acțiuni seismice cu o probabilitate mai mare de apariție decât acțiunea seismică de proiectare, fără degradări sau scoateri din uz, ale căror costuri să fie exagerat de mari în comparație cu costul structurii. Acțiunea seismică considerată pentru cerința de limitare a degradărilor corespunde unui interval mediu de recurență de referință de 30 de ani.’’

(2) Cerințele fundamentale, respectiv cerința de siguranță a vieții și cerința de limitare a degradărilor și stările limită asociate(starea limită ultimă ULS și starea limită de serviciu SLS), sunt definite în P100-1/2006 2.1(1), unde se indică și intervalele medii de recurență de referință (IMR) ale acțiunilor seismice luate în considerare pentru cele două stări limită, la proiectarea construcțiilor noi.

(3) Funcție de clasa de importanță și de expunere la cutremur, de durata viitoare de exploatare, în cazul construcțiilor existente cerințele fundamentale pot fi asigurate pentru un nivel al acțiunii seismice inferior celui considerat la proiectarea construcțiilor noi, respectiv la cutremure cu IMR redus în raport cu cele din P100-1/2006. Nivelul minim de asigurare seismică necesar pentru construcții existente de diferite categorii, identic cu nivelul minim care trebuie obținut prin lucrările de reabilitare seismică, este indicat la 8.4.’’

Ø conform cap. 8.4 Necesitatea intervenției structurale:

,, (1) Necesitatea intervenției structurale asupra construcțiilor existente, degradate de acțiunea seismică sau vulnerabile seismic, se stabilește pe baza unor criterii, precum:

- realizarea unui nivel de siguranță rațional;

- mărimea resurselor financiare, materiale și umane pentru reducerea riscului seismic al construcțiilor din fondul existent, raportat la dimensiunile acestui fond;

- perioada de exploatare așteptată, mai mică la clădirile existente decât la cele nou construite.

(2) Condițiile existente pe plan național din aceste puncte de vedere permit ca, în cazul clădilor de tip curent care satisfac cerințele asociate obiectivului de performanță siguranța vieții pentru cutremure cu interval mediu de recurență IMR = 40 de ani, acestea să fie considerate ca având un nivel de siguranță suficient față de acțiunea seismică.”

Normativul în vigoare la prezenta dată P100-3/2008 permite astfel utilizarea unui cutremur de proiectare cu un interval mediu de recurență IMR = 40 de ani pentru clădiri existente la care perioada de exploatare așteptată este mai mică decât la cele nou construite fără să specifice valoric care este perioada maximă de exploatare aștepată.

Părerea expertului tehnic este că posibilitatea de a utiliza în evaluarea seismică a clădirilor existente un cutremur cu un interval mediu de recurență redus față de cel considerat la proiectarea clădirilor noi, menționată în P100-3/2008, este bazată pe criterii macroeconomice și se referă la




10038/14.03.2011 DMA BETER ET 01 OSP 02 00 09.05.2011


majoritatea clădirilor vechi care nu au beneficiat de lucrări de reparații/consolidare în decursul exploatării lor și care au suferit multiple degradări în urma seismelor majore din care menționăm:

- 06.10.1908, MW = 7.1

- 10.11.1940, MW = 7.7

- 04.03.1977, MW = 7.4

- 30.08.1986, MW = 7.1

- 30.05.1990, MW = 6.9

iar obligativitatea de a le asigura la un cutremur cu un interval mediu de recurență de minim 100 de ani ar fi imposibil de susținut în actualul context economic, având în vedere numărul mare al acestora.

Recomandarea expertului tehnic, în acord cu ultimile tendințe de proiectare seismică din România și în acord cu recomandările normelor europene, este că structura studiată în prezentul breviar de calcul, find construită în anul 2004, are o perioadă de exploatare așteptată similară cu cea a clădirilor nou construite, iar în evaluarea seismică trebuie luat în calcul un cutremur cu un interval mediu de recurență de minim 100 de ani.

Condiţii de fundare pe amplasament: În februarie 2002 pentru întocmirea proiectului de execuție a imobilului studiat în prezenta a

fost realizat un studiu geotehnic pe amplasamentul din str. Anatomiștilor nr. 10, oraș Măgurele întocmit de firma S.C. GEOPROIECT S.R.L.

Pentru stabilirea stratificației și a caracteristicilor geotehnice ale terenului au fost executate un număr de șase foraje geotehnice cu o foreză manuală echipată cu pereți dubli care permite prelevarea de probe netulburate.

S-au executat șase foraje geotehnice pe un amplasament de circa 8000 m2 cu scopul de a realiza un depozit în suprafață de 2000 m2 și clădirea de birouri studiată în prezentul document.

Toate cele 6 foraje, pe adâncime de 0,4-0,6 m, au întâlnit sol vegetal, cafeniu, sfărâmicios cu rădăcini de plante.

Sub stratul vegetal, până la adâncimi de peste 6,50 m, a fost întâlnit un complex argilos care poate fi împărțit în 3 orizonturi astfel:

- orizont I: până în jurul adâncimii de 1,20-1,80m și este constituit din argilă prăfoasă, cafenie, plastic vârtoasă cu continut ridicat în material organic

- orizontul II: până în jurul adâncimii de 5,00-5,90m și este constituit din argilă prăfoasă, galbenă-cafenie, plastic vârtoasă, cu vinișoare și concreții mici de calcar și macropori care confirmă structura loessoidă a acestui orizont

- orizontul III: este constituit din argile și argile prăfoase sau nisipoase, cenușii-galbene, cu oxizi de Fe și Mn, de regulă calcaroase.

Apa subterană nu a fost întâlnită în foraje până la adâncimea maximă investigată de 6,50m. În forajele adânci din zona nivelului pânzei freatice a fost întâlnit la adâncimi de cca. 7,00m de

la nivelulul terenului și poate înregistra creșteri sezoniere de până la 1,00-1,500m, funcție de nivelul precipitațiilor.

La o adâncime minimă de fundare de 1,40m de la nivelul terenului se va considera o presiune efectivă de 2,00 daN/cm2 la încărcări de calcul din gruparea fundamentală.




10038/14.03.2011 DMA BETER ET 01 OSP 02 00 09.05.2011


3. DESCRIEREA SISTEMULUI STRUCTURAL EXISTENT ȘI A DEGRADĂRILOR. Imobilul a fost executat în anul 2004 și este o structură în cadre pe două direcții din beton

armat. Regimul de înălțime este P+2E și toate nivelurile au aceeași înălțime de etaj Hetaj = 3,65m. Înălțimea maximă a construcției de la nivelul terenului la nivelul aticului de terasă este de

+11,60m.

Poza 1. Vedere de ansamblu sediu de birouri OBO BETTERMANN

Clădirea are subsol tehnic numai sub zona grupurilor sanitare. Accesul la etaje se face prin intermediul unei scări de beton armat, iar accesul la subsol se

face tot prin intermediul altei scări de beton armat. Terasa acoperișului este aproape plană. Închiderile sunt realizate cu fațadă cornită sau panouri opace ușoare. Pereții despărțitori sunt realizați din materiale ușoare tip gips-carton. Forma în plan a construcției este dreptunghiulară cu dimensiuni în plan la nivelul terenului de

de 12,00x27,10 m. Clădirea are două deschideri inegale(6,00m și respectiv 4,80 m) și travei de 3,60m.

Fig. 9. Plan dispunere grinzi și stâlpi etaje +3,55 și +7,20.

Grinzile de beton armat pe direcție longitudinală au secțiune de 25x40 cm, iar pe direcție transversală au secțiune 25x55 cm.




10038/14.03.2011 DMA BETER ET 01 OSP 02 00 09.05.2011


Grinzile perimetrale de la balcoane au secțiune 25x 40cm. Placa de beton armat are grosime de 13cm, cu excepția zonei dintre axele 7 și 8 de la cota

+10,85 unde are grosime de 16 cm. Placa de beton armat are un salt față de grinzile din ax 2 de la cota +7,20m. Spre axul 3 placa

este amplasată la partea superioară a grinzii, iar spre ax 1 este coborâtă 25 cm pentru a permite amplasarea straturilor de izolare a terasei dintre axele 1 și 2.

Etajul 2 se retrage o travee față de axul 1. În etajul 2 pentru a permite realizarea unei săli de conferințe în zona dintre axul 7 și limita

planșeului de după axul 8, stâlpul C8 și grinzile din axul 8(între B și C) și din ax C(7-8) sunt eliminate. Pentru a compensa aceste lipsa acestor elemente placa în această zonă are grosime de 16 cm și grinzi perimetrale exterioare întoarse cu secțiune 30X100 cm.

Fig. 10. Plan dispunere grinzi și stâlpi în etajul 2.

Stâlpii au secțiune 40x40 cm și sunt armați cu câte 3 bare pe latură și câte 2 etrieri pe

secțiune. Se disting trei secțiuni de armare longitudinală de stâlpi:




10038/14.03.2011 DMA BETER ET 01 OSP 02 00 09.05.2011


- cu 3ø20 pe fiecare latură - cu 2ø20 la colțuri și 1ø16 la mijloc pe fiecare latură - cu 3ø16 pe fiecare latură.

Fig. 11. Elevație ax B.

Fig. 12. Elevație ax C.

Fig. 13. Elevație ax D.




10038/14.03.2011 DMA BETER ET 01 OSP 02 00 09.05.2011


Fundațiile sunt din beton armat de tip tălpi continue perimetrale(ax B, D, 1 și 8) și talpă continuă în ax D, cu secțiuni 40x80 cm, 40x100 cm și 40x 120 cm.

Toți stâlpii pe ambele direcții sunt legați între ei cu grinzi perete de echilibrare cu secțiuni 25x 140cm și 25x180 cm ce reazemă pe tălpile continue de fundare.

4. MATERIALE UTILIZATE LA REALIZAREA STRUCTURII

În vederea expertizării structurii de rezistență a sediului OBO BETTERMANN ROMÂNIA SRL s-au efectuat o serie de încercări nedistructive privind determinarea rezistenței efective a betonului prin metoda combinată, conform C26/85 și detectarea armăturii înglobate în elementele caracteristice pentru structură.

Rezistențele efective obținute, precum și zonele încercate sunt prezentate în ,,Raportul tehnic asupra încercărilor de laborator efectuate la OBO Bettermann România SRL, oraș Măgurele, str. Atomiștilor 10’’ efectuat de către firma ULTRATEST SRL în luna martie an 2011.

Pentru stâlpi și grinzi s-au obținut rezistente efective cuprinse între 29,9-39,4 N/mm2 corespunzătoare unor clase de beton C20/25 – C25/30 și armături longitudinale de tip PC52 și etrieri tip OB37.

Prin metoda inducției electromagnetice s-a detectat armătura înglobată în beton la o serie de elemente structurale: în parter la stâlpul C2, grinda ax C(2-3), grinda ax 2(B-C) și placa peste parter între axele B-C/1-2 și în etajul 1 la stâlpul C2, stâlpul D2, grinda ax D(2-3), grinda ax 2(C-D) și placa peste etaj 1 între axele C-D/2-3.

S-a constat că pasul etrierilor din grinzi, pe zonele dinspre reazeme (cca. 1/3 din deschidere, are valori cuprinse între 13,00 și 17,00 cm în loc de 10,00 sau 12,50 cm. La verificarea prin calcul s-a considerat o distanță medie între etrierii grinzilor ae,med = 15,00 cm în loc de valorile 10,00 și 12,50 cm prevăzute în proiectul de execuție faza DDE.

La stâlpi s-a constatat că pasul de dispunere a etrierilor are valori cuprinse între 12,00 și 20,00 cm în loc de 10,00 cm. La verificarea prin calcul s-a considerat o distanță medie între etrierii stâlpilor ae,med = 15,00 cm în loc de valorea 10,00 cm prevăzute în proiectul de execuție faza DDE.

Pentru calculul suprastructurii s-a considerat un beton de clasă C20/25 pentru toate elementele (placă, grinzi și stâlpi).

Pentru fundații: - tălpi de fundare cu beton de clasă C12/15. - grinzi perete cu beton de clasă C16/20 Oțel beton: PC52 și OB37(etrieri).

5. NOTE PRIVIND CALCULUL STRUCTURII DE REZISTENȚĂ CONFORM NORMELOR ÎN VIGOARE LA DATA REALIZĂRII PROIECTULUI DE EXECUȚIE(IANUARIE 2004). 5.1. EVALUAREA ÎNCĂRCĂRILOR.

Structurile de rezistenţă ale clădirilor sunt solicitate la următoarele încărcări principale: - greutate proprie structură; - încărcări permanente; - încarcarea utilă; - încarcarea din acţiunea zăpezii; - încărcarea din acțiunea vântului; - încărcarea din acţiunea seismică.

Încărcările din greutatea proprie a structurii sunt determinate automat de programul de calcul utilizat la modelarea structurii (ETABS).




10038/14.03.2011 DMA BETER ET 01 OSP 02 00 09.05.2011


Fig. 14. Model de calcul 3D.

Încărcările permanente s-au stabilit în baza releveului de arhitectură şi a observaţiilor făcute în

situ, iar greutăţile tehnice s-au stabilit în conformitate cu STAS 10101/1-78: o pardoseala interior(șapă 8 cm +2 cm gresie/mochetă): 2KN/m2

o pardoseala terasă necirculabilă peste etaj 2(5...22 cm șapă în pantă 1,5% + 5 cm pietriș + 14cm polistiren extrudat + hidroizolație: între axele B si C 4.2KN/m2, între axele C si D 2.9KN/m2

o pardoseala terasă necirculabilă peste etaj 1(18 cm șapă în pantă 1,5% + 2 cm dale beton mozaicat + 14cm polistiren extrudat + hidroizolație: 4KN/m2

o fatada cortina: 0,8 KN/m2

o fațadă alucobond: 0,4 KN/m2 o instalații: 0.15 KN/m2 o pereți despărțitori din plăci de gips carton: 0.6x3.55=2.13 KN/ml o tavan fals: 0.3 KN/m2

Încărcări tehnologice din exploatare (utile) conform STAS 10101/2A1-87: Ø acoperiș terasă necirculabil cu panta de 1,5 %: 0.75 KN/m2 Ø acoperiș terasă circulabilă fără posibilitatea de aglomerări de persoane: 2 KN/m2 Ø birouri: 2 KN/m2 Ø coridoare, scări și podeste aferente zonei de birouri: 3 KN/m2 Ø coridoare, scări și podeste aferente zonei de expoziție, conferințe: 4 KN/m2 Ø sala de expoziție și sala de conferințe: 4 KN/m2 Ø cafenea: 3 KN/m2 Ø arhivă: 5 KN/m2 Ø depozit: 4 KN/m2

Încărcarea din zăpadă conform STAS 10101/21-92: Ø clădirea este amplasată în municipiul București și se încadrează în zona C conform hărții de

zonare a încărcării din zăpadă pe sol Ø greutatea de referință gz = 1.5 KN/m2 Ø coeficientul condițiilor de expunere ce = 0.8 (condiții normale de adăpostire)




10038/14.03.2011 DMA BETER ET 01 OSP 02 00 09.05.2011


Ø coeficientul de aglomerare czi = 1.00 Ø intensitatea normată a încărcării date de zăpadă:pz

n = czi ce gz = 1 x 0.8 x 1.5 = 1.2 KN/m2 Ø coeficienți parțiali de siguranță:

- pentru gruparea fundamentală: ΥF= 0.66 - pentru grupările speciale(cu seism): Υ1=0.3

Încărcarea din vânt conform STAS 10101/20-90: Ø amplasamentul clădirii se încadrează în zona C conform hărții de zonare a încărcării din vânt Ø presiunea dinamică de bază gv=0.55 KN/m2 Ø amplasament tip II Ø coeficient de rafală β=1.6 Ø coeficient aerodinamic pe suprafața i cni=0.8 presiuni și -0.6 sucțiuni Ø coeficient de variație a presiunii dinamice de bază în raport cu înălțimea z deasupra terenului

liber ch(z)=0.65 Ø intensitatea normată a componentei normale la suprafața expusă: pn

n=β cni ch(z) gv presiuni: pn

n = +0.46 KN/m2

sucțiuni: pnn = -0.34 KN/m2

5.2. REZULTATELE ANALIZEI MODALE.

Modelarea structurii s-a făcut cu programul ETABS Nonlinear. Tabel 1. Perioadele proprii fundamentale de vibraţie ale clădirii.

Mod 1: T1 = 0.719 (translație cu un factor de participare a maselor UX=56% cu torsiune RZ=12%)

Fig. 15.

Mode Period UX UY UZ SumUX SumUY SumUZ RX RY RZ SumRX SumRY SumRZ1 0.719 56.35 17.71 0.00 56.35 17.71 0.00 22.06 65.68 11.75 22.06 65.68 11.752 0.707 29.05 41.69 0.00 85.40 59.40 0.00 51.01 33.62 14.99 73.07 99.30 26.753 0.604 0.39 26.71 0.00 85.79 86.11 0.00 26.72 0.42 58.99 99.79 99.72 85.744 0.233 1.15 4.03 0.00 86.94 90.13 0.00 0.01 0.01 5.56 99.79 99.73 91.305 0.226 8.83 1.43 0.00 95.77 91.56 0.00 0.01 0.05 0.19 99.80 99.78 91.506 0.216 0.40 4.78 0.00 96.17 96.34 0.00 0.05 0.00 3.90 99.85 99.78 95.407 0.134 3.00 0.14 0.00 99.17 96.47 0.00 0.00 0.17 0.92 99.85 99.95 96.328 0.132 0.38 3.08 0.00 99.55 99.55 0.00 0.12 0.02 0.58 99.98 99.97 96.899 0.130 0.45 0.45 0.00 100.00 100.00 0.00 0.02 0.03 3.11 100.00 100.00 100.00




10038/14.03.2011 DMA BETER ET 01 OSP 02 00 09.05.2011


Mod 2. T2 = 0.707(translație cu un factor de participare a maselor UY=42% cu torsiune RZ=15%)

Fig.16

Fig. 17 Mod 3. T3 = 0.604 (torsiune)

Datorită schimbării de rigiditate de la ultimul nivel(dispare traveea dintre axele 1 și 2, iar în

traveea dintre axele 7 și 8 dispare stâlpul C8 și planșeul devine de tip dală groasă de 16 cm grosime cu grinzi întoarse de 30x100 cm pe conturul exterior dalei groase) structura are primele două moduri de vibrație de translații cuplate cu torsiune.

La nivelul planșeului peste etaj 2, pe direcția X, centrul de masă este diferit de centrul de rigiditate Y.

Story DiaphragmCumMassX CumMassY XCCM YCCM XCR YCR10.85 D1 268.4774 268.4774 15.363 5.255 12.96 5.573

7.2 D2 359.4123 359.4123 12.539 5.381 12.65 5.593.55 D3 338.0596 338.0596 12.93 5.414 12.62 5.593




10038/14.03.2011 DMA BETER ET 01 OSP 02 00 09.05.2011


5.3. GRUPAREA ÎNCĂRCĂRILOR CONFORM STAS 10101/OA-77

TABELUL 2. STĂRI LIMITE ULTIME(SLU)

Combinaţia Ipoteze Factorgreutate proprie 1.10utilă 1 < 2KN/mp 1.40utilă 2 > 2KN/mp 1.30

Gruparea fundamentală pardoseala 1.30

GF pereti nestructurali 1.10 SLU faţadă 1.10

tavan fals+instalatii 1.10zapada (B-C) 1.07zapada (C-D) 0.66

Combinaţia Ipoteze Factorgreutate proprie 1.00

utilă 1 < 2KN/mp 0.40utilă 2 > 2KN/mp 0.60

Gruparea specială pardoseala 1.00de calcul cu seism pereti nestructurali 1.00

SXP faţadă 1.00

tavan fals+instalatii 1.00

zapada 0.30Seism X+ecc 1.00




10038/14.03.2011 DMA BETER ET 01 OSP 02 00 09.05.2011





SXN faţadă 1.00


zapada 0.30Seism X+ecc -1.00




SYP faţadă 1.00


zapada 0.30Seism Y+ecc 1.00




SYN faţadă 1.00


zapada 0.30Seism Y+ecc -1.00




S45° faţadă 1.00


zapada 0.30Seism X+ecc 0.707Seism Y+ecc 0.707




10038/14.03.2011 DMA BETER ET 01 OSP 02 00 09.05.2011


TABELUL 3. STĂRI LIMITE A EXPLOATĂRII NORMALE (SLEN)




S135° faţadă 1.00


zapada 0.30Seism X+ecc -0.707Seism Y+ecc 0.707




S225° faţadă 1.00SLU tavan fals+instalatii 1.00

zapada 0.30Seism X+ecc -0.707Seism Y+ecc -0.707




S315° faţadă 1.00SLU tavan fals+instalatii 1.00

zapada 0.30Seism X+ecc 0.707Seism Y+ecc -0.707


utilă 1 < 2KN/mp 1.00Verificari sub efectul utilă 2 > 2KN/mp 1.00

incărcării totale pardoseala 1.00de exploatare pereti nestructurali 1.00

faţadă 1.00SLEN tavan fals+instalatii 1.00

zapada 1.00




10038/14.03.2011 DMA BETER ET 01 OSP 02 00 09.05.2011


5.4. Tabel 4. Forțe axiale în stâlpi la cota ±0,00 în gruparea fundamentală.

5.5. MODELAREA CONVENŢIONALĂ A ACŢIUNII SEISMICE CONFORM P100-92. Rezultanta încărcărilor seismice orizontale ( forța tăietoare de bază) corespunzătoare direcției

de mișcare considerate pentru teren și modului propriu de vibrație ,,r’’ se determină cu relațiile:

Sr = cr G

unde:

cr = α ks βr ψ εr

cr – coeficient seismic global corespunzător modului de vibrație ,,r’’

G – rezultanta încărcărilor gravitaționale pentru întreaga structură

α – coeficient de importanță a construcției, clasa III de importanță

α=1

ks – coeficient funcție de zona seismică a amplasamentului

ks = 0.2

βr – coeficient de amplificare dinamică în modul ,,r’’ de vibrație

βr = 2.5, pentru Tr ≤ Tc = 1.5 sec

ψ – coeficient de reducere a efectelor acțiunii seismic ținând seama de ductilitatea structurii, de capacitatea de redistribuție a eforturilor


utilă 1 < 2KN/mp 0.40Verificari sub efectul utilă 2 > 2KN/mp 0.60

fractiunilor pardoseala 1.00de lunga durata pereti nestructurali 1.00

faţadă 1.00LD tavan fals+instalatii 1.00

zapada 0.30

Sir D Sir C Sir BKN KN KN

1 293.36 551.56 243.312 428.59 734.63 343.393 476.09 805.17 361.714 469.71 796.21 365.625 473.95 788.84 364.286 487.51 809.57 387.367 487.33 844.8 360.338 617.76 583.55 521.23Total 373.4 591.4 294.7 tone

Ax




10038/14.03.2011 DMA BETER ET 01 OSP 02 00 09.05.2011


ψ = 0.2 , structuri în cadre etajate de beton armat unde pereții de umplutură nu sunt tratați ca elemente structurale

εr – coeficient de echivalență între sistemul real și un sistem cu un grad de libertate corespunzător modului propriu ,,r’’ Tabelul 5. Coeficienți de echivalență εr

cx = α ks βx ψ εx = 1 x 0.2 x 2.5 x 0.2 x 0.843 = 0.0843 cy = α ks βy ψ εy = 1 x 0.2 x 2.5 x 0.2 x 0.835 = 0.0835 Tabel 6. Forțe tăietoare de bază.

Forțele tăietoare de bază corespunzătoare primelor două moduri proprii de vibrație a structurii: Sx = cx G = 0.0843 x 9472.73 = 798.55 KN Sy = cy G = 0.0835 x 9472.73 = 790.97 KN 5.6. Deplasări rezultate din acţiunea seismică

Deplasări relative de nivel (drift)

§ pe directie transversală(sy) § 0

0,0

0 7.077.000774.02.0/001548.0 =>=== ULSar

ULSr dd

§ Pe direcţie longitudinală (sx) § 0

0,0

0 7.063.00063.02.0/001259.0 =<=== ULSar

ULSr dd

Story Diaphragm Load øx øy ø m m x ø m x ø2 εx

tone10.85 D1 MOD1 0.0364 0.0234 0.04327 268.48 11.62 0.50

7.2 D2 MOD1 0.0267 0.0132 0.02978 361.25 10.76 0.323.55 D3 MOD1 0.0116 0.006 0.01306 333.29 4.35 0.06

Σ 963.01 26.73 0.88 0.843

Story Diaphragm Load øx øy ø m m x ø m x ø2 εy

tone10.85 D1 MOD2 0.0258 -0.0347 0.04324 268.48 11.61 0.50

7.2 D2 MOD2 0.0193 -0.0209 0.02845 361.25 10.28 0.293.55 D3 MOD2 0.0085 -0.0094 0.01267 333.29 4.22 0.05

Σ 963.01 26.11 0.85 0.835

Case Dir EccRatio EccOverridesTopStory BotStory C K WeightUsedBaseShear (KN)SX X + EccY 0.05 No 10.85 BASE 0.0843 1 9472.73 798.55SY Y + EccX 0.05 No 10.85 BASE 0.0835 1 9472.73 790.97




10038/14.03.2011 DMA BETER ET 01 OSP 02 00 09.05.2011


Tabel 7. Deplasări relative de nivel (drift)

5.7. VERIFICARE PLĂCI DE BETON ARMAT ÎN GRUPAREA FUNDAMENTALĂ.

Calculul la starea limita de rezistență se bazează pe condiția:

Smax ≤ Scap <=> Smax/Scap <1

unde Smax reprezintă efortul secțional maxim în secțiunea în care se poate produce cedarea elementului, iar Scap reprezintă efortul capabil în acea secțiune.

Cota +3,55m.

Grosime placă: 13 cm

h0 = 110 mm

Beton C20/25 (BC 25): Rc = 15 N/mm2 , Rt = 1.1 N/mm2

Armare direcție longitudinală:

- călăreți ø10/20 p% = 0,36 Mcap = 12,50KNm

- călăreți ax 8(B-C) ø10/15 p% = 0,48 Mcap = 16,44 KNm

- jos ø8/20 p% = 0,23 Mcap = 8,10 KNm

Armare direcție transversală:


- călăreți ax C(7-8) ø10/20 p% = 0,36 Mcap = 12,50 KNm

- jos ø6/20 p% = 0,13 Mcap = 4,61 KNm

Relația de verificare:

R11 = M11 max / M11 cap ≤ 1

R22 = M22 max / M22 cap ≤ 1

Story Item Load Point X Y Z DriftX DriftY10.85 Max Drift X SX 8 25.2 10.8 10.95 0.00079210.85 Max Drift Y SX 24 25.2 0 10.95 0.00002910.85 Max Drift X SY 24 25.2 0 10.95 0.00016210.85 Max Drift Y SY 24 25.2 0 10.95 0.001086

7.2 Max Drift X SX 39 -1.075 10.8 7.3 0.0012597.2 Max Drift Y SX 33 26.475 10.8 7.3 0.0000467.2 Max Drift X SY 37 -1.075 0 7.3 0.0001867.2 Max Drift Y SY 33 26.475 10.8 7.3 0.001548

3.55 Max Drift X SX 8 25.2 10.8 3.65 0.0010323.55 Max Drift Y SX 17 0 0 3.65 0.0000383.55 Max Drift X SY 24 25.2 0 3.65 0.0001453.55 Max Drift Y SY 24 25.2 0 3.65 0.001253

0.001259 0.001548




10038/14.03.2011 DMA BETER ET 01 OSP 02 00 09.05.2011



- pe reazem: R11 = M11 max / M11 cap = 8.14/ 12,50 = 0,65 < 1

- în câmp: R11 = M11 max / M11 cap =6,55 /8,10 =0,81 < 1




10038/14.03.2011 DMA BETER ET 01 OSP 02 00 09.05.2011



- pe reazem: R22 = M22 max / M22 cap = 7,80/ 8,10 = 0,96 < 1

- în câmp: R22 = M22 max / M22 cap =4,60/4,61 =0,99 < 1




10038/14.03.2011 DMA BETER ET 01 OSP 02 00 09.05.2011


Cota +7,20m.


h0 = 110 mm




- călăreți ax 8(B-C) ø10/15 p% = 0,48 Mcap = 16,44 KNm

- călăreți ax 2(B-D) ø8/15 p% = 0,30 Mcap = 10,71 KNm

- jos ø8/20 p% = 0,23 Mcap = 8,10 KNm

- jos între axele 1-3 ø8/15 p% = 0,30 Mcap = 10,71 KNm



- călăreți ax C(6-7) ø10/15 p% = 0,48 Mcap = 16,44 KNm

- jos ø6/20 p% = 0,13 Mcap = 4,61 KNm

- jos între axele 6-7 ø6/15 p% = 0,17 Mcap = 6,11 KNm


R11 = M11 max / M11 cap ≤ 1

R22 = M22 max / M22 cap ≤ 1




10038/14.03.2011 DMA BETER ET 01 OSP 02 00 09.05.2011



- pe reazem: R11 = M11 max / M11 cap = 9.2/ 10,71 = 0,86 < 1

- în câmp: R11 = M11 max / M11 cap =7,73 /10,71 =0,72 < 1




10038/14.03.2011 DMA BETER ET 01 OSP 02 00 09.05.2011




- pe reazem ax C(1-2) R22 = M22 max / M22 cap =9,15/ 8,10 = 1,13 < 1

- în câmp: R22 = M22 max / M22 cap =4,80/4,61 =1,04 > 1

- în câmp între axele 1 și 2: R22 = M22 max / M22 cap =6,20/4,61 =1,34 > 1

- în câmp între axele 2 și 3 (C-D): R22 = M22 max / M22 cap =5,90/4,61 =1,28 > 1




10038/14.03.2011 DMA BETER ET 01 OSP 02 00 09.05.2011


Cota +10,85 m.


h0 = 110 mm

Grosime placă între axele 7 și 8: 16 cm

h0 = 140 mmm



- călăreți ax 2 ø8/20 p% = 0,23 Mcap = 8,10 KNm

- călăreți axe 3-6(B-C) ø8/15 p% = 0,30 Mcap = 10,71KNm

- călăreți ax 7, 8 ø12/12,5 p% = 0,65 Mcap = 35,54 KNm

- călăreți axe 3-6(C-D) ø10/15 p% = 0,48 Mcap = 16,44KNm

- jos între axel 2-7 ø8/20 p% = 0,23 Mcap = 8,10 KNm

- jos între axele 7-8 ø10/12,5 p% = 0,45 Mcap = 25,21 KNm



- călăreți ax B, D (7-8) ø8/15 p% = 0,29 Mcap = 13,72 KNm

- jos ø6/15 p% = 0,17 Mcap = 6,11 KNm

- jos între axele 7-8 ø6/12,5 p% = 0,16 Mcap =9,35 KNm


R11 = M11 max / M11 cap ≤ 1

R22 = M22 max / M22 cap ≤ 1




10038/14.03.2011 DMA BETER ET 01 OSP 02 00 09.05.2011




- pe reazem ax 7 R11 = M11 max / M11 cap =23,54/ 35,54 = 0,66 < 1


- în câmp între axele 7 și 8: R11 = M11 max / M11 cap =13,35/25,21 =0,52 < 1




10038/14.03.2011 DMA BETER ET 01 OSP 02 00 09.05.2011




- pe reazem ax B,D (7-8) R22 = M22 max / M22 cap =14/ 13,72 = 1,02 > 1


- în câmp între axele 7 și 8: R22 = M22 max / M22 cap =9,05/9,35 =0,97 < 1

Placa de la cota +3,55 verifică condiția de rezistență la încovoiere în gruparea fundamentală la starea limită ultimă.




10038/14.03.2011 DMA BETER ET 01 OSP 02 00 09.05.2011


La cota +7,20 este depășită condiția de rezistență la încovoiere în gruparea fundamentală la următoarele trame, la armarea inferioară pe direcție transversală din zona de câmp:

- între axele 1 și 2, zona de terasă, condiția este depășită cu 34%

- între axele 2-3 (C-D), încăperea cu funcțiunea de arhivă, condiția este depășită cu 28%

- între axele 3, 4 și 5 (C-D) și între axele 7 și 8 (C-D) condiția este depășită cu 4%.

La cota +10,85 condiția de rezistență la încovoiere în GF, pentru zona de reazem (călăreții) din axele B și D (între axele 7 și 8) , este depășită cu 2%.

5.8. VERIFICARE GRINZI. CALCUL STATIC LINIAR.

5.8.1. Calculul la starea limita de rezistență la încovoiere a secțiunilor de grinzi:

Relația de verificare: Mmax < Mcap =>Mmax /Mcap< 1

x = (Aa –Aa’) Ra/bRc

• 2a’<x<xB

Mcap= bxRc(h0-x/2) +A’aRaha

• x<2a’

Mcap =Aa Raha

• x>xB

Mcap= bxB Rc(h0-xB /2) +A’aRaha

Verificarea grinzilor este detaliată în tabele.

Fig. 18. Plan poziționare tipuri de secțiuni grinzi cota+3,55.




10038/14.03.2011 DMA BETER ET 01 OSP 02 00 09.05.2011







10038/14.03.2011 DMA BETER ET 01 OSP 02 00 09.05.2011


Fig. 21. Elevație ax B.




10038/14.03.2011 DMA BETER ET 01 OSP 02 00 09.05.2011


Momente încovoietoare capabile a secțiunilor de grinzi pentru gruparea fundamentală.

A – Secțiune 25x55 armată cu 3ø20 sus și 3ø14 jos

GF Mcap

sus = 137,1 KN Mcap

jos = 69,68 KN




10038/14.03.2011 DMA BETER ET 01 OSP 02 00 09.05.2011


B – Secțiune 25x55 armată cu 2ø16+1ø20 sus și 3ø12 jos

GF Mcap

sus = 105,1 KN Mcap

jos = 51,44 KN




10038/14.03.2011 DMA BETER ET 01 OSP 02 00 09.05.2011


C – Secțiune 25x55 armată cu 2ø20+1ø16 sus și 3ø14 jos

GF Mcap

sus = 121 KN Mcap

jos = 69,7 KN




10038/14.03.2011 DMA BETER ET 01 OSP 02 00 09.05.2011


D – Secțiune 25x55 armată cu 2ø16+1ø20 sus și 2ø14+1ø12 jos

GF Mcap

sus = 105 KN Mcap

jos = 63,61 KN




10038/14.03.2011 DMA BETER ET 01 OSP 02 00 09.05.2011


E – Secțiune 25x55 armată cu 3ø16 sus și 2ø14+1ø12 jos

GF Mcap

sus = 88,92 KN Mcap

jos = 63,62 KN




10038/14.03.2011 DMA BETER ET 01 OSP 02 00 09.05.2011


F – Secțiune 25x55 armată cu 2ø16+2ø14 sus și 2ø14+1ø12 jos

GF Mcap

sus = 99,74 KN Mcap

jos = 66,7 KN




10038/14.03.2011 DMA BETER ET 01 OSP 02 00 09.05.2011


F1 – Secțiune 25x55 armată cu 3ø16 sus și 2ø14+1ø12 jos

G – Secțiune 25x55 armată cu 2ø16+1ø14 R1+2ø14R2sus și 3ø14 jos

GF Mcap

sus = 128,5 KN Mcap

jos = 66,69 KN




10038/14.03.2011 DMA BETER ET 01 OSP 02 00 09.05.2011


GF Mcap

sus = 121,9 KN Mcap

jos = 72,66 KN




10038/14.03.2011 DMA BETER ET 01 OSP 02 00 09.05.2011


K – Secțiune 25x55 armată cu 3ø16 sus și 3ø12 jos

GF Mcap

sus = 88,94 KN Mcap

jos = 51,55 KN




10038/14.03.2011 DMA BETER ET 01 OSP 02 00 09.05.2011


L – Secțiune 25x55 armată cu 2ø16+2ø14 sus și 3ø14 jos

GF Mcap

sus = 104,5 KN Mcap

jos = 69,82 KN




10038/14.03.2011 DMA BETER ET 01 OSP 02 00 09.05.2011


M – Secțiune 25x55 armată cu 3ø16+2ø14 sus și 3ø16 jos

GF Mcap

sus = 133,3 KN Mcap

jos = 90,3 KN




10038/14.03.2011 DMA BETER ET 01 OSP 02 00 09.05.2011


N – Secțiune 25x55 armată cu 3ø20 sus și 3ø16 jos

GF Mcap

sus = 137,2 KN Mcap

jos = 90,29 KN




10038/14.03.2011 DMA BETER ET 01 OSP 02 00 09.05.2011


O – Secțiune 25x55 armată cu 3ø16 sus și 3ø14 jos

GF Mcap

sus = 88,87 KN Mcap

jos = 69,56 KN




10038/14.03.2011 DMA BETER ET 01 OSP 02 00 09.05.2011


P – Secțiune 25x40 armată cu 4ø20 sus și 3ø12 jos

GF Mcap

sus = 124 KN Mcap

jos = 36,8 KN




10038/14.03.2011 DMA BETER ET 01 OSP 02 00 09.05.2011


R – Secțiune 25x40 armată cu 3ø16 sus și 3ø12 jos

GF Mcap

sus = 61,75 KN Mcap

jos = 36,66 KN




10038/14.03.2011 DMA BETER ET 01 OSP 02 00 09.05.2011


Q – Secțiune 25x40 armată cu 2ø14+1ø16 sus și 3ø12 jos

GF Mcap

sus = 52,36 KN Mcap

jos = 36,63 KN




10038/14.03.2011 DMA BETER ET 01 OSP 02 00 09.05.2011


S – Secțiune 25x40 armată cu 2ø16+1ø14 sus și 3ø12 jos

GF Mcap

sus = 57,06 KN Mcap

jos = 36,65 KN




10038/14.03.2011 DMA BETER ET 01 OSP 02 00 09.05.2011


T – Secțiune 25x40 armată cu 2ø16+1ø20 sus și 3ø12 jos

GF Mcap

sus = 79,93 KN Mcap

jos = 36,69 KN




10038/14.03.2011 DMA BETER ET 01 OSP 02 00 09.05.2011


U – Secțiune 25x40 armată cu 2ø14+1ø12 sus și 3ø12 jos

GF Mcap

sus = 43,89 KN Mcap

jos = 36,49 KN




10038/14.03.2011 DMA BETER ET 01 OSP 02 00 09.05.2011


Relația de verificare: Mcalc < Mcap =>R = Mcalc /Mcap< 1

Tabel 8. Verificare grinzi la încovoiere Gruparea Fundamentală - SLU

Sectiune cota Mstcap Mdr

cap Mjoscap Mst

calc Mdrcalc Mjos

calc

cm m KNm KNm KNm KNm KNm KNm Rst Rdr Rjos

1(B-C) 25x55 3.55 105.1 88.94 51.55 43 28 27 0.41 0.31 0.521(B-C) 25x55 7.2 88.94 88.94 51.55 68 23 37 0.76 0.26 0.721(C-D) 25x55 3.55 88.92 105 63.62 48 64 42 0.54 0.61 0.661(C-D) 25x55 7.2 88.92 88.92 63.62 48 86 70 0.54 0.97 1.102(B-C) 25x55 3.55 105.1 88.94 51.55 65 37 40 0.62 0.42 0.782(B-C) 25x55 7.2 105.1 88.94 51.55 74 44 42 0.70 0.49 0.812(B-C) 25x55 10.85 88.94 88.94 51.55 28 19 18 0.31 0.21 0.352(C-D) 25x55 3.55 99.74 105 63.61 67 95 61 0.67 0.90 0.962(C-D) 25x55 7.2 128.5 105 63.61 94 120 88 0.73 1.14 1.382(C-D) 25x55 10.85 128.5 128.5 66.69 36 47 39 0.28 0.37 0.583(B-C) 25x55 3.55 105.1 88.94 51.55 62 34 36 0.59 0.38 0.703(B-C) 25x55 7.2 105.1 88.94 51.55 64 40 33 0.61 0.45 0.643(B-C) 25x55 10.85 88.94 88.94 51.55 52 24 29 0.58 0.27 0.563(C-D) 25x55 3.55 99.74 105 63.61 70 99 66 0.70 0.94 1.043(C-D) 25x55 7.2 128.5 105 63.61 93 121 81 0.72 1.15 1.273(C-D) 25x55 10.85 128.5 128.5 66.69 55 81 68 0.43 0.63 1.024(B-C) 25x55 3.55 105.1 88.94 51.55 64 33 36 0.61 0.37 0.704(B-C) 25x55 7.2 105.1 88.94 51.55 58 44 37 0.55 0.49 0.724(B-C) 25x55 10.85 88.94 88.94 51.55 54 24 28 0.61 0.27 0.544(C-D) 25x55 3.55 99.74 105 63.61 70 99 67 0.70 0.94 1.054(C-D) 25x55 7.2 128.5 105 63.61 83 101 71 0.65 0.96 1.124(C-D) 25x55 10.85 128.5 128.5 66.69 53 81 69 0.41 0.63 1.035(B-C) 25x55 3.55 121 104.5 69.7 64 34 36 0.53 0.33 0.525(B-C) 25x55 7.2 121 104.5 69.7 56 44 37 0.46 0.42 0.535(B-C) 25x55 10.85 88.94 88.94 51.55 54 24 28 0.61 0.27 0.545(C-D) 25x55 3.55 121.9 121 69.68 69 99 67 0.57 0.82 0.965(C-D) 25x55 7.2 121.9 121 69.7 84 99 75 0.69 0.82 1.085(C-D) 25x55 10.85 128.5 128.5 66.69 53 81 70 0.41 0.63 1.056(B-C) 25x55 3.55 121 104.5 69.7 48 18 23 0.40 0.17 0.336(B-C) 25x55 7.2 121 104.5 69.7 40 28 25 0.33 0.27 0.366(B-C) 25x55 10.85 88.94 88.94 51.55 54 24 28 0.61 0.27 0.546(C-D) 25x55 3.55 121.9 121 69.68 73 102 73 0.60 0.84 1.056(C-D) 25x55 7.2 121.9 121 69.7 85 99 74 0.70 0.82 1.066(C-D) 25x55 10.85 128.5 128.5 66.69 52 81 70 0.40 0.63 1.05

Ax GRINZI TRANSVERSALE

R=Mcalc/Mcap




10038/14.03.2011 DMA BETER ET 01 OSP 02 00 09.05.2011



cap Mjoscap Mst

calc Mdrcalc Mjos

calc


7(B-C) 25x55 3.55 137.2 133.3 90.3 60 33 35 0.44 0.25 0.397(B-C) 25x55 7.2 137.2 133.3 90.3 56 46 38 0.41 0.35 0.427(B-C) 25x55 10.85 121 88.87 67.56 60 23 32 0.50 0.26 0.477(C-D) 25x55 3.55 133.1 137.1 69.68 80.32 105.43 79.06 0.60 0.77 1.137(C-D) 25x55 7.2 133.1 137.1 69.51 89 105 78 0.67 0.77 1.127(C-D) 25x55 10.85 88.87 121 69.56 60 90 80 0.68 0.74 1.158(B-C) 25x55 3.55 137.2 133.3 90.3 44 21 26 0.32 0.16 0.298(B-C) 25x55 7.2 137.2 133.3 90.3 56 32 27 0.41 0.24 0.308(C-D) 25x55 3.55 133.1 137.1 69.68 50 77 54 0.38 0.56 0.778(C-D) 25x55 7.2 133.1 137.1 69.51 56 73 55 0.42 0.53 0.79G7(⁄⁄8) 30x100 10.85 305.6 305.6 522.5 32 41 406 0.10 0.13 0.78G1(B-C) 25x40 3.55 62.46 36.09 48.39 23 4 10 0.37 0.11 0.21G1(C-D) 25x40 3.55 36.09 62.46 48.39 8 19 25 0.22 0.30 0.52G3(B-C) 25x40 3.55 62.46 36.09 48.39 33 6 14 0.53 0.17 0.29G3(C-D) 25x40 3.55 36.09 62.46 48.39 10 36 27 0.28 0.58 0.56G4(B-C) 25x40 7.2 62.46 36.09 48.39 31 4 13 0.50 0.11 0.27G4(C-D) 25x40 7.2 36.09 62.46 48.39 8 33 26 0.22 0.53 0.54G6(B-C) 25x40 7.2 62.46 36.09 48.39 37 8 15 0.59 0.22 0.31G6(C-D) 25x40 7.2 36.09 62.46 48.39 14 40 32 0.39 0.64 0.66G2, G5 25x40 3.55, 7.2 36.9 36.9 48.39 26 22 39 0.70 0.60 0.81

3.55 124 61.75 36.66 13 14 10 0.10 0.23 0.277.2 124 52.36 36.63 17 16 13 0.14 0.31 0.35

3.55 61.75 61.75 36.66 12 14 10 0.19 0.23 0.277.2 52.36 52.36 36.63 13 14 10 0.25 0.27 0.27

10.85 43.89 43.89 36.49 4 13 9 0.09 0.30 0.253.55 61.75 61.75 36.66 12 14 10 0.19 0.23 0.27

7.2 52.36 52.36 36.63 10 15 9 0.19 0.29 0.2510.85 43.89 43.89 36.49 9 11 7 0.21 0.25 0.19

3.55 61.75 61.75 36.66 12 14 10 0.19 0.23 0.277.2 52.36 52.36 36.63 14 19 14 0.27 0.36 0.38

10.85 43.89 43.89 36.49 8 12 7 0.18 0.27 0.193.55 61.75 61.75 36.66 11 16 10 0.18 0.26 0.27

7.2 52.36 52.36 36.63 11 17 9 0.21 0.32 0.2510.85 43.89 43.89 36.49 8 11 8 0.18 0.25 0.22

3.55 61.75 61.75 36.66 19 17 13 0.31 0.28 0.357.2 52.36 52.36 36.63 20 19 15 0.38 0.36 0.41

10.85 43.89 43.89 36.49 8 11 8 0.18 0.25 0.223.55 61.75 124 36.66 12 16 9 0.19 0.13 0.25

7.2 52.36 124 36.63 14 16 10 0.27 0.13 0.2730x100 10.85 330 330 284 8 122 0 0.02 0.37 0.00

GRINZI LONGITUDINALE

Ax R=Mcalc/Mcap

GRINZI TRANSVERSALE

B(4-5) 25x40

B(5-6) 25x40

B(6-7) 25x40

B(1-2) 25x40

B(2-3) 25x40

B(3-4) 25x40

B(7-8)25x40




10038/14.03.2011 DMA BETER ET 01 OSP 02 00 09.05.2011



cap Mjoscap Mst

calc Mdrcalc Mjos

calc

cm m KNm KNm KNm KNm KNm KNm Rst Rdr Rjos3.55 124 57.06 36.65 17 17 12 0.14 0.30 0.33

7.2 124 52.36 36.63 35 23 20 0.28 0.44 0.553.55 57.06 57.06 36.65 15 18 13 0.26 0.32 0.35

7.2 52.36 52.36 36.63 17 18 13 0.32 0.34 0.3510.85 43.89 43.89 36.49 10 20 16 0.23 0.46 0.44

3.55 57.06 57.06 36.65 15 18 13 0.26 0.32 0.357.2 52.36 52.36 36.63 15 21 13 0.29 0.40 0.35

10.85 43.89 43.89 36.49 15 19 13 0.34 0.43 0.363.55 57.06 57.06 36.65 15 18 13 0.26 0.32 0.35

7.2 52.36 52.36 36.63 23 27 20 0.44 0.52 0.5510.85 43.89 43.89 36.49 15 19 13 0.34 0.43 0.36

3.55 57.06 57.06 36.65 15 20 12 0.26 0.35 0.337.2 52.36 52.36 36.63 19 26 16 0.36 0.50 0.44

10.85 43.89 43.89 36.49 15 18 14 0.34 0.41 0.383.55 57.06 57.06 36.65 23 19 16 0.40 0.33 0.44

7.2 52.36 52.36 36.63 29 24 21 0.55 0.46 0.5710.85 43.89 43.89 36.49 19 28 11 0.43 0.64 0.30

3.55 57.06 124 36.65 16 30 14 0.28 0.24 0.387.2 52.36 124 36.63 14 41 15 0.27 0.33 0.41

3.55 124 79.93 36.69 12 14 10 0.10 0.18 0.277.2 124 57.06 36.65 19 15 12 0.15 0.26 0.33

3.55 79.93 79.93 36.69 12 15 10 0.15 0.19 0.277.2 57.06 57.06 36.65 13 17 12 0.23 0.30 0.33

10.85 43.89 43.89 36.49 5 15 11 0.11 0.34 0.303.55 79.93 79.93 36.69 12 15 10 0.15 0.19 0.27

7.2 57.06 57.06 36.65 8 13 7 0.14 0.23 0.1910.85 43.89 43.89 36.49 9 14 9 0.21 0.32 0.25

3.55 79.93 79.93 36.69 12 14 10 0.15 0.18 0.277.2 57.06 57.06 36.65 12 17 11 0.21 0.30 0.30

10.85 43.89 43.89 36.49 9 13 9 0.21 0.30 0.253.55 79.93 79.93 36.69 12 17 9 0.15 0.21 0.25

7.2 57.06 57.06 36.65 12 16 11 0.21 0.28 0.3010.85 43.67 43.67 36.09 9 14 9 0.21 0.32 0.25

3.55 79.93 79.93 36.69 20 20 18 0.25 0.25 0.497.2 57.06 57.06 36.65 11 18 11 0.19 0.32 0.30

10.85 43.89 43.89 36.49 9 12 10 0.21 0.27 0.273.55 79.93 124 36.69 14 17 8 0.18 0.14 0.22

7.2 57.06 124 36.65 11 18 11 0.19 0.15 0.30

R=Mcalc/Mcap


D(2-3) 25x40

D(3-4) 25x40

D(7-8)25x40

D(4-5) 25x40

D(5-6) 25x40

D(6-7) 25x40

C(6-7) 25x40

C(7-8) 25x40

D(1-2) 25x40

C(3-4) 25x40

C(4-5) 25x40

C(5-6) 25x40

C(1-2) 25x40

C(2-3) 25x40

Ax




10038/14.03.2011 DMA BETER ET 01 OSP 02 00 09.05.2011


Fig. 22 Rații de încovoiere depășite la starea limită ultimă din gruparea fundamentală.

a. Plan cota +3,55.

b. Plan cota +7,20.

c. Plan cota +10,85.




10038/14.03.2011 DMA BETER ET 01 OSP 02 00 09.05.2011


Momente încovoietoare capabile a secțiunilor de grinzi pentru gruparile seismice.

A – Secțiune 25x55 armată cu 3ø20 sus și 3ø14 jos

GS Mcap

sus = 138,1 KN Mcap

jos = 72,11 KN




10038/14.03.2011 DMA BETER ET 01 OSP 02 00 09.05.2011


B – Secțiune 25x55 armată cu 2ø16+1ø20 sus și 3ø12 jos

Pentru restul secțiunilor de grinzi momentele capabile sunt trecute în tabelul centralizator.

GS Mcap

sus = 106 KN Mcap

jos = 53,65 KN




10038/14.03.2011 DMA BETER ET 01 OSP 02 00 09.05.2011


Tabel 9. Momente capabile grinzi:


Tabel 10. Verificare grinzi la încovoiere Grupările Speciale – SLU

Mcap sus Mcap josKNm KNm

A 137.1 69.68B 105.1 51.44C 121 69.7D 105 63.61E 88.92 63.62F1 128.5 66.69F 99.74 66.7G 121.9 72.66H 62.12 49.3I 35.6 49.28K 88.94 51.55L 104.5 69.82M 133.3 90.3N 137.2 90.29O 88.87 69.56P 124 36.8Q 52.36 36.63R 61.75 36.66S 57.06 36.65T 79.93 36.69U 43.89 36.49V 133.1 69.51

TIP SECTIUNE

GRUPAREA FUNDAMENTALAMcap sus Mcap jos

KNm KNmA 138.1 72.11B 106 53.65C 121.9 72.07D 106 65.7E 89.59 65.63

F1 129.5 70.67F 100.5 70.64G 122.8 76.67H 62.43 51.06I 36.09 50.71K 89.65 53.66L 105.2 71.86M 134.2 92.27N 138.1 92.51O 89.53 71.53P 124 39.14Q 52.71 38.84R 62.09 38.91S 57.41 38.88T 73.31 38.97U 44.29 38.33V 133.1 69.51

TIP SECTIUNE

GRUPĂRI SPECIALE


cap Mjoscap Mst

calc Mdrcalc Mjos

calc


1(B-C) 25x55 3.55 106 89.65 53.65 72 66 34 0.68 0.74 0.631(B-C) 25x55 7.2 89.65 89.65 53.66 73 45 35 0.81 0.50 0.651(C-D) 25x55 3.55 89.59 106 65.7 75 81 39 0.84 0.76 0.591(C-D) 25x55 7.2 89.59 89.6 65.63 60 84 56 0.67 0.94 0.852(B-C) 25x55 3.55 106 89.65 53.65 94 81 44 0.89 0.90 0.822(B-C) 25x55 7.2 106 89.65 53.65 89 74 39 0.84 0.83 0.732(B-C) 25x55 10.85 89.65 89.65 53.66 42 34 21 0.47 0.38 0.392(C-D) 25x55 3.55 100.5 106 65.7 95 109 52 0.95 1.03 0.792(C-D) 25x55 7.2 129.5 106 65.7 102.82 117 67.48 0.79 1.10 1.032(C-D) 25x55 10.85 129.5 129.5 70.67 47 56 38 0.36 0.43 0.54


R=Mcalc/Mcap




10038/14.03.2011 DMA BETER ET 01 OSP 02 00 09.05.2011



cap Mjoscap Mst

calc Mdrcalc Mjos

calc

cm m KNm KNm KNm KNm KNm KNm Rst Rdr Rjos3(B-C) 25x55 3.55 106 89.65 53.65 99 86 47 0.93 0.96 0.883(B-C) 25x55 7.2 106 89.65 53.65 89 79 36 0.84 0.88 0.673(B-C) 25x55 10.85 89.65 89.65 53.66 66 44 32 0.74 0.49 0.603(C-D) 25x55 3.55 100.5 106 65.7 103.82 117.07 57.56 1.03 1.10 0.883(C-D) 25x55 7.2 129.5 106 65.7 109.52 123.9 61.87 0.85 1.17 0.943(C-D) 25x55 10.85 129.5 129.5 70.67 67 89 64 0.52 0.69 0.914(B-C) 25x55 3.55 106 89.65 53.65 106 90.71 51 1.00 1.01 0.954(B-C) 25x55 7.2 106 89.65 53.65 91 89 41 0.86 0.99 0.764(B-C) 25x55 10.85 89.65 89.65 53.66 72 48 33 0.80 0.54 0.614(C-D) 25x55 3.55 100.5 106 65.7 110.15 122.94 61 1.10 1.16 0.934(C-D) 25x55 7.2 129.5 106 65.7 110 115.24 59 0.85 1.09 0.904(C-D) 25x55 10.85 129.5 129.5 70.67 70 92 66 0.54 0.71 0.935(B-C) 25x55 3.55 121.9 105.2 72 113 101 55 0.93 0.96 0.765(B-C) 25x55 7.2 121.9 105.2 72 96 97 44 0.79 0.92 0.615(B-C) 25x55 10.85 89.65 89.65 53.66 76 52 35 0.85 0.58 0.655(C-D) 25x55 3.55 122.8 121.9 72.07 118 128.55 64 0.96 1.05 0.895(C-D) 25x55 7.2 122.8 121.9 72.07 116 119 61 0.94 0.98 0.855(C-D) 25x55 10.85 129.5 129.5 70.67 74 95 67 0.57 0.73 0.956(B-C) 25x55 3.55 121.9 105.2 72 105 94 68 0.86 0.89 0.946(B-C) 25x55 7.2 121.9 105.2 72 89 91 47 0.73 0.87 0.656(B-C) 25x55 10.85 89.65 89.65 53.66 79 57 36 0.88 0.64 0.676(C-D) 25x55 3.55 122.8 121.9 72.07 122.91 135.87 80.65 1.00 1.11 1.126(C-D) 25x55 7.2 122.8 121.9 72.07 123 124 62 1.00 1.02 0.866(C-D) 25x55 10.85 129.5 129.5 70.67 77 99 67.32 0.59 0.76 0.957(B-C) 25x55 3.55 138.1 134.2 92.27 122 115 67 0.88 0.86 0.737(B-C) 25x55 7.2 138.1 134.2 92.5 108 112 52 0.78 0.83 0.567(B-C) 25x55 10.85 121.9 89.59 72 88 61 42 0.72 0.68 0.587(C-D) 25x55 3.55 133.1 138.1 69.51 130.91 138 80.73 0.98 1.00 1.167(C-D) 25x55 7.2 133.1 138.1 69.5 134 135 67 1.01 0.98 0.967(C-D) 25x55 10.85 89.59 121.9 72 89 110 77 0.99 0.90 1.078(B-C) 25x55 3.55 138.1 134.2 92.27 119 112 83 0.86 0.83 0.908(B-C) 25x55 7.2 138.1 134.2 92.5 96 101 55 0.70 0.75 0.598(C-D) 25x55 3.55 133.1 138.1 69.51 114 122 65 0.86 0.88 0.948(C-D) 25x55 7.2 133.1 138.1 69.5 109 101 60 0.82 0.73 0.86

GRINZI TRANSVERSALE

Ax R=Mcalc/Mcap




10038/14.03.2011 DMA BETER ET 01 OSP 02 00 09.05.2011



cap Mjoscap Mst

calc Mdrcalc Mjos

calc

cm m KNm KNm KNm KNm KNm KNm Rst Rdr Rjos3.55 124 62.09 39 64 60 41 0.52 0.97 1.05

7.2 124 52.71 38.84 53 49 26 0.43 0.93 0.673.55 62.09 62.09 38.91 54 56 37 0.87 0.90 0.95

7.2 52.71 52.71 38.84 46 48 28 0.87 0.91 0.7210.85 43.67 43.67 36.09 28 32 21 0.64 0.73 0.58

3.55 62.09 62.09 38.91 54 56 37 0.87 0.90 0.957.2 52.71 52.71 38.84 46 50 31 0.87 0.95 0.80

10.85 43.67 43.67 36.09 26 28 11 0.60 0.64 0.303.55 62.09 62.09 38.91 54 56 37 0.87 0.90 0.95

7.2 52.71 52.71 38.84 46 50 30 0.87 0.95 0.7710.85 43.67 43.67 36.09 26 29 12 0.60 0.66 0.33

3.55 62.09 62.09 38.91 54 58 38 0.87 0.93 0.987.2 52.71 52.71 38.84 46 51 30 0.87 0.97 0.77

10.85 43.67 43.67 36.09 26 29 12 0.60 0.66 0.333.55 62.09 62.09 38.91 61 59 38 0.98 0.95 0.98

7.2 52.71 52.71 38.84 54 55 34 1.02 1.04 0.8810.85 43.67 43.67 36.09 23 21 13 0.53 0.48 0.36

3.55 62.09 124 38.91 57 64 40 0.92 0.52 1.037.2 52.71 124 38.84 52 57 33 0.99 0.46 0.85

3.55 124 57.41 39 67 60.72 36.29 0.54 1.06 0.937.2 124 52.71 38.84 66 52 23 0.53 0.99 0.59

3.55 57.41 57.41 38.88 57 56.83 32 0.99 0.99 0.827.2 52.71 52.71 38.84 48 49 22 0.91 0.93 0.57

10.85 43.67 43.67 36.09 33 38 22 0.76 0.87 0.613.55 57.41 57.41 38.88 57 58.14 33 0.99 1.01 0.85

7.2 52.71 52.71 38.84 47 51 25 0.89 0.97 0.6410.85 43.67 43.67 36.09 31 35 14 0.71 0.80 0.39

3.55 57.41 57.41 38.88 57 59 33 0.99 1.03 0.857.2 52.71 52.71 38.84 51 53.17 24 0.97 1.01 0.62

10.85 43.67 43.67 36.09 32 36 15 0.73 0.82 0.423.55 57.41 57.41 38.88 57 58.61 33 0.99 1.02 0.85

7.2 52.71 52.71 38.84 49.25 55.9 25 0.93 1.06 0.6410.85 43.67 43.67 36.09 32 33 15 0.73 0.76 0.42

3.55 57.41 57.41 38.88 61.55 57 36 1.07 0.99 0.937.2 52.71 52.71 38.84 57.3 52.49 33 1.09 1.00 0.85

10.85 43.67 43.67 36.09 31 47.39 13 0.71 1.09 0.363.55 57.41 124 38.88 59 76 36 1.03 0.61 0.93

7.2 52.71 124 38.84 46 73 29 0.87 0.59 0.75

Ax R=Mcalc/Mcap

C(6-7) 25x40

C(7-8) 25x40

C(3-4) 25x40

C(4-5) 25x40

C(5-6) 25x40

B(7-8) 25x40

C(1-2) 25x40

C(2-3) 25x40

B(1-2) 25x40

B(2-3) 25x40

B(3-4) 25x40

B(4-5) 25x40

B(5-6) 25x40

B(6-7) 25x40





10038/14.03.2011 DMA BETER ET 01 OSP 02 00 09.05.2011


Momentele încovoietoare rezultate din grupările de încărcări ce cuprind acțiunea seismică se

pot redistribui în cuantum de 25%.

Astfel momentele încovoietoare din grinzile unde rațiile de moment sunt depășite față de valoarea 1 se redistribuie pe nivel la restul grinzilor de cadru, dar pe cadru de nivel rațiile cumulate trebuie să rămână sub valoarea 1.

Fig. 23. Rații de încovoiere din seism depășite față de valoarea 1 pe cadru de nivel la cota+3,55.


cap Mjoscap Mst

calc Mdrcalc Mjos

calc

cm m KNm KNm KNm KNm KNm KNm Rst Rdr Rjos3.55 124 73.31 39 61 57 41.2 0.49 0.78 1.06

7.2 124 57.41 38.88 53 48 24 0.43 0.84 0.623.55 73.31 73.31 38.97 52 55 36 0.71 0.75 0.92

7.2 57.41 57.41 38.88 45 42 25 0.78 0.73 0.6410.85 43.67 43.67 36.09 28 32 20 0.64 0.73 0.55

3.55 73.31 73.31 38.97 52 56 37 0.71 0.76 0.957.2 57.41 57.41 38.88 44 48 29 0.77 0.84 0.75

10.85 43.67 43.67 36.09 26 30 12 0.60 0.69 0.333.55 73.31 73.31 38.97 54 56 35 0.74 0.76 0.90

7.2 57.41 57.41 38.88 45 49 28 0.78 0.85 0.7210.85 43.67 43.67 36.09 26 30 13 0.60 0.69 0.36

3.55 73.31 73.31 38.97 52 56 36 0.71 0.76 0.927.2 57.41 57.41 38.88 46 49 28 0.80 0.85 0.72

10.85 43.67 43.67 36.09 26 31 12 0.60 0.71 0.333.55 73.31 73.31 38.97 54 55 32 0.74 0.75 0.82

7.2 57.41 57.41 38.88 46 52 29 0.80 0.91 0.7510.85 43.67 43.67 36.09 23 21 13 0.53 0.48 0.36

3.55 73.31 124 38.97 54 63 38 0.74 0.51 0.987.2 57.41 124 38.88 49 58 31 0.85 0.47 0.80

D(2-3) 25x40

D(3-4) 25x40

25x40

D(4-5) 25x40

D(5-6) 25x40

D(6-7) 25x40

D(7-8)

D(1-2) 25x40


Ax R=Mcalc/Mcap




10038/14.03.2011 DMA BETER ET 01 OSP 02 00 09.05.2011


Tabel 11. Procente de armare longitudinală secțiuni grinzi (p%)

cota Ax b h0 Aasus,st Aa sus,dr Aajos p sus,st p sus,dr p josm mm mm mm^2 mm^2 mm^2 % % %

3.55 1(B-C) 250.00 515.00 716.28 603.19 339.29 0.56 0.47 0.267.2 1(B-C) 250.00 515.00 603.19 603.19 339.29 0.47 0.47 0.26

3.55 1(C-D) 250.00 515.00 603.19 716.28 420.97 0.47 0.56 0.337.2 1(C-D) 250.00 515.00 603.19 603.19 420.97 0.47 0.47 0.33

3.55 2(B-C) 250.00 515.00 716.28 603.19 339.29 0.56 0.47 0.267.2 2(B-C) 250.00 515.00 716.28 603.19 339.29 0.56 0.47 0.26

10.85 2(B-C) 250.00 515.00 603.19 603.19 339.29 0.47 0.47 0.263.55 2(C-D) 250.00 515.00 710.00 716.28 420.97 0.55 0.56 0.33

7.2 2(C-D) 250.00 515.00 911.06 716.28 420.97 0.71 0.56 0.3310.85 2(C-D) 250.00 515.00 603.19 603.19 420.97 0.47 0.47 0.33

3.55 3(B-C) 250.00 515.00 716.28 603.19 339.29 0.56 0.47 0.267.2 3(B-C) 250.00 515.00 716.28 603.19 339.29 0.56 0.47 0.26

10.85 3(B-C) 250.00 515.00 603.19 603.19 339.29 0.47 0.47 0.263.55 3(C-D) 250.00 515.00 710.00 716.28 420.97 0.55 0.56 0.33

7.2 3(C-D) 250.00 515.00 911.06 716.28 420.97 0.71 0.56 0.3310.85 3(C-D) 250.00 515.00 603.19 603.19 420.97 0.47 0.47 0.33

3.55 4(B-C) 250.00 515.00 716.28 603.19 339.29 0.56 0.47 0.267.2 4(B-C) 250.00 515.00 716.28 603.19 339.29 0.56 0.47 0.26

10.85 4(B-C) 250.00 515.00 603.19 603.19 339.29 0.47 0.47 0.263.55 4(C-D) 250.00 515.00 710.00 716.28 420.97 0.55 0.56 0.33

7.2 4(C-D) 250.00 515.00 911.06 716.28 420.97 0.71 0.56 0.3310.85 4(C-D) 250.00 515.00 603.19 603.19 420.97 0.47 0.47 0.33

3.55 5(B-C) 250.00 515.00 829.38 710.00 461.81 0.64 0.55 0.367.2 5(B-C) 250.00 515.00 829.38 710.00 461.81 0.64 0.55 0.36

10.85 5(B-C) 250.00 515.00 603.19 603.19 339.29 0.47 0.47 0.263.55 5(C-D) 250.00 515.00 863.94 829.38 461.81 0.67 0.64 0.36

7.2 5(C-D) 250.00 515.00 863.94 829.38 461.81 0.67 0.64 0.3610.85 5(C-D) 250.00 515.00 603.19 603.19 420.97 0.47 0.47 0.33

3.55 6(B-C) 250.00 515.00 829.38 710.00 461.81 0.64 0.55 0.367.2 6(B-C) 250.00 515.00 829.38 710.00 461.81 0.64 0.55 0.36

10.85 6(B-C) 250.00 515.00 603.19 603.19 339.29 0.47 0.47 0.263.55 6(C-D) 250.00 515.00 863.94 829.38 461.81 0.67 0.64 0.36

7.2 6(C-D) 250.00 515.00 863.94 829.38 461.81 0.67 0.64 0.3610.85 6(C-D) 250.00 515.00 603.19 603.19 420.97 0.47 0.47 0.33

3.55 7(B-C) 250.00 515.00 942.48 911.06 603.19 0.73 0.71 0.477.2 7(B-C) 250.00 515.00 942.48 911.06 461.81 0.73 0.71 0.36

10.85 7(B-C) 250.00 515.00 829.38 603.19 461.81 0.64 0.47 0.363.55 7(C-D) 250.00 515.00 911.06 942.48 461.81 0.71 0.73 0.36

7.2 7(C-D) 250.00 515.00 911.06 942.48 461.81 0.71 0.73 0.3610.85 7(C-D) 250.00 515.00 603.19 829.38 461.81 0.47 0.64 0.36

3.55 8(B-C) 250.00 515.00 942.48 911.06 603.19 0.73 0.71 0.477.2 8(B-C) 250.00 515.00 942.48 911.06 461.81 0.73 0.71 0.36

3.55 8(C-D) 250.00 515.00 911.06 942.48 461.81 0.71 0.73 0.367.2 8(C-D) 250.00 515.00 911.06 942.48 461.81 0.71 0.73 0.36

GRINZI TRANSVERSALE




10038/14.03.2011 DMA BETER ET 01 OSP 02 00 09.05.2011


cota b h0 Aasus,st Aa sus,dr Aajos p sus,st p sus,dr p josm mm mm mm^2 mm^2 mm^2 % % %

3.55 250.00 347.00 1256.64 603.19 339.29 1.45 0.70 0.397.2 250 347 1256.64 508.94 339.29 1.45 0.59 0.39

3.55 250 347 603.19 603.19 339.29 0.70 0.70 0.397.2 250 347 508.94 508.94 339.29 0.59 0.59 0.39

10.85 250 347 420.97 420.97 339.29 0.49 0.49 0.393.55 250 347 603.19 603.19 339.29 0.70 0.70 0.39

7.2 250 347 508.94 508.94 339.29 0.59 0.59 0.3910.85 250 347 420.97 420.97 339.29 0.49 0.49 0.39

3.55 250 347 603.19 603.19 339.29 0.70 0.70 0.397.2 250 347 508.94 508.94 339.29 0.59 0.59 0.39

10.85 250 347 420.97 420.97 339.29 0.49 0.49 0.393.55 250 347 603.19 603.19 339.29 0.70 0.70 0.39

7.2 250 347 508.94 508.94 339.29 0.59 0.59 0.3910.85 250 347 420.97 420.97 339.29 0.49 0.49 0.39

3.55 250 347 603.19 603.19 339.29 0.70 0.70 0.397.2 250 347 508.94 508.94 339.29 0.59 0.59 0.39

10.85 250 347 420.97 420.97 339.29 0.49 0.49 0.393.55 250 347 603.19 1256.64 339.29 0.70 1.45 0.39

7.2 250 347 508.94 1256.64 339.29 0.59 1.45 0.393.55 250 347 1256.64 556 339.29 1.45 0.64 0.39

7.2 250 347 1256.64 508.94 339.29 1.45 0.59 0.393.55 250 347 556 556 339.29 0.64 0.64 0.39

7.2 250 347 508.94 508.94 339.29 0.59 0.59 0.3910.85 250 347 420.97 420.97 339.29 0.49 0.49 0.39

3.55 250 347 556 556 339.29 0.64 0.64 0.397.2 250 347 508.94 508.94 339.29 0.59 0.59 0.39

10.85 250 347 420.97 420.97 339.29 0.49 0.49 0.393.55 250 347 556 556 339.29 0.64 0.64 0.39

7.2 250 347 508.94 508.94 339.29 0.59 0.59 0.3910.85 250 347 420.97 420.97 339.29 0.49 0.49 0.39

3.55 250 347 556 556 339.29 0.64 0.64 0.397.2 250 347 508.94 508.94 339.29 0.59 0.59 0.39

10.85 250 347 420.97 420.97 339.29 0.49 0.49 0.393.55 250 347 556 556 339.29 0.64 0.64 0.39

7.2 250 347 508.94 508.94 339.29 0.59 0.59 0.3910.85 250 347 420.97 420.97 339.29 0.49 0.49 0.39

3.55 250 347 556 1256 339.29 0.64 1.45 0.397.2 250 347 508.94 1256 339.29 0.59 1.45 0.39

B(1-2)

B(2-3)

B(3-4)

B(4-5)


Ax

B(5-6)

B(6-7)

B(7-8)

C(1-2)

C(2-3)

C(3-4)

C(4-5)

C(5-6)

C(6-7)

C(7-8)




10038/14.03.2011 DMA BETER ET 01 OSP 02 00 09.05.2011


5.8.2. Calculul la starea limita de rezistență la forțe tăietoare a secțiunilor de grinzi:

VERIFICAREA GRINZILOR LA FORȚĂ TĂIETOARE.

Qas =1.25 (M+cap + M-

cap)/l1 +(gn+1.2pld) l1/2 ≤Qs/ψ

p = 100 Aa/(b h0)

pe = 100 n Aae/(b ae)

s’i, cr = si, cr/h0

′ = 10 p R p R ′ = 0.2

0.5 < s’i cr < 2.5

Qcap eb = Q’eb b h0 Rt < 4bh0Rt

Relații de verificare: Qas ≤ Qcap => Qas / Qcap < 1

cota Ax b h0 Aasus,st Aa sus,dr Aajos p sus,st p sus,dr p josm mm mm mm^2 mm^2 mm^2 % % %

3.55 250 347 1256.64 716 339.29 1.45 0.83 0.397.2 250 347 1256.64 556 339.29 1.45 0.64 0.39

3.55 250 347 716 716 339.29 0.83 0.83 0.397.2 250 347 556 556 339.29 0.64 0.64 0.39

10.85 250 347 420.97 420.97 339.29 0.49 0.49 0.393.55 250 347 716 716 339.29 0.83 0.83 0.39

7.2 250 347 556 556 339.29 0.64 0.64 0.3910.85 250 347 420.97 420.97 339.29 0.49 0.49 0.39

3.55 250 347 716 716 339.29 0.83 0.83 0.397.2 250 347 556 556 339.29 0.64 0.64 0.39

10.85 250 347 420.97 420.97 339.29 0.49 0.49 0.393.55 250 347 716 716 339.29 0.83 0.83 0.39

7.2 250 347 556 556 339.29 0.64 0.64 0.3910.85 250 347 420.97 420.97 339.29 0.49 0.49 0.39

3.55 250 347 716 716 339.29 0.83 0.83 0.397.2 250 347 556 556 339.29 0.64 0.64 0.39

10.85 250 347 420.97 420.97 339.29 0.49 0.49 0.393.55 250 347 716 1256 339.29 0.83 1.45 0.39

7.2 250 347 556 1256 339.29 0.64 1.45 0.39


D(6-7)

D(7-8)

D(1-2)

D(2-3)

D(3-4)

D(4-5)

D(5-6)




10038/14.03.2011 DMA BETER ET 01 OSP 02 00 09.05.2011


Tabel 12. Procente de armare transversală grinzi în zonele critice(pe %)

Ax cota b nAae ae,st, dr ae, st, jos ae dr, jos pe st, dr pe st,jos pe dr,josm mm mm^2 mm mm mm % % %

1(B-C) 3.55 250.00 100.48 150 150 200 0.27 0.27 0.201(B-C) 7.2 250.00 100.48 150 200 200 0.27 0.20 0.201(C-D) 3.55 250.00 100.48 150 200 200 0.27 0.20 0.201(C-D) 7.2 250.00 100.48 150 200 200 0.27 0.20 0.202(B-C) 3.55 250.00 100.48 150 150 150 0.27 0.27 0.272(B-C) 7.2 250.00 100.48 150 200 200 0.27 0.20 0.202(B-C) 10.85 250.00 100.48 150 200 200 0.27 0.20 0.202(C-D) 3.55 250.00 100.48 150 200 200 0.27 0.20 0.202(C-D) 7.2 250.00 100.48 150 200 200 0.27 0.20 0.202(C-D) 10.85 250.00 100.48 150 200 200 0.27 0.20 0.203(B-C) 3.55 250.00 100.48 150 150 150 0.27 0.27 0.273(B-C) 7.2 250.00 100.48 150 150 150 0.27 0.27 0.273(B-C) 10.85 250.00 100.48 150 200 200 0.27 0.20 0.203(C-D) 3.55 250.00 100.48 150 200 200 0.27 0.20 0.203(C-D) 7.2 250.00 100.48 150 200 200 0.27 0.20 0.203(C-D) 10.85 250.00 100.48 150 200 200 0.27 0.20 0.204(B-C) 3.55 250.00 100.48 150 150 150 0.27 0.27 0.274(B-C) 7.2 250.00 100.48 150 150 150 0.27 0.27 0.274(B-C) 10.85 250.00 100.48 150 200 200 0.27 0.20 0.204(C-D) 3.55 250.00 100.48 150 200 200 0.27 0.20 0.204(C-D) 7.2 250.00 100.48 150 200 200 0.27 0.20 0.204(C-D) 10.85 250.00 100.48 150 200 200 0.27 0.20 0.205(B-C) 3.55 250.00 100.48 150 150 150 0.27 0.27 0.275(B-C) 7.2 250.00 100.48 150 150 150 0.27 0.27 0.275(B-C) 10.85 250.00 100.48 150 200 200 0.27 0.20 0.205(C-D) 3.55 250.00 100.48 150 200 200 0.27 0.20 0.205(C-D) 7.2 250.00 100.48 150 200 200 0.27 0.20 0.205(C-D) 10.85 250.00 100.48 150 200 200 0.27 0.20 0.206(B-C) 3.55 250.00 100.48 150 150 150 0.27 0.27 0.276(B-C) 7.2 250.00 100.48 150 150 150 0.27 0.27 0.276(B-C) 10.85 250.00 100.48 150 200 200 0.27 0.20 0.206(C-D) 3.55 250.00 100.48 150 200 200 0.27 0.20 0.206(C-D) 7.2 250.00 100.48 150 200 200 0.27 0.20 0.206(C-D) 10.85 250.00 100.48 150 200 200 0.27 0.20 0.207(B-C) 3.55 250.00 100.48 150 150 150 0.27 0.27 0.277(B-C) 7.2 250.00 100.48 150 150 150 0.27 0.27 0.277(B-C) 10.85 250.00 100.48 150 200 200 0.27 0.20 0.207(C-D) 3.55 250.00 100.48 150 200 200 0.27 0.20 0.207(C-D) 7.2 250.00 100.48 150 200 200 0.27 0.20 0.207(C-D) 10.85 250.00 100.48 150 200 200 0.27 0.20 0.208(B-C) 3.55 250.00 100.48 150 150 150 0.27 0.27 0.278(B-C) 7.2 250.00 100.48 150 150 150 0.27 0.27 0.278(C-D) 3.55 250.00 100.48 150 200 200 0.27 0.20 0.208(C-D) 7.2 250.00 100.48 150 200 200 0.27 0.20 0.20

GRINZI TRANSVERSALE




10038/14.03.2011 DMA BETER ET 01 OSP 02 00 09.05.2011


cota b nAae ae,st, dr ae, st, jos ae dr, jos pe st, dr pe st,jos pe dr,josm mm mm^2 mm mm mm % % %

3.55 250.00 100.48 150 150 150 0.27 0.27 0.277.2 250 100.48 150 150 150 0.27 0.27 0.27

3.55 250 56.52 150 150 150 0.15 0.15 0.157.2 250 56.52 150 150 150 0.15 0.15 0.15

10.85 250 56.52 150 150 150 0.15 0.15 0.153.55 250 56.52 150 150 150 0.15 0.15 0.15

7.2 250 56.52 150 150 150 0.15 0.15 0.1510.85 250 56.52 150 150 150 0.15 0.15 0.15

3.55 250 56.52 150 150 150 0.15 0.15 0.157.2 250 56.52 150 150 150 0.15 0.15 0.15

10.85 250 56.52 150 150 150 0.15 0.15 0.153.55 250 56.52 150 150 150 0.15 0.15 0.15

7.2 250 56.52 150 150 150 0.15 0.15 0.1510.85 250 56.52 150 150 150 0.15 0.15 0.15

3.55 250 100.48 150 150 150 0.27 0.27 0.277.2 250 100.48 150 150 150 0.27 0.27 0.27

10.85 250 56.52 150 150 150 0.15 0.15 0.153.55 250 100.48 150 150 150 0.27 0.27 0.27

7.2 250 100.48 150 150 150 0.27 0.27 0.273.55 250 100.48 150 150 150 0.27 0.27 0.27

7.2 250 100.48 150 150 150 0.27 0.27 0.273.55 250 56.52 150 150 150 0.15 0.15 0.15

7.2 250 56.52 150 150 150 0.15 0.15 0.1510.85 250 56.52 150 200 200 0.15 0.11 0.11

3.55 250 56.52 150 150 150 0.15 0.15 0.157.2 250 56.52 150 150 150 0.15 0.15 0.15

10.85 250 56.52 150 200 200 0.15 0.11 0.113.55 250 56.52 150 150 150 0.15 0.15 0.15

7.2 250 56.52 150 150 150 0.15 0.15 0.1510.85 250 56.52 150 200 200 0.15 0.11 0.11

3.55 250 56.52 150 150 150 0.15 0.15 0.157.2 250 56.52 150 150 150 0.15 0.15 0.15

10.85 250 56.52 150 200 200 0.15 0.11 0.113.55 250 100.48 150 150 150 0.27 0.27 0.27

7.2 250 100.48 150 150 150 0.27 0.27 0.2710.85 250 56.52 150 200 200 0.15 0.11 0.11

3.55 250 100.48 150 150 150 0.27 0.27 0.277.2 250 100.48 150 150 150 0.27 0.27 0.27

3.55 250 100.48 150 150 150 0.27 0.27 0.277.2 250 100.48 150 150 150 0.27 0.27 0.27

3.55 250 56.52 150 150 150 0.15 0.15 0.157.2 250 56.52 150 150 150 0.15 0.15 0.15

10.85 250 56.52 150 150 150 0.15 0.15 0.153.55 250 56.52 150 150 150 0.15 0.15 0.15

7.2 250 56.52 150 150 150 0.15 0.15 0.1510.85 250 56.52 150 150 150 0.15 0.15 0.15

3.55 250 56.52 150 150 150 0.15 0.15 0.157.2 250 56.52 150 150 150 0.15 0.15 0.15

10.85 250 56.52 150 150 150 0.15 0.15 0.153.55 250 56.52 150 150 150 0.15 0.15 0.15

7.2 250 56.52 150 150 150 0.15 0.15 0.1510.85 250 56.52 150 150 150 0.15 0.15 0.15

3.55 250 100.48 150 150 150 0.27 0.27 0.277.2 250 100.48 150 150 150 0.27 0.27 0.27

10.85 250 56.52 150 150 150 0.15 0.15 0.153.55 250 100.48 150 150 150 0.27 0.27 0.27

7.2 250 100.48 150 150 150 0.27 0.27 0.27D(7-8)


Ax

D(2-3)

D(3-4)

D(4-5)

D(5-6)

D(6-7)

C(4-5)

C(5-6)

C(6-7)

C(7-8)

D(1-2)

B(6-7)

B(7-8)

C(1-2)

C(2-3)

C(3-4)

B(1-2)

B(2-3)

B(3-4)

B(4-5)

B(5-6)




10038/14.03.2011 DMA BETER ET 01 OSP 02 00 09.05.2011


cota Qas,st,sus Qas,dr,sus Qas,st,jos Qas,dr,jos Qcap, st sus Qcap, dr sus Q cap st jos Qcap dr jos R st, sus Rdr, sus Rst, jos Rdr, josm KN KN KN KN KN KN KN KN

1(B-C) 3.55 79.12 69.76 49.25 56.18 156.49 149.91 129.83 112.43 0.51 0.47 0.38 0.501(B-C) 7.2 88.26 85.34 57.97 57.97 149.91 149.91 112.43 112.43 0.59 0.57 0.52 0.521(C-D) 3.55 66.85 70.07 43.62 38.08 149.91 156.49 118.66 118.66 0.45 0.45 0.37 0.321(C-D) 7.2 81.75 79.25 43.43 43.42 149.91 149.91 118.66 118.66 0.55 0.53 0.37 0.372(B-C) 3.55 87.19 77.84 41.18 48.10 156.49 149.91 129.83 129.83 0.56 0.52 0.32 0.372(B-C) 7.2 101.00 89.73 53.57 61.91 156.49 149.91 112.43 112.43 0.65 0.60 0.48 0.552(B-C) 10.85 80.47 77.54 65.77 65.77 149.91 149.91 112.43 112.43 0.54 0.52 0.58 0.582(C-D) 3.55 85.45 84.93 44.51 42.39 156.15 156.49 118.66 118.66 0.55 0.54 0.38 0.362(C-D) 7.2 104.81 93.13 36.30 45.34 166.19 156.49 118.66 118.66 0.63 0.60 0.31 0.382(C-D) 10.85 93.47 90.19 70.60 70.60 149.91 149.91 118.66 118.66 0.62 0.60 0.59 0.593(B-C) 3.55 87.93 78.57 40.44 47.37 156.49 149.91 129.83 129.83 0.56 0.52 0.31 0.363(B-C) 7.2 87.16 77.80 41.21 48.14 156.49 149.91 129.83 129.83 0.56 0.52 0.32 0.373(B-C) 10.85 88.43 85.51 57.80 57.80 149.91 149.91 112.43 112.43 0.59 0.57 0.51 0.513(C-D) 3.55 81.75 81.29 33.02 31.15 156.15 156.49 118.66 118.66 0.52 0.52 0.28 0.263(C-D) 7.2 100.44 88.76 40.68 49.72 166.19 156.49 118.66 118.66 0.60 0.57 0.34 0.423(C-D) 10.85 103.19 99.96 58.24 58.24 149.91 149.91 118.66 118.66 0.69 0.67 0.49 0.494(B-C) 3.55 87.19 77.84 41.18 48.10 156.49 149.91 129.83 129.83 0.56 0.52 0.32 0.374(B-C) 7.2 89.56 80.05 41.02 48.07 156.49 149.91 129.83 129.83 0.57 0.53 0.32 0.374(B-C) 10.85 87.24 84.26 62.04 62.04 149.91 149.91 112.43 112.43 0.58 0.56 0.55 0.554(C-D) 3.55 78.81 78.35 35.34 33.49 156.15 156.49 118.66 118.66 0.50 0.50 0.30 0.284(C-D) 7.2 99.38 87.70 41.74 50.78 166.19 156.49 118.66 118.66 0.60 0.56 0.35 0.434(C-D) 10.85 96.99 93.76 64.44 64.44 149.91 149.91 118.66 118.66 0.65 0.63 0.54 0.545(B-C) 3.55 101.70 91.63 55.54 62.62 162.33 156.15 140.23 140.23 0.63 0.59 0.40 0.455(B-C) 7.2 103.39 93.31 53.86 60.94 162.33 156.15 140.23 140.23 0.64 0.60 0.38 0.435(B-C) 10.85 86.66 83.79 56.66 56.66 149.91 149.91 112.43 112.43 0.58 0.56 0.50 0.505(C-D) 3.55 88.50 85.57 42.87 43.17 164.00 162.33 121.44 121.44 0.54 0.53 0.35 0.365(C-D) 7.2 101.21 97.72 55.58 55.95 164.00 162.33 121.44 121.44 0.62 0.60 0.46 0.465(C-D) 10.85 102.66 99.43 58.77 58.77 149.91 149.91 118.66 118.66 0.68 0.66 0.50 0.506(B-C) 3.55 86.25 78.63 32.69 38.05 162.33 156.15 140.23 140.23 0.53 0.50 0.23 0.276(B-C) 7.2 87.33 79.71 31.61 36.96 162.33 156.15 140.23 140.23 0.54 0.51 0.23 0.266(B-C) 10.85 87.82 84.89 58.42 58.42 149.91 149.91 112.43 112.43 0.59 0.57 0.52 0.526(C-D) 3.55 89.18 86.33 38.73 39.02 164.00 162.33 121.44 121.44 0.54 0.53 0.32 0.326(C-D) 7.2 94.96 92.07 34.66 34.96 164.00 162.33 121.44 121.44 0.58 0.57 0.29 0.296(C-D) 10.85 102.66 99.43 58.77 58.77 149.91 149.91 118.66 118.66 0.68 0.66 0.50 0.507(B-C) 3.55 104.80 100.10 60.72 62.14 167.60 166.19 149.91 149.91 0.63 0.60 0.41 0.417(B-C) 7.2 110.39 105.69 55.30 56.71 167.60 166.19 140.23 140.23 0.66 0.64 0.39 0.407(B-C) 10.85 114.85 95.07 66.52 83.00 162.33 149.91 121.44 121.44 0.71 0.63 0.55 0.687(C-D) 3.55 95.04 93.86 51.47 49.68 166.19 167.60 121.44 121.44 0.57 0.56 0.42 0.417(C-D) 7.2 99.41 98.31 37.33 35.66 166.19 167.60 121.44 121.44 0.60 0.59 0.31 0.297(C-D) 10.85 89.18 99.08 54.16 41.13 149.91 162.33 121.44 121.44 0.59 0.61 0.45 0.348(B-C) 3.55 79.03 75.35 50.75 51.86 167.60 166.19 149.91 149.91 0.47 0.45 0.34 0.358(B-C) 7.2 99.25 94.48 68.88 70.31 167.60 166.19 140.23 140.23 0.59 0.57 0.49 0.508(C-D) 3.55 71.65 70.70 46.23 44.79 166.19 167.60 121.44 121.44 0.43 0.42 0.38 0.378(C-D) 7.2 83.49 82.39 53.24 51.58 166.19 167.60 121.44 121.44 0.50 0.49 0.44 0.42

Ax

GRINZI TRANSVERSALE 25X55 cm




10038/14.03.2011 DMA BETER ET 01 OSP 02 00 09.05.2011


Grizile verifică condiția de rezistență la forță tăietoare.

cota Qas,st,sus Qas,dr,sus Qas,st,jos Qas,dr,jos Qcap, st sus Qcap, dr sus Q cap st jos Qcap dr jos R st, sus Rdr, sus Rst, jos Rdr, josm KN KN KN KN KN KN KN KN

3.55 75.46 49.69 27.70 51.89 133.94 111.49 96.55 96.55 0.56 0.45 0.29 0.547.2 78.15 48.88 21.22 49.07 133.94 106.85 96.55 96.55 0.58 0.46 0.22 0.51

3.55 51.24 49.66 27.67 27.67 83.61 83.61 72.41 72.41 0.61 0.59 0.38 0.387.2 47.55 46.12 23.98 23.98 80.14 80.14 72.41 72.41 0.59 0.58 0.33 0.33

10.85 41.56 40.31 20.76 20.76 76.42 76.42 72.41 72.41 0.54 0.53 0.29 0.293.55 51.24 49.66 27.67 27.67 83.61 83.61 72.41 72.41 0.61 0.59 0.38 0.38

7.2 47.55 46.12 23.98 23.98 80.14 80.14 72.41 72.41 0.59 0.58 0.33 0.3310.85 41.56 40.31 20.76 20.76 76.42 76.42 72.41 72.41 0.54 0.53 0.29 0.29

3.55 51.24 49.66 27.67 27.67 83.61 83.61 72.41 72.41 0.61 0.59 0.38 0.387.2 49.27 47.84 22.26 22.26 80.14 80.14 72.41 72.41 0.61 0.60 0.31 0.31

10.85 41.56 40.31 20.76 20.76 76.42 76.42 72.41 72.41 0.54 0.53 0.29 0.293.55 51.24 49.66 27.67 27.67 83.61 83.61 72.41 72.41 0.61 0.59 0.38 0.38

7.2 49.27 47.84 22.26 22.26 80.14 80.14 72.41 72.41 0.61 0.60 0.31 0.3110.85 41.56 40.31 20.76 20.76 76.42 76.42 72.41 72.41 0.54 0.53 0.29 0.29

3.55 52.21 50.64 26.69 26.69 111.49 111.49 96.55 96.55 0.47 0.45 0.28 0.287.2 48.52 47.09 23.00 23.00 106.85 106.85 96.55 96.55 0.45 0.44 0.24 0.24

10.85 47.63 46.05 31.18 31.18 76.42 76.42 72.41 72.41 0.62 0.60 0.43 0.433.55 51.24 72.88 51.85 27.67 111.49 133.94 96.55 96.55 0.46 0.54 0.54 0.29

7.2 50.31 75.61 49.07 21.22 106.85 133.94 96.55 96.55 0.47 0.56 0.51 0.223.55 85.58 58.06 15.76 41.77 133.94 109.24 96.55 96.55 0.64 0.53 0.16 0.43

7.2 113.94 69.32 37.48 79.92 133.94 106.85 96.55 96.55 0.85 0.65 0.39 0.833.55 59.52 58.01 15.71 15.71 81.93 81.93 72.41 72.41 0.73 0.71 0.22 0.22

7.2 58.11 56.68 13.42 13.42 80.14 80.14 72.41 72.41 0.73 0.71 0.19 0.1910.85 60.88 59.03 31.86 31.86 76.42 76.42 62.71 62.71 0.80 0.77 0.51 0.51

3.55 59.52 58.01 15.71 15.71 81.93 81.93 72.41 72.41 0.73 0.71 0.22 0.227.2 58.11 56.68 13.42 13.42 80.14 80.14 72.41 72.41 0.73 0.71 0.19 0.19

10.85 60.88 59.03 31.86 31.86 76.42 76.42 62.71 62.71 0.80 0.77 0.51 0.513.55 59.52 58.01 15.71 15.71 81.93 81.93 72.41 72.41 0.73 0.71 0.22 0.22

7.2 65.70 63.83 27.72 27.72 80.14 80.14 72.41 72.41 0.82 0.80 0.38 0.3810.85 60.88 59.03 31.86 31.86 76.42 76.42 62.71 62.71 0.80 0.77 0.51 0.51

3.55 59.52 58.01 15.71 15.71 81.93 81.93 72.41 72.41 0.73 0.71 0.22 0.227.2 60.56 59.13 10.96 10.96 80.14 80.14 72.41 72.41 0.76 0.74 0.15 0.15

10.85 60.88 59.03 31.86 31.86 76.42 76.42 62.71 62.71 0.80 0.77 0.51 0.513.55 68.24 66.35 26.16 26.16 109.24 109.24 96.55 96.55 0.62 0.61 0.27 0.27

7.2 63.49 61.70 26.26 26.26 106.85 106.85 96.55 96.55 0.59 0.58 0.27 0.2710.85 60.88 59.03 31.86 31.86 76.42 76.42 62.71 62.71 0.80 0.77 0.51 0.51

3.55 59.58 83.05 41.66 15.65 109.24 133.92 96.55 96.55 0.55 0.62 0.43 0.167.2 61.68 86.99 37.69 9.84 106.85 133.92 96.55 96.55 0.58 0.65 0.39 0.10

3.55 75.46 53.90 32.09 51.89 133.94 116.37 96.55 96.55 0.56 0.46 0.33 0.547.2 80.57 53.05 20.67 46.68 133.94 109.24 96.55 96.55 0.60 0.49 0.21 0.48

3.55 55.64 53.89 32.08 32.08 87.28 87.28 72.41 72.41 0.64 0.62 0.44 0.447.2 53.20 51.69 22.03 22.03 81.93 81.93 72.41 72.41 0.65 0.63 0.30 0.30

10.85 43.96 42.71 18.36 18.36 76.42 76.42 72.41 72.41 0.58 0.56 0.25 0.253.55 55.64 53.89 32.08 32.08 87.28 87.28 72.41 72.41 0.64 0.62 0.44 0.44

7.2 49.40 47.89 25.83 25.83 81.93 81.93 72.41 72.41 0.60 0.58 0.36 0.3610.85 43.96 42.71 18.36 18.36 76.42 76.42 72.41 72.41 0.58 0.56 0.25 0.25

3.55 55.64 53.89 32.08 32.08 87.28 87.28 72.41 72.41 0.64 0.62 0.44 0.447.2 52.16 50.65 23.07 23.07 81.93 81.93 72.41 72.41 0.64 0.62 0.32 0.32

10.85 43.96 42.71 18.36 18.36 76.42 76.42 72.41 72.41 0.58 0.56 0.25 0.253.55 55.64 53.89 32.08 32.08 87.28 87.28 72.41 72.41 0.64 0.62 0.44 0.44

7.2 52.16 50.65 23.07 23.07 81.93 81.93 72.41 72.41 0.64 0.62 0.32 0.3210.85 43.96 42.71 18.36 18.36 76.42 76.42 72.41 72.41 0.58 0.56 0.25 0.25

3.55 57.14 55.39 30.58 30.58 116.37 116.37 96.55 96.55 0.49 0.48 0.32 0.327.2 52.16 50.65 23.07 23.07 109.24 109.24 96.55 96.55 0.48 0.46 0.24 0.24

10.85 43.96 42.71 18.36 18.36 76.42 76.42 72.41 72.41 0.58 0.56 0.25 0.253.55 55.64 72.90 51.88 32.08 116.37 133.92 96.55 96.55 0.48 0.54 0.54 0.33

7.2 52.16 75.62 49.08 23.07 109.24 133.92 96.55 96.55 0.48 0.56 0.51 0.24

C(2-3)

C(3-4)

C(4-5)

B(1-2)

B(2-3)

B(3-4)

B(4-5)

B(5-6)

D(4-5)

D(5-6)

D(6-7)

D(7-8)

GRINZI LONGITUDINALE 25X40 cm

Ax

C(5-6)

C(6-7)

C(7-8)

D(1-2)

D(2-3)

D(3-4)

B(6-7)

B(7-8)

C(1-2)




10038/14.03.2011 DMA BETER ET 01 OSP 02 00 09.05.2011


5.9. VERIFICARE STÂLPI. CALCUL STATIC LINIAR. 5.9.1. Calculul la starea limita de rezistență la încovoiere cu forțe axiale și la încovoiere oblică cu forțe axiale a secțiunilor de stâlpi:

Mcalc 22, 33 = KM ω MS + Mld

N = Nld ± Nsasoc

Nsasoc = Σ(Mst

cap, gr + Mdrcap, gr)/l1

R*c = 0,85 Rc

Aa = A’a

x = N/(b R*c)

x ≤ 2a

Mcap = Nha/2 + AaRaha

2a ≤ x ≤ xB

Mcap = AaRaha + bxRc(h0-x/2) – Nha/2

Relația de verificare la încovoiere cu forțe axiale:

Mcalc 22, 33 < Mcap =>R = Mcalc 22, 33 /Mcap< 1

Relația de verificare la încovoiere oblică cu forțe axiale:

(M22 calc/M22 cap)β + (M33 calc/M33 cap)β ≤1




10038/14.03.2011 DMA BETER ET 01 OSP 02 00 09.05.2011


Tabel 12 . Factori de multiplicare al eforturilor M, N, Q pentru proiectarea elementelor structurale nedisipative (ω).

Sectiune cota Mcap - Mcap + Mmax - Mmax + ΣMcap ΣMmaxcm m KNm KNm KNm KNm KNm KNm

1(B-C) 25x55 3.55 89.65 53.65 65 23 315 207 1.52 3.551(B-C) 25x55 7.2 89.65 53.66 44 23 298.54 206 1.45 7.21(C-D) 25x55 3.55 106 65.7 80 391(C-D) 25x55 7.2 89.6 65.63 83 562(B-C) 25x55 3.55 89.65 53.65 80 30 315 270 1.17 3.552(B-C) 25x55 7.2 89.65 53.65 73 30 315 287 1.10 7.22(C-D) 25x55 3.55 106 65.7 108 522(C-D) 25x55 7.2 106 65.7 117 673(B-C) 25x55 3.55 89.65 53.65 85 29 315 289 1.09 3.553(B-C) 25x55 7.2 89.65 53.65 78 26 315 290 1.09 7.23(C-D) 25x55 3.55 106 65.7 117 583(C-D) 25x55 7.2 106 65.7 124 624(B-C) 25x55 3.55 89.65 53.65 92 30 315 306 1.03 3.554(B-C) 25x55 7.2 89.65 53.65 88 32 315 293 1.08 7.24(C-D) 25x55 3.55 106 65.7 123 614(C-D) 25x55 7.2 106 65.7 115 585(B-C) 25x55 3.55 105.2 72 99 32 371.17 324 1.15 3.555(B-C) 25x55 7.2 105.2 72 95 34 371.17 306 1.21 7.25(C-D) 25x55 3.55 121.9 72.07 129 645(C-D) 25x55 7.2 121.9 72.07 117 606(B-C) 25x55 3.55 105.2 72 92 34 371.17 343 1.08 3.556(B-C) 25x55 7.2 105.2 72 89 35 371.17 308 1.21 7.26(C-D) 25x55 3.55 121.9 72.07 136 816(C-D) 25x55 7.2 121.9 72.07 122 627(B-C) 25x55 3.55 134.2 92.27 113 40 434.08 372 1.17 3.557(B-C) 25x55 7.2 134.2 92.5 111 40 434.3 351 1.24 7.27(C-D) 25x55 3.55 138.1 69.51 138 817(C-D) 25x55 7.2 138.1 69.5 133 678(B-C) 25x55 3.55 134.2 92.27 110 52 434.08 346 1.25 3.558(B-C) 25x55 7.2 134.2 92.5 99 22 434.3 280 1.55 7.28(C-D) 25x55 3.55 138.1 69.51 120 648(C-D) 25x55 7.2 138.1 69.5 100 59

CADRE TRANSVERSALE SY

Ax ωy

nivel planseu




10038/14.03.2011 DMA BETER ET 01 OSP 02 00 09.05.2011


Tabel 13. Momente de calcul pentru stâlpi.

Sectiune cota Mcap - Mcap + Mmax - Mmax + ΣMcap ΣMmaxcm m KNm KNm KNm KNm KNm KNm

3.55 62.09 39 58 41 769 649 1.18 3.557.2 52.71 38.84 48 25 712.14 548 1.30 7.2

3.55 62.09 38.91 54 357.2 52.71 38.84 47 26

3.55 62.09 38.91 54 357.2 52.71 38.84 48 29

3.55 62.09 38.91 54 357.2 52.71 38.84 49 28

3.55 62.09 38.91 56 367.2 52.71 38.84 50 28

3.55 62.09 38.91 57 367.2 52.71 38.84 54 33

3.55 124 38.91 62 367.2 124 38.84 55 28

3.55 52.71 38.84 61 36 712.14 651 1.09 3.557.2 57.41 38.88 51 21 607.4 554 1.10 7.2

3.55 52.71 38.84 57 307.2 43.67 36.09 48 21

3.55 52.71 38.84 58 317.2 43.67 36.09 50 24

3.55 52.71 38.84 57 317.2 43.67 36.09 53 23

3.55 52.71 38.84 59 317.2 43.67 36.09 56 24

3.55 52.71 38.84 57 357.2 43.67 36.09 52 32

3.55 124 38.84 74 347.2 73.31 39 71 28

3.55 73.31 38.97 55 41 674.37 625 1.08 3.557.2 57.41 38.88 46 22 802.03 525 1.53 7.2

3.55 43.67 36.09 53 347.2 73.31 38.97 47 23

3.55 43.67 36.09 54 357.2 73.31 38.97 46 28

3.55 43.67 36.09 54 337.2 73.31 38.97 48 26

3.55 43.67 36.09 54 347.2 73.31 38.97 48 27

3.55 43.67 36.09 53 307.2 124 38.97 51 28

3.55 127.2 36.09 61 347.2 57.56 36.09 56 29

25x40

D(7-8) 25x40

D(2-3) 25x40

D(3-4) 25x40

D(4-5) 25x40

D(5-6) 25x40

D(6-7)

25x40

D(1-2) 25x40

C(3-4) 25x40

C(4-5) 25x40

C(5-6) 25x40

C(6-7) 25x40

C(7-8)

25x40

B(7-8) 25x40

C(1-2) 25x40

C(2-3) 25x40

B(2-3) 25x40

B(3-4) 25x40

B(4-5) 25x40

B(5-6) 25x40

B(6-7)

CADRE LONGITUDINALE SX

Ax ωx

nivel planseu

B(1-2) 25x40




10038/14.03.2011 DMA BETER ET 01 OSP 02 00 09.05.2011


Parterb Aa=Aa' ho ha p Nld ω M22s M33s Ns,asoc x Mcalc22 Mcalc33mm mm mm mm % KN KNm KNm KN mm KNm KNm

sx baza 400 829 365 345 0.57 190 1 8 74 131.47 25.8 30.68 96.68sx sus 400 829 365 345 0.57 177 1.18 8 12 118.47 23.2 33.65 40.26sy baza 400 829 365 345 0.57 190 1 52 8.54 286.21 56.1 101.37 57.91sy sus 400 829 365 345 0.57 177 1.52 23 2 273.21 53.6 96.07 51.38sx baza 400 829 365 345 0.57 270 1 9 84 245.07 48.1 51.27 126.27sx sus 400 829 365 345 0.57 258 1.18 12 28 233.07 45.7 60.03 86.46sy baza 400 829 365 345 0.57 270 1 61 10 432.71 84.8 135.64 84.64sy sus 400 829 365 345 0.57 258 1.17 28 4 420.71 82.5 118.44 79.12sx baza 400 829 365 345 0.57 287 1 8 84 287 56.3 57.51 133.51sx sus 400 829 365 345 0.57 274 1.18 11 27 274 53.7 65.44 91.87sy baza 400 829 365 345 0.57 287 1 68 10 439.97 86.3 143.89 85.89sy sus 400 829 365 345 0.57 274 1.09 30 3 426.97 83.7 119.43 78.23sx baza 400 829 365 345 0.57 290 1 7 84 290 56.9 57.03 134.03sx sus 400 829 365 345 0.57 278 1.18 10 27 278 54.5 64.48 92.56sy baza 400 829 365 345 0.57 290 1 75 10 444.99 87.3 151.76 86.76sy sus 400 829 365 345 0.57 278 1.03 32 3 432.99 84.9 120.83 79.02sx baza 400 942 365 345 0.65 290 1 7 84 290 56.9 57.03 134.03sx sus 400 942 365 345 0.65 277 1.18 10 28 277 54.3 64.30 94.04sy baza 400 942 365 345 0.65 290 1 83 9 461.34 90.5 162.58 88.58sy sus 400 942 365 345 0.65 277 1.15 34 3 448.34 87.9 132.08 82.17sx baza 400 942 365 345 0.65 309 1 6 82 286.9 56.3 55.49 131.49sx sus 400 942 365 345 0.65 297 1.18 9 24 274.9 53.9 62.29 87.07sy baza 400 942 365 345 0.65 309 1 91 12 453.48 88.9 169.23 90.23sy sus 400 942 365 345 0.65 297 1.08 37 7 441.48 86.6 132.10 86.74sx baza 400 942 365 345 0.65 286 1 6 85 309.73 60.7 59.43 138.43sx sus 400 942 365 345 0.65 274 1.18 11 30 297.73 58.4 69.53 100.92sy baza 400 942 365 345 0.65 286 1 99 9 471.87 92.5 180.40 90.40sy sus 400 942 365 345 0.65 274 1.17 40 2 459.87 90.2 144.85 82.60sx baza 400 942 365 345 0.65 427 1 4 72 508.83 99.8 91.77 159.77sx sus 400 942 365 345 0.65 414 1.18 8 9 495.83 97.2 98.75 100.40sy baza 400 942 365 345 0.65 427 1 106 12 582.85 114.3 206.54 112.54sy sus 400 942 365 345 0.65 414 1.25 42 8 569.85 111.7 171.80 112.30sx baza 400 829 365 345 0.57 415 1 6 73 341.14 66.9 64.85 131.85sx sus 400 829 365 345 0.57 402 1.09 6 12 328.14 64.3 65.76 74.92sy baza 400 829 365 345 0.57 415 1 56 2 413.81 81.1 127.38 73.38sy sus 400 829 365 345 0.57 402 1.52 29 2 400.81 78.6 130.85 73.40sx baza 400 829 365 345 0.57 559 1 7 83 538.76 105.6 99.94 175.94sx sus 400 829 365 345 0.57 546 1.09 8 27 525.76 103.1 102.90 131.90sy baza 400 829 365 345 0.57 559 1 66 1 550.5 107.9 160.96 95.96sy sus 400 829 365 345 0.57 546 1.17 36 1 537.5 105.4 151.69 94.36sx baza 400 829 365 345 0.57 633 1 7 83 633 124.1 116.19 192.19sx sus 400 829 365 345 0.57 620 1.09 10 27 620 121.6 122.21 148.15sy baza 400 829 365 345 0.57 633 1 76 1 627.36 123.0 184.22 109.22sy sus 400 829 365 345 0.57 620 1.09 42 1 614.36 120.5 170.07 107.50sx baza 400 829 365 345 0.57 614 1 7 82 605.51 118.7 111.45 186.45sx sus 400 829 365 345 0.57 601 1.09 10 26 592.51 116.2 117.47 141.88sy baza 400 829 365 345 0.57 614 1 85 1 606.09 118.8 189.55 105.55sy sus 400 829 365 345 0.57 601 1.03 47 1 593.09 116.3 170.08 103.75

SB7

SB8

SC1

SC2

SC3

SC4

SB1

Stalp Comb loc

SB2

SB3

SB4

SB5

SB6




10038/14.03.2011 DMA BETER ET 01 OSP 02 00 09.05.2011


Parterb Aa=Aa' ho ha p Nld ω M22s M33s Ns,asoc x Mcalc22 Mcalc33mm mm mm mm % KN KNm KNm KN mm KNm KNm

sx baza 400 829 365 345 0.57 605 1 6 84 613.49 120.3 111.83 189.83sx sus 400 829 365 345 0.57 593 1.09 10 28 601.49 117.9 119.02 146.49sy baza 400 829 365 345 0.57 605 1 93 1 596.2 116.9 195.84 103.84sy sus 400 829 365 345 0.57 593 1.15 51 1 584.2 114.5 182.88 102.38sx baza 400 829 365 345 0.57 622 1 6 81 607.47 119.1 110.79 185.79sx sus 400 829 365 345 0.57 610 1.09 10 25 595.47 116.8 117.98 140.87sy baza 400 829 365 345 0.57 622 1 103 1 628.02 123.1 211.33 109.33sy sus 400 829 365 345 0.57 610 1.08 56 1 616.02 120.8 190.94 107.78sx baza 400 942 365 345 0.65 639 1 5 86 645.57 126.6 116.36 197.36sx sus 400 942 365 345 0.65 627 1.09 8 32 633.57 124.2 121.50 158.12sy baza 400 942 365 345 0.65 639 1 109 1 629.23 123.4 217.54 109.54sy sus 400 942 365 345 0.65 627 1.15 57 1 617.23 121.0 198.24 108.08sx baza 400 942 365 345 0.65 422 1 1 67 524.06 102.8 91.40 157.40sx sus 400 942 365 345 0.65 409 1.09 3 2 511.06 100.2 92.74 91.21sy baza 400 942 365 345 0.65 422 1 114 7 366.05 71.8 177.14 70.14sy sus 400 942 365 345 0.65 409 1.25 55 13 353.05 69.2 157.15 83.65sx baza 400 942 365 345 0.65 225 1 4 72 161.43 31.7 31.85 99.85sx sus 400 942 365 345 0.65 213 1.08 11 12 149.43 29.3 42.41 43.92sy baza 400 942 365 345 0.65 225 1 39 12 129.98 25.5 61.42 34.42sy sus 400 942 365 345 0.65 213 1.52 1 1 117.98 23.1 22.48 22.48sx baza 400 942 365 345 0.65 329 1 9 82 304.07 59.6 61.45 134.45sx sus 400 942 365 345 0.65 317 1.08 17 27 292.07 57.3 76.09 91.21sy baza 400 942 365 345 0.65 329 1 41 14 174.78 34.3 71.15 44.15sy sus 400 942 365 345 0.65 317 1.17 0 4 162.78 31.9 28.08 34.63sx baza 400 942 365 345 0.65 374 1 11 82 374 73.3 75.52 146.52sx sus 400 942 365 345 0.65 362 1.08 20 27 362 71.0 92.69 103.27sy baza 400 942 365 345 0.65 374 1 47 14 226.67 44.4 86.10 53.10sy sus 400 942 365 345 0.65 362 1.09 1 4 214.67 42.1 38.56 43.13sx baza 400 942 365 345 0.65 368 1 12 81 368 72.2 75.48 144.48sx sus 400 942 365 345 0.65 356 1.08 21 26 356 69.8 93.16 100.72sy baza 400 942 365 345 0.65 368 1 53 14 220.92 43.3 91.11 52.11sy sus 400 942 365 345 0.65 356 1.03 1 4 208.92 41.0 37.48 41.81sx baza 400 942 365 345 0.65 369 1 13 82 369 72.4 76.65 145.65sx sus 400 942 365 345 0.65 357 1.08 21 28 357 70.0 93.33 103.92sy baza 400 942 365 345 0.65 369 1 61 14 206.46 40.5 96.61 49.61sy sus 400 942 365 345 0.65 357 1.15 1 4 194.46 38.1 35.15 39.98sx baza 400 942 365 345 0.65 379 1 15 81 379 74.3 80.38 146.38sx sus 400 942 365 345 0.65 366 1.08 24 25 366 71.8 99.42 100.94sy baza 400 942 365 345 0.65 379 1 66 12 228.5 44.8 105.42 51.42sy sus 400 942 365 345 0.65 366 1.08 1 0 215.5 42.3 38.69 37.17sx baza 400 942 365 345 0.65 368 1 17 85 376.2 73.8 81.89 149.89sx sus 400 942 365 345 0.65 356 1.08 25 33 364.2 71.4 100.62 112.72sy baza 400 942 365 345 0.65 368 1 74 17 191.9 37.6 107.10 50.10sy sus 400 942 365 345 0.65 356 1.17 1 8 179.9 35.3 32.67 44.14sx baza 400 942 365 345 0.65 482 1 11 69 562.29 110.3 108.00 166.00sx sus 400 942 365 345 0.65 469 1.08 16 7 549.29 107.7 118.94 105.34sy baza 400 942 365 345 0.65 482 1 87 9 379.1 74.3 152.39 74.39sy sus 400 942 365 345 0.65 469 1.25 13 5 366.1 71.8 85.90 71.90

SD1

SD2

SD3

SD4

SD5

SD6

SD7

SD8

SC5

SC6

SC7

Stalp

SC8

Comb loc




10038/14.03.2011 DMA BETER ET 01 OSP 02 00 09.05.2011


Etaj 1b Aa=Aa' ho ha p Nld ω M22s M33s Ns,asoc x Mcalc22 Mcalc33mm mm mm mm % KN KNm KNm KN mm KNm KNm

sx baza 400 829 365 345 0.57 101 1.18 23 32 73.3 14.4 50.64 65.50sx sus 400 829 365 345 0.57 89 1.3 21 34 61.3 12.0 48.79 72.45sy baza 400 829 365 345 0.57 101 1.52 46 2 149.5 29.3 123.67 30.04sy sus 400 829 365 345 0.57 89 1.42 43 3 137.5 27.0 109.20 29.68sx baza 400 829 365 345 0.57 167 1.18 23 57 142.1 27.9 62.50 118.67sx sus 400 829 365 345 0.57 155 1.3 16 46 130.1 25.5 51.56 106.16sy baza 400 829 365 345 0.57 167 1.17 50 4 282.0 55.3 130.54 55.19sy sus 400 829 365 345 0.57 155 1.1 39 3 270.0 52.9 106.63 51.19sx baza 400 829 365 345 0.57 190 1.18 20 53 190.0 37.3 65.82 120.33sx sus 400 829 365 345 0.57 177 1.3 12 41 177.0 34.7 52.37 105.15sy baza 400 829 365 345 0.57 190 1.09 51 5 295.2 57.9 128.75 58.56sy sus 400 829 365 345 0.57 177 1.09 39 5 282.2 55.3 108.20 56.31sx baza 400 829 365 345 0.57 194 1.18 20 54 194.0 38.0 66.51 122.67sx sus 400 829 365 345 0.57 181 1.3 13 42 181.0 35.5 54.88 107.66sy baza 400 829 365 345 0.57 194 1.03 56 5 301.3 59.1 132.72 59.18sy sus 400 829 365 345 0.57 181 1.08 43 5 288.3 56.5 114.74 57.28sx baza 400 942 365 345 0.65 194 1.18 20 54 194.0 38.0 66.51 122.67sx sus 400 942 365 345 0.65 181 1.3 13 42 181.0 35.5 54.88 107.66sy baza 400 942 365 345 0.65 194 1.15 60 5 307.8 60.4 149.70 61.15sy sus 400 942 365 345 0.65 181 1.21 46 4 294.8 57.8 128.78 57.64sx baza 400 942 365 345 0.65 203 1.18 18 48 189.1 37.1 62.35 111.91sx sus 400 942 365 345 0.65 191 1.3 12 38 177.1 34.7 52.38 99.70sy baza 400 942 365 345 0.65 203 1.08 67 12 304.0 59.6 153.74 70.58sy sus 400 942 365 345 0.65 191 1.21 51 9 292.0 57.3 136.76 65.61sx baza 400 942 365 345 0.65 185 1.18 21 56 200.6 39.3 69.29 127.11sx sus 400 942 365 345 0.65 173 1.3 13 41 188.6 37.0 56.19 107.15sy baza 400 942 365 345 0.65 185 1.17 71 3 307.4 60.3 169.32 57.93sy sus 400 942 365 345 0.65 173 1.24 54 3 295.4 57.9 144.69 56.16sx baza 400 942 365 345 0.65 337 1.18 11 19 388.0 76.1 85.11 98.32sx sus 400 942 365 345 0.65 325 1.3 4 19 376.0 73.7 72.15 99.45sy baza 400 942 365 345 0.65 337 1.25 69 12 384.6 75.4 187.10 87.35sy sus 400 942 365 345 0.65 325 1.55 50 8 372.6 73.1 172.78 81.64sx baza 400 829 365 345 0.57 234 1.09 16 38 189.4 37.1 57.09 90.66sx sus 400 829 365 345 0.57 222 1.1 15 44 177.4 34.8 53.70 98.36sy baza 400 829 365 345 0.57 234 1.52 57 8 234.8 46.0 161.80 57.53sy sus 400 829 365 345 0.57 222 1.45 48 12 222.8 43.7 135.88 62.80sx baza 400 829 365 345 0.57 352 1.09 18 56 331.8 65.1 84.70 142.68sx sus 400 829 365 345 0.57 339 1.1 15 46 318.8 62.5 78.09 125.83sy baza 400 829 365 345 0.57 352 1.17 64 2 339.2 66.5 163.34 61.79sy sus 400 829 365 345 0.57 339 1.1 49 1 326.2 64.0 131.73 57.81sx baza 400 829 365 345 0.57 429 1.09 22 54 429.0 84.1 107.57 156.41sx sus 400 829 365 345 0.57 417 1.1 18 43 417.0 81.8 99.65 138.15sy baza 400 829 365 345 0.57 429 1.09 75 1 425.1 83.4 187.78 74.86sy sus 400 829 365 345 0.57 417 1.09 57 0 413.1 81.0 158.25 71.26sx baza 400 829 365 345 0.57 408 1.09 19 54 399.5 78.3 97.91 151.32sx sus 400 829 365 345 0.57 395 1.1 12 44 386.5 75.8 85.15 134.43sy baza 400 829 365 345 0.57 408 1.03 80 1 402.1 78.8 184.72 70.80sy sus 400 829 365 345 0.57 395 1.08 56 1 389.1 76.3 151.79 68.63

Stalp Comb loc

SB1

SB2

SB3

SB4

SB5

SB6

SB7

SB8

SC1

SC2

SC3

SC4




10038/14.03.2011 DMA BETER ET 01 OSP 02 00 09.05.2011



sx baza 400 829 365 345 0.57 400 1.09 18 54 408.5 80.1 97.93 152.87sx sus 400 829 365 345 0.57 388 1.1 10 42 396.5 77.7 83.79 133.07sy baza 400 829 365 345 0.57 400 1.15 87 2 397.1 77.9 208.56 71.71sy sus 400 829 365 345 0.57 388 1.21 60 0 385.1 75.5 168.06 66.42sx baza 400 829 365 345 0.57 409 1.09 17 47 401.9 78.8 95.27 141.05sx sus 400 829 365 345 0.57 396 1.1 9 36 388.9 76.3 80.95 122.53sy baza 400 829 365 345 0.57 409 1.08 97 4 408.3 80.0 217.09 76.47sy sus 400 829 365 345 0.57 396 1.21 66 4 395.3 77.5 179.98 74.96sx baza 400 942 365 345 0.65 443 1.09 15 64 463.9 91.0 102.91 177.68sx sus 400 942 365 345 0.65 431 1.1 8 50 451.9 88.6 90.27 154.95sy baza 400 942 365 345 0.65 443 1.17 100 9 437.5 85.8 239.27 90.22sy sus 400 942 365 345 0.65 431 1.24 70 7 425.5 83.4 194.92 85.56sx baza 400 829 365 345 0.57 223 1.09 10 3 274.0 53.7 62.53 51.85sx sus 400 829 365 345 0.57 211 1.1 9 5 262.0 51.4 59.06 52.90sy baza 400 829 365 345 0.57 223 1.25 114 26 219.8 43.1 237.42 83.42sy sus 400 829 365 345 0.57 211 1 95 25 207.8 40.8 130.85 60.85sx baza 400 829 365 345 0.57 126 1.08 34 33 96.7 19.0 68.09 66.58sx sus 400 829 365 345 0.57 114 1.53 37 36 84.7 16.6 93.87 91.73sy baza 400 829 365 345 0.57 126 1.52 14 8 76.7 15.0 43.02 30.26sy sus 400 829 365 345 0.57 114 1.45 17 9 64.7 12.7 45.67 29.43sx baza 400 942 365 345 0.65 218 1.08 36 54 193.1 37.9 87.74 114.95sx sus 400 942 365 345 0.65 206 1.53 28 44 181.1 35.5 91.21 125.48sy baza 400 942 365 345 0.65 218 1.17 14 9 115.8 22.7 42.91 34.72sy sus 400 942 365 345 0.65 206 1.1 8 7 103.8 20.4 30.23 28.69sx baza 400 942 365 345 0.65 257 1.08 37 53 257.0 50.4 100.28 124.47sx sus 400 942 365 345 0.65 245 1.53 25 42 245.0 48.0 95.81 132.23sy baza 400 942 365 345 0.65 257 1.09 11 10 155.7 30.5 43.64 42.11sy sus 400 942 365 345 0.65 245 1.09 1 6 143.7 28.2 26.31 33.94sx baza 400 942 365 345 0.65 249 1.08 36 52 249.0 48.8 97.38 121.58sx sus 400 942 365 345 0.65 237 1.53 23 41 237.0 46.5 90.15 128.70sy baza 400 942 365 345 0.65 249 1.03 6 9 147.7 29.0 34.12 38.45sy sus 400 942 365 345 0.65 237 1.08 2 6 135.7 26.6 26.42 32.47sx baza 400 942 365 345 0.65 251 1.08 36 53 251.0 49.2 97.73 123.43sx sus 400 942 365 345 0.65 239 1.53 22 41 239.0 46.9 88.35 129.05sy baza 400 942 365 345 0.65 251 1.15 1 10 140.1 27.5 25.78 40.27sy sus 400 942 365 345 0.65 239 1.21 7 6 128.1 25.1 33.95 32.26sx baza 400 942 365 345 0.65 251 1.08 40 51 251.0 49.2 103.78 120.41sx sus 400 942 365 345 0.65 238 1.53 23 41 238.0 46.7 90.32 128.88sy baza 400 942 365 345 0.65 251 1.08 1 6 150.8 29.6 27.52 35.08sy sus 400 942 365 345 0.65 238 1.21 10 6 137.8 27.0 40.71 33.93sx baza 400 942 365 345 0.65 243 1.08 42 58 267.9 52.5 109.72 133.91sx sus 400 942 365 345 0.65 231 1.53 25 40 255.9 50.2 97.70 129.83sy baza 400 942 365 345 0.65 243 1.17 2 13 126.1 24.7 25.03 43.05sy sus 400 942 365 345 0.65 231 1.24 11 6 114.1 22.4 38.78 30.10sx baza 400 942 365 345 0.65 373 1.08 28 14 402.3 78.9 111.73 90.56sx sus 400 942 365 345 0.65 360 1.53 18 15 389.3 76.3 105.71 99.28sy baza 400 942 365 345 0.65 373 1.25 21 6 317.7 62.3 91.56 65.31sy sus 400 942 365 345 0.65 360 1.55 21 5 304.7 59.8 98.14 63.42

Stalp Comb loc

SC5

SC6

SC7

SC8

SD1

SD2

SD3

SD4

SD5

SD6

SD7

SD8




10038/14.03.2011 DMA BETER ET 01 OSP 02 00 09.05.2011



sx baza 400 603 365 345 0.41 57 1.3 23 16 32.07 6.3 47.39 34.65sx sus 400 603 365 345 0.41 45 1 16 12 20.07 3.9 19.46 15.46sy baza 400 603 365 345 0.41 57 1.1 32 6 114.49 22.4 69.03 28.99sy sus 400 603 365 345 0.41 45 1 31 10 102.49 20.1 48.68 27.68sx baza 400 603 365 345 0.41 92 1.3 23 25 92 18.0 57.73 61.37sx sus 400 603 365 345 0.41 80 1 22 33 80 15.7 35.80 46.80sy baza 400 603 365 345 0.41 92 1.09 37 3 149.49 29.3 82.25 30.37sy sus 400 603 365 345 0.41 80 1 41 3 137.49 27.0 64.72 26.72sx baza 400 603 365 345 0.41 89 1.3 25 24 89 17.5 60.85 59.03sx sus 400 603 365 345 0.41 77 1 21 31 77 15.1 34.28 44.28sy baza 400 603 365 345 0.41 89 1.06 42 3 147.68 29.0 87.80 29.93sy sus 400 603 365 345 0.41 77 1 44 4 135.68 26.6 67.40 27.40sx baza 400 603 365 345 0.41 90 1.3 25 25 90 17.6 61.03 61.03sx sus 400 603 365 345 0.41 78 1 21 32 78 15.3 34.46 45.46sy baza 400 603 365 345 0.41 90 1.21 46 3 146.34 28.7 103.17 30.33sy sus 400 603 365 345 0.41 78 1 48 4 134.34 26.3 71.17 27.17sx baza 400 603 365 345 0.41 89 1.3 22 26 82.4 16.2 54.25 61.53sx sus 400 603 365 345 0.41 77 1 21 30 70.4 13.8 33.14 42.14sy baza 400 603 365 345 0.41 89 1.21 49 2 146.49 28.7 108.28 28.66sy sus 400 603 365 345 0.41 77 1 52 3 134.49 26.4 75.20 26.20sx baza 400 942 365 345 0.65 72 1.3 22 30 103.53 20.3 57.90 72.46sx sus 400 942 365 345 0.65 62 1 19 37 93.53 18.3 35.13 53.13sy baza 400 942 365 345 0.65 72 1.24 51 8 136.79 26.8 112.13 37.48sy sus 400 942 365 345 0.65 62 1 43 5 126.79 24.9 64.87 26.87sx baza 400 942 365 345 0.65 236 1.3 32 4 236 46.3 98.95 47.99sx sus 400 942 365 345 0.65 225 1 36 22 225 44.1 74.81 60.81sy baza 400 942 365 345 0.65 236 1.55 50 18 281 55.1 156.97 87.53sy sus 400 942 365 345 0.65 225 1 57 20 270 52.9 103.58 66.58sx baza 400 603 365 345 0.41 121 1.1 23 14 83.9 16.5 49.89 36.03sx sus 400 603 365 345 0.41 108 1 15 7 70.9 13.9 27.23 19.23sy baza 400 603 365 345 0.41 121 1.1 46 5 113.61 22.3 90.44 27.30sy sus 400 603 365 345 0.41 108 1 38 11 100.61 19.7 55.36 28.36sx baza 400 603 365 345 0.41 204 1.1 32 28 204 40.0 84.47 78.31sx sus 400 603 365 345 0.41 192 1 22 33 192 37.6 55.12 66.12sy baza 400 603 365 345 0.41 204 1.09 66 4 195.8 38.4 134.49 39.88sy sus 400 603 365 345 0.41 192 1 51 3 183.8 36.0 82.71 34.71sx baza 400 603 365 345 0.41 203 1.1 22 27 203 39.8 68.90 76.60sx sus 400 603 365 345 0.41 190 1 21 31 190 37.3 53.78 63.78sy baza 400 603 365 345 0.41 203 1.06 57 4 193.6 38.0 117.98 39.33sy sus 400 603 365 345 0.41 190 1 56 3 180.6 35.4 87.15 34.15

Stalp Comb loc

SB2

SB3

SB4

SB5

SB6

SB7

SB8

SC2

SC3

SC4




10038/14.03.2011 DMA BETER ET 01 OSP 02 00 09.05.2011



sx baza 400 603 365 345 0.41 204 1.1 20 24 204 40.0 65.99 72.15sx sus 400 603 365 345 0.41 191 1 21 31 191 37.5 53.95 63.95sy baza 400 603 365 345 0.41 204 1.21 63 3 196.95 38.6 140.70 39.06sy sus 400 603 365 345 0.41 191 1 62 2 183.95 36.1 93.73 33.73sx baza 400 603 365 345 0.41 199 1.1 24 26 199 39.0 71.29 74.37sx sus 400 603 365 345 0.41 187 1 21 34 187 36.7 53.26 66.26sy baza 400 603 365 345 0.41 199 1.21 74 5 190.8 37.4 158.27 41.38sy sus 400 603 365 345 0.41 187 1 69 4 178.8 35.1 99.84 34.84sx baza 400 942 365 345 0.65 240 1.1 27 13 277.1 54.3 89.38 67.82sx sus 400 942 365 345 0.65 228 1 24 6 265.1 52.0 69.73 51.73sy baza 400 942 365 345 0.65 240 1.24 85 4 236.84 46.4 188.41 47.80sy sus 400 942 365 345 0.65 228 1 78 14 224.84 44.1 116.78 52.78sx baza 400 829 365 345 0.57 75 1.53 43 13 50.07 9.8 100.74 36.48sx sus 400 829 365 345 0.57 63 1 27 11 38.07 7.5 33.57 17.57sy baza 400 829 365 345 0.57 75 1.1 37 2 25.71 5.0 61.41 7.51sy sus 400 829 365 345 0.57 63 1 14 3 13.71 2.7 16.36 5.36sx baza 400 829 365 345 0.57 124 1.53 50 28 124 24.3 128.49 81.37sx sus 400 829 365 345 0.57 112 1 44 33 112 22.0 63.32 52.32sy baza 400 829 365 345 0.57 124 1.09 40 13 73.9 14.5 73.79 32.59sy sus 400 829 365 345 0.57 112 1 27 11 61.9 12.1 37.68 21.68sx baza 400 829 365 345 0.57 123 1.53 42 26 123 24.1 111.18 76.91sx sus 400 829 365 345 0.57 110 1 45 31 110 21.6 63.98 49.98sy baza 400 829 365 345 0.57 123 1.06 28 12 73.71 14.5 54.27 30.52sy sus 400 829 365 345 0.57 110 1 24 10 60.71 11.9 34.47 20.47sx baza 400 829 365 345 0.57 123 1.53 44 24 123 24.1 115.47 72.63sx sus 400 829 365 345 0.57 110 1 45 31 110 21.6 63.98 49.98sy baza 400 829 365 345 0.57 123 1.21 26 10 73.71 14.5 56.76 29.65sy sus 400 829 365 345 0.57 110 1 21 10 60.71 11.9 31.47 20.47sx baza 400 829 365 345 0.57 123 1.53 43 25 123 24.1 113.32 74.77sx sus 400 829 365 345 0.57 110 1 45 29 110 21.6 63.98 47.98sy baza 400 829 365 345 0.57 123 1.21 23 12 73.71 14.5 51.68 33.04sy sus 400 829 365 345 0.57 110 1 17 9 60.71 11.9 27.47 19.47sx baza 400 942 365 345 0.65 108 1.53 46 32 132.93 26.1 121.46 91.47sx sus 400 942 365 345 0.65 98 1 37 38 122.93 24.1 58.21 59.21sy baza 400 942 365 345 0.65 108 1.24 22 13 58.71 11.5 48.32 32.70sy sus 400 942 365 345 0.65 98 1 14 12 48.71 9.6 22.40 20.40sx baza 400 942 365 345 0.65 247 1.53 41 2 247 48.4 130.43 46.89sx sus 400 942 365 345 0.65 236 1 36 22 236 46.3 76.71 62.71sy baza 400 942 365 345 0.65 247 1.55 17 6 185.37 36.3 68.87 45.00sy sus 400 942 365 345 0.65 236 1 14 3 174.37 34.2 44.08 33.08

SC5

SC6

SC7

SD2

SD3

SD4

SD5

SD6

SD7

SD8

Stalp Comb loc




10038/14.03.2011 DMA BETER ET 01 OSP 02 00 09.05.2011


Tabel 15. Rații de încovoiere cu forțe axială (Rm22și R m33) și de încovoiere oblică cu forțe axiale la stâlpi (R)

ParterMcalc22 Mcalc33 Mcapx,yKNm KNm KNm

sx baza 30.68 96.68 132.07 0.23 0.73 0.67sx sus 33.65 40.26 127.65 0.26 0.32 0.24sy baza 101.37 57.91 182.19 0.56 0.32 0.53sy sus 96.07 51.38 178.16 0.54 0.29 0.48sx baza 51.27 126.27 169.32 0.30 0.75 0.75sx sus 60.03 86.46 165.51 0.36 0.52 0.52sy baza 135.64 84.64 225.31 0.60 0.38 0.66sy sus 118.44 79.12 221.94 0.53 0.36 0.56sx baza 57.51 133.51 182.43 0.32 0.73 0.74sx sus 65.44 91.87 178.40 0.37 0.51 0.52sy baza 143.89 85.89 227.34 0.63 0.38 0.70sy sus 119.43 78.23 223.70 0.53 0.35 0.55sx baza 57.03 134.03 183.36 0.31 0.73 0.74sx sus 64.48 92.56 179.65 0.36 0.52 0.51sy baza 151.76 86.76 228.73 0.66 0.38 0.73sy sus 120.83 79.02 225.39 0.54 0.35 0.56sx baza 57.03 134.03 195.05 0.29 0.69 0.67sx sus 64.30 94.04 191.03 0.34 0.49 0.47sy baza 162.58 88.58 244.94 0.66 0.36 0.72sy sus 132.08 82.17 241.36 0.55 0.34 0.56sx baza 55.49 131.49 194.10 0.29 0.68 0.65sx sus 62.29 87.07 190.38 0.33 0.46 0.43sy baza 169.23 90.23 242.78 0.70 0.37 0.77sy sus 132.10 86.74 239.45 0.55 0.36 0.59sx baza 59.43 138.43 201.09 0.30 0.69 0.67sx sus 69.53 100.92 197.43 0.35 0.51 0.51sy baza 180.40 90.40 247.82 0.73 0.36 0.81sy sus 144.85 82.60 244.54 0.59 0.34 0.61sx baza 91.77 159.77 257.75 0.36 0.62 0.67sx sus 98.75 100.40 254.29 0.39 0.39 0.46sy baza 206.54 112.54 276.83 0.75 0.41 0.88sy sus 171.80 112.30 273.56 0.63 0.41 0.73sx baza 64.85 131.85 198.85 0.33 0.66 0.67sx sus 65.76 74.92 194.96 0.34 0.38 0.38sy baza 127.38 73.38 219.98 0.58 0.33 0.59sy sus 130.85 73.40 216.28 0.61 0.34 0.62sx baza 99.94 175.94 253.90 0.39 0.69 0.79sx sus 102.90 131.90 250.51 0.41 0.53 0.61sy baza 160.96 95.96 256.93 0.63 0.37 0.70sy sus 151.69 94.36 253.57 0.60 0.37 0.66sx baza 116.19 192.19 277.45 0.42 0.69 0.83sx sus 122.21 148.15 274.31 0.45 0.54 0.67sy baza 184.22 109.22 276.09 0.67 0.40 0.77sy sus 170.07 107.50 272.93 0.62 0.39 0.72sx baza 111.45 186.45 270.76 0.41 0.69 0.81sx sus 117.47 141.88 267.55 0.44 0.53 0.65sy baza 189.55 105.55 270.91 0.70 0.39 0.81sy sus 170.08 103.75 267.69 0.64 0.39 0.72

MAX 0.75 0.75 0.88

Stalp

SB1

SC3

SC4

Comb locR

M22+M33Rm22 Rm33

SB2

SB3

SB4

SB5

SB6

SB7

SB8

SC1

SC2




10038/14.03.2011 DMA BETER ET 01 OSP 02 00 09.05.2011


ParterMcalc22 Mcalc33 Mcapx,yKNm KNm KNm


MAX 0.81 0.75 0.90

Stalp Comb loc Rm22 Rm33R

M22+M33

SC5

SC6

SC7

SC8

SD1

SD2

SD3

SD4

SD5

SD6

SD7

SD8




10038/14.03.2011 DMA BETER ET 01 OSP 02 00 09.05.2011


Etaj 1Mcalc22 Mcalc33 Mcapx,yKNm KNm KNm


MAX 0.97 0.87 1.12

SB6

SB7

SB8

SC1

SC2

SC3

SC4

SB2

SB3

SB4

SB5


M22+M33

SB1




10038/14.03.2011 DMA BETER ET 01 OSP 02 00 09.05.2011




MAX 1.47 0.78 2.25SD8

SC7

SC8

SD1

SD2

SD3

SD4

SD5

SD6

SD7


M22+M33

SC5

SC6




10038/14.03.2011 DMA BETER ET 01 OSP 02 00 09.05.2011



sx baza 47.39 34.65 74.01 0.64 0.47 0.74sx sus 19.46 15.46 69.69 0.28 0.22 0.19sy baza 69.03 28.99 102.89 0.67 0.28 0.62sy sus 48.68 27.68 98.77 0.49 0.28 0.42sx baza 57.73 61.37 95.14 0.61 0.65 0.90sx sus 35.80 46.80 90.97 0.39 0.51 0.53sy baza 82.25 30.37 114.76 0.72 0.26 0.67sy sus 64.72 26.72 110.72 0.58 0.24 0.49sx baza 60.85 59.03 94.10 0.65 0.63 0.93sx sus 34.28 44.28 89.92 0.38 0.49 0.49sy baza 87.80 29.93 114.15 0.77 0.26 0.74sy sus 67.40 27.40 110.11 0.61 0.25 0.53sx baza 61.03 61.03 94.45 0.65 0.65 0.95sx sus 34.46 45.46 90.27 0.38 0.50 0.51sy baza 103.17 30.33 113.70 0.91 0.27 0.95sy sus 71.17 27.17 109.65 0.65 0.25 0.57sx baza 54.25 61.53 91.81 0.59 0.67 0.92sx sus 33.14 42.14 87.61 0.38 0.48 0.48sy baza 108.28 28.66 113.75 0.95 0.25 1.02sy sus 75.20 26.20 109.70 0.69 0.24 0.61sx baza 57.90 72.46 134.22 0.43 0.54 0.59sx sus 35.13 53.13 130.76 0.27 0.41 0.32sy baza 112.13 37.48 145.57 0.77 0.26 0.74sy sus 64.87 26.87 142.18 0.46 0.19 0.32sx baza 98.95 47.99 178.14 0.56 0.27 0.48sx sus 74.81 60.81 174.62 0.43 0.35 0.41sy baza 156.97 87.53 192.27 0.82 0.46 0.98sy sus 103.58 66.58 188.85 0.55 0.35 0.54sx baza 49.89 36.03 92.33 0.54 0.39 0.55sx sus 27.23 19.23 87.78 0.31 0.22 0.21sy baza 90.44 27.30 102.59 0.88 0.27 0.91sy sus 55.36 28.36 98.12 0.56 0.29 0.50sx baza 84.47 78.31 132.76 0.64 0.59 0.87sx sus 55.12 66.12 128.84 0.43 0.51 0.56sy baza 134.49 39.88 130.09 1.03 0.31 1.19sy sus 82.71 34.71 126.15 0.66 0.28 0.60sx baza 68.90 76.60 132.43 0.52 0.58 0.72sx sus 53.78 63.78 128.19 0.42 0.50 0.53sy baza 117.98 39.33 129.37 0.91 0.30 0.99sy sus 87.15 34.15 125.10 0.70 0.27 0.65

MAX 1.03 0.67 1.19

SB2

SB3

SB4

SB5

SB6


M22+M33

SB7

SB8

SC2

SC3

SC4




10038/14.03.2011 DMA BETER ET 01 OSP 02 00 09.05.2011


Este depășită condiția de rezistență la încovoiere cu efort axial la următorii stâlpi: - în etajul 1: SC8 - în etajul 2: SC3, SC5, SC6, SC7


sx baza 65.99 72.15 132.76 0.50 0.54 0.66sx sus 53.95 63.95 128.52 0.42 0.50 0.53sy baza 140.70 39.06 130.46 1.08 0.30 1.27sy sus 93.73 33.73 126.20 0.74 0.27 0.71sx baza 71.29 74.37 131.13 0.54 0.57 0.74sx sus 53.26 66.26 127.20 0.42 0.52 0.56sy baza 158.27 41.38 128.45 1.23 0.32 1.57sy sus 99.84 34.84 124.51 0.80 0.28 0.80sx baza 89.38 67.82 191.06 0.47 0.35 0.46sx sus 69.73 51.73 187.32 0.37 0.28 0.31sy baza 188.41 47.80 178.40 1.06 0.27 1.21sy sus 116.78 52.78 174.57 0.67 0.30 0.64sx baza 100.74 36.48 103.82 0.97 0.35 1.12sx sus 33.57 17.57 99.55 0.34 0.18 0.21sy baza 61.41 7.51 95.12 0.65 0.08 0.49sy sus 16.36 5.36 90.78 0.18 0.06 0.06sx baza 128.49 81.37 129.53 0.99 0.63 1.44sx sus 63.32 52.32 125.43 0.50 0.42 0.54sy baza 73.79 32.59 112.23 0.66 0.29 0.61sy sus 37.68 21.68 108.01 0.35 0.20 0.23sx baza 111.18 76.91 129.19 0.86 0.60 1.19sx sus 63.98 49.98 124.75 0.51 0.40 0.53sy baza 54.27 30.52 112.16 0.48 0.27 0.40sy sus 34.47 20.47 107.59 0.32 0.19 0.20sx baza 115.47 72.63 129.19 0.89 0.56 1.20sx sus 63.98 49.98 124.75 0.51 0.40 0.53sy baza 56.76 29.65 112.16 0.51 0.26 0.42sy sus 31.47 20.47 107.59 0.29 0.19 0.18sx baza 113.32 74.77 129.19 0.88 0.58 1.19sx sus 63.98 47.98 124.75 0.51 0.38 0.52sy baza 51.68 33.04 112.16 0.46 0.29 0.39sy sus 27.47 19.47 107.59 0.26 0.18 0.15sx baza 121.46 91.47 144.26 0.84 0.63 1.21sx sus 58.21 59.21 140.86 0.41 0.42 0.45sy baza 48.32 32.70 118.58 0.41 0.28 0.33sy sus 22.40 20.40 115.04 0.19 0.18 0.11sx baza 130.43 46.89 181.63 0.72 0.26 0.68sx sus 76.71 62.71 178.14 0.43 0.35 0.41sy baza 68.87 45.00 161.76 0.43 0.28 0.35sy sus 44.08 33.08 158.13 0.28 0.21 0.18

MAX 1.23 0.63 1.57


M22+M33

SD8

SC5

SC6

SC7

SD2

SD3

SD4

SD5

SD6

SD7




10038/14.03.2011 DMA BETER ET 01 OSP 02 00 09.05.2011


Ax C. Rații de încovoiere cu efort axial depășite.

Este depășită condiția de rezistență la încovoiere oblică cu efort axial la următorii stâlpi: - în etaj 1:SC1, SC5÷SC8, SD2, - în etaj 2: SC3, SC4, SC5÷SC7, SD2÷SD7

Rații de încovoiere oblică cu efort axial depășite. Ax D.

Rații depășite la încovoiere oblică cu forță axială. Ax C.




10038/14.03.2011 DMA BETER ET 01 OSP 02 00 09.05.2011


5.9.2. Calculul la starea limita de rezistență la forțe tăietoare a secțiunilor de stâlpi:

Qcalc =1.2 (M+cap + M-

cap)/l1 +(gn+1.2pld) l1/2 ≤ Qs/ψ =Q4

Qcalc ≤ (Msup cap + Minf cap)/Ho = Q1

Relații de verificare: Qcalc ≤ Qcap =>R22,33 = Qcalc 22,33 / Qcap < 1

R1 = Qcalc 22,33 / Q1 < 1

R4 = Qcalc 22,33 / Q4 < 1

Tabel 16. Forțe tăietoare capabile stâlpi.

b ho Aa p n Aae ae pe si',cr Q'eb Qcap, ebmm mm mm % mm^2 mm % KN

sx baza 400 365 1230.92 0.84 228.04 150 0.38 1.28 1.44 238.24sx sus 400 365 1230.92 0.84 228.04 150 0.38 1.28 1.44 237.87sy baza 400 365 1230.92 0.84 228.04 150 0.38 1.30 1.41 242.58sy sus 400 365 1230.92 0.84 228.04 150 0.38 1.30 1.41 242.22sx baza 400 365 1230.92 0.84 228.04 150 0.38 1.29 1.42 241.43sx sus 400 365 1230.92 0.84 228.04 150 0.38 1.29 1.42 241.10sy baza 400 365 1230.92 0.84 228.04 150 0.38 1.32 1.39 246.62sy sus 400 365 1230.92 0.84 228.04 150 0.38 1.32 1.39 246.29sx baza 400 365 1230.92 0.84 228.04 150 0.38 1.30 1.41 242.60sx sus 400 365 1230.92 0.84 228.04 150 0.38 1.30 1.41 242.24sy baza 400 365 1230.92 0.84 228.04 150 0.38 1.32 1.39 246.81sy sus 400 365 1230.92 0.84 228.04 150 0.38 1.32 1.39 246.46sx baza 400 365 1230.92 0.84 228.04 150 0.38 1.30 1.41 242.69sx sus 400 365 1230.92 0.84 228.04 150 0.38 1.30 1.41 242.35sy baza 400 365 1230.92 0.84 228.04 150 0.38 1.32 1.39 246.95sy sus 400 365 1230.92 0.84 228.04 150 0.38 1.32 1.39 246.62sx baza 400 365 1570 1.08 228.04 150 0.38 1.38 1.50 257.91sx sus 400 365 1570 1.08 228.04 150 0.38 1.38 1.50 257.52sy baza 400 365 1570 1.08 228.04 150 0.38 1.41 1.47 262.91sy sus 400 365 1570 1.08 228.04 150 0.38 1.41 1.47 262.54sx baza 400 365 1570 1.08 228.04 150 0.38 1.38 1.50 257.81sx sus 400 365 1570 1.08 228.04 150 0.38 1.38 1.50 257.46sy baza 400 365 1570 1.08 228.04 150 0.38 1.41 1.47 262.69sy sus 400 365 1570 1.08 228.04 150 0.38 1.41 1.47 262.34sx baza 400 365 1570 1.08 228.04 150 0.38 1.39 1.50 258.49sx sus 400 365 1570 1.08 228.04 150 0.38 1.38 1.50 258.13sy baza 400 365 1570 1.08 228.04 150 0.38 1.41 1.47 263.22sy sus 400 365 1570 1.08 228.04 150 0.38 1.41 1.47 262.87sx baza 400 365 1570 1.08 228.04 150 0.38 1.42 1.46 264.28sx sus 400 365 1570 1.08 228.04 150 0.38 1.42 1.47 263.91sy baza 400 365 1570 1.08 228.04 150 0.38 1.43 1.45 266.41sy sus 400 365 1570 1.08 228.04 150 0.38 1.43 1.45 266.04

Parter

Stalp Comb loc

SB1

SB2

SB3

SB4

SB5

SB6

SB7

SB8




10038/14.03.2011 DMA BETER ET 01 OSP 02 00 09.05.2011



sx baza 400 365 1230.92 0.84 228.04 150 0.38 1.31 1.40 244.10sx sus 400 365 1230.92 0.84 228.04 150 0.38 1.31 1.40 243.74sy baza 400 365 1230.92 0.84 228.04 150 0.38 1.32 1.39 246.10sy sus 400 365 1230.92 0.84 228.04 150 0.38 1.32 1.39 245.74sx baza 400 365 1230.92 0.84 228.04 150 0.38 1.34 1.37 249.50sx sus 400 365 1230.92 0.84 228.04 150 0.38 1.34 1.37 249.15sy baza 400 365 1230.92 0.84 228.04 150 0.38 1.34 1.37 249.81sy sus 400 365 1230.92 0.84 228.04 150 0.38 1.34 1.37 249.46sx baza 400 365 1230.92 0.84 228.04 150 0.38 1.35 1.36 252.03sx sus 400 365 1230.92 0.84 228.04 150 0.38 1.35 1.36 251.68sy baza 400 365 1230.92 0.84 228.04 150 0.38 1.35 1.36 251.88sy sus 400 365 1230.92 0.84 228.04 150 0.38 1.35 1.36 251.53sx baza 400 365 1230.92 0.84 228.04 150 0.38 1.35 1.36 251.29sx sus 400 365 1230.92 0.84 228.04 150 0.38 1.35 1.36 250.94sy baza 400 365 1230.92 0.84 228.04 150 0.38 1.35 1.36 251.31sy sus 400 365 1230.92 0.84 228.04 150 0.38 1.35 1.36 250.96sx baza 400 365 1230.92 0.84 228.04 150 0.38 1.35 1.36 251.51sx sus 400 365 1230.92 0.84 228.04 150 0.38 1.35 1.36 251.19sy baza 400 365 1230.92 0.84 228.04 150 0.38 1.35 1.36 251.04sy sus 400 365 1230.92 0.84 228.04 150 0.38 1.34 1.37 250.72sx baza 400 365 1230.92 0.84 228.04 150 0.38 1.35 1.36 251.35sx sus 400 365 1230.92 0.84 228.04 150 0.38 1.35 1.36 251.02sy baza 400 365 1230.92 0.84 228.04 150 0.38 1.35 1.36 251.90sy sus 400 365 1230.92 0.84 228.04 150 0.38 1.35 1.36 251.57sx baza 400 365 1570 1.08 228.04 150 0.38 1.44 1.44 268.19sx sus 400 365 1570 1.08 228.04 150 0.38 1.44 1.44 267.85sy baza 400 365 1570 1.08 228.04 150 0.38 1.44 1.44 267.73sy sus 400 365 1570 1.08 228.04 150 0.38 1.43 1.45 267.39sx baza 400 365 1570 1.08 228.04 150 0.38 1.42 1.46 264.72sx sus 400 365 1570 1.08 228.04 150 0.38 1.42 1.46 264.35sy baza 400 365 1570 1.08 228.04 150 0.38 1.40 1.49 260.14sy sus 400 365 1570 1.08 228.04 150 0.38 1.39 1.49 259.76

Parter

Stalp Comb loc

SC1

SC2

SC3

SC4

SC5

SC6

SC7

SC8




10038/14.03.2011 DMA BETER ET 01 OSP 02 00 09.05.2011



sx baza 400 365 1570 1.08 228.04 150 0.38 1.36 1.52 254.08sx sus 400 365 1570 1.08 228.04 150 0.38 1.36 1.52 253.72sy baza 400 365 1570 1.08 228.04 150 0.38 1.36 1.53 253.14sy sus 400 365 1570 1.08 228.04 150 0.38 1.36 1.53 252.78sx baza 400 365 1570 1.08 228.04 150 0.38 1.39 1.50 258.32sx sus 400 365 1570 1.08 228.04 150 0.38 1.38 1.50 257.97sy baza 400 365 1570 1.08 228.04 150 0.38 1.36 1.52 254.48sy sus 400 365 1570 1.08 228.04 150 0.38 1.36 1.52 254.12sx baza 400 365 1570 1.08 228.04 150 0.38 1.40 1.49 260.37sx sus 400 365 1570 1.08 228.04 150 0.38 1.39 1.49 260.02sy baza 400 365 1570 1.08 228.04 150 0.38 1.37 1.51 256.03sy sus 400 365 1570 1.08 228.04 150 0.38 1.37 1.51 255.67sx baza 400 365 1570 1.08 228.04 150 0.38 1.40 1.49 260.20sx sus 400 365 1570 1.08 228.04 150 0.38 1.39 1.49 259.85sy baza 400 365 1570 1.08 228.04 150 0.38 1.37 1.51 255.86sy sus 400 365 1570 1.08 228.04 150 0.38 1.37 1.51 255.50sx baza 400 365 1570 1.08 228.04 150 0.38 1.40 1.49 260.23sx sus 400 365 1570 1.08 228.04 150 0.38 1.39 1.49 259.87sy baza 400 365 1570 1.08 228.04 150 0.38 1.37 1.51 255.43sy sus 400 365 1570 1.08 228.04 150 0.38 1.37 1.52 255.07sx baza 400 365 1570 1.08 228.04 150 0.38 1.40 1.48 260.52sx sus 400 365 1570 1.08 228.04 150 0.38 1.40 1.49 260.14sy baza 400 365 1570 1.08 228.04 150 0.38 1.37 1.51 256.08sy sus 400 365 1570 1.08 228.04 150 0.38 1.37 1.51 255.70sx baza 400 365 1570 1.08 228.04 150 0.38 1.40 1.48 260.44sx sus 400 365 1570 1.08 228.04 150 0.38 1.39 1.49 260.09sy baza 400 365 1570 1.08 228.04 150 0.38 1.37 1.52 254.99sy sus 400 365 1570 1.08 228.04 150 0.38 1.37 1.52 254.64sx baza 400 365 1570 1.08 228.04 150 0.38 1.43 1.45 265.82sx sus 400 365 1570 1.08 228.04 150 0.38 1.42 1.46 265.45sy baza 400 365 1570 1.08 228.04 150 0.38 1.40 1.48 260.52sy sus 400 365 1570 1.08 228.04 150 0.38 1.40 1.49 260.14

SD1

SD2

SD3

SD4

SD5

SD6

SD7

SD8

Parter

Stalp Comb loc




10038/14.03.2011 DMA BETER ET 01 OSP 02 00 09.05.2011



sx baza 400 365 1230.92 0.84 228.04 150 0.38 1.27 1.45 236.59sx sus 400 365 1230.92 0.84 228.04 150 0.38 1.27 1.45 236.25sy baza 400 365 1230.92 0.84 228.04 150 0.38 1.28 1.43 238.75sy sus 400 365 1230.92 0.84 228.04 150 0.38 1.28 1.44 238.41sx baza 400 365 1230.92 0.84 228.04 150 0.38 1.28 1.44 238.54sx sus 400 365 1230.92 0.84 228.04 150 0.38 1.28 1.44 238.20sy baza 400 365 1230.92 0.84 228.04 150 0.38 1.30 1.41 242.46sy sus 400 365 1230.92 0.84 228.04 150 0.38 1.30 1.41 242.13sx baza 400 365 1230.92 0.84 228.04 150 0.38 1.29 1.43 239.89sx sus 400 365 1230.92 0.84 228.04 150 0.38 1.28 1.43 239.53sy baza 400 365 1230.92 0.84 228.04 150 0.38 1.30 1.41 242.83sy sus 400 365 1230.92 0.84 228.04 150 0.38 1.30 1.41 242.47sx baza 400 365 1230.92 0.84 228.04 150 0.38 1.29 1.43 240.00sx sus 400 365 1230.92 0.84 228.04 150 0.38 1.29 1.43 239.64sy baza 400 365 1230.92 0.84 228.04 150 0.38 1.30 1.41 243.00sy sus 400 365 1230.92 0.84 228.04 150 0.38 1.30 1.41 242.64sx baza 400 365 1570 1.08 228.04 150 0.38 1.37 1.52 255.06sx sus 400 365 1570 1.08 228.04 150 0.38 1.37 1.52 254.67sy baza 400 365 1570 1.08 228.04 150 0.38 1.39 1.50 258.43sy sus 400 365 1570 1.08 228.04 150 0.38 1.38 1.50 258.05sx baza 400 365 1570 1.08 228.04 150 0.38 1.37 1.52 254.91sx sus 400 365 1570 1.08 228.04 150 0.38 1.37 1.52 254.55sy baza 400 365 1570 1.08 228.04 150 0.38 1.39 1.50 258.32sy sus 400 365 1570 1.08 228.04 150 0.38 1.38 1.50 257.96sx baza 400 365 1570 1.08 228.04 150 0.38 1.37 1.51 255.25sx sus 400 365 1570 1.08 228.04 150 0.38 1.37 1.52 254.90sy baza 400 365 1570 1.08 228.04 150 0.38 1.39 1.50 258.42sy sus 400 365 1570 1.08 228.04 150 0.38 1.38 1.50 258.06sx baza 400 365 1570 1.08 228.04 150 0.38 1.40 1.48 260.78sx sus 400 365 1570 1.08 228.04 150 0.38 1.40 1.48 260.43sy baza 400 365 1570 1.08 228.04 150 0.38 1.40 1.48 260.68sy sus 400 365 1570 1.08 228.04 150 0.38 1.40 1.49 260.33

SB6

SB7

SB8

ETAJ 1

Stalp Comb loc

SB1

SB2

SB3

SB4

SB5




10038/14.03.2011 DMA BETER ET 01 OSP 02 00 09.05.2011



sx baza 400 365 1230.92 0.84 228.04 150 0.38 1.29 1.43 239.88sx sus 400 365 1230.92 0.84 228.04 150 0.38 1.28 1.43 239.54sy baza 400 365 1230.92 0.84 228.04 150 0.38 1.29 1.42 241.15sy sus 400 365 1230.92 0.84 228.04 150 0.38 1.29 1.42 240.81sx baza 400 365 1230.92 0.84 228.04 150 0.38 1.31 1.40 243.84sx sus 400 365 1230.92 0.84 228.04 150 0.38 1.31 1.41 243.48sy baza 400 365 1230.92 0.84 228.04 150 0.38 1.31 1.40 244.05sy sus 400 365 1230.92 0.84 228.04 150 0.38 1.31 1.41 243.69sx baza 400 365 1230.92 0.84 228.04 150 0.38 1.32 1.39 246.51sx sus 400 365 1230.92 0.84 228.04 150 0.38 1.32 1.39 246.19sy baza 400 365 1230.92 0.84 228.04 150 0.38 1.32 1.39 246.41sy sus 400 365 1230.92 0.84 228.04 150 0.38 1.32 1.39 246.08sx baza 400 365 1230.92 0.84 228.04 150 0.38 1.32 1.39 245.71sx sus 400 365 1230.92 0.84 228.04 150 0.38 1.32 1.40 245.35sy baza 400 365 1230.92 0.84 228.04 150 0.38 1.32 1.39 245.78sy sus 400 365 1230.92 0.84 228.04 150 0.38 1.32 1.40 245.42sx baza 400 365 1230.92 0.84 228.04 150 0.38 1.32 1.39 245.95sx sus 400 365 1230.92 0.84 228.04 150 0.38 1.32 1.39 245.62sy baza 400 365 1230.92 0.84 228.04 150 0.38 1.32 1.39 245.64sy sus 400 365 1230.92 0.84 228.04 150 0.38 1.32 1.40 245.31sx baza 400 365 1230.92 0.84 228.04 150 0.38 1.32 1.39 245.77sx sus 400 365 1230.92 0.84 228.04 150 0.38 1.32 1.40 245.42sy baza 400 365 1230.92 0.84 228.04 150 0.38 1.32 1.39 245.95sy sus 400 365 1230.92 0.84 228.04 150 0.38 1.32 1.39 245.59sx baza 400 365 1570 1.08 228.04 150 0.38 1.41 1.47 262.99sx sus 400 365 1570 1.08 228.04 150 0.38 1.41 1.47 262.64sy baza 400 365 1570 1.08 228.04 150 0.38 1.41 1.47 262.22sy sus 400 365 1570 1.08 228.04 150 0.38 1.40 1.48 261.87sx baza 400 365 1570 1.08 228.04 150 0.38 1.38 1.50 257.43sx sus 400 365 1570 1.08 228.04 150 0.38 1.38 1.50 257.08sy baza 400 365 1570 1.08 228.04 150 0.38 1.37 1.51 255.83sy sus 400 365 1570 1.08 228.04 150 0.38 1.37 1.51 255.47

SC1

SC2

SC3

SC4

SC5

SC6

SC7

SC8

ETAJ 1

Stalp Comb loc




10038/14.03.2011 DMA BETER ET 01 OSP 02 00 09.05.2011



sx baza 400 365 1570 1.08 228.04 150 0.38 1.35 1.53 252.14sx sus 400 365 1570 1.08 228.04 150 0.38 1.35 1.54 251.78sy baza 400 365 1570 1.08 228.04 150 0.38 1.35 1.54 251.53sy sus 400 365 1570 1.08 228.04 150 0.38 1.35 1.54 251.17sx baza 400 365 1570 1.08 228.04 150 0.38 1.37 1.52 255.03sx sus 400 365 1570 1.08 228.04 150 0.38 1.37 1.52 254.67sy baza 400 365 1570 1.08 228.04 150 0.38 1.36 1.53 252.71sy sus 400 365 1570 1.08 228.04 150 0.38 1.35 1.53 252.35sx baza 400 365 1570 1.08 228.04 150 0.38 1.38 1.51 256.93sx sus 400 365 1570 1.08 228.04 150 0.38 1.38 1.51 256.57sy baza 400 365 1570 1.08 228.04 150 0.38 1.36 1.52 253.91sy sus 400 365 1570 1.08 228.04 150 0.38 1.36 1.53 253.55sx baza 400 365 1570 1.08 228.04 150 0.38 1.38 1.51 256.69sx sus 400 365 1570 1.08 228.04 150 0.38 1.37 1.51 256.34sy baza 400 365 1570 1.08 228.04 150 0.38 1.36 1.52 253.67sy sus 400 365 1570 1.08 228.04 150 0.38 1.36 1.53 253.31sx baza 400 365 1570 1.08 228.04 150 0.38 1.38 1.51 256.75sx sus 400 365 1570 1.08 228.04 150 0.38 1.38 1.51 256.40sy baza 400 365 1570 1.08 228.04 150 0.38 1.36 1.53 253.44sy sus 400 365 1570 1.08 228.04 150 0.38 1.36 1.53 253.08sx baza 400 365 1570 1.08 228.04 150 0.38 1.38 1.51 256.75sx sus 400 365 1570 1.08 228.04 150 0.38 1.38 1.51 256.37sy baza 400 365 1570 1.08 228.04 150 0.38 1.36 1.52 253.76sy sus 400 365 1570 1.08 228.04 150 0.38 1.36 1.53 253.37sx baza 400 365 1570 1.08 228.04 150 0.38 1.38 1.50 257.25sx sus 400 365 1570 1.08 228.04 150 0.38 1.38 1.51 256.90sy baza 400 365 1570 1.08 228.04 150 0.38 1.36 1.53 253.02sy sus 400 365 1570 1.08 228.04 150 0.38 1.36 1.53 252.66sx baza 400 365 1570 1.08 228.04 150 0.38 1.40 1.48 261.20sx sus 400 365 1570 1.08 228.04 150 0.38 1.40 1.48 260.82sy baza 400 365 1570 1.08 228.04 150 0.38 1.39 1.49 258.72sy sus 400 365 1570 1.08 228.04 150 0.38 1.39 1.50 258.34

SD1

SD2

SD3

SD4

SD5

SD6

SD7

SD8

ETAJ 1

Stalp Comb loc




10038/14.03.2011 DMA BETER ET 01 OSP 02 00 09.05.2011



sx baza 400 365 1004.8 0.41 228.04 150 0.38 1.06 1.22 196.95sx sus 400 365 1004.8 0.41 228.04 150 0.38 1.05 1.22 196.66sy baza 400 365 1004.8 0.41 228.04 150 0.38 1.07 1.20 198.91sy sus 400 365 1004.8 0.41 228.04 150 0.38 1.07 1.21 198.63sx baza 400 365 1004.8 0.41 228.04 150 0.38 1.06 1.21 198.38sx sus 400 365 1004.8 0.41 228.04 150 0.38 1.06 1.21 198.09sy baza 400 365 1004.8 0.41 228.04 150 0.38 1.07 1.20 199.74sy sus 400 365 1004.8 0.41 228.04 150 0.38 1.07 1.20 199.46sx baza 400 365 1004.8 0.41 228.04 150 0.38 1.06 1.21 198.31sx sus 400 365 1004.8 0.41 228.04 150 0.38 1.06 1.21 198.02sy baza 400 365 1004.8 0.41 228.04 150 0.38 1.07 1.20 199.70sy sus 400 365 1004.8 0.41 228.04 150 0.38 1.07 1.20 199.42sx baza 400 365 1004.8 0.41 228.04 150 0.38 1.06 1.21 198.33sx sus 400 365 1004.8 0.41 228.04 150 0.38 1.06 1.21 198.05sy baza 400 365 1004.8 0.41 228.04 150 0.38 1.07 1.20 199.67sy sus 400 365 1004.8 0.41 228.04 150 0.38 1.07 1.20 199.38sx baza 400 365 1004.8 0.41 228.04 150 0.38 1.06 1.21 198.15sx sus 400 365 1004.8 0.41 228.04 150 0.38 1.06 1.21 197.87sy baza 400 365 1004.8 0.41 228.04 150 0.38 1.07 1.20 199.67sy sus 400 365 1004.8 0.41 228.04 150 0.38 1.07 1.20 199.39sx baza 400 365 1570 0.65 228.04 150 0.38 1.19 1.35 222.09sx sus 400 365 1570 0.65 314.00 150 0.52 1.01 1.58 260.30sy baza 400 365 1570 0.65 228.04 150 0.38 1.20 1.34 222.97sy sus 400 365 1570 0.65 314.00 150 0.52 1.02 1.58 261.33sx baza 400 365 1570 0.65 228.04 150 0.38 1.21 1.33 225.58sx sus 400 365 1570 0.65 314.00 150 0.52 1.03 1.56 264.37sy baza 400 365 1570 0.65 228.04 150 0.38 1.22 1.32 226.75sy sus 400 365 1570 0.65 314.00 150 0.52 1.04 1.55 265.74sx baza 400 365 1004.8 0.41 228.04 150 0.38 1.06 1.21 198.19sx sus 400 365 1004.8 0.41 228.04 150 0.38 1.06 1.21 197.88sy baza 400 365 1004.8 0.41 228.04 150 0.38 1.07 1.20 198.89sy sus 400 365 1004.8 0.41 228.04 150 0.38 1.07 1.21 198.58sx baza 400 365 1004.8 0.41 228.04 150 0.38 1.08 1.19 201.02sx sus 400 365 1004.8 0.41 228.04 150 0.38 1.08 1.19 200.74sy baza 400 365 1004.8 0.41 228.04 150 0.38 1.08 1.19 200.83sy sus 400 365 1004.8 0.41 228.04 150 0.38 1.08 1.19 200.55sx baza 400 365 1004.8 0.41 228.04 150 0.38 1.08 1.19 201.00sx sus 400 365 1004.8 0.41 228.04 150 0.38 1.08 1.19 200.70sy baza 400 365 1004.8 0.41 228.04 150 0.38 1.08 1.19 200.78sy sus 400 365 1004.8 0.41 228.04 150 0.38 1.08 1.20 200.47

SB2

SB3

SB4

SB5

SB6

SB7

SB8

ETAJ 2

Stalp Comb loc

SC2

SC3

SC4




10038/14.03.2011 DMA BETER ET 01 OSP 02 00 09.05.2011



sx baza 400 365 1004.8 0.41 228.04 150 0.38 1.08 1.19 201.02sx sus 400 365 1004.8 0.41 228.04 150 0.38 1.08 1.19 200.72sy baza 400 365 1004.8 0.41 228.04 150 0.38 1.08 1.19 200.86sy sus 400 365 1004.8 0.41 228.04 150 0.38 1.08 1.19 200.55sx baza 400 365 1004.8 0.41 228.04 150 0.38 1.08 1.19 200.91sx sus 400 365 1004.8 0.41 228.04 150 0.38 1.08 1.19 200.63sy baza 400 365 1004.8 0.41 228.04 150 0.38 1.08 1.19 200.71sy sus 400 365 1004.8 0.41 228.04 150 0.38 1.08 1.20 200.43sx baza 400 365 1570 0.65 228.04 150 0.38 1.22 1.32 226.65sx sus 400 365 1570 0.65 228.04 150 0.38 1.21 1.32 226.34sy baza 400 365 1570 0.65 228.04 150 0.38 1.21 1.33 225.60sy sus 400 365 1570 0.65 228.04 150 0.38 1.21 1.33 225.29sx baza 400 365 1230.92 0.57 228.04 150 0.38 1.15 1.31 213.73sx sus 400 365 1230.92 0.57 228.04 150 0.38 1.14 1.32 213.42sy baza 400 365 1230.92 0.57 228.04 150 0.38 1.14 1.32 213.10sy sus 400 365 1230.92 0.57 228.04 150 0.38 1.14 1.32 212.79sx baza 400 365 1230.92 0.57 228.04 150 0.38 1.16 1.30 215.63sx sus 400 365 1230.92 0.57 228.04 150 0.38 1.15 1.30 215.32sy baza 400 365 1230.92 0.57 228.04 150 0.38 1.15 1.31 214.34sy sus 400 365 1230.92 0.57 228.04 150 0.38 1.15 1.31 214.03sx baza 400 365 1230.92 0.57 228.04 150 0.38 1.16 1.30 215.61sx sus 400 365 1230.92 0.57 228.04 150 0.38 1.15 1.31 215.27sy baza 400 365 1230.92 0.57 228.04 150 0.38 1.15 1.31 214.34sy sus 400 365 1230.92 0.57 228.04 150 0.38 1.15 1.31 214.00sx baza 400 365 1230.92 0.57 228.04 150 0.38 1.16 1.30 215.61sx sus 400 365 1230.92 0.57 228.04 150 0.38 1.15 1.31 215.27sy baza 400 365 1230.92 0.57 228.04 150 0.38 1.15 1.31 214.34sy sus 400 365 1230.92 0.57 228.04 150 0.38 1.15 1.31 214.00sx baza 400 365 1230.92 0.57 228.04 150 0.38 1.16 1.30 215.61sx sus 400 365 1230.92 0.57 228.04 150 0.38 1.15 1.31 215.27sy baza 400 365 1230.92 0.57 228.04 150 0.38 1.15 1.31 214.34sy sus 400 365 1230.92 0.57 228.04 150 0.38 1.15 1.31 214.00sx baza 400 365 1570 0.65 228.04 150 0.38 1.20 1.34 222.87sx sus 400 365 1570 0.65 314.00 150 0.52 1.02 1.58 261.21sy baza 400 365 1570 0.65 228.04 150 0.38 1.18 1.36 220.90sy sus 400 365 1570 0.65 314.00 150 0.52 1.01 1.59 258.90sx baza 400 365 1570 0.65 228.04 150 0.38 1.21 1.33 225.87sx sus 400 365 1570 0.65 314.00 150 0.52 1.03 1.56 264.70sy baza 400 365 1570 0.65 228.04 150 0.38 1.20 1.34 224.25sy sus 400 365 1570 0.65 314.00 150 0.52 1.02 1.57 262.81

SC6

SC7

SD2

SD3

SD4

SD5

SD6

SD7

SD8

ETAJ 2

Stalp Comb loc

SC5




10038/14.03.2011 DMA BETER ET 01 OSP 02 00 09.05.2011


Tabel 17. Rații de forță tăietoare în stâlpi.

Qs22 Qs33 Qcalc 22 Qcalc 33 Q1 Qcap, eb R22 R33KN KN KN KN KN KN KN KN

sx baza 28 5 1.37 45.90 8.20 140 25 238.24 0.19 0.03 0.55 0.10 0.33 0.33sx sus 28 5 1.18 39.65 7.08 140 25 237.87 0.17 0.03 0.47 0.08 0.28 0.28sy baza 3 24 1.80 6.47 51.76 15 120 242.58 0.03 0.21 0.06 0.45 0.43 0.43sy sus 3 24 1.52 5.47 43.78 15 120 242.22 0.02 0.18 0.05 0.38 0.36 0.36sx baza 36 7 1.34 57.93 11.26 180 35 241.43 0.24 0.05 0.54 0.10 0.32 0.32sx sus 36 7 1.18 50.98 9.91 180 35 241.10 0.21 0.04 0.47 0.09 0.28 0.28sy baza 4 29 1.66 7.97 57.80 20 145 246.62 0.03 0.23 0.06 0.40 0.40 0.40sy sus 4 29 1.17 5.62 40.72 20 145 246.29 0.02 0.17 0.04 0.28 0.28 0.28sx baza 36 6 1.37 59.03 9.84 180 30 242.60 0.24 0.04 0.51 0.08 0.33 0.33sx sus 36 6 1.18 50.98 8.50 180 30 242.24 0.21 0.04 0.44 0.07 0.28 0.28sy baza 4 32 1.58 7.58 60.67 20 160 246.81 0.03 0.25 0.05 0.42 0.38 0.38sy sus 4 32 1.09 5.23 41.86 20 160 246.46 0.02 0.17 0.04 0.29 0.26 0.26sx baza 36 6 1.37 59.10 9.85 180 30 242.69 0.24 0.04 0.50 0.08 0.33 0.33sx sus 36 6 1.18 50.98 8.50 180 30 242.35 0.21 0.04 0.44 0.07 0.28 0.28sy baza 4 35 1.51 7.23 63.30 20 175 246.95 0.03 0.26 0.05 0.43 0.36 0.36sy sus 4 35 1.03 4.94 43.26 20 175 246.62 0.02 0.18 0.03 0.30 0.25 0.25sx baza 36 5 1.46 62.87 8.73 180 25 257.91 0.24 0.03 0.50 0.07 0.35 0.35sx sus 36 5 1.18 50.98 7.08 180 25 257.52 0.20 0.03 0.41 0.06 0.28 0.28sy baza 4 38 1.51 7.23 68.70 20 190 262.91 0.03 0.26 0.05 0.44 0.36 0.36sy sus 4 38 1.15 5.52 52.44 20 190 262.54 0.02 0.20 0.04 0.33 0.28 0.28sx baza 34 5 1.48 60.23 8.86 170 25 257.81 0.23 0.03 0.49 0.07 0.35 0.35sx sus 34 5 1.18 48.14 7.08 170 25 257.46 0.19 0.03 0.39 0.06 0.28 0.28sy baza 6 41 1.43 10.33 70.58 30 205 262.69 0.04 0.27 0.07 0.45 0.34 0.34sy sus 6 41 1.08 7.78 53.14 30 205 262.34 0.03 0.20 0.05 0.34 0.26 0.26sx baza 37 6 1.45 64.50 10.46 185 30 258.49 0.25 0.04 0.50 0.08 0.35 0.35sx sus 37 6 1.18 52.39 8.50 185 30 258.13 0.20 0.03 0.41 0.07 0.28 0.28sy baza 3 45 1.37 4.95 74.18 15 225 263.22 0.02 0.28 0.03 0.47 0.33 0.33sy sus 3 45 1.17 4.21 63.18 15 225 262.87 0.02 0.24 0.03 0.40 0.28 0.28sx baza 26 4 1.61 50.33 7.74 130 20 264.28 0.19 0.03 0.30 0.05 0.39 0.39sx sus 26 4 1.18 36.82 5.66 130 20 263.91 0.14 0.02 0.22 0.03 0.28 0.28sy baza 7 48 1.34 11.26 77.20 35 240 266.41 0.04 0.29 0.06 0.43 0.32 0.32sy sus 7 48 1.25 10.50 72.00 35 240 266.04 0.04 0.27 0.06 0.41 0.30 0.30

MAX 0.25 0.29 0.55 0.47 0.43 0.43sx baza 27 4 1.51 48.87 7.24 135 20 244.10 0.20 0.03 0.38 0.06 0.36 0.36sx sus 27 4 1.09 35.32 5.23 135 20 243.74 0.14 0.02 0.28 0.04 0.26 0.26sy baza 1 28 1.73 2.07 58.03 5 140 246.10 0.01 0.24 0.01 0.41 0.41 0.41sy sus 1 28 1.52 1.82 51.07 5 140 245.74 0.01 0.21 0.01 0.36 0.36 0.36sx baza 33 6 1.44 57.15 10.39 165 30 249.50 0.23 0.04 0.35 0.06 0.35 0.35sx sus 33 6 1.09 43.16 7.85 165 30 249.15 0.17 0.03 0.27 0.05 0.26 0.26sy baza 1 34 1.60 1.92 65.13 5 170 249.81 0.01 0.26 0.01 0.40 0.38 0.38sy sus 1 34 1.17 1.40 47.74 5 170 249.46 0.01 0.19 0.01 0.29 0.28 0.28sx baza 33 5 1.44 57.17 8.66 165 25 252.03 0.23 0.03 0.32 0.05 0.35 0.35sx sus 33 5 1.09 43.16 6.54 165 25 251.68 0.17 0.03 0.24 0.04 0.26 0.26sy baza 1 38 1.50 1.80 68.34 5 190 251.88 0.01 0.27 0.01 0.39 0.36 0.36sy sus 1 38 1.09 1.31 49.70 5 190 251.53 0.01 0.20 0.01 0.28 0.26 0.26sx baza 33 6 1.45 57.51 10.46 165 30 251.29 0.23 0.04 0.33 0.06 0.35 0.35sx sus 33 6 1.09 43.16 7.85 165 30 250.94 0.17 0.03 0.25 0.05 0.26 0.26sy baza 1 43 1.43 1.72 73.75 5 215 251.31 0.01 0.29 0.01 0.42 0.34 0.34sy sus 1 43 1.03 1.24 53.15 5 215 250.96 0.00 0.21 0.01 0.31 0.25 0.25

MAX 0.23 0.29 0.38 0.42 0.41 0.41

PARTERR1=Qcalc/Q1 R4=Qcalc/Q4

SC1

SC2

SC3

SC4

145.50

83.78

116.24

108.01

144.27

116.40

Comb loc ω

SB1

Stalp

SB2

SB3

SB4

SB5

SB6

SB7

SB8

162.71

164.68

177.99

177.11

173.65

173.74

140.73

117.10

146.49

124.54

156.87

124.02

155.56

128.55

158.82

165.17

177.54

127.04

Q4=Qs/ψ




10038/14.03.2011 DMA BETER ET 01 OSP 02 00 09.05.2011



sx baza 33 6 1.44 56.89 10.34 165 30 251.51 0.23 0.04 0.33 0.06 0.34 0.34sx sus 33 6 1.09 43.16 7.85 165 30 251.19 0.17 0.03 0.25 0.04 0.26 0.26sy baza 1 47 1.37 1.64 77.31 5 235 251.04 0.01 0.31 0.01 0.45 0.33 0.33sy sus 1 47 1.15 1.38 64.86 5 235 250.72 0.01 0.26 0.01 0.38 0.28 0.28sx baza 33 7 1.46 57.81 12.26 165 35 251.35 0.23 0.05 0.33 0.07 0.35 0.35sx sus 33 7 1.09 43.16 9.16 165 35 251.02 0.17 0.04 0.25 0.05 0.26 0.26sy baza 1 53 1.31 1.57 83.14 5 265 251.90 0.01 0.33 0.01 0.47 0.31 0.31sy sus 1 53 1.08 1.30 68.69 5 265 251.57 0.01 0.27 0.01 0.39 0.26 0.26sx baza 33 8 1.48 58.62 14.21 165 40 268.19 0.22 0.05 0.31 0.08 0.36 0.36sx sus 33 8 1.09 43.16 10.46 165 40 267.85 0.16 0.04 0.23 0.06 0.26 0.26sy baza 1 57 1.32 1.59 90.63 5 285 267.73 0.01 0.34 0.01 0.49 0.32 0.32sy sus 1 57 1.15 1.38 78.66 5 285 267.39 0.01 0.29 0.01 0.43 0.28 0.28sx baza 19 2 1.66 37.92 3.99 95 10 264.72 0.14 0.02 0.23 0.02 0.40 0.40sx sus 19 2 1.09 24.85 2.62 95 10 264.35 0.09 0.01 0.15 0.02 0.26 0.26sy baza 7 56 1.23 10.33 82.66 35 280 260.14 0.04 0.32 0.07 0.59 0.30 0.30sy sus 7 56 1.25 10.50 84.00 35 280 259.76 0.04 0.32 0.08 0.60 0.30 0.30sx baza 25 1 1.54 46.22 1.85 125 5 254.08 0.18 0.01 0.47 0.02 0.37 0.37sx sus 25 1 1.08 32.40 1.30 125 5 253.72 0.13 0.01 0.33 0.01 0.26 0.26sy baza 4 12 2.33 11.20 33.59 20 60 253.14 0.04 0.13 0.12 0.37 0.56 0.56sy sus 4 12 1.52 7.30 21.89 20 60 252.78 0.03 0.09 0.08 0.24 0.36 0.36sx baza 33 10 1.48 58.72 17.79 165 50 258.32 0.23 0.07 0.46 0.14 0.36 0.36sx sus 33 10 1.08 42.77 12.96 165 50 257.97 0.17 0.05 0.34 0.10 0.26 0.26sy baza 6 11 2.22 16.02 29.36 30 55 254.48 0.06 0.12 0.16 0.29 0.53 0.53sy sus 6 11 1.17 8.42 15.44 30 55 254.12 0.03 0.06 0.08 0.15 0.28 0.28sx baza 33 10 1.50 59.52 18.04 165 50 260.37 0.23 0.07 0.42 0.13 0.36 0.36sx sus 33 10 1.08 42.77 12.96 165 50 260.02 0.16 0.05 0.30 0.09 0.26 0.26sy baza 4 14 2.03 9.76 34.18 20 70 256.03 0.04 0.13 0.09 0.31 0.49 0.49sy sus 4 14 1.09 5.23 18.31 20 70 255.67 0.02 0.07 0.05 0.16 0.26 0.26sx baza 33 11 1.51 59.88 19.96 165 55 260.20 0.23 0.08 0.43 0.14 0.36 0.36sx sus 33 11 1.08 42.77 14.26 165 55 259.85 0.16 0.05 0.31 0.10 0.26 0.26sy baza 4 16 1.90 9.13 36.52 20 80 255.86 0.04 0.14 0.08 0.33 0.46 0.46sy sus 4 16 1.03 4.94 19.78 20 80 255.50 0.02 0.08 0.04 0.18 0.25 0.25sx baza 33 11 1.50 59.48 19.83 165 55 260.23 0.23 0.08 0.42 0.14 0.36 0.36sx sus 33 11 1.08 42.77 14.26 165 55 259.87 0.16 0.05 0.31 0.10 0.26 0.26sy baza 4 19 1.75 8.38 39.80 20 95 255.43 0.03 0.16 0.08 0.37 0.42 0.42sy sus 4 19 1.15 5.52 26.22 20 95 255.07 0.02 0.10 0.05 0.24 0.28 0.28sx baza 33 13 1.51 59.97 23.63 165 65 260.52 0.23 0.09 0.42 0.17 0.36 0.36sx sus 33 13 1.08 42.77 16.85 165 65 260.14 0.16 0.06 0.30 0.12 0.26 0.26sy baza 4 20 1.67 8.00 40.01 20 100 256.08 0.03 0.16 0.07 0.36 0.40 0.40sy sus 4 20 1.08 5.18 25.92 20 100 255.70 0.02 0.10 0.05 0.23 0.26 0.26sx baza 32 15 1.47 56.58 26.52 160 75 260.44 0.22 0.10 0.40 0.19 0.35 0.35sx sus 32 15 1.08 41.47 19.44 160 75 260.09 0.16 0.07 0.29 0.14 0.26 0.26sy baza 8 23 1.53 14.69 42.24 40 115 254.99 0.06 0.17 0.14 0.40 0.37 0.37sy sus 8 23 1.17 11.23 32.29 40 115 254.64 0.04 0.13 0.11 0.31 0.28 0.28sx baza 22 10 1.64 43.20 19.64 110 50 265.82 0.16 0.07 0.25 0.11 0.39 0.39sx sus 22 10 1.08 28.51 12.96 110 50 265.45 0.11 0.05 0.16 0.07 0.26 0.26sy baza 1 31 1.45 1.75 54.12 5 155 260.52 0.01 0.21 0.01 0.38 0.35 0.35sy sus 1 31 1.25 1.50 46.50 5 155 260.14 0.01 0.18 0.01 0.33 0.30 0.30

MAX 0.23 0.34 0.47 0.60 0.56 0.56

PARTER

Stalp Comb loc ωQ4=Qs/ψ R1=Qcalc/Q1 R4=Qcalc/Q4

SD1

SD2

SD3

SD4

SD5

SD6

SD7

SD8

SC5

SC6

SC7

SC8

187.56

174.18

141.82

140.95

111.76

139.82

110.56

140.00

107.54

185.02

141.80

112.03

141.37

104.47

167.78

139.35

97.95

91.11

127.44

100.82

175.00

172.24

174.04

177.29




10038/14.03.2011 DMA BETER ET 01 OSP 02 00 09.05.2011



sx baza 20 14 1.18 28.32 19.82 100 70 289.76 0.10 0.07 0.40 0.28 0.28 0.28sx sus 20 14 1.3 31.20 21.84 100 70 289.34 0.11 0.08 0.44 0.31 0.31 0.31sy baza 1 28 1.52 1.82 51.07 5 140 292.41 0.01 0.17 0.02 0.58 0.36 0.36sy sus 1 28 1.42 1.70 47.71 5 140 291.99 0.01 0.16 0.02 0.54 0.34 0.34sx baza 33 12 1.18 46.73 16.99 165 60 292.15 0.16 0.06 0.54 0.20 0.28 0.28sx sus 33 12 1.3 51.48 18.72 165 60 291.74 0.18 0.06 0.60 0.22 0.31 0.31sy baza 3 28 1.17 4.21 39.31 15 140 296.95 0.01 0.13 0.04 0.34 0.28 0.28sy sus 3 28 1.1 3.96 36.96 15 140 296.55 0.01 0.12 0.03 0.32 0.26 0.26sx baza 28 11 1.18 39.65 15.58 140 55 293.81 0.13 0.05 0.41 0.16 0.28 0.28sx sus 28 11 1.3 43.68 17.16 140 55 293.36 0.15 0.06 0.45 0.18 0.31 0.31sy baza 3 30 1.09 3.92 39.24 15 150 297.41 0.01 0.13 0.03 0.33 0.26 0.26sy sus 3 30 1.09 3.92 39.24 15 150 296.96 0.01 0.13 0.03 0.33 0.26 0.26sx baza 28 11 1.18 39.65 15.58 140 55 293.94 0.13 0.05 0.41 0.16 0.28 0.28sx sus 28 11 1.3 43.68 17.16 140 55 293.50 0.15 0.06 0.45 0.18 0.31 0.31sy baza 3 32 1.03 3.71 39.55 15 160 297.61 0.01 0.13 0.03 0.33 0.25 0.25sy sus 3 32 1.08 3.89 41.47 15 160 297.17 0.01 0.14 0.03 0.35 0.26 0.26sx baza 28 11 1.18 39.65 15.58 140 55 312.38 0.13 0.05 0.38 0.15 0.28 0.28sx sus 28 11 1.3 43.68 17.16 140 55 311.90 0.14 0.06 0.42 0.16 0.31 0.31sy baza 3 35 1.15 4.14 48.30 15 175 316.51 0.01 0.15 0.03 0.38 0.28 0.28sy sus 3 35 1.21 4.36 50.82 15 175 316.04 0.01 0.16 0.03 0.40 0.29 0.29sx baza 28 8 1.18 39.65 11.33 140 40 312.20 0.13 0.04 0.38 0.11 0.28 0.28sx sus 28 8 1.3 43.68 12.48 140 40 311.76 0.14 0.04 0.42 0.12 0.31 0.31sy baza 3 36 1.08 3.89 46.66 15 180 316.37 0.01 0.15 0.03 0.37 0.26 0.26sy sus 3 36 1.21 4.36 52.27 15 180 315.94 0.01 0.17 0.03 0.41 0.29 0.29sx baza 30 6 1.18 42.48 8.50 150 30 312.62 0.14 0.03 0.40 0.08 0.28 0.28sx sus 30 6 1.3 46.80 9.36 150 30 312.18 0.15 0.03 0.44 0.09 0.31 0.31sy baza 5 35 1.17 7.02 49.14 25 175 316.50 0.02 0.16 0.05 0.38 0.28 0.28sy sus 5 35 1.24 7.44 52.08 25 175 316.06 0.02 0.16 0.06 0.41 0.30 0.30sx baza 25 6 1.18 35.40 8.50 125 30 319.39 0.11 0.03 0.25 0.06 0.28 0.28sx sus 25 6 1.3 39.00 9.36 125 30 318.96 0.12 0.03 0.27 0.07 0.31 0.31sy baza 6 39 1.25 9.00 58.50 30 195 319.27 0.03 0.18 0.06 0.41 0.30 0.30sy sus 6 39 1.55 11.16 72.54 30 195 318.84 0.04 0.23 0.08 0.51 0.37 0.37sx baza 11 10 1.09 14.39 13.08 55 50 293.79 0.05 0.04 0.15 0.14 0.26 0.26sx sus 11 10 1.1 14.52 13.20 55 50 293.37 0.05 0.04 0.15 0.14 0.26 0.26sy baza 7 34 1.52 12.77 62.02 35 170 295.35 0.04 0.21 0.12 0.59 0.36 0.36sy sus 7 34 1.45 12.18 59.16 35 170 294.93 0.04 0.20 0.12 0.56 0.35 0.35sx baza 26 12 1.09 34.01 15.70 130 60 298.64 0.11 0.05 0.27 0.13 0.26 0.26sx sus 26 12 1.1 34.32 15.84 130 60 298.20 0.12 0.05 0.27 0.13 0.26 0.26sy baza 1 38 1.17 1.40 53.35 5 190 298.90 0.00 0.18 0.01 0.42 0.28 0.28sy sus 1 38 1.1 1.32 50.16 5 190 298.46 0.00 0.17 0.01 0.40 0.26 0.26sx baza 29 13 1.09 37.93 17.00 145 65 301.92 0.13 0.06 0.26 0.12 0.26 0.26sx sus 29 13 1.1 38.28 17.16 145 65 301.52 0.13 0.06 0.27 0.12 0.26 0.26sy baza 1 43 1.09 1.31 56.24 5 215 301.79 0.00 0.19 0.01 0.39 0.26 0.26sy sus 1 43 1.09 1.31 56.24 5 215 301.39 0.00 0.19 0.01 0.39 0.26 0.26sx baza 29 9 1.09 37.93 11.77 145 45 300.93 0.13 0.04 0.27 0.09 0.26 0.26sx sus 29 9 1.1 38.28 11.88 145 45 300.49 0.13 0.04 0.28 0.09 0.26 0.26sy baza 1 43 1.03 1.24 53.15 5 215 301.02 0.00 0.18 0.01 0.38 0.25 0.25sy sus 1 43 1.08 1.30 55.73 5 215 300.58 0.00 0.19 0.01 0.40 0.26 0.26

MAX 0.18 0.23 0.60 0.59 0.37 0.37

ωR1=Qcalc/Q1 R4=Qcalc/Q4

ETAJ 1

Comb loc

SC1

SC2

SC3

SC4

Stalp

SB1

SB2

SB3

SB4

SB5

SB6

SB7

SB8

70.90

87.82

86.21

115.49

96.41

118.04

97.26

119.23

127.42

106.30

128.09

143.59

142.95

Q4=Qs/ψ

104.81

128.08

103.86

142.89

138.09

138.57

96.39

105.90

125.22

126.66

143.60




10038/14.03.2011 DMA BETER ET 01 OSP 02 00 09.05.2011



sx baza 28 9 1.09 36.62 11.77 140 45 301.23 0.12 0.04 0.26 0.08 0.26 0.26sx sus 28 9 1.1 36.96 11.88 140 45 300.83 0.12 0.04 0.26 0.08 0.26 0.26sy baza 1 47 1.15 1.38 64.86 5 235 300.85 0.00 0.22 0.01 0.47 0.28 0.28sy sus 1 47 1.21 1.45 68.24 5 235 300.44 0.00 0.23 0.01 0.50 0.29 0.29sx baza 28 11 1.09 36.62 14.39 140 55 301.01 0.12 0.05 0.26 0.10 0.26 0.26sx sus 28 11 1.1 36.96 14.52 140 55 300.57 0.12 0.05 0.27 0.10 0.26 0.26sy baza 1 55 1.08 1.30 71.28 5 275 301.22 0.00 0.24 0.01 0.51 0.26 0.26sy sus 1 55 1.21 1.45 79.86 5 275 300.79 0.00 0.27 0.01 0.57 0.29 0.29sx baza 32 13 1.09 41.86 17.00 160 65 322.09 0.13 0.05 0.27 0.11 0.26 0.26sx sus 32 13 1.1 42.24 17.16 160 65 321.67 0.13 0.05 0.27 0.11 0.26 0.26sy baza 3 60 1.17 4.21 84.24 15 300 321.16 0.01 0.26 0.03 0.55 0.28 0.28sy sus 3 60 1.24 4.46 89.28 15 300 320.73 0.01 0.28 0.03 0.58 0.30 0.30sx baza 1 8 1.09 1.31 10.46 5 40 315.29 0.00 0.03 0.01 0.09 0.26 0.26sx sus 1 8 1.1 1.32 10.56 5 40 314.86 0.00 0.03 0.01 0.09 0.26 0.26sy baza 16.59 67.32 1.25 24.89 100.98 82.95 336.6 313.32 0.08 0.32 0.24 0.98 0.30 0.30sy sus 16.59 67.32 1 19.91 80.78 82.95 336.6 312.88 0.06 0.26 0.19 0.79 0.24 0.24sx baza 21 23 1.08 27.22 29.81 105 115 308.80 0.09 0.10 0.36 0.39 0.26 0.26sx sus 21 23 1.53 38.56 42.23 105 115 308.36 0.13 0.14 0.51 0.55 0.37 0.37sy baza 6 10 1.52 10.94 18.24 30 50 308.06 0.04 0.06 0.15 0.25 0.36 0.36sy sus 6 10 1.45 10.44 17.40 30 50 307.62 0.03 0.06 0.15 0.24 0.35 0.35sx baza 29 23 1.08 37.58 29.81 145 115 312.35 0.12 0.10 0.36 0.28 0.26 0.26sx sus 29 23 1.53 53.24 42.23 145 115 311.91 0.17 0.14 0.51 0.40 0.37 0.37sy baza 4 9 1.17 5.62 12.64 20 45 309.51 0.02 0.04 0.06 0.14 0.28 0.28sy sus 4 9 1.1 5.28 11.88 20 45 309.07 0.02 0.04 0.06 0.14 0.26 0.26sx baza 29 22 1.08 37.58 28.51 145 110 314.67 0.12 0.09 0.32 0.24 0.26 0.26sx sus 29 22 1.53 53.24 40.39 145 110 314.24 0.17 0.13 0.45 0.34 0.37 0.37sy baza 5 6 1.09 6.54 7.85 25 30 310.97 0.02 0.03 0.07 0.08 0.26 0.26sy sus 5 6 1.09 6.54 7.85 25 30 310.53 0.02 0.03 0.07 0.08 0.26 0.26sx baza 28 19 1.08 36.29 24.62 140 95 314.38 0.12 0.08 0.31 0.21 0.26 0.26sx sus 28 19 1.53 51.41 34.88 140 95 313.95 0.16 0.11 0.44 0.30 0.37 0.37sy baza 5 0 1.03 6.18 0.00 25 0 310.68 0.02 0.00 0.07 0.00 0.25 0.00sy sus 5 0 1.08 6.48 0.00 25 0 310.24 0.02 0.00 0.07 0.00 0.26 0.00sx baza 28 19 1.08 36.29 24.62 140 95 314.46 0.12 0.08 0.31 0.21 0.26 0.26sx sus 28 19 1.53 51.41 34.88 140 95 314.02 0.16 0.11 0.44 0.30 0.37 0.37sy baza 5 1 1.15 6.90 1.38 25 5 310.40 0.02 0.00 0.07 0.01 0.28 0.28sy sus 5 1 1.21 7.26 1.45 25 5 309.96 0.02 0.00 0.08 0.02 0.29 0.29sx baza 27 21 1.08 34.99 27.22 135 105 314.46 0.11 0.09 0.30 0.23 0.26 0.26sx sus 27 21 1.53 49.57 38.56 135 105 313.98 0.16 0.12 0.42 0.33 0.37 0.37sy baza 4 1 1.08 5.18 1.30 20 5 310.80 0.02 0.00 0.05 0.01 0.26 0.26sy sus 4 1 1.21 5.81 1.45 20 5 310.32 0.02 0.00 0.06 0.02 0.29 0.29sx baza 29 22 1.08 37.58 28.51 145 110 315.07 0.12 0.09 0.31 0.24 0.26 0.26sx sus 29 22 1.53 53.24 40.39 145 110 314.63 0.17 0.13 0.44 0.34 0.37 0.37sy baza 6 4 1.17 8.42 5.62 30 20 309.89 0.03 0.02 0.09 0.06 0.28 0.28sy sus 6 4 1.24 8.93 5.95 30 20 309.45 0.03 0.02 0.10 0.07 0.30 0.30sx baza 9 16 1.08 11.66 20.74 45 80 319.90 0.04 0.06 0.08 0.14 0.26 0.26sx sus 9 16 1.53 16.52 29.38 45 80 319.44 0.05 0.09 0.11 0.20 0.37 0.37sy baza 4 12 1.25 6.00 18.00 20 60 316.87 0.02 0.06 0.05 0.14 0.30 0.30sy sus 4 12 1.55 7.44 22.32 20 60 316.40 0.02 0.07 0.06 0.17 0.37 0.37

MAX 0.17 0.32 0.51 0.98 0.37 0.37

ETAJ 1


SD1

SD2

SD3

SD4

SD5

SD6

SD7

SD8

SC5

SC6

SC7

SC8

139.84

137.73

102.79

76.19

71.68

104.72

87.99

138.54

139.71

157.41

152.69

113.90

146.14

130.03

93.32

116.67

95.54

120.21

90.26

117.99

96.71

116.36

94.97

116.77




10038/14.03.2011 DMA BETER ET 01 OSP 02 00 09.05.2011



sx baza 11 12 1.3 17.16 18.72 55 60 241.21 0.07 0.08 0.37 0.40 0.31 0.31sx sus 10.62 12.22 3.58 45.64 52.51 53.1 61.1 240.86 0.19 0.22 0.98 1.13 0.86 0.86sy baza 5 20 1.1 6.60 26.40 25 100 243.62 0.03 0.11 0.10 0.41 0.26 0.26sy sus 5 20 2.03 12.17 48.70 25 100 243.27 0.05 0.20 0.19 0.75 0.49 0.49sx baza 20 14 1.3 31.20 21.84 100 70 242.96 0.13 0.09 0.52 0.36 0.31 0.31sx sus 20 14 2.54 60.98 42.69 100 70 242.61 0.25 0.18 1.02 0.71 0.61 0.61sy baza 2 24 1.09 2.62 31.39 10 120 244.63 0.01 0.13 0.04 0.43 0.26 0.26sy sus 2 24 1.71 4.11 49.27 10 120 244.29 0.02 0.20 0.06 0.68 0.41 0.41sx baza 19 14 1.3 29.64 21.84 95 70 242.88 0.12 0.09 0.50 0.37 0.31 0.31sx sus 19 14 2.03 46.30 34.11 95 70 242.53 0.19 0.14 0.78 0.57 0.49 0.49sy baza 2 27 1.06 2.54 34.34 10 135 244.58 0.01 0.14 0.04 0.47 0.25 0.25sy sus 2 27 1.63 3.92 52.93 10 135 244.23 0.02 0.22 0.05 0.73 0.39 0.39sx baza 19 14 1.3 29.64 21.84 95 70 242.91 0.12 0.09 0.50 0.37 0.31 0.31sx sus 19 14 1.99 45.28 33.36 95 70 242.56 0.19 0.14 0.76 0.56 0.48 0.48sy baza 2 29 1.21 2.90 42.11 10 145 244.54 0.01 0.17 0.04 0.58 0.29 0.29sy sus 2 29 1.54 3.70 53.61 10 145 244.19 0.02 0.22 0.05 0.74 0.37 0.37sx baza 17 14 1.3 26.52 21.84 85 70 242.68 0.11 0.09 0.46 0.38 0.31 0.31sx sus 17 14 2.08 42.41 34.92 85 70 242.33 0.17 0.14 0.73 0.60 0.50 0.50sy baza 3 32 1.21 4.36 46.46 15 160 244.55 0.02 0.19 0.06 0.64 0.29 0.29sy sus 3 32 1.46 5.25 56.02 15 160 244.20 0.02 0.23 0.07 0.78 0.35 0.35sx baza 27 17 1.3 42.12 26.52 135 85 272.00 0.15 0.10 0.49 0.31 0.31 0.31sx sus 27 17 2.46 79.74 50.20 135 85 318.80 0.25 0.16 0.93 0.59 0.59 0.59sy baza 3 37 1.24 4.46 55.06 15 185 273.08 0.02 0.20 0.05 0.59 0.30 0.30sy sus 3 37 2.19 7.89 97.31 15 185 320.07 0.02 0.30 0.09 1.05 0.53 0.53sx baza 12 22 1.3 18.72 34.32 60 110 276.28 0.07 0.12 0.16 0.30 0.31 0.31sx sus 12 22 2.33 33.61 61.62 60 110 323.78 0.10 0.19 0.30 0.54 0.56 0.56sy baza 12 43 1.55 22.32 79.98 60 215 277.71 0.08 0.29 0.18 0.65 0.37 0.37sy sus 12 43 1.82 26.26 94.08 60 215 325.47 0.08 0.29 0.21 0.77 0.44 0.44sx baza 8 11 1.1 10.56 14.52 40 55 242.73 0.04 0.06 0.18 0.25 0.26 0.26sx sus 8 11 3.22 30.95 42.55 40 55 242.35 0.13 0.18 0.53 0.73 0.77 0.77sy baza 5 26 1.1 6.60 34.32 25 130 243.59 0.03 0.14 0.10 0.53 0.26 0.26sy sus 5 26 1.77 10.64 55.31 25 130 243.21 0.04 0.23 0.16 0.85 0.43 0.43sx baza 21 16 1.1 27.72 21.12 105 80 246.20 0.11 0.09 0.33 0.25 0.26 0.26sx sus 21 16 1.95 49.11 37.41 105 80 245.86 0.20 0.15 0.58 0.44 0.47 0.47sy baza 2 34 1.09 2.62 44.47 10 170 245.97 0.01 0.18 0.03 0.54 0.26 0.26sy sus 2 34 1.53 3.66 62.23 10 170 245.62 0.01 0.25 0.04 0.75 0.37 0.37sx baza 20 14 1.1 26.40 18.48 100 70 246.17 0.11 0.08 0.31 0.22 0.26 0.26sx sus 20 14 2.01 48.24 33.77 100 70 245.80 0.20 0.14 0.57 0.40 0.48 0.48sy baza 2 36 1.06 2.54 45.79 10 180 245.90 0.01 0.19 0.03 0.56 0.25 0.25sy sus 2 36 1.44 3.44 62.01 10 180 245.53 0.01 0.25 0.04 0.76 0.34 0.34sx baza 19 13 1.1 25.08 17.16 95 65 246.20 0.10 0.07 0.30 0.20 0.26 0.26sx sus 19 13 2.01 45.82 31.35 95 65 245.83 0.19 0.13 0.54 0.37 0.48 0.48sy baza 2 39 1.21 2.90 56.63 10 195 246.00 0.01 0.23 0.04 0.68 0.29 0.29sy sus 2 39 1.35 3.23 63.01 10 195 245.63 0.01 0.26 0.04 0.76 0.32 0.32sx baza 19 13 1.1 25.08 17.16 95 65 246.06 0.10 0.07 0.30 0.21 0.26 0.26sx sus 19 13 1.92 43.77 29.95 95 65 245.71 0.18 0.12 0.53 0.36 0.46 0.46sy baza 1 43 1.21 1.45 62.44 5 215 245.82 0.01 0.25 0.02 0.77 0.29 0.29sy sus 1 43 1.25 1.50 64.35 5 215 245.48 0.01 0.26 0.02 0.79 0.30 0.30

MAX 0.25 0.30 1.02 1.13 0.86 0.86

Stalp

SB2

SB3

SB4

SB5

SB6

SB7

SB8

SC2

SC3

SC4

ETAJ 2

Comb loc ωR1=Qcalc/Q1 R4=Qcalc/Q4

SC5

SC6

84.07

82.09

84.28

82.79

83.33

81.60

72.08

85.48

92.82

113.79

122.94

58.10

64.75

84.39

82.66

46.36

65.05

60.04

72.73

59.36

72.34

59.59

72.05

57.88

Q4=Qs/ψ




10038/14.03.2011 DMA BETER ET 01 OSP 02 00 09.05.2011


Secțiunile de la partea superioară a stâlpilor SB2, SB7, SD2 și SD7 din etajul 2 nu asigură condiția de rezistență la forțe tăietoare.


sx baza 8 14 1.1 10.56 18.48 40 70 277.59 0.04 0.07 0.09 0.15 0.26 0.26sx sus 8 14 2.69 25.79 45.13 40 70 277.21 0.09 0.16 0.21 0.37 0.64 0.64sy baza 5 48 1.24 7.44 71.42 25 240 276.30 0.03 0.26 0.07 0.63 0.30 0.30sy sus 5 48 1.49 8.97 86.10 25 240 275.92 0.03 0.31 0.08 0.76 0.36 0.36sx baza 10 22 1.53 18.36 40.39 50 110 261.76 0.07 0.15 0.28 0.62 0.37 0.37sx sus 10 22 2.97 35.59 78.29 50 110 261.38 0.14 0.30 0.54 1.19 0.71 0.71sy baza 1 15 1.1 1.32 19.80 5 75 260.99 0.01 0.08 0.02 0.33 0.26 0.26sy sus 1 15 5.55 6.66 99.86 5 75 260.61 0.03 0.38 0.11 1.67 1.33 1.33sx baza 20 28 1.53 36.72 51.41 100 140 264.10 0.14 0.19 0.45 0.63 0.37 0.37sx sus 20 28 1.98 47.54 66.56 100 140 263.72 0.18 0.25 0.58 0.81 0.48 0.48sy baza 7 20 1.09 9.16 26.16 35 100 262.52 0.03 0.10 0.13 0.37 0.26 0.26sy sus 7 20 2.87 24.08 68.80 35 100 262.14 0.09 0.26 0.34 0.97 0.69 0.69sx baza 19 28 1.53 34.88 51.41 95 140 264.06 0.13 0.19 0.43 0.63 0.37 0.37sx sus 19 28 1.95 44.46 65.52 95 140 263.66 0.17 0.25 0.54 0.80 0.47 0.47sy baza 6 16 1.06 7.63 20.35 30 80 262.51 0.03 0.08 0.11 0.29 0.25 0.25sy sus 6 16 3.12 22.47 59.92 30 80 262.10 0.09 0.23 0.32 0.85 0.75 0.75sx baza 19 27 1.53 34.88 49.57 95 135 264.06 0.13 0.19 0.43 0.61 0.37 0.37sx sus 19 27 1.95 44.46 63.18 95 135 263.66 0.17 0.24 0.54 0.77 0.47 0.47sy baza 6 14 1.21 8.71 20.33 30 70 262.51 0.03 0.08 0.12 0.29 0.29 0.29sy sus 6 14 3.42 24.61 57.43 30 70 262.10 0.09 0.22 0.35 0.81 0.82 0.82sx baza 19 27 1.53 34.88 49.57 95 135 264.06 0.13 0.19 0.43 0.61 0.37 0.37sx sus 19 27 1.95 44.46 63.18 95 135 263.66 0.17 0.24 0.54 0.77 0.47 0.47sy baza 6 12 1.21 8.71 17.42 30 60 262.51 0.03 0.07 0.12 0.25 0.29 0.29sy sus 6 12 3.92 28.20 56.39 30 60 262.10 0.11 0.22 0.40 0.80 0.94 0.94sx baza 26 30 1.53 47.74 55.08 130 150 272.96 0.17 0.20 0.52 0.60 0.37 0.37sx sus 26 30 2.42 75.51 87.12 130 150 319.92 0.24 0.27 0.82 0.95 0.58 0.58sy baza 8 13 1.24 11.90 19.34 40 65 270.54 0.04 0.07 0.16 0.26 0.30 0.30sy sus 8 13 5.13 49.30 80.10 40 65 317.08 0.16 0.25 0.65 1.06 1.23 1.23sx baza 11 26 1.53 20.20 47.74 55 130 276.63 0.07 0.17 0.17 0.41 0.37 0.37sx sus 11 26 2.32 30.65 72.45 55 130 324.19 0.09 0.22 0.26 0.62 0.56 0.56sy baza 2 7 1.55 3.72 13.02 10 35 274.65 0.01 0.05 0.04 0.13 0.37 0.37sy sus 2 7 3.59 8.61 30.13 10 35 321.87 0.03 0.09 0.08 0.29 0.86 0.86

MAX 0.24 0.38 0.82 1.67 1.33 1.33

SD5

SD6

SD7

SD8

SC7

SD2

SD3

SD4

ETAJ 2


91.98

75.36

116.05

103.19

59.97

82.25

71.04

81.92

70.89

81.92

70.89

81.92

70.89

122.06

113.86

65.60




10038/14.03.2011 DMA BETER ET 01 OSP 02 00 09.05.2011


5.10 VERIFICARE FUNDAȚII. Verificare pereţi verticali ai fundaţiilor

Verificarea s-a exemplificat pentru un cadru transversal, respectiv cadrul din axul 7.

Forţele axiale, momentele capabile şi forţele tăietoare asociate, la baza stâlpilor se pot vizualiza întabelat mai jos. Momentele capabile sunt inmulţite cu un coeficient kF=1,35, conform NP 112-04-Normativ pentru proiectarea structurilor de fundare directă.

Secţiunea de rezistenţă este cea corespunzătoare secţiunii f-f conform plan BIR R2 existent.D-7 C-7 B-7

Ned 191.9 629 471.87 kNMed 209 249 240.84 kNmVed 114.5 136.43 132.05 kNFaţă de momentele plastice provenite din stâlpi se vor aduna momente provenite dinîncărcările gravitaţionale asociate grupărilor speciale

pl 12cm 0.12x25x3.6= 10.8kN/mgr. Pr. 0.2x1.2x25=6kN/mutila 3x0.4x3.6=4.32kN/mpereţi 2.13kN/m

TOTAL 23.25kN/m Din reducerea eforturilor în centrul de greutate al secţiunii rezultă următoarele momente de calcul: Med

D7=209+114,5x0,7+(23,25x5,6)/2=354,25kNm<590,6 kNm Med

B7=241+132,05x0,7+(23,25x4,6)/2=386,9kNm<601,8 kNm




10038/14.03.2011 DMA BETER ET 01 OSP 02 00 09.05.2011


Verificare presiune pe talpa fundaţiei-se face verificarea pe direcţia slabă (Y) Efort unitar din încărcările verticale de la cota -0,10: σinc. vert=(0,12x25x3,6/2+0,4x0,4x1,2x25+3,2x0,25x1,2x25+0,2x1,2x5,6x25/2+0,4x1x3,6x25+3x0,4x3,6x5,6/2+ +2,13x5,6/2)/ (1x3,6)= 29,18 kN/mp

Efort unitar din încărcările seismice:

-masa totală a structurii până la cota -0,10 = 949tone

-forţa tăietoare de bază la formarea mecanismului cinematic este estimativ = 2195,06 kN

-moment global estimativ la cota -0,10 = 2195,06x0,6x10,85 = 14289,84 kNm

-moment redus în centrul de greutate al secţiunii totale a fundaţiilor = 14289,84+2195,06x1,80=18240,94kNm

σinc sesimice= 173,8 kN/mp σtotal= σinc. vert+ σinc sesimice=29,18+173,8=203kN/mp < 1,4xPconv=233.33 kN/mp




10038/14.03.2011 DMA BETER ET 01 OSP 02 00 09.05.2011


Efort unitar din încărcările seismice.

Fundațiile verifică condiția de rezistență.




10038/14.03.2011 DMA BETER ET 01 OSP 02 00 09.05.2011


6. EVALUAREA SIGURANȚEI SEISMICE CONFORM NORMATIVULUI P100-3/2008. CALCULUL STATIC NELINIAR

6.1. INTRODUCERE Analiza static neliniară are ca scop studiul privind asigurarea cerinţei fundamentale, respectiv

cerinţa de siguranţă a vieţii, prin analiză biografică (pushover) Definirea acestei cerinţe este făcută de anexa A.4.b) a P100-3/2008. Astfel din punct de vedere structural “acest nivel de performanţă are în vedere o stare post seism a structurii cu degradări semnificative, dar pentru care rămâne o marjă de siguranţă faţă de prăbuşirea parţială sau totală. Unele elemente structurale sunt serios avariate, fără ca acestea să pună în pericol viaţa ocupanţilor clădirii prin căderea unor părţi degradate. Deşi unele persoane pot fi rănite, riscul general de pierdere a vieţii rămâne scăzut. Costrucţia este reparabilă, dar repararea construcţiei poate să nu fie uneori indicată din raţiuni economice. Clădirea avariată rămâne stabilă. Ca o măsură de precauţie suplimentară pot fi prevăzute sprijiniri şi reparaţii structurale de urgenţă”

Cerința de siguranță a vieții a fost analizată pentru un cutremur de pământ cu un interval mediu de recurență de 100 de ani și pentru un cutremur de pământ cu un interval mediu de recurență de 40 de ani.

Coeficientul de conversie a valorilor de vârf ale acceleraţiei terenului cu cutremure cu IMR egal 40 şi 100 ani este ag(40ani)/ag(100ani)=0.65

Analiza de tip pushover a urmărit următoarele:

Ø formarea mecanismului de disipare a energiei provenite din acțiunea seismică Ø verificarea cerinței de deplasare Ø verificarea rotirilor efective din articulațiile plastice Ø estimarea factorului q

6.1.1 STABILIREA ÎNCĂRCĂRILOR

Structurile de rezistenţă ale clădirilor sunt solicitate la următoarele încărcări principale: - greutate proprie structură; - încărcări permanente; - încarcarea utilă; - încarcarea din acţiunea zăpezii; - încărcarea din acțiunea vântului; - încărcarea din acţiunea seismică.

Pentru structura analizată încărcările din greutatea proprie a structurii sunt determinate automat de programul de calcul utilizat la modelarea structurii (ETABS). Încărcările permanente s-au stabilit în baza releveului de arhitectură şi a observaţiilor făcute în situ.

o pardoseala interior(șapă 8 cm +2 cm gresie/mochetă): 2KN/m2

o pardoseala terasă necirculabilă peste etaj 2(5...22 cm șapă în pantă 1,5% + 5 cm pietriș + 14cm polistiren extrudat + hidroizolație: între axele B si C 4.2KN/m2, între axele C si D 2.9KN/m2

o pardoseala terasă necirculabilă peste etaj 1 (18 cm șapă în pantă 1,5% + 2 cm dale beton mozaicat + 14cm polistiren extrudat + hidroizolație): 4KN/m2

o fatada cortina: 0,8 KN/m2

o fațadă alucobond: 0,4 KN/m2 o instalații: 0.15 KN/m2 o pereți despărțitori din plăci de gips carton: 0.6x3.55=2.13 KN/ml o tavan fals: 0.3 KN/m2




10038/14.03.2011 DMA BETER ET 01 OSP 02 00 09.05.2011


Încărcări tehnologice din exploatare (utile) conform SR EN 1991-1-1: Ø acoperiș terasă necirculabilă cu panta de 1,5 %: 0.75 KN/m2 Ø acoperiș terasă circulabilă cu posibilitatea de aglomerări de persoane din sala de conferințe și

sala de expoziție: 3 KN/m2 Ø birouri: 2 KN/m2 Ø scări și podeste: 3 KN/m2 Ø sala de expoziție, sala de conferințe și sala de consiliu: 3 KN/m2 Ø cafenea: 2 KN/m2 Ø arhivă, depozit: 7,5 KN/m2

Încărcarea din zăpadă conform CR 1-1-3-2005:

Ø clădirea este amplasată în municipiul București Ø greutatea de referință sok = 2 KN/m2 Ø coeficientul condițiilor de expunere ce = 1 (condiții parţiale de adăpostire) Ø coeficientul de formă i = 0,8 Ø intensitatea normată a încărcării date de zăpadă: sk = 1 x 0.8 x 2 = 1,6 KN/m2

GRUPAREA ÎNCĂRCĂRILOR CONFORM CR0-2005

Pe un ochi de placă s-a considerat încărcarea cea mai mare dintre încărcarea dată de zăpadă și încărcarea datorată exploatării (,,utilă’’).


utila 1.50arhiva, depozit 1.50

Gruparea fundamentală

pardoseala 1.35

GF pereti nestructurali 1.35 SLU faţadă 1.35

tavan fals+instalatii 1.35zapada 1.50




SXP faţadă 1.00

SLU tavan fals+instalatii 1.00

zapada 0.40Seism X+ecc 1.00




10038/14.03.2011 DMA BETER ET 01 OSP 02 00 09.05.2011


6.1.2 DATE DE INTRARE

Parametri dinamici, funcţie de teren / amplasament:

oβ - factor deamplificare dinamică, conform P100-2006 cap.3

Spectru de răspuns elastic 0ge a)t(S β⋅=

Acceleraţie maximă a terenului (PGA) ga g 156.0= (0,65x0,24g)

6.1.3 CARACTERISTICILE MATERIALELOR

• Rezistenţa de calcul la compresiune a betonului (BC25) 2' 15

mmNfc =

• Valoare de calcul a limitei de curgere a armăturii (PC52) 2300mm

Nf y =

• Valoarea medie a rezistenţei la compresiune a betonului 2'. 25.26

mmNf medc =

• Valoarea medie a limitei de curgere a oţelului 2med,ymm

N405f =

Notă: pentru calculul în domeniul post-elastic de comportare a materialelor, s-au adoptat valori medii ale rezistenţelor materialelor împărţite la factorul de încredere.

Nivelul de cunoaștere este de cunoaștere completă, iar factorul de încredere are valoarea 1. Modulul de elasticitate al betonului se consideră cel asociat stării de fisurare al betonului.

Astfel s-a considerat un modul de elasticitate 215000mm

NEc = corespunzător C20/25, clasă

confirmată şi de testele efectuate in situ. 6.1.4 PARAMETRII ANALIZEI PUSHOVER

Analiza pushover s-a efectuat în două etape. În prima etapă au fost aplicate încărcările gravitaţionale. În etapa a doua, a fost aplicată forţa statică orizontală pornind de la starea de eforturi şi deformaţii existente în elementele structurii după aplicarea sarcinilor gravitaţionale.

Încărcările gravitaţionale sunt aplicate conform unei grupări(combinație) de încărcări. Structura este încărcată pâna la atingerea valorilor maxime ale încărcărilor gravitaţionale din acestă grupare de încărcări.

Încărcarea orizontală este apoi aplicată, în paşi (structura este “împinsă”) pe direcţia principală a construcţiei, urmărind două distribuţii diferite şi anume:

-distribuţie triunghiulară dată de tiparul de distribuţie a forţei seismice echivalente -distribuţie dată de tiparul maselor de nivel (acceleraţie constantă pe înălţime) , până la atingerea deplasării ţintă în nodul monitorizat.




SYP faţadă 1.00

SLU tavan fals+instalatii 1.00

zapada 0.40Seism Y+ecc 1.00




10038/14.03.2011 DMA BETER ET 01 OSP 02 00 09.05.2011


Analiza s-a efectuat pe un model complex 3D. S-au folosit informaţiile existente indicate din

documentația primită de la beneficiar(vezi capitolul 1). S-au definit articulaţii plastice în elementele structurale, astfel:

• La capetele şi în câmpul grinzilor încovoiate. Pentru direcţia scurtă grinzile s-au discretizat relativ la 0,1xL, iar pe direcţia lungă grinzile s-au discretizat relativ la 0,2xL, unde L reprezintă lungimea grinzii. Legea de comportare definită în articulaţiile plastice sunt de tip moment-rotire (M);

• La capetele stâlpilor s-au definit legi de comportare asociate interacţiunii de moment bidirecţional şi forţă axială (P-M-M).

Fig. 1 – Criteriu de acceptanţă pentru elementele structurale. [FEMA 356]

6.2 DATE DE IEŞIRE. REZULTATE ALE ANALIZEI PUSHOVER

6.2.1 Formarea mecanismului de plastificare

În urma analizei de tip pushover se observă mecanisme relativ corespunzătoare de formare a articulaţiilor plastice şi disipare de energie. Astfel se pot observa mecanisme specifice de tip grinzi slabe-stâlpi tari.

Grinzile longitudinale formează articulaţii plastice la extremităţi (vezi fig.2 şi 3.). Grinzile transversale formează articulaţii plastice, la una din extremităţi în apropierea stâlpului, în timp ce în celălalt capăt articulaţia se formează în zona de câmp (vezi fig.4 şi 5).

Forţă normalizată Deformaţie sau raţie de deformaţie

Criterii de acceptare privind deformaţiile componenetelor sau elementelor




10038/14.03.2011 DMA BETER ET 01 OSP 02 00 09.05.2011


Stâlpii formează articulaţii plastice la bază şi la partea de sus a ultimului nivel. Excepţie fac stâlpii din axele C-1, C-5, C-6 la care se formează articulaţii plastice la capătul superior al etajului 1, iar stâlpul din C-8 formează articualţii la ambele capete ale etajului 1 (vezi fig.6). Chiar dacă unii din stâlpii etajului 1 formează articulaţii la partea de sus (la intradosul cu placa peste etajul 1), nu s-au observat mecanisme de nivel, periculoase pentru stabilitatea post seism a construcţiei.

În capitolul 2.4. al prezentului studiu se vor verifica stadiul rotirilor plastice înregistrate în articulaţiile plastice şi a deplasărilor de nivel la atingerea cerinţelor de deplasare determinate în capitolul 2.3. Fig. 2 – Mecanism de plastificare dir. X- model 3D

Fig. 3 – Mecanism de plastificare dir. X-plan




10038/14.03.2011 DMA BETER ET 01 OSP 02 00 09.05.2011


Fig. 4 – Mecanism de plastificare dir. Y- model 3D

Fig. 5 – Mecanism de plastificare dir. Y- plan

Fig. 6 – Mecanism de plastificare dir. Y- elevaţie ax C




10038/14.03.2011 DMA BETER ET 01 OSP 02 00 09.05.2011


6.2.2 Confirmarea ipotezelor de formare a articulaţiilor plastice În urma analizei de tip pushover se observă că la grinzile transversale, formarea articulaţiilor

plastice se realizează într-un mod particular, fiind influenţate foarte mult de încărcările gravitaţionale.

Astfel, se poate observa că se formează articulaţii plastice, la una din extremităţi în apropierea stâlpului în timp ce în celălalt capăt articulaţia se formează în câmp (vezi fig.5 şi figura de mai jos)

Acest lucru era de aşteptat, având în vedere forma în care diagrama de moment capabil al grinzii (vezi figura imediat mai jos) îmbracă diagrama efectivă de moment.

În acest mod se confirmă ipoteza considerată în calculul static, unde determinarea raportului

∑∑

MgrgrMcap.

s-a făcut în secţiunile de plastificare indicate mai sus (respectiv una pe zona de câmp

şi alta pe zona de reazem), la nivelul considerat. Migrarea articulaţiilor plastice, pentru grinzile transversale, către zona de câmp apar două

dezavantaje majore: a) Forţele tăietoare asociate maxime vor fi mai mari, pentru că braţul de pârghie scade, în

loc de lumina grinzii este distanţa între articulaţiile plastice b) Zonele pe care trebuie îndesiţi etrierii cresc, respectiv cu “h” peste punctul teoretic al

articulaţiei plastice (vezi figura de mai sus) 6.2.3 Estimarea factorului de comportare q şi a cerinţei de deplasare

Factorul total de comportare q provine din înmulţirea a doi factori principali; unul depinde de

ductilitate (qµ ) şi unul de redundanţă-suprarezistenţă (qs ). Factorul qs sau αu/α1 definit mai jos, este un factor provenit pe de-o parte din redundanţă sau

de capacitatea de redistribuţie plastică şi pe de altă parte din suprarezistenţa de proiectare. Factorul qs sau αu/α1 definit mai jos este determinat direct din curbele pushover rezultate. Factorul qµ , conform a numeroase studii, este un termen care este influiențat mai mult de

ductilitatea de deplasare a sistemului şi nu funcție de un raport de forţe. Motiv pentru care acest factor a fost determinat pe baza a două formule funcţie de ductilitate, găsite în literatura de specialitate (vezi qµ-1 şi qµ-2)




10038/14.03.2011 DMA BETER ET 01 OSP 02 00 09.05.2011


Încărcarea orizontală s-a aplicat pe direcţiile principale ale construcţiei, în sens pozitiv şi

negativ, urmărind două distribuţii diferite şi anume: -distribuţia triunghiulară dată de tiparul de distribuţie a forţei seismice echivalente; -distribuţiea dată de tiparul maselor de nivel (acceleraţie constantă pe înălţime)

, până la atingerea cerinței deplasării în nodul monitorizat. Pentru fiecare direcţie şi sens vor rezulta curbe pushover diferite. S-au folosit direcţiile X+, X-, Y+ şi Y- . Din verificarea structurii de rezistență, a clădirii de birouri, prin metoda de calcul static liniar,

la acțiunea acțiunea seismică aplicată pe următoarele direcții raportate la direcțiile principale ale clădirii( direcția X și direcția Y): S0°, S45°, S90°, S135°, S180°, S225°, S270°și S315° , a rezultat că direcțiile de aplicare a forței seismice de proiectare, care solicită cel mai mult structura sunt direcțiile X(0° și 180°) și Y(90° și S270°).

Pentru fiecare direcţie şi sens vor rezulta curbe pushover diferite. S-au folosit direcţiile X+, X-, Y+ şi Y- . Procedeul de calcul se bazează pe procedeul static nelinear al structurilor dat în anexa B a

SR EN 1998-1:2004 şi prin capitolul 6.9.2. al codului de evaluare seismică a clădirilor existente P100-3/2008 care indică prin formula 6.8, evaluarea cerinţei de deplasare.

Metodologia folosită pentru determinarea punctului de curgere al diagramei biliniare F-D (care este o reprezentare schematizată acceptată pentru calcule a comportării reale) este cea dată de anexa B a SR EN 1998-1:2004 care se bazează pe ideea că forţa de plastificare Fy este cea de formare a mecanismului cinematic, urmând ca deplasarea de plastificare dy să se determine prin egalarea energiilor celor două diagrame, cea bilinearizată cu cea efectivă.

S-au utilizat următoarele cazuri de încărcare neliniare: PUSHXP- grav.+ SX PUSHXN-grav.-SX PUSHYP-grav.+SY PUSHYN-grav.+SY PUSXP-grav.+acc.X PUSXP-grav.-acc.X PUSYP-grav.+acc.Y PUSYN-grav.-acc.Y unde SX şi SY sunt tipare de distribuţie triunghiulare pentru încărcarea laterală iar acc.X şi

acc.Y sunt tipare de distribuţie asociate distribuţiei maselor de nivel.




10038/14.03.2011 DMA BETER ET 01 OSP 02 00 09.05.2011


Rezultatele întabelate privind curbele pushover se pot vizualiza în cadrul anexei 1 a notelor de calcul.

Alţi termeni utilizaţi T - perioada MDOF Fu - forţa ultimă MDOF Fy -forţa de plastificare MDOF du -deplasarea ultimă MDOF dy -deplasarea de plastificare MDOF αu/α1 -raport între forţa ultimă şi forţa la care apare prima articulaţie plastică T * - perioada SDOF echivalent Fu* - forţa ultimă SDOF echivalent Fy* -forţa de plastificare SDOF echivalent du* -deplasarea ultimă SDOF echivalent dy* -deplasarea de plastificare SDOF echivalent d* -cerinţa de deplasare a SDOF echivalent dt -deplasarea ţintă pentru MDOF µ -ductilitatea de deplasare qµ-1 -parte, a factorului de comportare total, provenită din ductilitate conform Newmark

& Hall [1] qµ-2 -parte, a factorului de comportare total, provenită din ductilitate conform

Crăifăleanu I. [2] qµ-3 -parte, a factorului de comportare total, provenită din ductilitate prin împărţirea

directă a forţei seismice din amplasament la forţa ultimă a sistemului. q_tot-i= (qµ-i) x αu/α1 – factor de comportare total

iii mF Φ⋅= (1)

∑ Φ⋅= )(*iimm (2)

Masa totală a construcţiei este 949 tone

∑ Φ⋅=Γ

)( 2

*

iimm

(3)

Perechile de cantităţi, forţa şi deplasarea sistemului SDOF sunt calculate după regula:

Γ= bFFbi* ;

Γ= nddni* , (4)

în care bF şi nd sunt forţa şi deplasarea nodului monitorizat al sistemului MDOF.

*

*** 2

y

y

Fdm

T⋅

= π (5)

*)(2

2** TSTcd et ⋅

=

π (6)

TcTc *5.23 ⋅−= cu valori între 1 şi 2 (7)

Deplasarea ţintă *tt dd ⋅Γ= (8)




10038/14.03.2011 DMA BETER ET 01 OSP 02 00 09.05.2011


121

−=−

µµq (9)

055.0371.02

2

2

+×+−

= TTT

q µµ (10)

VdVyq =

−3µ (11)

Factorul de transformare pentru direcţia X

StoryDiaphragm Load øx øy ø ønormalizat m m* m x ø2

norm

factor de transfor

maretone tone tone

10.85 D1 MOD2 -0.0417 0.0141 0.044019 1 275.2592 275.26 275.267.2 D2 MOD2 -0.0321 0.0094 0.033448 0.759849 341.9958 259.87 197.46

3.55 D3 MOD2 -0.0148 0.0044 0.01544 0.35076 331.9134 116.42 40.84 ГΣ 949.1684 651.55 513.55 1.269

Factorul de transformare pentru direcţia Y Story DiaphragmLoad øx øy ø ønormalizat m m* m x ø2

norm

tone tone tone10.85 D1 MOD1 -0.0136 -0.0402 0.042438 1 331.91 331.91 331.91

7.2 D2 MOD1 -0.0102 -0.0236 0.02571 0.60582 341.99 207.1845 125.523.55 D3 MOD1 -0.0046 -0.0113 0.0122 0.287487 275.26 79.13355 22.75 Г

Σ 949.16 618.2281 480.18 1.29




10038/14.03.2011 DMA BETER ET 01 OSP 02 00 09.05.2011


Pushover Case PUSHXP

Step DisplacementBase Force A-B B-IO IO-LS LS-CP CP-C C-D D-E >E Fbi* dni* Em* dy* T* Se(T*)(IMR40) c dT* dt

KN m kN x m m sec m/s2 m m0 8.31E-04 0 960 2 0 0 0 0 0 0 962 0 6.55E-04 0.001 0.017 847.8411 915 47 0 0 0 0 0 0 962 668.2746 1.34E-02 4.262 0.0242 1128.0107 879 83 0 0 0 0 0 0 962 889.1063 1.91E-02 4.423 0.0413 1395.1653 856 106 0 0 0 0 0 0 962 1099.68 3.26E-02 13.404 0.062 1631.531 829 130 3 0 0 0 0 0 962 1285.985 4.89E-02 19.465 0.079 1742.4774 818 122 22 0 0 0 0 0 962 1373.433 6.23E-02 17.826 0.0961 1800.5082 814 56 91 1 0 0 0 0 962 1419.174 7.57E-02 18.827 0.1176 1844.6062 814 43 102 3 0 0 0 0 962 1453.932 9.27E-02 24.348 0.1343 1876.868 813 41 99 9 0 0 0 0 962 1479.361 1.06E-01 19.319 0.1509 1909.13 812 25 102 22 0 1 0 0 962 1504.79 1.19E-01 19.52

10 0.171 1947.8628 811 23 105 22 0 0 1 0 962 1535.32 1.35E-01 24.0811 0.171 1866.5127 811 23 105 22 0 0 1 0 962 1471.199 1.35E-01 0.0012 0.1715 1878.896 811 20 107 23 0 0 1 0 962 1480.96 1.35E-01 0.5813 0.1726 1894.2983 811 18 106 26 0 0 1 0 962 1493.1 1.36E-01 1.2914 0.1734 1901.2346 810 13 106 31 0 1 1 0 962 1498.567 1.37E-01 0.9415 0.182 1921.577 810 12 107 30 0 0 2 1 962 1514.601 1.43E-01 10.2116 0.182 1771.8993 810 12 106 31 0 0 2 1 962 1396.624 1.43E-01 0.0017 0.1849 1822.8434 810 12 104 33 0 0 2 1 962 1436.779 1.46E-01 3.2418 0.1887 1863.9308 810 12 103 33 0 1 2 1 962 1469.164 1.49E-01 4.3519 0.1908 1870.6044 810 12 103 33 0 1 1 2 962 1474.424 1.50E-01 2.44

1535.32 Σ 188.49

S-a considerat formarea mecanismului cinematic în pasul 7

0.04 0.86 4.21 1.66 0.13 0.16




10038/14.03.2011 DMA BETER ET 01 OSP 02 00 09.05.2011


Pushover Case PUSHXN


KN m kN x m m sec m/s2 m m0 8.31E-04 0 961 1 0 0 0 0 0 0 962 0 6.55E-04 0.001 -0.0158 -871.953 960 2 0 0 0 0 0 0 962 -687.2798 -1.25E-02 4.502 -0.0161 -886.0793 913 49 0 0 0 0 0 0 962 -698.4142 -1.27E-02 0.163 -0.0248 -1205.328 882 80 0 0 0 0 0 0 962 -950.0485 -1.95E-02 5.654 -0.0429 -1479.099 860 102 0 0 0 0 0 0 962 -1165.837 -3.38E-02 15.095 -0.0598 -1670.19 836 124 2 0 0 0 0 0 962 -1316.456 -4.71E-02 16.536 -0.0754 -1784.711 823 131 8 0 0 0 0 0 962 -1406.722 -5.94E-02 16.747 -0.0864 -1826.815 822 68 71 1 0 0 0 0 962 -1439.909 -6.81E-02 12.348 -0.1095 -1870.06 822 34 103 3 0 0 0 0 962 -1473.995 -8.63E-02 26.539 -0.1262 -1899.497 820 31 101 10 0 0 0 0 962 -1497.198 -9.95E-02 19.55

10 -0.1535 -1947.34 818 25 89 30 0 0 0 0 962 -1534.908 -1.21E-01 32.6211 -0.1703 -1976.491 818 23 90 30 0 1 0 0 962 -1557.884 -1.34E-01 20.4812 -0.1719 -1979.317 818 20 93 29 0 1 1 0 962 -1560.112 -1.35E-01 1.9713 -0.1719 -1910.19 818 17 96 29 0 0 2 0 962 -1505.626 -1.35E-01 0.0014 -0.1719 -1851.798 818 14 99 29 0 0 2 0 962 -1459.601 -1.35E-01 0.0015 -0.1735 -1884.914 818 10 103 28 0 1 2 0 962 -1485.703 -1.37E-01 1.8616 -0.175 -1903.21 817 7 107 28 0 0 2 1 962 -1500.124 -1.38E-01 1.7717 -0.175 -1782.527 817 7 107 28 0 0 2 1 962 -1405.001 -1.38E-01 0.0018 -0.1756 -1801.017 816 6 109 27 0 1 2 1 962 -1419.575 -1.38E-01 0.6719 -0.1794 -1852.837 816 6 109 27 0 1 1 2 962 -1460.42 -1.41E-01 4.31

0 Σ 180.78


-0.15-0.04 0.81 4.21 1.74 -0.12




10038/14.03.2011 DMA BETER ET 01 OSP 02 00 09.05.2011


Pushover Case PUSXP

Step DisplacementBase force A-B B-IO IO-LS LS-CP CP-C C-D D-E >E Fbi* dni* Em* dy* T* Se(T*)(IMR40) c dT* dt


10 -0.1872 -2232.98 813 33 52 59 0 1 4 0 962 -1760.051 -1.48E-01 0.1411 -0.1879 -2245.348 813 33 52 59 0 1 3 1 962 -1769.8 -1.48E-01 0.97

0 Σ 227.58


-0.03 0.71 4.21 1.90 -0.10 -0.13




10038/14.03.2011 DMA BETER ET 01 OSP 02 00 09.05.2011


Pushover Case PUSXN



10 0.182 2272.521 810 38 59 53 0 0 1 1 962 1791.218 1.43E-01 0.8511 0.182 2248.803 810 38 59 53 0 0 1 1 962 1772.523 1.43E-01 0.0012 0.182 2219.0432 810 38 59 52 0 1 1 1 962 1749.066 1.43E-01 0.0013 0.1823 2225.761 810 37 60 51 0 2 1 1 962 1754.361 1.44E-01 0.4114 0.1821 2200.6655 962 0 0 0 0 0 0 0 962 1734.581 1.44E-01 -0.28

1822.114 Σ 211.87


0.110.03 0.63 4.21 2.00 0.09




10038/14.03.2011 DMA BETER ET 01 OSP 02 00 09.05.2011


Pushover Case PUSHYP



10 0.1154 1985.8608 794 103 55 9 0 0 1 0 962 1542.414 8.96E-02 1.5511 0.1343 2047.5575 789 95 58 19 0 0 0 1 962 1590.334 1.04E-01 22.9912 0.1551 2109.5691 789 95 58 19 0 0 0 1 962 1638.498 1.20E-01 26.0813 0.1551 2072.3665 787 96 59 19 0 0 0 1 962 1609.603 1.20E-01 0.0014 0.1556 2080.8252 787 96 59 19 0 0 0 1 962 1616.173 1.21E-01 0.6315 0.1563 2085.9917 786 93 58 23 0 1 0 1 962 1620.185 1.21E-01 0.8816 0.1694 2123.564 786 93 58 23 0 0 1 1 962 1649.368 1.32E-01 16.6317 0.1694 2096.1338 786 93 58 23 0 0 1 1 962 1628.063 1.32E-01 0.0018 0.1698 2102.0535 785 93 59 23 0 0 1 1 962 1632.661 1.32E-01 0.5119 0.1704 2107.3264 785 93 59 23 0 0 1 1 962 1636.756 1.32E-01 0.7620 0.1711 2110.7922 962 0 0 0 0 0 0 0 962 1639.448 1.33E-01 0.89

1649.368 Σ 174.20


0.04 0.79 4.21 1.76 0.12 0.15




10038/14.03.2011 DMA BETER ET 01 OSP 02 00 09.05.2011


Pushover Case PUSHYN



10 -0.1264 -2056.9297 786 102 62 11 0 0 0 1 962 -1597.61 -9.82E-02 2.7211 -0.151 -2141.4778 785 103 61 12 0 0 0 1 962 -1663.28 -1.17E-01 31.1512 -0.151 -2111.3154 785 103 61 12 0 0 0 1 962 -1639.85 -1.17E-01 0.0013 -0.1516 -2121.2173 784 103 61 13 0 0 0 1 962 -1647.54 -1.18E-01 0.7714 -0.1522 -2125.3298 778 96 58 28 0 1 0 1 962 -1650.74 -1.18E-01 0.7715 -0.1786 -2199.5811 778 96 58 26 0 1 2 1 962 -1708.41 -1.39E-01 34.44

0 Σ 188.69


-0.15-0.04 0.78 4.21 1.79 -0.11




10038/14.03.2011 DMA BETER ET 01 OSP 02 00 09.05.2011


Pushover Case PUSYP



10 -0.1598 -2534.4556 789 98 43 30 0 0 2 0 962 -1968.51 -1.24E-01 0.0011 -0.1602 -2541.7979 789 98 43 30 0 0 2 0 962 -1974.21 -1.24E-01 0.6112 -0.1608 -2546.0913 789 98 43 29 0 1 2 0 962 -1977.54 -1.25E-01 0.9213 -0.1622 -2552.2722 789 98 43 29 0 1 1 1 962 -1982.34 -1.26E-01 2.15

0 Σ 200.87


-0.07-0.02 0.52 4.21 2.00 -0.06




10038/14.03.2011 DMA BETER ET 01 OSP 02 00 09.05.2011


Pushover Case PUSYN



1951.727 Σ 195.22


0.090.02 0.56 4.21 2.00 0.07




10038/14.03.2011 DMA BETER ET 01 OSP 02 00 09.05.2011


T Fu Fy du dy αu/α1 Fu* Fy* du* dy* T* dt*(imr40) dt(imr40) µ qµ−1 qµ−2 qµ−3 q_tot-1 q_tot-2 q_tot-3(s) (kN) (kN) (m) (m) (kN) (kN) (m) (m) (s) (m) (m)

PUSHXP 0.69 1947.9 1844.6 0.171 0.051 1.396 1535.3 1453.93 0.135 0.04 0.86 0.13 0.16 3.37 2.395 2.085 2.681 3.34 2.91 3.74PUSHXN 0.69 1979.3 1870 0.172 0.051 1.338 1560.1 1474 0.135 0.04 0.81 0.12 0.15 3.39 2.404 2.092 2.639 3.22 2.80 3.53PUSXP 0.69 2359.1 2199.4 0.184 0.038 1.55 1859.5 1733.58 0.145 0.03 0.71 0.1 0.13 4.83 2.944 2.593 2.214 4.56 4.02 3.43PUSXN 0.69 2272.5 2055.2 0.182 0.038 1.58 1791.2 1619.89 0.143 0.03 0.63 0.09 0.11 4.78 2.926 2.576 2.298 4.62 4.07 3.63PUSHYP 0.72 2123 1985.9 0.169 0.051 1.355 1649.4 1542.41 0.132 0.04 0.79 0.12 0.15 3.33 2.379 2.1 2.46 3.22 2.85 3.33PUSHYN 0.72 2199 2038.2 0.178 0.051 1.369 1708.4 1583.1 0.139 0.04 0.78 0.11 0.15 3.51 2.452 2.168 2.375 3.36 2.97 3.25PUSYP 0.72 2552.3 2217.8 0.162 0.025 1.509 1982.3 1722.59 0.126 0.02 0.52 0.06 0.07 6.38 3.43 3.137 2.046 5.18 4.73 3.09PUSYN 0.72 2512.9 2195.1 0.161 0.025 1.6 1951.7 1705 0.125 0.02 0.56 0.07 0.09 6.34 3.419 3.125 2.078 5.47 5.00 3.33

Caz nelinear

cutremur de 100 de ani cf. P100/2006

MDOF SDOF MDOFTABEL CENTRALIZATOR

Notă: Trebuie ştiut faptul că valorile medii ale factorilor qµ (1/Rµ) propuse de Nathan M. Newmark şi William J. Hall pe baza analizei cutremurelor

californiene cu bandă lată de frecvenţe, au o corespondenţă satisfăcătoate pentru ductilităţi µ≤4, expresiile propuse de autorii citaţi tind să devină neacoperitoare în domeniul T≥0,5s, odată cu creşterea ductilităţii. Pentru cutremure (accelerograme) cu bandă îngustă de frecvenţe (cum este de altfel cutremurul înregistrat în Bucureşti) expresiile nu pot fi utilizate, estimarea valorilor fiind neacoperitoare pe intervale largi ale domeniului de perioade analizat. [2] (vezi şi figura de mai jos)

Datorită acestui fapt factorii q_tot-1 de mai sus nu vor fi luaţi în considerare decât informativ




10038/14.03.2011 DMA BETER ET 01 OSP 02 00 09.05.2011


Concluzii ale capitolului 6.2.3. 1.Factorii de comportare q estimaţi pentru direcţia X (longitudinală), asociaţi forţei seismice (cerința)

a terenului determinată pentru un cutremur cu IMR 100 de ani cf. P100-1/2006 se încadrează în intervalul 3,43-3,74

2.Factorii de comportare q estimaţi pentru direcţia Y (transversală), asociaţi forţei seismice (cerința) a terenului determinată pentru un cutremur cu IMR 100 de ani cf. P100-1/2006 se încadrează în intervalul 3,09-3,33

3.Factorii de comportare q estimaţi pentru direcţia X (longitudinală), asociaţi ductilităţii efective de deplasare a sistemului se încadrează în medie în intervalul 2,91-4,07 , în funcţie de distribuţia forţei laterale a ipotezei de lucru.

4.Factorii de comportare q estimaţi pentru direcţia Y (transversală), asociaţi ductilităţii efective de deplasare a sistemului se încadrează în medie în intervalul 2,85-5,00 , în funcţie de distribuţia forţei laterale a ipotezei de lucru.

5.Dacă se discută comparativ cu forţa seismică (demand) a terenului determinată pentru un cutremur de cod P100-92 factorii de comportare q enumeraţi la punctele 1. şi 2. de mai sus se reduc cu 0,24/0,2x2,75/2,5=1,32 (adică o reducere cu 32%). Asta înseamnă că factorii de comportare q enunţaţi la punctele 1. şi 2. de mai sus se încadrează în intervalul 2,34-2,83

6.Cerinţele de deplasare asociate cutremurului cu IMR 40ani se situează în jurul valorilor de 16cm pe direcţie X şi 15cm pe direcţie Y.

6.1.4. Studiul performanţei structurale pentru cutremur cu interval mediu de recurenţă de 40 de ani (minimul cerut de codul P100-3/2008) Calculul neliniar complet implică, pe lângă verificarea deformaţiei de ansamblu a structurii

exprimate prin deplasările relative de nivel, şi verificarea rotirilor plastice în elementele componente ale sistemului de preluare incărcări laterale.

Rămâne să se verifice dacă elementele structurale suportă deformaţiile de încovoiere impuse de cutremur fără a se rupe.

Relaţiile de determinare a rotirilor plastice maxime utilizabile în verificările la ULS ale elementelor de beton armat solicitate în regim de încărcare ciclică propuse de P100-3/2008 prin anexa B.7 sunt de tip empiric sau, altenativ, analitic.

În prezentul studiu se vor folosi formulele de tip empiric date prin formulele B.1.a şi B.1.b, ale anexei B.7.1 a codului de evaluare seismică P100-3/2008

Unde:




10038/14.03.2011 DMA BETER ET 01 OSP 02 00 09.05.2011


01.0=β pentru grinzi şi stâlpi h înălţimea secţiunii transversale Lv=M/V braţul d eforfecare în secţiunea de capăt

bhfcN

d =ν forţa axială adimensionalizată

ωω`, coeficienţi de armare a zonei comprimate, respectiv întinse. Au valoarea minim 0,01

shbAs

wSx =ρ coeficientul de armare transversal, sh= distanţa între etrieri

α Factorul de eficienţă al confinării, determinat cu relaţia B.2. a P100-3/2008

6.1.4.1. GRINZI

Pe direcţie longitudinală pentru secţiunile de grinzi de tip P având în vedere că nu sunt îndeplinite condiţiile de ductilitate locală date prin capitolul 5.3.4.1.2. al P100-1/2006,rotirea plastică dată de formula B.1.a de mai sus se reduce cu un coeficient egal cu 0,8. Acelaşi coeficient de reducere 0,8 se va aplica şi în cazul rotirilor articulaţiilor formate în câmp pentru grinzile transversale.

Planurile cu denumirile şi tipurile de secţiuni de grinzi din cadrul structurii de rezistență se pot vizualiza mai jos.




10038/14.03.2011 DMA BETER ET 01 OSP 02 00 09.05.2011


ANSAMBLU ETICHETE GRINZI




10038/14.03.2011 DMA BETER ET 01 OSP 02 00 09.05.2011


SECŢIUNI GRINZI COTA +3,55




10038/14.03.2011 DMA BETER ET 01 OSP 02 00 09.05.2011






10038/14.03.2011 DMA BETER ET 01 OSP 02 00 09.05.2011


TABEL CENTRALIZATOR ROTIRI PLASTICE CAPABILE GRINZI LONGITUDIANALE

stanga dreapta stânga dreaptaSectionName BEAM NAME LEVEL LEVEL LEVEL Length Depth WidthTop TopLeftArea TopRightArea BotLeftArea BotRightArea Asx Sh Asx Sh α MRd_stsus MRd_stjos MRd_drsus MRd_drjos Lvist_sus Lvist_jos Lvidr_sus Lvidr_jos ω` ω ω` ω ω` ω ω` ω Φ pl

jos Φ plsus Φ pl

sus Φ pljos

cm cm cm cm2 cm2 cm2 cm2 cm2 cm cm2 cm cm cm cm cmP-R B240 +3.55 320 40 25 12.56 6.03 3.39 3.39 1 15 1 15 0.178 124 39.17 62.09 38.91 243.57 123.78 196.22 76.43 0.19 0.05 0.05 0.09 0.052 0.19 0.09 0.05 0.0344 0.0287 0.02 0.0291

B186 +3.55 320 40 25 6.03 6.03 3.39 3.39 0.56 15 0.56 15 0.178 62.09 38.91 62.09 38.91 196.72 123.28 196.72 123.28 0.09 0.05 0.05 0.09 0.052 0.09 0.09 0.05 0.0342 0.0285 0.029 0.0342B268 +3.55 320 40 25 6.03 6.03 3.39 3.39 0.56 15 0.56 15 0.178 62.09 38.91 62.09 38.91 196.72 123.28 196.72 123.28 0.09 0.05 0.05 0.09 0.052 0.09 0.09 0.05 0.0342 0.0285 0.029 0.0342B243 +3.55 320 40 25 6.03 6.03 3.39 3.39 0.56 15 0.56 15 0.178 62.09 38.91 62.09 38.91 196.72 123.28 196.72 123.28 0.09 0.05 0.05 0.09 0.052 0.09 0.09 0.05 0.0342 0.0285 0.029 0.0342B246 +3.55 320 40 25 6.03 6.03 3.39 3.39 0.56 15 0.56 15 0.178 62.09 38.91 62.09 38.91 196.72 123.28 196.72 123.28 0.09 0.05 0.05 0.09 0.052 0.09 0.09 0.05 0.0342 0.0285 0.029 0.0342B269 +3.55 320 40 25 6.03 6.03 3.39 3.39 1 15 1 15 0.178 62.09 38.91 62.09 38.91 196.72 123.28 196.72 123.28 0.09 0.05 0.05 0.09 0.052 0.09 0.09 0.05 0.0344 0.0287 0.029 0.0344B241 +3.55 320 40 25 12.56 5.56 3.39 3.39 1 15 1 15 0.178 124 39.14 57.41 38.88 243.61 129.72 190.28 76.39 0.19 0.05 0.05 0.09 0.052 0.19 0.09 0.05 0.035 0.0291 0.02 0.0284B242 +7.20 320 40 25 12.56 5.56 3.39 3.39 1 15 1 15 0.178 124 39.14 57.41 38.88 243.61 129.72 190.28 76.39 0.19 0.05 0.05 0.09 0.052 0.19 0.09 0.05 0.035 0.0291 0.02 0.0284B187 +3.55 320 40 25 5.56 5.56 3.39 3.39 0.56 15 0.56 15 0.178 57.41 38.88 57.41 38.88 190.79 129.21 190.79 129.21 0.09 0.05 0.05 0.09 0.052 0.09 0.09 0.05 0.0339 0.0289 0.029 0.0339B270 +3.55 320 40 25 5.56 5.56 3.39 3.39 0.56 15 0.56 15 0.178 57.41 38.88 57.41 38.88 190.79 129.21 190.79 129.21 0.09 0.05 0.05 0.09 0.052 0.09 0.09 0.05 0.0339 0.0289 0.029 0.0339B244 +3.55 320 40 25 5.56 5.56 3.39 3.39 0.56 15 0.56 15 0.178 57.41 38.88 57.41 38.88 190.79 129.21 190.79 129.21 0.09 0.05 0.05 0.09 0.052 0.09 0.09 0.05 0.0339 0.0289 0.029 0.0339B247 +3.55 320 40 25 5.56 5.56 3.39 3.39 0.56 15 0.56 15 0.178 57.41 38.88 57.41 38.88 190.79 129.21 190.79 129.21 0.09 0.05 0.05 0.09 0.052 0.09 0.09 0.05 0.0339 0.0289 0.029 0.0339B271 +3.55 320 40 25 5.56 5.56 3.39 3.39 1 15 1 15 0.178 57.41 38.88 57.41 38.88 190.79 129.21 190.79 129.21 0.09 0.05 0.05 0.09 0.052 0.09 0.09 0.05 0.0342 0.0291 0.029 0.0342B188 +7.20 320 40 25 5.56 5.56 3.39 3.39 0.56 15 0.56 15 0.178 57.41 38.88 57.41 38.88 190.79 129.21 190.79 129.21 0.09 0.05 0.05 0.09 0.052 0.09 0.09 0.05 0.0339 0.0289 0.029 0.0339B274 +7.20 320 40 25 5.56 5.56 3.39 3.39 0.56 15 0.56 15 0.178 57.41 38.88 57.41 38.88 190.79 129.21 190.79 129.21 0.09 0.05 0.05 0.09 0.052 0.09 0.09 0.05 0.0339 0.0289 0.029 0.0339B245 +7.20 320 40 25 5.56 5.56 3.39 3.39 0.56 15 0.56 15 0.178 57.41 38.88 57.41 38.88 190.79 129.21 190.79 129.21 0.09 0.05 0.05 0.09 0.052 0.09 0.09 0.05 0.0339 0.0289 0.029 0.0339B248 +7.20 320 40 25 5.56 5.56 3.39 3.39 0.56 15 0.56 15 0.178 57.41 38.88 57.41 38.88 190.79 129.21 190.79 129.21 0.09 0.05 0.05 0.09 0.052 0.09 0.09 0.05 0.0339 0.0289 0.029 0.0339B275 +7.20 320 40 25 5.56 5.56 3.39 3.39 1 15 1 15 0.178 57.41 38.88 57.41 38.88 190.79 129.21 190.79 129.21 0.09 0.05 0.05 0.09 0.052 0.09 0.09 0.05 0.0342 0.0291 0.029 0.0342

R-P B265 +3.55 320 40 25 6.03 15.56 3.39 3.39 1 15 1 15 0.178 62.09 38.91 124 39.14 196.27 76.43 243.57 123.73 0.09 0.05 0.05 0.24 0.052 0.09 0.24 0.05 0.0291 0.0186 0.029 0.0458B272 +3.55 320 40 25 5.56 12.56 3.39 3.39 1 15 1 15 0.178 57.41 38.88 124 39.14 190.28 76.39 243.61 129.72 0.09 0.05 0.05 0.19 0.052 0.09 0.19 0.05 0.0284 0.0199 0.029 0.0437B260 +7.20 320 40 25 5.56 12.56 3.39 3.39 1 15 1 15 0.178 57.41 38.88 124 39.14 190.28 76.39 243.61 129.72 0.09 0.05 0.05 0.19 0.052 0.09 0.19 0.05 0.0284 0.0199 0.029 0.0437

P-T B242 +3.55 320 40 25 12.56 7.16 3.39 3.39 1 15 1 15 0.178 124 39.14 73.31 38.97 243.48 111.38 208.62 76.52 0.19 0.05 0.05 0.11 0.052 0.19 0.11 0.05 0.0331 0.0278 0.02 0.0307B188 +3.55 320 40 25 7.16 7.16 3.39 3.39 0.56 15 0.56 15 0.178 73.31 38.97 73.31 38.97 208.93 111.07 208.93 111.07 0.11 0.05 0.05 0.11 0.052 0.11 0.11 0.05 0.0347 0.0277 0.028 0.0347B274 +3.55 320 40 25 7.16 7.16 3.39 3.39 0.56 15 0.56 15 0.178 73.31 38.97 73.31 38.97 208.93 111.07 208.93 111.07 0.11 0.05 0.05 0.11 0.052 0.11 0.11 0.05 0.0347 0.0277 0.028 0.0347B245 +3.55 320 40 25 7.16 7.16 3.39 3.39 0.56 15 0.56 15 0.178 73.31 38.97 73.31 38.97 208.93 111.07 208.93 111.07 0.11 0.05 0.05 0.11 0.052 0.11 0.11 0.05 0.0347 0.0277 0.028 0.0347B248 +3.55 320 40 25 7.16 7.16 3.39 3.39 0.56 15 0.56 15 0.178 73.31 38.97 73.31 38.97 208.93 111.07 208.93 111.07 0.11 0.05 0.05 0.11 0.052 0.11 0.11 0.05 0.0347 0.0277 0.028 0.0347B275 +3.55 320 40 25 7.16 7.16 3.39 3.39 1 15 1 15 0.178 73.31 38.97 73.31 38.97 208.93 111.07 208.93 111.07 0.11 0.05 0.05 0.11 0.052 0.11 0.11 0.05 0.035 0.0279 0.028 0.035

T-P B260 +3.55 320 40 25 7.16 12.56 3.39 3.39 1 15 1 15 0.178 73.31 38.97 124 39.14 208.62 76.52 243.48 111.38 0.11 0.05 0.05 0.19 0.052 0.11 0.19 0.05 0.0307 0.0199 0.028 0.0414P-Q B240 +7.20 320 40 25 12.56 5.08 3.39 3.39 1 15 1 15 0.178 124 39.14 52.71 38.84 243.67 136.36 183.64 76.33 0.19 0.05 0.05 0.08 0.052 0.19 0.08 0.05 0.0356 0.0295 0.02 0.0277

B186 +7.20 320 40 25 5.08 5.08 3.39 3.39 0.56 15 0.56 15 0.178 52.71 38.84 52.71 38.84 184.24 135.76 184.24 135.76 0.08 0.05 0.05 0.08 0.052 0.08 0.08 0.05 0.0336 0.0293 0.029 0.0336B268 +7.20 320 40 25 5.08 5.08 3.39 3.39 0.56 15 0.56 15 0.178 52.71 38.84 52.71 38.84 184.24 135.76 184.24 135.76 0.08 0.05 0.05 0.08 0.052 0.08 0.08 0.05 0.0336 0.0293 0.029 0.0336B243 +7.20 320 40 25 5.08 5.08 3.39 3.39 0.56 15 0.56 15 0.178 52.71 38.84 52.71 38.84 184.24 135.76 184.24 135.76 0.08 0.05 0.05 0.08 0.052 0.08 0.08 0.05 0.0336 0.0293 0.029 0.0336B246 +7.20 320 40 25 5.08 5.08 3.39 3.39 0.56 15 0.56 15 0.178 52.71 38.84 52.71 38.84 184.24 135.76 184.24 135.76 0.08 0.05 0.05 0.08 0.052 0.08 0.08 0.05 0.0336 0.0293 0.029 0.0336B269 +7.20 320 40 25 5.08 5.08 3.39 3.39 1 15 1 15 0.178 52.71 38.84 52.71 38.84 184.24 135.76 184.24 135.76 0.08 0.05 0.05 0.08 0.052 0.08 0.08 0.05 0.0338 0.0295 0.03 0.0338B187 +7.20 320 40 25 5.08 5.08 3.39 3.39 0.56 15 0.56 15 0.178 52.71 38.84 52.71 38.84 184.24 135.76 184.24 135.76 0.08 0.05 0.05 0.08 0.052 0.08 0.08 0.05 0.0336 0.0293 0.029 0.0336B270 +7.20 320 40 25 5.08 5.08 3.39 3.39 0.56 15 0.56 15 0.178 52.71 38.84 52.71 38.84 184.24 135.76 184.24 135.76 0.08 0.05 0.05 0.08 0.052 0.08 0.08 0.05 0.0336 0.0293 0.029 0.0336B244 +7.20 320 40 25 5.08 5.08 3.39 3.39 0.56 15 0.56 15 0.178 52.71 38.84 52.71 38.84 184.24 135.76 184.24 135.76 0.08 0.05 0.05 0.08 0.052 0.08 0.08 0.05 0.0336 0.0293 0.029 0.0336B247 +7.20 320 40 25 5.08 5.08 3.39 3.39 0.56 15 0.56 15 0.178 52.71 38.84 52.71 38.84 184.24 135.76 184.24 135.76 0.08 0.05 0.05 0.08 0.052 0.08 0.08 0.05 0.0336 0.0293 0.029 0.0336B271 +7.20 320 40 25 5.08 5.08 3.39 3.39 1 15 1 15 0.178 52.71 38.84 52.71 38.84 184.24 135.76 184.24 135.76 0.08 0.05 0.05 0.08 0.052 0.08 0.08 0.05 0.0338 0.0295 0.03 0.0338B265 +7.20 320 40 25 5.08 12.56 3.39 3.39 1 15 1 15 0.178 52.71 38.84 124 39.14 183.64 76.33 243.67 136.36 0.08 0.05 0.05 0.19 0.052 0.08 0.19 0.05 0.0277 0.0199 0.03 0.0445B272 +7.20 320 40 25 5.08 12.56 3.39 3.39 1 15 1 15 0.178 52.71 38.84 124 39.14 183.64 76.33 243.67 136.36 0.08 0.05 0.05 0.19 0.052 0.08 0.19 0.05 0.0277 0.0199 0.03 0.0445B186 +10.85 320 40 25 4.2 4.2 3.39 3.39 0.56 15 0.56 15 0.178 44.29 38.33 44.29 38.33 171.54 148.46 171.54 148.46 0.06 0.05 0.05 0.06 0.052 0.06 0.06 0.05 0.0327 0.0303 0.03 0.0327B268 +10.85 320 40 25 4.2 4.2 3.39 3.39 0.56 15 0.56 15 0.178 44.29 38.33 44.29 38.33 171.54 148.46 171.54 148.46 0.06 0.05 0.05 0.06 0.052 0.06 0.06 0.05 0.0327 0.0303 0.03 0.0327B243 +10.85 320 40 25 4.2 4.2 3.39 3.39 0.56 15 0.56 15 0.178 44.29 38.33 44.29 38.33 171.54 148.46 171.54 148.46 0.06 0.05 0.05 0.06 0.052 0.06 0.06 0.05 0.0327 0.0303 0.03 0.0327B246 +10.85 320 40 25 4.2 4.2 3.39 3.39 0.56 15 0.56 15 0.178 44.29 38.33 44.29 38.33 171.54 148.46 171.54 148.46 0.06 0.05 0.05 0.06 0.052 0.06 0.06 0.05 0.0327 0.0303 0.03 0.0327B269 +10.85 320 40 25 4.2 4.2 3.39 3.39 0.56 15 0.56 15 0.178 44.29 38.33 44.29 38.33 171.54 148.46 171.54 148.46 0.06 0.05 0.05 0.06 0.052 0.06 0.06 0.05 0.0327 0.0303 0.03 0.0327B187 +10.85 320 40 25 4.2 4.2 3.39 3.39 0.56 15 0.56 15 0.178 44.29 38.33 44.29 38.33 171.54 148.46 171.54 148.46 0.06 0.05 0.05 0.06 0.052 0.06 0.06 0.05 0.0327 0.0303 0.03 0.0327B270 +10.85 320 40 25 4.2 4.2 3.39 3.39 0.56 15 0.56 15 0.178 44.29 38.33 44.29 38.33 171.54 148.46 171.54 148.46 0.06 0.05 0.05 0.06 0.052 0.06 0.06 0.05 0.0327 0.0303 0.03 0.0327B244 +10.85 320 40 25 4.2 4.2 3.39 3.39 0.56 15 0.56 15 0.178 44.29 38.33 44.29 38.33 171.54 148.46 171.54 148.46 0.06 0.05 0.05 0.06 0.052 0.06 0.06 0.05 0.0327 0.0303 0.03 0.0327B247 +10.85 320 40 25 4.2 4.2 3.39 3.39 0.56 15 0.56 15 0.178 44.29 38.33 44.29 38.33 171.54 148.46 171.54 148.46 0.06 0.05 0.05 0.06 0.052 0.06 0.06 0.05 0.0327 0.0303 0.03 0.0327B271 +10.85 320 40 25 4.2 4.2 3.39 3.39 0.56 15 0.56 15 0.178 44.29 38.33 44.29 38.33 171.54 148.46 171.54 148.46 0.06 0.05 0.05 0.06 0.052 0.06 0.06 0.05 0.0327 0.0303 0.03 0.0327B188 +10.85 320 40 25 4.2 4.2 3.39 3.39 0.56 15 0.56 15 0.178 44.29 38.33 44.29 38.33 171.54 148.46 171.54 148.46 0.06 0.05 0.05 0.06 0.052 0.06 0.06 0.05 0.0327 0.0303 0.03 0.0327B274 +10.85 320 40 25 4.2 4.2 3.39 3.39 0.56 15 0.56 15 0.178 44.29 38.33 44.29 38.33 171.54 148.46 171.54 148.46 0.06 0.05 0.05 0.06 0.052 0.06 0.06 0.05 0.0327 0.0303 0.03 0.0327B245 +10.85 320 40 25 4.2 4.2 3.39 3.39 0.56 15 0.56 15 0.178 44.29 38.33 44.29 38.33 171.54 148.46 171.54 148.46 0.06 0.05 0.05 0.06 0.052 0.06 0.06 0.05 0.0327 0.0303 0.03 0.0327B248 +10.85 320 40 25 4.2 4.2 3.39 3.39 0.56 15 0.56 15 0.178 44.29 38.33 44.29 38.33 171.54 148.46 171.54 148.46 0.06 0.05 0.05 0.06 0.052 0.06 0.06 0.05 0.0327 0.0303 0.03 0.0327B275 +10.85 320 40 25 4.2 4.2 3.39 3.39 0.56 15 0.56 15 0.178 44.29 38.33 44.29 38.33 171.54 148.46 171.54 148.46 0.06 0.05 0.05 0.06 0.052 0.06 0.06 0.05 0.0327 0.0303 0.03 0.0327

fy= 405 N/mm2

fyw= 283.5 N/mm2

fc= 26.25 N/mm2

Q-P

U-U

R-R

P-S

S-S

S-P

T-T

Q-Q

XPOZ XNEG XPOZ XNEGstânga dreapta stânga dreapta stânga dreapta




10038/14.03.2011 DMA BETER ET 01 OSP 02 00 09.05.2011


TABEL CENTRALIZATOR ROTIRI PLASTICE CAPABILE GRINZI TRANSVERSALE

stanga dreapta stânga dreaptaLEVEL LEVEL LEVEL Length DepthWidthTopTopLeftAreaTopRightAreaBotLeftAreaBotRightAreaTopLeftAreaTopRightAreaBotLeftAreaBotRightArea Asx Sh Asx Sh Asx Sh Asx Sh α_reaz α_camp MRd_stsus MRd_stjos MRd_drsus MRd_drjos Lvist_sus Lvist_jos Lvidr_sus Lvidr_jos ω` ω ω` ω ω` ω ω ω Φ pl

jos Φ plsus Φ pl

sus Φ pljos

cm cm cm cm2 cm2 cm2 cm2 cm2 cm2 cm2 cm2 cm2 cm cm2 cm cm2 cm cm2 cm cm cm cm cmB250 +3.55 295 55 25 1.57 6.03 3.39 3.39 7.16 1.57 3.39 3.39 1 20 1 12.5 1 15 1 20 0.053 0.0316 106 53.65 89.65 53.66 195.85 110.44 184.56 99.15 0.02 0.04 0.04 0.07 0.038 0.02 0.07 0.04 0.0156 0.0249 0.038 0.0225B216 +3.55 +7.20 270 55 25 1.57 6.03 3.39 3.39 7.16 1.57 3.39 3.39 1 20 1 12.5 1 15 1 20 0.053 0.0316 106 53.65 89.65 53.66 179.26 101.09 168.91 90.74 0.02 0.04 0.04 0.07 0.038 0.02 0.07 0.04 0.0151 0.0241 0.037 0.0218B217 +3.55 +7.20 295 55 25 1.57 6.03 3.39 3.39 7.16 1.57 3.39 3.39 1 20 1 12.5 1 15 1 20 0.053 0.0316 106 53.65 89.65 53.66 195.85 110.44 184.56 99.15 0.02 0.04 0.04 0.07 0.038 0.02 0.07 0.04 0.0156 0.0249 0.038 0.0225B218 +3.55 +7.20 290 55 25 1.57 6.03 3.39 3.39 7.16 1.57 3.39 3.39 1 20 1 12.5 1 15 1 20 0.053 0.0316 106 53.65 89.65 53.66 192.53 108.57 181.43 97.47 0.02 0.04 0.04 0.07 0.038 0.02 0.07 0.04 0.0155 0.0247 0.038 0.0224

E-D B259 +3.55 370 55 25 1.57 7.16 4.2 4.2 6.03 1.57 4.2 4.2 1 20 1 12.5 1 15 1 20 0.053 0.0316 89.59 65.63 106 65.7 213.46 141.49 228.51 156.54 0.02 0.05 0.05 0.08 0.047 0.02 0.08 0.05 0.016 0.0271 0.042 0.0261B258 +3.55 325 55 25 1.57 7.16 4.2 4.2 7.09 1.57 4.2 4.2 1 20 1 12.5 1 15 1 20 0.053 0.0316 100.5 70.64 106 65.7 196.53 129.97 195.03 128.47 0.02 0.05 0.05 0.08 0.047 0.02 0.08 0.05 0.0155 0.0257 0.041 0.0243B257 +3.56 368 55 25 1.57 7.16 4.2 4.2 7.09 1.57 4.2 4.2 1 20 1 12.5 1 15 1 20 0.053 0.0316 100.5 70.64 106 65.7 222.53 147.17 220.83 145.47 0.02 0.05 0.05 0.08 0.047 0.02 0.08 0.05 0.0162 0.0268 0.042 0.0254B256 +3.57 370 55 25 1.57 7.16 4.2 4.2 7.09 1.57 4.2 4.2 1 20 1 12.5 1 15 1 20 0.053 0.0316 100.5 70.64 106 65.7 223.74 147.97 222.03 146.26 0.02 0.05 0.05 0.08 0.047 0.02 0.08 0.05 0.0162 0.0269 0.042 0.0255B219 +3.55 +7.20 295 55 25 1.57 7.09 4.61 4.61 8.29 1.57 4.61 4.61 1 20 1 12.5 1 15 1 20 0.053 0.0316 121.9 72.07 105.2 71.86 185.59 119.93 175.07 109.41 0.02 0.05 0.05 0.08 0.052 0.02 0.08 0.05 0.0147 0.0255 0.041 0.0223B220 +3.56 +7.20 390 55 25 1.57 7.09 4.61 4.61 8.29 1.57 4.61 4.61 1 20 1 12.5 1 15 1 20 0.053 0.0316 121.9 72.07 105.2 71.86 245.36 158.56 231.44 144.64 0.02 0.05 0.05 0.08 0.052 0.02 0.08 0.05 0.0162 0.0281 0.045 0.0246B255 +3.55 +7.20 340 55 25 1.57 8.29 4.61 4.61 8.63 1.57 4.61 4.61 1 20 1 12.5 1 15 1 20 0.053 0.0316 122.8 76.67 121.9 72.07 214.26 131.28 208.72 125.74 0.02 0.05 0.05 0.09 0.052 0.02 0.09 0.05 0.0151 0.0259 0.043 0.0245B252 +3.56 +7.20 375 55 25 1.57 8.29 4.61 4.61 8.63 1.57 4.61 4.61 1 20 1 12.5 1 15 1 20 0.053 0.0316 122.8 76.67 121.9 72.07 236.31 144.79 230.21 138.69 0.02 0.05 0.05 0.09 0.052 0.02 0.09 0.05 0.0157 0.0268 0.044 0.0254B221 +3.55 +7.20 345 55 25 1.57 8 6.03 6.03 9.42 1.57 6.03 6.03 1 20 1 12.5 1 15 1 20 0.053 0.0316 138.1 92.51 134.2 92.27 206.82 140.78 204.22 138.18 0.02 0.07 0.07 0.09 0.068 0.02 0.09 0.07 0.0143 0.0281 0.046 0.0232B267 +3.56 +7.20 390 55 25 1.57 8 6.03 6.03 9.42 1.57 6.03 6.03 1 20 1 12.5 1 15 1 20 0.053 0.0316 138.1 92.51 134.2 92.27 233.79 159.14 230.86 156.21 0.02 0.07 0.07 0.09 0.068 0.02 0.09 0.07 0.0149 0.0293 0.048 0.0242B250 +7.20 245 55 25 1.57 6.03 3.39 3.39 6.03 1.57 3.39 3.39 1 20 1 12.5 1 15 1 20 0.053 0.0316 89.65 53.66 89.65 53.66 153.26 91.74 153.26 91.74 0.02 0.04 0.04 0.07 0.038 0.02 0.07 0.04 0.0146 0.0233 0.035 0.0219B216 +10.85 245 55 25 1.57 6.03 3.39 3.39 6.03 1.57 3.39 3.39 1 20 1 12.5 1 15 1 20 0.053 0.0316 89.65 53.66 89.65 53.66 153.26 91.74 153.26 91.74 0.02 0.04 0.04 0.07 0.038 0.02 0.07 0.04 0.0146 0.0233 0.035 0.0219B217 +10.85 245 55 25 1.57 6.03 3.39 3.39 6.03 1.57 3.39 3.39 1 20 1 12.5 1 15 1 20 0.053 0.0316 89.65 53.66 89.65 53.66 153.26 91.74 153.26 91.74 0.02 0.04 0.04 0.07 0.038 0.02 0.07 0.04 0.0146 0.0233 0.035 0.0219B218 +10.85 240 55 25 1.57 6.03 3.39 3.39 6.03 1.57 3.39 3.39 1 20 1 12.5 1 15 1 20 0.053 0.0316 89.65 53.66 89.65 53.66 150.14 89.86 150.14 89.86 0.02 0.04 0.04 0.07 0.038 0.02 0.07 0.04 0.0145 0.0231 0.035 0.0218B219 +10.85 250 55 25 1.57 6.03 3.39 3.39 6.03 1.57 3.39 3.39 1 20 1 12.5 1 15 1 20 0.053 0.0316 89.65 53.66 89.65 53.66 156.39 93.61 156.39 93.61 0.02 0.04 0.04 0.07 0.038 0.02 0.07 0.04 0.0147 0.0235 0.035 0.0221B220 +10.85 245 55 25 1.57 6.03 3.39 3.39 6.03 1.57 3.39 3.39 1 20 1 12.5 1 15 1 20 0.053 0.0316 89.65 53.66 89.65 53.66 153.26 91.74 153.26 91.74 0.02 0.04 0.04 0.07 0.038 0.02 0.07 0.04 0.0146 0.0233 0.035 0.0219

E-E B259 +7.20 310 55 25 1.57 6.03 4.2 4.2 6.03 1.57 4.2 4.2 1 20 1 12.5 1 15 1 20 0.053 0.0316 89.59 65.63 89.59 65.63 178.93 131.07 178.93 131.07 0.02 0.05 0.05 0.07 0.047 0.02 0.07 0.05 0.0155 0.0262 0.039 0.0233B258 +7.20 325 55 25 1.57 7.16 4.2 4.2 6.03 1.57 4.2 4.2 1 20 1 12.5 1 15 1 20 0.053 0.0316 129.5 70.67 106 65.7 215.61 130.00 195.00 109.39 0.02 0.05 0.05 0.08 0.047 0.02 0.08 0.05 0.0155 0.0257 0.042 0.023B257 +7.20 325 55 25 1.57 7.16 4.2 4.2 6.03 1.57 4.2 4.2 1 20 1 12.5 1 15 1 20 0.053 0.0316 129.5 70.67 106 65.7 215.61 130.00 195.00 109.39 0.02 0.05 0.05 0.08 0.047 0.02 0.08 0.05 0.0155 0.0257 0.042 0.023B256 +7.20 325 55 25 1.57 7.16 4.2 4.2 6.03 1.57 4.2 4.2 1 20 1 12.5 1 15 1 20 0.053 0.0316 129.5 70.67 106 65.7 215.61 130.00 195.00 109.39 0.02 0.05 0.05 0.08 0.047 0.02 0.08 0.05 0.0155 0.0257 0.042 0.023B258 +10.85 305 55 25 1.57 6.03 4.2 4.2 6.03 1.57 4.2 4.2 1 20 1 12.5 1 15 1 20 0.053 0.0316 129.5 70.67 129.5 70.67 197.32 107.68 197.32 107.68 0.02 0.05 0.05 0.07 0.047 0.02 0.07 0.05 0.0145 0.0271 0.041 0.0217B257 +10.85 310 55 25 1.57 6.03 4.2 4.2 6.03 1.57 4.2 4.2 1 20 1 12.5 1 15 1 20 0.053 0.0316 129.5 70.67 129.5 70.67 200.55 109.45 200.55 109.45 0.02 0.05 0.05 0.07 0.047 0.02 0.07 0.05 0.0146 0.0273 0.041 0.0219B256 +10.85 310 55 25 1.57 6.03 4.2 4.2 6.03 1.57 4.2 4.2 1 20 1 12.5 1 15 1 20 0.053 0.0316 129.5 70.67 129.5 70.67 200.55 109.45 200.55 109.45 0.02 0.05 0.05 0.07 0.047 0.02 0.07 0.05 0.0146 0.0273 0.041 0.0219B255 +10.85 310 55 25 1.57 6.03 4.2 4.2 6.03 1.57 4.2 4.2 1 20 1 12.5 1 15 1 20 0.053 0.0316 129.5 70.67 129.5 70.67 200.55 109.45 200.55 109.45 0.02 0.05 0.05 0.07 0.047 0.02 0.07 0.05 0.0146 0.0273 0.041 0.0219B252 +10.85 310 55 25 1.57 6.03 4.2 4.2 6.03 1.57 4.2 4.2 1 20 1 12.5 1 15 1 20 0.053 0.0316 129.5 70.67 129.5 70.67 200.55 109.45 200.55 109.45 0.02 0.05 0.05 0.07 0.047 0.02 0.07 0.05 0.0146 0.0273 0.041 0.0219

O-C B254 +10.85 310 55 25 1.57 8.29 4.61 4.61 6.03 1.57 4.61 4.61 1 20 1 12.5 1 15 1 20 0.053 0.0316 89.53 71.53 121.9 72.07 171.75 114.64 195.36 138.25 0.02 0.05 0.05 0.09 0.052 0.02 0.09 0.05 0.0144 0.0253 0.04 0.0254C-O B221 +10.85 245 55 25 1.57 6.03 4.61 4.61 8.29 1.57 4.61 4.61 1 20 1 12.5 1 15 1 20 0.053 0.0316 121.9 72.07 89.53 71.53 154.40 109.26 135.74 90.60 0.02 0.05 0.05 0.07 0.052 0.02 0.07 0.05 0.0142 0.0245 0.038 0.0199

B254 +3.55 +7.20 360 55 25 1.57 9.42 4.61 4.61 9.1 1.57 4.61 4.61 1 20 1 12.5 1 15 1 20 0.053 0.0316 133.1 69.51 138.1 72.11 233.50 120.53 239.47 126.50 0.02 0.05 0.05 0.11 0.052 0.02 0.11 0.05 0.0147 0.0261 0.044 0.0256B266 +3.56 +7.20 405 55 25 1.57 9.42 4.61 4.61 9.1 1.57 4.61 4.61 1 20 1 12.5 1 15 1 20 0.053 0.0316 133.1 69.51 138.1 72.11 262.68 135.60 269.40 142.32 0.02 0.05 0.05 0.11 0.052 0.02 0.11 0.05 0.0153 0.0272 0.046 0.0266

fy= 405 N/mm2

fyw= 283.5 N/mm2

fc= 26.25 N/mm2

YPOZ YNEGdreapta

YPOZ YNEGstânga dreaptastânga

V-A

N-M

F1-D

F1-F1

K-K

B-K

F-D

G-C

C-L

stângaSection Name

BEAM NAME

dreaptaYPOZ YNEG

YPOZ YNEG stânga dreapta




10038/14.03.2011 DMA BETER ET 01 OSP 02 00 09.05.2011


PE DIRECŢIE LONGITUDINALĂ NU SUNT ROTIRI, ASOCIATE CERINŢEI CUTREMURULUI DE 40 DE ANI, CARE SĂ DEPĂŞEASCĂ ROTIRILE PLASTICE ULTIME.

stanga dreapta stânga dreapta stanga dreapta stânga dreapta stanga dreapta stânga dreaptaLEVEL LEVEL LEVEL Φ pl_jos Φ pl_sus Φ pl_sus Φ pl_jos Φ _jos_max Φ pl_sus_maxΦ pl_sus_max Φ pl_jos_max Φ _jos_max Φ pl_sus_max Φ pl_sus_max Φ pl_jos_max

Φ pl_jos Φ pl_sus Φ pl_sus Φ pl_josP-R B240 +3.55 0.03439 0.028688 0.019863 0.029137 0.0171 0.01727 0.01038 0.01768 0.50 0.60 0.52 0.61

B186 +3.55 0.034195 0.028506 0.028506 0.034195 0.01691 0.01549 0.01438 0.01582 0.49 0.54 0.50 0.46B268 +3.55 0.034195 0.028506 0.028506 0.034195 0.01696 0.01548 0.01442 0.01577 0.50 0.54 0.51 0.46B243 +3.55 0.034195 0.028506 0.028506 0.034195 0.01682 0.01616 0.0146 0.01652 0.49 0.57 0.51 0.48B246 +3.55 0.034195 0.028506 0.028506 0.034195 0.01745 0.01607 0.015 0.01635 0.51 0.56 0.53 0.48B269 +3.55 0.034444 0.028713 0.028713 0.034444 0.01524 0.01643 0.01563 0.01562 0.44 0.57 0.54 0.45B241 +3.55 0.034959 0.02908 0.019864 0.028431 0.0166 0.01773 0.01292 0.01808 0.47 0.61 0.65 0.64B242 +7.20 0.034959 0.02908 0.019864 0.028431 0.01603 0.01376 0.00982 0.0154 0.46 0.47 0.49 0.54B187 +3.55 0.033926 0.028897 0.028897 0.033926 0.01683 0.01676 0.01564 0.01617 0.50 0.58 0.54 0.48B270 +3.55 0.033926 0.028897 0.028897 0.033926 0.01723 0.01683 0.01568 0.01579 0.51 0.58 0.54 0.47B244 +3.55 0.033926 0.028897 0.028897 0.033926 0.01712 0.01644 0.01557 0.01563 0.50 0.57 0.54 0.46B247 +3.55 0.033926 0.028897 0.028897 0.033926 0.0167 0.01588 0.01531 0.01525 0.49 0.55 0.53 0.45B271 +3.55 0.034173 0.029107 0.029107 0.034173 0.01566 0.01855 0.01586 0.01526 0.46 0.64 0.54 0.45B188 +7.20 0.033926 0.028897 0.028897 0.033926 0.01408 0.01431 0.01288 0.01312 0.42 0.50 0.45 0.39B274 +7.20 0.033926 0.028897 0.028897 0.033926 0.01489 0.01408 0.01267 0.01361 0.44 0.49 0.44 0.40B245 +7.20 0.033926 0.028897 0.028897 0.033926 0.01494 0.01458 0.01291 0.01393 0.44 0.50 0.45 0.41B248 +7.20 0.033926 0.028897 0.028897 0.033926 0.01541 0.01492 0.01391 0.01425 0.45 0.52 0.48 0.42B275 +7.20 0.034173 0.029107 0.029107 0.034173 0.0158 0.01619 0.01367 0.01577 0.46 0.56 0.47 0.46

R-P B265 +3.55 0.029137 0.018627 0.02869 0.045833 0.01877 0.01631 0.01545 0.01629 0.64 0.88 0.54 0.36B272 +3.55 0.028431 0.019864 0.02908 0.043698 0.01901 0.01534 0.01542 0.01564 0.67 0.77 0.53 0.36B260 +7.20 0.028431 0.019864 0.02908 0.043698 0.01875 0.01164 0.01487 0.01596 0.659 0.59 0.51 0.37

P-T B242 +3.55 0.033142 0.027838 0.01986 0.030691 0.01782 0.01804 0.01424 0.01818 0.54 0.65 0.72 0.59B188 +3.55 0.034712 0.027651 0.027651 0.034712 0.01751 0.01648 0.01404 0.01652 0.50 0.60 0.51 0.48B274 +3.55 0.034712 0.027651 0.027651 0.034712 0.01753 0.01626 0.0141 0.0164 0.51 0.59 0.51 0.47B245 +3.55 0.034712 0.027651 0.027651 0.034712 0.01739 0.01615 0.01393 0.01623 0.50 0.58 0.50 0.47B248 +3.55 0.034712 0.027651 0.027651 0.034712 0.01731 0.01525 0.01391 0.01528 0.50 0.55 0.50 0.44B275 +3.55 0.034965 0.027852 0.027852 0.034965 0.0157 0.01478 0.0132 0.01454 0.45 0.53 0.47 0.42

T-P B260 +3.55 0.030691 0.01986 0.027838 0.041428 0.01759 0.01669 0.01411 0.01653 0.57 0.84 0.51 0.40P-Q B240 +7.20 0.035575 0.029509 0.019866 0.027663 0.01664 0.01439 0.01003 0.0159 0.47 0.49 0.50 0.57

B186 +7.20 0.033596 0.029329 0.029329 0.033596 0.0144 0.01516 0.01352 0.01411 0.43 0.52 0.46 0.42B268 +7.20 0.033596 0.029329 0.029329 0.033596 0.01557 0.01526 0.0139 0.01424 0.46 0.52 0.47 0.42B243 +7.20 0.033596 0.029329 0.029329 0.033596 0.0154 0.01497 0.0141 0.01421 0.46 0.51 0.48 0.42B246 +7.20 0.033596 0.029329 0.029329 0.033596 0.01544 0.01515 0.01377 0.014 0.46 0.52 0.47 0.42B269 +7.20 0.033841 0.029543 0.029543 0.033841 0.01074 0.01854 0.01456 0.01551 0.32 0.63 0.49 0.46B187 +7.20 0.033596 0.029329 0.029329 0.033596 0.01254 0.01381 0.01259 0.01239 0.37 0.47 0.43 0.37B270 +7.20 0.033596 0.029329 0.029329 0.033596 0.01366 0.01426 0.01275 0.01272 0.41 0.49 0.43 0.38B244 +7.20 0.033596 0.029329 0.029329 0.033596 0.01399 0.01549 0.01334 0.01358 0.42 0.53 0.45 0.40B247 +7.20 0.033596 0.029329 0.029329 0.033596 0.01503 0.01572 0.01409 0.0137 0.45 0.54 0.48 0.41B271 +7.20 0.033841 0.029543 0.029543 0.033841 0.0113 0.01703 0.01495 0.01355 0.33 0.58 0.51 0.40B265 +7.20 0.027663 0.019866 0.029509 0.044468 0.01884 0.01165 0.01528 0.01614 0.68 0.59 0.52 0.36B272 +7.20 0.027663 0.019866 0.029509 0.044468 0.01725 0.01103 0.01397 0.0138 0.62 0.56 0.47 0.31B186 +10.85 0.032741 0.030285 0.030285 0.032741 0.00995 0.00916 0.0089 0.00723 0.30 0.30 0.29 0.22B268 +10.85 0.032741 0.030285 0.030285 0.032741 0.0085 0.00917 0.0077 0.00706 0.26 0.30 0.25 0.22B243 +10.85 0.032741 0.030285 0.030285 0.032741 0.0083 0.00906 0.00795 0.00729 0.25 0.30 0.26 0.22B246 +10.85 0.032741 0.030285 0.030285 0.032741 0.0085 0.00915 0.00784 0.00719 0.26 0.30 0.26 0.22B269 +10.85 0.032741 0.030285 0.030285 0.032741 0.00891 0.00183 0.00677 0.0004 0.27 0.06 0.22 0.01B187 +10.85 0.032741 0.030285 0.030285 0.032741 0.00971 0.01014 0.01005 0.0072 0.30 0.33 0.33 0.22B270 +10.85 0.032741 0.030285 0.030285 0.032741 0.00843 0.01023 0.00883 0.00678 0.26 0.34 0.29 0.21B244 +10.85 0.032741 0.030285 0.030285 0.032741 0.00839 0.00981 0.00877 0.00655 0.26 0.32 0.29 0.20B247 +10.85 0.032741 0.030285 0.030285 0.032741 0.00787 0.00963 0.00842 0.00694 0.24 0.32 0.28 0.21B271 +10.85 0.032741 0.030285 0.030285 0.032741 0.00763 0.01074 0.0085 0.00629 0.23 0.35 0.28 0.19B188 +10.85 0.032741 0.030285 0.030285 0.032741 0.00976 0.0094 0.00922 0.00737 0.30 0.31 0.30 0.23B274 +10.85 0.032741 0.030285 0.030285 0.032741 0.00856 0.00943 0.00811 0.0072 0.26 0.31 0.27 0.22B245 +10.85 0.032741 0.030285 0.030285 0.032741 0.00855 0.00921 0.00811 0.007 0.26 0.30 0.27 0.21B248 +10.85 0.032741 0.030285 0.030285 0.032741 0.00831 0.00911 0.00793 0.00696 0.25 0.30 0.26 0.21B275 +10.85 0.032741 0.030285 0.030285 0.032741 0.00829 0.0012 0.00635 0.0001 0.25 0.04 0.21 0.00

maxime 0.68 0.88 0.72 0.64

BEAM NAME

R-R

XNEGVERIFICARE IMR 40 DE ANI

Q-P

U-U

XPOZ XNEG XPOZ

P-S

S-S

S-P

T-T

Q-Q

XPOZ XNEG

Section Name




10038/14.03.2011 DMA BETER ET 01 OSP 02 00 09.05.2011


PE DIRECŢIE TRANSVERSALĂ S-A IDENTIFICAT O SINGURĂ SECŢIUNE CU ROTIRE, ASOCIATĂ CERINŢEI CUTREMURULUI DE 40 DE ANI, CARE DEPĂŞEŞTE ROTIREA PLASTICĂ ULTIMĂ.

stanga dreapta stânga dreapta stanga dreapta stânga dreapta stanga dreapta stânga dreapta

LEVEL LEVEL LEVEL Φ pl_jos Φ pl_susΦ pl_sus Φ pl_jos Φ _jos_max Φ pl_sus_max Φ pl_sus_max Φ pl_jos_max Φ _jos_max Φ pl_sus_max Φ pl_sus_max Φ pl_jos_max

Φ pl_jos Φ pl_sus Φ pl_sus Φ pl_josB-K B250 +3.55 0.01562 0.02485 0.03796 0.02252 0.00614 0.009 0.00728 0.0095 0.39 0.36 0.19 0.42

B216 +3.55 +7.20 0.01514 0.02409 0.0368 0.02183 0.00708 0.01329 0.01185 0.01129 0.47 0.55 0.32 0.52B217 +3.55 +7.20 0.01562 0.02485 0.03796 0.02252 0.00699 0.01341 0.01194 0.0109 0.45 0.54 0.31 0.48B218 +3.55 +7.20 0.01552 0.0247 0.03773 0.02238 0.00717 0.01437 0.01311 0.01084 0.46 0.58 0.35 0.48

E-D B259 +3.55 0.01597 0.02713 0.04172 0.02608 0.00929 0.00738 0.01176 0.0086 0.58 0.27 0.28 0.33F-D B258 +3.55 0.0155 0.02566 0.04053 0.02434 0.00604 0.01321 0.0139 0.01259 0.39 0.51 0.34 0.52

B257 +3.55 0.01619 0.0268 0.04233 0.02542 0.01024 0.01565 0.01605 0.01309 0.63 0.58 0.38 0.51B256 +3.55 0.01622 0.02685 0.04241 0.02547 0.01098 0.01744 0.01766 0.0134 0.68 0.65 0.42 0.53

C-L B219 +3.55 +7.20 0.01466 0.02549 0.04085 0.02231 0.00966 0.01561 0.01366 0.01108 0.66 0.61 0.33 0.50B220 +3.55 +7.20 0.01616 0.0281 0.04504 0.0246 0.01173 0.01514 0.01236 0.01454 0.73 0.54 0.27 0.59

G-C B255 +3.55 +7.20 0.01513 0.02586 0.04295 0.02455 0.0103 0.01737 0.01747 0.01202 0.68 0.67 0.41 0.49B252 +3.55 +7.20 0.01566 0.02676 0.04445 0.0254 0.01661 0.02061 0.01542 0.01304 1.06 0.77 0.35 0.51

N-M B221 +3.55 +7.20 0.0143 0.02812 0.04598 0.02316 0.001124 0.01752 0.01513 0.01387 0.08 0.62 0.33 0.60B267 +3.55 +7.20 0.01493 0.02935 0.048 0.02418 0.01353 0.01733 0.01406 0.01615 0.91 0.59 0.29 0.67

K-K B250 +7.20 0.01463 0.02329 0.03484 0.02191 0.008 0 0.00296 0.00576 0.55 0.00 0.08 0.26B216 +10.85 0.01463 0.02329 0.03484 0.02191 0 0.0056 0 0.00685 0.00 0.24 0.00 0.31B217 +10.85 0.01463 0.02329 0.03484 0.02191 0 0.00675 0.00603 0.00341 0.00 0.29 0.17 0.16B218 +10.85 0.01453 0.02312 0.03459 0.02175 0 0.007 0.00758 0.00363 0.00 0.30 0.22 0.17B219 +10.85 0.01474 0.02345 0.03508 0.02207 0 0.0077 0.00873 0.00383 0.00 0.33 0.25 0.17B220 +10.85 0.01463 0.02329 0.03484 0.02191 0 0.00835 0.01007 0.00504 0.00 0.36 0.29 0.23

E-E B259 +7.20 0.01555 0.02622 0.03922 0.02328 0.00541 0.00438 0.0082 0.00294 0.35 0.17 0.21 0.13F1-D B258 +7.20 0.0155 0.02566 0.04186 0.02301 0.01126 0.01722 0.0175 0.00996 0.73 0.67 0.42 0.43

B257 +7.20 0.0155 0.02566 0.04186 0.02301 0.00993 0.01854 0.0179 0.01071 0.64 0.72 0.43 0.47B256 +7.20 0.0155 0.02566 0.04186 0.02301 0.01107 0.01729 0.01771 0.01399 0.71 0.67 0.42 0.61

F1-F1 B258 +10.85 0.01451 0.02713 0.04058 0.02173 0.0044 0.00133 0 0 0.30 0.05 0.00 0.00B257 +10.85 0.0146 0.02728 0.04081 0.02186 0.00689 0.00552 0.01033 0.00386 0.47 0.20 0.25 0.18B256 +10.85 0.0146 0.02728 0.04081 0.02186 0.0072 0.00595 0.01161 0.00463 0.49 0.22 0.28 0.21B255 +10.85 0.0146 0.02728 0.04081 0.02186 0.00749 0.00647 0.01279 0.00531 0.51 0.24 0.31 0.24B252 +10.85 0.0146 0.02728 0.04081 0.02186 0.00764 0.00728 0.0138 0.00618 0.52 0.27 0.34 0.28

O-C B254 +10.85 0.01443 0.02527 0.03975 0.02538 0.00788 0.00637 0.01493 0.00892 0.55 0.25 0.38 0.35C-O B221 +10.85 0.01419 0.02447 0.0383 0.01989 0 0.01024 0.00806 0.00762 0.00 0.42 0.21 0.38V-A B254 +3.55 +7.20 0.01468 0.02612 0.04427 0.02556 0.01347 0.023 0.01814 0.01287 0.92 0.88 0.41 0.50

B266 +3.55 +7.20 0.0153 0.02721 0.04613 0.02664 0.0121 0.01375 0.01653 0.00959 0.79 0.51 0.36 0.36maxime 1.06 0.88 0.43 0.67

Section Name

BEAM NAME

YPOZ YNEGVERIFICARE IMR 40 DE ANI

YPOZ YNEG YPOZ YNEG




10038/14.03.2011 DMA BETER ET 01 OSP 02 00 09.05.2011


6.1.4.2. STÂLPI Pentru reprezentarea etichetelor date pentru stâlpi se vor folosi elevaţii prin axele B,C şi D




10038/14.03.2011 DMA BETER ET 01 OSP 02 00 09.05.2011





10038/14.03.2011 DMA BETER ET 01 OSP 02 00 09.05.2011


TABEL CENTRALIZATOR ROTIRI PLASTICE CU COMPARARE ROTIRI STÂLPI

Story Column Loc Φplef Φpl

cap Φ ef/Φ pl verif Φplef Φpl







cap Φ ef/Φ pl verif7.2 C2 0 0 0.02954 0 k 0 0.0242 0 k 0 0.027672 0 k 0 0.02048 0 k 0 0.028126 0 k 0 0.025136 0 k 0 0.030081 0 k 0 0.025403 0 k7.2 C2 3.65 0 0.02973 0 k 0 0.032 0 k 0 0.029532 0 k 0 0.035433 0 k 0 0.028823 0 k 0 0.033317 0 k 0 0.029874 0 k 0.00081 0.031456 0.02575 k

3.55 C2 0 0.0096 0.03626 0.264784 k 0.00958 0.0295 0.325064 k 0.00832 0.031406 0.264913 k 0.00791 0.033423 0.236664 k 0.00299 0.031111 0.096108 k 0.00421 0.032388 0.129985 k 0.00515 0.035775 0.143955 k 0.00571 0.029042 0.196609 k3.55 C2 3.65 0 0.01252 0 k 0 0.0216 0 k 0 0.01741 0 k 0 0.019652 I nok 0 0.016474 0 k 0 0.02267 0 k 0 0.014759 0 k 0 0.022629 0 k10.85 C4 0 0 0.0385 0 k 0 0.034 0 k 0 0.03229 0 k 0 0.041759 0 k 0 0.022265 0 k 0 0.043427 0 k 0 0.022862 0 k 0 0.008951 0 k10.85 C4 3.65 0 0.04897 0 k 0 0.0456 0 k 0 0.044616 0 k 0 0.051167 0 k 0 0.033837 0 k 0 0.052347 0 k 0 0.041244 0 k 0 0.037523 0 k7.2 C4 0 0 0.02797 0 k 0 0.0244 0 k 0 0.027392 0 k 0 0.025334 0 k 0 0.027673 0 k 0 0.020305 0 k 0 0.0287 0 k 0 0.02242 0 k7.2 C4 3.65 0.00095 0.02956 0.032138 k 0.0019 0.0316 0.06015 k 0.00043 0.029477 0.014587 k 0.0018 0.031713 0.056759 k 0 0.027579 0 k 0 0.034953 0 k 0 0.03021 0 k 0 0.031703 0 k

3.55 C4 0 0.0092 0.03277 0.280765 k 0.00967 0.0304 0.318118 k 0.00853 0.032456 0.262814 k 0.00749 0.030928 0.242175 k 0.00401 0.030833 0.130055 k 0.00334 0.033222 0.100537 k 0.00547 0.035713 0.153166 k 0.00492 0.029121 0.168949 k3.55 C4 3.65 0 0.01506 0 k 0 0.0213 0 k 0 0.016394 0 k 0 0.02084 0 k 0 0.015323 0 k 0 0.018144 0 k 0 0.010638 0 k 0 0.020215 0 k10.85 C6 0 0 0.0193 0 k 0 0.0289 0 k 0 0.020346 0 k 0 0.026702 0 k 0 0.020439 0 k 0 0.044795 0 k 0 0.028389 0 k 0 0.008793 0 k10.85 C6 3.65 0 0.03924 0 k 0 0.0429 0 k 0 0.039546 0 k 0 0.041893 0 k 0 0.034253 0 k 0 0.053092 0 k 0 0.043009 0 k 0 0.036636 0 k7.2 C6 0 0 0.02732 0 k 0 0.0235 0 k 0 0.027162 0 k 0 0.024166 0 k 0 0.02697 0 k 0 0.01996 0 k 0 0.027632 0 k 0 0.022048 0 k7.2 C6 3.65 0 0.02904 0 k 0.00026 0.0318 0.008169 k 0 0.029264 0 k 0 0.031504 0 k 0 0.027878 0 k 0 0.03465 0 k 0 0.030373 0 k 0 0.031412 0 k

3.55 C6 0 0.00905 0.03202 0.282678 k 0.00951 0.0301 0.316057 k 0.0083 0.031922 0.260009 k 0.00729 0.030358 0.240131 k 0.00502 0.030592 0.164094 k 0.0031 0.033057 0.093778 k 0.00646 0.035361 0.182689 k 0.00471 0.028898 0.16299 k3.55 C6 3.65 0 0.01556 0 k 0 0.0209 0 k 0 0.016385 0 k 0 0.020507 0 k 0 0.015179 0 k 0 0.01772 0 k 0 0.010446 0 k 0 0.019848 0 k10.85 C8 0 0 0.01945 0 k 0 0.0277 0 k 0 0.020488 0 k 0 0.026627 0 k 0 0.017964 0 k 0 0.039264 0 k 0 0.032962 0 k 0 0.009821 0 k10.85 C8 3.65 0 0.03929 0 k 0 0.0423 0 k 0 0.039618 0 k 0 0.041861 0 k 0 0.035046 0 k 0 0.049223 0 k 0 0.045385 0 k 0 0.036546 0 k7.2 C8 0 0 0.02742 0 k 0 0.0236 0 k 0 0.027218 0 k 0 0.024206 0 k 0 0.026697 0 k 0 0.020445 0 k 0 0.027212 0 k 0 0.022218 0 k7.2 C8 3.65 0 0.0291 0 k 0.0005 0.0318 0.015717 k 0 0.029256 0 k 0 0.031545 0 k 0 0.028112 0 k 0 0.034555 0 k 0 0.030822 0 k 0 0.03137 0 k

3.55 C8 0 0.00905 0.03211 0.281807 k 0.00955 0.0301 0.317142 k 0.00834 0.031907 0.261386 k 0.00727 0.030385 0.239262 k 0.00633 0.03058 0.206995 k 0.0031 0.033106 0.093639 k 0.00753 0.035448 0.212423 k 0.00469 0.028964 0.161923 k3.55 C8 3.65 0 0.0157 0 k 0 0.021 0 k 0 0.016489 0 k 0 0.020562 0 k 0 0.015122 0 k 0 0.017749 0 k 0 0.010994 0 k 0 0.019755 0 k10.85 C10 0 0 0.0175 0 k 0 0.0288 0 k 0 0.01806 0 k 0 0.024738 0 k 0 0.018438 0 k 0 0.024835 0 k 0 0.029906 0 k 0 0.016127 0 k10.85 C10 3.65 0 0.03885 0 k 0 0.0429 0 k 0 0.038974 0 k 0 0.041094 0 k 0 0.034924 0 k 0 0.041509 0 k 0 0.043805 0 k 0 0.035572 0 k7.2 C10 0 0 0.02579 0 k 0 0.021 0 k 0 0.02543 0 k 0 0.02182 0 k 0 0.024473 0 k 0 0.019236 0 k 0 0.025132 0 k 0 0.020738 0 k7.2 C10 3.65 0 0.02868 0 k 0 0.0317 0 k 0 0.028942 0 k 0 0.031267 0 k 0 0.028116 0 k 0 0.03371 0 k 0 0.030832 0 k 0 0.030488 0 k


3.55 C12 0 0.00725 0.03211 0.225801 k 0.0077 0.0306 0.251828 k 0.00646 0.031806 0.203103 k 0.00537 0.03069 0.174974 k 0.00747 0.028028 0.26652 k 0.00177 0.032519 0.05443 k 0.00907 0.033697 0.269165 k 0.00324 0.027698 0.116976 k3.55 C12 3.65 0 0.01579 0 k 0 0.0202 0 k 0 0.016667 0 k 0 0.019528 0 k 0 0.018441 0 k 0 0.02101 0 k 0 0.01984 0 k 0 0.020274 0 k10.85 C14 0 0 0.0234 0 k 0 0.0148 0 k 0 0.021087 0 k 0 0.014319 0 k 0 0.015814 0 k 0 0.009895 0 k 0 0.022089 0 k 0 0.017212 0 k10.85 C14 3.65 0.01179 0.03056 0.385763 k 0.00334 0.0317 0.105264 k 0.00945 0.029052 0.325279 k 0.00244 0.033961 0.071846 k 0 0.032202 0 k 0 0.035011 0 k 0 0.037918 0 k 0 0.03179 0 k7.2 C14 0 0 0.03024 0 k 0 0.0189 0 k 0 0.026568 0 k 0 0.023903 0 k 0 0.024558 0 k 0 0.023364 0 k 0 0.026392 0 k 0 0.022355 0 k7.2 C14 3.65 0 0.02721 0 k 0 0.0312 0 k 0 0.025655 0 k 0 0.031917 0 k 0 0.027665 0 k 0 0.032124 0 k 0 0.030515 0 k 0 0.029349 0 k

3.55 C14 0 0.00874 0.03324 0.262968 k 0.00756 0.0293 0.258311 k 0.00633 0.029811 0.212341 k 0.00638 0.031825 0.200473 k 0.00876 0.029054 0.301509 k 0.00184 0.032689 0.056288 k 0.00993 0.034086 0.291324 k 0.00318 0.028309 0.112331 k3.55 C14 3.65 0 0.02063 0 k 0 0.0201 0 k 0 0.017936 0 k 0 0.022095 0 k 0 0.017941 0 k 0 0.021194 0 k 0 0.018594 0 k 0 0.019947 0 k10.85 C16 0 0 0.01963 0 k 0 0.0111 0 k 0 0.021242 0 k 0 0.013867 0 k 0 0.01905 0 k 0 0.053259 0 k 0 0.013557 0 k 0 0.018145 0 k10.85 C16 3.65 0.00896 0.02714 0.330177 k 0.00419 0.0335 0.125173 k 0.01065 0.030792 0.345866 k 0 0.029764 0 k 0.00285 0.029107 0.097914 k 0 0.057694 0 k 0 0.03187 0 k 0 0.029904 0 k7.2 C16 0 0 0.02502 0 k 0 0.0192 0 k 0 0.028972 0 k 0 0.019209 0 k 0 0.024561 0 k 0 0.022347 0 k 0 0.025256 0 k 0 0.022214 0 k7.2 C16 3.65 0 0.0229 0 k 0 0.0374 0 k 0 0.026417 0 k 0 0.027934 0 k 0 0.026192 0 k 0 0.030193 0 k 0 0.028108 0 k 0 0.028135 0 k

3.55 C16 0 0.00646 0.02676 0.241448 k 0.0078 0.0322 0.242003 k 0.00673 0.033433 0.2013 k 0.00447 0.026422 0.169178 k 0.01042 0.027501 0.378896 k 0.00113 0.031052 0.036391 k 0.01087 0.030947 0.351248 k 0.003 0.027204 0.110279 k3.55 C16 3.65 0 0.01689 0 k 0 0.0193 0 k 0 0.015571 0 k 0 0.018116 0 k 0 0.019272 0 k 0 0.020336 0 k 0 0.020279 0 k 0 0.019762 0 k7.2 C18 0 0 0.0274 0 k 0 0.0224 0 k 0 0.02644 0 k 0 0.019545 0 k 0.00282 0.028001 0.100712 k 0 0.026998 0 k 0.00195 0.027874 0.069957 k 0 0.027663 0 k7.2 C18 3.65 0 0.02964 0 k 0 0.0314 0 k 0 0.028525 0 k 0 0.034112 0 k 0.00904 0.028324 0.319162 k 0.00316 0.029027 0.108863 k 0.00735 0.028118 0.261401 k 0.00716 0.028764 0.248925 k

3.55 C18 0 0.00833 0.03367 0.247423 k 0.00877 0.0278 0.315541 k 0.00723 0.029316 0.246626 k 0.00683 0.031283 0.218328 k 0.00392 0.027987 0.140066 k 0.00373 0.027239 0.136935 k 0.00473 0.027593 0.171418 k 0.00615 0.027327 0.225048 k3.55 C18 3.65 0 0.00798 0 k 0 0.0197 0 k 0 0.015861 0 k 0 0.018013 0 k 0 0.022663 0 k 0 0.023085 0 k 0 0.022468 0 k 0 0.023814 0 k10.85 C20 0 0 0.01778 0 k 0 0.0209 0 k 0 0.014159 0 k 0 0.035481 0 k 0 0.027051 0 k 0 0.000983 0 k 0 0.023855 0 k 0 0.022273 0 k10.85 C20 3.65 0 0.03577 0 k 0 0.0391 0 k 0 0.0357 0 k 0 0.046568 0 k 0.00857 0.030733 0.27885 k 0 0.036889 0 k 0.00586 0.032645 0.179507 k 0.00127 0.033769 0.037608 k7.2 C20 0 0 0.02601 0 k 0 0.0217 0 k 0 0.024345 0 k 0 0.022859 0 k 0 0.027581 0 k 0 0.024069 0 k 0 0.027453 0 k 0 0.024385 0 k7.2 C20 3.65 0.00157 0.02884 0.054434 k 0.00142 0.0302 0.04703 k 0.0005 0.02825 0.017699 k 0.00113 0.03077 0.036724 k 0 0.026651 0 k 0 0.028781 0 k 0 0.025716 0 k 0.00038 0.029489 0.012886 k

3.55 C20 0 0.00778 0.03089 0.25187 k 0.00818 0.0282 0.289729 k 0.00675 0.029681 0.227421 k 0.00621 0.02895 0.214511 k 0.00408 0.028225 0.144552 k 0.00263 0.026563 0.099012 k 0.00463 0.027285 0.169691 k 0.00518 0.026988 0.191938 k3.55 C20 3.65 0 0.01141 0 k 0 0.0179 0 k 0 0.012527 0 k 0 0.01786 0 k 0 0.01927 0 k 0 0.02053 0 k 0 0.019283 0 k 0 0.021483 0 k10.85 C22 0 0 0.01943 0 k 0 0.0159 0 k 0 0.01823 0 k 0 0.011938 0 k 0 0.025425 0 k 0 0.012903 0 k 0 0.019652 0 k 0 0.020889 0 k10.85 C22 3.65 0 0.0337 0 k 0 0.0372 0 k 0 0.034112 0 k 0 0.036551 0 k 0.00802 0.030863 0.25986 k 0 0.036524 0 k 0.00071 0.033554 0.02116 k 0.00061 0.033342 0.018295 k7.2 C22 0 0 0.024 0 k 0 0.0206 0 k 0 0.023776 0 k 0 0.021156 0 k 0 0.026726 0 k 0 0.022931 0 k 0 0.026165 0 k 0 0.023614 0 k7.2 C22 3.65 0.00004 0.02798 0.001429 k 0.00019 0.0301 0.006322 k 0 0.028077 0 k 0 0.029767 0 k 0 0.026099 0 k 0 0.028175 0 k 0 0.025562 0 k 0 0.028778 0 k

3.55 C22 0 0.00709 0.02943 0.240951 k 0.00782 0.0276 0.283141 k 0.00646 0.029083 0.22212 k 0.00564 0.027762 0.203154 k 0.00506 0.027444 0.184375 k 0.00211 0.025971 0.081246 k 0.00523 0.026767 0.195392 k 0.00482 0.0264 0.182576 k3.55 C22 3.65 0 0.01037 0 k 0 0.0171 0 k 0 0.011981 0 k 0 0.016802 0 k 0 0.018878 0 k 0 0.0195 0 k 0 0.018231 0 k 0 0.020743 0 k10.85 C24 0 0 0.01734 0 k 0 0.02 0 k 0 0.014444 0 k 0 0.014958 0 k 0 0.024818 0 k 0 0.019096 0 k 0 0.021393 0 k 0 0.020895 0 k10.85 C24 3.65 0 0.03437 0 k 0 0.0382 0 k 0 0.035028 0 k 0 0.037021 0 k 0.00869 0.03125 0.278083 k 0 0.033618 0 k 0 0.03278 0 k 0.00075 0.033344 0.022492 k7.2 C24 0 0 0.02409 0 k 0 0.0214 0 k 0 0.024823 0 k 0 0.021238 0 k 0 0.026804 0 k 0 0.023051 0 k 0 0.025458 0 k 0 0.024032 0 k7.2 C24 3.65 0 0.02789 0 k 0.00018 0.0307 0.00587 k 0 0.028594 0 k 0 0.029952 0 k 0 0.026537 0 k 0 0.028759 0 k 0 0.027027 0 k 0 0.028957 0 k

3.55 C24 0 0.00715 0.0293 0.243989 k 0.00819 0.0281 0.291461 k 0.00688 0.02967 0.231884 k 0.00571 0.027867 0.204904 k 0.00639 0.027606 0.231472 k 0.00205 0.026548 0.07722 k 0.00639 0.027434 0.232924 k 0.00492 0.02661 0.18489 k3.55 C24 3.65 0 0.01087 0 k 0 0.018 0 k 0 0.01334 0 k 0 0.016949 0 k 0 0.019175 0 k 0 0.019374 0 k 0 0.017826 0 k 0 0.020985 0 k10.85 C26 0 0 0.01733 0 k 0 0.0274 0 k 0 0.017004 0 k 0 0.023976 0 k 0 0.025358 0 k 0 0.023829 0 k 0 0.023823 0 k 0 0.024454 0 k10.85 C26 3.65 0 0.03749 0 k 0 0.0411 0 k 0 0.037412 0 k 0 0.039614 0 k 0.00933 0.030948 0.301473 k 0 0.031373 0 k 0 0.031494 0 k 0.00116 0.031468 0.036863 k

YP-ipoteza II YN-ipoteza I YN-ipoteza IIXP-ipoteza I XP-ipoteza II XN-ipoteza I XN-ipoteza II YP-ipoteza I




10038/14.03.2011 DMA BETER ET 01 OSP 02 00 09.05.2011


S-A IDENTIFICAT O SINGURĂ SECŢIUNE CU ROTIRE, ASOCIATĂ CERINŢEI CUTREMURULUI DE 40 DE ANI, CARE DEPĂŞEŞTE ROTIREA PLASTICĂ ULTIMĂ.

7.2 C26 0 0 0.02543 0 k 0 0.0208 0 k 0 0.025035 0 k 0 0.021849 0 k 0.00025 0.026902 0.009293 k 0 0.023918 0 k 0 0.02571 0 k 0 0.025349 0 k7.2 C26 3.65 0 0.02768 0 k 0 0.0307 0 k 0 0.028015 0 k 0 0.030181 0 k 0.00018 0.026987 0.00667 k 0.00016 0.028533 0.005607 k 0.00069 0.027257 0.025315 k 0.00144 0.028257 0.050961 k

3.55 C26 0 0.00759 0.02916 0.260244 k 0.00818 0.0278 0.294522 k 0.0069 0.029104 0.23708 k 0.00608 0.027834 0.218438 k 0.00828 0.027092 0.30563 k 0.00227 0.026418 0.085926 k 0.0078 0.027214 0.286612 k 0.00543 0.026195 0.207293 k3.55 C26 3.65 0 0.01411 0 k 0 0.0182 0 k 0 0.014425 0 k 0 0.018054 0 k 0 0.020871 0 k 0 0.020139 0 k 0 0.018984 0 k 0 0.022064 0 k10.85 C28 0 0 0.02023 0 k 0 0.0283 0 k 0 0.018347 0 k 0 0.025904 0 k 0 0.027861 0 k 0 0.025519 0 k 0 0.027168 0 k 0 0.025377 0 k10.85 C28 3.65 0 0.03829 0 k 0 0.0416 0 k 0 0.037752 0 k 0 0.040436 0 k 0.01018 0.028829 0.353121 k 0 0.030327 0 k 0 0.029055 0 k 0.00129 0.030909 0.041735 k7.2 C28 0 0 0.02594 0 k 0 0.022 0 k 0 0.025521 0 k 0 0.02265 0 k 0.00212 0.026877 0.078879 k 0 0.024838 0 k 0.001 0.025782 0.038787 k 0 0.026077 0 k7.2 C28 3.65 0 0.02701 0 k 0 0.0299 0 k 0 0.027461 0 k 0 0.029568 0 k 0.00275 0.026991 0.101887 k 0.00098 0.02734 0.035845 k 0.00347 0.025948 0.13373 k 0.00209 0.027609 0.075701 k

3.55 C28 0 0.00792 0.02859 0.277002 k 0.00845 0.027 0.312479 k 0.0071 0.028261 0.251226 k 0.00633 0.027458 0.230536 k 0.01081 0.025704 0.420564 k 0.0027 0.025186 0.107201 k 0.00978 0.024608 0.397437 k 0.00591 0.025826 0.228839 k3.55 C28 3.65 0 0.01628 0 k 0 0.0191 0 k 0 0.01639 0 k 0 0.019047 0 k 0 0.023537 0 k 0 0.021123 0 k 0 0.021026 0 k 0 0.022968 0 k10.85 C30 0 0 0.03773 0 k 0 0.0261 0 k 0 0.013291 0 k 0 0.048432 0 k 0 0.024048 0 k 0 0.023409 0 k 0 0.022453 0 k 0 0.022687 0 k10.85 C30 3.65 0 0.04588 0 k 0 0.0394 0 k 0 0.035368 0 k 0 0.041611 0 k 0.00811 0.029408 0.275779 k 0 0.02908 0 k 0 0.029805 0 k 0 0.030153 0 k7.2 C30 0 0 0.02396 0 k 0 0.0196 0 k 0 0.023962 0 k 0 0.020651 0 k 0 0.025679 0 k 0 0.022795 0 k 0 0.02423 0 k 0 0.023922 0 k7.2 C30 3.65 0 0.02659 0 k 0 0.0296 0 k 0 0.026835 0 k 0 0.028843 0 k 0.00044 0.026503 0.016602 k 0 0.026643 0 k 0.00023 0.026334 0.008734 k 0 0.02716 0 k

3.55 C30 0 0.0061 0.02844 0.214514 k 0.00673 0.0277 0.24309 k 0.00544 0.028625 0.190046 k 0.00452 0.02771 0.163118 k 0.00961 0.027336 0.351551 k 0.00088 0.02568 0.034268 k 0.00889 0.026619 0.333977 k 0.00408 0.026318 0.155029 k3.55 C30 3.65 0 0.01594 0 k 0 0.0187 0 k 0 0.016389 0 k 0 0.018201 0 k 0 0.021468 0 k 0 0.02004 0 k 0 0.019834 0 k 0 0.021826 0 k7.2 C32 0 0 0.02522 0 k 0 0.0176 0 k 0 0.026554 0 k 0 0.015689 0 k 0.00486 0.029963 0.162199 k 0 0.027448 0 k 0.00347 0.030859 0.112445 k 0.00109 0.028029 0.038888 k7.2 C32 3.65 0 0.0296 0 k 0 0.035 0 k 0 0.030688 0 k 0 0.033983 0 k 0.02489 0.025243 0.98601 k 0.00509 0.028449 0.178914 k 0.02501 0.023247 1.075846 nok 0.00897 0.028339 0.316527 k

3.55 C32 0 0.00577 0.02974 0.194004 k 0.00743 0.0308 0.241456 k 0.00609 0.03233 0.188371 k 0.00432 0.028752 0.150249 k 0.01271 0.026023 0.488412 k 0.00174 0.027168 0.064046 k 0.0118 0.025821 0.456988 k 0.0052 0.0269 0.193305 k3.55 C32 3.65 0 0.01308 0 k 0 0.0194 0 k 0 0.014862 0 k 0 0.017205 0 k 0 0.0245 0 k 0 0.022391 0 k 0 0.023173 0 k 0 0.024119 0 k7.2 C34 0 0 0.02777 0 k 0 0.0224 0 k 0 0.026562 0 k 0 0.004769 0 k 0 0.02979 0 k 0 0.02435 0 k 0 0.027151 0 k 0 0.019297 0 k7.2 C34 3.65 0 0.03107 0 k 0 0.0327 0 k 0 0.029992 0 k 0 0.037642 0 k 0 0.029551 0 k 0.00062 0.032042 0.01935 k 0.0009 0.029528 0.030479 k 0 0.035504 0 k






3.55 C44 0 0.00728 0.03027 0.240473 k 0.00799 0.0283 0.28265 k 0.00659 0.029282 0.225056 k 0.00599 0.029306 0.204397 k 0.00736 0.033557 0.219327 k 0.00114 0.02746 0.041515 k 0.00852 0.027495 0.30987 k 0.00312 0.032058 0.097324 k3.55 C44 3.65 0 0.01961 0 k 0 0.0217 0 k 0 0.019879 0 k 0 0.021588 0 k 0 0.010699 0 k 0 0.020818 0 k 0 0.020239 0 k 0 0.017398 0 k10.85 C46 0 0 0.02502 0 k 0 0.0106 0 k 0 0.022308 0 k 0 0.004578 0 k 0 0.085931 0 k 0 0.021054 0 k 0 0.01892 0 k 0 0.067551 0 k10.85 C46 3.65 0.01386 0.03129 0.442985 k 0.00564 0.0338 0.166629 k 0.01161 0.030097 0.38575 k 0.00456 0.035944 0.126864 k 0 0.088592 0 k 0 0.031604 0 k 0.00197 0.032548 0.060527 k 0 0.063855 0 k7.2 C46 0 0 0.0296 0 k 0 0.023 0 k 0 0.027554 0 k 0 0.025331 0 k 0 0.023397 0 k 0 0.023142 0 k 0 0.0251 0 k 0 0.011883 0 k7.2 C46 3.65 0 0.02617 0 k 0 0.0288 0 k 0 0.024406 0 k 0 0.029714 0 k 0 0.031097 0 k 0 0.028725 0 k 0 0.02721 0 k 0 0.03461 0 k

3.55 C46 0 0.00727 0.03038 0.239275 k 0.00799 0.0282 0.283279 k 0.00666 0.028836 0.230958 k 0.00632 0.029183 0.216562 k 0.00867 0.034183 0.253633 k 0.00086 0.027831 0.0309 k 0.00939 0.028123 0.333889 k 0.003 0.032528 0.092227 k3.55 C46 3.65 0 0.0211 0 k 0 0.0217 0 k 0 0.02038 0 k 0 0.022581 0 k 0 0.005657 0 k 0 0.02029 0 k 0 0.019504 0 k 0 0.016191 0 k10.85 C48 0 0 0.02153 0 k 0 0.0089 0 k 0 0.022762 0 k 0 0.014277 0 k 0 0.007163 0 k 0 0.02161 0 k 0 0.02242 0 k 0 0.0727 0 k10.85 C48 3.65 0.01131 0.02797 0.404355 k 0.00623 0.0344 0.18103 k 0.01237 0.0309 0.400324 k 0.00218 0.031333 0.069575 k 0.00058 0.034091 0.017013 k 0 0.029661 0 k 0.00737 0.028632 0.257402 k 0 0.075683 0 k7.2 C48 0 0 0.02303 0 k 0 0.0128 0 k 0 0.027121 0 k 0 0.017186 0 k 0 0.024143 0 k 0 0.022417 0 k 0 0.024184 0 k 0 0.019439 0 k7.2 C48 3.65 0 0.02495 0 k 0 0.0351 0 k 0 0.027247 0 k 0 0.028979 0 k 0 0.028148 0 k 0 0.027694 0 k 0 0.026062 0 k 0 0.030874 0 k

3.55 C48 0 0.00489 0.02724 0.179502 k 0.00729 0.0313 0.232705 k 0.0061 0.032785 0.186063 k 0.00414 0.026964 0.153538 k 0.01029 0.030817 0.333909 k 0.00052 0.027011 0.019251 k 0.01063 0.027099 0.392265 k 0.00298 0.030556 0.097526 k3.55 C48 3.65 0 0.01473 0 k 0 0.0186 0 k 0 0.015092 0 k 0 0.016962 0 k 0 0.01711 0 k 0 0.019705 0 k 0 0.019533 0 k 0 0.018474 0 k

maxim 0.442985 0.325064 0.400324 0.242175 0.98601 0.178914 1.075846 0.316527




10038/14.03.2011 DMA BETER ET 01 OSP 02 00 09.05.2011





10038/14.03.2011 DMA BETER ET 01 OSP 02 00 09.05.2011


6.1.4.3. DRIFT ASOCIAT DEPLASĂRII ŢINTĂ PENTRU CUTREMUR IMR 40 DE ANI

Valoarea maximă a driftului, pentru deplasarea ţintă calculată pentru un cutremur cu IMR 40

de ani este: −== 0

040, 73.10173.0ULS

rd direcţia X

−== 00

40, 98.10198.0ULSrd direcţia Y

Valoarea driftului admisibil la SLU, în afara unei valori impuse de client, este valoarea de cod 0

040,, 5.2=ULS

admrd

Story Item Load Point X Y Z DriftX DriftY10.85 Diaph D1 X PUSHXP 8 25.2 10.8 10.95 0.01252110.85 Diaph D1 Y PUSHXP 24 25.2 0 10.95 0.00021510.85 Diaph D1 X PUSHXN 8 25.2 10.8 10.95 0.01126810.85 Diaph D1 Y PUSHXN 24 25.2 0 10.95 0.000210.85 Diaph D1 X PUSHYP 24 25.2 0 10.95 0.00104710.85 Diaph D1 Y PUSHYP 24 25.2 0 10.95 0.01381810.85 Diaph D1 X PUSHYN 24 25.2 0 10.95 0.00097410.85 Diaph D1 Y PUSHYN 24 25.2 0 10.95 0.01364510.85 Diaph D1 X PUSXP 24 25.2 0 10.95 0.0072610.85 Diaph D1 Y PUSXP 24 25.2 0 10.95 0.00020410.85 Diaph D1 X PUSXN 24 25.2 0 10.95 0.006210.85 Diaph D1 Y PUSXN 8 25.2 10.8 10.95 0.00021110.85 Diaph D1 X PUSYP 8 25.2 10.8 10.95 0.00026410.85 Diaph D1 Y PUSYP 24 25.2 0 10.95 0.00405610.85 Diaph D1 X PUSYN 24 25.2 0 10.95 0.00034710.85 Diaph D1 Y PUSYN 24 25.2 0 10.95 0.005441

7.2 Diaph D2 X PUSHXP 39 -1.075 10.8 7.3 0.0173757.2 Diaph D2 Y PUSHXP 33 26.475 10.8 7.3 0.0003467.2 Diaph D2 X PUSHXN 39 -1.075 10.8 7.3 0.0162237.2 Diaph D2 Y PUSHXN 39 -1.075 10.8 7.3 0.0003447.2 Diaph D2 X PUSHYP 37 -1.075 0 7.3 0.0017617.2 Diaph D2 Y PUSHYP 33 26.475 10.8 7.3 0.019847.2 Diaph D2 X PUSHYN 37 -1.075 0 7.3 0.001697.2 Diaph D2 Y PUSHYN 33 26.475 10.8 7.3 0.0192587.2 Diaph D2 X PUSXP 37 -1.075 0 7.3 0.0140237.2 Diaph D2 Y PUSXP 39 -1.075 10.8 7.3 0.0000837.2 Diaph D2 X PUSXN 37 -1.075 0 7.3 0.0123017.2 Diaph D2 Y PUSXN 33 26.475 10.8 7.3 0.0001397.2 Diaph D2 X PUSYP 39 -1.075 10.8 7.3 0.0001747.2 Diaph D2 Y PUSYP 39 -1.075 10.8 7.3 0.0078377.2 Diaph D2 X PUSYN 37 -1.075 0 7.3 0.0002127.2 Diaph D2 Y PUSYN 33 26.475 10.8 7.3 0.010135

3.55 Diaph D3 X PUSHXP 8 25.2 10.8 3.65 0.0145513.55 Diaph D3 Y PUSHXP 24 25.2 0 3.65 0.0006863.55 Diaph D3 X PUSHXN 8 25.2 10.8 3.65 0.0136643.55 Diaph D3 Y PUSHXN 17 0 0 3.65 0.00043.55 Diaph D3 X PUSHYP 24 25.2 0 3.65 0.0020013.55 Diaph D3 Y PUSHYP 24 25.2 0 3.65 0.0171583.55 Diaph D3 X PUSHYN 24 25.2 0 3.65 0.0019283.55 Diaph D3 Y PUSHYN 24 25.2 0 3.65 0.0169753.55 Diaph D3 X PUSXP 8 25.2 10.8 3.65 0.014253.55 Diaph D3 Y PUSXP 17 0 0 3.65 0.0000873.55 Diaph D3 X PUSXN 24 25.2 0 3.65 0.0120343.55 Diaph D3 Y PUSXN 24 25.2 0 3.65 0.0000973.55 Diaph D3 X PUSYP 24 25.2 0 3.65 0.0001443.55 Diaph D3 Y PUSYP 17 0 0 3.65 0.0077583.55 Diaph D3 X PUSYN 24 25.2 0 3.65 0.0001553.55 Diaph D3 Y PUSYN 17 0 0 3.65 0.009873

maxim 0.017375 0.01984




10038/14.03.2011 DMA BETER ET 01 OSP 02 00 09.05.2011


6.1.5. Studiul performanţei structurale pentru cutremur cu interval mediu de recurenţă de 100 de ani

Cerința de deplasare pentru cutremurul cu IMR 100 de ani nu intersectează majoritatea

curbelor pushover, de deplasări ultime rezultate din cele 8 ipoteze luate în calcul (vezi graficele de mai jos).

În concluzie, cerința de deplasare a structurii, calculată pentru un cutremur de pământ cu interval mediu de recurență de 100 de ani, nu este satisfăcută, clădirea intrând în colaps înainte de atingerea acesteia.

Mai departe s-a realizat estimarea performanței structurale pentru un cutremur cu un interval mediu de recurență de 40 ani, chiar dacă nu este recomandată de expert (vezi părerea expertului tehnic), pentru a putea obține o evaluare cantitativă a structurii.

Cerinţele de deplasare asociate cutremurului cu IMR 100 de ani (P100-1/2006 cap.3), în cazul clădirii analizate în prezenta, sunt cu peste 50% mai mari decât cele asociate cutremurului cu IMR 40 de ani.

0

500

1000

1500

2000

2500

0.00E+00 5.00E-02 1.00E-01 1.50E-01 2.00E-01 2.50E-01 3.00E-01

PUSH SXP

PUSHXP-SGLD

PUSHXP-MGLD

CERINŢA MGLD-40ani

CERINŢA MGLD-100ani

-2500

-2000

-1500

-1000

-500

0-2.50E-01-2.00E-01-1.50E-01-1.00E-01-5.00E-02 0.00E+00 5.00E-02

PUSH SXN

PUSHXN-SGLD

PUSHXN-MGLD

CERINŢA MGLD-40ani

CERINŢA MGLD-10ani




10038/14.03.2011 DMA BETER ET 01 OSP 02 00 09.05.2011


Gradul de asigurare structurală seismică, R3, reprezintă raportul între capacitatea şi

cerinţa structurală seismică, pentru starea limită ultimă (ULS).

Indicatorul R3 s-a determinat în termeni de deplasare, cu expresia:

R3 = du/ds

ds – deplasarea laterală impusă structurii de cutremur la vârful construcției

du – deplasarea laterală ultimă

R3,x = 0,171/0,246 =0,695

R3, y = 0,169/0,23 =0,734

Rezultă că structura se încadrează în clasa de risc seismic Rs III.

În concluzie sunt necesare măsuri de consolidare structurală pentru ca structura clădirii de birouri să poată prelua solicitările provenite dintr-un cutremur de pământ cu IMR = 100 ani.

Soluția de intervenție în acest caz trebuie să aducă structura de rezistență în clasa de risc seismic Rs IV, corespunzătoare construcțiilor la care răspunsul seismic așteptat este similar celui obținut la construcțiile proiectate pe baza prescripțiilor în vigoare.

-3000

-2500

-2000

-1500

-1000

-500

0-2.50E-01-2.00E-01-1.50E-01-1.00E-01-5.00E-020.00E+00 5.00E-02

PUS SXP

PUSXP-SGLD

PUSXP-MGDL

CERINŢA MGLD-40ani


0

500

1000

1500

2000

2500

3000

0.00E+00 5.00E-02 1.00E-01 1.50E-01 2.00E-01

PUS SXN

PUSXN-SGLD

PUSXN-MGLD

CERINŢA MGLD-40ani





10038/14.03.2011 DMA BETER ET 01 OSP 02 00 09.05.2011


BILIOGRAFIE [1] Ifrim, M. Dinamica structurilor şi inginerie seismică-ediţia a II-a, revizuită. Editura Didactică şi Pedagogică, Bucureşti 1984 [2] Crăifăleanu, I. Modele nelineare cu un grad de libertate în ingineria seismică [3] FEMA 440: Improvement of Nonlinear Static Seismic Analysis Procedures [4] Cod de proiectare seismică (2006) – Partea I – Prevederi de proiectare pentru clădiri P100-1/2006 [5] Cod de proiectare seismică –Partea a III-a-Prevederi pentru evaluarea seismică a clădirilor existente, indicativ P100-3/2008 [6] Proiectarea structurilor pentru rezistenţa la cutremur. Partea 1-Reguli generale, Acţiuni seismice şi reguli pentru clădiri SR EN 1998-1:2004




10038/14.03.2011 DMA BETER ET 01 OSP 02 00 09.05.2011


CALCUL STATIC LINIAR VERIFICARE GRINZI CONFORM NORMELOR ÎN VIGOARE LA PREZENTA GRUPAREA FUNDAMENTALA – STAREA LIMITĂ ULTIMĂ



cap Mjoscap Mst

calc Mdrcalc Mjos

calc


1(B-C) 25x55 3.55 105.1 88.94 51.55 48.34 39.28 25.5 0.46 0.44 0.491(B-C) 25x55 7.2 88.94 88.94 51.55 82.43 37.04 38.59 0.93 0.42 0.751(C-D) 25x55 3.55 88.92 105 63.62 60.65 71.51 42.61 0.68 0.68 0.671(C-D) 25x55 7.2 88.92 88.92 63.62 71.49 110.84 73.58 0.80 1.25 1.162(B-C) 25x55 3.55 105.1 88.94 51.55 71.11 53.61 41.33 0.68 0.60 0.802(B-C) 25x55 7.2 105.1 88.94 51.55 96.87 63.5 45.27 0.92 0.71 0.882(B-C) 25x55 10.85 88.94 88.94 51.55 36.81 32.09 21.71 0.41 0.36 0.422(C-D) 25x55 3.55 99.74 105 63.61 83.09 102.76 61.36 0.83 0.98 0.962(C-D) 25x55 7.2 128.5 105 63.61 134.31 163.29 101.52 1.05 1.56 1.602(C-D) 25x55 10.85 128.5 128.5 66.69 58.37 66.87 45.19 0.45 0.52 0.683(B-C) 25x55 3.55 105.1 88.94 51.55 70.71 51.98 40.51 0.67 0.58 0.793(B-C) 25x55 7.2 105.1 88.94 51.55 80.91 57.92 34.58 0.77 0.65 0.673(B-C) 25x55 10.85 88.94 88.94 51.55 71.74 43.23 37.06 0.81 0.49 0.723(C-D) 25x55 3.55 99.74 105 63.61 86.87 108.84 66.4 0.87 1.04 1.043(C-D) 25x55 7.2 128.5 105 63.61 129.81 160.81 90.23 1.01 1.53 1.423(C-D) 25x55 10.85 128.5 128.5 66.69 89.61 118.14 80.84 0.70 0.92 1.214(B-C) 25x55 3.55 105.1 88.94 51.55 74.31 50.54 39.71 0.71 0.57 0.774(B-C) 25x55 7.2 105.1 88.94 51.55 62.98 58.72 34.47 0.60 0.66 0.674(B-C) 25x55 10.85 88.94 88.94 51.55 76.18 41.44 36.09 0.86 0.47 0.704(C-D) 25x55 3.55 99.74 105 63.61 86.17 110.48 68.83 0.86 1.05 1.084(C-D) 25x55 7.2 128.5 105 63.61 103.38 115.52 68.68 0.80 1.10 1.084(C-D) 25x55 10.85 128.5 128.5 66.69 86.27 117.95 82.62 0.67 0.92 1.245(B-C) 25x55 3.55 121 104.5 69.7 71.68 47.57 37.1 0.59 0.46 0.535(B-C) 25x55 7.2 121 104.5 69.7 56.53 55.9 32.34 0.47 0.53 0.465(B-C) 25x55 10.85 88.94 88.94 51.55 76.68 41.18 36.01 0.86 0.46 0.705(C-D) 25x55 3.55 121.9 121 69.68 85.9 109.97 69.21 0.70 0.91 0.995(C-D) 25x55 7.2 121.9 121 69.7 101.68 108.06 68.77 0.83 0.89 0.995(C-D) 25x55 10.85 128.5 128.5 66.69 85.41 118.42 82.81 0.66 0.92 1.246(B-C) 25x55 3.55 121 104.5 69.7 52.28 27.41 23.85 0.43 0.26 0.346(B-C) 25x55 7.2 121 104.5 69.7 39.46 39.04 23.09 0.33 0.37 0.336(B-C) 25x55 10.85 88.94 88.94 51.55 76.27 41.41 35.33 0.86 0.47 0.696(C-D) 25x55 3.55 121.9 121 69.68 93.21 114.8 75.88 0.76 0.95 1.096(C-D) 25x55 7.2 121.9 121 69.7 102.63 8.27 68.19 0.84 0.07 0.986(C-D) 25x55 10.85 128.5 128.5 66.69 85.12 118.26 83.04 0.66 0.92 1.25


R=Mcalc/Mcap




10038/14.03.2011 DMA BETER ET 01 OSP 02 00 09.05.2011



cap Mjoscap Mst

calc Mdrcalc Mjos

calc


7(B-C) 25x55 3.55 137.2 133.3 90.3 71.96 45.7 35.21 0.52 0.34 0.397(B-C) 25x55 7.2 137.2 133.3 90.3 59.56 62.9 36.98 0.43 0.47 0.417(B-C) 25x55 10.85 121 88.87 67.56 78.01 53.36 35.83 0.64 0.60 0.537(C-D) 25x55 3.55 133.1 137.1 69.68 103.51 122.59 81.28 0.78 0.89 1.177(C-D) 25x55 7.2 133.1 137.1 69.51 110.71 115.91 71.6 0.83 0.85 1.037(C-D) 25x55 10.85 88.87 121 69.56 111.34 124.99 91.72 1.25 1.03 1.328(B-C) 25x55 3.55 137.2 133.3 90.3 56.25 27.1 25.89 0.41 0.20 0.298(B-C) 25x55 7.2 137.2 133.3 90.3 59.3 42.46 23.7 0.43 0.32 0.268(C-D) 25x55 3.55 133.1 137.1 69.68 58.03 88.78 52.82 0.44 0.65 0.768(C-D) 25x55 7.2 133.1 137.1 69.51 69.83 82.41 50.1 0.52 0.60 0.72G7(⁄⁄8) 30x100 10.85 305.6 305.6 522.5 113.69 118.57 507.67 0.37 0.39 0.97G1(B-C) 25x40 3.55 62.46 36.09 48.39 23 4 10 0.37 0.11 0.21G1(C-D) 25x40 3.55 36.09 62.46 48.39 8 19 25 0.22 0.30 0.52G3(B-C) 25x40 3.55 62.46 36.09 48.39 33 6 14 0.53 0.17 0.29G3(C-D) 25x40 3.55 36.09 62.46 48.39 10 36 27 0.28 0.58 0.56G4(B-C) 25x40 7.2 62.46 36.09 48.39 31 4 13 0.50 0.11 0.27G4(C-D) 25x40 7.2 36.09 62.46 48.39 8 33 26 0.22 0.53 0.54G6(B-C) 25x40 7.2 62.46 36.09 48.39 37 8 15 0.59 0.22 0.31G6(C-D) 25x40 7.2 36.09 62.46 48.39 14 40 32 0.39 0.64 0.66G2, G5 25x40 3.55, 7.2 36.9 36.9 48.39 26 22 39 0.70 0.60 0.81

3.55 124 61.75 36.66 13 14 10 0.10 0.23 0.277.2 124 52.36 36.63 17 16 13 0.14 0.31 0.35

3.55 61.75 61.75 36.66 12 14 10 0.19 0.23 0.277.2 52.36 52.36 36.63 13 14 10 0.25 0.27 0.27

10.85 43.89 43.89 36.49 4 13 9 0.09 0.30 0.253.55 61.75 61.75 36.66 12 14 10 0.19 0.23 0.27

7.2 52.36 52.36 36.63 10 15 9 0.19 0.29 0.2510.85 43.89 43.89 36.49 9 11 7 0.21 0.25 0.19

3.55 61.75 61.75 36.66 12 14 10 0.19 0.23 0.277.2 52.36 52.36 36.63 14 19 14 0.27 0.36 0.38

10.85 43.89 43.89 36.49 8 12 7 0.18 0.27 0.193.55 61.75 61.75 36.66 11 16 10 0.18 0.26 0.27

7.2 52.36 52.36 36.63 11 17 9 0.21 0.32 0.2510.85 43.89 43.89 36.49 8 11 8 0.18 0.25 0.22

3.55 61.75 61.75 36.66 19 17 13 0.31 0.28 0.357.2 52.36 52.36 36.63 20 19 15 0.38 0.36 0.41

10.85 43.89 43.89 36.49 8 11 8 0.18 0.25 0.223.55 61.75 124 36.66 12 16 9 0.19 0.13 0.25

7.2 52.36 124 36.63 14 16 10 0.27 0.13 0.2730x100 10.85 330 330 284 8 122 0 0.02 0.37 0.00B(7-8)

25x40

B(1-2) 25x40

B(2-3) 25x40

B(3-4) 25x40

B(4-5) 25x40

B(5-6) 25x40

B(6-7) 25x40


Ax R=Mcalc/Mcap

GRINZI TRANSVERSALE




10038/14.03.2011 DMA BETER ET 01 OSP 02 00 09.05.2011



cap Mjoscap Mst

calc Mdrcalc Mjos

calc

cm m KNm KNm KNm KNm KNm KNm Rst Rdr Rjos3.55 124 57.06 36.65 17 17 12 0.14 0.30 0.33

7.2 124 52.36 36.63 35 23 20 0.28 0.44 0.553.55 57.06 57.06 36.65 15 18 13 0.26 0.32 0.35

7.2 52.36 52.36 36.63 17 18 13 0.32 0.34 0.3510.85 43.89 43.89 36.49 10 20 16 0.23 0.46 0.44

3.55 57.06 57.06 36.65 15 18 13 0.26 0.32 0.357.2 52.36 52.36 36.63 15 21 13 0.29 0.40 0.35

10.85 43.89 43.89 36.49 15 19 13 0.34 0.43 0.363.55 57.06 57.06 36.65 15 18 13 0.26 0.32 0.35

7.2 52.36 52.36 36.63 23 27 20 0.44 0.52 0.5510.85 43.89 43.89 36.49 15 19 13 0.34 0.43 0.36

3.55 57.06 57.06 36.65 15 20 12 0.26 0.35 0.337.2 52.36 52.36 36.63 19 26 16 0.36 0.50 0.44

10.85 43.89 43.89 36.49 15 18 14 0.34 0.41 0.383.55 57.06 57.06 36.65 23 19 16 0.40 0.33 0.44

7.2 52.36 52.36 36.63 29 24 21 0.55 0.46 0.5710.85 43.89 43.89 36.49 19 28 11 0.43 0.64 0.30

3.55 57.06 124 36.65 18 34 16 0.32 0.27 0.447.2 52.36 124 36.63 14 41 15 0.27 0.33 0.41

3.55 124 79.93 36.69 12 14 10 0.10 0.18 0.277.2 124 57.06 36.65 19 15 12 0.15 0.26 0.33

3.55 79.93 79.93 36.69 12 15 10 0.15 0.19 0.277.2 57.06 57.06 36.65 13 17 12 0.23 0.30 0.33

10.85 43.89 43.89 36.49 5 15 11 0.11 0.34 0.303.55 79.93 79.93 36.69 12 15 10 0.15 0.19 0.27

7.2 57.06 57.06 36.65 8 13 7 0.14 0.23 0.1910.85 43.89 43.89 36.49 9 14 9 0.21 0.32 0.25

3.55 79.93 79.93 36.69 12 14 10 0.15 0.18 0.277.2 57.06 57.06 36.65 12 17 11 0.21 0.30 0.30

10.85 43.89 43.89 36.49 9 13 9 0.21 0.30 0.253.55 79.93 79.93 36.69 12 17 9 0.15 0.21 0.25

7.2 57.06 57.06 36.65 12 16 11 0.21 0.28 0.3010.85 43.67 43.67 36.09 9 14 9 0.21 0.32 0.25

3.55 79.93 79.93 36.69 20 20 18 0.25 0.25 0.497.2 57.06 57.06 36.65 11 18 11 0.19 0.32 0.30

10.85 43.89 43.89 36.49 9 12 10 0.21 0.27 0.273.55 79.93 124 36.69 14 19 9 0.18 0.15 0.25

7.2 57.06 124 36.65 11 18 11 0.19 0.15 0.30

R=Mcalc/Mcap


D(2-3) 25x40

D(3-4) 25x40

D(7-8) 25x40

D(4-5) 25x40

D(5-6) 25x40

D(6-7) 25x40

C(6-7) 25x40

C(7-8) 25x40

D(1-2) 25x40

C(3-4) 25x40

C(4-5) 25x40

C(5-6) 25x40

C(1-2) 25x40

C(2-3) 25x40

Ax




10038/14.03.2011 DMA BETER ET 01 OSP 02 00 09.05.2011


Fig. 22 Rații de încovoiere depășite la starea limită ultimă din gruparea fundamentală.

a. Cota +3,55

b. Cota +7,20

c. Cota +10,85




10038/14.03.2011 DMA BETER ET 01 OSP 02 00 09.05.2011


7. REZULTATELE VERIFICĂRII PRIN CALCUL

7.1 ÎN CONFORMITATE CU REGLEMENTĂRILE DE LA DATA PROIECTĂRII CLĂDIRII ANALIZATE(2004) S-A URMĂRIT:

Ø evaluarea nivelului de protecţie la încărcări gravitaţionale;

Ø determinarea prin calcul static liniar a nivelului de protecţie seismică a construcţiei ;


Nivelul de protecție la încărcări gravitaționale

Placa de la cota +3,55 și de la cota +10,85 verifică condițiile de rezistență la încovoiere în gruparea fundamentală la starea limită ultimă.

La cota +7,20 sunt depășite condițiile de rezistență la încovoiere, în gruparea fundamentală, la următoarele ochiuri de placă la partea inferioară pe direcție transversală din zona de câmp:

- între axele 1 și 2, zona de terasă, condiția este depășită cu 34%

- între axele 2-3 (C-D), încăperea cu funcțiunea de arhivă, condiția este depășită cu 28%

Grinzi de beton armat.

Grinzile îndeplinesc condițiile de rezistență la încovoiere cu următoarele excepții:

- cota +7,20: grinzile din axele 2(C-D) și 3(C-D);

- cota +10,85: grinda din ax 7(C-D).

Rații de încovoiere depășite la starea limită ultimă din gruparea fundamentală.

Cota +7,20




10038/14.03.2011 DMA BETER ET 01 OSP 02 00 09.05.2011


Rații de încovoiere depășite la starea limită ultimă din gruparea fundamentală.

Cota +10,85.

Pentru grinzile din axul 2(C-D) și axul 3(C-D) de la nivelul planșeului peste etaj 1 și grinda din axul 7(C-D) de la nivelul planșeului peste etaj 2 sunt necesare intervenții de reducere a încărcărilor ce acționează asupra lor sau de majorare a caracteristicilor secționale în vederea măririi efortului capabil la încovoiere.

Nivelul de protecție la acțiunea seismică. Deplasări relative de nivel (drift)

§ pe directie transversală(sy) § 0

0,0

0 7.077.000774.02.0/001548.0 =>=== ULSar

ULSr dd

§ Pe direcţie longitudinală (sx) § 0

0,0

0 7.063.00063.02.0/001259.0 =<=== ULSar

ULSr dd

Deplasarea relativă de nivel maximă pe direcție transversală, la starea limită ultimă, are valoarea de 0,77%, peste limita admisă care are valoarea de 0.7%. La calculul fațadelor se va avea în vedere această valoare.

Grinzi.

Grinzile verifică condiția de rezistență la încovoiere sub acțiuni seismice cu excepția următoarelor grinzi de la nivelul planșeului de la cota +3,55m: grinzile din ax 4(B-D), ax 6(C-D) și ax 7(C-D).

Rații de încovoiere din seism depășite față de valoarea 1 pe cadru de nivel la cota+3,55.




10038/14.03.2011 DMA BETER ET 01 OSP 02 00 09.05.2011


Grinzile îndeplinesc condiția de rezistență la forță tăietoare, dar nu îndeplinesc condițiile constructive de îndesire a etrierilor pe zonele critice aferente formării articulațiilor plastice.

Stâlpi.

Este depășită condiția de rezistență la încovoiere cu efort axial la următorii stâlpi: - în etajul 1: SC8 - în etajul 2: SC3, SC5, SC6, SC7

Ax C. Rații de încovoiere cu efort axial depășite.

Este depășită condiția de rezistență la încovoiere oblică cu efort axial la următorii stâlpi: - în etaj 1: SC1, SC5÷SC8, SD2, - în etaj 2: SC3, SC4, SC5÷SC7, SD2÷SD7

Rații de încovoiere oblică cu efort axial depășite. Ax D




10038/14.03.2011 DMA BETER ET 01 OSP 02 00 09.05.2011


Rații depășite la încovoiere oblică cu forță axială. Ax C.

Secțiunile de stâlpi îndeplinesc condițiile de rezistență la forță tăietoare cu următoarele

excepții la nivelul etajului 2:stâlpul SB2 (depășire cu 13%), stâlpul SB7(depășire cu 5%), stâlpul SD2(depășire cu 67%) și stâlpul SD7(depășire cu 23%),

Fundații.

Fundațiile verifică condiția de rezistență.

7.2 CONCLUZII PRIVIND CALCULUL CF. P100-3/2008 1. Referindu-ne la minimul cerut de codul seismic de evaluare P100-3/2008 ,

respectiv performanţă asociată obiectivului siguranţa vieţii, structura se comportă corespunzător. Problemele întâlnite sunt enumerate mai jos:

- la cota +3.55 este depăşită o secţiune de grindă la partea de jos în câmp. Este vorba de grinda aflată între axele C-D/ax 6 (câmp în apropierea axului D)

- la intersecţia axelelor C şi 8 este depăşită o secţiune de stâlp, este vorba de secţiunea de la partea de sus a etajului 1 (imediat sub cota +7,20)

- formarea articulaţiilor plastice pentru grinzile de pe direcţie transversală are un tipar particular, datorită formei în care diagrama de moment capabil îmbracă diagrama de moment efectiv. Astfel pentru aceste grinzi se formează articulaţii plastice, la una din extremităţi în apropierea stâlpului în timp ce în celălalt capăt articulaţia se formează în câmp, în zone unde îndesirea cu etrieri nu este realizată. 2. Referindu-ne la nivelul de performanţă cerut de codul de proiectare seismică P100-

1/2006 cap.2 pentru construcţi noi, structura nu verifică cerința de deplasare la încărcărilor provenite din acțiunea seismică.

Se propune shimbarea sistemului structural vertical de preluare a acțiunii seismice, prin introducerea unor pereţi de beton armat pe toată înălţimea structurii, câte doi pereți pe fiecare latură a construcţiei.




10038/14.03.2011 DMA BETER ET 01 OSP 02 00 09.05.2011


Notă: - Rezultatele analizei statice neliniare confirmă, ipotezele calculului convenţional, pe de o

parte, iar pe de altă parte confirmă conformarea a structurii şi a mecanismului de disipare de energie.

note de calcul expertiza cu push

Documents