proiect_mecanica

Mod Data

Litera Coala Coli

121

MA 000000 01 01 MC

UTMFIMT gr. IMT-111

Mecanism de actionare al conveierului suspentat

(cu reductor conic)

№ document. SemnatCoala

Executat

Controlat

Aprobat

Tcontr.

Graur Victor

Ciobanu

Mod.Coala № document.

Coala

Semnat Data

MA 000000 01 01 MC

1. ALEGEREA MOTORULUI ELECTRIC SI CALCULUL CINEMATIC AL MECANISMULUI DE ACTIONARE

1.1 Alegerea motorului electric1.1.1 Determinam puterea necesara organului de lucru (OL) din cadrul masinii proiectate Pol, [kW]:

,unde: Ft – este forta de tractiune a OL, Ft=4,2 [kN],vol– viteza liniara a OL, vol=0,56 [m/s]

[kW]

1.1.2 Determinam randamentul orientativ al mecanismului de actionare (MA), ma:

unde: c – randamentul cuplajului, acceptam c=0,98;con este andamentul angrenajului reductorului (reductor cu roti dintate conice), acceptam

con=0,93;td(lant) – randamentul transmisiei prin angrenaj cylindric (transmisie deschisa), acceptam

td(lant)=0,92;rul – randamentul unei perechi de rulmenti, acceptam rul=0,99. [tab. A1]

Tabelul A1 – Valori de referinta ale randamentului

Tipul transmisiei InchisaDeschis

aAngrenaj ( a):cilindric ( cil):conic ( con):

0,96...0,970,95...0,97

0,93...0,950,92...0,94

Melcata, numarul de inceputuri (raportul de transmitere im) ( m):

Z1=1 (im>30);Z1=2 (im=14...30);Z1=4 (im=8...14).

0,70...0,750,80...0,850,85...0,95

Lant ( lant)Curea ( curea)

0,90...0,930,95...0,98

Cuplaj ( c) ≈0,98Lagare cu rulmenti (o pereche, rul) 0,99...0,995

.

1.1.3 Determinam puterea necesara pe arborele motorului electric (ME) , [kW]:

, [kW]

1.1.4 Determinam puterea nominala a ME – Pnom, [kW].In conformitate cu recomandarile [pag. 13] si in corespundere cu [tab. A2], acceptam in continuare Pnom=3,0 [kW].

Tabelul A2 – Motoare asincrone trifazate seria 4A. Caracteristica tehnica (extras din GOST-1953-81)

Puterea nominala, Turatia sincrona, tur/min

2


Coala

Semnat Data

MA 000000 01 01 MC

Pnom, kW3000 1500

Tipul motorului

Turatia nomin. nnom

Tipul motorului

Turatia nomin. nnom

0,550,751,11,52,23,04,05,57,511,015,0

-4AM71A2Y34AM71B2Y34AM80A2Y34AM80B2Y34AM90L2Y34AM100S2Y34AM100L2Y34AM112M2Y34AM132M2Y34AM160S2Y3

-2840281028502850284028802880290029002940

4AM471A4Y34AM71B4Y34AM80A4Y34AM80B4Y34AM90L4Y34AM100S4Y34AM100L4Y34AM112M4Y34AM132S4Y34AM132M4Y34AM160S4Y3

13901390142014151425143514301445145514601465

Puterea nominala, Pnom, kW

Turatia sincrona, tur/min1000 750

Tipul motorului

Turatia nomin. nnom

Tipul motorului

Turatia nomin. nnom

0,250,370,550,751,11,52,23,04,05,57,511,015,0

4AAM63B6Y34AM71A6Y34AM71B6Y34AM80A6Y34AM80B6Y34AM90L6Y34AM100L6Y3

4AM112MA6Y34AM112MB6Y34AM132S6Y34AM132M6Y34AM160S6Y34AM160M6Y3

890910900915920935950955950965970975975

4AAM63B6Y34AM71A6Y34AM71B6Y34AM80A6Y34AM80B6Y34AM90L6Y34AM100L6Y3

4AM112MA6Y34AM112MB6Y34AM132S6Y34AM132M6Y34AM160S6Y34AM160M6Y3

680675700700700700700700720720730730730

1.1.5 Alegem prealabil tipul motorului electric.Deoarece pentru Pnom=3,0 [kW] ii corespunde mai multe tipuri de ME cu numar diferit de turatii, in conformitate cu recomandarile [pag. 13] si in corespundere cu [tab. A2], alegem prealabil urmatoarele doua motoare electrice:

Tabelul 1.1 – Caracteristica tehnica pentru doua variante de ME alese prealabil.

Varianta Modelul ME

Caracteristica tehnicaPuterea

nominalaPnom,[kW]

Turatia asincrona

nme, [min-1]

Turatia nominala nnom,

[min-1]

1 4AM112MA6Y33,0

1000 9552 4AM100S4Y3 1500 1435

1.2 Determinarea si distribuirea raportului total de transmitere al MA1.2.1 Determinam turatia arborelui OL – nol, [min-1]:

, [min-1]

unde: este viteza OL, ol=0,56 [m/s];

z – numărul de dinţi a roţii de lant, z=7 [dinti];

3


Coala

Semnat Data

MA 000000 01 01 MC

– pasul lanţului de tractiune, p=40 [mm] (din datele iniţiale).

[min-1]

1.2.2 Determinam rapoartele de transmitere ale MA pentru ambele variante de ME, ima1 si ima2:

; ;

1.2.3 Determinam rapoartele de transmitere ale treptelor MA:,

unde ired si itd sunt rapoartele de transmitere ale reductorului si, respectiv, ale transmisiei prin angrenaj cilindric deschis. In conformitate cu recomandarile [pag. 14] si in corespundere cu [tab. A3] acceptam ired=3,15.

Tabelul A3 – Valori recomandate ale rapoartelor de transmitere.Angrenaje cilindrice si conice inchise (reductoare, ired) cu o treapta:sirul 1 – 1,6; 2,0; 2,5; 3,15; 4,0; 5,0; 6,3; 8,0;sirul 2 – 1,8; 2,24; 2,8; 3,55; 4,5; 5,6; 7,1; 9,0.Angrenaj melcat inchis (reductor, ired) cu o treapta pentru melcul cu numarul de intrari z1=1;2;4

(GOST 2144-75);sirul 1 – 10; 12,5; 16; 20; 25; 31,5;sirul 2 – 11,2; 14; 18; 22,4; 28; 35,5.Se recomanda valorile din sirul 1.Angrenajele cilindrice si conice deschise: 3...7Transmisie prin lant: 2...5Transmisie prin curea: 2...4

Din relatia de mai sus determinam valorile itd1 si itd2 pentru cele doua variante propuse:

; ;

Asa cum, ambele valori ale itd1 si itd2 se gasesc in limita valorilor recomandate ale rapoartelor de transmitere (pentru cazul angrenajului cilindric deschis), in vederea micsorarii gabaritelor transmisiei deschise in corespundere cu [tab. A3], acceptam prima varianta a motorului electric.Astfel, in final, alegem motorul electric 4AM112MA6Y3 (Pnom=3,0 [kW]);Nnom=955 [min-1]; rapoartele de transmitere:

reductorul cilindric ired = 3,15; transmisia prin lant itd = 2,5; mecanismul de actionare ima = 7,96.

1.3 Determinarea parametrilor cinematici si de forta ai arborilor MAIn corespundere cu schema cinematica a MA [sarcina de proiectare] pentru calculul cinematic vom

avea urmatoarea schama de calcul:

Motor electric – Cuplaj – Reductor – Transmitere deschisa – Organ de lucru

Prezentam un raspuns tabelar pentru acest calcul (vezi tab. 1.2).

Tabelul 1.2 – Parametrii cinematici si de forta ai MA.

4


Coala

Semnat Data

MA 000000 01 01 MC

Parametrul

Consecutivitatea legaturii elementelor mecanismului de actionare conform schemei cinematice

Motor electric – Cuplaj – Reductor – Transmitere deschisa – Organ de lucru

me – c – red – td – ol

PutereaP, [kW]

me

I

II

ol

Tur

atia

n

Vit

eza

ungh

., ω

me

I

II

ol

Mom

entu

l de

tors

iune

, T [

Nm

]

me

I

II

ol

2. CALCULUL DE PROIECT AL ANGRENAJULUI REDUCTORULUI

2.1 Alegereaa materialului angrenajului si determinarea tensiunilor admisibile

2.1.1 Alegerea materialului rotilor dintate, a duritatii si tratamentului termic.Alegerea materialului, tratamentului termic si a duritatii perechii de roti care angreneaza poate fi efectuata conform recomandarilor din [tab. A4], iar proprietatile mecanice ale materialului ales – [tab. S5].

Tabelul A4 – Caracteristicile re rezistenta ale otelurilor

Parametrul

Transmisii cu dinti drepti sau inclinati pentru puteri mici (P≤2 kW) si medii

(P≤5 kW);

HB1med – HB2med=20-50

Transmisii cu dinti inclinati pentru puteri medii (P≤5 kW);

HB1med – HB2med≥70

Roata dintata Pinion, melc Roata dintata Pinion, melc

5


Coala

Semnat Data

MA 000000 01 01 MC

Materialul Otel 35, 40, 45, 40X, 40XH, 35XM Otel 40X, 40XH, 35XM

Tratamentul

termicImbunatatire

Imbunatatire + calire cu CIF

Duritatea ≤350 HB ≥45 HRC

Tens.

admis.

[N/mm2]

1,8 HBmed + 67 14 HRC + 170

1,03 HBmed

370 pentru m≥3mm

310 pentru m<3mm

Tabelul A5 – Proprietatile mecanice ale otelurilor pentru roti dintate.Marcaotelului

Diametrullimita

Tratamenttermic

Duritatea semifabricatului

N/mm2 N/mm2suprafata miezul40 ≤120 Imbun. 192...228 HB 700 400

45≤125≤80

Imbun.Imbun.+CIF

235...262 HB269...302 HB

780890

540650

40X≤200≤125≤125

Imbun.Calire

Imbun.+CIF

235...262 HB269...302 HB

790900900

64075075045...50 HRC

269...302 HB

40XH≤315≤200

Imbun. 235...262 HB269...302 HB

800920

630750

45L40GL

-Normal.Imbun.

207...237 HB235...262 HB

680850

440600

20X12HX3A18XGT

≤200≤200≤200

Imbun.,cementare si

calire56...63 HRC

300...400 HB

950 800

Conform acestor recomandari alegem marca otelului pentru fabricarea pinionului si a rotii dintate – otel 45, duritatea - ≤350 HB1.Diferanta duritatilor medii HB1med – HB2med=20...50.

Proprietatile mecanice ale otelului 45 vor fi:- duritatea: 235...262 HB1;- tratamentul termic: imbunatatire;- dimensiunile limita ale semifabricatului: Dlim≤125 [mm]Determinam duritatea medie a dintilor pinionului si rotii dintate:

pinion – HB1med=(HBmin + HBmax)/2=(235+262)/2=248,5; roata – HB2med=248,5 - (20...50)≈220.

2.1.2 Determinam tensiunile admisibile de contact pentru pinion si roata , [N/mm2] conform [tab.A4]: pinion – =1,8HB1med+67=1,8*248,5+67=514,3 [N/mm2];

roata – =1,8HB2med+67=1,8*220+67=463,0 [N/mm2].

2.1.3 Determinam tensiunile admisibile de incovoiere pentru pinion si roata , [N/mm2], conform [tab. A4]: pinion – =1,03HB1med=1,03*248,5=256,0 [N/mm2];

6


Coala

Semnat Data

MA 000000 01 01 MC

roata – =1,03HB2med=1,8*220,0=226,6 [N/mm2].

Deoarece transmisia este reversibila, se micsoreaza cu 25% [pag. 19]:

pinion – =0,75*256,0=192,0 [N/mm2];

roata – =0,75*226,6=170,0 [N/mm2].2.1.4 Prezentam un raspuns tabelar pentru acest calcul:

Tabelul 2.1 – Caracteristicile mecanice ale materialului transmisiei.

Elementultransmisiei

Marcaotelului

Dlim, [mm]Tratament

termic

HB1med

HB2med [N/mm2]

1. Pinion2. Roata dintata

45 ≤125 Imbunatatire285,5250

514,3463,0

192,0170,0

2.2 Dimensionarea angrenajului cu roti dintate conice

2.2.1 Determinam parametrul principal – diametrul de divizare exterior de2, [mm]:

unde este raportul de transmitere al reductorului, =3,15; [vezi p. 1.2.3, pag. 6];

- momentul de torsiune, care actioneaza asupra arborelui condus al reductorului, =77,48 [Nm]; [tab. 1.2]

- tensiunea admisibila de contact a materialului rotii dintate, =463,0 [N/mm2]; [tab. 2.1]

- coeficientul neuniformitatii disribuirii sarcinii pe lungimea dintelui, acceptam =1,0; [pag.32]

- coeficientul formei rotilor dintate conice, acceptam =1,0. [pag. 32]

[mm].

Conform sirului de numere normale [tab. A6], acceptam de2=190,0 [mm].

Tabelul A6 – Sirul normalizat de dimensiuni liniare in constructia de masini (extras din GOST 6636-80)1,01,051,11,151,21,31,41,51,61,71,8

3,23,43,63,84,04,24,54,85,05,35,6

10,010,511,011,512,013,014,015,0161718

3234363840424548505356

100105110120125130140150160170180

320340360380400420450480500530560

7


Coala

Semnat Data

MA 000000 01 01 MC

1,92,02,12,22,42,52,62,83,0

6,06,36,77,17,58,08,59,09,5

192021222425262830

606367717580859095

190200210220240250260280300

600630670710750800850900950

2.2.2 Determinam unghiurile conurilor de divizare a pinionului δ1 si rotii δ2:; .

2.2.3 Determinam lungimea exterioara a generatoarei conului de divizare Re, [mm]:

[mm].

2.2.4 Determinam latimea coroanei danturate a pinionului si rotii dintate b, [mm]:

b=0,285*Re=0,285*99,67=28,41

Conform sirului de numere normale [tab. A6], acceptam b=28,0 [mm].

2.2.5 Determinam modulul de angrenare exterior me, [mm]:

unde este coeficientul distribuirii neuniforme a sarcinii pe lungimea coroanei danturate, acceptam

=1,0; [pag. 33]

- momentul de torsiune care actioneaza arboreal condus al reductorului, =77,48 [Nm]; [tab. 1.2]

- coeficientul formei dintilor, acceptam =0,85; [2, pag.67]

- tensiunea admisibila de incovoiere a rotii dintate cu dinte mai putin rezistent, =170,0 [N/mm2]; [tab.2.1]

[mm].

Acceptam modulul me=1,5.

2.2.6 Determinam numarul de dinti ai rotii dintate z2 si ai pinionului z1:

z2=de2/mte=190,0/1,5=126,67; z1= z2/ired=126,67/3,15=40,21.

Acceptam z2=95 dinti si z1=40 dinti.

2.2.7 Determinam raportul de transmitere real ireal si verificam abaterea Δi fata de raportul de transmitere ales initial ired:

2.2.8 Determinam valorile reale ale unghiurilor conurilor de divizare a pinionului δ1 si rotii δ2:

8


Coala

Semnat Data

MA 000000 01 01 MC

δ2=arctg ireal=arctg3,18=72,54°; δ1=90°- δ2=90°-72,54°=17,46°.

2.2.9 Determinam parametrii geometrici de baza ai transmisiei.

Tabelul 2.2 – Parametrii geometrici de baza ai angrenajului conic [mm].Parametrul Pinion Roata

Dia

met

rul

divizare

exterior

interior

Generatoarea conului de divizare

Latimea coroanei danturate b=28,0

In final, determinam diametrul cercului de divizare median al pinionului d1 si rotii danturate d2, [mm]:[mm];

[mm].

Figura 2.1 – Parametrii geometrici de baza ai angrenajului cu roti dintate conice.

2.3 Calculul fortelor in angrenaj

Figura 2.2 – Fortele in angrenajul conic.

Forta tangentiala: pinion – Ft1=Ft2;

roata - [N].

Forta radiala: pinion – [N];

roata - [N].Forta axiala:

pinion – [N];

roata - [N].

2.4 Calculul de verificare a angrenajului2.4.1 Verificam tensiunea de contact , [N/mm2]:

unde: este coeficientul distribuirii sarcinii intre dinti, acceptam 1,0; [pag. 36]

- forta tangentiala din angrenare, =1237,1 [N]; [p.2.3., pag.10]

- coeficientul sarcinii dinamice, care depinde de viteza periferica a rotii.Determinam prealabil viteza periferica a rotii dintate ν, [m/s]:

9


Coala

Semnat Data

MA 000000 01 01 MC

[m/s].

Stabilim treapta a 8-a de precizie pentru angrenajul proiectat [tab. A7, A8] si acceptam =1,12; [fig. A1]

Tabelul A7 – Treapta de precizie a angrenajelor.

Treapta de precizieViteza periferica a rotilor ν, [m/s]

cu dinti drepti cu dinti inclinaticilindrice conice cilindrice conice

6 ≥15 ≥12 ≥30 ≥207 ≥10 ≥8 ≥15 ≥108 ≥6 ≥4 ≥10 ≥79 ≥2 ≥1,5 ≥4 ≥3

Tabelul A8 – Valorile coeficientilor , .Treapta

de precizieCoefici-

entulViteza periferica a rotilor ν, [m/s]

1 2 4 6 8 10

6

7

8

9

Nota: La numarator sunt prezentate valorile pentru rotile dintate cu dinti drepti, iar la numitor – valorile pentru rotile dintate cu dinti inclinati.

Marimile , [N/mm2]; ; ; , [mm]; , [mm]; - [p. 2.2.1., pag. 8];

, [s-1] – viteza unghiulara a arborelui condus [tab. 1.2].

[N/mm2].

Asa cum > , iar aceasta suprasarcina nu depaseste 5%, putem trece la urmatoarea etapa a calculului de verificare.

2.4.2 Verificam tensiunile de incovoiere a dintilor , [N/mm2]:

’

10


Coala

Semnat Data

MA 000000 01 01 MC

unde , [mm] este modulul exterior al angrenarii; ; , [mm] – latimea coroanei dintate; , [N]- forta tangentiala din angrenaj [tab. 2.2, si p. 2.3];

- coeficientul distribuirii sarcinii intre dinti, acceptam =1,0; [pag. 36]

- coeficientul sarcinii dinamice, acceptam =1,29; [tab. A7, A8]

si - coeficientii de forma ai dintilor pinionului si rotii dintate, care se determina in dependenta de numarul echivalent de dinti ai pinionului si ritii dintate zv1 si zv2:

zv1= z1/cosδ1=40/cos17,46=42,1; zv2= z2/cosδ2=127/cos72,54=423,33.Deci, acceptam =3,70 si =3,63; [tab. A9]

Tabelul A9 – Valorile coeficientilor formei dintelui si .z sau zv YF z YF z YF z YF

16 4,28 26 3,88 45 3,66 90 3,6017 4,27 28 3,81 50 3,65 100 3,6020 4,07 30 3,80 60 3,62 180 3,6222 3,98 32 3,78 65 3,62 ∞ 3,6324 3,92 35 3,75 71 3,6125 3,90 40 3,70 80 3,61

si - tensiunile admisibile de incovoiere ale pinionului si rotii dintate, [N/mm2]. [tab. 2.1]

[N/mm2];

[N/mm2].

2.4.3 Prezentam un raspuns tabelar pentru acest calcul:

Tabelul 2.3 – Rezultatele calculului de dimensionare a angrenajului cu roti dintate conice.Calculul de dimensionare al angrenajului

Parametrul Valoarea Parametrul, mm ValoareaLungimea exterioara a generatoarei

conului de divizare Re, mm 100,26Diametrul cercului de

divizare:pinion, de1

roata, de2

60,0190,5Modulul (exterior) me, mm 1,41

Latimea coroanei danturate b, mm 28,0 Diametrul cercului exterior:pinion, dae1

roata, dae2

62,85191,4

Forma dintelui dreapta

Numarul de dinti:pinion, z1

roata, z2

40127

Diametrul cercului interior:pinion, dfe1

roata, dfe2

56,58189,42

Unghiul conului de divizare:pinion, δ1

roata, δ2

17,4672,54

Diametrul cercului median:pinion, d1

roata, d2

51,42163,26

Calculul de verificare al angrenajuluiParametrul Valoari admisibile Valori calculate Nota

Tensiunile de contact , N/mm2 463,0 239,65 -48%

11


Coala

Semnat Data

MA 000000 01 01 MC

Tensiunile de incovoiere, N/mm2

192,0 140,57 -27%

170,0 137,95 -19%

3. CALCULUL ARBORILOR

3.1. Calculul de predimensionare

Din conditia de rezistenta la rasucire si in conformitate cu recomandarile [pag. 55] determinam prealabil diametrele minime ale arborilor:

Tabelul 3.1 – Determinarea prealabila a diametrelor arborilor, [mm].

Arbore-pinion Arborele rotii dintate

[mm]

acceptam d1p=25,0 [mm]

[mm]

acceptam d1a=30,0 [mm]

unde T1 si T2, [Nm] sunt momentele de torsiune pe arbori (vezi tab. 1.2);

=12…20 [N/mm2] – tensiunea admisibila de rasucire [pag. 55].

3.2 Calculul de dimensionare

3.2.1. Alegerea prealabila a rulmentilor

In conformitate cu recomandarile [pag. 57], [tab. A10] alegem prealabil urmatorii rulmenti [tab. A11]:

Tabelul A10 – Alegerea prealabila a rulmentilor.

Transmisia Arborele Tipul rulmentului SeriaUnghiul

de contact α

Cilindrica cu dinti inclinati

IRadiali cu bile pe un rind pentru aw≥200 [mm] Medie -

Radiali-axali cu bile pentru aw≤200 [mm]Usoara 11…16°

II Radiali-axali cu bile sau role conice

ConicaI

Radiali-axali cu role conice pentru n1<1500 [min-1]Usoara (medie)

11…16°

Radiali-axali cu bile pentru n1>1500 [min-1]Usoara (medie)

26°

II Radiali-axali cu role conice Usoara 11…16°

MelcataI

Radiali-axali cu role conice pentru n1<1500 [min-1] Usoara 11…16°

Radiali-axali cu bile pentru n1>1500 [min-1]Usoara (medie)

26°

II Radiali-axali cu role conice Usoara 11…16°

Tabelul A11 – Rulmenti radiali-axiali cu role conice (extras din GOST 27365-87 analog STAS 3920-87)Exemplu de notare a unui rulment de tipul 7000, serie mijlocie cu d=40 mm si D=90 mm: Rulment 7308A

12


Coala

Semnat Data

MA 000000 01 01 MC

GOST 27365-87

Simbo-lizarea

Dimensiuni, mmCapacit. port.,

kNFactori deincarcare

d D T B C r Cr C0r e YSerie usoara

7204A7205A7206A7207A7208A7209A72010A72011A72012A72013A72014A

2025303540455055606570

47526272808590100110120125

15,516,517,518,520,021,022,023,024,025,026,5

1415161718192021222324

1213141516161718192021

1,01,01,01,51,51,51,52,02,02,02,0

26,029,238,048,458,362,770,484,291,3108119

16,621,025,532,540505561707889

0,360,360.360,370,380,410,370,410,350,360,37

1,671,671,651,621,561,451,601,461,711,671,62

Serie mijlocie7304A7305A7306A7307A7308A7309A73010A73011A73012A73013A73014A

2025303540455055606570

5262728090100110120130140150

16,518,521,023,025,527,529,531,533,536,038,0

1517192123252729313335

1315161820222325262830

1,51,51,52,02,02,02,52,53,03,03,0

31,941,852,868,280,9101117134161183209

20283950567290110120150170

0,300,360,340,320,280,290,310,330,300,300,31

2,031,661,781,882,162,091,941,81,971,971,94

Tabelul 3.2 – Alegerea prealabila a rulmentilor.Schema rulmentului(GOST 27365-87)

SimbolizareaDimensiunile, mm

αd D T B C e

7205A 25 52 16,5 15 13 0,3615°

7206A 30 62 17,5 16 14 0,36

3.2.2. Elaborarea schitei de dimensionare a reductorului conicIn corespundere cu schema cinematica a reductorului conic [sarcina tehnica] elaboram schita

acestuia, luind in consideratie recomandarile [pag. 58-65].Pentru determinarea pozitiilor de aplicare a reactiunilor in razime, prealabil calculam distanta de la

partea frontala a rulmentului pina la punctul de aplicare a reactiunilor a, [mm]:

,

unde valorile d, D, T [mm] si e sunt prezentate in tab. 3.2.

Figura 3.1 – Schita reductorului conic

a)

b)

[mm]; [mm]

In continuare, in corespundere cu fig. 3.1 (a, b), determinam urmatoarele marimi necesare pentru calcul:

13


Coala

Semnat Data

MA 000000 01 01 MC

[mm];

[mm];

[mm];

[mm].Astfel, valorile distantelor de aplicare a reactiunilor in reazime sunt:

- pentru pinion[mm];

[mm];- pentu roata

[mm];

[mm].

14

proiect_mecanica

Documents