8172019 Ne-008-97 Comun Cu 3

httpslidepdfcomreaderfullne-008-97-comun-cu-3 128

NORMATIV PRIVIND IcircMBUNAtildeTAtildeTHORNIREA TERENURILOR DE FUNDARE SLABE PRIN PROCEDEE MECANICE

NE 008-97htm[07072013 191916]

NORMATIV PRIVIND IcircMBUNĂTĂŢIREA TERENURILOR DE FUNDARE SLABE PRIN PROCEDEE MECANICE

Indicativ NE-008-97

Caietul VIII95 Compactarea cu maiul foarte greu (icircntre 5 şi 20t)

Cuprins

Generalităţi

Domeniu de aplicare Prevederi generale privind con

ţinutul proiectului de icircmbunătăţire a terenului de fundare prin compactare cu maiul foarte greu Executarea compactării cu maiul foarte greu Verificarea compactării Alt e pr eveder i Anex a 1 - Ver ifi carea pri n c alcu l d inam ic a ef ici en

ţei compactării cu maiul foarte greu Anex a 2 - St abil irea prel imi nar ă a elementelor tehnologice Anex a 3 - Uti laje de com pact are c u maiu l f oart e g reu Anex a 4 - Date pri vin d l ucr ările de compactare experimentală cu maiul foarte greu Anex a 5 - Model pri vin d con

ţinutul fişei tehnologice de executare a compactării cu maiul foarte greu Anex a 6 - Fi se Anex a 7 - Ex empl u de calc ul din amic al c omp actării cu maiul foarte greu

1 Generalităţi

11 Compactarea cu maiul foarte greu este un procedeu folosit pentru sporirea capacităţ ii portante a terenurilor de fundare şi pentru realizarea icircndesării lor icircn adacircncime icircnainte de executareaconstruc ţ iilor pe aceste terenuri

12 Compactarea cu maiul foarte greu constă icircn aplicarea de lovituri repetate pe aceeaşi amprentă cu un mai avacircnd uzual masa de 520 t care cade la icircnălţ imi de 1020 m (vezi Anexa 1)Compactarea cu maiul supergreu (gt20 t) nu face obiectul prezentului normativ

Executarea loviturilor se aplică icircn 36 faze pe o re ţ ea de ochiuri (de regulă triunghiular ă sau pătrată) trasată icircn prealabil pe teren icircnaintea fiecărei faze

13 procesele fizico-mecanice care au loc icircn terenul de fundare icircn timpul compactării cu maiul foarte greu sunt (fig 1)

- introducerea unor energii mari icircn teren ( fig 1a) şi transmiterea unor for ţ e importante scheletului mineral ce produc distrugerea acestuia precum şi creşterea presiunii apei şi aerului din pori

- comprimarea terenului de fundare şi reducerea volumului porilor (fig1b)

- creşterea presiunii apei şi aerului din pori uneori pacircnă la lichefierea terenului (fig 1c

)

- sporirea presiunii critice a terenului de fundare icircn reechilibr ări icircn timp a presiunii suplimentare din pori

14 Presiunea interstiţ ială corespunzătoare stării de lichefiere se numeşte presiune de satura ţ ie şi corespunde unei anumite energii de batere numită energie de saturaţ ie

Pe măsur ă ce presiunea interstiţ ială se disipează starea de eforturi intergranulare se reface şi pămacircntul se restructurează rezistenţ a mecanică crescacircnd mai icircntacirci rapid icircn decursul perioadei dedisipare a presiunii apei din pori şi apoi mult mai icircncet sub influenţ a fenomenelor tixotropice ulterioare

15 Fenomenele care au loc icircn timpul compactării cu maiul foarte greu conduc la deforma ţ ii mari ale terenului respectiv de 510

16 Adacircncimea de compactare care se poate realiza prin acest procedeu este de 37 m

[top

]

2 Domeniu de aplicare

Construct 8D Home Cuprins Cautatilde lt Back

8172019 Ne-008-97 Comun Cu 3

httpslidepdfcomreaderfullne-008-97-comun-cu-3 228

NORMATIV PRIVIND IcircMBUNAtildeTAtildeTHORNIREA TERENURILOR DE FUNDARE SLABE PRIN PROCEDEE MECANICE

NE 008-97htm[07072013 191916]

21 Prezentul normativ se refer ă la proiectarea executarea şi verificarea compactării cu maiul foarte greu a terenurilor slabe de fundare (definite icircn Caietul 11991 al normativului C 29-1985) icircnvederea fundării directe a construcţ iilor

22 Compactarea cu maiul foarte greu poate fi utilizată pentru sporirea capacităţ ii portante a umpluturilor neconsolidate şi a pămacircnturilor necoezive slab coezive sau coezive avacircnd icircn generalcaracteristicile fizice icircntre următoarele limite

- umiditate 5-60

- limita de plasticitate 0-30

- conţ inut de argilă (sub 2microm) 540

- densitate icircn stare uscată rd =0815 gcm3

Acest procedeu nu se aplică la pămacircnturi saturate şi foarte umede existente icircn zona activă a maiului

23 Compactarea cu maiul foarte greu este avantajoasă atunci cacircnd este necesar ă o adacircncime de compactare mai mare decacirct cea care poate fi obţ inută prin compactare cu maiul greu (vezi CaietulII1985) sau prin perne de pămacircnt (vezi Caietul VII1994) cu efort financiar sporit

24 Procedeul poate fi utilizat numai icircn amplasamente care se află la o distanţă mai mare decacirct cea de siguranţă faţă de construcţ iile existente sau icircn curs de execuţ ie (exemplu beton proaspăt turnatetc) şi reţ elele subterane icircnvecinate (vezi pct 36e) Distanţ a de siguranţă depinde de lucrul mecanic natura terenului şi adacircncimea pacircnzei freatice tipul şi starea tehnică a construc ţ iei

[top]

3 Prevederi generale privind co nţinutul proiectului de icircmbunătăţire a terenului de fundare prin co mpactare cu maiul foarte greu31 Conţ inutul studiilor geotehnice pe baza cărora se realizează proiectarea icircmbunătăţ irii pămacircntului prin compactare dinamică intensivă vor respecta prevederile din Caietul I - Prevederi generaleprivind icircmbunătăţ irea terenurilor de fundare slabe prin procedee mecanice a normativului C 29-85

32 Adacircncimea necesar ă de compactare valorile densităţ ilor icircn stare uscată şi ale modulului de deformaţ ie pe adacircncime ale pămacircntului compactat sunt icircn func ţ ie de datele geotehnice de peamplasament tipul construcţ iei gradul de importanţă şi presiunile transmise de aceasta la terenul de fundare şi se stabileşte conform calculelor de capacitate portantă şi de tasare efectuate conformSTAS 33001-2-1985 Teren de fundare Principii generale de calcul şi calculul terenului de fundare icircn cazul fundării directe

33 Suprafaţ a compactată se va extinde lateral icircn jurul fiecărei fundaţ ii cu o lăţ ime (zonă de gardă) egală cu 05 B pentru funda ţ ii continui şi izolate şi 02 B pentru radiere generală unde B estelăţ imea fundaţ iei

34 Adoptarea icircmbunătăţ irii prin compactare cu maiul foarte greu se va face pe baza unor comparaţ ii tehnico-economice consum de materiale principale (oţ el ciment beton) energie productivitate şitimp cu alte variante posibile de execuţ ie a lucr ărilor (coloane de pămacircnt sau balast perne de pămacircnt compactate cu maiul greu icircn două sau mai multe etape etc)

35 Alegerea soluţ iei de icircmbunătăţ ire a terenurilor slabe de fundare prin compactare cu maiul foarte greu se face pe baz ă de calcule preliminare efectuate conform Anexei 1 şi Anexei 2 iar definitivarea acestei soluţ ii se poate face pe bază de măsur ători icircntreprinse icircn poligonul experimental al lucr ării sau pe baza datelor din lucr ări executate anterior

Poligonul experimental se poate organiza direct pe amplasamentul viitoarei construc ţ ii pentru un obiect singular realizat pe un teren pentru care exist ă experienţă icircn domeniul compactării cu maiulfoarte greu şi pe un amplasament separat pentru obiecte multiple sau pentru un teren pentru care nu s-a aplicat acest procedeu

Icircn cazurile icircn care există experienţă locală şi rezultate experimentale suficiente se poate renunţ a la poligonul experimental

Icircn anexa 4 se dau Date privind lucr ările de compactare experimentală cu maiul foarte greu

36 La proiectarea icircmbunătăţ irii terenului prin compactarea cu maiul foarte greu se vor mai avea icircn vedere şi următoarele elemente

- asigurarea stabilităţ ii masivelor de pămacircnt construcţ iilor instalaţ iilor lucr ărilor de artă etc care pot fi afectate de efectele dinamice datorate şocurilor produse de utilajele de compactare

- dotarea cu utilaje de compactare adecvate a executantului lucr ărilor (vezi Anexa 3)

- posibilităţ ile de acces şi condiţ iile de lucru ale utilajelor de compactare asigurarea stabilităţ ii şi securităţ ii acestora şi a personalului de deservire

8172019 Ne-008-97 Comun Cu 3

httpslidepdfcomreaderfullne-008-97-comun-cu-3 328

NORMATIV PRIVIND IcircMBUNAtildeTAtildeTHORNIREA TERENURILOR DE FUNDARE SLABE PRIN PROCEDEE MECANICE

NE 008-97htm[07072013 191916]

37 Proiectul de execuţ ie va cuprinde elementele prevăzute icircn C 291-1991 precum şi

a Planul de situaţ ie al amplasamentului şi dimensiunile suprafeţ elor de compactat

b Planul de compactare distribuţ ia amprentelor de compactare şi precizarea celor la care se măsoar ă tasările (orientativ o amprentă la 1000 mp)

c Cota platformei de pe care se efectuează baterea

d Amenajările necesare pentru accesul utilajului (aşternerea unui strat de balast piatr ă spartă dale prefabricate etc)

e Precizarea distanţ ei de siguranţă pentru protejarea construc ţ iilor şi instalaţ iilor din aproprierea zonei de compactat

Distanţ a de siguranţă se ia funcţ ie de condi ţ iile şi experienţ a locală şi de utilajul folosit Icircn zonele unde nu există această experienţă se vor face determinări adecvate cu concursul unui institut despecialitate Pentru construcţ ii şi instalaţ ii obişnuite această distanţă este orientativ de 3060 m

Pentru reducerea distanţ ei de siguranţă se va avea icircn vedere posibilitatea executării unor măsuri de izolare a vibra ţ iilor (şanţ de atenuare a vibraţ iilor sau ecran)

f Parametrii tehnologiei de compactare (vezi Anexa 2)

- energia de compactare a unei lovituri a unei faze şi totală

- caracteristicile utilajului de execuţ ie

- caracteristicile maiului foarte greu

- distanţ a dintre nodurile reţ elei de compactare

- numărul de faze de compactare şi trasarea suprafeţ ei terenului după ultima fază

- icircnălţ imea de cădere a maiului pentru fiecare fază

- numărul de lovituri pentru fiecare fază

- intervalul de timp icircntre faze

Aceste date se vor specifica sub formă de NOT Ă pe Planul de compactare

Icircn Anexa 5 se dă un model privind conţ inutul fişei tehnologice de executare a compactării cu maiul foarte greu

g Date estimative referitoare la creşterea capacităţ ii portante a terenului de fundare a tasării realizate prin compactare şi a evoluţ iei tasărilor după terminarea compactării

[top

]

4 Executarea compactării cu maiul foarte greu

41 Compactarea cu maiul foarte greu se face icircn următoarele faze de lucru

- pregătirea terenului şi organizarea executării lucr ărilor (degajare decapare strat vegetal executarea platformei de lucru trasarea şi marcarea axelor de lucru ale utilajului trasarea şi pichetareacentrelor amprentelor de batere-nodurile reţ elei de batere etc)

- asigurarea mijloacelor de verificare după fiecare fază de compactare

- stabilirea fluxului de batere icircn funcţ ie de raza de acţ iune a utilajului şi distribuţ ia icircn plan a amprentelor

- executarea fiecărei faze de compactare cu respectarea intervalului

de timp dintre faze şi umplerea găurilor cu material de aport sau tăierea stratului superficial cu buldozerul după caz

- nivelarea suprafeţ ei terenului şi măsurarea tasării medii

După icircncheierea lucr ărilor de compactare se fac măsur ători topometrice de nivelment care se vor repeta pentru punerea icircn eviden ţă a eventualelor ridicări ale pămacircntului compactat (prin relaxare)

8172019 Ne-008-97 Comun Cu 3

httpslidepdfcomreaderfullne-008-97-comun-cu-3 428

NORMATIV PRIVIND IcircMBUNAtildeTAtildeTHORNIREA TERENURILOR DE FUNDARE SLABE PRIN PROCEDEE MECANICE

NE 008-97htm[07072013 191916]

Turnarea betoanelor se va face după consumarea timpului de relaxare

42 Pentru aprecierea orientativă a tasărilor icircn timpul baterii se recomandă ca maiul să fie marcat pe generatoare cu benzi alb-roşu din 10 icircn 10 cm

43 Pentru un număr limitat de amprente care se stabileşte (vezi pct 37 b) icircn funcţ ie de caracteristicile terenului se vor icircntocmi Fişele nr1 şi nr 2 din Anexa 6 pe baza icircnregistr ării tasărilor prinmetode topografice aceste amprente se vor marca pe teren icircn mod diferit de celelalte

44 Se vor respecta cu stricteţ e tipul de utilaj stabilit prin proiect (caracteristicile macaralei şi ale maiului foarte greu) şi tehnologia de lucru (icircnălţ imi de batere distanţ a dintre amprente şi număr delovituri pentru fiecare fază de compactare precum şi intervalul de timp dintre faze şi numărul de faze de compactare)

Nerespectarea acestora poate conduce la o compactare insuficientă sau la producerea fenomenului de supracompactare icircnsoţ it de afacircnarea stratului deja compactat

45 Nu se va trece la următoarea fază de compactare icircnainte de trecerea intervalului de timp dintre fazele respective (vezi Anexa 2 pct 5)

46 Se vor respecta cu stricteţ e distanţ ele de siguranţă stabilite prin proiect faţă de construcţ iile şi reţ elele icircnvecinate

47 Icircn cazul terenurilor care pot colecta ape pluviale se vor amenaja şanţ uri sau drenuri de suprafaţă perimetrale pentru preluarea apei De asemenea apa care se colectează icircn gropile de batere seva evacua prin pompare

48 La executarea compactării cu maiul foarte greu se vor respecta prevederile referitoare la exploatarea utilajelor din Anexa 3

49 Conducerea lucr ărilor de compactare cu maiul foarte greu va fi icircncredinţ ată unui cadrul tehnic competent cu experienţă domeniul compactării pămacircnturilor

[top

]

5 Verificarea compactări i

51 Verificările lucr ărilor de compactare cu maiul foarte greu au ca scop constatarea calităţ ii execuţ iei şi uniformităţ ii compactării şi se fac atacirct pe parcursul execu ţ iei pentru fiecare fază şi icircntre fazeprecum şi icircn final icircn vederea recepţ iei lor ca lucr ări ascunse Toate verificările vor fi

consemnate icircn registrul de lucr ări ascunse

52 Verificarea lucr ărilor se va face de către personal atestat apar ţ inacircnd unei instituţ ii laborator agent economic etc conform Normei metodologice privind autorizarea laboratoarelor de icircncercări icircnconstruc ţ ii - din Buletinul Construcţ iilor nr 11989 autorizat pentru profilul Geotehnică şi teren de fundare (GTF)

Verificarea pe parcursul execuţiei

53 Verificările pe parcursul execuţ iei compactării constau icircn verificări periodice cel puţ in zilnic şi verificări pe amprentele stabilite de geotehnician

a Verificările periodice constau icircn asigurarea prevederilor din proiect referitoare la parametrii tehnologiei de compactare

b Verificările pe amprentele stabilite de geotehnician constau icircn efectuarea măsur ătorilor pentru icircntocmirea fişelor nr 1 şi 2 din Anexa 5 şi analizarea rezultatelor acestora

Verificări icircn vederea recepţiei

54 Verificarea finală icircn vederea recepţ iei se face după nivelarea şi compactarea suprafeţ ei cu mijloace rutiere pe adacircncimea necesar ă de compactare (be nec) plus 10 m icircn puncte stabilite de

geotehnician astfel icircncacirct să existe cel puţ in o astfel de verificare la 100 m2 geotehnicianul poate decide suplimentare numărului de puncte verificate icircn cazul icircn care rezultatele sunt neconcludente

55 Verificarea finală icircn vederea recepţ iei se face obligatoriu prin metoda stabilită icircn poligonul experimental sau icircn cadrul lucr ărilor anterioare şi care poate fi

- metoda sondajelor de penetrare statică executată conform STAS 12426-76 Cercetarea terenului prin penetrare statică

- metoda măsur ătorilor radiometrice efectuate icircn foraje conform STAS 12429-76 Cercetarea geofizică a terenului prin metode radiometrice

- metoda forajelor cu prelevare de probe netulburate conf STAS 12424-85 Cercetări prin foraje executate icircn pămacircnturi

Rezultatele obţ inute se compar ă cu cele din diagramele etalon ob ţ inute icircn poligonul experimental sau prin lucr ările anterioare Dacă acestea nu se icircncadrează icircn diagrama etalon se suplimenteazăcompactarea pe zone lucrul mecanic stabilindu-se icircn funcţ ie de adacircncimea la care compactarea a fost găsită necorespunzătoare

8172019 Ne-008-97 Comun Cu 3

httpslidepdfcomreaderfullne-008-97-comun-cu-3 528

NORMATIV PRIVIND IcircMBUNAtildeTAtildeTHORNIREA TERENURILOR DE FUNDARE SLABE PRIN PROCEDEE MECANICE

NE 008-97htm[07072013 191916]

Icircn cazul umpluturilor din anrocamente verificarea finală se face prin icircncercări pe placă efectuate conform STAS 89423-84 Determinarea modulului de deformaţ ie liniar ă prin icircncercări pe teren cu placapentru această icircncercare geotehnicianul poate decide reducerea numărului de icircncercări de la caz la caz de asemenea poate decide folosirea suplimentar ă (cel puţ in o icircncercare) a acestui tip deverificare şi icircn cazul folosirii celorlalte metode de verificare

56 Tasarea finală medie a terenului compactat se compar ă cu cea stabilită prin proiect Neconcordanţ a dintre cele două valori se interpretează de către comisia de recepţ ie icircn corelaţ ie cu celelalteverificări

[top]

6 Alte prevederi

61 Recepţ ia compactării se face la faţ a locului de către reprezentanţ ii beneficiarului executantului şi proiectantului (geotehnicianul) pe baza rezultatelor tuturor verificărilor efectuate care vor icircntocmiun act ce se ataşează la cartea construcţ iei

62 Calitatea compactării se va putea considera corespunzătoare dacă pentru fiecare punct verificat de pe suprafa ţ a compactată cel puţ in 75 din valorile pe adacircncime se icircncadrează icircn diagramaetalon iar pentru restul de 25 nu sunt abateri icircn minus faţă de valoarea minimă necesar ă mai mari de 2

63 Betonarea fundaţ iilor care reazema pe terenul compactat se poate face numai după avizul favorabil al comisiei care a efectuat recepţ ia

64 Măsuri de tehnica securităţ ii

La executarea lucr ărilor se vor respecta prevederile generale şi cele specifice din normativele republicane de protecţ ia muncii icircn lucr ările de construcţ ii montaj

La executarea lucr ărilor de compactare cu maiul supergreu se vor respecta prevederile din

- Norme republicane de protecţ ia muncii aprobate de Ministerul Sănătăţ ii şi Ministerului Muncii cu ordinul nr 60 şi 3475 inclusiv modificările aduse prin Ordinul 1101977 al MM şi 3077-MS

- Norme de protecţ ia muncii icircn activitatea de construcţ ii montaj aprobată de MCInd cu Ordinul nr 1233D din 29121980

Icircn cazuri speciale geotehnicianul icircmpreună cu executantul lucr ării vor stabili de comun acord măsuri specifice corespunzătoare icircn vederea asigur ării condi ţ iilor de protecţ ia muncii cum sunt

- Asigurarea protecţ iei contra materialelor ce se dislocă la impactul maiului cu terenul (pietre bulgări etc) prin măsuri luate la cabina utilajului (montare de plase de sacircrmă la geamuri) şi interzicereaaccesului icircn zona de compactare prin marcarea perimetrului de lucru cu tăbliţ e avertizoare

- Instruirea mecanicilor cu privire la icircnălţ imea de ridicare ritmul de batere adacircncimea de afundare a maiului prin executarea unor probe demonstrative pentru verificarea bunei funcţ ionări a utilajului

- Verificarea periodică a stării echipamentului de ridicare (cablu amortizoare de cauciuc inel de agăţ are troliu etc) şi icircnlocuirea la timp a elementelor uzate

- Icircn cazul icircn care icircn zona compactării sunt construcţ ii se va urmări comportarea acestora icircn timpul executării probei demonstrative De regulă trebuie păstrată o distanţă de 4060 m faţă de

construc ţ iile existente Această distanţă depinde de tipul construcţ iilor şi starea lor şi poate fi determinată prin măsur ători seismice pe teren efectuate de un institut de specialitate- De asemenea executantul va lua toate măsurile de siguranţă prevăzute icircn normele icircn vigoare special pentru lucr ări de terasamente şi pentru maşini de ridicat folosite pe şantierele de construcţ ii-montaj

[top

]

ANEXA 1

Verificarea prin c alcul din amic a eficien ţei compactării cu maiul foarte greu

Calculul dinamic al compactării cu maiul foarte greu se efectuează asemănător cu cel pentru maiul greu (Vezi normativul C 291-1991) şi foloseşte la estimarea preliminar ă a eficienţ ei procedeuluicompactării cu maiul foarte greu icircnainte de a se deplasa utilajele pe teren De asemenea aceste calcule se vor relua definitiv pe baza dalelor rezultate din lucr ările experimentale de la pct34 din

normativ

Icircn continuare se vor folosi simbolurile d ndash dinamic st ndash static c ndash compactare (solicitare) r ndash rezistentă M ndash datorat maiului

8172019 Ne-008-97 Comun Cu 3

httpslidepdfcomreaderfullne-008-97-comun-cu-3 628

NORMATIV PRIVIND IcircMBUNAtildeTAtildeTHORNIREA TERENURILOR DE FUNDARE SLABE PRIN PROCEDEE MECANICE

NE 008-97htm[07072013 191916]

Pentru utilajele de compactare prin batere for ţ a dinamică cu care acţ ionează maiul asupra pămacircntului este

11

respectiv efortul dinamic de compactare

9 9 21

unde r este coeficientul de amplificare dinamică care se ia

9 9 31

HM este icircnălţ imea de cădere a maiului icircn m

D hM ndash tasarea terenului sub o lovitur ă icircn cm

a - coeficient care ţ ine seama de masa de pămacircnt antrenată de acţ iunea maiului şi se ia astfel

9 9 41

unde m1 este masa maiului in tone

m2=615times r times R3 ndash masa de pămacircnt icircn interacţ iunea cu maiul icircn tone

r - densitatea terenului icircnaintea fiecărei lovituri icircn tm3

R ndash raza suprafeţ ei bazei maiului icircn m

Valoarea lui D hM se stabileşte experimental Preliminar se pot folosi valorile din 9 figura 11

Fst ndash for ţ a statică de acţ ionare asupra terenului icircn daN

s stM ndash efortul de compresiune dat de solicitarea statică icircn kPa

Efortul dinamic maxim de compactare (s dcMmax

) se va considera la suprafaţ a terenului şi se determină cu formula

9 9 51

unde Q este for ţ a de apăsare statică pe teren (greutatea maiului) daN

Ac ndash suprafaţ a bazei maiului cm2

Cunoscacircnd valoarea lui s dcM se stabileşte distribuţ ia icircn adacircncime a lui s dcM care se realizează propor ţ ional cu distribuţ ia lui s st=QAc (această distribuţ ie se stabileşte conform STAS 33002-85) Icircn

acest fel se determină şi valoarea lui s dcM la adacircncimea de compactare (hc) rezultată ca la pct 32 din normativ

Rezistenţ a la compresiune dinamică a pămacircntului (s dr

) se determină prin icircncercări triaxiale ciclice efectuate conform bdquoIcircndrumătorului tehnic pentru studiul proprietăţ ile pămacircnturilor necoezive

lichefiabilerdquo indicativ P 125-84

Icircn lipsa icircncercărilor valorilor orientative ale rezistentei la compresiune dinamică ( s dr ) se vor deduce din graficele din fig 21 pentru pămacircnturi slab coezive şi coezive şi respectiv fig 31 pentru

8172019 Ne-008-97 Comun Cu 3

httpslidepdfcomreaderfullne-008-97-comun-cu-3 728

NORMATIV PRIVIND IcircMBUNAtildeTAtildeTHORNIREA TERENURILOR DE FUNDARE SLABE PRIN PROCEDEE MECANICE

NE 008-97htm[07072013 191916]

pămacircnturi necoezive trasacircndu-se variaţ ia cu adacircncimea a lui s dr (adică s drlimsup s drlim

inf şi s dr opt ca icircn fig 42 din Anexa 2

Pămacircnturile se compactează eficient pentru s dM cuprins icircntre s drlimsup (rezistenţ a limită superioar ă) şi s drlim

inf (rezistenţ a limită inferioar ă) unde

9 9 61

9 9 71

icircn care 81

9 9 91

unde s dc ndash este efortul efectiv de compactare icircn daNcm2

Sr ndash gradul de umiditate ini ţ ial

Icircn acest sens se repetă de cacircteva ori calculul cu formula 31 cu diferite valorile ale lui h M astfel ca pentru fiecare fază de compactare pentru un strat de 2-3 m de deasupra adacircncimii h diagrama de

variaţ ie cu adacircncimea a lui s dcM să se afle icircntre diagramele lui s dclimsup

şi v 837

s drlimint (ideal cacirct mai aproape de ) Dacă utilajul ales (respectiv maiul ales) nu permite icircndeplinirea acestei condiţ ii se schimbă utilajul (maiul)

Pentru solicitări s dcM lt s drliminf deformaţ iile sunt nesemnificative şi nu conduc la efecte importante de icircmbunătăţ ire

Pentru solicitări s dcM gt s drlimsup deformaţ iile sunt mari dar predomină cele plastice care conduc la refulări ale pămacircntului cu efecte defavorabile asupra icircmbunătăţ irii terenului

Pe baza raportului eforturilor R se stabilesc valorile lui s drlimsup s drlim

inf şi s dr opt determinacircnd mai icircntacirci valorile efortului efectiv de compactare (s dc

rsquo)

Acesta este egal cu suma dintre efortul efectiv de consolidare sub sarcina geologică (s cg

rsquo) şi efortul efectiv de compactare cu maiul foarte greu (s dcMrsquo)

9 101

Deoarece icircn timpul unei lovituri cu maiul pămacircntul nu este compactat integral ci par ţ ial este necesar să se determine fracţ iunea din s dcM aferentă unei lovituri cu maiul respectiv valoarea lui s dcMrsquo

Valoarea lui s dcMrsquo se determină icircn funcţ ie de raportul dintre timpul de compactare integrală a pămacircntului (tc) şi timpul de solicitare dat de maiul foarte greu (t s)

Timpul de compactare integrală se consider ă aproximativ de 2-3 minute pentru nisip 2 ore pentru pămacircnt slab coeziv şi 6 ore pentru pămacircnt coeziv

Timpul de solicitare cu maiul foarte greu se consider ă de

015 hellip 02 s pentru M = 5 hellip 7 tone

02 hellip 03 s pentru M = 7 hellip 10 tone 03 hellip 04 s pentru M = 10 hellip 15 tone 04 hellip 05 s pentru M = 15 hellip 20 tone

8172019 Ne-008-97 Comun Cu 3

httpslidepdfcomreaderfullne-008-97-comun-cu-3 828

NORMATIV PRIVIND IcircMBUNAtildeTAtildeTHORNIREA TERENURILOR DE FUNDARE SLABE PRIN PROCEDEE MECANICE

NE 008-97htm[07072013 191916]

Icircn funcţ ie de raportul tcts se determină s dcMrsquo prin interpolare liniar ă icircntre limitele teoretice de mai jos

tcts = 10000 hellip s dcMrsquo = 05 s dcM ndash pentru pămacircnturi necoezive sau respectiv

tcts = 100000 hellip s dcMrsquo = 05 s dcM ndash pentru pămacircnturi slab coezive sau respectiv

tcts = 500000 hellip s dcMrsquo = 05 s dcM ndash pentru pămacircnturi coezive

[top]

ANEXA 2

Stabilirea preliminar ă a elementelor tehnologic e

1 Determinarea energiei de compactare pentru o singur ă lovitur ă

Utilajul de compactare se alege potrivit datelor din Anexa 3 inclusiv masa maiului Se pot alege şi alte utilaje de compactat icircn spiritul prezentului normativ

Adacircncimea de compactare necesar ă se determină ca la pct 32 din normativ

Energia de compactare pentru o singur ă lovitur ă MHM se stabileşte (respectiv valoarea lui HMmax) pornind de la adacircncimea necesar ă de compactare cu relaţ ia

9 9 12

icircn care - adacircncimea de compactare necesar ă (m)

M ndash masa maiului (t) ndash vezi Anexa 3

HMmax ndash icircnălţ imea maximă de ridicare a maiului (m)

k ndash coeficient al condi ţ iilor de teren din amplasament care depinde de natura terenului stratificaţ ie grad de umiditate porozitate greutate volumică etc

Valorile bdquokrdquo se adoptă prin comparare cu lucr ări executate icircn condi ţ ii similare

Icircn lipsa acestor elemente orientativ se pot adopta pentru bdquokrdquo următoarele valori ini ţ iale (pe baza cărora se determină valoarea lui şi respectiv

argile umpluturi recente argiloase k = 08 deşeuri de carier ă k = 07 ndash 08 alternanţ e de argile cu nisipuri k = 065 ndash 07 loess k = 030 ndash 05nisip fin şi mijlociu k = 05

Valoarea acestui coeficient se va adopta potrivit figurii 12 pe baza fracţ iunii de amortizarea critică Dh care se poate obţ ine din graficele figura 22 icircn funcţ ie de valoarea lui e de mai sus

2 stabilirea distanţ ei dintre amprente - etc (mărimea şi forma ochiurilor reţ elelor de compactare

Forma ochiurilor reţ elei de compactare poate fi triunghiular ă sau pătrată cea triunghiular ă (triunghiuri echilaterale) conduce la o compactare mai omogenă

De regulă pentru fundaţ ii izolate şi continui se va adopta o re ţ ea triunghiular ă pentru radiere generale se poate adopta o reţ ea pătrată

8172019 Ne-008-97 Comun Cu 3

httpslidepdfcomreaderfullne-008-97-comun-cu-3 828

NORMATIV PRIVIND IcircMBUNAtildeTAtildeTHORNIREA TERENURILOR DE FUNDARE SLABE PRIN PROCEDEE MECANICE

NE 008-97htm[07072013 191916]

Icircn funcţ ie de raportul tcts se determină s dcMrsquo prin interpolare liniar ă icircntre limitele teoretice de mai jos

tcts = 10000 hellip s dcMrsquo = 05 s dcM ndash pentru pămacircnturi necoezive sau respectiv

tcts = 100000 hellip s dcMrsquo = 05 s dcM ndash pentru pămacircnturi slab coezive sau respectiv

tcts = 500000 hellip s dcMrsquo = 05 s dcM ndash pentru pămacircnturi coezive

[top]

ANEXA 2

Stabilirea preliminar ă a elementelor tehnologic e

1 Determinarea energiei de compactare pentru o singur ă lovitur ă

Utilajul de compactare se alege potrivit datelor din Anexa 3 inclusiv masa maiului Se pot alege şi alte utilaje de compactat icircn spiritul prezentului normativ

Adacircncimea de compactare necesar ă se determină ca la pct 32 din normativ

Energia de compactare pentru o singur ă lovitur ă MHM se stabileşte (respectiv valoarea lui HMmax) pornind de la adacircncimea necesar ă de compactare cu relaţ ia

9 9 12

icircn care - adacircncimea de compactare necesar ă (m)

M ndash masa maiului (t) ndash vezi Anexa 3

HMmax ndash icircnălţ imea maximă de ridicare a maiului (m)

k ndash coeficient al condi ţ iilor de teren din amplasament care depinde de natura terenului stratificaţ ie grad de umiditate porozitate greutate volumică etc

Valorile bdquokrdquo se adoptă prin comparare cu lucr ări executate icircn condi ţ ii similare

Icircn lipsa acestor elemente orientativ se pot adopta pentru bdquokrdquo următoarele valori ini ţ iale (pe baza cărora se determină valoarea lui şi respectiv

argile umpluturi recente argiloase k = 08 deşeuri de carier ă k = 07 ndash 08 alternanţ e de argile cu nisipuri k = 065 ndash 07 loess k = 030 ndash 05nisip fin şi mijlociu k = 05

Valoarea acestui coeficient se va adopta potrivit figurii 12 pe baza fracţ iunii de amortizarea critică Dh care se poate obţ ine din graficele figura 22 icircn funcţ ie de valoarea lui e de mai sus

2 stabilirea distanţ ei dintre amprente - etc (mărimea şi forma ochiurilor reţ elelor de compactare

Forma ochiurilor reţ elei de compactare poate fi triunghiular ă sau pătrată cea triunghiular ă (triunghiuri echilaterale) conduce la o compactare mai omogenă

De regulă pentru fundaţ ii izolate şi continui se va adopta o re ţ ea triunghiular ă pentru radiere generale se poate adopta o reţ ea pătrată

8172019 Ne-008-97 Comun Cu 3

httpslidepdfcomreaderfullne-008-97-comun-cu-3 928

NORMATIV PRIVIND IcircMBUNAtildeTAtildeTHORNIREA TERENURILOR DE FUNDARE SLABE PRIN PROCEDEE MECANICE

NE 008-97htm[07072013 191916]

Pentru obţ inerea unui compactări omogene se recomandă adoptarea unor reţ ele de compactare ca cele din Anexa 4 trasarea (pe planul de compactare şi pe teren) icircncepacircndu-se cu reţ eaua cuochiurile cele mai mari (pentru lucrul mecanic maxim)

Distanţ a icircntre centrele amprentelor este mai mică pentru prima fază de compactare şi din ce icircn ce mai mare pentru fazele urm ătoare şi se poate estima prin analogie cu lucr ări executate icircn condi ţ iisimilare De asemenea această distanţă se poate stabili orientativ pe baza curbei din 9 figura 32

3 numărul de faze de compactare (i) şi numărul de lovituri pe aceiaşi amprentă pentru fiecare fază de compactare ( )

a Teoretic compactarea pe adacircncimea cu maiul foarte greu se poate realiza icircn două variante

- compactarea straturilor de la suprafaţă (icircn prima fază) urmată de compactarea straturilor de adacircncime (icircn fazele următoare)

- compactarea straturilor din adacircncime (icircn prima fază) urmată de compactarea straturilor de suprafaţă (icircn fazele următoare)

Deoarece a doua variantă este neeconomică consumul de energie fiind mult mai mare icircn practică se recomandă adoptarea primei variante

astfel icircn funcţ ie de adacircncimea de compactare necesar ă şi de natura straturilor de pămacircnt pot rezulta 2 sau mai multe faze de compactare (vfig 42)

b Fazele de compactare se vor realiza cu lucru mecanic cresc ător (valori crescătoare ale lui HM) astfel icircncacirct la fiecare fază s dcM să fie situat icircntre s drliminf şi s drlim

sup pe o por ţ iune cacirct mai mareFaza penultimă este cea la care s-a obţ inut adacircncimea de compactare necesar ă (respectiv pentru care hc hcnec ndash vezi fig 42)

Pentru fiecare fază de compactare se va stabili valoarea s di care este valoarea de la adacircncimea corespunzătoare lui s dcMmed (vezi fig 42) icircn funcţ ie de care se stabileşte numărul de lovituri ca mai

jos

c Icircn funcţ ie de densitatea ini ţ ială a straturilor de pămacircnt se pot stabili pentru fiecare lovitur ă din fiecare fază de compactare valorile orientative ale modelului de deformaţ ie liniar ă ale terenului) (vezifig 42)

De asemenea va stabili evoluţ ia densităţ ii icircn stare uscată a terenului compactat după fiecare lovitur ă şi deci numărul de lovituri la care se ob ţ ine densitatea finală din proiect (vezi pct 32 dinnormativ) cu formula

9 9 22

unde - este tasarea terenului (vezi fig 11) sub lovitura l+1 (cm)

9 - densitatea icircn stare uscată sub lovitura l (gcm3)

- densitatea icircn stare uscată sub lovitura l+1 (gcm3)

- grosimea stratului iniţ ial (hc din fig 42) icircnainte de lovitura l+1 (cm)

d Deoarece icircn zona din suprafaţă au loc refulări ale pămacircntului ultima fază va fi icircntotdeauna cu lucru mecanic redus (vezi normativul C 292-1983)

După fiecare fază de compactare se lasă un interval calculat ca la pct 5 de mai jos pentru disiparea presiunii din pori De asemenea după fiecare fază gropile realizate se umplu cu material de aport(compactat conform C 292-1983) sau prin tăierea stratului superficial cu buldozerul icircn func ţ ie de cota finală necesar ă pentru terenul compactat icircn final suprafaţ a terenului se nivelează şi secompactează cu mijloace rutiere

e De la caz la caz se poate adopta varianta tehnologică de excavare pe adacircncime a terenului compactarea realizacircndu-se ini ţ ial de la acest nivel apoi realizacircndu-se umplutura şi compactareaacesteia

4 Intervalul de timp dintre fazele de compactare

Intervalul de timp dintre fazele de batere cu maiul foarte greu se stabileşte orientativ cu formula

9 9 32

8172019 Ne-008-97 Comun Cu 3

httpslidepdfcomreaderfullne-008-97-comun-cu-3 1028

NORMATIV PRIVIND IcircMBUNAtildeTAtildeTHORNIREA TERENURILOR DE FUNDARE SLABE PRIN PROCEDEE MECANICE

NE 008-97htm[07072013 191916]

unde T este numărul de zile dintre faze

tp ndash timpul de consolidare primar ă a pămacircntului icircncercat icircn edometru (ore)

hc ndash adacircncimea de compactare corespunzătoare fazei (cm) ( (vezi fig 42)

he ndash icircnălţ imea probei de edometru (cm)

cr ndash coeficient de reducere care ţ ine seama de gradul de fisurare a terenului icircn timpul baterii cu maiul foarte greu şi de modul real de producere a consolidării icircn teren

Valoarea lui tp se determină prin icircncercarea edometrică sau orientativ se poate lua 2 ndash 3 minute pentru nisip 2 ore pentru pămacircnt slab coeziv şi 6 ore pentru pămacircnturi coezive

Valoarea lui cr se poate lua

001 pentru pămacircnturi necoezive 0004 hellip 0006 pentru pămacircnturi slab coezive 0002 hellip 0003 pentru pămacircnturi coezive 0001 hellip 0002 pentru pămacircnturi coezive la care s-au executat drenuri verticale

5 Grosimea platformei de lucru de la suprafaţ a terenului

Pentru asigurarea accesului utilajelor şi pentru preicircntacircmpinarea fenomenului de refulare a pămacircntului icircn suprafaţă este necesar ca icircnaintea icircnceperii compactării cu maiul foarte greu să se realizeze oplatformă din pămacircnt compactat (conform normativului C 29VII-199) care va avea o grosime icircn funcţ ie de greutatea utilajului şi tipul de teren

[top]

ANEXA 3

Utilaje de compactare cu maiul foarte greu

Utilajul de compactare a pămacircnturilor cu maiul foarte greu se compune din utilajul de acţ ionare a maiului şi maiul propriu ndash zis

a Caracteristicile maiului foarte greu

La alegerea maiului foarte greu se va avea icircn vedere faptul că din punct de vedere energetic este mult mai economic valorificarea icircn cacirct mai mare măsur ă a icircnălţ imii posibile de ridicare

Masa maiului poate fi stabilită orientativ pentru adacircncimii necesare de compactare obişnuite icircntre 5 m şi 10 m cu următoarea formulă empirică

9 9

unde M şi hnec a semnificaţ iile de la pct1 din Anexa 2

Forma maiului se recomandă a fi uşor tronconică cu baza mare jos

Pentru asigurarea stabilităţ ii maiurilor trebuie să aibă centrul de greutate cacirct mai jos

Suprafaţ a de contact a maiului cu terenul depinde de natura terenului cu care maiul vine icircn contact Această valoare variază icircntre 3 m2 şi 6 m2 icircn cazurile curente pentru maiuri cu masa icircntre 8 toneşi 16 tone ceea ce conduce icircn general la o presiune statică de 25 kPa

Suprafaţ a bazei mari care vine icircn contact cu terenul se recomandă a fi uşor convexă pentru a uşura desprinderea de teren

Maiul se poate confecţ iona monocorp sau din module solid asamblate (cu buloane) din oţ el masiv sau beton armat avacircnd clasa minimă Bc 225 turnat icircntr-o manta metalică realizată din tablă groasăde 15 ndash 20 mm icircn cazul compactării anrocamentelor grosimea tablei trebuie sporită

8172019 Ne-008-97 Comun Cu 3

httpslidepdfcomreaderfullne-008-97-comun-cu-3 1128

NORMATIV PRIVIND IcircMBUNAtildeTAtildeTHORNIREA TERENURILOR DE FUNDARE SLABE PRIN PROCEDEE MECANICE

NE 008-97htm[07072013 191916]

El va fi prevăzut cu un inel de agăţ are poziţ ionat centric realizat din hotel rotund cu diametrul de 40 ndash 50 mm

Pentru a se amortiza şocul din cablu uneori se ataşează 2 ndash 4 anvelope uzate de maşină cu piese intermediare icircntre inelul de agăţ are şi cablu

b Caracteristicile utilajului de acţ ionare

Pentru acţ ionarea maiului foarte greu se folosesc utilaje de ridicare de uz general (macarale excavatoare utilate pentru ridicare) sau special concepute

Icircntre energia de compactare pentru o singur ă lovitur ă şi lucrul mecanic icircn regim dinamic al macaralei trebuie să existe relaţ ia

9 9 13

Pentru aprecierea lucrului mecanic icircn regim dinamic Ldin icircn funcţ ie de lucrul mecanic icircn regim static L st caracteristic macaralelor se va folosi relaţ ia empirică

9 9 23

Acestea trebuie să prezinte următoarele caracteristici

să aibe ambreiajul troliului cu fric ţ iune pentru a permite eliberarea instantanee a maiului asiguracircndu-se căderea liber ă pentru reducerea solicitărilor utilajului este posibilă şi folosirea unor dispozitive speciale pentru decuplare manuală sau automată a maiului la icircnălţ imea de batere stabilită să aibă posibilitatea ridicării pe un sigur fir iar cablul să fie de tip antigiratoriu

icircnălţ imea de ridicare maximă să fie de 10 m viteza de ridicare să fie mare pentru scurtarea ciclului de batere (să se asigure 2 ndash 3 lovituriminut) să asigure o bună manevrabilitate şi mobilitate braţ ul utilajului folosit trebuie să aibă lungimea suficientă pentru ca la icircnălţ imea de batere maximă să fie asigurată zona de gardă (de influenţă) pentru stabilitatea utilajului

masa utilajului folosit să fie suficient de mare pentru a fi stabil icircn timpul acţ ionării maiului foarte greu c Exemple de utilaje folosite pacircnă icircn prezent icircn Romacircnia

Draglină Zemag adaptată cu macara cu sarcină maximă de 20 t s-a ridicat un mai de 10 t la 5 ndash 6 m icircn ălţ ime s-a folosit la pasajul de pe DN 22 B la Midia şi la Hala de reparaţ ii a bazeitehnice din portul Constanţ aMacara Zemag cu sarcina maximă de 16 t s-a ridicat un mai de 10 t la 8 m icircnălţ ime s-a folosit la Estacada pentru benzi transportoare icircn portul Constanţ aMacara pe şenile tip Zemag cu sarcina maximă de 40 t s-a ridicat un mai de 10 t la 15 m icircnălţ ime s-a folosit la platforma calei de repara ţ ii de la Atelierul Naval SulinaMacara F 2508 cu sarcina maximă de 60 t echipată cu un mai de 10 t icircnălţ imea de cădere fiind de 22 ndash 25 m s-a folosit la Combinatul Chimic Giurgiu icircntreprinderea Textilă Galaţ i SNHacircr şova CIC Năvodari Fabrica de Zahăr Năvodari şi Babadag etcMacara de 305 tf echipată cu mai de 8 t ridicat la 10 ndash 15 m folosită la CS CălăraşiMacara F 1252 cu sarcina maximă de 20 t lăsat liber să cadă de la 15 m icircnălţ ime s-a folosit la blocuri de locuinţ e icircn oraşul Călăraşi

[top]

ANEXA 4

Date privind lucr ările d e compactare experimentală cu maiul foarte greu

1 Amplasamentul poligonului experimental se alege icircn condi ţ iile pct 35 din normativ iar utilajul se alege potrivit calculelor preliminare efectuate conform Anexei 1 şi Anexei 2

2 Lucr ări experimentale efectuate pe un amplasament separat

Aceste lucr ări se efectuează pentru un teren pentru care nu s- au mai executat compactări cu maiul foarte greu sau deşi s-au executat urmează a se realiza obiecte multiple şi se desf ăşoar ă astfel

a Pe terenul decapat şi pregătit pentru experimentări se execută o amprentă de probă pentru stabilirea distanţ ei dintre centrele amprentelor (dimensiunea ochiurilor reţ elei de compactare ndash vezi fig

14) astfel Cu lucrul mecanic calculat pentru prima fază se măsoar ă topometric la 3 ndash 5 lovituri atacirct tasarea centrului amprentei cacirct şi umflarea terenului din jurul acesteia pe plăcuţ e ndash reperi montate din 25 icircn25 cm distanţă faţă de marginile amprentei pacircnă la obţ inerea refuzului care se consider ă de 1 cm pentru tasare

Icirc Atilde Atilde

8172019 Ne-008-97 Comun Cu 3

httpslidepdfcomreaderfullne-008-97-comun-cu-3 1228

NORMATIV PRIVIND IcircMBUNAtildeTAtildeTHORNIREA TERENURILOR DE FUNDARE SLABE PRIN PROCEDEE MECANICE

NE 008-97htm[07072013 191916]

b După obţ inerea refuzului se trasează diagrama din 9 fig 24 şi se stabileşte numărul de lovituri pentru prima fază

c Se procedează ca mai sus pentru celelalte faze de compactare

d La distanţ ele dintre centrele amprentelor şi cu numărul de lovituri stabilit ca mai sus se execut ă un număr de cacircte 3 amprente pe fază (vezi fig 3a4) şi după fiecare fază de compactare şi trecereaintervalului dintre faze (calculat) se execută cacircte o penetrare statică trasacircndu-se diagramele din fig 3b4 stabilindu-se icircn acest fel adacircncimile de compactare pe faze şi numărul de faze

e Se trasează icircn continuare o parcelă experimentală ca cea din fig 4a4 sau 4b4 sau 4c4 după caz şi se montează piezometrele Pz1 şi Pz 2

f Se execută baterea pe amprentele din faza 1 şi se aşteaptă intervalul de timp necesar acesta ajustacircndu-se dacă este cazul pe baza citirilor efectuate la cele două piezometre se umplu gropile cumaterial de aport compactat ca la pct 3d şi Anexa 2

g La fel se execută baterea pe amprentele 2 (şi apoi 3 dacă este cazul) efectuacircndu-se apoi citiri la cele două piezometre se umplu gropile cu material de aport compactat şi se nivelează şi secompactează cu mijloace rutiere suprafaţ a terenului compactat

h Se execută cele 12 penetr ări statice (sau sondaje radiometrice) amplasate ca icircn figurile de mai sus şi se icircntocmeşte diagrama etalon respectiv variaţ ia cu adacircncimea a icircnf ăşur ătorii minime şirespectiv maxime a rezistenţ elor la penetrare pe con

i Se execută două foraje F1 şi F2 prelevacircndu-se probe la ştanţă sau ştuţ cel puţ in din metru icircn metru pe baza cărora se vor determina indicii fizici (porozitate umiditate densitate uscată) şi mecanicede rezistenţă (la forfecare sau monoaxială) şi deformaţ ie (moduli edometrici) stabilindu-se corelaţ ii cu valorile penetr ărilor statice (sau măsur ătorilor radiometrice după caz)

j Se realizează două icircncărcări pe placă una icircntre amprente şi una pe suprafaţ a amprentei fazei cu lucru mecanic cel mai mare stabilindu-se valorile modulilor de deformaţ ie liniar ă

3 Lucr ările experimentale efectuate direct pe amplasamentul viitoarei construcţ ii

Aceste lucr ări se efectuează pentru un teren pentru care există experienţ e icircn domeniul compactării cu maiul foarte greu şi se desf ăşoar ă astfel

a terenul fiind cunoscut există relaţ ia lucru mecanic ndash distanţă dintre amprente precum şi relaţ ia lucru mecanic ndash număr de lovituri Se calculează numărul de faze pentru adacircncimea de compactarenecesar ă (ca la pct3 din Anexa 2)

b se trasează direct pe amplasamentul construcţ iei o parcelă experimentală ca cea din 9 fig 4a4 sau 4b4 după caz şi se montează piezometrele Pz1 şi Pz 2

c icircn continuare se efectuează lucr ările ca la pct 2 d -2 j

[top]

ANEXA 5

Model privind conţinutul fişei tehnolog ice de executare a compactării cu maiul foarte greu

Fişa tehnologică de execuţ ie a compactării cu maiul foarte greu (vezi normativul C 291-1991 pct 15) trebuie să conţ ină adaptarea prevederilor din normativ la lucrarea concretă care trebuie executată icircn funcţ ie de condi ţ iile specifice de realizare precizacircnd şi detaliind datele tehnice şi tehnologice Ea trebuie să conţ ină următoarele capitole

1 Definirea şi domeniul de utilizare al compactării cu maiul foarte greu

2 Descrierea lucr ărilor pregătitoare şi a caracteristicilor geotehnice ale terenului de fundare

3 Precizarea şi descrierea utilajelor de execuţ ie

4 Descrierea detaliată a fazelor tehnologice icircn ordinea lor cronologică

5 Precizarea metodelor de verificare şi recepţ ie a lucr ărilor a aparaturii şi instalaţ iilor folosite şi a punctelor din teren

6 Indicatorii tehnico ndash economici (formaţ ii de lucru productivităţ i costuri materiale)

[top]

Icirc Atilde Atilde

8172019 Ne-008-97 Comun Cu 3

httpslidepdfcomreaderfullne-008-97-comun-cu-3 1328

NORMATIV PRIVIND IcircMBUNAtildeTAtildeTHORNIREA TERENURILOR DE FUNDARE SLABE PRIN PROCEDEE MECANICE

NE 008-97htm[07072013 191916]

ANEXA 6

Fişa nr 1

Proiectant helliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphellip

Executant helliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphellip

Fişă de icircnregistr ări a compactării cu maiul foarte greu pentru amprenta nr

La construcţ ia Atelier de reparat nave

Din localitatea SulinaUtilajul folosit Zemag

Greutatea maiului P=10tf

Cota reperului 500 Data compactării 10 VIII 1981

Fază

Icircnălţ imeade

căderebdquoHrdquo (m)

Numărul delovituri peamprentă

Cotafunduluigropii

Tasarea (cm)Lucrul mecanic bdquoLrdquo

(tm)Obs

simple cumulate simplă cumulate simplă cumulate

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9

- - - 420 - - - -Cotateren

natural

1 100 5 5 360 60 60 500 500

2 100 5 10 330 30 90 500 1000

3 80 5 15 310 20 110 400 1400

4 100 6 21 300 10 120 600 2000

NORMATIV PRIVIND IcircMBUNAtildeTAtildeTHORNIREA TERENURILOR DE FUNDARE SLABE PRIN PROCEDEE MECANICE

8172019 Ne-008-97 Comun Cu 3

httpslidepdfcomreaderfullne-008-97-comun-cu-3 1428

NORMATIV PRIVIND IcircMBUNAtildeTAtildeTHORNIREA TERENURILOR DE FUNDARE SLABE PRIN PROCEDEE MECANICE

NE 008-97htm[07072013 191916]

Fişa nr 2

Proiectant helliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphellip

Executant helliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphellip

Tasarea medie pe amprente şi lucrul mecanicm2 arie compactată helliphellip

La construcţ ia Atelier de reparat nave

Din localitatea Sulina

AmprentaTasarea

(cm)

Lucrulmecanic

(tm)Amprenta

Tasarea(cm)

Lucrulmecanic

(tm)Amprenta

Tasarea(cm)

Lucrulmecanic

(tm)

1 2 3 4 5 6 7 8 9

A1 140 3000 B5 105 2500 D3 90 3000

A2 120 2500 B6 115 2550 D4 110 3050

A3 130 2800 C1 115 2800 D5 140 3350

A4 100 2700 C2 130 3200 D6 110 3100

A5 120 3500 C3 120 3250

A6 100 2200 C4 105 3000

B1 80 1900 C5 140 3300

B2 100 2050 C6 100 2800

B3 120 2000 D1 110 2750

NORMATIV PRIVIND IcircMBUNAtildeTAtildeTHORNIREA TERENURILOR DE FUNDARE SLABE PRIN PROCEDEE MECANICE

8172019 Ne-008-97 Comun Cu 3

httpslidepdfcomreaderfullne-008-97-comun-cu-3 1528

NORMATIV PRIVIND IcircMBUNAtildeTAtildeTHORNIREA TERENURILOR DE FUNDARE SLABE PRIN PROCEDEE MECANICE

NE 008-97htm[07072013 191916]

B4 140 3050 D2 120 3250

TOTAL S 2760 68050

S h S L

n=24A=12acute

18=216

cm2

a) Tasarea medie pe amprentă

S hn=114 cm

b) Lucrul mecanic Aria compactată

S LA=314 tmm2

h ndash tasarea (cm)

n ndash numărul amprentelor

L ndashlucrul mecanic (tm)

A ndash aria compactată (m2)

[top]

ANEXA 7

Exemplu de calcul dinamic al compactării cu maiul foarte greu

NORMATIV PRIVIND IcircMBUNAtildeTAtildeTHORNIREA TERENURILOR DE FUNDARE SLABE PRIN PROCEDEE MECANICE

8172019 Ne-008-97 Comun Cu 3

httpslidepdfcomreaderfullne-008-97-comun-cu-3 1428

NORMATIV PRIVIND IcircMBUNAtildeTAtildeTHORNIREA TERENURILOR DE FUNDARE SLABE PRIN PROCEDEE MECANICE

NE 008-97htm[07072013 191916]

Fişa nr 2

Proiectant helliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphellip

Executant helliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphellip

Tasarea medie pe amprente şi lucrul mecanicm2 arie compactată helliphellip

La construcţ ia Atelier de reparat nave

Din localitatea Sulina

AmprentaTasarea

(cm)

Lucrulmecanic

(tm)Amprenta

Tasarea(cm)

Lucrulmecanic

(tm)Amprenta

Tasarea(cm)

Lucrulmecanic

(tm)

1 2 3 4 5 6 7 8 9

A1 140 3000 B5 105 2500 D3 90 3000

A2 120 2500 B6 115 2550 D4 110 3050

A3 130 2800 C1 115 2800 D5 140 3350

A4 100 2700 C2 130 3200 D6 110 3100

A5 120 3500 C3 120 3250

A6 100 2200 C4 105 3000

B1 80 1900 C5 140 3300

B2 100 2050 C6 100 2800

B3 120 2000 D1 110 2750

NORMATIV PRIVIND IcircMBUNAtildeTAtildeTHORNIREA TERENURILOR DE FUNDARE SLABE PRIN PROCEDEE MECANICE

8172019 Ne-008-97 Comun Cu 3

httpslidepdfcomreaderfullne-008-97-comun-cu-3 1528

NORMATIV PRIVIND IcircMBUNAtildeTAtildeTHORNIREA TERENURILOR DE FUNDARE SLABE PRIN PROCEDEE MECANICE

NE 008-97htm[07072013 191916]

B4 140 3050 D2 120 3250

TOTAL S 2760 68050

S h S L

n=24A=12acute

18=216

cm2

a) Tasarea medie pe amprentă

S hn=114 cm

b) Lucrul mecanic Aria compactată

S LA=314 tmm2

h ndash tasarea (cm)

n ndash numărul amprentelor

L ndashlucrul mecanic (tm)

A ndash aria compactată (m2)

[top]

ANEXA 7

Exemplu de calcul dinamic al compactării cu maiul foarte greu

NORMATIV PRIVIND IcircMBUNAtildeTAtildeTHORNIREA TERENURILOR DE FUNDARE SLABE PRIN PROCEDEE MECANICE

8172019 Ne-008-97 Comun Cu 3

httpslidepdfcomreaderfullne-008-97-comun-cu-3 1528

NORMATIV PRIVIND IcircMBUNAtildeTAtildeTHORNIREA TERENURILOR DE FUNDARE SLABE PRIN PROCEDEE MECANICE

NE 008-97htm[07072013 191916]

B4 140 3050 D2 120 3250

TOTAL S 2760 68050

S h S L

n=24A=12acute

18=216

cm2

a) Tasarea medie pe amprentă

S hn=114 cm

b) Lucrul mecanic Aria compactată

S LA=314 tmm2

h ndash tasarea (cm)

n ndash numărul amprentelor

L ndashlucrul mecanic (tm)

A ndash aria compactată (m2)

[top]

ANEXA 7

Exemplu de calcul dinamic al compactării cu maiul foarte greu

NORMATIV PRIVIND IcircMBUNAtildeTAtildeTHORNIREA TERENURILOR DE FUNDARE SLABE PRIN PROCEDEE MECANICE

8172019 Ne-008-97 Comun Cu 3

httpslidepdfcomreaderfullne-008-97-comun-cu-3 1628

NORMATIV PRIVIND IcircMBUNAtildeTAtildeTHORNIREA TERENURILOR DE FUNDARE SLABE PRIN PROCEDEE MECANICE

NE 008-97htm[07072013 191916]

- Se dau

- materialul de compactat nisip hidromecanizat de Năvodari

9 daNcm2

9 g cm2

9 g cm3

9 g cm3

9

w = 008 (la 0 m) 010 (la 3 m) 014 (la 45 m) 014 (la 60 m)

9 g cm3

- Se impune prin proiect

- Se cer

greutatea maiului

numărul de faze de compactare pentru atingerea lui hcnec

icircnălţ imea de cădere şi numărul de lovituri ale maiului pentru fiecare fază de compactare distanţ a dintre amprenta pentru fiecare fază intervalul de timp dintre faze

Rezolvare (vezi tabelul A7)

se alege un mai de 10 t pentru terenul necompactat avem valorile

15) g cm2

16) daNcm2

17) ei =0927

18) w=008

19) gcm3

20) Di = 0828

21) Se determină icircnălţ imea de cădere a maiului pentru a se ob ţ ine hcnec = =6 m

- cu formula12 din Anexa 2 avem

NORMATIV PRIVIND IcircMBUNAtildeTAtildeTHORNIREA TERENURILOR DE FUNDARE SLABE PRIN PROCEDEE MECANICE

8172019 Ne-008-97 Comun Cu 3

httpslidepdfcomreaderfullne-008-97-comun-cu-3 1728

NORMATIV PRIVIND IcircMBUNAtildeTAtildeTHORNIREA TERENURILOR DE FUNDARE SLABE PRIN PROCEDEE MECANICE

NE 008-97htm[07072013 191916]

Din figura 9 11 (Anexa 1)

9 fig 11 cm

9 9 fig 22 Dh = 18 = 018

fig 12 983214

Se adoptă HMmax = 12 m şi se verifică dacă se poate face compactarea

Faza 1

- pentru prima lovitur ă cu maiul avem (formula 31)

1

fig 11 cm

m2 = 615 acute 1485 acute 11253 = 13 t

2 j middotQ = 117middot10000 = 117000 daN

3 Frsquo = 65 daNcm2

4

5 ε = =00137= 137 acute 10-2

6 (la 0 m)

0285 (la 15 m)

0343 (la 30 m)

NORMATIV PRIVIND IcircMBUNAtildeTAtildeTHORNIREA TERENURILOR DE FUNDARE SLABE PRIN PROCEDEE MECANICE

8172019 Ne-008-97 Comun Cu 3

httpslidepdfcomreaderfullne-008-97-comun-cu-3 1728

NORMATIV PRIVIND IcircMBUNAtildeTAtildeTHORNIREA TERENURILOR DE FUNDARE SLABE PRIN PROCEDEE MECANICE

NE 008-97htm[07072013 191916]

Din figura 9 11 (Anexa 1)

9 fig 11 cm

9 9 fig 22 Dh = 18 = 018

fig 12 983214

Se adoptă HMmax = 12 m şi se verifică dacă se poate face compactarea

Faza 1

- pentru prima lovitur ă cu maiul avem (formula 31)

1

fig 11 cm

m2 = 615 acute 1485 acute 11253 = 13 t

2 j middotQ = 117middot10000 = 117000 daN

3 Frsquo = 65 daNcm2

4

5 ε = =00137= 137 acute 10-2

6 (la 0 m)

0285 (la 15 m)

0343 (la 30 m)

NORMATIV PRIVIND IcircMBUNAtildeTAtildeTHORNIREA TERENURILOR DE FUNDARE SLABE PRIN PROCEDEE MECANICE

8172019 Ne-008-97 Comun Cu 3

httpslidepdfcomreaderfullne-008-97-comun-cu-3 1828

NORMATIV PRIVIND IcircMBUNAtildeTAtildeTHORNIREA TERENURILOR DE FUNDARE SLABE PRIN PROCEDEE MECANICE

NE 008-97htm[07072013 191916]

04 (la 45 m)

04 ( la 60 m)

7 HM = 1200 m

8 daNcm2

9 ts = 03 (Anexa 1) tc = 25 min = 150 s (Anexa 1)

10 tc ts = 15003 =500

11 tc ts = 1 hellip s dcM=1 times s dcM

tc ts = 500 hellip s dcMrsquo=x times s dcM = 0975 s dcM

tc ts = 10000 hellip s dcMrsquo = 05 s dcM

s rsquodcM=0975 times 294 = 287 daNcm2

Avem

Din sarcina statică a maiului (vezi STAS 33002-1985)

daNcm2

Static (hc=30 m) Dinamic (hc=60 m)

0 hc rarr s rsquost= 025 helliphellip

frac14 hc rarr s rsquost = 024 helliphellip

frac12 hc rarr s rsquost = 016 helliphellip

frac34 hc rarr s rsquo

st = 007 helliphellip

s dcM=294 s rsquodcM=287

x = 282 s dcMrsquo =2755

x = 188 = 184

x = 082 = 08

H(m)

sr

0 0 287 102 136 091 022

15 023 2985 095 105 070 0285

30 045 229 0825 0875 0583 0343

45 068 148 056 075 05 04

60 090 090 0 075 05 04

NORMATIV PRIVIND IcircMBUNAtildeTAtildeTHORNIREA TERENURILOR DE FUNDARE SLABE PRIN PROCEDEE MECANICE

8172019 Ne-008-97 Comun Cu 3

httpslidepdfcomreaderfullne-008-97-comun-cu-3 1928

NORMATIV PRIVIND IcircMBUNAtildeTAtildeTHORNIREA TERENURILOR DE FUNDARE SLABE PRIN PROCEDEE MECANICE

NE 008-97htm[07072013 191916]

(11) (13) (13rsquo)

12 fig 31

Rtimes =03 R = 02

Deci se verifică condiţ ia

14

82=600 983214 =1395 gcm3

15 fig 42 Est = 110 daNcm2

16

17 W = 008 010 012rsquo 014 014 (pe adacircncime)

18 r i - r dl(1+w) = 1507

= 1535

= 1562

= 159

= 159

19 D = 1395166 = 084

20 hc = 600 cm

Se observă că procesul de compactare avansează foarte greu şi se trece la faza 2 de compactare mărindu-se icircnălţ imea de cădere a maiului la 15 m calculul efectuacircndu-se ca mai sus (vezi tabelul A72)

Şi icircn acest caz procesul de compactare avansează greu fiind necesar un număr mare de lovituriicircn dauna productivităţ ii

- Se alege un mai de 15 t

14 r di = 1375 gcm3

15 Est = 100 daNcm2

16 ei = 0927

17 w = 008 010 012 014 014 (pe adacircncime)

18 r i = 1485 gcm3

19

NORMATIV PRIVIND IcircMBUNAtildeTAtildeTHORNIREA TERENURILOR DE FUNDARE SLABE PRIN PROCEDEE MECANICE

8172019 Ne-008-97 Comun Cu 3

httpslidepdfcomreaderfullne-008-97-comun-cu-3 1928

NORMATIV PRIVIND IcircMBUNAtildeTAtildeTHORNIREA TERENURILOR DE FUNDARE SLABE PRIN PROCEDEE MECANICE

NE 008-97htm[07072013 191916]

(11) (13) (13rsquo)

12 fig 31

Rtimes =03 R = 02

Deci se verifică condiţ ia

14

82=600 983214 =1395 gcm3

15 fig 42 Est = 110 daNcm2

16

17 W = 008 010 012rsquo 014 014 (pe adacircncime)

18 r i - r dl(1+w) = 1507

= 1535

= 1562

= 159

= 159

19 D = 1395166 = 084

20 hc = 600 cm

Se observă că procesul de compactare avansează foarte greu şi se trece la faza 2 de compactare mărindu-se icircnălţ imea de cădere a maiului la 15 m calculul efectuacircndu-se ca mai sus (vezi tabelul A72)

Şi icircn acest caz procesul de compactare avansează greu fiind necesar un număr mare de lovituriicircn dauna productivităţ ii

- Se alege un mai de 15 t

14 r di = 1375 gcm3

15 Est = 100 daNcm2

16 ei = 0927

17 w = 008 010 012 014 014 (pe adacircncime)

18 r i = 1485 gcm3

19

NORMATIV PRIVIND IcircMBUNAtildeTAtildeTHORNIREA TERENURILOR DE FUNDARE SLABE PRIN PROCEDEE MECANICE

8172019 Ne-008-97 Comun Cu 3

httpslidepdfcomreaderfullne-008-97-comun-cu-3 2028NE 008-97htm[07072013 191916]

20 hc =

din fig 11 (Anexa 1)

9 fig 11

9 fig 22 Dh = 019

Fig 12

Se adoptă HM = 9 m (pentru faza 1)

Faza 1

Pentru prima lovitur ă cu maiul avem (vezi tabelul A 72)

1

fig 11 cm

m2 = 615 acute 1485 acute 11253 = 13 t

2 j Q = 936 acute 15000 = 140400 daN

3 Frsquo = 75 daNcm2

4

5 = 23 acute 10-2

6 (la 0 m)

03285 (la 15 m)

0343 (la 30 m)

04 (la 45 m)

NORMATIV PRIVIND IcircMBUNAtildeTAtildeTHORNIREA TERENURILOR DE FUNDARE SLABE PRIN PROCEDEE MECANICE

8172019 Ne-008-97 Comun Cu 3

httpslidepdfcomreaderfullne-008-97-comun-cu-3 2128NE 008-97htm[07072013 191916]

04 ( la 60 m)

7 HM = 900 m

8

9 ts = 04 s (Anexa 1) tc = 25 min = 150 s

10 tc ts = 15004 = 375

11 tc ts = 1 hellip s dcMrsquo=1 times s dcM

tc ts = 375 hellip s dcMrsquo=x times s dcM = 0981 s dcM

tc ts = 10000 hellip s dcMrsquo = 05 s dcM

s dcM = 0981 acute 353 = 346

Avem

Din sarcina statică a maiului (vezi STAS 33002-1985)

9 9 daNcm2

Static (hc=30 m) Dinamic (hc=60 m)

0 hc s rsquost= 025 helliphellip

frac14 hc s rsquost = 024 helliphellip

frac12 hc s rsquost = 016 helliphellip

frac34 hc s rsquost = 007 helliphellip

1 hc s rsquost = 0 helliphellip

s dcM=353 s dcMrsquo=346

x = 339 = 33

x = 226 = 22

x = 099 = 096

x = 0 = 0

H(m)

sr

0 0 346 102 136 091 022

15 023 353 096 105 070 0285

30 045 265 085 0875 0583 0343

45 068 164 060 075 05 04

60 090 090 0 075 05 04

(11) (13) (13rsquo)

NORMATIV PRIVIND IcircMBUNAtildeTAtildeTHORNIREA TERENURILOR DE FUNDARE SLABE PRIN PROCEDEE MECANICE

8172019 Ne-008-97 Comun Cu 3

httpslidepdfcomreaderfullne-008-97-comun-cu-3 2228NE 008-97htm[07072013 191916]

12 fig 31 Rtimes Rtimes

Deci se verifică condiţ ia

14

14=600 983214 rdl=1408 gcm3

15 fig 42 Est = 150 daNcm2

16

17 W = 008 010 012 014 014 (pe adacircncime)

18 r = r d1(1+w) = 1521

= 1549

= 1577

= 1605

= 1605

19 D = 140866 = 0848

20 hc = 600 cm

Icircn continuare calculul se efectuează similar (vezi tabelul A 72) pentru 23 hellip n lovituri

Se limitează faza 1 la 6 lovituri deoarece dacă continuă compactarea acest număr creşte prea mult icircn dauna productivităţ ii (vezi tabelul 72)

Se trece la faza 2 Mai de 15 t cu H M = 15 m

14 r di = 1492 gcm3

15 Fsti = 215 daNcm2

16 ei = 0776

17 w = 008 010 012 014 014 (pe adacircncime)

18 r i = r di(1+w) = 1611

= 1641

= 1671

= 170

= 170

NORMATIV PRIVIND IcircMBUNAtildeTAtildeTHORNIREA TERENURILOR DE FUNDARE SLABE PRIN PROCEDEE MECANICE

8172019 Ne-008-97 Comun Cu 3

httpslidepdfcomreaderfullne-008-97-comun-cu-3 2228NE 008-97htm[07072013 191916]

12 fig 31 Rtimes Rtimes

Deci se verifică condiţ ia

14

14=600 983214 rdl=1408 gcm3

15 fig 42 Est = 150 daNcm2

16

17 W = 008 010 012 014 014 (pe adacircncime)

18 r = r d1(1+w) = 1521

= 1549

= 1577

= 1605

= 1605

19 D = 140866 = 0848

20 hc = 600 cm

Icircn continuare calculul se efectuează similar (vezi tabelul A 72) pentru 23 hellip n lovituri

Se limitează faza 1 la 6 lovituri deoarece dacă continuă compactarea acest număr creşte prea mult icircn dauna productivităţ ii (vezi tabelul 72)

Se trece la faza 2 Mai de 15 t cu H M = 15 m

14 r di = 1492 gcm3

15 Fsti = 215 daNcm2

16 ei = 0776

17 w = 008 010 012 014 014 (pe adacircncime)

18 r i = r di(1+w) = 1611

= 1641

= 1671

= 170

= 170

NORMATIV PRIVIND IcircMBUNAtildeTAtildeTHORNIREA TERENURILOR DE FUNDARE SLABE PRIN PROCEDEE MECANICE

8172019 Ne-008-97 Comun Cu 3

httpslidepdfcomreaderfullne-008-97-comun-cu-3 2328NE 008-97htm[07072013 191916]

19 Di = 0899

20 hc = 052 times = 78 cm

Pentru prima lovitur ă din faza 2 avem

1

fig 11

m2 = 615 acute 1671 acute 11253 = 146

2 j acute Q = 158 acute 15000 = 237000 daN

3 Frsquo = 125

4

5ε = 7780 = 9 acute 10-3

6 (la 0 m)

0341 (la 15 m)

041 (la 30 m)

048 (la 45 m)

048 ( la 60 m)

7 HM = 15 m

8 daNcm2

9 ts = 04 s tc = 180 s

10 tc ts = 18004 = 450

11 s rsquodcM = 09775 acute s dcM= 582 daNcm2

Avem

Static (hc=30 m) Dinamic (hc=60 m)

NORMATIV PRIVIND IcircMBUNAtildeTAtildeTHORNIREA TERENURILOR DE FUNDARE SLABE PRIN PROCEDEE MECANICE

8172019 Ne-008-97 Comun Cu 3

httpslidepdfcomreaderfullne-008-97-comun-cu-3 2428NE 008-97htm[07072013 191916]

0 acute hc s rsquost=025 helliphellip

14acute hc = 024 helliphellip

12acute hc = 016 helliphellip

34acute hc = 007 helliphellip

s dcM=596 s rsquodcM=582

x = 572 =558

x = 381 = 372

x = 085 = 081

H(m)

sr

0 0 582 102 183 128 0273

15 023 581 098 147 103 0341

30 045 417 091 122 085 041

45 068 230 072 104 073 048

60 090 171 049 104 073 048

(11) (13) (13rsquo)

12 fig 31 r d = 1492 Rtimes =050 Rtimes = 035

14

rdl(faza 2) = gcm3

15 fig 42 Fst = 225 daNcm2

16 e1 = 0755

17 w = 008 010 012 014 014 (pe adacircncime)

18 r = r d1(1+w) = 1631

= 1661

= 1691

= 1721

= 1721

19 D = 151166 = 091

20 hc = 78 cm

Icircn continuare se efectuează calculul pentru celelalte lovituri pacircnă la atingerea condiţ iilor impuse

NORMATIV PRIVIND IcircMBUNAtildeTAtildeTHORNIREA TERENURILOR DE FUNDARE SLABE PRIN PROCEDEE MECANICE

8172019 Ne-008-97 Comun Cu 3

httpslidepdfcomreaderfullne-008-97-comun-cu-3 2528NE 008-97htm[07072013 191916]

Deci tehnologia necesar ă este

cu mai de 15 tone se dau 6 lovituri cu HM = 9 m (faza 1) 4 lovituri cu HM = 15 m (faza 2)

Din figura 32 (Anexa 2) rezultă distanţ ele dintre nodurile reţ elei de batere

pentru faza 1 = 90 mpentru faza 2 = 110 m

Intervalul de timp dintre cele două faze este (vezi formula 32 - Anexa 2)

9 9

Deci practic după ce se termină faza 1 a doua zi se poate efectua faza 2

NORMATIV PRIVIND IcircMBUNAtildeTAtildeTHORNIREA TERENURILOR DE FUNDARE SLABE PRIN PROCEDEE MECANICE

8172019 Ne-008-97 Comun Cu 3

httpslidepdfcomreaderfullne-008-97-comun-cu-3 2628

NE 008-97htm[07072013 191916]

NORMATIV PRIVIND IcircMBUNAtildeTAtildeTHORNIREA TERENURILOR DE FUNDARE SLABE PRIN PROCEDEE MECANICE

8172019 Ne-008-97 Comun Cu 3

httpslidepdfcomreaderfullne-008-97-comun-cu-3 2728

NE 008-97htm[07072013 191916]

NORMATIV PRIVIND IcircMBUNAtildeTAtildeTHORNIREA TERENURILOR DE FUNDARE SLABE PRIN PROCEDEE MECANICE

8172019 Ne-008-97 Comun Cu 3

httpslidepdfcomreaderfullne-008-97-comun-cu-3 2828

8172019 Ne-008-97 Comun Cu 3

httpslidepdfcomreaderfullne-008-97-comun-cu-3 2728

NE 008-97htm[07072013 191916]

NORMATIV PRIVIND IcircMBUNAtildeTAtildeTHORNIREA TERENURILOR DE FUNDARE SLABE PRIN PROCEDEE MECANICE

8172019 Ne-008-97 Comun Cu 3

httpslidepdfcomreaderfullne-008-97-comun-cu-3 2828

8172019 Ne-008-97 Comun Cu 3

httpslidepdfcomreaderfullne-008-97-comun-cu-3 2828