instalatii de incalzire indr metod proiect curs ds

7/22/2019 Instalatii de Incalzire Indr Metod Proiect Curs DS

1/47

UNIVERSITATEA TEHNIC A MOLDOVEI

Facultatea URBANISM I ARHITECTUR

Catedra Alimentri cu Clduri Gaze, Ventilare

INSTALAII DE NCLZIRE

ndrumar metodicprivind elaborarea proiectului de curs

ChiinuU.T.M.2006

gitally signed byblioteca UTMason: I attest to thecuracy and integritythis document


2/47

2

ndrumarul metodic este elaborat n ajutorul studenilor de la

specialitatea 582.7 Ingineria sistemelor de alimentare cu cldur

i gaze, ventilare la elaborarea proiectului de curs la disciplina

Instalaii de nclzire.

Alctuitor: conf. univ., dr. Pavel Vrlan

Redactor responsabil: conf. univ., dr. Constantin uleanu

Recenzent: conf. univ., dr. Mihail Pleca

U.T.M., 2006


3/47

3

1. Noiuni generalePlanul de nvmnt la specialitatea 582.7 Ingineria

sistemelor de alimentare cu clduri gaze, ventilare prevede ielaborarea proiectului de curs nclzirea central a unei case ladisciplina Instalaii de nclzire.

Elaborarea proiectului va contribui la aprofundarea

cunotinelor teoretice, formarea deprinderilor practice, formareadeprinderilor practice de proiectare, nsuirea practicii dedimensionare a elementelor sistemelor de nclzire central,studierea standardelor de proiectare n domeniu i ntocmireadocumentaiei de proiect n conformitate cu standardele de stat nvigoare.

Toate soluiile adoptate de student n proiect trebuie s fieargumentate prin sugestii i calcule tehnico economice i scorespund normelor n vigoare. Proiectul elaborat i admis dectre conductorul proiectului va fi susinut de ctre student n faacomisiei formate de catedr.

2. Sarcina pentru proiect

Ca sarcin pentru proiectare servesc rezultatele obinute nlucrarea de curs din semestrul precedent i condiiile tehnice, caretrebuie luate din tabelul 1 conform codului studentului, care estenumit de ctre conductorul proiectului i este alctuit din trei cifre(codul rmne acelai ca i pentru lucrarea de curs).

3. Componena proiectului

Proiectul de curs este alctuit din partea grafici memoriulexplicativ, n care vor fi prezentate argumentele necesare privindalegerea sistemului de nclzire, construcia lui (tipul sistemului denclzire, amplasarea conductelori a altor elemente ale sistemuluide nclzire), tipurile elementelor de baz (evi, corpuri de


4/47

4

nclzire, armturi, schema de racordare la reelele termice, utilajuldin punctul termic, etc.).

3.1. Partea grafic

Partea grafictrebuie s conin obligatoriu:- planul etajului tip n scara 1:100, cu amplasarea corpurilor de

nclzire, trasarea conductelor, indicaia diametrelor conductelor,tipul corpurilor de nclzire i numrul de elemente, numerotaiancperilori a coloanelor, numerelor axelor pereilor portani;

Tabelul 1Condiiile tehnice n punctul de racordare

Ultimacifr acodu-

lui

Presiunea, MPa, nconducta:

Temperatura, oC,n conducta:

Orientareafaadei

principaletur retur static tur retur

0 0,58 0,42 0,20 140 70 N

1 0,42 0,35 0,30 150 70 NE2 0,80 0,65 0,40 135 70 E3 0,25 0,35 0,65 90 70 SE4 0,25 0,23 0,25 120 70 S5 0,37 0,22 0,30 105 70 SV6 0,27 0,25 0,70 150 70 V7 0,40 0,25 0,35 150 70 NV8 0,35 0,20 0,20 125 70 S9 0,50 0,30 0,40 145 70 SE

- planul etajului tehnic (subsolului) cu indicaia numerelor axelorpereilor portani, amplasarea coloanelor sistemului de nclzire inumerotaia lor (aceeai ca i pe planul tip), trasarea conductelorde distribuie, amplasarea punctului termic i altor utilaje necesareale sistemului de nclzire;


5/47

5

- schema axonometric de calcul a sistemului de nclzire n scara1:100 cu numerotaia tronsoanelor circuitelor pentru care s-aefectuat calculele i indicaia, sarcinilor termice i lungimilortronsoanelor, puterilor termice ale fiecrui corp de nclzire inumrul de elemente, direcia pantelor conductelori valorile lor,locurile unde se izoleaz termic conductele i inscripia tipului deizolaie;- trei proiecii ale punctului termic n scara 1: 25 sau 1:50 iindicaia axelor pereilor portani ai cldirii unde este prevzutlocul punctului termic, amplasarea utilajului de baz i trasareaconductelor n interiorul lui;- noduri explicative pentru unele detalii care nu pot fi desenate n

plane sau pe schem din cauza scrii prea mici;- agenda materialelor, armturii, listei de completare a corpurilorde nclzire i utilajelor din punctul termic.

Partea grafic este amplasat pe o coal de hrtie de desen,formatul A1 cu cmp i chenar conform [1].

3.2. Memoriul explicativMemoriul explicativ trebuie s conin obligatoriu:- condiii tehnice de racordare a sistemului de nclzire la reeleletermice, care trebuie luate din tabelul 1 n dependen de codul

personal al studentului- descrierea sistemului de nclzire:

tipul sistemului de nclzire ales i argumentarea decizieiluate;

tipul conductelori elementelor principale ale sistemului denclzire;

amplasarea conductelori armturii de nchidere; tipul corpurilor de nclzire i argumentarea deciziei luate; schema de racordare a corpurilor de nclzire la conducte; amplasarea corpurilor de nclzire i armturii de reglare;


6/47

6

- descrierea i argumentarea schemei de racordare a sistemului denclzire la reelele termice;- alegerea circuitului de calcul i calculul valorii presiuniidisponibile de circulaie;- calculul de dimensionare a conductelor tronsoanelor circuituluide baz;- calculul de dimensionare a conductelor tronsoanelor unui bra

paralel cu circuitul de bazi echilibrarea pierderilor de sarcin;- calculul termic al corpurilor de nclzire pentru toate ncperilecldirii;- calculul utilajului de baz din punctul termic (elevatorul, pompa ,schimbtorul de cldur etc.)- bibliografie;- coninutul, cu indicaia paginilor.

Memoriul explicativ trebuie prezentat pe hrtie de scris neliniat, textul nu trebuie s ias n afara cadrului care aredimensiunile n conformitate cu cerinele standardului GOST

2.106-96 (vezi fig. 1.3 [1]). n partea de jos se numeroteaz toatecolile. Foaia de titlu intr n numrul de rnd dar nu senumeroteaz. Memoriul explicativ trebuie scris cu cerneal(violet, albastr sau neagr) pe o singur parte a colii, frndreptri i mzglituri, textul s fie compact, fr goluri nentemeiate. Toate colile trebuie cusute i puse ntr-o map. Foaiade titlu trebuie s fie prezentat aa cum este indicat n Anexa 9.Dup foaia de titlu este expus coninutul notiei explicative nordinea prezentat n p.3.3.

4. Prezentarea calculelor

4.1. Condiii tehnice de racordare la reelele termicen cazul n care, ca exemplu, cifrul este 394, condiiile

tehnice pentru racordarea instalaiei de nclzire la reelele termice,conform tabelului 1 sunt: presiunea apei n conducta tur, P1=0,25MPa; presiunea apei n conducta retur P2 = 0,35 MPa;


7/47

7

temperatura apei n conducta tur 1 = 1200C; temperatura apei

n conducta retur 2 = 700C;

4.2. Descrierea sistemului de nclzire (variant)

n proiect este prevzut sistemul de nclzire bitubular, verticalcu distribuie superioar. Conductele din evi de oel pentru apigaze. mbinarea conductelor ntre ele se efectueaz prin filet.

Conductele se amplaseaz aparent pe perete. Corpurile de nclzirede tip Seven-350 se amplaseaz deschis pe perete sub ferestre.Fiecare corp de nclzire este prevzut cu ventile pe ambeleconducte de racordare, cod 107308: - tur, cu manivel pentrureglarea curent manual; - retur,pentru reglarea de echilibrare a

pierderilor de sarcin.

4.3. Schema de racordare a instalaiei de nclzire lareelele termice

Din condiiile tehnice rezult c sunt posibile dou

variante de racordare a instalaiei de nclzire la reeleletermice:1) cu elevatori pomp pe conducta tur pentru majorarea

presiunii nainte de elevator pn la 0,50 MPa ca diferena depresiune nainte de elevator P1 P2 s fie suficient pentrufuncionarea elevatorului (0,50 0,35 = 0,15 MPa). Pompava trebui s creeze o presiune de 0,500,25= 0,25 Pa (vezifig. 1).

2) cu dou pompe una de amestecare, care va trebui s creezeo presiune de nfruntare a rezistenei sistemului de nclzire, (Rl

+ Z)SI, plus rezistena conductei de ocolire pe care se afl, (Rl +Z)CO, i a doua pe conducta retur, pentru a ridica presiunea pn lapresiunea n conducta retur n reelele termice, egal cu 0,35 MPa


8/47

8

P1=0,25

P2=0,35

0,2

5

0,1

P 1, 1

P 2, 2Fig.1. Varianta 1 de racordare Figura 2. Varianta 2 de racordare

. Dup sistemul de nclzire presiunea va fi mai mic dect aceadin conducta tur la intrare n sistem cu rezistena sistemului denclzire, (Rl + Z)SI. Deci, pompa de pe conducta de ocolire vacrea presiune egal cu P1 = (Rl+Z)SI+ (Rl + Z)CO, iar aceade pe conducta retur presiunea P2 = (Rl + Z)SI+ 0,35-0,25MPa. ( vezi fig. 2).

4.4. Circuitul de bazi presiunea disponibil de circulaie

Circuitul de baz se alege prin corpul de nclzire de la parterracordat la coloana 1 (fig. 3) ca fiind cel mai ndeprtat i mai josamplasat i cu sarcina cea mai mare dintre cele dou corpuri de

nclzire racordate la aceast coloan la parter.Presiunea disponibil de circulaie se calculeaz cu formula:

d p g,c g,cdP =P +B(P +P ) ,

n care B = 0,40, pentru sistemele bitubulare cu circulaie forat (vezi 10.7, formula 10.8 i comentariul la ea [2] ) Pp este

P2 = 0,35 MPa

P1 = 0,25 MPa

1 2P1,

P2,

P1

P2

(Rl+Z)C

O

(Rl+Z)S

I


9/47

9

presiunea format de elevator, determinat din graficul 10.19 [2] ndependen de coeficientul de amestecare a elevatorului, care este

egal cu: 1 1

1 2

-t 120-80 40u = = = = 2

t -t 80-60 20i de diferena de presiuni

naintea elevatorului egal cu P1 P2 = 0,50 0,35 = = 0,15 MPa =15104 Pa., pentru care valori, presiunea de circulaie dup

elevator, conform graficului din fig. 7, este egal cu Pp = 1,4 104

Pa; Pg,c presiunea natural de circulaie aprut n urma rciriiapei n corpul de nclzire al circuitului de baz, centrul cruia seafl la nlimea de 1,6 m deasupra centrului elevatorului (vezifigura 3), iar densitile agentului termic la temperaturile de calculale lui n sistemul de nclzire sunt egale cu: 983,24 kg/m3 latemperatura t2 = 60

0C i 971,83 kg/m3 la temperatura t1 = 800C

(vezi tabelul III.2 [3] ).

g,c 60 80P =g h ( - ) = 9,81 1,60 (983,24-971,83) = 179,10 Pa.

Pg,cd presiunea natural de circulaie aprut datorit rcirii apein conducte. Pentru sistemele bitubulare cu distribuie superioar(vezi tabelul III.53 [3] ) , cu trei etaje cu coloane ne izolateamplasate deschis, pentru distana de la coloana principal pn lacoloana prin care trece circuitul de baz egal cu 21,5 m idimensiunea sistemului n plan orizontal ntre 25 i 50 m valoareaPg,cd = 30 mm H2O, sau 294,3 Pa.

Deci, Pd = 1, 4 104 + 0,5(179,1+0,4294,3) = 14148 Pa

4.5. Calculul de dimensionare a conductelor

Calculul de dimensionare a conductelor se efectueaz prinmetoda rezistenelor liniare specifice, cu utilizarea tabelului 1,Anexa II [2] (pentru evi din oel). n cazul n care evile sunt detip fuziotherm pot fi folosite nomogramele: din Anexa 3, pentru

fuziotherm pipe SDR 7,4i din Anexa 4 - pentru evi fuziotherm pipe SDR 6, iarpentru eviPexal- nomograma din Anexa 5.Pentru circuitul de baz i un bra paralel, rezultatele calcululuisunt prezentate n tabelul din Anexa 1. Coeficienii rezistenelor


10/47

10

locale se calculeaz aparte, iar suma lor pentru fiecare tronson estenscris n coloana 8 a tabelului i pot fi luai din Anexa 6.

Rezistena liniar medie specific, pentru circuitul de baz ales,este egal cu:

mRP 14148d0,65 0,65 124l 74,30

= = = , Pa/m.

Coeficienii de rezisten local (vezi Anexa 6 sau tabelul II.11[2]) pentru fiecare tronson obin valorile urmtoare:

Tronsonul 1: Intrare n radiator=1; robin de regulars =4; teu lacontracurent =3; cot etaj =1,5.

Total pe tronson = 9,5.Tronsonul 2: cruce la trecere =2; scoab=3.Total pe tronson = 5.Tronsonul 3: cruce la trecere =2; scoab=3.Total pe tronson = 5.Tronsonul 4: cot la 900=1,5; robinet cu cep =4.Total pe tronson = 5,5.Tronsonul 5: teu la trecere =1; intrare i ieire din colectorul deaer=0,5+0,5=1(lrgirea i ngustarea seciunii).Total pe tronson = 2.Tronsonul 6: teula trecere =1.Total pe tronson = 1.Tronsonul 7: teu la contracurent =3.robinet cu cep =4.Total pe tronson = 7.Tronsonul 8: cot la 900=3.van cu sertar=0,5.Total pe tronson = 3,5.

Tronsonul 9:.robinet cu cep =4. Total pe tronson = 4.Tronsonul 10: teu la contracurent =3. Total pe tronson = 3.Tronsonul 11: teu la trecere =1. Total pe tronson = 1.Tronsonul 12: teu la trecere =1. Total pe tronson = 1.Tronsonul 13: cot la 900=1,5; robinet cu cep =4.Total pe tronson = 5,5.


11/47

11

Tronsonul 14: ieire din radiator =1; teu la contracurent =3;cot etaj =1,5.Total pe tronson = 5,5.Tronsonul 15: Intrare n radiator=1; robinet cu dublu reglaj =4;cruce la derivaie =3; cot etaj =1,5.Total pe tronson = 9,5.Tronsonul 16: teu la contracurent =3; cot etaj =1,5.

Total pe tronson = 4,5.

Coeficienii rezistenelor locale pentru = 15 mm

Tronsonul 17: cruce la trecere =2; scoab=3.Total pe tronson = 5.Tronsonul 18: cruce la trecere =2; scoab=3.Total pe tronson = 5.

Coeficienii rezistenelor locale pentru = 10 mm.

Tronsonul 15: Intrare n radiator=1; robinet cu dublu reglaj =5;

cruce la derivaie =3; cot etaj =2.Total pe tronson = 11.Tronsonul 16: teu la contracurent =3; cot etaj =2.Total pe tronson = 5.Tronsonul 17: cruce la trecere =2; scoab=4.Total pe tronson = 6.Tronsonul 18: cruce la trecere =2; scoab=4.Total pe tronson = 6.

Presiunea disponibil de circulaie n braul cu tronsoanele 15 18 trebuie s fie egal cu pierderile de sarcin n braul paralel cu eldin circuitul de baz (tronsoanele 1,2,3 i 14) plus presiunea

suplimentar natural de circulaie, care apare n acest bra datoritfaptului c corpul de nclzire de la etajul 3 se afl mai sus dectcel de la etajul 1 cu 5,60 m. Pierderile de sarcin n tronsoanele1,2,3 i 14, sunt egale cu 16,90+63,40+220,30+9,40 = 310 Pa.(vezi rezistenele totale ale lor din Anexa 1), iar presiuneasuplimentar natural de circulaie se calculeaz cu formula:


12/47

12

Pg = hg(60 80) = 5,609,81(983,24 971,83) = 626,82 Pa.Aa c tronsoanele 15 18 trebuie s aib mpreun o rezistenegal cu 310+626,82 = 936,82 Pa.

720

620 720 570 760 720 780

720 890 810 720 900

920880980830

910

14480 9640 4760

920720

16403120

16203140

900

9004760

47609640

30000

30000

15520

15520

7,50 8,0 6,0

2,5 1,0

2,802,80

2,80 2,80

0,70 1,0

6,08,0

14,0

12,0

9,0

2,8

0

2,8

0

1,6

14480

2,0

9,0

920

1,0

1,08

9 10

11 12

13 14

1

2

154

17

18

567

16

c1c2c3

Figura 3. Schema de calcul a sistemului de nclzire

Deci, pentru acest bra presiunea disponibil de circulaie esteegal cu Pd = 936,82 Pa.

Comparnd rezistena braului 1518 cu presiunea disponibila lui, observm, c rezerva de presiune:936,82 - 316,9

100% = 66,17 %936,82

depete valoarea admisibil

15 % (vezi p. 3.32 [4] ). Modificm diametrele conductelor de pe


13/47

13

tronsoanele 1518. n coloanele 12 18 este prezentat calcululde finisare al acestui bra. Diametrele sunt modificate pentru toatetronsoanele, considernd = 10 mm n loc de 15 mm. Dupmodificare, rezistena braului a devenit mai mare de ct presiuneadisponibil, cu 961,4 936,82 =24,58 Pa ceea ce constituie 2,6 %,care nu depete precizia de calcul ( 5 % ). Astfel, se considercalculul terminat, iar diametrele conductelor tronsoanelor 1518

vor fi egale cu 10 mm.

4.6. Calculul de dimensionare a corpurilor de nclzire.

n proiectul de curs, calculul de dimensionare a corpurilor denclzire se efectueaz pentru toate ncperile casei. Scopulcalculului este de a determina numrul de elemente n fiecare corpde nclzire, i poate fi fcut doar dup calculul de dimensionare aconductelor, de oarece n acest calcul se ine cont de degajrile decldur de la conductele ce traverseaz ncperile nclzite.Consecutivitatea de calcul este urmtoare:

Se calculeaz valoarea fluxului de calcul de cldur caretrebuie s fie degajat de el n condiiile de calcul cu formula:

cdQ =Q - 0,9 Qc o ,

n care Qo sunt pierderile de cldur a ncperii n care asteamplasat corpul de nclzire, W, luat din lucrarea de curs laInstalaii de nclzire I; Qcd degajrile de cldur, W, de ctreconductele ce traverseaz ncperea pentru care se calculeazcorpul de nclzire, care trebuie determinate cu formula:

cd h hQ = q l + q lv v ,

n care qvi qh sunt fluxurile unitare de cldur, W/m, degajate

de conductele verticale i orizontale, respectiv, luate din tabelulII.22 [2], n dependen de diametrul conductei i diferena detemperatur ntre fluidul care circul prin aceast conducti aeruldin ncperea n care este amplasat corpul de nclzire; lv i lh -lungimile conductelor respective, m, luate din proiect.


14/47

14

Calcularea numrului de elemente ale corpului de nclzirepoate fi efectuat cu formula:

Q c 4N =q n 3

,

n care Qc este valoarea fluxului de calcul de cldur care trebuies fie degajat de corpul de nclzire, W; qn este fluxul nominalunitar de cldur, W/elem., n condiiile nominale luat din tabelulX.1, [2], n dependen de tipul corpului de nclzire; 3 coeficient care ine cont de numrul de elemente n corpul denclzire, valoarea cruia poate fi gsit la pagina 47, [2], ndependen de tipul corpului de nclzire; 4 coeficient care inecont depozarea corpului de nclzire, valoarea cruia poate fi luatdin tabelul 9.22 [2]; c - coeficientul de recalculare a puteriitermice a unui element al corpului de nclzire la condiiile realede funcionare a lui i care, pentru sistemele de nclzire cu aptrebuie calculat cu formula:

c 1+n pt Gc c= b ct Gn n

,

n care tc este diferena dintre temperatura medie a agentuluitermic n corpul de nclzire i a aerului din ncpere, pentrucondiiile de calcul reale de funcionare a corpului de nclzire,calculat cu formula:

int iei

t +tt = -tc 2

; tint i tie sunt temperaturile de calcul ale

agentului termic la intrare i la ieire din corpul de nclzire,

respectiv, oC; ti temperatura de calcul a aerului din ncpere, oC;tn de asemenea diferena dintre temperatura medie a agentuluitermic n corpul de nclzire i a aerului din ncpere, pentrucondiiile nominale, calculat cu aceeai formul ce i tc.Condiiile nominale pentru care sunt determinate valorile qn luatedin tabelul X.1, [2] sunt tint = 105

oC, tie = 70oC, ti = 18

oC i


15/47

15

Gn = 360 kg/h; Gc estedebitul real de ap, care circul n corpulde nclzire, kg/h, calculat (pentru Qo n W) cu formula:

int ie

QoG = 0,86c t - t ;

b coeficient, care ine cont de influenarea presiunii barometricde calcul a arului exterior, n localitatea dat, asupra transferului de

cldur de ctre corpul de nclzire, valoarea cruia poate fi luatdin tabelul 9.1 [2] (presiunea barometric trebuie luat dinAnexa 8 [4] ); coeficientul care ine cont de direcia micriifluidului n corpul de nclzire (vezi formula 9.6 [2] la pag. 43 iexplicaiile la aceast formul din pagina 44); n, p i c -coeficieni care depind de tipul corpului de nclzire, valorilecrora, pentru corpurile de nclzire folosite n R. Moldova pn nanii 1990, pot fi luate din tabelul 9.2 [2]; Gn este debitul de apn corpul de nclzire n condiiile nominale.

Pentru alte corpuri de nclzire, aduse din rile occidentale,valorile qnsunt determinate pentru alte condiii nominale, care, deobicei, sunt prezentate n prospectele acestor corpuri de nclzire,unde, de obicei sunt indicate valorile qn , ni, n unele din ele, .

n sistemele bitubulare, temperatura la intrare n fiecare corp denclzire este aceeai, precum i la ieire din ele.

n sistemele monotubulare, n fiecare corp de nclzire apa intrcu temperaturi diferite, precum i la ieirea din fiecare corp denclzire temperatura apei este diferit. Deci n aceste sisteme,nainte de a ncepe calculul de dimensionare a corpurilor denclzire este necesar de a determina temperaturile la intrare i laieire din fiecare corp de nclzire. Aceste temperaturi pot di

determinate n modul urmtor:Temperaturile la intrare (tc.int) i la ieire (tc.ie) din fiecarecoloan a sistemului monotubular de nclzire sunt cunoscute isunt egale cu temperaturile de calcul ale apei din conductele tur (tf)i retur (to), respectiv. Prin urmare poate fi calculat debitul de ap(kg/h) care circul prin coloan cu formula:


16/47

16

of

QcG = 0,86 c t - t.

n care, Qc este suma puterilor termice ale corpurilor de nclziredeservite de coloan, W.

Debitul de ap repartizat n corpul de nclzire, G1, poate fiexprimat prin coeficientul de distribuire a apei ( = G1/Gc ), care

depinde de schema de racordare a corpului de nclzire la coloan,nlimea lui, raportul ntre diametrele coloanei i a conductelor deracordare i de ocolire, de raportul ntre lungimile conductelor deracordare etc. Cu alte cuvinte G1 = Gc.

Valoarea coeficientului pentru fiecare caz particular poate fideterminat cu ajutorul nomogramelor din figurile 4, 5 i 6.

Din bilanul de cldur al corpului de nclzire rezult ctemperatura apei la ieirea din el poate fi calculat cu formula:

c.iies int

c

Qt = t - 0,86

G

,

n care, Qc.i este sarcina termic a corpului de nclzire, W; tint temperatura apei la intrare n corpul de nclzire, care poate ficalculat din bilanul de cldur n tronsonul coloanei dup corpulde nclzire amplasat pn la corpul care se calculeaz n direciamicrii apei, din care rezult:

Gcc(ti-1 ti) = Qi-1 => 11i-

i i-c

Qt = t - 0,86

G .

n aceste formule sunt notate prin Qi-1 sarcina termic acorpului de nclzire racordat la coloan nainte de cel care secalcul (n direcia micrii apei); t

i temperatura apei n coloan

dup corpul de nclzire precedent (adic temperatura apei laintrare n corpul de nclzire i); celelalte notaii cusemnificaiile anterioare.


17/47

17

Sarcina termic a coloanei n mii de kcal/h, pentru t = 25 oC

Figura 4. Coeficienii de distribuire a apei n corpurile denclzire cu racordarea lor de o singur parte i cu conducta deocolire coaxial cu coloana sistemelor monotubulare verticale denclzire cu ap.

n figura de mai sus este utilizat unitatea de msurveche, kcal, care poate fi transferat din unitatea de msurCI folosind coeficientul de trecere 1,163, adic 1 kcal = 1,163W, sau 1 W = 0,86 kcal.

Calculele de dimensionare a corpurilor de nclzire se fac nform de tabel, care pentru sistemele monotubulare difer de cele


18/47

18

Sarcina termic a coloanei n mii de kcal/h, pentru t = 25 oC

Figura 5. Coeficienii de distribuire a apei n corpurile denclzire cu racordarea lor de ambele pri i cu conductade ocolire coaxial cu coloana sistemelor monotubulareverticale de nclzire cu ap.

pentru sistemele bitubulare, din cauza necesitii de indicare atemperaturilor la intrare i ieire din fiecare corp de nclzire dinsistemele monotubulare, din care motiv este mai comod cacalculele n aceste sisteme s fie efectuat pe coloane, iar nsistemele bitubulare pe ncperi.

Forma tabelelor sunt prezentate n Anexa 2..


19/47

19

Coeficient de distribuire a apei n corpul de nclzire = G1/G

Coeficient de distribuire a apei n corpul de nclzire = G1/GFigura 6, Coeficienii de distribuire a apei n corpurile denclzire cu racordarea lor de ambele pri fr conducta deocolire n sistemele monotubulare verticale de nclzire cu ap

4.7. Calculul utilajului de baz din punctul termic

n dependen de schema de racordare a instalaiei de nclzirela reelele termice, n punctul termic pot fi amplasate: elevator,

pompe , schimbtoare de cldur etc.

4.7.1. Calculul hidroelevatorului

Hidroelevatorul este utilizat pentru micorarea temperaturii apeidin reelele termice, n cazul n care schema de racordare prinelevator a instalaiei de nclzire la reelele termice este admis din

punct de vedere tehnic. Aceast schem poate fi admis numain cazul n care:


20/47

20

temperatura agentului termic nainte de elevator este maimare dect temperatura maxim admis pentru cldirea ncare se proiecteaz instalaia de nclzire;

presiunea agentului termic n conducta retur nu depetepresiunea maxim admisibil n cele mai vulnerabileelemente ale sistemului de nclzire i nu este mai mic

dect presiunea static din sistem ( gH, n care H estenlimea cldirii, m);

diferena de presiuni nainte de elevator nu este mai micdect 0,15 MPa.

Aceste condiii potfi asigurate de

parametrii agentu-lui termic dinreelele termice

sau prin aducereaartificial a lor laaceste condiii,

prevznd pomppe conducta tur Figura 6. Hidroelevatorul din oel (nainte de elevator),

pe conducta retur (dup elevator), pe conducta de ocolire (pompde amestecare) sau a regulatoarelor de presiune pe conducta sauretur, n dependen de caz.

Cele mai rspndite hidroelevatoare, utilizate n ar sunt demarca (vezi figura 6 sau figura VI 5.2 [3] ).

Caracteristica de baz a hidroelevatorului este coeficientul deamestecare necesar, U, care se calculeaz cu formula:

1 1

1 2

at

ac

G -tU = = ,

G t -t


21/47

21

n care 1 este temperatura de calcul a agentului termic nconducta tur nainte de hidroelevator,. oC; t1i t2 temperaturile decalcul ale agentului termic n conducta tur i retur, respectiv, dinsistemul de nclzire; Gati Gac debitele de ap , t/h, antrenatde elevator din conducta retur i activ (din reelele termice),respectiv, care se calculeaz cu formulele:

( )s.iac

ac 1 2= 0,86 ,-QG ( )

s.iss 1 2

= 0,86 ,-QG t t Gat = Gs Gac,

n care Gs este debitul de calcul de ap n sistemul de nclzire;Qs.i puterea termic a sistemului de nclzire, W.

Calculul hidroelevatorului se reduce la determinareadiametrelor orificiului camerei de amestec, dor, , i a duzei, dd.

n cazul n care rezistena sistemului de nclzire, P, estecunoscut, diametrul orificiului camerei de amestec, mm, estecalculat cu formula:

or apd =8,74 G ,

n care Gap este debitul de ap n sistemul de nclzire, t/h, adus larezistena lui de 1 mH2O, care pentru P luat n Pa poate ficalculat cu formula

s= 98,05apG

GP

.

n dependen de diametrul orificiului obinut se alege numrulelevatorului cu diametrul dor standard (nr.1 15 mm, nr.2 20mm, nr.3 25 mm, nr.4 30 mm, nr.5 35 mm, nr.6 47 mm,nr.8 50 mm.).

Dup alegerea elevatorului se calculeaz diametrul duzei, dd,mm, cu formula de mai jos i se rotunjete cu precizia 0,05 mm.

( ) ( )

ord 4

2 2 2or2ap

dd =

d0,781+U + 0,60 1+U - 0,4 U

G 10

.


22/47

22

Presiunea de circulaie produs de elevator poate fi determinatcu ajutorul nomogramei din figura 10.19 [2], care este prezentatn figura 7. P1i P2 presiunile n conducta turi retur, respectiv,n reelele termice exterioare; U coeficientul de amestecare alhidroelevatorului.

(P1 P2 )10-4 Pa PE 10-4 Pa

Figura 8. Nomograma presiunii de circulaie, PE, ahidroelevatorului

4.7.2. Alegerea pompei de amestecare

Dup cum s-a demonstrat n p. 4.3 i n schema de racordare 2este prevzut pomp de amestecare. Alegerea pompelor se face n

dependen de presiunea care trebuie s o creeze pompa, P, idebitul necesar, G. Pentru schema prezentat n figura 2, putereatermic a sistemului de nclzire este egal cu 30000 W, prinurmare, debitul de ap n sistemul de nclzire este egal cu GSI =0,8630000/(80 - 60) = 1290 kg/h, iar debitul de ap luat din


23/47

23

reelele termice ( primar ) - cu Gpr= 0,8630000/(120-60) = 430kg/h.

Deci, debitul pompei de amestecare va fi egal cu diferenadintre aceste dou debite Gpa = 1290 430 = 860 kg/h.. Pierderilede sarcin n sistemul de nclzire sunt egale cu (Rl+Z)SI =13501,2 Pa. La debitul de ap care circul prin conducta deocolire, pe care este montat pompa de amestecare, egal cu 860

kg/h alegem diametrul ei egal cu 25 mm, la care rezistena liniarspecific este egal cu 849,26 Pa, iar viteza apei v = 0,398 m/s.Din schema conductelor punctului termic determinm lungimeaconductei i rezistenele locale. S presupunem c lungimeaconductei de ocolire este egal cu 0,8 m, iar rezistenele locale robinet cu trei ci ( = 10,5, vezi tabelul II.10 [2] ) i teu laderivaia torentelor (=1,5, vezi tabelul II.11 [2]). Din tabelul II.3,[2] pentru v = 0,398 m/s i = 10,5 + 1,5 = 12 determinm Z =948,4 Pa. Pierderile totale de sarcin n conducta de ocolire, prinurmare, sunt egale cu (Rl+Z)co = 849,260,80+948,4 = 1627,81 Pa.

Dup cum a fost demonstrat n p.4.3, pompa de amestecaretrebuie s formeze o presiune egal cu suma pierderilor de sarcinn sistemul de nclzire i pierderile de sarcin n conducta deocolire ( vezi figura 2 ). Prin urmare PPA = (Rl+Z)SI +(Rl+Z)CO = 13501,2+1627,81 =.15129 Pa. Conform acestor date,alegem pompa V 2,5 2, care la debitul de 0,86 m3/h va crea o

presiune egal cu 2,5 m H2O (vezi figura 11.17 [5] ).

4.7.3. Calculul schimbtorului de cldur instantaneu

n sistemele de nclzire, de obicei, se folosesc schimbtoarede cldur instantanee: cu fascicule de evi i cu plci.

Schimbtoarele de cldur cu fascicule de evi, figura 9,constituie tipurile tradiionale n instalaiile aferente construciilor.Ele sunt aparate demontabile, compuse din tronsoane cu lungimeaa cte 2 sau 4 m fiecare, legate prin coturi duble. Un tronson estealctuit dintr-o manta cilindric din oel, cu diametrul exterior dela 57 pn la 530 mm i numrul de evi n fascicul de la 4 pn la


24/47

24

450, la interiorul creia se afl un fascicul de evi din alam cudiametrul de 16x1 mm sau din oel cu diametrul de 16x2 mm.Schimbtoarele cu fascicule din evi din oel sunt destinate pentruinstalaiile de nclzire, iar cele cu fascicule din evi din alam instalaiilor de preparare a apei calde de consum. Schimbtoarelede cldur ap-ap cu fascicule de evi se utilizeaz n centralei puncte termice la care parametrii maximi de temperatur i

presiune ai agenilor termici sunt 150 oC i respectiv 1,0 MPa.n schimbtoarele de cldur destinate pentru prepararea apei

calde de consum, apa primar circul prin spaiul dintre evi, iaracea de consum prin evile fasciculului. Prin aceasta serealizeaz, n primul rnd, egalarea vitezelor de circulaie a apei

primare (din reelele termice) cu acea de consum, de oarece debitulultimei, de obicei, este mai mare. n acest caz, temperaturamaterialului mantalei este mai nalt dect a evilor din alam, i

prin urmare decade necesitatea de a prevedea compensatorlenticular pentru manta i, n al doilea rnd, crusta depus ninteriorul evilor din fascicul, este mai uor de nlturat dect dinspaiul dintre evi.

Este dat puterea termic, Q, n W a schimbtorului de cldur,temperaturile la intrare, 1, i ieire, 2, ale agentului termic

primar (din reelele termice) i secundar, t1, t2, (din sistemul denclzire), trebuie de ales diametrul corpului, numrul detronsoane. i pierderile de sarcin a ambilor ageni termici.

Consecutivitatea de calculul este urmtoarea: se calculeaz debitul de calcul de ap primar, G1, i

secundar, G2, kg/h, cu formulele:

1 21 2 2 1

Q QG = 0,86 , G = 0,86 ; - t -t

se alege agentul termic, care va fi ndreptat prin interiorulfasciculului de evi. Pentru ca valorile vitezelor agenilor termici sfie aproximativ egale, prin interiorul fasciculului de evi trebuiendreptat agentul termic primar, deoarece debitul lui este mai mic


25/47

25

i aria seciunii transversale a fasciculului de evi este mai mic dect aria spaiului ntre evile fasciculului.

12

3

3

4

6

5

Fig.9. Schimbtor de cldur ap-ap cu fascicule de evi. 1 tronson tip; 2 plac de identificare; 3 difuzor / confuzor; 4 muf de dezaerisire; 5 cot dublu de legtur; 6 muf pentrugolire; 7 compensator lenticular.

se calculeaz aria seciunii transversale a fasciculului deevi, presupunnd viteza apei n interiorul lor egal cu 0,5 0,7m/s, cu formula:

211 = , m ,3600

Gf v

n care este densitatea agentului termic primar la temperatura luimedie, kg/m3;

din, Anexa 7, se alege numrul schimbtorului de cldurcu aria cea mai aproape, mai mare i se nscriu valorile mrimilorurmtoare: f1 - aria seciunii transversale a fasciculului de evi, m

2;


26/47

26

G1,

G2,t

G2,t2

G1, 2

t2

t1

1

2

max

min

f2 - aria spaiului ntre evile fasciculului, m2; Fs aria suprafeei

de nclzire a unei secii, m2; di diametrul interior al unei evi dinfascicul, m; deq diametrul echivalent al spaiului dintre evilefasciculului i corpul schimbtorului, m2.

Se calculeaz consecutiv urmtoarele valori: vitezele, m/s, agenilor termici: primar, v1 i secundar, v2

cu formulele:1

11

= ,3600

Gv f

22

2

=3600

Gv f

;

coeficienii de schimb decldur ntre agentul termic primari peretele interior al evilorfasciculului, 1, i ntre suprafaaexterioar a evilor din fascicul i

agentul termic secundar, 2, nW/(m2 oC)cu formulele:

0,82 1

1 m m 0,2i

0,82 2

2 m m 0,2eq

= (1630 + 21 - 0,041 ) ,

= (1630 + 21 - 0,041 ) ,

v d

v t td

n care: Figura 10. Dinamicam = (1 + 2)/2 i tm = (t1 + t2)/2 temperaturilorsunt temperaturile medii ale agentu- agenilor termici

lui termic primari secundar, respec- dea lungultiv,oC; celelalte notaii cu semnifi- schimbtoruluicaiile anterioare; de cldur


27/47

27

coeficientul de transfer termic global, W/ (m2 oC), cuformulele:

k = 1/R; R = 1/1 + p.t/p.t + cr/cr + 1/ 2,n care p.t i p.t sunt grosimea peretelui evii i coeficientul deconductibilitate termic, care pentru alam sunt egale, respectiv, cu0,001 m i 90 W/(mK), iarcri cr grosimea i coeficientul deconductibilitate termic pentru stratul de piatr de cazan depus pe

pereii evilor, care, n proiect, pot fi considerate egale, respectiv,cu 0,0002 m i 2 W/(mK);

diferena medie loga-ritmic ntre temperaturile agentuluitermic primari secundar, cu formula

m

max min ,max

min

-t =

ln

n care max, min sunt diferena maxim i dife-rena minimdintre temperaturile agenilor termici de aceeai parte aschimbtorului de cldur (vezi figura 9).

aria de nclzire necesar a schimbtorului de cldur cuformula:

m

QF=k t

.

numrul de tronsoane n schimbtorul de cldur cuformula:

N = F/FSi se rotungete cu majorare pn la numere ntregi.;

pierderile de sarcin, kPa, a fluidului primari celuisecundar cu formulele:


28/47

28

2 21 1 2 2 .P = 5,1 v N , P = 11 v N

n care N este numrul de tronsoane.

Schimbtoarele de cldur cu plci, figura 12., sunt compusedintr-un pachet de plci ondulate din oel inoxidabil. Fluidele delucru circul prin canalele create ntre plci, figura 11. Ele sefabric n dou variante:

1) cu plci demontabile, la care acestea sunt prinse cu prezoanentre dou batiuri (unul fix i altul mobil). Att etanarea ct idirecionarea fluidelor care circul printre plci se realizeaz prinintermediul unor garnituri din elastomeri adecvai (EPDM, nitriletc.)

2) cu plci brazate, la care plcile ondulate sunt asamblate prinsudur (brazare). n dependen de construcia lor, schimbtoarelede cldur cu plci admit presiuni de regim maxime de 2,5 MPa itemperaturi de 130 150 oC.

Avantajele principale ale schimbtoarelor de cldur cu plcisunt urmtoare:- performane termice ridicate (coeficientul global de transfertermic este cuprins ntre 3500 i 7000 W/m2K);- pierderi de cldur mici, datoritsuprafeei exteriore reduse aaparatului;- dimensiuni de gabarit reduse( pn la 1/10 din cele ale unuischimbtor de cldur tubular cufascicule);- mas redus, manevrare i

montare uoar;- risc de coroziune redus;- ancrasare redus, datorit vitezei Fig. 11. Schema de circulaiemari de circulaie ntre plci; a apei n schimbtorul- curire i reparare uoar; de cldur cu plci


29/47

29

- posibiliti de modificare a suprafeei de transfer termic, prinadugarea sau scderea de plci;- pre de achiziie relativ sczut pentru suprafee mari i plci dinoel inoxidabil.

Ca dezavantaje se menioneaz: pierderide sarcin mai mari dect la schimbtoarele de cldurtubulare cu fascicule i sensibilitate la lovituri de berbec i la

ocuri termice.n figura 12 sunt prezentate schimbtoarele de cldur cu plci

ALFA LAVAL Suedia, iar n tabelele 1 i 2 din Anexa 8 -caracteristicile constructive ale lor.

n cazul schimbtoarelor cu plci, calculul de alegere aschimbtorului o face fabricantul, care dispune de algoritme isofturi proprii ce i permit s aleag schimbtorul cel mai potrivit

pentru fiecare cerere a beneficiarului. Proiectantul trebuie scompleteze un formular de cerere de ofert, care s cuprind toatea b

Fig.12. Schimbtoare de cldur cu plci Suedia: ALFA LAVAL;a cu plci cu garnituri (demontabile), b brazate


30/47

30

informaiile de care are nevoie fabricantul pentru a alegeschimbtorul potrivit: natura fluidelor, debitele i temperaturile decalcul ale fiecrui agent termic, pierderile de sarcin admisibile.

n general, pentru calculul de alegere a schimbtoarelor decldur cu plci este folosit metodologia indicat la alegereaschimbtoarelor de cldur cu fascicule de evi. La schimbtoarelecu plci apap, ca i la cele tubulare cu fascicule, suprafaa de

nclzire foarte mult depinde de raportul dintre vitezele agenilortermici, precum i de valorile lor. n cazul schimbtoarelor cu

plci, att pentru agentul termic primar ct i pentru cel secundar,sunt posibiliti mai mari de a modifica vitezele. Aceasta se face

prin grupri a plcilor n pachete i dirijarea cu curgerea apei nparalel sau n serie att ntre plcile fiecrui pachet ct i ntrepachete. Aceste grupri se fac astfel ca vitezele ambilor agenitermici s fie aproximativ egale i se alege acel tip de plci(dimensiunea plcii) pentru care pierderile de sarcin sunt egale cucele admisibile, iar costul este minim.


31/47

nr.tron

i

sarcinatronsonQi, W

debitapGi,

kg/h

lung.tronsli, m

Rezultatele calculului preliminar

di,mm

Ri,Pa/m

vi,m/s

RiliPa

Zi,Pa

RP

1 2 3 5 6 7 8 9 10 1 900 38,7 1,00 15 3,32 0,05 9,5 3,3 11,6 142 1620 69,7 2,80 15 14,3 0,098 5 40,0 23,4 63 3120 134,2 2,80 15 48 0,182 5 134,4 85,9 224 4760 204,7 2,50 15 106,7 0,278 5,5 266,8 206,9 45 4760 204,7 6,00 20 24,2 0,156 2 145,2 23,5 16

6 9640 414,5 8,00 20 91,0 0,314 1 728 48,2 777 14420 620,1 7,50 25 56,2 0,286 7 421,5 280 708 30000 1290 12,0 25 226,6 0,597 3,5 2719,2 609,9 339 30000 1290 14,0 25 226,6 0,597 4 3172,4 697,1 310 14420 620,1 2,00 25 56,2 0,286 3 112,4 120 2311 9640 414,5 8,00 20 91,0 0,314 1 728 48,2 7712 4760 204,7 6,00 20 24,2 0,156 1 145,2 11,8 1513 4760 204,7 0,70 15 106,7 0,278 5,5 74,7 206,9 214 900 38,7 1,00 15 3,32 0,05 5,5 3,3 6,1 9

l=74,30 m =110


32/47

Calculul circuitului corpului de nclzire de la etajul III, coloana 1.1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 Rezistena liniar medie specific pentru acest bra comun cu circuit15 920 39,56 1,00 15 3,40 0,054 9,5 3,40 13,56 16,916 920 39,56 1,00 15 3,40 0,054 4,5 3,40 6,53 9,9317 1640 70,52 2,80 15 14,5 0,094 5 40,6 21,64 62,218 3140 135,02 2,80 15 48,57 0,193 5 136 91,80 227

l = 7,60 m (Rl+Z)=31


33/47

Calculul termic al corpurilor de nclzire din sistemele

Nr.ncpe-rii.

Tem-pera-

turaaer.

Pierderi

de cl-dur

Degajri de cldur, conducte Putenec

rLungimea Degajri, W

unit. demsur

ti,oC

Qo,W

lv lh specifice Totale QcWqv qh

1 2 3 4 5 6 7 8 9


34/47

34

Calculul termic al corpurilor de nclzire din sistemNr.ncp.

Pierderile

decldur

TemperaturileDegajri de cldur,

conducte

Puterea

aerului agentului

termicLungi-

mea

Degajri, Wintra

reieire

unit. demsur

Qo,W ti tint tie l

v

l

h

specifice To-ta-

le

QWqv qh

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 1


35/47

35

fuziotherm pipe SDR 7,4


36/47

36

fuziotherm pipe SDR 6


37/47

Anexa 5Pexal


38/47

Coeficieni de rezisten local, funcie de material

Nr.Crt.

Denumire SimbolMaterial, Date

Curbe i coturi la 90o

1 CurbeR/dOelCupruTermoplastice

0,5-

1,00

2 Cot drept Diametru [in]OelCupruTermoplastice

3/82

Teuri la trecere cu derivaii la 90o

3 La separare v1v

v2

v2/voelcuprutermoplasticev1/voel

cuprutermoplastice

0,312

0,500,5

R

d


39/47

39

4 La

mpreunarev1 v

v2

v2/vOelCupruTermoplasticev1/vOelCupruTermoplastice

0,21

0,01,5

Teuri de trecere n contracurent

5 La separare

v

v2 v2/vOel

CupruTermoplastice

0,46,5

6Lampreunare

v,d

v2 d2

Oel v2/vd2/d

0,3

56,59

0,50,70,8

Cupru

Termoplastice


40/47

40

Cruci de trecere7 La trecere Pentru toate

diametrele

8 La separaresaumpreunare

Pentru toatediametrele

Robinete i armturi de sens7 Robinete cu

ventil i

scaun drept

DiametrulOel

CupruTermoplastice

3/1

118 Robinet

drept deradiator

OelCupruTermoplastice

811

9 Robinetcolar deradiator

OelCupruTermoplastice

424


41/47

41

10 Robinet denchideresferic

Pentru toatematerialele

11 Curb etaj Pentru toatematerialele

12 Distribuitor Pentru toatematerialele

13 Colector Pentru toatematerialele

14 Cazan

15 Radiator 16 Lrgire Pentru toatematerialele

1

17 ngustare Pentru toatematerialele

0,

18 Scoab Pentru toatematerialele

4

19 Compensa-toare tipU

2


42/47

Anexa 7Schimbtoare de cldur tubulare instantanee ap ap, OCT 34. 588-68

Nr.schimbtorului

Marcapentru

P,

MPa

Dimensiunile

debaz,

mm

Numruldeevi Suprafaa de

nclzire a 1secie, pentru

P, MPa

Seciuneatransversala 1 secii, m2

Dia-metrul.echiva-lent, m

1,0 1,6 De L 1,0 1,6 f1 f2 deq1 01 26 57 2000 4 0,37 0,36 0,00062 0,00116 0,01302 02 27 57 4000 4 0,75 0,74 0,00062 0,00116 0,01303 03 28 76 2000 7 0,65 0,64 0,00108 0,00233 0,01644 04 29 76 4000 7 1,31 1,30 0,00108 0,00233 0,01645 05 30 89 2000 12 1,11 1,10 0,00185 0,00287 0,01336 06 31 89 4000 12 2,24 2,22 0,00185 0,00287 0,01337 07 32 114 2000 19 1,76 1,74 0,00293 0,00500 0,01558 08 33 114 4000 19 3,54 3,52 0,00293 0,00500 0,01559 09 34 168 2000 37 3,40 3,39 0,00570 0,01220 0,0207

10 10 35 168 4000 37 6,90 6,88 0,00570 0,01220 0,020711 11 36 219 2000 64 5,89 5,85 0,00985 0,02079 0,021512 12 37 219 4000 64 12,00 11,90 0,00985 0,02079 0,021513 13 38 273 2000 109 10,00 9,90 0,01679 0,03077 0,019614 14 39 273 4000 109 20,30 20,20 0,01679 0,03077 0,019615 15 40 325 2000 151 13,80 13,70 0,02325 0,04464 0,020916 16 41 325 4000 151 28,00 27,90 0,02325 0,04464 0,020917 17 42 377 2000 216 19,80 19,60 0,03325 0,05781 0,019018 18 43 377 4000 216 40,10 39,90 0,03325 0,05781 0,019019 19 44 426 2000 283 25,80 25,50 0,04356 0.07191 0,018620 20 45 426 4000 283 52,50 52,30 0,04356 0.07191 0,018621 21 46 530 2000 450 41,00 40,80 0,06927 0,11544 0,019022 22 47 530 4000 450 83,40 82,70 0,06927 0,11544 0,0190

Remarc: Diametrulevilor din fascicul 16x 1mm; materialul alam,494.76 cu modificri.


43/47

43

Anexa 8Tabelul 1.

Caracteristicile constructive ale schimbtoarelor de cldur cuplci demontabile ALFA LAVAL Suedia

ipul A[ mm ]

B[ mm ]

C[ mm ]

D[ mm ]

E[ mm ]

F[ mm ]

Racor-duri

M 3

Depinde

de

numrulde

180 240 - 500 60 480 357 1 1/4//

M 6 320 - 330 515-1430 140 920-940 640 DN 50M 10 460 - 470 705-2400 225-231 981 719 DN 100M 15 610 - 650 1100-3280 298-304 1815-1980 1294 DN 150M 20 780 900-3600 353 2160 1478 DN 200

Tabelul 2.Caracteristicile constructive ale schimbtoarelor de cldur cu

plci brazate ALFA LAVAL SuediaTip A B C D E r Ra-

cordMasa[ kg ]

CB 14 9+n2,35 77 207 42 172 24 3/4// 0,7+ n0,06

CB 26 10+ n2,4 112 311 50 250 24 3/4//

1,2+ n0,13CB 50 9+ n2,4 103 520 50 466 25 1// 1,8+ n0,17

CB76

var.H

14+n2,9192 617

92 519

48 2// 7 + n0,44

var.A

14+n2,5

var.E

14+n2,2

CB300

18+ n2,65365 990 213,5 816 101 DN 65

DN 10057+ n1,26

Not:1- n este numrul de plci.

2-dimensiunile n mm.


44/47

44

Anaxa 9

UNIVERSITATEA TEHNIC A MOLDOVEI

FACULTATEA URBANISM I ARHITECTUR

Catedra ALIMENTRI CU CLDURI GAZE,VENTILARE

MEMORIU EXPLICATIV

la proiectul de curs la disciplina

INSTALAII DE NCLZIRE II

A primit _______________ A elaborat______________(numele i prenumele conductorului) (numele i prenumele studentului)

_______________________ _____________________(gradul didactic i titlul tiinific) (grupa academic, secia zi sau f/f)

CHIINU

2007


45/47

45

BIBLIOGRAFIE

1. () () , , . . ,, 1983 .

2. , 1,, .., . 4-, , , 1990 .

3. . , . 3-, . .. , -i, , 1968 .4. 2.04.05 - 91 , , , 1994 .5. Instalaii de nclzire, P. Vrlan, Editura Tehnica UTM,

1996.6. 21.602 79. , , ,. ,1980 .7. NCLZIRE, manualul de instalaii, volumul , EdituraARTECNO, Bucureti, Romnia,2002.


46/47

46

CONINUTUL

1. Noiuni generale . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .32. Sarcina pentru proiect . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .33. Componena proiectului . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .3

3.1. Partea grafic . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 4

3.2. Memoriul explicativ . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .54. Prezentarea calculelor . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 64.1 Condiii tehnice de racordare la reelele termice . . . . 64.2 Descrierea sistemului de nclzire . . . . . . . . . . . . . . . 74.3. Schema de racordare a sistemului la reelele termice . 74.4 Circuitul de bazi presiunea disponibil

de circulaie . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .84.5. Calculul de dimensionare a conductelor . . . . . . . . . . 94.6. Calculul de dimensionare a corpurilor de nclzire . .134.7. Calculul utilajului de baz din punctul termic . . . . . .19

4.7.1. Calculul hidroelevatorului . . . . . . . . . . . . . . . . . .194.7.2. Alegerea pompei de circulaie . . . . . . . . . . . . . . 224.7.3. Calculul schimbtoarelor de

cldur instantanee . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .23Anexa 1 . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 31Anexa 2 . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .33Anexa 3 . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 35Anexa 4 . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 36Anexa 5 . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 37Anexa 6 . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 38

Anexa 7 . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 42Anexa 8 . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 43Anexa 9 . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 44Bibliografia . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 45


47/47

47

INSTALAII DE NCLZIRE

ndrumar metodic privind proiectului de curs

Alctuitor: Pavel Vrlan

Redactor: Enache Irina

Bun de tipar Formatul hrtiei 60x84 1/16Hrtie ofset. Tipar RISO Tirajul 150 ex

Coli de tipar . Comanda nr.

U.T.M., 2006, Chiinu, bd. tefan cel Mare, 168.Secia Redactare i Editare a U.T.M.2068, Chiinu, str. Studenilor, 9/9.

instalatii de incalzire indr metod proiect curs ds

Documents