POIECT

LA

CONSTRUCŢII CIVILE II.

Predimensionarea plăcii :

Grosimea plăcii : Bc16/20

- plăci armate pe două direcţii :

Se recomandă : hpmin=70mm ; hp=lmin45

lmin=laturaceamai scurtă

hp=130mm=13cm(conformCR 6/2006)

Condiţii pentru armare :

- pe o direcţie : l ylx

>2 unde l y=latura lungă

lx=laturascurtă

- pe două direcţii : l ylx≤2

  Dimensiuni  

Ochiul de placa

Latura y (m)

Latura x (m)

ly/lx Tipul armării

1 4,725 3,875 1,2194 Armare pe două direcţii2 4,615 3,025 1,5256 Armare pe două direcţii3 4,615 1,45 3,1828 Armare pe o direcţie4 4,615 3,015 1,5307 Armare pe două direcţii5 2,85 1,665 1,7117 Armare pe două direcţii6 4,615 1,225 3,7673 Armare pe o direcţie7 3,765 0,9 4,1833 Armare pe o direcţie

Evaluarea încărcărilor :

Încărcări permanente :

placade betontencuiala

finisaje (şapă, gresie, parchet , etc .)}∗1,35

Încărcări variabile, utile :

- în funcţie de destinaţia încăperii- încărcările date de pereţii despărţitori

Combinaţia de încărcări :

1,35∑j=1

n

Gkj+1,5Qk 1+∑❑

n

1,5∗ψ0 i∗Qki

ψ0 i=0,7

Încărcări permanente :

- parchet laminat : 1,35*800*0,022=23,76 daN/m2

- mortar de ciment : 1,35*2100*0,028=79,38 daN/m2

- placa de beton armat : 1,35*2500*0,13=438,75 daN/m2

- tencuială mortar var : 1,35*1700*0,01=22,95 daN/m2

∑ ¿516,24 ≅ 517daN /m2

Încărcări variabile :

După destinaţia încăperii avem :

- camere, dormitoare : 1,5*150=225 daN/m2

- casa scării, coridoare : 1,5*300=450 daN/m2

Alte încărcări variabile pot fi date de :

- pereţii despărţitori (în funcţie de grosime, înălţime şi densitatea lor)

150<G perete<300daN

m2=≫g perete=100daN /m2

Stabilirea fâşiilor de calcul :

Încărcările sunt date în tabelul de pe pagina următoare . Încărările permanente şi cele

variabile, utile, sunt calculate cu coeficienţii din CRO-2005.

Schemele statice ale fâşiilor :

Fâşiile sunt încărcate cu încărcările permanente şi variabile totale calculate pe direcţia

respectivă.

Calculul momentelor încovoietoare în secţiunile caracteristice :

Pentru calcul s-a utilizat programul calcul al grinzilor continue „Qbasic.exe”.

F1x : Mm=¿704 daN/m ; Mm=1476 daN /m

F2x : Mm=1126 daN /m ; Mm=−334 daN /m

F3x : Mm=48daN /m

F4x : Mm=106 daN /m

F1y : Mm=614 daN /m ; Mm=−177 daN /m

F2y : Mm=1023daN /m

F3y : Mm=147 daN /m ; Mm=−157 daN /m ; Mm=519daN /m ; Mm=−178 daN /m

Determinarea ariilor de armătură în secţiunile caracteristice :

m=Mm∗104

b∗h02∗Rc

;

h0x=h−a−∅ /2 ; a=acoperire cu beton la plăci

h0 y=h−a−∅2

−∅ ; 1,2∗∅ ≤a≤50mm

Aa=pb∗h0x ;0 y

100 ; prin iterpolare primim procentul de armare (p)

m=0,047 calculat ¿≫ 0,047−0,0390,049−0,039

= p−0,170,21−0,17 P=0,202

Fâşia Placa b

[mm] h0x [mm]

Rc M m p Aa

F1x 1

1000 110 12,5

7040,047

0,202 2,22

2 1476 0,098 0,44 4,84

F2x1 1126 0,074 0,31 3,413 334 0,022 0,09 0,99

F3x 5 48 0,003 0,04 0,44F4x 4 106 0,007 0,04 0,44

Fâşia Placa b

[mm] h0y [mm]

Rc M m p Aa

F1y1 1000 100 12,5 614 0,049 0,21 2,1

5177

0,0140,03

5 0,35F2y 1 1023 0,082 0,34

53,45

F3y

2 147 0,012 0,05 0,5

3157

0,0130,05

5 0,554 519 0,042 0,19 0,196 178 0,014 0,06 0,6

Alegerea diametrelor barelor şi a pasului de dispunere acestora :

Fâşia Placa Aa ∅ /pasPoziţia

arnăturii de rezistenţă

F1x1 2,22 ∅ 8/20  jos

2 4,84 ∅ 12 /20  jos

F2x1 3,41 ∅ 10 /20  jos

3 0,99 ∅ 6 /20  sus

F3x 5 0,44 ∅ 6 /20  josF4x 4 0,44 ∅ 6 /20  jos

Fâşia Placa Aa ∅ /pasPoziţia

arnăturii de rezistenţă

F1y1 2,1 ∅ 8/20  jos

5 0,35 ∅ 6 /20  susF2y 1 3,45 ∅ 10 /20  jos

F3y

2 0,5 ∅ 6 /20  jos

3 0,55 ∅ 6 /20  sus

4 0,19 ∅ 6 /20  jos6 0,6 ∅ 6 /20  sus

Predimensionarea scării :

ctg α= 2916,9

=1,7=≫α=29 ° 77

h∗33,62

=29∗16,92

=≫h=14,59cm=≫ h2=7,29cm

Nr.Crt

Denumire material

Greutate specifica[kg /m3 ]

Grosimea stratului [m ]

Coeficient de incarcare

Incarcarea de calcul

[daN /m2 ]1 Beton simplu 2400 0,12 1,35 388,82 Beton armat 2500 0,073 1,35 246,4

635,2Evaluarea incarcarii pe m2 pentru calculul scarilor se face la fel ca la plansee.

Greutatea proprie pe orizontala este de 733,05 daN/m2.

Incarcarea utila : 300∗1,5=450daN /m2

Calculul pentru rampa :

∆M=Q∗R unde R=[0,21b2

a2−0,13ba−0,02]k=38,53 ∆M=129,7kNm

k=

d3

pd3∗a

l∗cosα=0,051

; Q=qr∗l∗(l+6a )+6qp∗a

12=33,66 ;

qr=gr+ p (rampa)=1085,2 ; q p=gp+ p (podest)=838,8

dr=¿grosimea rampei=12cm

d p=grosimea podestului=12cm

M c=qr l

2

24+∆M=714,45kNm ; M r=

qr l2

12+∆M=1428,92kNm

m=Mm∗104

b∗h02∗Rc

=0,049 ; ¿≫ p=0,21 %

h0x=h−a−∅ /2 Aa=pb∗h0

100=2,31 (aleg baraθ8 PC 52 )

Calculul pentru podest :

Momente longitudinale de incovoiere :

M x 1=Q2∗Rx=191,86kNm ; M x 2=

Q4∗Rx=95,93kNm

R x=[1,12−0,94 (1,8−0,5 )2 ](1−0,2k )+

0,16ba−0,04

k=1,14

Momente de incovoiere pa latura exterioara :

M x 3=rb2

16 ; r=

qr2 (1+ l+6a

11b )+q pa( 1−a3,7b )=−379

Momente de torsiune in podest :

M t=aQR y=1616knm

R y=0,264ba−0,025+0,019k=0,48

m=Mm∗104

b∗h02∗Rc

=0,054 ; ¿≫ p=0,50 %

h0x=h−a−∅ /2 Aa=pb∗h0

100=2,89 (aleg baraθ10 PC 52 )

Armatura pe fata inferioara a podestului :

- armatura longitudinala a pe (x) :

M x 1max=√M x12 M 2=1370kNm ; M x 2max=√M c

2 M2=685,37

Armatura transversala pe ( y ) :

M ymax=M+qpa

2

8=1786,96kNm

Armatura pe fata superioara pe (x si y) :

M=M t

2a=808kNm