fundatii continue explicatii

1

FUNDAII CONTINUE

1. Conformarea fundaiilor pentru pereii interiori ai construciilor fr subsol

Dac H1,10m

Dac H1,10m i Bbz+(5..10cm), fundaia se realizeaz n varianta cu soclu.

Conformarea fundaiilor pentru pereii interiori ai construciilor cu subsol.

CTS

CTF

0.00

C6/7.5C4/5

Strat pietris pentru ruperea capilaritatiiTermoizolatie - polistiren extrudatStrat separatie(hartie kraft)Placa de beton armatPardoseala parter

Strat pietris pentru ruperea capilaritatiiTrotuar

Dop de bitum

3..5%

Hidroizolatie rigida

Soclu

Umplutura compactata

Tencuiala impermeabila

CTS

CTF

0.00

C6/7.5C4/5



Dop de bitum

3..5%



2

2. Criterii privind alegerea adncimii minime de fundare.

Adncimea de fundare Df se definete ca fiind distana minim de la talpa fudaiei la terenul nconjurtor natural sau sistematizat, Figura

Criterii de alegere a adncimii de fundare: 1. Adncimea de nghe.

Df min Hing + (1020 cm), (1.1.) unde Hing adncimea de nghe, dat n documentul de referin STAS 6054/77,

CTA

CTF

-2.60

0.00

Adncimea minim de fundare, funcie de natura terenului de fundare, adncimea de nghe i nivelul apei subterane poate fi adoptat conform Tabelului 1 (NP 112/04).

Pardoseala Placa slab armataPietris

CTA

CTF

Teren natural

CTS

CTF

0.00

C6/7.5C4/5

Termoizolatie - polistiren extrudatPlaca de beton armatPardoseala parter


Dop de bitum

3..5%



-2.60Strat pietris pentru ruperea capilaritatiiTermoizolatie - polistiren extrudatStrat separatie(hartie kraft)Placa de beton armatPardoseala subsol

HidroizolatieProtectia hidroizolatiei

C8/10

Termoizolatie

3

Tabelul 1.1. Alegerea adncimii de fundare.

Terenul de fundare H - Adncimea de

nghe (cm)

H - Adncimea apei subterane fa de

cota terenului natural (m)

Adncimea minim de fundare (cm)

Terenuri supuse aciunii ngheului

Terenuri ferite de nghe *)

Roci stncoase oricare oricare 3040 20

Pietriuri curate, nisipuri mari i mijlocii curate

oricare H2,00 H 40

H

4

Adncimea minim de fundare.

CTF

TBF

Adncimea minim de fundare pentru TBF la adncimi mari.

Pentru cazul n care terenul bun de fundare apare la adncimi mai mari (2-3m), pentru atingerea cotei minime de fundare se pot folosi blocuri de beton sau chesoane prefabricate.

Pentru pmnturi cu umflri i contracii mari(PUCM), adncimea la care se dispune talpa fundiei fa de nivelul terenului natural sau amenajat se adopt n funcie de nivelul apei subterane(NAS):

D 1,50m, pentru Hw 2,00m D 2,00m, pentru Hw 2,00m.

HwCTF

NTA

HwCTF

NTA

-0.05

CPS

dren perimetral

3. Nivelul apelor subterane, NAS.

La alegerea adncimii de fundare n cazul sistemelor de fundare direct, pe ct posibil se evit fundarea sub nivelul apelor subterane. Dac un nisip este afnat i saturat, variaia brusc a nivelului apei subterane, ct i solicitrile dinamice (vibraii) l pot aduce n stare de lichefiere, ceea ce are ca urmare o tasare brusc a fundaiei. Chiar dac avem de executat spturi cu adncimi mici (50-70cm) n terenuri nisipoase fine sub ap, apar deficiene majore legate de prbuirea malurilor i imobilitatea fundului spturii care sufer o afnare i deci o micorare a capacitii portante. n aceste situaii pentru evitarea producerii unor tasri, se recomand adoptarea unor presiuni acceptabile reduse sau fundarea pe radiere generale. Dac deasupra nivelului apei nu poate fi asigurat o capacitate portant satisfctoare este mai economic s se fundeze pe piloi.

Putem ntlni 3 situatii:

Nivelul apei subterane este cobort, caz n care talpa fundaiei se gasete desupra NAS i nu sunt necesare lucrri de epuisment.

Fundatie noua

NAS

Hidroizolatie orizontala

CTF

CTN

TBF

5

Nivelul tlpii fundaiei se gasete sub nivelul apei subterane, caz n care se prevd lucrri normale de epuisment sau drenare, fr riscul de degradare a unor lucrri alturate.

Nivelul tlpii fundaiei coboar sub nivelul apei subterane n condiii hidrogeologice deosebite, impunnd lucrri de epuisment cu caracter excepional.

4. Criteriile tehnologice sunt legate de adncimea minim dictat de funciunile tehnologice.

3. Materiale utilizate la executarea fundaiilor.

Clasele de beton folosite pentru fundaii percum si caracteristicile betoanelor sunt date in normativul SR EN 1992/2 i NP 112 04.

Betonul ciclopian: beton simplu cu 40% blocuri de piatra, folosit la fundaiile construciilor de mica importan,

6

Tabelul 1.3. Clase de expunere n funcie de condiiile de mediu, conform SR EN 206 - 1. Notare

clas Descriere mediu nconjurtor:

Exemple informative care prezint alegerea claselor de

expunere

1. Nici un risc de coroziune, nici de atac.

X0

Beton simplu i fr piese metalice nglobate: orice expunere nafar de nghe/dezghe, de abraziune i de atac chimic. Beton armat sau cu piese metalice nglobate foarte uscat.

Beton la interiorul cldirilor unde umiditatea aerului ambiant este foarte sczut.

2. Coroziune indus de carbonatare.

XC1 Uscat sau umed n permanen Beton la interiorul cldirilor, unde umiditatea aerului ambiant este sczut. Beton imersat n permanen n ap.

XC2 Umed, rareori uscat Suprafee de beton supuse la contact de lung termen cu apa. Un numr mare de fundaii.

XC3 Umiditate moderat Beton la interiorul cldirilor unde umiditatea aerului ambiant este medie sau ridicat. Beton exterior adpostit de ploaie

XC4 Alternativ umed i uscat Suprafee de beton supuse la contact cu apa, dar nu intr n clasa de expunere XC2.

3. Coroziune indus de cloruri.

XD1 Umiditate moderat Suprafee de beton expuse la cloruri transportate pe cale aerian.

XD2 Umed, rareori uscar Piscine. Elemente de beton expuse la ape industriale care conin cloruri.

XD3 Alternativ umed i uscat

Elemente de pod expuse la stropire cu ap care conin cloruri. osele. Dale de parcaje pentru staionare vehicule.

4. Coroziune indus de cloruri prezente n mare.

XS1 Expus la aer vehiculnd sare marin, dar fr contact direct cu apa de mare.

Structuri pe sau n proximitatea unei coaste.

XS2 Imersat n permanen. Elemente de structuri marine.

XS3 Zone de marnage, zone expuse la stropire sau la brum.

Elemente de structuri marine.

5. Atac nghe / dezghe.

XF1 Saturare moderat n ap, fr agent antipolei. Suprafee verticale de beton expuse ploii i ngheului.

XF2 Saturare moderat n ap, cu agent antipolei. Suprafee verticale de beton n lucrri rutiere expuse

ngheului i aerului vehiculnd ageni de dezgheare.

XF3 Saturare puternic n ap, fr agent antipolei. Suprafee orizontale de beton expuse la ploaie i nghe.

XF4

Saturare puternic n ap, cu agent antipolei sau ap de mare.

Drumuri i tbliere de pod expuse la ageni de dezghe. Suprafee de beton verticale direct expuse la stropirea cu ageni de dezghe i la nghe. Zone ale structurilor marine expuse la stropire i expuse la nghe.

6. Atacuri chimice.

XA1 Mediu cu slab agresivitate chimic dup EN 206-1, tabelul 4

Soluri naturale i ap n sol.

XA2 Mediu cu agresivitate chimic moderat dup EN 206-1, tabelul 4


XA3 Mediu cu agresivitate chimic puternic dup EN 206-1, tabelul 4


Tabelul 1.4. Evaluarea agresivitii mediului, conform EN 206 - 1. Mediile nconjurtoare agresive chimic, clasificate mai jos, sunt bazate pe soluri i pe ape subterane naturale la o temperatur ap/sol cuprins ntre 50C i 250C i n cazurile n care viteza de scurgere a apei este suficient de mic pentru a fi considerat n condiii statice. Alegerea claselor se face n raport cu caracteristicile chimice ce conduc la agresiunea cea mai intens. Cnd cel puin dou caracteristici agresive conduc la aceeai clas, mediul nconjurtor trebuie clasificat n clasa imediat superioar, dac un studiu specific nu a demonstrat c acesta nu este necesar.

7

Caracteristici chimice Metode de ncercri

de referin XA1 XA2 XA3

Ape de suprafa i subterane

SO42-

, mg/l SR EN 196-2 200 i 600 >600 i 3000 >3000 i 6000

pH SR ISO 4316 6,5 i 5,5 5,5 i 4,5 >4,5 i 4,0

CO2 agresiv, mg/l SR EN 13577 15 i 40 >40 i 100 >100 pn la saturaie

NH4+, mg/l SR ISO 7150-1 sau SR

ISO 7150-2 15 i 30 >30 i 60 >60 i 100

Mg2+, mg/l SR ISO 7980 300 i 1000 >1000 i 3000 >3000 pn la

saturaie

Sol

SO42-

, mg/kg3

SR EN 196-2b

2000 i 3000c

>3000 i 12000c

>12000c i 24000

Aciditate, ml/kg DIN 4030-2 >200 Baumann Gully Nu sunt ntlnite n practic a Solurile argiloase a cror permeabilitate este inferioar la 10-5m/s pot fi clasate ntr-o clas inferioar. b Metoda de ncercare prevede extracia SO4

2- cu acid clorhidric, alternativ este posibil de a proceda la aceast extracie de ap, dac aceasta este admis pe locul de utilizare a betonului. c Limita trebuie s rmn de la 3000mg/kg n caz de risc de acumulare de ioni de sulfat n beton datorit alternanei perioadelor uscate i perioadelor umede sau prin ascensiunea capilar. NOT Valorile limit pentru clasele de expunere corespunztoare atacului chimic a pmnturilor naturale i apelor subterane indicate n Tabelul 2.2. se aplic i apelor subterane n contact cu suprafaa betonului.

Alegerea clasei de betoane i a tipului de ciment se face funcie de natura agresivitii chimice a apei subterane, n conformitate cu recomandrile SR EN 206 1, Tabelul 5, Figura 1.29.

Tabelul 1.5. Alegerea clasei de beton funcie de clasa de expunere

Oelul beton folosit este OB37, PC52, PC60, STNB. Piatra: se folosete la fundaiile construciilor de mica importan,300mm;

- dac 400400mm;

- dac 700450mm;

- dac H>400mmB>500mm

Fr risc Atac din nghe-dezghe

Agresivitatea chimic a mediului nconjurtor

X0 XF1 XF2 XF3 XF4 XA1 XA2 XA3

A/C max - 0,55 0,55 0,50 0,45 0,55 0,50 0,45

Clasa min de beton C12/15 C30/37 C30/37 C30/37 C30/37 C30/37 C30/37 C35/45

Dozaj min de ciment Kg/m3

- 300 300 320 340 300 320 360

Coninut minim de aer oclus min. %

- - 4,0 4,0 4,0 - - -

Alte condiii - Agregate cf. SR EN 12620 cu o rezisten suficient la nghe-dezghe

- Ciment rezistent la sulfai

8

Calculul se face pe un metru liniar de fundaie.

Detreminarea convp se face conform STAS 3300/2-85 sau NP 112 04

Presiunea convenional de calcul este stabilit n funcie de granulozitate, umiditate i gradul de ndesare n cazul pmnturilor necoezive i n funcie de plasticitate, porozitate i consisten n cazul pmnturilor coezive. Tabelul prezint valorile de baz ale presiunii convenionale:

a - pmnturi necoezive Denumirea pmntului ndesate ndesare medie

p conv (kPa) Nisip mare 700 600

Nisip mijlociu 600 500

Nisip uscat sau umed 500 350

fin foarte umed sau saturat 350 250

Nisip uscat 350 300

fin umed 250 200

prfos foarte umed sau saturat 200 150

b - pmnturi coezive p conv (kPa)

Denumirea pmntului indicele consistena

porilor, e IC = 0,5 IC = 1,0

Cu plasticitate redus (IP10%) 0,5 300 350 nisip argilos, praf nisipos, praf 0,7 275 300

Cu plasticitate mijlocie ( 10% < IP 0,5 300 350 20%): nisip argilos, praf nisipos argilos, 0,7 275 300

praf argilos, argil prfoas nisipoas, argil nisipoas, argil prfoas

1,0 200 250

Cu plasticitate mare i foarte mare 0,5 550 650

(IP>20%): argil nisipoas, argil 0,6 450 525

prfoas, argil, argil gras 0,8 300 350

1,1 225 300

Obs: Dup precizarea adncimii de fundare, Df, i respectiv a stratului de fundare, valoarea de baz a presiunii convenionale pentru acel strat se determin prin interpolri liniare ntre valorile tabelului. Valorile de baz corespund cu presiunile convenionale pentru fundaii avnd adncimea de fundare fa de nivelul terenului Df = 2.0 m i o lime a tlpii B = 1.0 m. Pentru alte adncimi de fundare sau alte limi ale tlpii, presiunea convenional de baz va fi corectat.

2. Determinarea nlimii blocului de beton

se face din condiia neapariiei tensiunilor de ntindere n nici un punct al seciunii periculoase a blocului de beton simplu.

Se impune condiia: tgtgadm. Valorile tgadm se extrag din Tabel Dimensiunile mimime ale blocului de beton simplu sunt:

Pentru bloc cu o treapt: H400mm, Pentru bloc cu 23 treapte: H1400mm, H2400mm.

conv

dd

convdd

ddddd

conv

pmQPB

pQPQPGfQPV

p

+=

+

+++=

=

1)(2.1

)(2.1)(2.1

Bx1m

p

pBx1m

Vp

acc

accd

ef

9

Valorile tgadm

CTF

0.00

C6/7.5C4/5



pacc kPa tgadm

C4/5 C8/10 sau mai mare

200 1,15 1,05

250 1,30 1,15

300 1,40 1,30

350 1,50 1,40

400 1,60 1,50

600 2,00 1,85

II. Verificare conform EC 7 : SR EN 1997-1

La dimensionarea suprafeei n plan a tlpii fundaiei se folosesc 3 metode: 1. Metoda direct (analitic),n cadrul creia calculul terenului de fundare se face la:

-starea limit de capacitate portant (ULS); -starea limit de deformaie(SLS).

2. Metoda semiempiric bazat pe folosirea unor ncercri in-situ (ncercarea presiometric), (SR EN 1997-1 Anexa E).

3. Metoda prescriptiv bazat pe folosirea unor valori tabelare pentru evaluarea valorii presiunii acceptabile pentru terenul de fundare , care s satisfac att condiiile (ULS) ct i (SLS). n accepiunea normativului NP 112-04, sunt considerate ca presiuni acceptabile att valorile

presiunilor convenionale ( convp ) ct i presiunea plastic ( plp ). Pentru determinarea presiunii acceptabile la fundaii situate pe roc se poate folosi tabelul din SR EN 1997-1 Anexa G.

Ca metode de proiectare, funcie de categoria geotehnic se recomand:

Categoria geotehnic 1: Metode de proiectare bazate pe msuri prescriptive i proceduri simplificate, de exemplu, utilizarea tabelelor cu presiuni convenionale la fundarea direct. Calculele de stabilitate i de deformaii s nu fie necesare. Categoria geotehnic 2: Calcule de rutin pentru stabilitate/capacitate portant i deformaii folosind metode uzuale recomandate n normele n vigoare (SR EN 1997-1-2006). Categoria geotehnic 3: Calcule mai complexe care pot s NU fac parte din normele n vigoare( MEF,MDF etc.).

ETAPELE pe care le vom parcurge la verificarea dimensiunilor n plan a fundaiilor: 1. Determinarea valorilor de proiectare a rezulantelor verticale (Vd) i a celor orizontale (Hd) ce

actioneaz asupra fundaiilor

Determinarea excentricitiilor eforturilor verticale(eb ; el) i a dimensiunilor reduse a tlpii fundaiei (B si L) daca este cazul

2. Calculul terenului de fundare la starea limit de capacitate portant

a. Determinarea coeficienilor

1. Determinarea coeficienilor de capacitate portant funcie de valorile de proiectare a caracteristiciilor geotehnice ale terenului, determinate conform tabel 6 pentru cazul de proiectare adoptat.

2. Determinarea coeficienilor de nclinare i, funcie de valorile de proiectare exterioare rezultate (Vd i Hd)

3. Determinarea coeficienilor de tip s i b (SR EN 1997-1) b. Determinarea capacitii portante de calcul a terenului de fundare cu relaia:

10

'ARp d= ,

'

'

k

d

R

RR AA

=

c. Verificarea rezistenei pentru stri limit ale terenului de fundare i a elementelor

structurale (STR+GEO) se face dup relaia:

EdRd (1) n care:Ed efectul aciunilor de proiectare (Vd, Hd, Md, etc.)

Rd rezistena de calcul a terenului de fundare.

1. Determinarea valorilor de proiectare a rezulantelor verticale (Vd) i a celor orizontale (Hd)

Determinarea aciunilor din structur

Combinarea aciunilor pentru starea limit de serviciu se face conform relaiei: Pentru Gruparea Fundamental:

++= ikikQikGsd QQGV ,1,0,, (2) Pentru Gruparea Special:

++= ikiEklikGsd QAGV ,,2, (3) Unde: Gk,i efortul pe fundaie al aciunii permanente, luat cu valoarea sa caracteristic : greutatea proprie

a construciei a echipamentelor fixate pe construcie i actiuni indirecte: contracia betonului, tasri difereniale, precomprimare, etc.

Qk,i efectul pe structur al aciunii variabile i: aciuni pe plansee i acoperisuri (aciunea zpezii aciunea vntului mpingerea pmntului , a fluidelor a materialelor pulverulente) luate cu valoarea lor caracteristic.

AEk valoarea caracteristic a aciunii accidentale (seism conform P100-2006; aciunea din explozii, impactul vehiculelor)

Tabelul 1. Valorile coeficientului . Aciuni 0 1 2

ncrcri utile (EN 1991-1-1)

Locuine i birouri: 0.7 0.5 0.3

Sli de adunare i spaii comerciale 0.7 0.7 0.6

Depozite 1.0 0.9 0.8

Circulaia vehiculelor vehicol30kN 0.7 0.7 0.6

30kNvehicol160kN 0.7 0.5 0.3

Acoperiuri: 0 0 0

ncrcri din zapad(EN 1991-1-3)

Pentru amplasamente situate la altitudini H>1000m peste nivelul mrii 0.7 0.5 0.2

Pentru amplasamente situate la altitudini H1000m peste nivelul mrii 0.5 0.2 0

ncrcri din Vant 0.6 0.2 0

Aciuni din variaii de temperatura (EN 1991-1-5) 0.6 0.5 0

Cazurile de proiectare luate n considerare pentru verificarea terenului de fundare i a elementelor structurale la strile limit sunt date n Tabelul 2:

Tabelul 2. Coeficenii pariali de siguran pentru cazurile de proiectare.

Caz de proiectare ncrcri Parametrii terenului Rezistene

UNU Combinaia 1 A1 + M1 + R1 Combinaia 2 A2 + M2 + R1

DOI A1 + M1 + R2

TREI A1/A2 + M2 + R3

SEISM A3 + M3 + R4

11

simbolul+ implic a fi combinat cu Seturile A, M i R reprezint valori ale factorilor pariali de siguran care acioneaz asupra valorilor aciunilor sau reaciunilor dupa cum urmeaz:

A-pentru ncarcri i efectele ncrcrilor M- pentru caracteristicile geotehnice ale terenului de fundare;

R- pentru rezistene. Pentru verificarea trenului de fundare se vor efectua calcule in toate cazurile de proiectare;

conform calculelor facute s-a constatat ca, cel mai defavorabil caz de proiectare este cazul de proiectare 1 combinatia 2: CP1-2: A2+M2+R1. Strile limit la care se fac verificrile sunt: GEO pentru terenul de fundare i STR pentru elementele structurale.

Valorile factorilor pariali de siguran pentru fiecare aciune se dau n Tabelul 3: Tabelul 3. Valorile coeficienilor pariali de siguran pentru aciuni.

Aciune Notaie EQU STR+GEO

Notaie A1 A2 SEISM

Permanente -nefavorabile

dG , 1,10 G 1,35 1,00 1,00 -favorabile

dG , 0,90 G 1,00 1,00 0,90 Variabile

-nefavorabile dQ, 1,50 Q 1,50 1,30 1,00

-favorabile dQ, 1,00 Q 0 0 0

Valorile coeficientilor pariali de siguran pentru parametrii pmntului( M ) se dau in Tabelul 4: Tabelul 4. Valorile coeficienilor pariali de siguran pentru parametrii geotehnici.

Parametrii pmntului Simbol EQU STR+GEO

M1 M2 SEISM

Unghi de frecare intern *

1,25 1,00 1,25 1,25 Coeziunea efectiv

'c 1,25 1,00 1,25 1,25 Rezistena la forfecare nedrenat cu 1,40 1,00 1,40 1,40 Rezistena la compresiune (monoaxial) qu

1,40 1,00 1,40 1,40

Greutatea volumic 1,00 1,00 1,00 1,00 Se aplic la valoarea tg

Valorile coeficienilor pariali de siguran pentru rezistene( R ) se dau n Tabelul 5. Tabelul 5. Valorile coeficienilor pariali de siguran pentru rezistene.

Rezistene Simbol GRUPARE

R1 R2 R3 SEISM

Capacitate portant vR, 1,00 1,40 1,00 1,00 Alunecare hR, 1,00 1,10 1,00 1,00 Rezistena pasiv ER , 1,00 1,40 1,00 1,00 Valorile aciunilor de calcul n seciunea de ncastrare a stlpului n fundaie se iau conform combinaiei date n SR EN 1990:2004/NA 2006 (relaia 6.10; 6.11 i 6.12)

Exemplu de combinaie pentru Caz 2 de proiectare:

+++= )(7.05.15.135.1 321 VVVGV ids

12

Determinarea aciunilor la talpa fundaiei

,

3,

1

20...22 /

d sd f

f tot k med

k med

V V GG B m H

kN m

= +

=

=

2. Calculul terenurilor de fundare la starea limit de capacitate portant - GEO

Se impune s se asigure respectarea condiiei

AR

AV dd (4)

n care: Vd este solicitarea de proiectare vertical asupra terenului de fundare calculat la starea

limit ultim cu una din combinaiile din Tabelul 1. Aceasta poate fi de natura unei presiuni efective, for de alunecare, moment de rasturnare.

Rd capacitatea portant de proiectare a terenului de fundare ; aceasta poate fi de natura unei presiunui critice, rezisten la forfecare, moment de stabilitate.

Valoarea capacitii portante de calcul a terenului este dat de relaia

'ARp d= ,

'

'

k

d

R

RR AA

= , 1,0R = (pentru CP1-2) (5) ''' LBA = , - n cazul fundaiilor continue, ncrcate centric A = A

BeBB = 2' ; LeLL = 2' (6) Pentru excentricitiile caracteristice se pune de asemeni condiia ca:

6/BekB < ; 6/LekL < n care:

A este aria redus a suprafeei n plan a fundaiei ( '' BL ), determinat conform figurii i se calculeaz cu valorile reduse ale dimensiunii suprafeei n plan a tlpii fundaiei.

p presiunea critic de calcul , determinat conform SR EN 1997-1 (STAS 3300/2-85 sau NP 112-04)

Valoarea presiunii calcul se determin funcie de condiiile de amplasament, pentru condiii drenate sau nedrenate. Se limiteaz excentricitiile la maxim 1/6 din dimensiunile tlpii fundaiei dreptunghiulare sau la 0,20 din raza fundaiei circulare. O prevedere important a eurocodului este aceea conform creia dac nu se iau msuri speciale pe parcursul execuiei lucrrii, se va lua n considerare o excentricitate de pn la 0,1 m.

Valoarea presiunii critice a terenului de fundare se determin diferit pentru : - condiii nedrenate:

')2('/ qisbcAR cccud ++= pi (10) n care: b- factor funcie de nclinarea bazei fundaiei; s- factor funcie de forma suprafeei tlpii fundaiei;

i- factor funcie de nclinarea ncrcrii produse de o ncarcare orizontal H; - condiii drenate:

isbNBisbNqisbNcAR qqqqccccd ++= ''5.0'''/ (11)

13

Figura 4.

Calculul caracteristicilor terenului de fundare i a factorilor adimensionali pentru calculul presiunii:

-condiii drenate:

'' kd = ; '

'

'

c

kd

cc

= ;

kd

'

' =

-condiii nedrenate:

kd = ; cu

kUUd

cc

=

fmedd Dq = ,' ,

medkmedd

,

,=

Tabelul 6. Factori adimensionali pentru calculul presiunii terenului de fundare. Condiii nedrenate:

Factor adimensional Notaie relaie de calcul

Forma rectangular Forma circular

nclinaia bazei fundaiei bc )2/(21 + pi forma fundaiei sc )'/'(2,01 LB+ 2,1

nclinaia ncrcrii produse de o ncarcare orizontal

ic [ ])'/(1121 ucAH + Condiii drenate:

Capacitate portant

Nq ( )2/'45tan 2'tan pi +e Nc ( )

'tan11

qN

N 'tan)1(2 qN si 2/'

nclinarea bazei fundaiei bq=b

2)'tan1( bc )'tan/()1( cqq Nbb

Forma fundaiei

sq 'sin)'/'(1 + LB 'sin1 + s )'/'(3,01 LB 7,0 sc )1/()1( qqq NNs

nclinarea ncrcrii

iq mcAVH )]'cot''/(1[ +

i 1)]'cot''/(1[ ++ mcAVH

ic )'tan/()1( cqq Nii )]'/'(1/[)]'/'(2[ LBLBmm B ++== daca H acioneaz pe direcia B

)]'/'(1/[)]'/'(2[ BLBLmm L ++== daca H actioneaz pe direcia L 22 sincos +== BL mmmm H acioneaz pe o direcie care formeaz unghiul cu direcia L

14

Verificare:

AR

AV dd

admtgtg

5. Dimensionarea fundaiilor continue pentru structuri prevzute cu goluri.

Dac la parter sau la subsol avem goluri, calculul se face dup cum urmeaz: presiunile ce

apar pe (Lo-2H/tg) nu trebuie s produc forfecarea fundaiei pe limea golului.

Avem condiia: 02( ) ctd

adm

HL B p B H ftg

.

Valorile tgadm se extrag din Tabelul - Valorile tgadm.

Dac: admtg

HL

< 2 fundaia este solicitat numai la compresiune.

admtgHL

> 2 fundaia este solicitat i la ntindere;

Fora tietoare care apare n fundatie are valoarea: B

= p

tgHLT

adm2 .

Dac: ctdfHBT < - nu sunt probleme n ceea ce privete comportarea fundaiei. ctdfHBT > - pentru preluarea forei tietoare este necesar armare. Armtura se dispune sub forma unor centuri de beton armat cu procentul minim de armare

p>0,1% i diametrul armturii >12mm. Pentru goluri de deschidere mare se impune verificarea la ncovoiere a fundaiei. Se consider deschiderea golului ca o grind ncastrat elastic (valoarea momentului

ncovoietor n cmp fiind pl2/16, iar pe reazem - pl2/12) i se dimensioneaz armtura longitudinal din centura superioar la momentul ncovoietor din cmp, iar cea inferioar la momentul ncovoietor de pe reazem. n fundaie armtura longitudinal superiar se prelungeste cu o lungime de ancorare la, iar cea inferoara cu 2la.

15

6. Racordarea n trepte a fundaiilor.

Racordarea n trepte a fundaiilor este necesar n urmatoarele situaii:

Amplasamentul se gsete pe un teren n pant;

Pe zona amplasamentului avem o stratificaie nclinat a terenului bun de fundare;

Cldiri cu subsol parial;

Vecinti de fundaii avnd cote de fundare diferite (fundaie perete exterior perete interior, extinderi de construcii, etc.)

Se recomand respectarea urmtoarelor condiii.:

Racordarea ntre cotele de fundare diferite se realizeaz n trepte;

Linia de pant a treptelor trebuie s respecte condiia: tg0,65(2/3);

nlimea treptelor se limiteaz la 0,50m n terenuri puin coezive i la 0,70m n terenuri coezive sau compacte;

Cota superioar a blocului de fundare se pstreaz la acelai nivel pe cel puin lungimea zonei de racordare.

fundatii continue explicatii

Documents