2.2 EVALUAREA ÎNCĂRCĂRILOR

Evaluarea încărcărilor se va face conform cu Cap. 4 din CR0-2012 - „Bazele proiectării

structurilor în construcţii” - proiectarea prin metoda coeficienţilor parţiali de siguranţă.

Încărcarea din zăpadă, conform CR 1-1-3-2012

Evaluarea acţiunii zăpezii

Valoarea caracteristică a încarcării din zăpadă pe acoperiş, sk, se determină astfel:

sk=g Is ∙mi ∙ A=π r2C e ∙C t ∙ s0 , k ,conform CR1-1-3/2012, formula 4.1 , pag. 11

unde,

gIs este factorul de importanta expunere pentru actiunea zapezii

mi este coeficientul de formă al incărcării din zăpadă pe acoperiș,

Ce este coeficientul de expunere al amplasamentului construcției, conform

Ct este coeficientul termic;

S0,k este valoarea caracteristică din incărcarea cu zapadă pe sol, conform Figurii:

mi = 0.8

Ce=1 (expunere normala)

Ct=1 (acoperiş cu termoizolaţie uzuală)

s0,k=1.5 kN/m2 (Constanta)

sk=0.8 ∙1 ∙1 ∙1.5=1.2kN /m2

Încărcări gravitaţionale

Planșeu terasă

Incărcari permanente

Nr. Grosime strat γ Incarcari normateCrt. [m] [kN/m³] [kN/m²] GF GS GF GS1 Pietris 0.05 18 0.9 1.35 1 1.215 0.9002 Hidroizolatie PVC tip SIKA - - 0.01 1.35 1 0.014 0.0103 Beton de panta 0.07 24 1.68 1.35 1 2.268 1.6804 Termoizolatie polistiren extrudat 0.2 0.32 0.064 1.35 1 0.086 0.0645 Bariera contra vaporilor 0.002 - 0.001 1.35 1 0.001 0.0016 Sapa de egalizare 0.05 22 1.1 1.35 1 1.485 1.1007 Placa de beton armat 0.16 25 4 1.35 1 5.400 4.0008 Finisaj intrados planseu 0.02 19 0.38 1.35 1 0.513 0.380

Evaluarea incarcarilor de pe terasa necirculabila

Denumirea stratuluiCoeficienti de calcul Incarcari de calcul

Total incarcari permanente 8.14 10.98 8.14

Incărcari variabile

Nr. Grosime strat γ Incarcari normateCrt. [m] [kN/m³] [kN/m²] GF GS GF GS

1 Incarcare utila - - 0.75 1.05 0.4 0.788 0.3002 Incarcare din zapada - - 1.2 1.5 0.4 1.800 0.480

1.95 2.59 0.780

Denumirea stratuluiCoeficienti de calcul Incarcari de calcul

Total incarcari variabile

Planșeu current

Incărcari permanente

Nr. Grosime strat γ Incarcari normateCrt. [m] [kN/m³] [kN/m²] GF GS GF GS1 Gresie portelanata 0.01 25 0.25 1.35 1 0.338 0.2502 Adeziv gresie 0.01 21 0.21 1.35 1 0.284 0.2103 Sapa de egalizare 0.05 22 1.1 1.35 1 1.485 1.1004 Placa de beton armat 0.16 25 4 1.35 1 5.400 4.0005 Finisaj intrados planseu 0.02 19 0.38 1.35 1 0.513 0.380

Denumirea stratuluiCoeficienti de calcul Incarcari de calcul

Total incarcari permanente 5.69 7.68 5.69

Evaluarea incarcarilor de pe planseul curent (pardoseala rece)

Incărcari variabile

Nr. Grosime strat γ Incarcari normateCrt. [m] [kN/m³] [kN/m²] GF GS GF GS1 Incarcare utila - - 2.5 1.5 0.3 3.750 0.750

Incarcari de calcul

Total incarcari variabile 3.750 0.750

Denumirea stratuluiCoeficienti de calcul

Pereți exteriori

Pereti exterioriNr.

Denumirea stratuluiGrosime strat γ Incarcari normate

Crt. [m] [kN/mp] [kN/ml]1 Tencuiala 0.02 3.95 0.0792 Zidarie BCA 0.25 49.35 12.33753 Termoizolatie polistiren 0.1 0.22 0.022

Total 12.44

Pereţii interiori din BCA vor avea o încărcare de 1.50 kN/m2 pe planşeu

PREDIMENSIONAREA ELEMENTELOR STRUCTURALE

Predimensionarea reprezinta stabilirea unor dimensiuni initiale, dimensiuni ce sunt adaptate la

deschideri, travei sau trame.

Predimensionarea ține cont de trei criterii:

Criteriul de rigiditate – nu apar deformatii mari;

Criteriul de rezistența – necesar pentru a obtine o solutie economică;

Criteriul de ductilitate – pentru obținerea unei capacitati de redistribuire al eforuturilor,

la solicitari seismice peste normele normale.

Cu cât aprecierea iniţială a dimensiunilor necesare ale elementului este mai bună, cu atât

modificarea lor în fazele următoare ale proiectării va fi mai puţin însemnată, la limită nulă.

1. Predimensionarea grinzilor

Dimensionarea preliminara a grinzilor s-a stabilit considerand criterii de rigiditate si

arhitecturale.

Grinda longitudinală:

h=( 112÷

18 ) ∙ L=( 1

12÷

18 )∙5.00=0.42÷0.625m

– se propune h=0.50m

b=( 13÷

12 ) ∙ bw=( 1

3÷

12 )∙0.50=0.16÷0.25m

– se propune b=0.25m

Grinda transversală

h=( 112÷

18 ) ∙ L=( 1

12÷

18 )∙5.60=0.47÷0.70m

– se propune h=0.50m

b=( 13÷

12 ) ∙ bw=( 1

3÷

12 )∙0.50=0.16÷0.25m

– se propune b=0.25m

2.Predimensionarea planşeului

Predimensionarea planşeului se face pentru un ochi de placă având dimensiunile L0=6.50.m si

l0=5.90 m.

hpl≥P

180+2≥14 [cm ]

P= 2 ∙ (L0+lo) = 2 ∙ (5.60+5.00) = 21.2. m

P=2120 cm

hpl≥2120180

+2=13.77 cm se alege hpl=14 cm

3.Stâlpi

Predimensionarea iniţială a stâlpilor se face respectând o serie de condiţii, și anume:

Secţiunea stâlpului nu va fi mai mică de 300x300 mm, conform P100-1/2013.

Se ia in considerare şi lăţimea grinzilor, astfel dimensiunile minime ale stâlpilor vor fi:

bmin = bg + 10 cm = 25 + 10 = 35 cm

Aaf=5.08 m² L (grinzi long)=2.45 m L (grinzi transv)=2.075 m

Nr. Val. normata Val. normata A L GCrt. [kN/m²] [kN/m] [m²] [m] [kN] GF GS GF GS1 Planseu terasa 8.14 - 5.08 - 41.35 1.35 1 55.82 41.352 Planseu curent 5.69 - 5.08 - 57.81 1.35 1 78.04 57.813 Stalp - - - - 28.94 1.35 1 39.07 28.944 Grinzi longitudinale - 4.5 - 2.45 33.08 1.35 1 44.65 33.085 Pereti exteriori - 12.67 - 4.52 57.27 1.35 1 77.31 57.276 Grinzi transversale - 4.5 - 2.075 28.01 1.35 1 37.82 28.017 Atic - 2.25 - 4.52 10.17 1.35 1 13.73 10.178 Zapada 1.2 - 5.08 - 6.10 1.05 0.4 6.40 2.449 Utila terasa 0.75 - 5.08 - 3.81 1.05 0.4 4.00 1.5210 Utila planseu 2 - 5.08 - 20.32 1.5 0.4 30.48 8.13

268.72Efort axial in stalp 286.85 387.33

Valori de calculDenumire element

Coef. de calcul

Predimensionare stalp de colt A1

b≥ b=h= 229.54 => b=30 cm

n<0.4 b=h fck=12.75 N/mm² (C20/25)

Aaf=26.09 m² L (grinzi long)=4.90 m L (grinzi transv)=5.325m

Nr. Val. normata Val. normata A L GCrt. [kN/m²] [kN/m] [m²] [m] [kN] GF GS GF GS1 Planseu terasa 8.14 - 26.09 - 212.37 1.35 1 286.70 212.372 Planseu curent 5.69 - 26.09 - 296.90 1.35 1 400.82 296.903 Stalp - - - - 47.84 1.35 1 64.58 47.844 Grinzi longitudinale - 4.5 - 4.9 66.15 1.35 1 89.30 66.155 Grinzi transversale - 4.5 - 5.325 71.89 1.35 1 97.05 71.896 Pereti interiori 1.5 - 26.09 - 97.84 1.35 1 132.08 97.847 Pereti exteriori - 12.67 - 5.325 67.47 1.35 1 91.08 67.478 Atic - 2.25 - 5.325 11.98 1.35 1 16.17 11.989 Zapada 1.2 - 26.09 - 31.31 1.05 0.4 32.87 12.5210 Utila terasa 0.75 - 26.09 - 19.57 1.05 0.4 20.55 7.8311 Utila planseu 2 - 26.09 - 104.36 1.5 0.4 156.54 41.74

934.54Efort axial in stalp 1027.68 1387.75

Denumire elementCoeficienti de calcul Valori de calcul

Predimensionare stalp de margine C1

b≥ b=h= 428.07 => b=45 cm

n<0,4 b=h fck=12,75 N/mm² (C20/25)

Aaf=28.755 m² L (grinzi long)=5.4 m L (grinzi transv)=5.325 m

Nr. Val. normata Val. normata A L GCrt. [kN/m²] [kN/m] [m²] [m] [kN] GF GS GF GS1 Planseu terasa 8.14 - 28.755 - 234.07 1.35 1 315.99 234.072 Planseu curent 5.69 - 28.755 - 327.23 1.35 1 441.76 327.233 Stalp - - - - 47.84 1.35 1 64.58 47.844 Grinzi longitudinale - 4.5 - 5.4 72.90 1.35 1 98.42 72.905 Grinzi transversale - 4.5 - 5.325 71.89 1.35 1 97.05 71.896 Pereti interiori 1.5 - 28.755 - 107.83 1.35 1 145.57 107.837 Zapada 1.2 - 28.755 - 34.51 1.05 0.4 36.23 13.808 Utila terasa 0.75 - 28.755 - 21.57 1.05 0.4 22.64 8.639 Utila planseu 2 - 28.755 - 115.02 1.5 0.4 172.53 46.01

930.19

Predimensionare stalp central B4

Denumire elementCoeficienti de calcul Valori de calcul

Efort axial in stalp 1032.85 1394.78

b= b=h= 427.07 => b=45 cm

b=h fck=12.75 N/mm² (C20/25)n<0.5

.