evaluarea incarcarilor

UNIVERSITATEA DIN ORADEA FACULTATEA DE ARHITECTUR I CONSTRUCII CATEDRA DE CONSTRUCII

8 | P a g i n a

1. EVALUAREA NCRCRILOR


9 | P a g i n a

1.1. Evaluarea ncrcrilor permanente [daN/m ]

1.1.1. ncrcri din planeu teras necirculabil (ultimul nivel)

Denumire element d [m]

[daN/m3]qn

[daN/m2]strat protecie hidroizolaie - pietris 0,1 1800 180

hidroizolaie - membrana bitum. 8strat protecie termoizolaie - ap 0,03 2100 63

protecie impermeabil termoiz. 1

termoizolaie - polistiren 0,1 20 2bariera + difuzie vapori 1

strat de suport barieri de vapori 0,03 2100 63strat de pant - beton uor 0,08 1500 120

plac beton armat 0,15 2500 375tencuial interioar 0,02 1900 38

851TOTAL

1.1.2. ncrcri din planeu teras circulabil


[daN/m3]qn

[daN/m2]strat de uzur - gresie + adeziv 0,02 2000 40

strat protectie hidroiz. - pat nisip 0,1 1500 150

hidroizolaie - membrana bitum. 8strat protecie termoizolaie - ap 0,03 2100 63

protecie impermeabil termoiz. 1

termoizolaie - polistiren 0,1 20 2bariera + difuzie vapori 1

strat de suport barieri de vapori 0,03 2100 63strat de pant - beton uor 0,08 1500 120

plac beton armat 0,15 2500 375tencuial interioar 0,02 1900 38

861TOTAL


10 | P a g i n a

1.1.3. ncrcri din planeu nivel curent (rece):


[daN/m3]qn

[daN/m2]pardoseal - gresie + mortar 0,02 2000 40

strat suport - ap 0,03 2100 63plac beton armat 0,15 2500 375tencuial interioar 0,02 1900 38

516TOTAL

1.1.4. ncrcri din planeu nivel curent (cald):


[daN/m3]qn

[daN/m2]pardoseal - parchet + folie 0,025 800 20

strat suport - ap 0,03 2100 63plac beton armat 0,15 2500 375tencuial interioar 0,02 1900 38

496TOTAL

1.1.5. Atic (beton):

d [m] [daN/m3] qn [daN/m2] hpqn

[daN/m]0,1 2500 250 0,97 242,50,1 2500 250 0,47 117,5

1.1.6. Perei de nchidere crmid POROTHERM (30 cm):


[daN/m3]qn

[daN/m2]tencuiala interioar 0,02 1900 38

bloc ceramic + mortar 0,3 1233 370tencuial exterioar 0,02 1900 38

446TOTAL


11 | P a g i n a

(446 + 2) 2,30 = 1030 / 1.1.7. Perei de nchidere BCA (30 cm):


[daN/m3]qn

[daN/m2]tencuiala interioar 0,02 1900 38bloc BCA + mortar 0,3 500 150

tencuial exterioar 0,02 1900 38

226TOTAL

(226 + 2) 2,65 = 604,2 / 1.1.8. Perei despritori crmid POROTHERM (25 cm):


[daN/m3]qn

[daN/m2]tencuiala interioar 0,02 1900 38

bloc ceramic + mortar 0,25 1320 330tencuial exterioar 0,02 1900 38

406TOTAL

406 2,30 = 934 / 1.1.9. Perei despritori BCA (20 cm):


[daN/m3]qn

[daN/m2]tencuiala interioar 0,02 1900 38bloc BCA + mortar 0,2 500 100

tencuial exterioar 0,02 1900 38

176TOTAL

176 2,65 = 466,4 / 120 /2 ( 1991 1 1 2004)


12 | P a g i n a

1.2. Evaluarea ncrcrilor cvasipermanente [daN/m ]

1.2.1. Perei despritori uori GKB (10 cm):


[daN/m3] qn

[daN/m2]2 x plac rigips 0,025 1500 38

profil CW50 0,05 6termoizolaie 0,05 20 1

45TOTAL

45 2,65 = 120 / 50 /2 ( 1991 1 1 2004) 1.3. ncrcri variabile [daN/m]

1.3.1. ncrcri utile:

ncrcri utile pe planeu curent

75

ncrcri utileqn [daN/m2]

ncrcri utile pe terase necirculabile

300

1.3.2. ncrcri din zpad

Evaluarea ncrcrii din zpad s-a fcut conform SR EN 1991-1-3-2005.

ncrcarea din zpad este considerat ca acionnd vertical pe proiecia orizontal a

suprafeei acoperiului.

Valoarea caracteristic a ncrcrii din zpad pe acoperi S se determin cu relaia:

S = i Ce Ct Sk Unde:

i - coeficient de form pentru ncrcarea din zpad pe acoperi

Sk - valoarea caracteristic a ncrcrii date de zpad pe sol

Ce - coeficient de expunere

Ct - coeficientul termic


13 | P a g i n a

Coeficientul de expunere Ce al amplasamentului construciei este funcie de condiiile

de expunere ale construciei. Tipul expunerii este parial Ce =1.

n cazul expunerii pariale, topografia terenului i prezena altor construcii sau a

copacilor, nu permite spulberarea semnificativ a zpezii de ctre vnt.

Pentru acoperiuri cu termoizolaii uzuale coeficientul termic Ct = 1.

Valoarea coeficientului de form pentru ncrcarea din zpad i se ia n funcie de

panta acoperiului. Panta acoperiului se ncadreaz 0 30, rezult i = 0,8.

Sk se ia n funcie de zona geografic Sk = 120 daN/m

Valoarea normat a ncrcrii din zpad:

S = i Ce Ct Sk = 0,8 1 1 120 = 96 daN/m

Valoarea de calcul a ncrcrii din zpad:

Sc = 96 1,5 = 144 daN/m

1.3.3. ncrcri din vnt

Evaluarea ncrcrii din vnt s-a fcut conform SR EN 1991-1-4-2006.

Presiunea vntului ce acioneaz pe suprafeele exterioare we se poate obine cu

urmtoarele relaia:

we = qp(ze) cpe Unde:

qp(ze) - este presiunea dinamic de vrf

ze - este nlimea de referin pentru presiunea exterioar

cpe - este coeficient de presiune pentru presiunea exterioar

Valoarea de vrf a presiunii vitezei qp(z) la nlimea z, care include media i

fluctuaiile pe termen scurt ale vitezei, se determina cu relaia:

qp(z) = [1 + 7 Iv(z)] 12 vm2 (z) = ce(z) qb Unde:

- este densitatea aerului ce variaz n funcie de altitudine, temperatur i presiunea

atmosferic care sunt de ateptat n regiune n timpul furtunilor, se recomand 1,25 kg/m3.

Ce(z) - este coeficientul de expunere;


14 | P a g i n a

() = () qp - este presiunea vitezei de referin;

qp(z) = 1

2 vb2 (z) =

1

2302 P0,00125 = 0,563 kN/m2

vb = 30 m/s

Ce(z) - pentru zona urbane de construit = 1,83 (din grafic);

(grafic 4.2 pag. 24 eurocod prezentari ale coeficientului ce(z) pentru c0=1,0 si kI=1,0) qp(z) = ce(z) qb = 1,83 0,563 = 1,03 kN/m2 = 103 daN/m2

Presiunea vntului pentru pereii verticali


15 | P a g i n a

e = b sau 2h (care este mai mic)

b - dimensiunea laturii perpendicular pe direcia vntului

b = 29,60 m

e = 24,20 m

d = 13,30 m

h = 12,10 m

hd = 12,1013,30 = 0,91 Elevaie pentru e d

(tabel 7.1 pag 37 eurocod valori recomandate ale coeficientilor de presiune exterioara

pentru pereti verticali ai cladirilor cu forma dreptunghiulara in plan)

Zona A B D E

h/d Cpe,10 Cpe,1 Cpe,10 Cpe,1 Cpe,10 Cpe,1 Cpe,10 Cpe,1

5 -1.2 -1.4 -0.8 -1.1 0.8 1.0 -0.7 1 -1.2 -1.4 -0.8 -1.1 0.8 1.0 -0.5

0.25 -1.2 -1.4 -0.8 -1.1 0.7 1.0 -0.3 Calculul presiunii vntului n zonele caracteristice; we = qp(ze) cpe D: we = 103 0,8 = 82,4 daN/m2

E: we = 103 (-0.5) = - 51,5 daN/m2

A: we = 103 (-1.2) = -123,6 daN/m2


16 | P a g i n a

B: we = 103 (-0.8) = - 82,4 daN/m2

Presiunea vntului are valori maxime n zona A (suciune) n zona D (presiune).

Valoarea presiunii vntului se nmulete cu coeficientul 1.5 sau 1.05 n funcie de combinaii.

Acoperi de tip teras

e = b sau 2h (care este mai mic)

b - dimensiunea laturii perpendicular pe direcia vntului

b = 24,60 m

e = 24,20 m

d = 13,30 m


17 | P a g i n a

h = 12,10 m

hph = 0,9712,10 = 0,08

Tip acoperi Zona

F G H I Cpe,10 Cpe,1 Cpe,10 Cpe,1 Cpe,10 Cpe,1 Cpe,10 Cpe,1

cu parapete

hp/h=0,025 -1,6 -2,2 -1,1 -1,8 -0,7 -1,2 +0,2 -0,2

hp/h=0,05 -1,4 -2,0 -0,9 -1,6 -0,7 -1,2 +0,2 -0,2

hp/h=0,10 -1,2 -1,8 -0,8 -1,4 -0,7 -1,2 +0,2 -0,2

we = qp(ze) cpe

F: we = 103 (-1,2) = -123,6 daN/m2

G: we = 103 (-0,8) = -82,4 daN/m2

H: we = 103 (-0,7) = -72,1 daN/m2

I: we = 103 0,2 = 20,6 daN/m2

Valoarea presiunii vntului se nmulete cu coeficientul 1,5 sau 1,05 n funcie de combinaii.

1.4. Combinaii de ncrcri Combinaiile de ncrcri s-au stabilit conform normativului Cod de proiectare"

Bazele proiectrii structurilor n construcii indicat n CR0 2005.

Verificarea structurii a fost fcut la urmtoarele stri limit:

- stri limit ultime;

- stri limit de serviciu

Stri limit ultime

Gruparea efectelor structurale ale aciunilor pentru verificarea structurilor la stri limit

ultime. Structura, infrastructura i terenul de fundare vor fi proiectate la stri limit ultime astfel

nct efectele aciunilor de calcul n seciune luate conform urmtoarelor combinaii s fie mai

mici dect rezistenele de calcul n seciune.


18 | P a g i n a

1,35 Gkjnj=1 + l,5Qk1 + 1,50,1Qkimi=2 (gruparea fundamental)

Gki = efectul pe structur al aciunii permanentei, luat cu valoarea sa caracteristic;

Qki = efectul pe structur al aciunii variabile i, luat cu valoarea sa caracteristic;

Qki = efectul pe structur al aciunii variabile ce are ponderea predominant ntre

aciunile variabile, luat cu valoarea sa caracteristic;

0,i = factor de simultaneitate al efectelor pe structur ale aciunilor variabile i luate

cuvalorile lor caracteristice, avnd valoarea *Fo,i = 0,7.

In cazul cnd structura este acionat predominant de efectele aciunii vntului, relaia se

scrie:

1,35 Gkjnj=1 + l,5Vk + 1,05 (ZksauUk)

n cazul cnd acoperiul este acionat de efectele zpezii, relaia se scrie:

1,35 Gkjnj=1 + l,5Zk + 1,05 (Vk sau Uk)

unde:

Zk - valoarea efectului aciunii din zpad pe structur, calculat cu valoarea

caracteristic a ncrcrii din zpad;

Vk- valoarea efectului aciunii vntului pe structur, calculat cu valoarea caracteristic

a aciunii vntului;

Uk - valoarea efectului aciunilor datorate exploatrii construciei (aciunile utile)

calculat cu valoarea caracteristic a aciunilor datorate exploatrii.

In cazul aciunii seismice, relaia de verificare la stri limit ultime este:

Gkjnj=1 + 1AEk + 2,iQki mi=2 (gruparea special)

unde:

AEk - valoarea caracteristic a aciunii seismice ce corespunde intervalului mediu de

recuren;

2,i - coeficient pentru determinarea valorii cvasipermanente a aciunii variabile; - coeficient de importan a construciei;


19 | P a g i n a

Stri limit de serviciu

Gruparea efectelor structurale ale aciunilor, pentru verificarea structurilor la stri

limit de serviciu;

Structura, infrastructura i terenul de fundare vor fi proiectate la stri limit de serviciu

astfel nct efectele aciunilor de calcul pe structur, luate conform urmtoarelor combinaii

factorizate s fie mai mici dect valorile limit ale criteriilor de serviciu considerate.

Gruparea caracteristic de efecte structurale ale aciunilor

Gkjnj=1 + Qk1 + 0,1Qkimi=2

Gruparea cvasipermanent de efecte structurale ale aciunilor

Gkjnj=1 + 0,6 1AEk + 0,1Qkimi=2

evaluarea incarcarilor

Documents