tcm nou salvat
Post on 29-Jun-2015
931 Views
Preview:
TRANSCRIPT
ETAPA I : Alegerea semifabricatului
Din desenul de executie rezulta ca piesa din tema este confectionata din otel carbon de calitate OLC 45,ISO 880-88 cu urmatoarele caracteristici :
- caracteristici privind compozitia chimica:Oteluri Clasa Marca Compozitia chimica in %
C Mn Si P S Cr Ni Cu AsCarbon
de calitate
Imbu-natatire
OLC45 0,42…0,50
0,50…0,80
0,17…0,37
max0,040
max0,040
max0,30
max0,30
max0,30
max0,30
-caracteristici fizico-mecanice:
Otelul Marca Starea Caracteristici mecanice minime Duritatea Brinellmax H.B.
Lun
gim
ea d
ecu
rger
e σ
Rez
iste
nta
latr
acti
une
σr
Alu
ngir
ea la
rupe
re δ
c
Gat
uire
a la
rupe
re z
KC
U 3
0/2
KC
U30
/5
Sta
rea
lam
inat
a
Sta
rea
reco
apta
Kgf/mm2 % Kgf/cm2
Carbonde
calitate
OLC45 N
I
35
40
62
66
18
17
35
36
-
6
-
4,5
229
-
197
-
Semifabricatele cele mai folosite sunt :- Semifabricat laminat- Semifabricat matritat- Semifabricat forjat - Semifabricat turnat
La alegerea semifabricatului se au in vedere urmatoarele:a) Materialul piesei.b) Forma si dimensiunea piesei.c) Numarul pieselor din lot.
a) Materialul piesei fiind otel carbon de calitate pot adopta semifabricat: laminat , forjat sau matritat.
b) Forma si dimensiunea semifabricatului trebuie sa fie cat mai apropiate de forma si dimensiunea piesei finite. c) Numarul pieselor din lot este de 150 buc
Piesa avand forma de bucsa pot adopta semifabricat laminat,matritat sau forjat.Avand in vedere dimensiunile piesei consider ca este economic sa adopt semifabricatul laminat,sectiune rotunda,STAS 333-88.
~ 1 ~
ETAPA II : Stabilirea traseului tehnologic.
Pentru intocmirea traseului tehnologic se pot face unele recomandari : la inceputul procesului tehnologic se prelucreaza suprafetele care devin baze de asejare sau suprafete de prindere(suprafetele frontale si gauri de centrare);gaurile se executa la sfarsitul procesului tehnologic cu exceptia celor care devin baze de asezare.
Operatia la care exista posibilitatea unui procent mare de lucru se executa la inceputul procesului tehnologic.
Rectificarea se executa dupa tratamentul termic.Odata stabilita succesiunea operatiilor si a fazelor din cadrul lor in continuare se alege
tipul masinii unelte pe care se executa fiecare operatie,si se rezolva problema bazarii si fixarii si in sfarsit se stabilesc sculele si verificatoarele necesare executarii fiecarei faze.
In cazul in care prelucrarea unei suprafete piesa trebuie prinsa in dispozitiv special sau nu este scula standardizata,se mentioneaza necesitatea proiectarii dispozitivului sau sculei.
Nr. crt.
Denumirea operatiei fazei
Schita operatiei fazei M. U. S.D.V.-uri
~ 2 ~
1.1.1
DebitareDebitat din bara laminata.
Ferastrau alternativ
FA 300
Panza de ferastrau alternativ tip II forma DSTAS 1066-86Subler STAS 1373/2-73
2.
2.1.
2.2.
2.3
Strunjire frontala IPrins in universal, centratStrunjit frontal de degrosare pe S1Strunjit frontal de finisare pe S1 Executat gaura de centrare tip A3.15 STAS 1361-72 pe Desprins piesa.
SN 320
Cutit frontal 16x16STAS 358-67 Rp3Burghiu de centruit tip A3.15 STAS 1114/2-82Subler 300x0,1 STAS 1373/2-73
33.1
3.2
3.3
Strunjit frontal IIPrins in universal,centrat,strunjit de degrosare pe S11.Strunjit frontal de finisare pe S11Executat gaura de centrare tip A3.15 STAS 1361-72 pe S11.Desprins piesa.
Cutit frontal16x16 STAS 358-67Rp3Burghiu de centruit tip A3.15STAS 1114/2-82Subler 300x0,1 STAS 1373/2-73
4.
4.1.
4.2.
4.3.
4.4.4.5.
Strunjire longitudinal IPrins in universal si varf. Stunjire de degrosare pe S3.Stunjire de degrosare pe S4.Strunjire de degrosare pe S7.Strunjire de finisare pe S3.Strunjit de finisare
SN 320 Cutit lamă 12x3STAS 354-67.
Cutit pentru strunjit longitudinal 40x25 STAS 359-67 Rp3Subler 300x0,1 STAS 1373/2-73
~ 3 ~
4.6.
4.7.
4.8.
4.9.
4.10
4.11
pe S4.Strunjit de finisare pe S7.Executat tesitura pe S2(2*45)Executat tesitura pe S6(2*45)Executat tesitura pe S8(2*45)Executat canal S5
Executat canal S9
Desprins piesa5.
5.1
5.2
Strunjire longitudinala IIPrins in universal si varf,strunjit de degrosare pe S10.Strunjit de finisare pe S10.
SN320
Cutit pentru strunjit longitudinal 40x25 STAS 359-67 Rp3.Subler 300x0,1 STAS 1373/2-73
6. Control intermediar
Subler 300x0,1 STAS 1373/2-73
7
7.1
Frezare
Prins in menghina si frezat canal pana pe S12.Desprins piesa.
F.U32
Freza cu coada pentru canale STAS 577/1-78.Freza cilindrica STAS 578/76.Subler 300x0,1 STAS 1373/2-73
8 Tratament termic Cuptor9 Rectificare
Prins intre varfuri si rectificat pe S7.Desprins piesa.
R.U 350 Piatra abraziva cilindrica STAS 601/1-84A
~ 4 ~
10 Control final. Subler 300x0,1 STAS 1373/2-73-82,Micrometru.
11 Depozitare.
ETAPA III : Determinarea adaosurilor de prelucrare
Adaosul de prelucrare este stratul de metal care se inlatura de pe suprafata piesei la o prelucrare (adaos de prelucrare intermediar) sau de la semifabricat la piesa finita (adaos de prelucrare total). Adaosul de prelucrare poate fi simetric (la prelucrarea suprafetei cilindrice la prelucrarea simultana a suprafetei plane opuse) si nesimetrice (la prelucrarea succesiva a suprafetei plane opuse sau adaos pe o singura fata plana) . Pentru determinarea adaosurilor de prelucrare se folosesc 2 metode :
-metoda de calcul analitic ;
-metoda experimental statistica .
Prin metoda de calcul analitic adaosurile de prelucrare se determina folosind relatii de calcul care contin abaterile aparuta sau rezultate la operatia precedenta si la operatia curenta. Relatia generala de calcul a adaosurilor de prelucrae minime sunt :
2ACmin = 2(Rzp + Sp) + 2 mm - pentru adaos simetric2ACmin = Rzp + Sp + + mm - pentru adaos asimetric
Indicele p arata ca marimea respectiva rezulta la operatia precedentaIndicele c arata ca marimea rezulta la operatia curentaRzp – inaltimea micro-neregularitatilor rezultate la operatia precentaSp –marimea stratului superficial degradat rezultat la operatia precedenta
- abaterile spatiale totale rezultate la operatia precedenta - eroare de asezare la operatia curenta
Dimensiunea intermediara este dimensiunea pe care o ia piesa dupa fiecare prelucrare. La suprafata exterioara 2ACnom = 2ACmin + Tp
Prin metoda experimental statistica adaosul de prelucrare se determina prin adoptare din standard sau tabele normative . La rezolvarea etapei vom folosi metod experimental statistic cu indicatiile din [A. Vlase : Regimuri de aschiere adaosuri de prelucrare si norme tehnice de timp , Vol I si II , Ed. Tehnica Bucuresti] . La semifabricatele laminate determinarea adaosurilor de prelucrare se face incepand cu suprafata cu diametrul cel mai mare in ordine inversa executarii operatiilor .
~ 5 ~
3.1 Determinare adaosurilor de prelucrare si a dimensiunilor intermediare pentru suprafata S10.
Din [1] tab.1.1 pag 31 rezulta ca relatia de calcul a adaosului de prelucrare minim pentru strunjirea cu prinderea semifabricatului in universal si varf
2Acmin = 2(Rzp+Sp+Ρp)
Din [1] tab 2.4 pag 56 rezulta :Rzp=50µm
Sp=50µm
Clasa de precizie 7.
Abaterea spatiala totala dupa diferitele prelucrari se determina cu relatia 7 pag 14.
Ρp=k*Ρsf
k=0.006 dupa strunjire de degrosare a semifabricatului
Din tab1.3 pag 33 pozitia 9.
Ρsf=
Ρc=curbura semifabricatului
Δc=distant de la sectiune
Ρc=2Δc*lc
Din tab 1.4 pag 35 rezulta :Δc=0.12µm/mm
lc=30
Ρc=2*0.12*30≈7.2µm≈0.6
Din tab1.3 pag33 pozitia 10 rezulta:
Ρcentrare=0.25µm
Ρsf= = =250
Ρp=k*Ρsf=0.06*250=15
2Acmin=2(Rzp+Sp+Ρp)=2(50+50+15)=230µm
~ 6 ~
Adaosul de prelucrare nominal se determina cu relatia din tab1.17 pag 48 poz 2.
2Acnom=2Acmin+Tp
Tp=340µm=0.34mm
Tp-toleranta la operatia precedent
Din tab4.18 pag 90 in functie de diametrul semif.si clasa de precizie 7.
2Ac nom=2Ac min+Tp=230+340=570≈0.6mm
2Ac nom=0.6mm
Dimensiunea intermediara se determina cu relatiile din tab 1.17 pag 48 poz.2
Conf.I.S.O 2768/89 Dmax=48.3mm(ø48±0.3)D1max=Dmax+2Acnom=48.3+0.6=48.9
D1nom=D1max rotunjit=48.9mm
D1min=D1nom-Tp=48.9-0.34=48.56
Strunjirea de degrosare a suprafetei S10 se va executa la cota ø48.9-0.34
3.1.2 .Strunjirea de degrosare.(operatia precedenta laminarea)
2Acmin=2(Rzp+Sp+Ρp)
Din tab 2.3 pag.56 rezulta:
Rz=150µm
Sp=250µm
Ρp=Ρsf=250µm
2Acmin=2(150+250+250)=1300µm
Adaosul de prel.nominal pt.prima op.de prec.se det.cu rel. de la pag.49
2Ac nom=2Acmin+Ai
Ai=abaterea inferioara la smf.brut in valoare absoluta.
Din STAS 6469-61 Ai=1mm
2Acmin=1300+1000=2300µm
Diametrul smf.se determina cu relatia de la pag.49.
Dnom smf=D1nom+2Acnom
~ 7 ~
=48.9+2.3=51..2
Din STAS 333-a987 adopt valoarea imediat superioara Dsmf=
Recalculez adaosul de prel. pt. strunjirea de degrosare.
2Ac nom=53-48.9
2Ac nom=3.1
3.2.Calculul adaosului de prelucrare si a dimensiunilor intermediare pentru S7.
3.2.1.Rectificarea(operatia precedent-strunjirea de finisare)
Din tab1.1 pag 31 rezulta ca relatia de calcul a adaosului de prelucrare minim pentru rectificarea dupa tratamentul termic cu prinderea semifabricatelor in universal si varf este:
2Ac min=2(Rzp+Ρp)
Din tab.2.4 pag.56 rezulta Rzp=25
Clasa de precizie 5÷6
Ρp=Ρctt=2Ac*lc
Δc=0.5µm/mm
Lc=48.5mm
Ρp=2*0.5*48.5=48.5
2Ac min=2(Rzp+Ρp)=2(25+48.5)=2*73.5=147
2Ac nom=2Ac min+tp=147+140=287µm≈0.3mm
2Ac nom=0.3mm
~ 8 ~
Din tab1.18 pag 90 rezulta Tp=140µm Conform desen Dmax=22mm
D1max=Dmax+2Acnom=22+0.3=22.3mm
D1nom=D1max rotunjit=22.3mm
D1min=D1nom-Tp=22.3-0.14=22.16mm
Strunjirea de finisare se va executa la cota de ø
3.2.2.Strunjirea de finisare(operatia precedent-strunjirea de degrosare)
Din tab.1.1 pag 31 rezulta ca Rzp=50µm,Sp=50µm Clasa de precizie 7
Ρp=k*Ρsmf
K=0.06 dupa strunjirea de degrosare a semifabricatului
Din tab1.3 pag.33 poz 9 rezulta:
Ρsf=
Ρc=curbura semifabricatuluiΔc=curbura specificaLc-deistanta de la sectiuneΡc=2Δc*lc
Din tab 1.4 pag 35 rezulta :
Δc=0.12µm/mmlc=48.5mm
Ρc=2*0.12*48.5=11.64µm
Din tab.1.3pag 33 poz 10 rezulta:Ρcentrare=0.25mm
Ρsf= ≈250µm
~ 9 ~
Ρp=k*Ρsf=0.06*250=15µm2Acmin=2(Rzp+Sp+Ρp)=2(50+50+15)=230
Adaosul de prelucrare nominal se determina cu relatia din tab.1.17 pag 48 poz.2
2Ac nom=2Acmin+Tp=230+280=510≈0.5mm
2Ac nom=0.5mm
Dimensiunea intermediara se determina cu relatiile din tab 1.17 pag 48 poz 2.
D2max=D1max+2Acnom=22.3+0.5=22.8mmD2nom=D2max rotunjit=22.8mmD1min=D1nom-Tp=22.8-0.28=22.5mm
Strunjirea de degrosare a suprafetei S7 se va executa la ø
3.2.3.Strunjirea de degrosare(operatia precedent-laminarea)
Se determina prin diferenta:2Ac nom=Dsf-D1nom
2Acnom=53-22.8=30.2
3.3.Calculul adaosului de prelucrare si a dimensiunilor intermediare pentru S4
~ 10 ~
2Acnom=30.2
3.3.1..Strunjirea de finisare(operatia precedent-strunjirea de degrosare)
Din tab 1.1 pag 31 adoptam relatia:
2Acmin=2(Rzp+Sp+Ρp)
Din [1] tab 2.4 pag 56 rezulta:Rzp=50,Sp=50
Clasa de precizie 7
Abaterea spatial totala dupa diferitele prelucrari se determina cu relatia 7 pag 14
Ρp=k*Ρsf
K=0.06 dupa strunjire de degrosare a semif.
Din tab 1.3 pag 33 poz 9:
Ρsf=
Ρc=curbura semifΔc=curbura specificalc=distant de la sectiune
Ρc=2Ac-lc
Din tab1.4 pag 35 rezulta:Δl=0.15µm/mm
lc=10mm
Ρc=2*0.15*15=4.5µm
Din tab 1.3 pag 33 poz 10 rezulta Ρcentrare=0.25mm
Ρsf= = =250
Ρp=k*Ρsf=0.06*250=15µm
2Acmin=2(Rzp+Sp+Ρp)=2(50+50+15)=230µm
Adaosul de prelucrare nominal se determina cu relatia din tab1.17 pag 48 poz 2
Tp-toleranta la op.precedentaTp=280µm=0.28mm
~ 11 ~
Din tab 4.18 pag 90 in functie de diametrul semif. Si clasa de precizie 7
2Ac nom=2Ac min+Tp=230+280=510≈0.52Ac nom=0.5mm
Dimensiunea intermediara se determina cu relatiile din tab1.17 pag 48 poz 2
Conf.I.S.O 2768/89
Dmax=18.2mm
D1max=Dmax+2Ac nom=18.2+0.5=18.7mmD1nom=D1max rotunjit=18.7mmD1min=D1 nom-Tp=18.7-0.28=18.4mm
Strunjirea de degrosare a suprafetei S4 se va executa la cota ø
3.3.2.Strunjirea de degrosare (operatia precedent-laminarea)
Se determina prin diferenta:
2Acnom=53-18.7=34.3mm
3.4.Calculul adaosului de prelucrare si a dimendiunilor intermediare pentru suprafata S3.
3.4.1.Strunjirea de finisare(op.precedenta-degrosarea)
Din tab 1.2 pag 31 adoptam relatia:
~ 12 ~
2Ac nom=34.3mm
2Ac min=2(Rzp+Sp+Ρp)
Din [1] tab 2.4 pag 56 rezulta:Rzp=50Sp=50Clasa de precizie 7
Abaterea spatial totala dupa diferitele prelucrari se determina cu relatia 7 pag 14
Ρp=k*Ρsf
K=0.06 dupa strunjirea de degrosare a semf.
Din tab 1.3 pag 31 poz 9
Ρsf=
Ρc-curbura semifab.Δc-curbura specificalc-distanta de la sectiune
Ρc=2Δc*lc
Din tab 1.4 pag 35 rezulta Δc=0.15µm/mmlc=10
Ρc=2*0.15*10=3
Din tab1.3 pag 33 poz 10 rezunlta Ρ centrare =0.25mm
Ρsf= = =250
Ρp=k*Ρsf=0.06*250=15µm
2Acmin=2(Rzp+Sp+Ρp)=2(50+50+15)=230µm
Adaosul de prelucrare nominal se determina cu relatia din tab 1.17 pag 48 poz 2
Tp-toleranta la op.precedentaTp=240µm=0.24mm
Din tab4.18 pag 90 in functie de diametrul semif. Si clasa de precizie 7
~ 13 ~
2Ac nom=2Ac min+Tp=230+240=470≈0.52Ac nom=0.5
Dimensiunea intermediara se determina cu relatiile din tab 1.17 pag 48 poz 2
Conf I.S.O 2768/89
Dmax=12.2mm
D1max-Dmax+2Ac nom=12.2+0.5=12.7mm
D1nom=D1max rotunjit=12.7mm
D1min=D1nom-Tp=12.7-0.28=12.42mm
Strunjirea de degrosare a supraf.S3 se va executa la cota ø
3.4.2.Strunjirea de degrosare(op.precedenta-laminarea)
Se determina prin diferenta:
2Ac nom=53-12.7=40.3
3.5.Calculul adaosului de prelucrare si a dimensiunilor intermediare pt.supraf.frontla S11.
3.5.1.Pentru strunjirea de finisare(op.precedenta-str.de degros)
Din tab 1.1 pag 31 rezulta ca rel de calcul a adaosului de prelucrare minim pentru strunjirea supraf. Frontale prelucrate successive este:
~ 14 ~
2Ac nom=40.3
Acmin=Rzp+Sp+Ρp+∑v
Din tab 2.7 pag 58 rezulta:Rzp=50Sp=50
Conf.indicatiilor de la pag 59 abaterea spatial care se ia in calcul la prel.supraf.frontale este 0.15.Supraf.frontale pe aza semif. Si dupa strunjire de degrosare se neglijeaza.
Conf.indicatiilor de la pag.47 la prel.fara verificarea asezarii se poate considera
Ac min=50+50+0+100Ac min=200µm
Adaosul la prel.nom.se determina cu rel. de la pag.49
Ac nom=Ac min+Tp
Din tab.2.8. pag.59 rezulta Tp=0.5mm
Ac nom=200+500Ac nom=700=0.7mm
Dimensiunea intermediara se det. Cu rel. din tab 1.17 pag 48
L1max=Lmax+Ac nom
L1max=127.5+0.7
L1max=128.2
~ 15 ~
Ρp=0
∑v=0.1mm
Ac nom=0.7mm
L1nom=L1max rotunjit=128.2L1min=L1nom-Tp=128.2-0.5
L1min=127.7
Deci strunjirea de degrosare a supraf.S11 se va executa la L1=
3.5.2.Strunjirea de degrosare(op.prec.debitarea)
Ac min=Rzp+Sp+Ρp+∑v
Din tab2.6 pag.58 rezulta:
Rzp+Sp=0.3mm
Ρp=0.01*Dsf=0.01*53Ρp=0.53mm
∑v=0.1mm
Ac min=0.3+0.53+0.1Ac nom=Ac min+Ai/2
Din tab.2.6 pag 58 rezulta Ai=1.3mm
Ac nom-0.93+0.65=1.58≈1.6mm
Ac nom=1.6mm
L2 max=L1max+Ac nom=128.2+1.6=129.8
L2nom=L2max rotunjit=129.8
L2min=129.8-0.65=129.15mm
Deci strunjirea de finisare a supraf.S11 se va executa la cota L2=
~ 16 ~
3.6.Calculul adaosului de prelucrare si a dimensiunilor intermediare pentru supraf.S1
Deoarece conditiile de lucru sunt aceleasi ca pentru S11 adopt aceleasi adaosuri de prelucrare.
Ac nom=0.7mm Tp=0.5L3 max=L2max+Ac nom=129.8+0.7L3max=130.5L3nom=L3 rotunjit=130.5L3 min=L3nom-Tp=130.5-0.5=130
Deci strunjirea de degrosare a S1 se va executa la cotaL3=
Ac nom=1.6
L4 max =L3nom+Ac nom=130.5+1.6=132.1mm
Adopt lungimea de debitare Lsf=133±1.3
Recalculez adaosul de prelucrare la strunjirea de degrosare a S1
Ac nom=Lsf-L3=133-130.5=2.5mm
~ 17 ~
Ac nom=2.5mm
ETAPA IV : Calculul regimurilor de aschiere Regimurile de aschiere se determina pentru toate fazele din traseul tehnologic folosind metoda experimental statistica cu indicatiile din [A. Vlase : Regimuri de aschiere adaosuri de prelucrare si norme tehnice de timp , Vol I si II , Ed. Tehnica Bucuresti] . La fiecare regim de aschiere se parcurg urmatoarele etape :
- Alegerea masinii unelte : tip , caracteristici (gama de turatii , gama de avansuri , putere);- Alegerea sculei aschietoare : tip , caracteristici (parametri dimensionali , parametri
geometrici , materialul ) ;- Determinarea adanciii de aschiere t ; - Alegerea avansului ;- Determinarea vitezei ;- Determinarea puterii ; - Determinarea turatiei .Pentru rezolvarea etapei se folosesc indicatoarele din indrumatorul de proiectare,tehnologia fabricarii masinilor.
4.1 Calculul regimurilor de aschiere pentru faza 1.1.(debitarea din bara)4.1.1.Alegerea masinii unelte
Debitare se face cu un ferastrau alternativ FA 300 Caracteristici dimensionale - dimensiunea maxima a materialului de debitat 300- cursa ramei 200mm Caracteristici functionale
- numarul treptelor de viteza 3- numarul curselor duble pe minut 63/80/100- avans de taiere continuu - motor electric
- putere 1.5kw - turatie 1500 rot/min Caracteristici de gabarit
- lungime 1576 mm- latimea 611 mm- inaltimea 1080 mm- greutatea 860 kg
4.1.2. Alegera sculei aschietoare
Prelucrarea se executa cu panza fierastrau tip II STAS 1066/86 cu caracteristicile:- lungimea 300mm- latimea a=252mm- grosimea b=1.25mm- pasul 1.80.05mm
~ 18 ~
- nr de dinti pe 25 mm z=14- greutatea G=0.6kg
Adoptam din gama de turatii a masinii de debitat turatia de 80 cd/min.
4.2. Calculul regimului de aschiere pentru faza 2.1.Strunjire frontala de degrosare a suprafetei S1
4.2.1. Alegerea M.U.
Prelucrarea se va executa cu strung normal SN 320 , cu urmatoarele caracteristici :- h = 320 mm- L = 1000 mm- N = 3 kwTuratia axului principal [rot/min] : 31.5 ; 40 ; 50 ; 63 ; 80 ; 100 ; 125 ; 160 ; 200 ; 250 ; 315 ; 400 ; 500 ; 630 ; 800 ; 1000 ; 1200 ; 1600 .Avans longitudinal [mm/rot] :
- Avans normal : 0.03 ; 0.04 ; 0.05 ; 0.06 ; 0.07 ; 0.08 ; 0.09 ; 0.1 ; 0.11 ; 0.12 ; 0.13 ; 0.14 ; 0.15 ; 0.16 ; 0.20 ; 0.22 ; 0.28 ; 0.36 ; 0.44
- Avans marit : 0.48 ; 0.64 ; 0.80 ;0.96 ; 1.12 ; 1.28 ; 1.44 ; 1.60 ; 1.76 ; 1.92 ; 2.24; 2.52
Avans transversal [mm/rot] : - Avans normal : 0.01 ; 0.013 ; 0.017 ; 0.02 ; 0.023 ; 0.027 ; 0.03 ; 0.033 ; 0.037 ; 0.04 ;
0.047 ; 0.053 ; 0.06 ; 0.067 ; 0.073 ; 0.093 ; 0.12 ; 0.147- Avans marit : 0.88 ; 0.107 ; 0.133 ; 0.16 ; 0.187 ; 0.215 ; 0.24 ; 0.287 ; 0.29 ; 0.30 ;
0.373 ; 0.48 ; 0.533 ; 0.58 ; 0.74 ; 0.96 ; 1.17
4.2.2.Alegerea sculei aschietoare
Prelucrarea se va executa cu cutit frontal 16x16 STAS 358-67 cu urmatoarele caracteristici:=10p=70 ungiul de atac principals=20 ungiul de atac secundar raza la varf r=0.5hxb=16x16
4.2.3. Determinarea adancimi de aschiere
Conform indicatiilor de la pag.96 :
t= Ac nom=2.5
t=2.5mm
~ 19 ~
4.2.4. Alegerea avansului
Pentru strunjirea supraf.frontale avansul transversal din tab.6.1 pag.98 si din gama de avansuri transversale a strungului :
0.6-0.8mm/rot
Avansul adoptat se verifica folosind indicatiile din tab.6.12 pag.104
Verificarea d.p.d.v al rezistentei corpului cutitului
S= mm/rot
hxb=16x16h/L=1.0….0.5→h/L=1
Din tab. 6.13 pag 106 rezult :HB≥170-cutit normal din otel rapid
C4=3.57
n1=0.75 S= = = =1.27x1=1y1=0.75 S=1.27≥0.74
4.2.5. Calculul vitezei de aschiere
Viteza de aschiere pentru strunjirea frontala se determina cu relatia pentru strunjirea longitudinala rezultata din tab.6.15 si se inmulteste cu un coeficient din tab.6.25 pag 114.
~ 20 ~
s=0.74mm/rot
k1…*k9=
= *0.93*0.76*1*0.87=36.19*0.93*0.76*0.87=20.69
K=1.43 din tab 6.25 pentru =0 si χ=70°Din tab 6.20 pag 112 rezunlta:Pentru scule din otel rapid la prelucrarea otelului cu avans s≥0.25mm/rot→
Cv=60.8Xv=0.25 cu racireYv=0.66
Din tab 6.19 pag 111 rezulta: pentru prelucrarea otelului cu cutit normal din otel rapid cu racier m=0.125
Din tab 6.11 pag 103→T pentru 16x16mint=2.5s=0.74n1=0.75Din tab 6.16 rezulta:
K1= =( =0.93
K2=( =( =0.76
K3=1
K4=( =( =0.87
K5=1
K6=1
K7=1
~ 21 ~
Vp=20.69
K8=1
K9=1
Va =Vp*K=20.69*1.42=29.37mm/min
Din gma de turatii adoptam turatia cea mai apropiata si recalculez viteza cu relatia inversa
n= = = =176.48
Recalculez viteza :
V= = =33.28mm/min
V=33.28mm/min
4.2.6.Puterea.
Na= ≤Nmotor*n
Din tab.6.12[1]
Fz=C4*
C4=3.57t=2.5x1=1
~ 22 ~
n=200rot/min
S=0.74Y1=0.75HB=200N1=0.75Fz=3.57*
Fz=3.57*2.50*53.1*0.80
Fz=379.13
Na= =2.10
Na=2.10
Na≤Nmotor*η
2.1<3*0.852.1<2.55
Faza 2.1 se va executa cu urmatorul regim de aschiere :
t=2.5i=1S=0.74N=200rot/minV=33.28rot/minNa=2.10KW
4.3.Calculul regimului de aschiere pentru faza 2.2(strunjirea frontala de finisare)pentru S1.
4.3.1.Alegerea M.U. :
S.N. 320
4.3.2.Alegerea sculei ascietoare :
Cutit frontal 16x16 STAS 358-67/Rp3
4.3.3.Determinarea regimului de aschiere.
t= = →t=0.7mm
~ 23 ~
4.3.4.Alegerea avansului si verificarea lui.
Pentru strunjirea suprafetei frontale avansul transversal din tab 6.14 pag 106 si din gama de avansuri transversale a strungului adoptam S=0.133mm/rot –fara racire
4.3.5.Calculul vitezei de aschiere.
Vp= k1…*k9 = =
= *0.93*0.76*0.06*1=37.52
Vp=37.52
Va=37.52*1.83=68.67mm/minVa=68.67mm/min
Cv=52.5Xv=0.25Yv=0.50m=0.125T=60mint=0.7s=0.74n=0.1k1=0.93k2=0.76k3=1k4=0.06k5…k9=1
4.3.6.Determinatrea turatiei.
N= = =412.63
Din gama de turatii a strungului adoptam N=400rot/min
~ 24 ~
V=
4.3.7.Puterea.
Na=
Fz=C4*
Fz=3.57* =3.57*0.7*0.45*40.8=45.88
Fz=45.88daN
Na= = =0.50Kw
Nm*η>Na
Faza 2.2 se executa cu urmatorul regim de aschiere :
t=0.7i=1S=0.133mm/rotN=400rot/minV=66.56rot/minNa=0.50kw
4.4.Calculul regimului de aschiere pentru faza 2.3(executare gaura de centrare) pe S1.
4.4.1.Alegerea M.U. :S.N.320
4.4.2.Alegerea sculei.
Prelucrarea se executa cu burghiu de centruire A3.15 STAS 1114-82
t=3.15
~ 25 ~
4.4.3.Calculul vitezei.
Din tabelul 7.56[1] adoptam Viteza Vp=10mm/minAvansul S=0.03mm/rot
4.4.4.Calculul turatiei.
n= 505. 5rot/min
Din gama de turatii adoptam n=500rot/min
V=
Faza 2.3 se executa cu urmatorul regim de aschiere :
4.5.Calculul regimului de aschiere pentru faza 3.1(strunjirea frontala de degrosare) pe S11.
Adoptam acelasi regim ca la faza 2.1.
4.6.Calculul regimului de aschiere pentru faza 3.2(strunjire frontala de finisare) pe S11.
Adoptam acelasi regim ca la faza 2.2.
~ 26 ~
n=500rot/minV=4.95rot/mint=3.15S=0.03mm/min
t=1.6i=1S=0.74η=200rot/minV=33.28rot/minNa=2.10kw
t=0.7i=1S=0.35mm/rotη=400rot/minV=66.56rot/minNa=0.50kw
4.7.Calculul regimului de aschiere pentru faza 3.3(executat gaura de centrare) pe S11.
Adoptam acelasi regim ca la faza 2.3
η=500rot/minV=4.95rot/mint=3.15S=0.03mm/rot
4.8.Calculul regimului de aschiere pentru faza 4.1(strunjire longitudinala de degrosare) pe S3.
4.8.1.Alegerea M.U. : S.N.320
4.8.2.Alegerea sculei.
Cutit 40x25 STAS 359-67/Rp3
Caracteristicile cutitului :
hxb=40x25L=280b1=30r=1k=90°ks=10°
4.8.3.Determinarea regimului de aschiere.
t=
Consider i=10 treceri t1=…..t9=2mm t10=2.15mm
~ 27 ~
4.8.4.Determinarea avansului si verificarea lui.
Din gama de avansuri longitudinale adoptam
S=0.64mm/rotVerificare :
Din tab6.12 pag.104[1] adoptam relatia de verificare :
S= = S= = =1.26≥0.64mm/rot
S=1.26mm/rot
4.8.5.Calculul vitezei de aschiere.
Vp= k1…*k9 = =
Vp=
Vp=17.24mm/min
Cv=42 xv=0.25 k1=1.04T=75 yv=0.50 k2=0.65m=0.1 HB=200 k4=0.93t=2 η=1.75 k3,k5…k9=1S=1.26 s=0.64
4.8.6.Determinarea turatiei.
η= =103.77mm/min
Din gama de turatii adoptam η=100mm/min
Recalculam viteza :
~ 28 ~
V= =16.64mm/min
4.8.7.Calculul puterii. S=0.64 HB=200C4=3.57 x1=1t=2 y1=0.75
Na=n1=0.75
Fz=C4*Fz=3.57* =269.18
Fz=269.18
Na= =0.74≤3.0.85Na≤Nm*η
Faza 4.1. se va executa cu urmatorul regim de aschiere :
t1…t9=2mmt10=2.15mmi=10S=0.64/rotN=100rpt/minV=16.64mm/minNa=0.74kw
4.9.Calculul regimului de aschiere pentru faza 4.2.(strunjire de degrosare pe S4)
4.9.1.Alegerea M.U. :SN 320
4.9.2.Alegerea sculei.
Cutit 40x20 STAS 359-67/Rp3
Caracteristici :
hxb=40x20L=280
~ 29 ~
b1=30r=1k=90°ks=10°
4.9.3.Determinarea regimului de aschiere.
t= = =17.5
Consider 7 treceri i=7
t1….t7=2.45mm4.9.4.Determinarea avansului si verificarea lui.
Din tab.6.1. pag 98 si din gama de avansuri longitudinale adoptam S=0.64mm/rot
Verificarea :
Din tab. 6.12 pag.104[1] adoptam relatia de verificare
S= = =
4.9.5.Calculul vitezei de aschiere.
Vp= k1…*k9==16.24
Vp=16.24mm/min
4.9.6.Determinarea turatiei.
n= =97.58mm/rot
Din gama de turatii adoptam n=100rot/min
Recalculam viteza
~ 30 ~
V= =16.64mm/min
4.9.7.Calculul puterii
Na=
Fz=C4*Fz=3.57*Fz=329.75
Na= =0.91≤Nm*η
Faza 4.2 se va executa cu urmatorul regim de aschiere :
t1…t7=2.45mmi=7S=0.64mm/rotη=100rot/minV=16.64rot/minNa=0.91kw
4.10.Calculul regimului de aschiere pentru faza 4.3.(strunjire de degrosare longitudinala pe S7)
4.10.1.Alegerea M.U. :SN 320
4.10.2.Alegerea sculei.
Cutit 40x25 STAS 359-67/Rp3
Caracteristici :
hxb=40x25L=280b1=30r=1k=90ks=10
4.10.3.Determinarea regimului de aschiere.
~ 31 ~
t= = =16.1
Consider i=7trecerit1…t9=2.3mm
4.10.4.Alegerea avansului si verificarea lui.
Din tab 6.1 pag.98.si din gama de avansuri longitudinale doptam S=0.64mm/rot
Verificare :
Din tab.6.12 pag.104[1] adoptam relatie de verificare
=1.20≥0.64mm/rot
4.10.5.Calculul vitezei de aschiere.
Vp= k1…*k9 ==17.71
Vp=17.71mm/min
4.10.6.Determinarea turatiei
n= = =106.41mm/rot
Din gama de turatii adoptam :n=100rot/min
Recalculam viteza
La fel ca pentru faza 4.2 V=16.64mm\min
4.10.7.Calculul puterii.
Na= ≤Nm*η
~ 32 ~
Fz=C4*Fz=3.57*Fz=309.56
Na= =0.85kw≤Nm*η
Faza 4.3 se va executa cu urmatorul regim de aschiere :
t1…t7=2.3i=7S=0.64mm/rotn=100rot/minV=17.80rot/minNa=0.85kw
4.11.Calculul regimului de aschiere pentru faza 4.4.(strunjire longitudinala de finisare pe S3)
4.11.1.Alegerea M.U. :SN 320
4.11.2.Alegerea sculei.
Cutit 40x25 STAS 359-67/Rp3
Caracteristicile cutitului :
hxb=40x25L=280b1=30r=1k=90ks=10
4.11.3.Determinarea regimului de aschiere.
t= = =0.25
4.11.4.Alegerea avansului.
~ 33 ~
Din tab.6.14 pag.106 si din gama de avansuri longitudinale adoptam S=0.16mm/rot
4.11.5.Calculul vitezei de aschiere.
Vp= k1…*k9= =*0.58
Vp=72.5mm/min
T=75m=0.1t=0.25xv=0.25S=0.16Yv=0.50HB=200n=1.75k1=1.04k2=0.65k3=1k4=0.87
4.11.6.Determinarea turatiei.
n= = =435.64mm/rot
Din gama de turatii adoptam :n=400rot/min
Recalculez viteza
V= =66.56mm/min
4.11.7.Calculul puterii.
Na= Nm*η
Fz=C4*Fz=3.57*
~ 34 ~
Fz=11.84
Na= =0.13≤2.55
Faza 4.4 se va executa cu urmatorul regim de aschiere :
t=0.25i=1S=0.16mm/rotn=400rot/minV=66.56mm/minNa=0.13kw
4.12.Calculul regimului de aschiere pentru faza 4.5(strunjire longitudinala de finisare pe S4)
4.12.1.Alegerea M.U. :SN 320
4.12.2.Alegerea sculei.
Cutit 40x25 STAS 359-67/Rp3
Caracteristicile cutitului :
hxb=40x25L=280b1=30r=1k=90ks=10
4.12.3.Determinarea regimului de aschiere.
t= =0.25mm
4.12.4.Alegerea avansului.
Din tab.6.14.pag.106 si din gama de avansuri longitudinale adoptam S=0.16mm/rot
4.12.5.Calculul vitezei de aschiere.
~ 35 ~
Vp= k1…*k9= =72.5
Vp=72.5mm/min
4.12.6.Determinarea turatiei.
n= = =435.64mm/rot
Din gama de turatii adoptam :n=400mm/min
4.12.7.Calculul puterii.
Na= ≤Nm*η
Fz=C4*Fz=11.84
Na= =0.13≤2.55
Faza 4.5 se va executa la fel ca faza 4.4
t=0.25i=1S=0.16mm/rotn=400rot/minV=66.56mm/minNa=0.13kw
4.13.Calculul regimului de aschiere pentru faza 4.6(strunjirea de finisare pe S7)
Adoptam acelasi regim de aschiere ca la faza 4.5
t=0.25i=1
~ 36 ~
S=0.16mm/rotn=400rot/minV=66.56mm/minNa=0.13kw
5.1.Strunjirea longitudinala II
Calculul regimului de aschiere pentru faza5.1(strunjire de degrosare pe S10)
5.1.1.Alegerea M.U. :SN 320
5.1.2.Alegerea sculei.
Cutit 40x25 STAS 359-67/Rp3
Caractrristici :
hxb=40x25L1=280b1=30r=1k=90ks=10
5.1.3.Determinarea regimului de aschiere
t= = =1.55
Consider i=1 treceri
t1=1.55
5.1.4.Alegerea avansului si verificarea lui.
Din tab 6.1 pag 98 si din gama de turatii adoptam S=0.64mm/rot 06↔08 Verificarea
Din tab.6.12 pag.104[1] adoptam relatia de verificare :
~ 37 ~
0.64mm/rot
5.15.Calculul vitezei de aschiere.
Vp= k1…*k9=1.04*0.65*1*0.93=21.12
Vp=21.12
5.1.5.Determinarea turatiei.
n= = =126.90mm/rot
Din gama de turatii adoptam n=125rot/min
Recalculam viteza
V= = =20.80mm/min
5.1.6.Calculul puterii.
Na=
Fz=C4*Fz=3.57* =208.61
Na= =0.72kw≤Nm*η, 0.72≤2.4
Faza 5.1 se va executa cu urmatorul regim de aschiere.
t1=1.55i=1S=0.64mm/rotn=125rot/min
~ 38 ~
V=20.80rot/minNa=0.72kw
5.2.Calculul regimului de aschiere pentru faza 5.2(strunjire de finisare pe S10)
5.2.1.Alegerea M.U. :SN 320.
5.2.2.Alegerea sculei.
Cutit STAS 359-67/Rp3
hxb=40x25L=280b1=3r=1k=90ks=10
5.2.3.Determinarea regimului de aschiere.
t= = =0.3mmi=1
5.2.4.Alegerea avansului si verificarea lui.
Din tab.6.14 pag.106[1] si din gama de avans longitudinal adoptam S=0.14mm/rot.
5.2.5.Calculul vitezei de aschiere.
Vp= k1…*k9=1.04*0.65*1*0.87*1=102.92
Vp=102.92
5.2.6.Determinarea turatiei.
n= = =618.43rot/min
Din gama de turatii adoptam :n=630rot/min
Recalculam viteza.
~ 39 ~
V= = =104.84m/min
5.2.7.Calculul puterii.
Na=
Fz=C4*Fz=3.57* =3.57*0.3*0.22*53.1=12.51
Na= =0.21kw
Na=0.21kw≤2.4
Faza 5.2 se va executa cu urmatorul regim de aschiere.
t=0.3i=1S=0.14mm/rotn=630rot/minV=104.84rot/minNa=0.21kw
5.3.Calculul regimului de aschiere pentru faza 7.1(Frezarea canalului de pana)S12.
5.3.1.Alegerea M.U. :
~ 40 ~
Frezarea canalului de pana se executa pe o masina de frezat F.U 1250X320 cu urmatoarele caracteristici :
Suprafata de lucru a mesei 1250X320mm Numarul de canale T=3 Cursa longitudinala a mesei=70mm Puterea motorului de actionare P=7.5Kw Distanta intre axul principal si brat=155mm
Gama de avansuri longitudinale si transversale19 23.5 30 37.5 47.5 6075 95 118 150 190 235300 375 475 600 750 950
Gama totatiilor axului principal300 37.5 60 75 95 118150 190 235 475 600 750950 1180 1500
5.3.2.Alegerea sculei aschietoare.
Frezare se executa cu freza cu diu freza Φ8 STAS 1680-85 Rp5 cu urmatoarele caracteristici :
D= mm
d= mm
L=63mm
l=19mm
l1=36mm
5.3.4.Determinarea adancimii de aschiere
t=5mm→i=1
5.3.5.Alegerea avansului si calcularea lui.
Din tab.14.27 pag.550(Proiectarae tehnologiilor de prelucrare mecanica prin aschiere)avem pentru dianetrul frezei de D=8mm,Sd=0.12mm/dinte
5.3.6.Alegerea vitezei de aschiere.
~ 41 ~
Din tab.8.7[1] avem V= *Kv
Din tab.14.20 pag.535 Kv=Kmv*Ksl
Kmv-coeficientul de corectie in functie de starea suprafetei semif.
Kmv=cm﴾ =50.59Rm=σr=20daN/mm2
Cm=1(tab.14.10 pag.537)Nv=0.9(idem)Ksl=0.8…0.9Kv=40.47V=32.1m/min
5.3.7.Determinarea turatiei si recalcularea vitezei.
n= 1277.8
Dingama de turatii adoptam Na=1200rot/min
Vr= =30.14
Avansul pe minut se calculeaza cu relatia :
Sn=Sd*z*n=0.12*5*1200=720mm/dinte
5.3.8.Calculul puterii.
Fz=Cf*
Fz=81.19daN
N= =0.51Kw
Din caracteristicile masinii Nm=3 ;0.51≤2.4 Nn≤Nm*η
Faza 7.1 se va executa cu urmatorul regim de aschiere.
t=5mmS=0.12mm/dinteV=37.68m/min
~ 42 ~
N=1200rot/minN=0.51Kw
5.4.Calculul regimului de aschiere pentru faza 9.1(rectificarea) pe S7
5.4.1.Alegerea M.U. :Masina de rectificat W.M.W 240x800
Caracteristicile masinii :Diametrul piesei de rectificat
- Dmin=15mm- Dmax=240mm
Lungimea maxima de rectificat- Lmax=800
Conul masinii- Morse 3
Diametrul discului de rectificat- D=400mm- B=80mm
Puterea de antrenare- Disc abraziv=7.5kw- Piesa=4.5kw- Deplasare rapida=50m/min
Turatia axului port piesa- 50 ;100 ;200 ;40 rot/min
Avans longitudinal 2….6m/minAvans transversal-manualRotire piesa 7°
5.4.2.Alegerea sculei aschietoare.
Piatra 240x400x80 STAS 610/1-83- D=240mm- B=80mm
Material abraziv EnGranulatia 50-40Duritate i,kLiant C,B
5.4.3.Determinarea avansului si calcului lui.
Din tab.12.3 pag.241[1] avem Va=10-25.Adoptam Va=20m/min
2Ac nom=0.3
~ 43 ~
t= = =0.15
5.4.4.Determinarea avansului de patrundere.
La rectificarea de degrosare avem 0.0025…0.075mm/rot
Adoptam S=0.05mm
5.4.5.Determinarea vitezei de aschiere si a vitezei periferice a piesei.
Din tab.12.6 pag 243
V=25…35m/s
V-vteza periferica a discului
Adoptam Vp=15m/min pentru OLC
Din tab.12.9 pag 247
V= *k1*k2[m/min]
V= *0.95*0.91=3.59m/min
5.4.6.Determinarea turatiei.
Pentru disc :Ndisc= = =1433.12 rot/min
Adoptam din gama de turatii a masinii Ndisc=1500rot/min
Pentru piesa :Npiesa= =55.16rot/min
Adoptam din gama de turatii a masinii Npiesa=50rot/min
Recalculez viteza
Vdisc= = 1884m/min=31.4m/s
Vpiesa= =3.45m/min=0.05m/s
~ 44 ~
5.4.7.Calculul puterii pentru avansul de patrundere.
Ne=Cf*=0.132*=3.27kw
Fz=Cf* 2.2*3.59*0.05=0.39
Np= = 0.0012kw
Faza 9.1 se executa cu urmatorul regim de aschiere
t=0.3S=0.05mm/rotVdisc=31.4mm/secVpiesa=3.45mm/minNdisc=1500rot/minNpiesa=50rot/minN=0.0012kw
~ 45 ~
ETAPA V : Normarea tehnica
5.1.Calculul normei de timp pentru operatia 1(debitarea)
NT= +Tu= + 7.5 = 7.50 min. Tpi - timp de pregatire-inchiereTpi = 9 min. Fisa 14 tab.1 si tab.3 N=110 N - numarul de bucati de prelucratTu = 7.5 min. fisa 9 pag 32[3] Tu - timp unitar5.2. Calculul normei de timp pentru operatia 2(strunjirea).
Nt2= + Tu2.1 + Tu2.2 + Tu2.3 = 18.12 min.
Faza 2.1
Tb = →pag 262
= +
tab.13.5 pag268 tab.13.7 pag 270
min
tab 13.9 pag 272
~ 46 ~
=0.17min
3.28min
Faza 2.2
0.8min
=0.5min
min
=
=0.18min
T 2.34min
Faza 2.3
T
L=(1+
~ 47 ~
T 2.61min
Determinam pentru op.3 (strunjire)
Faza 3.1
~ 48 ~
Adopt ca la faza 2, toate datele necesare :
Faza 2.1 aceeasi cu faza 3.1
3.28min
Faza 2.2 aceeasi cu faza 3.2
2.34min
Faza 2.3 aceeasi cu faza 3.3
2.61min
Determinam pentru op.4(strunjire)
Faza 4.1
~ 49 ~
18.56min
Faza 4.2
~ 50 ~
11.94min Faza 4.3
3.83min
~ 51 ~
Faza =4.4
5.18min
Faza 4.5
~ 52 ~
5.33min
Faza 4.6
~ 53 ~
3.34min
Faza 4.7
2.91min
Faza 4.8
~ 54 ~
+
1.35min
Faza 4.9
~ 55 ~
1.78min
min
Determinam pentru op.7 (frezare)
1.43min
~ 56 ~
Determinam pentru op.9 (rectificare)
1.08min
Determinarea pentru op.10 (controlul final)
=0.25+0.21+0.21+0.25+0.21+0.25+0.21+0.25+0.67=2.51
~ 57 ~
min
Determinarea
= =7.59+8.46+8.23+34.34+19.90+1.74+1.23+2.51=84min
(1h40min)
ETAPA VI. Calculul si analiza tehnico-economica
6.1.Coeficientul de utilizare a materialului :
Km=
~ 58 ~
6.2 Productivitatea muncii :
6.3 Pretul de cost al piesei :
M-cost material
P=pret material
R=retributie
C=cost regie
~ 59 ~
top related