88684483 proiect tcm placa

PROIECT

1

1. Studiul desenului de executieAnalizind desenul de executie al piesei propuse pentru realizare se constata urmatoarele :

Proiectia celor 2 sectiuni sunt suficiente pentru definirea totala a piesei ; Numarul de cote este suficient pentru executia si verificarea piesei; Materialul piesei OL60 este recomandat in general pentru piese tratate

termic de rezistenta ridicata si tenacitate medie STAS 550/2-80 si STAS 7450-86 in care se gasesc conditiile tehnice de calitate.

2. Analiza tehnologicitatii piesei Prelucrarea prin aschiere depinde de compozitia chimica , fizica, proprietatile mecanice si structura materialului .Forma constructiva a piesei este relativ simpla, complexitatea reducindu-se la numarul ridicat de trepte.Cotarea si stabilirea bazelor de asezare se fac conform desenului de executie , cu rol important in succesiunea operatiilor de prelucrare . Stabilirea dispozitiilor si a mijloacelor de prelucrare. Rugozitatile de suprafata si toleranta se fac conform desenului anexat.

3. Alegerea materialului Pentru executia desenului

Pentru executia reperului capac cilindru piston s-a ales un otel laminat de calitate de uz general marca STAS 550/2-80 .Utilizat de regul acu tratament termin : calit+revenire.

COMPOZITIA CHIMICASIMBOL C% Mn% Si% P%OL 60 0.45 0.71 0.05 0.042

Conform STAS 436 -80 STAS 6791-71 STAS 8914 -82

4. Dimensiunile si forma semifabricatului ,Semifabricatul folosit este un otel turnat in clasa 3 de precizie OL60 500/2-80.Caracteristicile mecanice pentru OL60

Limita de curgere Rp=280 N / mm²Rezistenta la curgere Rm=210 N / mm²Alungirea la curgere A%=25 N / mm²

2

Fig.1 Schita “placa”

Suprafaţa Cota ToleranţaTreapta de

precizieRa

Procedeul final de

prelucrare

Plană S1,S14 235 +0,5 10 6,3Frezare plana de

degrosare

Plană S7,S19 60 +0,2 9 6,3Frezare

frontala de degrosare

Plană S22,S23 10+ 0.1

8 6,3Frezare

frontala de degrosare

Cilindrică interioara S20,S5,S9

S10,

Φ10.5 +0

-0,546 3,2 Alezare

Cilindrică interioară

S12,S13,S15,S16,S8,S6,S18

Φ 6.5+0

-0,0396 3,2

Găurire, burghiere

Cilindrică interioară

S3,S4,S17,S21Φ 5

+0,012-0,024

6 3,2Găurire,

burghiere

3

Stabilirea traseului tehnologic

Numărul operaţiilor tehnologice necesare executării pieselor este în strânsă legatură cu condiţiile tehnico-funcţionale prescrise acestora.

O corectă succesiune a operaţiilor se stabileşte tunci cand se ţine seama atât de caracteristicile tehnice cât şi din considerente economice ce asigură cheltuielile minime de fabricaţie.

Nr. op. fazei

Denumirea operaţiei fazei

Maşina unealtă

Scule, dispozitive, verificatoare

Schiţa operaţiei sau fazei

0 Receptie semifabricat

5 C.T.C. Post control

-Subler-Masa control

10

10.1

FREZARE 6 FETE

Frezare plana 65x240Freza plan-

paralela

-freza D=40mmSTAS 1452-79-mandrina-subler 0…300STAS 1373-80

10.2 Inors+Frezare plana 65x240

Freza plan-

paralela


4

Nr. op. fazei


Maşina unealtă



10.3 Frezare plana 10x240 Freza plan-

paralela


10.4 Inors+Frezare plana 10x240

Freza plan-

paralela


10.510.6

Frezare bilaterala 10x60 Freza plan-

paralela


10.7 Frezare conica

Freza plan-

paralela


Nr. op. fazei


Maşina unealtă



5

20 C.T.C. Post control

-Subler-Masa control

25

25.1…

25.425.5…

25.1225.13

…25.17

GAURIRE

Gaurire la Ф 10.5 x 10

Gaurire la Ф 6 x 20

Gaurire la Ф 5 x 20

Masina de gaurit radiala

burghiu Ф 10.5, Ф5, Ф6elicoidal STAS573-76,otel Rp3STAS 7382 – 66- mandrina


30 C.T.C. FINAL Punct control

-subler-masa control

35 Ambalare

40 Conservare

6

Calculul adaosurilor de prelucrare.Dimensiuni intermediare

Metoda de calcul analitic a adaosurilor de prelucrare se bazează pe analiza factorilor care determină mărimea adaosurilor şi stabilirea elementelor componente ale acestuia pentru condiţiile concrete de efectuare a diferitelor operaţii tehnologice.Cu această metodă se pot reduce consumurile specifice de material şi micşorarea volumului de muncă al prelucrărilor.

Suprafata la cota 60 X 235

Frezare de finisare

- operaţia curentă: frezare de finisare- operaţia precedentă: frezare de degroşare

Rzp =50µm [10 / tab. 5.36]Sp = 50µm [10 / tab. 5.36]

Abateri spatiale remanente

[î.p. / tab. 5.53]lc = 150mm (vezi desen)

k=0.06 [2/ pag 35]

Adaosul minim pentru frezare de finisare ;

Dimensiunile intermediare:

150+0.35=150.35

Deci , frezarea de degrosare se va executa la cota L=150.5 mm

Frezarea de degrosare

- operaţia curentă: frezare de degroşare- operaţia precedentă : turnare

7

160-150.5=4.5 mm150.5+4.5=160 mm


Frezare de finisare





k=0.06 [2/ pag 35]


Dimensiunile intermediare:Comb i n

15+0.341=15.341mm


Frezarea de degrosare- operaţia curentă: frezare de degroşare- operaţia precedentă : turnare

20-15.5=4.5 mm15.5+4.5=20 mm


8

Frezare de finisare





k=0.06 [2/ pag 35]


Dimensiunile intermediare:

120+0.35=120.35mm


Frezarea de degrosare- operaţia curentă: frezare de degroşare- operaţia precedentă : turnare

130-120.5=9.5 mm120.5+9.5=130 mm

Calculul regimurilor de aşchiere

Pentru ca aşchierea să se efectueze este nevoie de mişcarea principală de aşchiere şi

mişcarea de avans. Pentru realizarea unei mişcări, cea principală de aşchiere, este nevoie

de o maşină unealtă şi pentru aceasta s-a ales freza K 400.

A Frezările se execută pe FUS25

Caracteristicile tehnice principale ale maşinii de frezat sunt date in R.A.N.T. vol. II,

tab. 10.1

9

1. Caracteristicile principale

b = 300x1320

L = 500

N =3 KW

2. Turaţia arborelui principal (rot/min)

60;150; 375;950; 2350; 75; 190; 475; 1180; 3000; 95; 235; 600; 1500;118; 300;

756; 1900.

1. Avansul longitudinal (mm/rot)

16; 82; 24; 120; 36; 54.

4. Avansul transversal şi vertical (mm/rot)

Identic cu avansul longitudinal

5Avansul vertical (mm/rot) ~ (50)

B. Pentru rectificare se foloseste , masina de rectificat exterior S.U.200X630 (R.A.N.T. vol II, tab.10.10)

- Diametrul maxim a piese de rectificat =200 ;- Lungimea maxima de rectificat =630 ;- Conul masinii Morse 4- Diametrul discului de rectificare D = 400mm- B = 60mm- puterea motorului de antrenare piesa = 0.8 Kw- turatia axului port piesa (rot/min) 10….144, 50….500- avansul logintudinal (m/min)

0……8- avansul transversal (m/min)

0……..6

Suprafata 60X235

Frezarea de degrosare- la frezarea de degrosare , marimea avansului este limitata de rigiditatea masini-

unelte, a piesei, si a dispozitivului de fixare, de rezistenta mecanismului de avans si de puterea masinii de frezat.

- la frezarea de finisare , avansul este determinat de rugozitatea suprafetei prelucrate.

1. Verificarea avansului

10

- avansul este ales in functie de rezistenta mecanismului de avansul masinii de frezat tinindu-se cont de :

~ forta de aschiere R la frezare cu freze cilindrice care se poate descompune in doua componente : componenta tangentiala F si componenta radiala Fr.Componenta tangentiala executa lucrul mecanic de aschiere si determina puterea, efectiva necesara pentru aschiere(aceasta componenta creaza momentul :

Componenta radiala produce incovoiere dornului port frezei .Pentru asigurarea unei

functionari normale este necesar:

H≤Fmas (R.A. / formula 11.6)

H=(1…1,1)*Fz=1,1*150

H=165 daN

UNDE:= lungimea de contact , in mm -15 mm

= avansul pe dinte ,in mm – 0,16 rot/mint = adincimea de aschiere, mm – 2 mmz = numarul de dinti ai frezei – 32 dinti D = diametrul frezei – 20 mm

=59 = 0,18 =0,1 = 0,2 =1,1

Fz = 59* Fz = 150daN

2. Verificarea avansului in functie de rigiditatea dornului portfrezei. (R.A. / formula 11.4)

R=

;

R=F*

Forta Ff care produce sageata admisibila f adm a dornului este:

F unde (R.A./ formula 11.13)

E= modulul de elasticitated= diametrul dornului

11

l= distanta dintre lagare de reazem ale dornuluifadm= 0,2 mm, la degrosare fadm=0.1mm la finisare

Ff=35.59daN

Pentru ca sub actiunea fortei de aschiere sa nu se produca o incovoiere inadmisibila a dornului trebuie respectata conditia.R<Ff

3. Calculul vitezei de aschiere

;

D= diametrul frezei T= timpul necesar efectuarii frezariitl= lungimea de contact ; in mmsd=avansul pe dinte ; t= adincimea de aschiere ; z= numarul de dinti ai frezei ;

Suprafata 10 X 235




1.Verificarea avansului



12




H=(1…1,1)*Fz=1,1*107

H=117,7daN



=59 = 0,18 =0,1 = 0,2 =1,1

Fz = 59* Fz = 107[daN]

2.Verificarea avansului in functie de rigiditatea dornului portfrezei. (R.A. / formula 11.4)

R=

;

R=F*



E= modulul de elasticitated= diametrul dornuluil= distanta dintre lagare de reazem ale dornuluifadm= 0,2 mm, la degrosare fadm=0.1mm la finisare

Ff=35.59daN


13

3.Calculul vitezei de aschiere

;


Suprafata 10 X 60










H=(1…1,1)*Fz=1,1*110

H=140.8daN

14



=59 = 0,18 =0,1 = 0,2 =1,1

Fz = 75* Fz = 110,4[daN]


R=

;

R=F*




Ff=35.59daN



;

D= diametrul frezei T= timpul necesar efectuarii frezariitl= lungimea de contact ; in mm

15

sd=avansul pe dinte ; t= adincimea de aschiere ; z= numarul de dinti ai frezei ;

Suprafata 10 X 21










H=(1…1,1)*Fz=1,1*101.5

H=111.7daN



=69 = 0,18 =0,1 = 0,2 =1,1

Fz = 69* Fz = 101,5[daN]

16


R=

;

R=F*




Ff=35.59daN

Pentru ca sub actiunea fortei de aschiere sa nu se produca o incovoiere inadmisibila a dornului trebuie respectata conditia.

R<Ff


;


Suprafata la cota L= 235mm

Frezarea suprafetei - alegrea sculei aschietoare : freza otel rapid

17

Adincimea de aschiere t=3mmAvansul pe dinte (Sd)mm/dinte

Sd=0.16mm/dinte [ R.A./tab 13.19]

Viteza de aschiere

;

T=15 min ; Z= 32 dinti ; U=0,45 ; Y= 0,1 ; I=1,1 ; W= 0.18 ; γ= 0.2

; K= 1.2 ; [R.A./tab13.30] Km=0.81 ; [R.A./tab13.31]

= 0.15m/min

Puterea efectiva Ne

; (kw)

unde;- D = diametrul drezei , mm (20);- Tl = lungimea de contact ; mm- T =adincimea de aschiere ; mm- Vs = viteza de avans; mm/min

(R.A/RELATIA 13.8)

= 1.05m/min

Z= nr de dinti ai frezei ;

Ne= 1.2*0.42*0.7*1.05*1.6*0.8=0.47daM

Filet M 5

18

Prelucrarea filetelor cu tarozi :

- filetarea pe maşini-unelte cu ajutorul tarozilor de maşină, se aplică la orice fel

de găuri filetate.

A. Determinarea vitezei de aşchiere:

[R.A. / rel. 14.12 ]

m, x, y [ R.A. 14.13]; x = 0,08 ; m = 0,15 ; p = 1 ; y = 0,17

Vp = 0.89 m / min

B. Verificarea turaţiei

[rot / min]

σinv = 0,005...0,01 mm → Alegem σinv =0,01 mm

δ = câmpul de toleranţă al lungimii filetate a găurii ; δ = 0,15

nadm = 20 rot/min

C. Determinarea puterii efective [R.A. / tab. 11.14]

Nl = 0,53 daN

D. Determinarea momentului de torsiune

M = 1,3 · d1,4 · p1,5 [R.A. / tab. 11.15]

M = 1,3 · 71,7 ·11,5 → M = 35,53[N·m]

Suprafata la cota Ф 6

Adâncimea de aşchiere:

19

(R.A./formula 12.1)

A. Calculul avansului :

- reprezintă deplasarea burghiului sau a piesei de-a lungul axei, la o rotire a axului

maşinii;

S = kS·cS·D0,6 [mm/rot]; [R.A./ formula 12.3] unde:

kS= coeficient de corecţie în funcţie de lungimea găurii (l≥3·D) tab. 12.8/R.A.

pentru 1<3D ; ks ; Cs=1,2

S=1·1,12·30,6→ Scalc=3,28 mm/rot

B. Viteza de aşchiere (Vp)

[R.A. / formula 12.7]

Cv =181 [tab.12.22 / R.A.]

kvp = kMU·klv·kSU (R.A. / formula 12.9)

kMU = 0,12 ; kTV = 0,98 ; klv = 1,1 ; ksu = 1 (R.A. / tab. 12.23)

kVp = 1·0,98·1,1·1 → kVp = 1,078

Cv = 181 ; Zv = 0,2 ; m = 0,2 ; xu =0,2 ; yu = 0,25 (R.A. / tab. 12.22)

Vp=59,6m/min

C. Forţele şi momentele la burghiere:

F = CF ·DxF · Sy

F · kF [daN] [R.A. / formula 12.12] unde:

D = diametrul burghiului ;

S = avansul [mm/rot]

CF ; xF ; yF = coeficienţii şi exponenţii forţei ; [R.A. / tab. 12.38]

KF = coeficient de corecţie pentru forţă [R.A. / relaţie 12.18; 12.19]

CF = 2,5 ; xF = 0,18 ; yF = 0,46 ; kF = 1,2

F = 2,5 · 1,56 1,78 · 1,2

F = 5,29 daN

20

Suprafata la cota Ф 10.5

Adâncimea de aşchiere:

(R.A./formula 12.1)

A. Calculul avansului :

- reprezintă deplasarea burghiului sau a piesei de-a lungul axei, la o rotire a axului

maşinii;

S = kS·cS·D0,6 [mm/rot]; [R.A./ formula 12.3] unde:

kS= coeficient de corecţie în funcţie de lungimea găurii (l≥3·D) tab. 12.8/R.A.

pentru 1<3D ; ks ; Cs=1,2

S=1·1,12·100,6→ Scalc=4,46mm/rot

B. Viteza de aşchiere (Vp)

[R.A. / formula 12.7]

Cv =181 [tab.12.22 / R.A.]

kvp = kMU·klv·kSU (R.A. / formula 12.9)

kMU = 0,12 ; kTV = 0,98 ; klv = 1,1 ; ksu = 1 (R.A. / tab. 12.23)

kVp = 1·0,98·1,1·1 → kVp = 1,078

Cv = 181 ; Zv = 0,2 ; m = 0,2 ; xu =0,2 ; yu = 0,25 (R.A. / tab. 12.22)

Vp=59,2m/min

C. Forţele şi momentele la burghiere:

F = CF ·DxF · Sy

F · kF [daN] [R.A. / formula 12.12] unde:

D = diametrul burghiului ;

S = avansul [mm/rot]

CF ; xF ; yF = coeficienţii şi exponenţii forţei ; [R.A. / tab. 12.38]

KF = coeficient de corecţie pentru forţă [R.A. / relaţie 12.18; 12.19]

CF = 2,5 ; xF = 0,18 ; yF = 0,46 ; kF = 1,2

21

F = 2,5 · 1,78 · 1,2· 1,16

F = 6,2daN

Normarea tehnică

Aşa cum s-a stabilit în tema de proiectare în condiţiile unei producţii de serie mică

de 50 bucăţi se va calcula timpul necesar pentru realizarea acestei unităţi de produs.

Norma de timp de defineşte:

unde :

Tpi = timp de pregătire – încheiere

n = numărul de bucăţi

Tu = timpul unitar

Timpul unitar e format din :

tb = timp de bază (min)

ta = timp auxiliar

tdl = timp de deservire a locului de muncă

22

Tdl = timp de deservire organizatorică

Ton = timp de odihnă şi necesităţi fiziologice

Faza I,II Frezare de degrosare L X l = 60 X 235 mm

Timpi de pregătire – încheiere

Se calculează pe operaţie frezare

Tpi = 15 minute [conform tabel 8.9]

Timpul de bază

s = 0,96 mm / rot

n = 185 rot / min

i = 1 trecere

Timpul auxiliar ta este format dintr-o sumă de timpi

Tat = timp ajutător pentru prinderea şi desprinderea piesei în universal

ta1 = f(n) = este o funcţie de greutatea piesei

ta1 = 1,6 min [î.p. / tab. 8.3]

ta2 = timpi ajutători pentru comanda maşinii

- pentru schimbarea turaţiei 0,05

- pentru schimbarea avansului 0,05

- rotirea portcuţitului 0,15

- blocarea saniei 0,15

23

- montarea 0,5

- demontarea 0,3

ta2 = 0,15+0,15+0,5+0,3+0,05+0,05

= 1,2 min

ta3 = timpi necesari pentru mânuire

ta3 = 0,25 min [î.p. / tab. 8.7]

ta4 = timpi pentru măsurători de control

ta4 = 0,45 min [tabel 8.8]

ta = Σ tan = 1,2+1,6+0,45+0,25

ta = 3,5 min

Top = ta+tb

Top = 3+0,20 = 3,70 min

Timpi de deservire şi odihnă

Tdt = timp de deservire tehnică

Tdo = timp de deservire organizatorică

Conform tabelului Î.P. 8.10/10 avem

Tdt = 2,5% · Top =>0,09 min [î.p. / tab. 8.10]

Tdo =1% · Top = 0,037 min [î.p. / tab. 8.11]

Tdl = 0,127 min

Timp de odihnă şi necesităţi fiziologice

Ton = 1% · Top [tabel 1.11]

Ton = 1% · Top = 0,037 min

Faza III , IV Frezare de degrosare L X l = 10 X 235 mm

s = 0,96 mm / rot

n = 230 rot / min

i = 1 trecere

24

tb=0.21 minTimpi auxiliari

ta =0,75+0,25+0,33 = 1,33 min [î.p. / tab. 8.4]

Top = 1,33+0,21 = 1,54 min

Timpi de deservire

Tdt = 2,5% · Top =>0,039 min [î.p. / tab. 8.7]

Tdo =1% · Top = 0,01 min [î.p. / tab. 8.8]

Tdl = 0,049 min

Timpi de odihnă

Ton = 1% · Top = 0,01 min [î.p. / tab. 8.9]

25

Faza V, VI Frezare de degrosare L X l = 10 X 60 mm

s = 0,23 mm / rot

n = 380 rot / min

i = 1 trecere

Timpul de bază

tb=0.29min

Timpi auxiliari

ta =0,25+0,90+0,25 = 1,4 min [î.p. / tab. 8.4]

Top = 1,4+0,29 = 1,69 min

Timpi de deservire

Tdt = 2,5% · Top =>0,04 min [î.p. / tab. 8.7]

Tdo =1% · Top = 0,01 min [î.p. / tab. 8.8]

Tdl = 0,05 min

Timpi de odihnă

Ton = 1% · Top = 0,01 min [î.p. / tab. 8.9]

Faza VII, VIII Frezare de degrosare plana R=10 mm

Timpul de bază

Top = 2,21 min

Timpi de deservire

Tdt = 2,5% · Top =>0,05 min [î.p. / tab. 8.5]

Tdo =1% · Top = 0,022 min [î.p. / tab. 8.6]

Tdl = 0,072 min

Timpi de odihnă

Ton = 1% · Top = 0,022 min [î.p. / tab. 8.7]

Faza IX, Frezare de degrosare plana R=5 mm

Top = 2,21 min

Timpi de deservire

Tdt = 2,5% · Top =>0,05 min [î.p. / tab. 8.5]

Tdo =1% · Top = 0,022 min [î.p. / tab. 8.6]

Tdl = 0,072 min

Timpi de odihnă

Ton = 1% · Top = 0,022 min [î.p. / tab. 8.7]

Faza X, XI,XII,XIII, Gaurire la Ф 5mm X 10mm

Timpul de bază

Timpi auxiliari

ta1 = pentru prinderea şi desprinderea piesei

ta2 = pentru comanda maşinii unelte

ta3 = pentru evacuarea aşchiilor

ta4 = specific fazei de lucru

ta1 = 0,27 min [Î.P. tabel 8.41]

ta2 = 0,21 min [Î.P. tabel 8.42]

ta3 = 0,09 min [Î.P. tabel 8.43]

ta4 = 0,12 min [Î.P. tabel 8.44]

ta = 0,69 min

Top = 0,36+0,69 = 1,05 min

Timpul de deservire

Tdt = 2,5% · Top = 0,21 min

Tdo =1,3% · Top = 0,014 min

Tdl = 0,224 min

Ton = 4% · Top = 0,05 min

Faza XIV,XV Gaurire la Ф 6 mm X 15mm

Timpul de bază

Timpi auxiliari

ta1 = pentru prinderea şi desprinderea piesei

ta2 = pentru comanda maşinii unelte

ta3 = pentru evacuarea aşchiilor

ta4 = specific fazei de lucru

ta1 = 0,27 min [Î.P. tabel 8.41]

ta2 = 0,21 min [Î.P. tabel 8.42]

ta3 = 0,09 min [Î.P. tabel 8.43]

ta4 = 0,12 min [Î.P. tabel 8.44]

ta = 0,59 min

Top = 0,36+0,59 = 0.95 min

Timpul de deservire

Tdt = 2,5% · Top = 0,41 min

Tdo =1,3% · Top = 0,034 min

Tdl = 0,025 min

Ton = 4% · Top = 0,05 min

Faza XVI, XVII, XVIII Alezare la Ф 10.5 mm X 10mm

s = 0,2 mm / rot

n = 380 rot / min

i = 1 trecere

Timpul de bază

ta = 1,4 min [î.p. / tab. 8.4]

Top = 3,79 min

Tdt = 2,5% · Top =>0,094 min [î.p. / tab. 8.7]

Tdo =1% · Top = 0,037 min [î.p. / tab. 8.8]

Tdl = 0,131 min

Ton = 1% · Top = 0,027 min [î.p. / tab. 8.9]

Faza XIX, XX,XXI, XXII, Filetare cu tarot la M 5 X 10 mm

tb = 0,33 min

ta = 0,86 min [î.p. / tab. 8.7]

Top = 1,19 min

Tdt = 2% · Top =>0,023 min [î.p. / tab. 8.7]

Tdo =1% · Top = 0,011 min [î.p. / tab. 8.7]

Tdl = 0,034 min

Ton = 0,059 min [î.p. / tab. 8.9]

Nr.Crt.

Nr.fazei

Denumirea

operaţiei

Elementele normei de timp [min]

NTtb ta Σ tdt tdo Σ0 CTC

10 Frezare 0.65 1.71 14.36 16.07 0.268 0.136 0.404 0.136

17.26

10.1 Degrosare 60x235

0.40 7.00 7.40 0.06 0.074 0.254 0.074

10.2 Degrosare10x235

0.42 2.66 3.08 0.078 0.02 0.098 0.02

10.3 Degrosare10x60

0.58 2.8 3.78 0.08 0.02 0.10 0.02

10.4 Degrosare conica <30°

0.31 1.9 2.21 0.05 0.022 0.072 0.022

20 Gaurire 0.14 2.16 3.94 6.10 1.66 0.124 0.274 0.30 6.814

20.1 Găurire 10.11.12.13

1.44 2.76 4.2 0.84 0.056 0.224 0.2

20.2 Găurire 14.15

0.72 1.18 1.90 0.82 0.068 0.050 0.10

CTC

30 Alezare0.1 7.17 4.2 11.37 0.282 0.074 0.102 0.177 11.749

Alezare la Ф10.5 X 1016, 17, 18

7.17 4.2 11.37 0.282 0.074 0.102 0.177

40 Filetare 0.11 1.32 3.44 4.76 0.092 0.044 0.136 0.236 5.242

40.1 Filetare cu tarot la M 5 X 10 mm19,20,21,22

1.32 3.44 4.76 0.092 0.044 0.136 0.236

CTC

SUMA 1.00 12.36 25.94 38.3 2.302 0.378 2.68 0.849 42.829

Parametri tehnico economici Printre cei mai importanti indici tehnico economici sunt :1.Coeficientul timpului de baza

ηtb=

Frezare

ηtb= = =0.106

Gaurire

ηtb= = 0.35

Alezare

ηtb= = =0.63

Filetare

ηtb= = =0.27

Pentru intreg procesul tehnologic

ηtb= = =0.32

2.Productivitatea muncii pe schimb

WSCH= TSCH=DURATA SCHIMB IN ORE

TBUC=NORMA DE TIMP PE BUCATA


WSCH= = 11.20 buc

Frezare

WSCH= = 27.80 buc

Gaurire

WSCH= = 70.44buc

Alezare

WSCH= =40.85buc

Filetare

WSCH= =91.56 buc

3.Coeficientul timpului de pregatire;

ηTpi=

Frezare

ηTpi= =0.03

Gaurire

ηTpi= =0.02

Filetare

ηTpi= =0.02

Alezare

ηTpi= =0.0085


ηTpi= =0.02

4. Coeficientul de utilizare a materialului

γ= =0.82

msemifabricat=(90x120x15)+(49x20x49)+(120x150x15)x10-5=4.8kgmpiesa funita=m-[2400+7680+1470x10-9x3.14x7700]

=4.8-0.85=3.95kg5.Volumul total de munca

NTOT= =1

6.Pret de cost (lei)

PC=M+SP+C

M-costul materialului pentru executia unei piese

M=m*xsf-(msf-mf)*kvd*xd

msf- pret semifabricat

msf-mf=masa recuperate

xd- pretul deseurilor

xd-15%* xsf=40lei/kg

M=4.8*37000-(4.8 -3.95)*0.85*40=17757lei

S= retributia muncitorului direct productiv

Li=35000lei/h

Sp=1*35000=35000lei

C= cheltuieli generale

C=(20%÷25%)Sp=8750 lei

Pc=17757+35000+8750=61507

Pret cost +TVA=73193lei

88684483 proiect tcm placa

Documents