proiectare bun
TRANSCRIPT
-
7/25/2019 Proiectare Bun
1/16
Universitatea Petrol Gaze din Ploiesti
PROIECTAREA EXPLOATARII ZACAMINTELOR
DE HIDROCARBURI FLUIDE
Student:Anul: IV
Grupa:4
Ploiesti -
-
7/25/2019 Proiectare Bun
2/16
CUPRINS PARTEA 1
INTRODUCERE
CAPITOLUL I. MODELUL GEOMETRIC AL ZACAMANTULUI
1.2 FIXAREA LIMIEI I!IIALE A "#!A"$L$I IEI-APA1.% I!R#&$"EREA SE"I$!IL#R GE#L#GI"E1.4 &EERMI!AREA GR#SIMII &E SRA EFE"IV SA$RA "$ FL$I&E1.' "AL"$L$L ARIEI (#!EI PR#&$"IVE1.) "AL"$L$L GR#SIMII ME&II A SRA$L$I I! (#!A PR#&$"IVA
CAPITOLUL II. PROPRIETATILE MEDIULUI POROS
2.1 "AL"$L$L MARIMIL#R ME&II ALE PARAMERIL#R FI(I"I "ARA"ERISI"I"#LE"#R$L$I2.1.1 P#R#(IAEA - *
2.1.2 PERMEA+ILIAEA , 2.1.% SA$RAIA I! APA IRE&$"I+ILA2.1.4 "#EFI"IE!$L &E "#MPRESI+ILIAE AL R#"II2.1.' "AL"$L$L V#L$M$L$I +R$ AL RE(ERV#R$L$I2.1.) "AL"$L$L V#L$M$L$I &E P#RI AL RE(ERV#R$L$I
CAPITOLUL III. PROPRIETATILE MEDIULUI FLUID
%.1 PR#PRIEAILE IEI$RIL#R%.1.1 S#L$+ILIAEA GA(EL#R I! IEI , RAIA &E S#L$IE%.1.2 FA"#R$L &E V#L$M AL IEI$L$I
%.1.% VAS"#(IAEA &I!AMI"A A IEI$L$I%.1.4 "#EFI"E!$L &E "#MPRESI+ILIAE A IEI$L$I%.2 PR#PRIEAILE APEL#R &E (A"AMA!%.2.1 S#L$+ILIAEA GA(EL#R I! APA &E (A"AMA!%.2.2 VAS"#(IAEA &I!AMI"A A APEI &E (A"AMA!%.2.% "#EFI"IE!$L &E "#MPRESI+ILIAE AL APEI MI!ERALI(AE
CAPITOLUL IV. STABILIREA SI AMPLASAREA RETELEI
SONDELOR DE EXPLOATARE
4.1 AMPLASAREA S#!&EL#R PE (A"AMI!E &E IEI IP +A!&A LI!IARA "$A"VIFER A"IV
-
7/25/2019 Proiectare Bun
3/16
INTRODUCERE
Petrolul, in pofida unor previziuni, a ramas principala sursa de energie si cea mai
importanta sursa de materii prime pentru industria petrochimica si va mai ramane probabil o
perioada insemnata de timp si de acum incolo ori se stie resursele de petrol ale Terrei nu sunt
inepuizabile. Descoperirea de noi zacaminte petrolifere nu va putea compensa multa vreme
ritmul epuizarii resurselor cunoscute in prezent de altfel in Romania productia de hidrocarburi
fluid este de cativa ani buni in declin. Pe de alta parte factorii de extragere realizati astazi in Romania si chiar si pe plan
mondial, au valori destul de modeste in special in cazul zacamintelor exploatate pe baza energiei
proprii, dar si in cazul zacamintelor la care se aplica diverse tehnologii de completare a energiei
de zacamant. Cauzele sunt atat de natura obiectiva, legate de conditiile de zacamant cat mai ales
de natura subiectiva asociate de variante de exploatare si tehnologiile de lucru adoptate.e poate spera totusi intr!un reviriment al productiei de hidrocarburi in Romania, dar
numai in cazul miscarii mai active a ingineriei de zacamant. "ceasta inseamna intocmirea unor
proiecte de exploatare care sa indice varianta optima de exploare pentru fiecare zacamant in
parte. #n cazul zacamintelor noi nu trebuie inceputa exploatarea industriala pana ce nu se
determina exact capacitatea energetica a acestora, forma predominanta a energiei de zacamant,
cea care va determina fixarea regimului de exploatare. Daca conditiile de zacamant o impun este
preferabil sa se faca completarea energiei de zacamant inca din faza primara a exploatarii si sa se
evite pe cat posibil intrarea in domeniul eterogen al curgerii hidrocarburilor in mediul poros. #n ceea ce priveste zacamintele aflate in fazele secundare sau tertiala a exploatarii,
zacamintele epuizate din punct de vedere energetic, dar care mai contin un procent insemnat de
hidrocarburi , se ridica problema alegerii celor mai potrivite metode conventionale sauneconventionale in vederea maririi factorului final de recuperare. $ficenta exploatarii zacamintelor de hidrocarburi fluide este influentata nu in mica
masura, de modul de traversare a stratului productive, de modul de constructie, amplasarea
sondelor de extractie si a celor de in%ectie, de aceea este necesar ca orice inginer de fora%!
extractie sa priveasca activitatea proprie prin prisma corelatiei acesteia cu celelalte activitati
complementare pe care le desfasoara colegii sai. Prezenta la care este elaborata in conformitate
cu programa analitica de la facultatea de inginerie a Petrolului si Gazelor din cadrul Universitatii
P$TR&'!G"($ din Ploiesti.
-
7/25/2019 Proiectare Bun
4/16
CAPITOLUL .I.
MODELUL GEOMETRIC AL ZACAMANTULUI.
(acamantul de hidrocarburi fluide este un sistem fizico!chimic alcatuit dintr!un mediusolid poros!permeabil si un mediu fluid format din sistemele de hidrocarburi si apele de zacamant. Un zacamant de hidrocarburi fluide ocupa un volum bine determinat in scoarta terestra.
$l este delimitat in acoperis si culcus de strate impermeabile, iar lateral de accidente tectonice
si)sau litologice. #n general, zacamintele de hidrocarburi fluide sunt alcatuite din * zone distincte, zona
saturata cu hidrocarburi numita zona productiva si o zona saturata +- cu apa!acviferul adiacent
care poate lipsi in anumite cazuri.
#n vederea exploatarii, un zacamant trebuie delimitat atat in suprafata in plan orizontal /cat si grosimea stratului. De asemenea trebuie facuta o delimitare exacta a celor * zone 0 zona
productiva si acviferul adiacent. Dupa forma zacamantului si tipul capcanei, zacamintele pot fi1 zacaminte stratiforme
masive delimitate litologic, combinate si subtile indiferent de tipul capcanei, in proiectarea
exploatarii se opereaza cu doua forme geometrice de baza.
zacaminte in forma de banda liniara,care admit o simetrie liniara
a/a*inte de 0or*a /ir/ulara /are ad*it o si*etrie radiala.
n natura nu intotdeauna a/a*intele se in/adreaa per0e/t in una din
/ele doua 0or*e eo*etri/e de 3aa *entionate in a/easta situatie se 5a
apro6i*a 0or*a reala a a/a*antului la una din /ele doua 0or*e eo*etri/e
de 3aa spe/i7/ate *ai sus o3tinandu-se ast0el *odelul de a/a*ant.
1.1 HARTA STRUCTURALA ( CU IZOBATE ) A ZACAMANTULUI
2arta structurala harta cu izobate / reprezinta proiectia in plan orizontal a punctelor de
intersectie intre diverse plane izobatice si un plan reper, ca plan reper se va lua intrarea in stratul
productiva. 2arta structurala poate fi construita pe baza sectiunilor geologice sau prin metoda
triadelor. #n acest caz s!a adoptat motoda triadelor."ceasta presupune alegerea stratului reper,
intrarea in stratul productive, intrarea ce se determina pe baza diagrafiilor geofizice ale sondelor.
"dancimile reperului citite pe diagrafii sunt in cote absolute care vor fi raportate la un reper unic,
adica nivelul marii. "stfel din aceste cote absolute se va scadea elevatia sondelor si se obtin
cotele izobatice. "otele deter*inate pe diara7i nu /oin/id intodeauna per0e/t /u
/ele reale din stratea3aterea 7ind in 0un/tie de tipul dispoiti5ului utiliat de
-
7/25/2019 Proiectare Bun
5/16
rosi*ea stratului poros de *ari*ea reisti5itatii. Pentru 7e/are situatie in
parte se utilieaa relatii analiti/e /are per*it e0e/tuarea /ore/tiilor
ne/esare. In a/est /a se 5or inora a/este de/ala8e.
Modul de lucu1
e alege ca reper, intrarea in stratul productiv3
e trec pe harta cotele izobatice ale reperului, citite din diagrafii anexele *,4/, pentru
fiecare sonda in parte3
e unesc punctele cate trei3
e cauta puncte de valori egale pentru aceste drepte linii paralele /
CALCULUL ADANCIMILOR IZOBATICE
ondaCote absolute m/
$9 *
Cote izobatice m/h
m/2a 2c 2 a)t 2a 2c 2 a)t
56+ +78 +5+8 +57 %;; +*8 +4+8 +47 48595 +6:9 +76* +768 *64 +*76 +*:: +47 67575 +79 +766 ! 49 +* +*49 ! 4957 +768 +7:4 ! 46+ +*9 +*7* ! 67
2a0 cotele in acoperis absolute masurate pe diagrafii32a; 0 cotele izobatice
-
7/25/2019 Proiectare Bun
6/16
onda 575.
Ha
=H
aE=1507307=1200m
Hc=HcE=1544307=1237 m
onda 57.
Ha
=H
aE=1548341=1207m
Hc=HcE=1593341=1252m
1.! FIXAREA LIMITEI INITIALE A CONTACTULUI TITEI"APA.
'imita hidrocarburi)apa se determina tot din diagrafii, pe baza curbelor derezistivitate. #n realitate nu exista un plan orizontal de saturatie intre care fluidele respective, ci
mai degraba o zona de tranzitie hidrocarburi)apa, a carei grosime este in functie de structura
spatiului poros si de diferenta de masa specifica dintre cele * fluide din zacamant. Totusi pentru
simplificare se admite existenta planurilor orizontale de separare a fluidelor existente in
zacamant. "ceasta limita hidrocarburi)apa prezinta doua contacte cu stratul de productie, un
contact pe acoperis si un contact pe culcus. Protectia acestor doua contacte pe harta cu izobate
prezinta la randul ei doua contururi1 un contur interior pe culcus / si unul pe exterior pe
acoperis /. intre cele doua contururi se gaseste asa numita zona de contact in problemele de
evaluare a resurselor si rezervelor de hidrocarburi, de urmarire a deplasarii liniei in timpul
exploatarii, se opereaza cu un contur mediu, numit contur de calcul sau contur de lucru anexa
nr.7/ e traseaza limita titei!apa la adancimea 2t)a = +4 m
-
7/25/2019 Proiectare Bun
7/16
1.# DETERMINAREA GROSIMII DE STRAT EFECTI$ SATURAT CU FLUIDE.
Complexul productiv include >i intercala?ii de strate impermeabile , care trebuiesc puse i i se
noteaz@ stratele care compun obiectivul . Grosimea se m@soar@ atAt dup@ curba de poten?ial
spontan P / cAt >i dup@ cea de rezistivitate / , apoi se face media .
Sonda 641
Sonda 676
Stat !"# !"#$
Ps
a - - -3 2< 2;2 2%)/ - - -
%&'6
Sonda 6(6
Sonda 6)(
Dupa determinarea grosimii efective acestea se
vor reprezenta pe sectiunile geologice.
1.% CALCULUL ARIEI ZONEI
PRODUCTI$E.
Stat !"# !"#$
Ps
a 2'2 24' 24='3 - - -/ - - -
%4'*(
Stat !"# !"#$
Ps
a )' >2
-
7/25/2019 Proiectare Bun
8/16
"ria zonei productive se determina masurand pe harta cu izobate anexa 7 / aria
trapezului cuprins intre faliile B+, B*, B4 si limita apa!titei calculata. Pentru determinarea ariilor s!au
-
7/25/2019 Proiectare Bun
9/16
Ap=227850+473587,5+172050+327937,5=1201425m2=120,14 ha
1. CALCULUL GROSIMI MEDII A STRATULUI IN ZONA PRODUCTI$A.
Pentru determinarea grosimii medii a stratului in zona productiva se foloseste relatia1
hmed . z=
i=1
n
A i h i
i=1
n
Ai
hmed .z=227850 23,6+473587,5 24,85+172050 16,5+327937,5 17,65
227850+473587,5+172050+327937,5
hmed .z=21,451m
CAPITOLUL.II.
PROPRIETATILE MEDIULUI POROS
!.1. CALCULUL MARIMILOR MEDII ALE PARAMETRILOR FIZICI
CARACTERISTICI COLECTORULUI
Pentru determinarea marimilor medii a parametrilor fizici ai colectorului porozitate,
permeabilitate, saturatia in apa ireductibila, coeficent de compresibilitate al rocii/ se vor folosi
datele din carote din tabelul +. Pe baza diagrafiilor geofizice anexele * si 4/ se pozitioneaza
carotele pe sectiunile geologice anexele 5 si 9 /. e calculeaza o marime medie ponderata cu
grosimea punctului ha , hb , hc /. Daca intr!un pachet avem mai multe carote se face media
aritmetica a parametrului fizic respectiv.aloarea medie pe zacamant se calculeaza ca medie aritmetica.
odul de lucru este valabil atat pentru determinarea porozitatii cat si a permeabilitati si a
saturatiei in apa ireductibila.
!.1.1 POROZITATEA / 0
Porozitatea este proprietatea rocii de a prezenta spatii libere numite pori sau fisuri.
"cest parametru masoara capacitatea rocii de a
-
7/25/2019 Proiectare Bun
10/16
Porozitatea dinamica md / utilizata in problemele de dislocuire a titeiului de catre alt
fluid. "cesta se poate defini ca produsul dintre porozitatea efectiva si un coeficient al
utilizarii spatiului de pori, care ia in consideratie faptul ca
-
7/25/2019 Proiectare Bun
11/16
Mmed.z=23,101
%.1.% PERMEABILITATEA + ,
Per*ea3ilitatea poate 7 de7nita in eneral /a proprietatea unui
*ediu /e per*ite /urerea ?uidelor prin el. In proie/tarea e6ploatarii seopereaa /u toate /ele trei /ateorii de per*ea3ilitate /unos/ute: a3solutae0e/ti5a relati5a. Per*ea3ilitatea a3soluta a unui /ole/tor repreinta per*ea3ilitatea*asurata 0ata de o 0aa /and porii ro/ii sunt saturati nu*ai /u ?uid. Per*ea3ilitatea e0e/ti5a este per*ea3ilitatea *asurata 0ata de oanu*ita 0aa /and in porii ro/ii sunt preente doua sau *ai *ulte 0ae. &ina/est *oti5 i se *ai spune si per*eailitate de 0aa. Per*ea3ilitatea relati5a se e6pri*a /a raport intre per*ea3ilitateae0e/ti5a si /ea a3soluta pentru a/elasi a/a*ant se poate 5or3i dease*enea de o per*ea3ilitate relati5e 0ata de apa si e per*ea3ilitatea
relati5e 0aa de ae In a/est /apitol ne intereseaa deter*inarea per*ea3ilitatiia3solute pe a/a*ant. In eneral ro/ile preinta aniotropie /e pri5esteper*ea3ilitatea adi/a per*ea3ilitate preinta 5alori di0erite si di5ersedire/tii in a/a*ant. Ast0el se 5a de7ni per*ea3ilitatea paralela /u dire/tiade sedi*entare 9strati7/are nu*ita adesea per*ea3ilitatea oriontala si oper*ea3ilitate perpendi/ular pe dire/tiile de strati7/are nu*ita siper*ea3ilitatea 5erti/ala.
In /ele *ai *ulte /auri 5alorile /elor doua per*ea3ilitati di0erasensi3il. "u* /urerea ?uidelor in a/a*ant este spatiala in e/uatiile de*is/are se utilieaa o 5aloare *edie pe a/a*ant intre /ele douaper*ea3ilitati. "a si in /aul poroitatii deter*inarea se 5a 0a/e in 5aul de0at ape 3aa deter*inarilor din /arote.
PERMEABILITATEA PARALELA PE STRATIFICATIE
sII=
! iII
hi
! h i
onda 56+1
s
II=570 0,2+8180,3+8680,6+87,10,3
0,2+
0,3+
0,6+
0,3
=647,379m"
onda 595
s
II=1050 0,8+695 0,8
0,8+0,8=872,5m"
onda 575.
s
II=688 0,4+726 0,2
0,4+0,2=700,667m"
onda 57.
sII=670 0,2+7800,1+980 0,90,2+0,1+0,9=911,667m"
-
7/25/2019 Proiectare Bun
12/16
PERMEABILITATEA PERPENDICULARA PE STRATIFICATIE
s=
! h i
! hi/i
onda 56+1
s= 0,2+0,3+0,6+0,3
0,2
389+0,3
676+0,6
346+
0,3
28,9
=107,094m"
onda 5951
s=
0,8+0,8
0,8
798+0,8
580
=671,756m"
onda 5751
s=
0,4+0,2
0,4
578+0,2
450
=527,943m"
onda 571
s=
0,2+0,1+0,9
0,2
438+0,1
629+0,9
675
=615,72m"
PERMEABILITATEA MEDIE PE SONDA
med=
sII+
s
2
onda 56+1
med=647,379+107,094
2=377,236m"
onda 5951
med=872,5+671,7562
=772,128m"
onda 5751
med=700,667+527,943
2=614,305m"
onda 571
med=911,667+615,72
2=763,694m"
PERMEABILITATEA PE ZACAMANT
-
7/25/2019 Proiectare Bun
13/16
z=! si Ai
! Ai
z=377,236 227850+772,128 473587,5+614,305 172050+763,694 327937,5
1201425
z
=672,334m"
%.1.& SATURATIA IN APA IREDUCTIBILA + Sa-
#n pori rocii colectoare pot fi prezente urmatoarele fluide1 apa, titei si gaze, prin urmarese poate vorbi de o saturatie in apa, o saturatie in titei si o saturatie in gaz. Fumeric saturatia seexprima ca raport intre volumul de fluid din pori si volumul respectiv din pori si pot lua valoriintre si + respectiv intre - si +-. #ntr!un anumit volum deseori pot coexista toate cele treifaze. aturatia in apa ireductibila pentru un anumit zacamant ramane invariabila in procesul de
exploatare.
Cunoasterea saturatiilor in fluide este foarte importanta la evaluarea resurselor si arezervelor de hidrocarburi, la prevederea comportarii zacamintelor in exploatare. Determinarease poate face cu a%utorul metodelor fizice determinari in laborator, carote mecanice /, prinmetode geofizice din curbele de rezistivitate sau prin calculi pe baza ecuatiilor de bilantfolosindu!se datele de productie /.
aturatia in apa ireductibila ia valori cuprinse intr!un domeniu foarte larg in functie decompozitia chimico!mineralogica a rocilor colectoare, de structura porilor si de capacitatea de
udare a rocilor. Pentru calculul acestor saturatii se apeleaza la niste relatii similar cu cele folositela determinarea porozitatii.
s (ai )s=! s( ai) # hi
! hi
onda 56+1
s (ai )s=22,8 0,2+20,1 0,3+19,8 0,6+25,2 0,3
0,2+0,3+0,6+0,3=21,45
onda 5951
s (ai )s=20,3 0,8+21,10,8
0,8+0,8=20,7
onda 5751
s (ai )s=23,2 0,4+20,8 0,2
0,4+0,2=22,4
onda 571
s (ai )s=24,0 0,2+22,0 0,1+20,0 0,9
0,2+0,1+0,9=20,83
SATURATIA IN APA IREDUCTIBILA PE ZACAMANT
-
7/25/2019 Proiectare Bun
14/16
s (ai )s=! s( ai)si Ai
! A i
s (ai )s=21,45 227850+20,7 473587,5+22,4 172050+20,83 327937,5
1201425=21,121
%.1.4 COEFICENTUL DE COMPRESIBILITATE AL ROCI $r
Coeficentul de compresibilitate este parametrul prin intermediul caruia se exprimaelasticitatea rocilor colectoare, elasticitatea ce are o pondere importanta in cadrul fortelor caredetermina deplasarea fluidelor prin mediul poros. Coeficentul de compresibilitate este definit caraport al variatiei volumului si presiunii volumului insusi si anume1
$r=1
%
(d%
d&
)T=ct
e opereaza in mod usual cu un coeficent de compresibilitate al rocii si cu un coeficentde compresibilitate al porilor intre cei doi exista o legatura.
$r=mz $p
Unde1$rcoeficentul de compresibilitate alrocii ;
$pcoeficentul decompresibilitate al porilor;
mz porpzitatea medie in zona productiva3 aloarea coeficentului de compresibilitate pentru roca se poate lua in lipsa unordeterminari pe carote intre +;+!++)Pa si *;+!++)Pa in cazul rocilor plastice nisipuri/.Pentru rocile elastoplastice gresi, calcare /se poate utiliza diagram din fig.* pentru determinareacoeficentului de compresibilitate al porilor +!+Pa!+/
-
7/25/2019 Proiectare Bun
15/16
$p=5 1010
&a1
$r=23,101
100 (5 1010 )=1,155 1010&a1
%.1.( CALCULUL VOLUMULUI BRUT AL REZERVORULUI
%b=hmed Ap
%b=21,451 1201425=25771767,68 m3
%.1.6 CALCULUL VOLUMULUI DE PORI AL REZERVORULUI
Roca colectoare are proprietati de a prezenta pori si fisuri. Determinarea volumului de porial rocii rezervorului este absolut necesara pentru evaluarea in continuare a resursei geologice degaze. Pentru determinarea acestui volum se va folosi urmatoarea formula1
%p=%
b M
med.z
%p=25771767,68 21,451=5,528 108
m3
%.1.7 CALCULUL REZERVEI DE TITEI
'=%p (1(ai ) 1
b t0
-
7/25/2019 Proiectare Bun
16/16
'=5,528 108 (121,121 )
1