UNIVERSITATEA PETROL GAZE PLOIETIPROIECTAREA ZCMINTELOR DE HIDROCARBURI FLUIDE- PROIECT - Student : Buzoianu GeorgeAnul IV, GR. IPloiesti2011Buzoianu GeorgeCuprins INTRODUCERE: Tema proiectului. CAP.I.: I.1.ntocmirea hrii structurale a zcmntului;I.2.Fixarea limitei iniiale a contactului ap-iei;I.3.Realizarea seciunilor geologice;I.4.Determinarea grosimii de strat efectiv saturat cu fluideI.5.Calculul volumului brut al colectorului.CAP.II.: II.1.Calculul mrimilor medii ale parametrilor fizici ai colectorului; II.2.Calculul volumului de pori al rezervorului;II.3.Proprietile mediului fluid;II.4.Proprietile apelor de zcmnt;II.5.Proprietile gazelor n condiii de zcmnt;II.6.Permeabilitatile relative i variaia lor cu saturaia.CAP.III.: Amplasarea sondelorCAP.IV.: Calculul debitelor potentialeCAP.V.: Regimul elastic IV.1. Dinamica debitului IV.2. Dinamica presiuniiCAP.VI. Regimul de gaze dizolvate V.1. Metoda integral graficCAP.VII. Injecia de apa VIII.1. Injecia propriuzis VIII.2. Profile de saturaie 2Buzoianu GeorgeTema de proiectSe consider un zcmnt de iei de forma i dimensiunile indicate n figura1. n perioada exploatrii de prob au fost spate sondele menionate n figura 1. Se anexeaz diagrafiile electrice ale sondelor spate pe acest zcmnt (fig.1 i 2). Pe baza acestor materiale se cere: ntocmirea hrii structurale a zcmntului; realizarea de seciuni geologice; fixarea poziiei iniiale a contactului iei-ap; calcularea volumului brut al rezervorului.Studiul fizic asupra carotelor extrase din roca colectoare indic parametrii menionai n tabelul 1.Se cere: s se calculeze mrimile medii ale parametrilor fizici caracteristici colectorului; s se calculeze volumul de pori al rezervorului; s se calculeze rezerva de iei i gaze a zcmntului.Studiul mediului fluid indic parametrii urmtori:A proprietile sistemului de hidrocarburi fluide n condiii de zcmnt care sunt redate n diagrama din figura 4;B proprietile fizico-chimice ale apei de zcmnt sunt redate n tabelul 2.Pe baza datelor de mai sus se cere: determinarea capacitii energetice a zcmntului la momentul iniial al exploatrii; stabilirea reelei sondelor de exploatare; executarea calcului de comportare n exploatare a rezervorului sub energia natural a zcmntului; proiectarea procesului de injecie a apei sau gazelor n zcmnt pentru mrirea factorului final de recuperare a ieiului.3Buzoianu George Tabelul 1Sonda nr.Intervalul mefPermeabilitate Sa.i.Descrierea litostratigrafic(m) (o/o) (mD) (o/o)766 1364,2-1365,3 19,2 789 675 30,8 Nisip 766 1370,0-1371,5 21,4 569 368 28,9 Nisip 766 1380,0-1381,6 19,2 706 576 31,9 Gresie589 1335,1-1336,0 18,2 456 372 31,2 Gresie589 1338,2-1339,3 17,6 407 385 30,8 Gresie589 1342,3-1343,8 17,1 412 376 33,0 Gresie586 1342,4-1343,2 17,8 607 465 30,5 Gresie586 1347,0-1347,8 16,7 578 408 31,4 Gresie586 1360,0-1361,4 17,9 632 467 30,4 Gresie586 1378,0-1379,3 14,2 241 157 33,7 GresieTabelul 2VariantaUnitatea de msurComponeniiNa K+ ++ 2Ca + 2Mg +Cl 24SO 3HCOI mg./l 25517,22 1915,10 242,81 43139,11 318,11 235,0 Tabelul 3Component % fracia volumetrica n variantaa b c dmetan 94,25 93,75 93,25 92,75etan 2,18 2,68 3,18 3,68propan 1,12 1,12 1,12 1,12n-butan 0,92 0,95 0,95 0,95izo-butan 0,95 0,92 0,92 0,92n-pentan 0,24 0,24 0,24 0,24izo-pentan 0,17 0,17 0,17 0,17n-hexan 0,12 0,12 0,12 0,12n-heptan 0,05 0,05 0,05 0,05CAPITOLUL I4Buzoianu GeorgeINTRODUCEREZcmntul de hidrocarburi fluide este un sistem fizico-chimic alctuit dintr-un mediu solid poros-permeabil i un mediu fluid format din sistemele de hidrocarburi i apele de zcmnt.n general, zcmintele de hidrocarburi fluide sunt alctuite din dou zone distincte: o zon saturat cu hidrocarburi, numit zon productiv, i o zon saturat 100% cu ap acviferul adiacent, care poate lipsi n anumite cazuri.I.1. ntocmirea hrii structurale a zcmntuluiHarta structural (harta cu izobate), reprezint proiecia n plan orizontal a punctelor de intersecie ntre diverse plane izobatice i un un plan reper. Ca plan reper se va lua intrarea n stratul productiv.Harta structural poate fi construit pe baza seciunilor geologice sau prin metoda triadelor. Tabelul 4Sonda Adncimi reale E Adncimi izobateHaHch Ht/aHa*Hc*Ht/a*586 1339 1386 47 - 105 1234 1281 -514 1496 1546 50 - 166 1330 1380 -766 1359 1411 52 - 90 1269 1321 -589 1329 1384 55 - 84 1245 1300 -Sonda 586: H*a = Ha E = 1339 105 = 1234mH*c = Hc E = 1386 105 = 1281m Sonda 514:H*a = Ha E = 1496 166 = 1330mH*c = Hc E = 1546 166 = 1380mSonda 766:H*a = Ha E = 1359 90 = 1269mH*c = Hc E = 1411 90 = 1321mSonda 589:H*a = Ha E = 1329 84 = 1245mH*c = Hc E = 1384 84 = 1300m Unde: aHcotele n acoperi absolute masurate pe diagrafii;cHcotele n culcu absolute, masurate pe diafrafii;*aH cotele n acoperi izobatice;5Buzoianu George*cH cotele n culcu izobatice; E - elevaiile;I.2. Fixarea limitei iniiale a contactului iei apLimita hidrocarburi/ap se determin tot din diagrafii, pe baza curbelor de rezistivitate. Aceast limit hidrocarburi/ap prezint dou contacte cu stratul productiv: un contact pe acoperi i un contact pe culcu. Proiecia acestor dou contacte pe harta cu izobate prezint, la rndul ei dou contururi: un contur interior (pe culcu) i unul exterior (pe acoperi). ntre cele dou contururi se gsete aa numita zon de contact. Figura 1.I.3. ntocmirea seciunilor geologiceSeciunile geologice sunt reprezentri n plan vertical a stratelor geologice. Cele mai adecvate sunt seciunile transversale, deoarece ofer o imagine mult mai realist asupra nclinrii stratului dect seciunile longitudinale. n plus acestea evideniaz limitele hidrocarburi/ap i/sau iei/gaze. n cazul de fa seciunile s-au ntocmit pe baza hrii structurale.I.4. Determinarea grosimii de strat efectiv saturate cu fluide6Buzoianu GeorgeComplexul productiv mai include i intercalaii de strate impermeabile, care trebuie puse n eviden i nlturate de la grosimea total a stratului.Pentru aceast lucru se ia fiecare diagrafie n parte i se analizeaz.Se identific i se noteaz stratele care compun obiectivul. Grosimea se msoar att dup curba de potenial standard ct i dupa cea de rezistivitate, apoi se face o medie.Pentru sonda 586:Strat hefhmedP.S. a 12 11 11,5 b 6 5 5,5 c 12 11 11,5 d 4 9 6,5 e 3 10 6,5h=41,5Pentru sonda 514:Strat hefhmedP.S. a 3 12 7,5b 8 6 7c 5 5 5 d 3 2 2,5 e 2 6 4 f 3 8 5,5 g 11 3 7 h=38,5Pentru sonda 766:Strat hefhmedP.S. a 8 7 7,5b 10 8 97Buzoianu Georgec 9 15 12 h=28,5mPentru sonda 589:Strat hefhmedP.S. a 4 5 4,5b 20 9 14,5c 5 7 6 d 4 10 7 h=32m Dup determinarea grosimilor efective se reprezint valorile pe seciunile geologice.Se vor trasa culcuul fictiv i contactul fictiv ap- iei ca n figura 1. Se calculeaz aria zonei efectiv saturat cu iei (zona haurat) pentru seciunile A-A`, B-B`, C-C`, ct i n faliile F1 i F3.Se traseaz limita iei ap la adncimea H/a=1320m.I.5. Calculul volumului brut al colectoruluiVolumul brut reprezint volumul total al zcmntului de hidrocarburi, delimitat n culcu i acoperi de strate impermeabile, iar lateral de faliile F1 , F3. Pentru determinarea acestui volum se folosete relaia:Vb=Aihi8Buzoianu George Ai , m2 hi , m Aihi , m3F1(CI) izobata 1234 m 176700 90 7951500Izobata 1234-1245m 256300 80 10252000Izobata 1245-limita t/a de calcul(1320)265100 80 10604000Vb=A1+A2+A3=28807500 m3CAPITOLUL IIII.1. Calculul mrimilor medii ale parametrilor fizici ai colectoruluiPentru determinarea mrimilor medii a parametrilor fizici ai colectorului (porozitate, permeabilitate, saturaie n ap ireductibil, coeficient de compresibilitate 9Buzoianu Georgeal rocii), se vor folosi datele din carote din Tabelul1. . Pe baza diagrafiilor geofizice (anexele nr.2,3) se vor separa pachete de roci.1. POROZITATEA m Porozitatea este proprietatea rocii de a prezenta spaii libere numite pori sau fisuri. Acest parametru msoar capacitatea rocii de a nmagazina fluide. j jsjm hmhunde: mj porozitatea msurat din carote;hj grosimea pachetului de roc.Pentru sonda 766 :m766=19,9%Pentru sonda 589 :m589=17,5%Pentru sonda 586 :m586=16,4m=(m766+m589+m586)/3=17,9%2. PERMEABILITATEA K Permeabilitatea poate fi definit, n general, ca proprietatea unui mediu de a permite curgerea fluidelor prin el. n proiectarea exploatrii se opereaz cu toate cele trei categorii de permeabilitate cunoscute: absolut, efectiv i relativ. Ca i n cazul porozitii determinarea se va face n cazul de fa pe baza determinrilor din carote. Permeabilitatea medie pe sond este PP,,j jjk hkh +P1( )2k k kunde: kII permeabilitatea medie paralel, pe sond;k - permeabilitatea medie perpendicular, pe sond.10Buzoianu GeorgePentru sonda 766 :k766=619,7 mDk766=527,6 mD k766=573,6 mDPentru sonda 589 :k589=421,7 mDk589=377,8 mD k589=399,7 mDPentru sonda 586 :k=483,9 mDk=349,8 mD k586=416,8 mDPermeabilitatea medie pe zcmntk=( k766+ k589+ k586)/3=441 mD3. SATURAIA N AP IREDUCTIBIL sai n porii rocii colectoare pot fi prezente urmtoarele fluide: ap, iei i gaze. Prin urmare, se poate vorbi de o saturaie n ap, o saturaie n iei i saturaie n gaze. Numeric, saturaia se exprim ca raport ntre volumul de fluid din pori i volumul respectiv de pori i poate lua valori ntre 0 i 1, respectiv ntre 0% i 100%. ntr-un anumit volum de pori pot coexista toate cele trei faze. Saturaia n ap ireductibil, pentru un anumit zcmnt, rmne invariabil n procesul de exploatare.Saturaia medie n ap ireductibil pe sond este jai jaijS hShUnde (sai)j saturaia n ap ireductibil, din carote.Pentru sonda 766Sai766=29,5%Pentru sonda 589Sai 589=30,9%Pentru sonda 58611Buzoianu GeorgeSai 586=29,6 %Saturaia medie pe zcmnt esteSai=( Sai766+ Sai 589+ Sai 586)/3=30%4. COEFICIENTUL DE COMPRESIBILITATE AL ROCII - r Coeficientul de compresibilitatea este parametrul prin intermediul cruia se exprim elasticitatea rocilor colectoare, elasticitate ce are o pondere important n cadrul forelor care determin deplasarea fluidelor prin mediul poros. Coeficientul de compresibiltate este definit ca raport al variaiei volumului cu presiunea i volumul nsui, i anume: 1 dVV dp, . T ctSe opereaz, n mod uzual, cu un coeficient de compresibilitate al rocii i cu un coeficient de compresibilitate al porilor. ntre cei doi exist o legtur: r pm.Pentru cazul de fa, cnd avem numai roci plastice coeficientul de compresibilitate va fi: r=mp , unde:10 15, 3 10p Pa r=(17,9/100)5,310-10=0,9410-10 Pa-1II.2. Calculul volumului de pori al rezervoruluiRoca colectoare are proprietate de a prezenta pori i fisuri. Determinarea volumului de pori al rocii, rezervorului este absolut necesar pentru evaluarea, n 12Buzoianu Georgecontinuarea a resursei geologice de gaze. Pentru determinarea acestui volum se va folosi urmtoarea formul:m V V b p ,unde: Vb volumul brut al zonei productive;m porozitatea efectiv medie n zona productiv, calculat anterior. Vp=84596312,50,179=15142739,8II.3. Proprietile mediului fluid ratia de solutie P [bar] r [Nmc/mc] P initiala 155 86Psat 120 86r = 0.645 P + 8.545 10 15 bt P [bar] btPinitiala 155 1.235Psat 120 1.25Paleasa 10 1.060 t 0.00011813Buzoianu GeorgeII.4. Proprietile apelor de zcmntt ba38 1.00366 1.01793 1.035121 1.05714Buzoianu GeorgeII.5. Proprietile gazelor n condiii de zcmntUtiliznd tabelul 4 se determin presiunea pseudocritic, temperatura pseudocritic i masa molar total folosind formulele: ipcr cr iT T y i ipcr cr ip p yTz 323.95component yi Pcri Tcr i Mi yi*Pcr i yi*Tcri yi*Mimetan 0.9325 45.96 190.56 16 42.8577 177.6972 14.92etan 0.0318 48.72 305.33 30 1.549296 9.709494 0.954propan 0.0112 42.48 369.85 44 0.475776 4.14232 0.4928n-butan 0.0095 37.97 425.16 58 0.360715 4.03902 0.551izo-butan 0.0092 36.4 408.3 58 0.33488 3.75636 0.5336n-pent 0.0024 33.77 469.71 72 0.081048 1.127304 0.1728izo-pent 0.0017 33.34 461.1 72 0.056678 0.78387 0.1224n-hex 0.0012 30.13 507.37 86 0.036156 0.608844 0.1032n-hept 0.0005 27.28 540.25 100 0.01364 0.270125 0.05Sumele 45.76589 202.1345 17.8998Pc Tc MTemperatura PseudoRedusa 1.598278101P [bar] P pR Z citit Z corectat bg20 0.43715940.9590.9926574 0.05931204530 0.6557392 0.948 0.9926728 0.03954197740 0.8743189 0.936 0.9926896 0.02965698515Buzoianu George50 1.0928926 0.912 0.9927232 0.02372639160 1.3114783 0.892 0.9927512 0.0197725570 1.5300581 0.887 0.9927582 0.01694801980 1.7486348 0.875 0.992775 0.01482976890 1.9672175 0.868 0.9927848 0.013182146100 2.1857972 0.853 0.9928058 0.011864182110 2.4043769 0.841 0.9928226 0.010785803120 2.6229567 0.837 0.9928282 0.009887042PsatP [bar] Z citit20 0.95950 0.91270 0.88790 0.868110 0.841II.6. Permeabilitile relative i variaia lor cu saturaiaa) curgerea bifazica titei gazeSai 0.3St Sg S kt kg kg/kt16Buzoianu George0 0.7 0 0 1 200000000000.05 0.65 0.071429 9.74E-05 0.876104 8995.0582580.1 0.6 0.142857 0.001102 0.75079 681.33686130.15 0.55 0.214286 0.004555 0.628518 137.98811890.2 0.5 0.285714 0.012467 0.512569 41.114054310.25 0.45 0.357143 0.027224 0.405529 14.896189510.3 0.4 0.428571 0.051533 0.309417 6.0042995740.35 0.35 0.5 0.088388 0.225725 2.5537848870.4 0.3 0.571429 0.141048 0.155439 1.1020271910.45 0.25 0.642857 0.21301 0.099029 0.464900570.5 0.2 0.714286 0.308001 0.056427 0.1832047290.55 0.15 0.785714 0.429958 0.026984 0.062759750.6 0.1 0.857143 0.583024 0.009386 0.0160986740.65 0.05 0.928571 0.771531 0.001504 0.0019489930.7 0 1 1 0 017Buzoianu Georgea) curgerea bifazica titei - apa18Buzoianu GeorgeSai 0.3Sa St S* ka kt fa dfa/dSa0.3 0.7 0 0 1 0 00.35 0.65 0.071429 0.000215 0.881445 0.000974611 0.1030860.4 0.6 0.142857 0.001976 0.758656 0.010308639 0.4239570.45 0.55 0.214286 0.007231 0.637955 0.043370287 1.1160190.5 0.5 0.285714 0.018154 0.523046 0.121910504 2.1916470.55 0.45 0.357143 0.037076 0.41659 0.262534971 3.3138160.6 0.4 0.428571 0.066447 0.320562 0.453292109 3.8551120.65 0.35 0.5 0.108819 0.236398 0.648046134 3.4840810.7 0.3 0.571429 0.166832 0.165062 0.801700257 2.528030.75 0.25 0.642857 0.243202 0.107071 0.900849147 1.5445990.8 0.2 0.714286 0.340714 0.062487 0.956160174 0.8271820.85 0.15 0.785714 0.462218 0.030889 0.983567379 0.3923730.9 0.1 0.857143 0.610619 0.011294 0.995397478 0.1580540.95 0.05 0.928571 0.788876 0.00198 0.999372803 0.0460251 0 1 1 0 1 0III. Amplasarea sondelor19Buzoianu Georgea)Amplasarea irurilor.Amplasarea raional a sondelor este acea amplasare care asigur producia maxim de iei cu cheltuieli minime. Amplasarea sondelor de iei se face n funcie de modul de manifestare a energiei de zcmnt, de regimul tehnologic de exploatare adoptat, de configuraia geometric a zcmntului.Amplasarea va ncepe cu fixarea ultimului ir de sonde (irul k) acesta se fixeaz paralel cu falia F2, la o distan de aprox. 80-100 m. Dac irul k este prea apropiat de falie se poate accentua fenomenul de interferen a irului cu falia. O ndeprtare prea mare a irului de falie ar face ca n volumul dintre acestea s rmn iei nedrenat de sonde. Dup fixarea ultimului ir se msoar distana d, dintre ultimul ir i contactul iei ap. Distana dintre iruri va fi :dak ; unde k-numarul de iruri. Considerm k=2.d=300 ma=150mDistana de la contactul iei ap pe culcu la primul ir de sonde este:a1=1,05a=157,5 miar distana dintre penultimul i ultimul ir va fi:a2=0,95a=142,5 m b)Raza redus a sondelorSondele reale pot fi imperfecte din dou motive:-dup gradul de deschidere.-dup modul de deschidere.Raza redus rrs este raza pe care ar trebui s o aib sond perfect ca s se comporte identic cu o sond real. Se determin din ecuaia:( )425ln ln 0,61,5rs sr rl n d 1 + 1+ 1 ]unde: rs-raza sondei dup sap, cm l-lungimea canalului perforaturii n strat, cm n-numrul de gloane pe metrul liniar de puc, d- diametrul de glon 20Buzoianu George Valori pentru determinarea razei reduse a sondeil 4 4 4 4 4 4d 0,8 0,9 1,0 1,1 1,2 1,2n 20 25 30 35 40 45rs=Ds/2=8,89cmrrs1=0,039 cmrrs2=0,086 cmrrs3=0,371 cmrrs4=0,657 cmrrs5=0,98 cmrrs6=1,161 cmse alege rrs=3,71 cmc) Numrul de sonde pe un ir se determin funcie de raza redus a sondei i de numrul de iruri cu care lucrm simultan.Considerm ca lucrm simultan cu dou iruri. Se calculeazLog(a/rrs)=38,41Cu aceast valoare se citeste pe diagrama 3.1 si rezulta ca raportuli/rrs=2,8103Unde 2 - distana dintre dou sonde succesive de pe un ir intermediar. Rezult =3,712,8103=10024 mm=102 mDistana dintre dou sonde succesive va fi 2=204 m (la scara hartii)2=4,1 cm (pe harta)Numrul de sonde se calculeaz cu relaia:ns=S/2=5,636 sondeS- lungimea unui ir intermediar citit de pe hart.S=1148.52 mPe primul ir se vor amplasa mai puine sonde pentru c exist pericolul inundrii rapide.n1=0,88ns=4,9545 sonden2=1,36ns=7,658 sondeSe recalculeaz distana dintre sonde pe primul sir21=S/n1=230 m21Buzoianu George21=4.6cm pe hartaSe recalculeaz distana dintre sonde pe sirul al doilea22=S/n2=144 m22=2,9 cm pe hartaa a1a2nsns1211ns2222m m m - - m m - m m150 157,5 142,5 5,63 4,954 230 115 7,65 144 71,85IV. Calculul debitelor potentiale22Buzoianu GeorgeConstrucia sondelor se refer la modul n care se realizeaz comunicarea strat productiv-sond de extracie. Dac aceast comunicare are loc prin peretele viu al sondei (sonda este netubat), pe ntreaga grosime a stratului productiv, se spune c sonda este perfect din punct de vedere hidrodinamic.Aceast situaie se ntlnete destul de rar n practica exploatrii, numai n cazul colectoarelor puternic consolidate. n mod curent, dup traversarea stratului productiv, sonda se tubeaz, se cimenteaz n spatele coloanei, iar comunicarea strat-sond are loc prin intermediul unor perforaturi practicate n coloan i inelul de ciment.n acest caz, se spune c sonda este imperfect dup modul de deschidere. Dac comunicarea strat-sond nu se realizeaz pe ntreaga grosime efectiv a stratului productiv, atunci se spune c sonda este imperfect i dup gradul de deschidere.Imperfeciunea sondelor introduc n zona de filtru, rezistene hidraulice suplimentare. Aceste rezistene hidraulice suplimentare determin reducerea debitului sondei imperfecte, comparativ cu cel al sondei perfecte. Debitul unei sonde perfecte din punct de vedere hidrodinamic se poate calcula cu relaia:sct tt ttrRbp h kqln2 (30)unde: kt este permeabilitatea efectiv fa de iei [D]; ht grosimea efectiv a stratului saturat cu iei [cm]; p cderea de presiune strat-sond [bar]; t vscozitatea dinamic a ieiului [cP] (=60 din diagrama pVT); Rc raza de contur (raza de influen a sondei) [cm] (citit pe hart); rs raza sondei dup sap [m] (=0,0023 pentru diam. sapei de 3 3/4); bt factorul de volum al ieiului(=1,25 din diagrama pVT);kt=(0,6-0,8)kabs=0,7441=308,7 mDkabs=kzac=441 mDSonda 586Rc=190mht=41,5m19 , 8 864000023 , 0190ln 25 , 1 10 6010 1 5 , 41 10 7 , 308 2ln235 151 sct tt ttrRbp h kq m3/zi2 tq=12,29 m3/zi3 tq=16,38 m3/zi23Buzoianu George4 tq=20,48 m3/ziQt=qt1+qt2+qt3+qt4=57,34 m3/ziSonda 514Rc=280 mht=38,5 m35 , 7 864000023 , 0280ln 25 , 1 10 6010 1 5 , 38 10 7 , 308 2ln235 51 sct tt ttrRbp h kq m3/zi2 tq=11,02 m3/zi3 tq=14,69 m3/zi4 tq=18,37 m3/ziQt=qt1+qt2+qt3+qt4=51,43Sonda 766Rc=265 mht=28,5 m46 , 5 864000023 , 0265ln 25 , 1 10 6010 1 5 , 28 10 7 , 308 2ln235 51 sct tt ttrRbp h kq m3/zi2 tq=8,19 m3/zi3 tq=10,93 m3/zi4 tq=13,66 m3/ziQt=qt1+qt2+qt3+qt4=38,24 m3/ziSonda 589Rc=290 mht=32 m09 , 6 864000023 , 0290ln 25 , 1 10 6010 1 32 10 7 , 308 2ln235 51 sct tt ttrRbp h kq m3/zi2 tq=9,13 m3/zi24Buzoianu George3 tq=12,18 m3/zi4 tq=15,22 m3/ziQt=qt1+qt2+qt3+qt4=42,62 m3/ziSonda kthtRcp qtmD m m bar m3/zi586 308,7 41,5 190 1 8,191,5 12,292 16,382,5 20,48514 308,7 38,5 280 1 7,351,5 11,022 14,692,5 18,37766 308,7 28,5 265 1 5,461,5 8,192 10,932,5 13,66589 308,7 32 290 1 6,091,5 9,132 12,182,5 15,22Qmed=10 m3/zi pentru p=1,5 barCalculul cumulativului de titei si al factorului de rupere365 t an Q N315 , 847993425 , 11) 3 , 0 1 ( 179 , 0 5 , 845963121) 1 ( taiz pbs m h A N m3100 NNanan%p Qt anN N [bar] [m3/zi] [m3] [m3] [%]1 27,09 9887,85 833326,8 1,18625Buzoianu George1,5 40,63 14829,95 1,7792 54,18 19775,7 2,3732,5 67,73 24721,45 2,966Rezult Qt1=67,73 m3/ziV. Regimul elasticDate iniiale:-presiunea iniial de zcmnt p0=155 bar-presiunea de saturaie psat=120 bar-raia de soluie la presiunea iniial r0=86 Nm3/m3-raza la conturul de alimentare La=8000 m26Buzoianu George-grosimea efectiv a stratului productiv h=35,12 m-lungimea zcmntului S=1330 m-volumul de pori Vp=15142739,8 m3-permeabilitatea n zcmnt ka=0,6kz=264,610-3 D-factorul de volum al ieiului bt=1,25-saturaia n ap interstiial Sai=0,3-saturaia iniial n iei Sto=1-Sai=0,7-coeficientul de compresibilitate al ieiului t=20,4910-5 1/bar-coeficientul de compresibilitate al apei a=4,8610-5 1/bar-coeficientul de compresibilitate al rocii r=2,910-5 1/bar-coeficientul complex de compresibilitate pentru sistemul de hidrocarburi care caracterizeaz destinderea elastic a zonei productive este*p=tSt0+aSai+r=20,4910-50,7+4,8610-50,3+2,910-5=18.70110-5 1/bar-porozitatea medie a zcmntului m=0,179-vscozitatea dinamic a apei a=0,45 cPDestinderea elastic a acviferului este dat de coeficientul complex de compresibilitate al acviferului:*aq=a+r/m=4,8610-5+2,910-5/0,179=21,06110-5 1/baraq=ka/(m*aqa)=264,610-15/(0,17921,06110-100,4510-3)=1,55Etapa 1 t1=1an=365 zilet-1=(aq/L2a)t1=(1,5536586400)/80002=0,76 rezult din diagram F(t-1)=0,8Cumulativul de iei extras pentru Qt1=67,73 m3/zi este:(btN)1=bt1Qt1t1=1,2567,73365=30901,81 m3Avem sistemul : p0-p1=[aLaQa1F(t-1)]/(kahS) rezult (btN)1=Vp*p( p0-p1)+Qa1t1 155105-p1=(0,4510-38000Qa10,8)/(264,610-1535,121330) 30901,81=15142739,918,70110-10(155-p1)+Qa13658640027Buzoianu George p1=152,2 bar Qa1=12,0110-4 m3/s=103,76 m3/ziCumulativul de iei extras este N1=(btN)1/bt=30901,81/1,25=24721,45 m3Cumulativul de ap extras este W1=Qa1t1=103,76365=37 872,4 m3Cumulativul de gaze extras este M1=N1r0=24721,4586=2126044,7 Nm3Factorul de recuperare este 1=N1/N=24721,45/833326,8=0,029=2,9%Etapa 2 t2=2 ani=730 zilet-2=(aq/L2a)t2=1,52 rezult din diagram F(t-2)=0,99t-2-t-1=0,23 rezult F(t-2-t-1)=0,23Qt=Q1+Q2=22,73 m3/ziQt2=Qt1+Qt=89,37 m3/zi(btN)2=(btN)1+ bt2Qt2(t2-t1)=72416,29 m3Avem sistemul: p0-p2=[( aLa)/ (kahS)][Qa1F(t-2)+(Qa2-Qa1)F(t-2-t-1)]rezult (btN)2= Vp*p( p0-p2)+W1+Qa2(t2-t1) p2=57 bar Qa2=142,68 m3/ziCumulativul de iei extras este N2=N1+ Qt2(t2-t1)=56943,55 m3Cumulativul de ap extras este W2= W1+ Qa2(t2-t1)=89950,6 m3Cumulativul de gaze extras este M2=N2r0=5409637,2 Nm3Factorul de recuperare este 2=N2/N=0,068=6,8%t p QtQaN M W zile bar m3/zi m3/zi m3m3m3%365 152,2 67,73 103,76 24721,45 2126044,7 37872,4 2,928Buzoianu George730 57 89,37 142,68 56943,55 5409637,2 89950,6 6,829Buzoianu GeorgeVI.Proiectarea in regim de gaze dizolvateMetoda integrala grafica. Aflarea parametrilor de exploatare ai zacamantului se face rezolvand sistemul format din ecuatiile:-ec. saturatiei;-ec. ratiei gaze-titei;-ec.debitulu ,pentru presini alese sub p.sat. Rezolvarea se va face pe cale grafica.Etapa Ip1 140 : bar Qt0 66.64 : Vp 15.1427399106 : N 833326.8 : St0 0.700 r1 G H p1 + : bt1 A B p1 + : z1 C D p1 + :r1 100.734 bt1 1.185 z1 0.911 Sprim 0.7 :bg1 z1 TzTst p1 : t1 E F p1 + : g1 I J p1 + : M 0prim 0 : Ssec 0.69 :bg1 0.008 t1 2.211 g1 0.019 cP Stert 0.68 :Ec.I: M prim St0 r0bt01bg1

_

, Sprim r1bt11bg1

_

, M 0prim :bt0 1.201 M prim 4.911 Nm3m3M prim St0 r0bt01bg1

_

, Stert r1bt11bg1

_

, M 0prim :M prim 4.257 Nm3m3RGT0 110.524 Nm3m330Buzoianu GeorgeRegimul de gaze dizolvate incepe de la presiunea de saturatie si se consideraca zacamantul nu are cupola primara de gaze si nici acvifer activ, si ca toate sondele sunt puse in productie31Buzoianu George1 t1 bt1g1 bg1: 1 16485.781 S1 Sprim1 Sai( ): S2 Ssec1 Sai( ): S3 Stert1 Sai( ):S1 1.000 S2 0.986 S3 0.971 Kt12 S24: Kt13 S34:Kt11 S14:Kt12 0.944 Kt13 0.891 Kt11 1.000 Kg11 1 S12 _, 1 S1( )2 : Kg12 1 S22 _, 1 S2( )2 : Kg13 1 S32 _, 1 S3( )2 :22 Kg12Kt12: Kg12 5.78925 10 6 21 Kg11Kt11: Kg11 0.000000 23 Kg13Kt13: Kg13 4.59808 10 5 21 0.00000 22 6.13223 10 6 23 5.16337 10 5 RGT13 r1 1 23 + :RGT11 r1 1 21 + : RGT12 r1 1 22 + :RGT13 101.6 Nm3m3RGT12 100.835 Nm3m3RGT11 100.734 Nm3m332Buzoianu GeorgeEc.II:N0prim 0 :M prim 0.5 RGT0 RGT11+( ) N0primSt0bt0+Sprimbt1

_

, :M prim 0.834 M prim 0.5 RGT0 RGT12+( ) N0primSt0bt0+Ssecbt1

_

, :M prim 0.058 33Buzoianu GeorgeM prim 0.5 RGT0 RGT13+( ) N0primSt0bt0+Stertbt1

_

, :M prim 0.953 Reprezentand grafic se afla: M prim 1.8869 : St1 0.680725 :0.6805 0.681 0.68151.61.82trace 1trace 2 M M1St St1, S St11 Sai( ):S 0.972 Kt1 S4:Kt1 0.894 Kg1 1 S2( ) 1 S ( )2 :1 Kg1Kt1: Kg1 0.000041 1 4.60472 10 5 RGT1 r1 1 1 + :RGT1 101.493 Nm3m3t0 0 : Qt0prim Qt0Vp:Din ec.III :t1 4 M primRGT0 RGT1+( ) Qt0prim 1Kt1t1 bt1Kt0t0 bt0+

_

,

1111111]t0+ :Qt0prim 0.000 m3zit1 4352.630 zileM prim M prim M 0prim+ :M prim 1.887 Nm3m3M M primVp :34Buzoianu Georgem3M 28572835.917 Nm3N Vp St0bt0St1bt1

_

, :N 126773.294 m3zi ns 12.000 sondeSt0bt0St1bt1St0bt0: 0.014 35Buzoianu GeorgeQt Qt0Kt1t1 bt1Kt0t0 bt0 : Qt 57.208 m3ziQg Qt RGT1 : Qg 5806.237 Nm3ziq Qtns: q 4.767 36Buzoianu GeorgeEc.I: M prim St0 r0bt01bg1

_

, Sprim r1bt11bg1

_

, M 0prim :bt0 1.201 M prim 3.275 Nm3m3M prim St0 r0bt01bg1

_

, Stert r1bt11bg1

_

, M 0prim :M prim 1.967 Nm3m3RGT0 110.524 Nm3m31 t1 bt1g1 bg1: 1 16485.781 S3 Stert1 Sai( ):S1 Sprim1 Sai( ): S2 Ssec1 Sai( ):S3 0.871 S2 0.900 S1 0.929 Kt13 S34:Kt12 S24:Kt11 S14:Kt13 0.577 37Buzoianu GeorgeEc.II:N0prim 0 :M prim 0.5 RGT0 RGT11+( ) N0primSt0bt0+Sprimbt1

_

, :M prim 3.890 M prim 0.5 RGT0 RGT12+( ) N 0primSt0bt0+Ssecbt1

_

, :M prim 6.628 M prim 0.5 RGT0 RGT13+( ) N 0primSt0bt0+Stertbt1

_

, :M prim 11.058 38Buzoianu GeorgeReprezentand grafic se afla: M prim 3.789 :3.5 4 4.50.640.65StIStIIMI MI , S St11 Sai( ):S 0.928 Kt1 S4:Kt1 0.743 Kg1 1 S2( ) 1 S ( )2 :1 Kg1Kt1: Kg1 0.000707 1 0.00095 RGT1 r1 1 1 + :RGT1 116.421 Nm3m3Qt0prim Qt0Vp:t0 0 :Din ec.III :t1 4 M primRGT0 RGT1+( ) Qt0prim 1Kt1t1 bt1Kt0t0 bt0+

_

,

1111111]t0+ :Qt0prim 0.000 m3zit1 8857.679 zileM prim M prim M 0prim+ :M prim 3.789 Nm3m3M M primVp :39Buzoianu GeorgeM 57375841.481 Nm3N Vp St0bt0St1bt1

_

, :N 520676.211 m3Qt Qt0Kt1t1 bt1Kt0t0 bt0 : Qt 47.529 m3zi40Buzoianu GeorgeQg Qt RGT1 : Qg 5533.355 Nm3ziq Qtns: q 3.961 m3zi ns 12.000 sondeSt0bt0St1bt1St0bt0: 0.059 5.9 % Etapa IIIp2 100 : barz2 C D p2 + : St1 0.650 r2 G H p2 + : bt2 A B p2 + :z2 0.933 Sprim 0.624 :r2 74.626 bt2 1.142 Ssec 0.62 :t2 E F p2 + : g2 I J p2 + :bg2 z2 TzTst p2 :Stert 0.61 :g2 0.017 cPbg2 0.012 t2 2.523 Ec.I: M prim St0 r0bt01bg2

_

, Sprim r2bt21bg2

_

, M prim :bt0 1.201 M prim 13.621 Nm3m3M prim St0 r0bt01bg2

_

, Stert r2bt21bg2

_

, M prim :M prim 13.387 Nm3m341Buzoianu GeorgeRGT0 110.524 Nm3m32 t2 bt2g2 bg2:2 13852.901 42Buzoianu GeorgeS1 Sprim1 Sai( ): S2 Ssec1 Sai( ):S3 0.871 S2 0.886 S1 0.891 Kt13 S34:Kt12 S24:Kt11 S14:Kt13 0.577 Kt12 0.615 Kt11 0.631 Kg12 1 S22 _, 1 S2( )2 : Kg13 1 S32 _, 1 S3( )2 :Kg11 1 S12 _, 1 S1( )2 :22 Kg12Kt12: Kg12 0.00281 23 Kg13Kt13:Kg13 0.00398 21 Kg11Kt11: Kg11 0.00242 23 0.00690 21 0.00383 22 0.00457 RGT23 r2 2 23 + :RGT21 r2 2 21 + : RGT22 r2 2 22 + :RGT23 170.174 Nm3m3RGT21 127.730 Nm3m3 RGT22 137.986 Nm3m3Ec.II:N prim NVp:M prim 0.5 RGT1 RGT21+( ) NprimSt0bt0+Sprimbt2

_

, :M prim 0.259 M prim 0.5 RGT1 RGT22+( ) N primSt0bt0+Ssecbt2

_

, : Nprim 0.034 m3m3M prim 0.716 M prim 0.5 RGT1 RGT23+( ) N primSt0bt0+Stertbt2

_

, :M prim 2.061 S3 Stert1 Sai( ):43Buzoianu GeorgeSt2 0.6142 :Reprezentand grafic se afla: M prim 3.1751 :S St21 Sai( ):S 0.877 Kt2 S4:Kt2 0.593 Kg2 1 S2( ) 1 S ( )2 :2 Kg2Kt2: Kg2 0.003457 44Buzoianu George2 0.00583 RGT2 r2 2 2 + :RGT2 155.429 Nm3m3Qt1prim QtVp:Din ec.III :t2 4 M primRGT1 RGT2+( ) Qt1prim 1Kt2t2 bt2Kt1t1 bt1+

_

,

1111111]t1+ :Qt1prim 0.000 m3zit2 17485.090 zileM prim M prim M prim+ :M prim 6.964 Nm3m3M M primVp :M 105455554.938 Nm3N Vp St0bt0St2bt2

_

, :N 682773.509 m3N prim NVp:N prim 0.045 m3m3Qt QtKt2t2 bt2Kt1t1 bt1 : Qt 34.471 m3zi45Buzoianu George\46Buzoianu GeorgeQg Qt RGT2 : Qg 5357.770 Nm3ziq Qtns: q 2.873 m3zi ns 12.000 sondeSt0bt0St2bt2St0bt0: 0.077 7.7 % Etapa IVp3 80 : barSt2 0.614 z3 C D p3 + :r3 G H p3 + : bt3 A B p3 + :Sprim 0.59 :z3 0.944 bt3 1.121 r3 61.572 Ssec 0.58 :g3 I J p3 + :bg3 z3 TzTst p3 : t3 E F p3 + :g3 0.016 cP Stert 0.567 :t3 2.679 bg3 0.015 Ec.I: M prim St0 r0bt01bg3

_

, Sprim r3bt31bg3

_

, M prim :bt0 1.201 M prim 17.904 Nm3m3M prim St0 r0bt01bg3

_

, Stert r3bt31bg3

_

, M prim :M prim 17.675 Nm3m347Buzoianu George3 t3 bt3g3 bg3: 3 11984.592 S3 Stert1 Sai( ):S1 Sprim1 Sai( ): S2 Ssec1 Sai( ):S3 0.810 S2 0.829 S1 0.843 Kt33 S34:Kt32 S24:Kt31 S14:Kt33 0.430 Kt32 0.471 Kt31 0.505 48Buzoianu GeorgeKg33 1 S32 _, 1 S3( )2 :Kg32 1 S22 _, 1 S2( )2 :Kg31 1 S12 _, 1 S1( )2 :33 Kg33Kt33: Kg33 0.01241 32 Kg32Kt32: Kg32 0.00921 31 Kg31Kt31: Kg31 0.007151 32 0.01955 33 0.02884 31 0.01417 RGT32 r3 3 32 + : RGT33 r3 3 33 + :RGT31 r3 3 31 + :RGT32 295.814 Nm3m3 RGT33 407.2 Nm3m3RGT31 231.390 Nm3m3Ec.II:M prim 0.5 RGT2 RGT31+( ) N primSt0bt0+Sprimbt3

_

, :M prim 2.190 M prim 0.5 RGT2 RGT32+( ) N primSt0bt0+Ssecbt3

_

, :M prim 4.568 M prim 0.5 RGT2 RGT33+( ) N primSt0bt0+Stertbt3

_

, :M prim 8.959 St3 0.5703 :Reprezentand grafic se afla: M prim 6.75 :6.5 70.570.575s4SIVMIV M4 , S St31 Sai( ):S 0.815 Kt3 S4:Kt3 0.441 Kg3 1 S2( ) 1 S ( )2 :3 Kg3Kt3: Kg3 0.011543 49Buzoianu George50Buzoianu George 13 % 3 0.02620 RGT3 r3 3 3 + :RGT3 375.577 Nm3m3Qt2prim QtVp:Din ec.III :t3 4 M primRGT2 RGT3+( ) Qt2prim 1Kt3t3 bt3Kt2t2 bt2+

_

,

1111111]t2+ :Qt2prim 0.000 m3zit3 30521.510 zileM prim M prim M prim+ :M prim 13.714 Nm3m3M M primVp :M 207669049.263 Nm3N Vp St0bt0St3bt3

_

, :N 1120417.177 m3N prim NVp: m3m3N prim 0.074 Qt QtKt3t3 bt3Kt2t2 bt2 : Qt 24.591 m3ziQg Qt RGT3 : Qg 9235.974 Nm3ziq Qtns: q 2.049 m3zi ns 12.000 sondeSt0bt0St3bt3St0bt0: 0.13 51Buzoianu George52Buzoianu GeorgeEtapa Vp4 60 : barSt3 0.5703 z4 C D p4 + :r4 G H p4 + : bt4 A B p4 + :Sprim 0.545 :z4 0.956 bt4 1.099 r4 48.518 Ssec 0.538 :g4 I J p4 + :t4 E F p4 + :bg4 z4 TzTst p4 :Stert 0.535 :g4 0.015 cPt4 2.835 bg4 0.021 Ec.I: M prim St0 r0bt01bg4

_

, Sprim r4bt41bg4

_

, M prim :bt0 1.201 M prim 19.197 Nm3m3M prim St0 r0bt01bg4

_

, Stert r4bt41bg4

_

, M prim :M prim 19.158 Nm3m34 t4 bt4g4 bg4: 4 9709.715 S3 Stert1 Sai( ):S1 Sprim1 Sai( ): S2 Ssec1 Sai( ):S3 0.764 S2 0.769 S1 0.779 Kt43 S34:Kt42 S24:Kt41 S14:Kt43 0.341 Kt42 0.349 Kt41 0.367 Kg43 1 S32 _, 1 S3( )2 :Kg42 1 S22 _, 1 S2( )2 :Kg41 1 S12 _, 1 S1( )2 :43 Kg43Kt43:Kg43 0.02311 42 Kg42Kt42: Kg42 0.02192 41 Kg41Kt41: Kg41 0.01931 43 0.06772 41 0.05255 42 0.06283 53Buzoianu George54Buzoianu GeorgeRGT43 r4 4 43 + :RGT41 r4 4 41 + : RGT42 r4 4 42 + :RGT43 706.040 Nm3m3RGT42 658.537 Nm3m3RGT41 558.770 Nm3m3Ec.II:M prim 0.5 RGT3 RGT41+( ) N primSt0bt0+Sprimbt4

_

, :M prim 6.124 M prim 0.5 RGT3 RGT42+( ) N primSt0bt0+Ssecbt4

_

, :M prim 10.070 M prim 0.5 RGT3 RGT43+( ) N primSt0bt0+Stertbt4

_

, :M prim 12.008 St4 0.5374 :Reprezentand grafic se afla: M prim 7.7586 :7.6 7.80.5350.54s5SVm5 MV , S St41 Sai( ):S 0.7677 Kt4 S4:Kt4 0.3474 Kg4 1 S2( ) 1 S ( )2 :4 Kg4Kt4:Kg4 0.022155 4 0.06378 RGT4 r4 4 4 + :RGT4 667.799 Nm3m355Buzoianu GeorgeIII :t4 4 M primRGT3 RGT4+( ) Qtprim 1Kt4t4 bt4Kt3t3 bt3+

_

,

1111111]t3+ :m3ziQtprim 0.00000 t4 40930.694 zileM prim M prim M prim+ :M prim 21.473 Nm3m3M M primVp :M 325155511.051 Nm3N Vp St0bt0St4bt4

_

, :N 1423588.415 m3m3m3N prim NVp: Nprim 0.094 Qt QtKt4t4 bt4Kt3t3 bt3 :Qt 18.679 m3ziQg Qt RGT4 : Qg 12473.754 Nm3ziq Qtns:q 1.557 m3zi ns 12.000 sondeSt0bt0St4bt4St0bt0: 0.1613 16.13 % Qtprim QtVp:56Buzoianu Georgep5 40 : barSt4 0.5374 z5 C D p5 + :r5 G H p5 + : bt5 A B p5 + :Sprim 0.52 :z5 0.967 r5 35.464 bt5 1.078 Ssec 0.51 :bg5 z5 TzTst p5 : t5 E F p5 + : g5 I J p5 + :t5 2.991 g5 0.015 cP Stert 0.50 :bg5 0.032 Ec.I: M prim St0 r0bt01bg5

_

, Sprim r5bt51bg5

_

, M prim :M prim 20.133 Nm3m357Buzoianu GeorgeEtapa VIKg52 1 S22 _, 1 S2( )2 : Kg53 1 S32 _, 1 S3( )2 :Kg51 1 S12 _, 1 S1( )2 :53 Kg53Kt53:Kg53 0.03998 51 Kg51Kt51: Kg51 0.029634 52 Kg52Kt52: Kg52 0.03457 58Buzoianu George51 0.09731 52 0.12268 RGT53 r5 5 53 + :RGT51 r5 5 51 + : RGT52 r5 5 52 + :RGT53 1109.029 Nm3m3RGT51 715.608 Nm3m3 RGT52 892.902 Nm3m3Ec.II:M prim 0.5 RGT4 RGT51+( ) NprimSt0bt0+Sprimbt5

_

, :M prim 4.453 M prim 0.5 RGT4 RGT52+( ) NprimSt0bt0+Ssecbt5

_

, :M prim 12.262 M prim 0.5 RGT4 RGT53+( ) N primSt0bt0+Stertbt5

_

, :M prim 22.202 St5 0.509446 :Reprezentand grafic se afla: M prim 8.45 :0.508 0.51 0.51289MVM5s5 SV , S St51 Sai( ):S 0.728 Kt5 S4:Kt5 0.281 Kg5 1 S2( ) 1 S ( )2 :5 Kg5Kt5: Kg5 0.034854 5 0.12424 RGT5 r5 5 5 + :RGT5 903.795 Nm3m353 0.15360 59Buzoianu George60Buzoianu GeorgeQtprim QtVp:Din ec.III :t5 4 M primRGT4 RGT5+( ) Qtprim 1Kt5t5 bt5Kt4t4 bt4+

_

,

1111111]t4+ :Qtprim 0.000 m3zit5 50722.054 zileM prim M prim M prim+ :M prim 29.923 Nm3m3M M primVp :M 453111663.206 Nm3N Vp St0bt0St5bt5

_

, : N 1669319.706 m3m3m3N prim NVp: N prim 0.110 Qt QtKt5t5 bt5Kt4t4 bt4 :Qt 14.582 m3ziQg Qt RGT5 : Qg 13179.394 Nm3ziq Qtns: q 1.215 m3zi ns 12.000 sondeSt0bt0St5bt5St0bt0: 0.189 18.915% 61Buzoianu George62Buzoianu GeorgeKg63 1 S32 _, 1 S3( )2 :Etapa VIIp6 20 : barSt5 0.5094 bt6 A B p6 + : z6 C D p6 + :r6 G H p6 + :Sprim 0.506 :r6 22.410 bt6 1.057 z6 0.978 Ssec 0.50 :bg6 z6 TzTst p6 : t6 E F p6 + : g6 I J p6 + :Stert 0.495 :t6 3.147 g6 0.014 cPbg6 0.064 Ec.I: M prim St0 r0bt01bg6

_

, Sprim r6bt61bg6

_

, M prim : bt0 1.201 M prim 20.723 Nm3m3M prim St0 r0bt01bg6

_

, Stert r6bt61bg6

_

, M prim :M prim 20.784 Nm3m36 t6 bt6g6 bg6: 6 3773.949 S3 Stert1 Sai( ):S1 Sprim1 Sai( ): S2 Ssec1 Sai( ):S3 0.707 S2 0.714 S1 0.723 Kt63 S34:Kt62 S24:Kt61 S14:Kt63 0.250 Kt62 0.260 Kt61 0.273 Kg61 1 S12 _, 1 S1( )2 : Kg62 1 S22 _, 1 S2( )2 :63Buzoianu George61 Kg61Kt61: Kg61 0.03667 63 0.17148 62 0.15360 61 0.13432 RGT63 r6 6 63 + :RGT62 r6 6 62 + :RGT61 r6 6 61 + :RGT63 669.560 Nm3m3RGT62 602.089 Nm3m3RGT61 529.338 Nm3m3Ec.II:M prim 0.5 RGT5 RGT61+( ) N primSt0bt0+Sprimbt6

_

, :M prim 4.522 M prim 0.5 RGT5 RGT62+( ) N primSt0bt0+Ssecbt6

_

, :M prim 0.476 M prim 0.5 RGT5 RGT63+( ) N primSt0bt0+Stertbt6

_

, :M prim 3.226 Reprezentand grafic se afla: M prim 8.7 : St6 0.496 :S St61 Sai( ):S 0.7086 Kt6 S4: Kt6 0.2521 Kg6 1 S2( ) 1 S ( )2 :63 Kg63Kt63:Kg63 0.04288 62 Kg62Kt62: Kg62 0.03998 64Buzoianu George0.508 0.51 0.51289MVM5s5 SV , Kg6 0.042289 6 Kg6Kt6:6 0.16776 Nm3m3RGT6 r6 6 6 + : RGT6 655.537 65Buzoianu GeorgeDin ec.III :t6 4 M primRGT5 RGT6+( ) Qtprim 1Kt6t6 bt6Kt5t5 bt5+

_

,

1111111]t5+ :Qtprim 0.000 m3zit6 63106.583 zileM prim M prim M prim+ :M prim 38.623 Nm3m3M M primVp : M 584853500.336 Nm3N Vp St0bt0St6bt6

_

, : N 1717082.446 m3m3m3N prim NVp: N prim 0.113 Qt QtKt6t6 bt6Kt5t5 bt5 : Qt 12.705 m3ziQg Qt RGT6 : Qg 8328.818 Nm3ziq Qtns: q 1.059 m3zi ns 12.000 sondeSt0bt0St6bt6St0bt0: 0.195 19.5 % Qtprim QtVp:66Buzoianu George67Buzoianu GeorgeCapitolul VIIProiectarea injectiei de ap ntr-un zcmntSe va face o injectie extracontural, imediat dup regimul elastic. (p0 = psat)Injectia se va face la bilant: Qinj = QextrasSondele au urmatoarele debite:q2 50.6 m3ziq1 56.42 m3ziq4 41.93 m3ziq3 37.62 m3ziQt q1 q2+ q3+ q4+ 186.57 :Qt 186.57daym3 m3ziQt.total 500 : Qa.total 585 :Qa Qa.totalQa.total Qt.total+ Qt :Qa 100.593daym3 m3ziQex Qa Qt+ :Qinj Qex: Qinj 287.163daym3 m3zi68Buzoianu GeorgeProiectarea procesului de injectieL1 0.154 5360 m : hmed 30cm :Lmed 0.248 5360 m :L1 825.44m Sai 0.3 : 17.9% :69Buzoianu George-porozitatea medie pe zcmntAmed hmed Lmed :-aria medie de curgereAmed 398.784m2Saj20%30%40%50%53%56%59%62%65%67%70%73%76%79%81%84%87%95%100%:70Buzoianu George71Buzoianu GeorgeSe determin tp1, timpul necesar ca Saturatia n ap la front s parcurg distanta d+L1.Constanta reprezint derivata fractiei de ap cu saturatia n ap la front (80%), si se citeste din grafic.const 2.39 :tp1 L1 AmedQinj 1const : tp1 85.852 m3day zile 0.2 0.4 0.6 0.8 101234fajderivata_fj2.5SajDin grafic, rezult:SaF 65% :72Buzoianu GeorgeTrasarea profilelor de saturatietp1 85.852 m3day zile d 50m :t1 10zile : t2 20zile : t3 30zile :x1j Qinj Amed t1 derivata_fj :x2j Qinj Amed t2 derivata_fj :x3j Qinj Amed t3 derivata_fj :x4j Qinj Amed tp1 derivata_fj :73Buzoianu Georget1j L1 AmedQinj 1derivata_fj :74Buzoianu George0 500 1 10300.20.40.60.8Profilul saturatiilor in apaDistanta fata de sirul de injectieSaturatia in apaSajSajSajSajSajSajSajSataFkvertkvertkvertkvertkvertkvertkvertkSatirkx1j x2j, x3j, x4j, x5j, x6j, x7j, orizk, vert1k, vert2k, vert3k, vert4k, vert5k, vert6k, vert7k, orizk, 75Buzoianu George5 103 1 104 1.5 1040.70.80.91 Variatia in timp a saturatiei Timpul [zile]Saturatia in apaSajt1j5 103 1 104 1.5 1040.70.80.91 Variatia in timp a fractiei de apa Timpul [zile]Fractia de apafajt1j76Buzoianu George77