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Ministerul Transporturilor, Construcลฃiilor ลi Turismului Metodologie din 01/02/2007
Publicat in Monitorul Oficial, Partea I nr. 126bis din 21/02/2007
Metodologie de calcul al performanลฃei energetice a clฤdirilor Partea I - Anvelopa clฤdirii Indicativ Mc 001/1-2006
METODOLOGIE DE CALCUL AL PERFORMANลขEI ENERGETICE A CLฤDIRILOR PARTEA I - ANVELOPA CLฤDIRII
Indicativ Mc 001/1-2006
I. ANVELOPA CLฤDIRIICUPRINSI.1. ObiectI.2. Domeniu de aplicareI.3. BibliografieI.4. Terminologie ลi notaลฃiiI.5. Definirea ลi ierarhizarea elementelor componente ale anvelopei clฤdirilor ลi a parametrilor de performanลฃฤ
termohigroenergeticฤ asociate acestoraI.6. Parametri de climat exterior specifici pentru aplicarea metodologieiI.7. Elemente privind concepลฃia constructiv-arhitecturalฤ, generalฤ ลi de detaliu, care influenลฃeazฤ performanลฃele clฤdirii sub
aspect termic, al ventilฤrii naturale, al รฎnsoririi ลi al iluminatului naturalI.8. Regimuri de utilizare a clฤdirilor ลi influenลฃa acestora asupra performanลฃei energetice
I.9. Stabilirea prin calcul a valorilor parametrilor de performanลฃฤ termicฤ, energeticฤ ลi de permeabilitate la aer a anvelopeiclฤdirilor I.10. Stabilirea prin calcul a parametrilor de performanลฃฤ termicฤ a elementelor de anvelopฤ aflate รฎn contact cu solulI.11. Cerinลฃe de performanลฃฤ ลi niveluri de performanลฃฤ termicฤ, energeticฤ ลi de permeabilitate la aer, pentru elementele
anvelopei clฤdirilor ลi pentru ansamblul acesteiaI.12. Evaluarea influenลฃei sistemelor solare pasive ลi a sistemelor de protecลฃie solarฤ asupra performanลฃei energetice a clฤdiriiI.13. Condiลฃii de climat interior ลi de iluminat natural pentru asigurarea confortului higrotermic ลi vizualI.14. Particularitฤลฃi de aplicare a metodologiei pentru clฤdirile existente care urmeazฤ a fi modernizate termic ลi energetic
ANEXE:Anexa A5 (cap. 5) - Caracteristicile termotehnice ale materialelor de construcลฃieAnexa A7 (cap. 7) - Elemente privind concepลฃia constructiv-arhitecturalฤ care influenลฃeazฤ performanลฃele clฤdirii sub aspect
termic, al ventilฤrii naturale, al รฎnsoririi ลi al iluminatului natural
Anexa A7.1 Elemente de conducere, trecere ลi de control al luminiiAnexa A7.2 Variaลฃia luminii naturaleAnexa A7.3 Raportul dintre aria ferestrelor ลi aria pardoselii รฎncฤperilor รฎn funcลฃie de destinaลฃia acestora/funcลฃiuniAnexa A7.4 Valori informative ale coeficientului de reflexie pentru diverse materiale sau suprafeลฃeAnexa A7.5 Rezolvฤri volumetrice particulareAnexa A7.6 Performanลฃa termicฤ a anvelopeiAnexa A7.7 Optimizarea luminฤrii naturale a spaลฃiilor interioareAnexa A7.8 Tipuri de spaลฃii interioareAnexa A7.9 Clasificarea clฤdirilor รฎn raport cu poziลฃia รฎn mediul construitAnexa A9.3 (cap. 9) Calculul numeric automat - metoda de calcul pentru determinarea rezistenลฃelor termice corectate -
validarea programelor de calculAnexa A9.4 (cap. 9) Performanลฃa termicฤ a ferestrelor, uลilor ลi obloanelor Anexa A9.6 (cap. 9) Tabele cu valori ale intensitฤลฃii radiaลฃiei solareAnexa A10 (cap. 10) Parametri de performanลฃฤ termicฤ a elementelor de anvelopฤ รฎn contact cu solul ลi temperaturi ale
spaลฃiilor subzonelor secundare ale clฤdirilor Anexa A11 (cap. 11) Temperatura punctului de rouฤ pentru diferite temperaturi ลi umiditฤลฃi relative ale aerului interior Anexa A12 (cap. 12) Metodฤ de calcul pentru evaluarea influenลฃei sistemelor de protecลฃie solarฤ asupra performanลฃei
energetice a clฤdiriiAnexa A13.1 (cap. 13) Valoarea iluminฤrii pentru cerinลฃe specifice ale funcลฃiunilor spaลฃiului interior Anexa A13.2 (cap. 13) รnฤlลฃimea planului util pentru funcลฃiuni uzualeAnexa A14 (cap. 14) Metodฤ de calcul simplificatฤ pentru determinarea rezistenลฃelor termice corectate la clฤdirile existente -
Tabele cu valori precalculate pentru coeficienลฃii de corecลฃie r.
I. ANVELOPA CLฤDIRIII.1. ObiectReglementarea tehnicฤ are ca obiectiv stabilirea unei metode coerente de evaluare ลi certificare a performanลฃei energetice
atรขt pentru clฤdirile noi, cรขt ลi pentru cele existente, avรขnd diverse funcลฃiuni, transpunรขnd รฎn Romรขnia prevederile DirectiveiParlamentului European ลi a Consiliului European 2002/91/CE privind performanลฃa energeticฤ a clฤdirilor prin Legea nr.
372/2005 privind performanลฃa energeticฤ a clฤdirilor.Partea I stabileลte metodolologia de determinare a caracteristicilor higrotermoenergetice ale elementelor care alcฤtuiescanvelopa clฤdirii - subsistem al produsului clฤdire (elemente de construcลฃie exterioare, รฎn contact direct cu aerul exterior ลi cusolul, sau elemente de construcลฃie interioare care delimiteazฤ spaลฃiul รฎncฤlzit faลฃฤ de spaลฃii mai puลฃin รฎncฤlzite), รฎn vederea
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utilizฤrii lor รฎn partea a II-a, care vizeazฤ caracterizarea celorlalte subsisteme ale produsului clฤdire care sunt instalaลฃiile ลiechipamentele clฤdirii ลi รฎn partea a III-a, care trateazฤ metoda de รฎntocmire a auditului energetic al clฤdirii ลi a certificatului deperformanลฃฤ energeticฤ a clฤdirii.
Prezenta reglementare este elaboratฤ รฎn conformitate cu cap. III art. 4 din Legea nr. 372/2005 ลi se referฤ atรขt la clฤdirilenou-construite, cรขt ลi la cele existente care urmeazฤ a fi modernizate din punct de vedere termic ลi energetic sau pentru careurmeazฤ sฤ se elaboreze un certificat de performanลฃฤ energeticฤ รฎn condiลฃiile legii.
รn prezenta parte I a reglementฤrii, la stabilirea performanลฃei energetice a unei clฤdiri se au รฎn vedere urmฤtoarele aspecte:- alcฤtuirea elementelor de construcลฃie ale anvelopei clฤdirii;- vechimea clฤdirii (la clฤdiri noi, la clฤdiri existente etc.);- volumetria clฤdirii (de exemplu: raportul dintre aria anvelopei clฤdirii ลi volumul de aer รฎncฤlzit, raportul dintre perimetrul
construit ลi aria construitฤ, gradul de vitrare etc.);
- amplasarea clฤdirii pe teritoriul ลฃฤrii ลi รฎn cadrul unei localitฤลฃi: influenลฃa poziลฃiei ลi orientฤrii clฤdirilor, inclusiv a parametrilor climatici exteriori;- sistemele solare pasive ลi dispozitivele de protecลฃie solarฤ;- condiลฃiile de climat interior;- condiลฃiile de iluminat natural;- destinaลฃia, funcลฃiunea ลi regimul de utilizare a clฤdirii.Reglementarea tehnicฤ stabileลte, de asemenea, cerinลฃele de performanลฃฤ ลi valorile normate/valori de referinลฃฤ ale nivelurilor
de performanลฃฤ termicฤ ale clฤdirii ลi elementelor de construcลฃie care alcฤtuiesc anvelopa clฤdirii, diferenลฃiate pentru diverselecategorii ลi tipuri de clฤdiri, zone climatice etc.
Reglementarea oferฤ, de asemenea, ลi un instrument pentru:- verificarea realizฤrii unui nivel de confort higrotermic ลi a unor condiลฃii igienico-sanitare corespunzฤtoare pentru utilizatori,
precum ลi a unor condiลฃii corespunzฤtoare desfฤลurฤrii activitฤลฃii ลi proceselor tehnologice la clฤdirile industriale;- evaluarea gradului de izolare termicฤ a clฤdirii รฎn raport cu valorile de referinลฃฤ stabilite รฎn scopul reducerii consumului de
energie termicฤ รฎn exploatare ลi a protecลฃiei mediului prin reducerea emisiilor poluante รฎn atmosferฤ.
I.2. Domeniu de aplicarePrevederile prezentei reglementฤri se aplicฤ la urmฤtoarele categorii de clฤdiri (noi ลi existente):- clฤdiri de locuit individuale (case unifamiliale, cuplate sau รฎnลiruite, tip duplex etc.);- clฤdiri de locuit cu mai multe apartamente (blocuri);- birouri;- creลe, grฤdiniลฃe, cฤmine, internate;- clฤdiri de รฎnvฤลฃฤmรขnt;- spitale, policlinici;- hoteluri ลi restaurante;- clฤdiri pentru sport;- clฤdiri pentru servicii de comerลฃ;- alte tipuri de clฤdiri consumatoare de energie (de exemplu: clฤdiri industriale cu regim normal de exploatare).Prevederile prezentei reglementฤri nu se aplicฤ la urmฤtoarele categorii de clฤdiri:- clฤdiri ลi monumente protejate care fie fac parte din zone construite protejate conform legii, fie au valoare arhitecturalฤ sau
istoricฤ deosebitฤ, cฤrora dacฤ li se aplicฤ cerinลฃele, li s-ar modifica รฎn mod inacceptabil caracterul ori aspectul exterior;- clฤdiri utilizate ca lฤcaลuri de cult sau pentru alte activitฤลฃi cu caracter religios;- clฤdiri provizorii prevฤzute a fi utilizate pe perioade de pรขnฤ la 2 ani, din zone industriale, ateliere ลi clฤdiri nerezidenลฃiale din
domeniul agricol care necesitฤ un consum redus de energie;- clฤdiri nerezidenลฃiale care sunt destinate a fi utilizate mai puลฃin de 4 luni pe an;- clฤdiri independente, cu o suprafaลฃฤ utilฤ mai micฤ de 50 m2;- clฤdiri cu regim special de exploatare.Prevederile prezentei reglementฤri nu se aplicฤ clฤdirilor ลi รฎncฤperilor la care se impun cerinลฃe speciale ale regimului de
temperaturi ลi de umiditate, cum sunt: spaลฃiile frigorifice, cele cu mediu agresiv etc.Prevederile prezentei reglementฤri se utilizeazฤ la determinarea parametrilor de calcul stabiliลฃi รฎn partea a II-a ลi รฎn partea a
III-a. รntre modelele de calcul folosite รฎn cele 3 pฤrลฃi trebuie sฤ existe o riguroasฤ corespondenลฃฤ.Metodologia prevฤzutฤ รฎn prezenta reglementare tehnicฤ se va utiliza la stabilirea/verificarea performanลฃei energetice a
clฤdirilor (PEC) noi ลi existente รฎn vederea elaborฤrii certificatului de performanลฃฤ energeticฤ a clฤdirii, precum ลi la analizatermicฤ ลi energeticฤ, respectiv รฎntocmirea auditului energetic al clฤdirilor care urmeazฤ a fi modernizate din punct de vederetermic ลi energetic.
I.3. Bibliografie[1] Metodologie de calcul a performanลฃei energetice a clฤdirilor. Partea a II-a. Instalaลฃiile de รฎncฤlzire ลi apฤ caldฤ de consum,
inclusiv izolarea acestora, instalaลฃia de climatizare, ventilaลฃia ลi ventilaลฃia naturalฤ, instalaลฃia de iluminat integratฤ a clฤdirii,condiลฃiile de climat interior, sisteme solare active ลi alte sisteme de รฎncฤlzire, inclusiv electrice, bazate pe surse de energieregenerabilฤ, electricitate produsฤ prin cogenerare, centrale de รฎncฤlzire ลi de rฤcire de cartier sau de bloc;
[2] Auditul ลi certificatul de performanลฃฤ energeticฤ ale clฤdirii;[3] NP 008-97 - Normativ privind igiena compoziลฃiei aerului รฎn spaลฃii cu diverse destinaลฃii, รฎn funcลฃie de activitฤลฃile desfฤลurate,
รฎn regim de iarnฤ-varฤ;[4] SR EN 410:2003 - Sticlฤ pentru construcลฃii. Determinarea caracteristicilor luminoase ลi solare ale vitrajelor;
[5] SR EN 673:2000 - Sticlฤ pentru construcลฃii. Determinarea transmitanลฃei termice U. Metodฤ de calcul;[6] SR EN 673:2000/A1:2002 - Sticlฤ pentru construcลฃii. Determinarea transmitanลฃei termice U. Metodฤ de calcul;[7] SR EN 673:2000/A1:2002/A2:2004 - Sticlฤ pentru construcลฃii. Determinarea transmitanลฃei termice U. Metodฤ de calcul;[8] SR EN ISO 832:2002 - Performanลฃa termicฤ a clฤdirilor. Calculul necesarului de energie pentru รฎncฤlzire. Clฤdiri de locuit;
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[9] SR EN ISO 832:2002/AC:2002 - Performanลฃa termicฤ a clฤdirilor. Calculul necesarului de energie pentru รฎncฤlzire. Clฤdiride locuit;
[10] SR EN ISO 832:2002/AC:2002/AC:2003 - Performanลฃa termicฤ a clฤdirilor. Calculul necesarului de energie pentru รฎncฤlzire. Clฤdiri de locuit;
[11] SR ISO 6240:1998 - Standarde de performanลฃฤ รฎn clฤdiri. Conลฃinut ลi prezentare;[12] SR ISO 6241:1998 - Standarde de performanลฃฤ รฎn clฤdiri. Principii de elaborare ลi factori de luat รฎn considerare;[13] SR EN ISO 6946:1998 - Pฤrลฃi ลi elemente de construcลฃie. Rezistenลฃฤ termicฤ ลi transmitanลฃฤ termicฤ. Metodฤ de calcul;[14] SR EN ISO 6946:1998/A1:2004 - Pฤrลฃi ลi elemente de construcลฃie. Rezistenลฃฤ termicฤ ลi transmitanลฃฤ termicฤ. Metodฤ de
calcul;[15] SR EN ISO 7345:2002 - Izolaลฃie termicฤ. Mฤrimi fizice ลi definiลฃii;[16] SR ISO 7730:1007 - Ambianลฃe termice moderate. Determinarea indicilor PMV ลi PPD ลi specificarea condiลฃiilor de confort
termic;[17] SR EN ISO 9251:2002 - Izolaลฃie termicฤ. Condiลฃii de transfer de cฤldurฤ ลi proprietฤลฃi ale materialelor. Vocabular;[18] SR EN ISO 9288:2002 - Izolaลฃie termicฤ. Transfer de cฤldurฤ prin radiaลฃie. Mฤrimi fizice ลi definiลฃii;[19] SR EN ISO 9346:1998 - Izolaลฃie termicฤ. Transfer de masฤ. Mฤrimi fizice ลi definiลฃii;[20] SR EN ISO 10077-1:2002 - Performanลฃa termicฤ a ferestrelor, uลilor ลi obloanelor. Calculul transmitanลฃei termice. Partea
1: Metodฤ simplificatฤ;[21] SR EN ISO 10077-2:2004 - Performanลฃa termicฤ a ferestrelor, uลilor ลi obloanelor. Calculul transmitanลฃei termice - Partea
2: Metodฤ generalฤ;[22] SR EN ISO 10211-1:1998 - Punลฃi termice รฎn construcลฃii. Fluxuri termice ลi temperaturi superficiale. Partea 1: Metode
generale de calcul;[23] SR EN ISO 10211-1:1998/AC:2003 - Punลฃi termice รฎn construcลฃii. Fluxuri termice ลi temperaturi superficiale. Partea 1:
Metode generale de calcul;[24] SR EN ISO 10211-2:2002 - Punลฃi termice รฎn construcลฃii. Calculul fluxurilor termice ลi temperaturilor superficiale. Partea 2:
Punลฃi termice liniare;
[25] SR EN ISO 10456 - Materiale ลi produse pentru construcลฃii. Proceduri pentru determinarea valorilor termice declarate ลide proiectare;[26] SR EN ISO 12524 - Materiale ลi produse pentru construcลฃii. Proprietฤลฃi higrotermice. Valori de proiectare tabelate;[27] SR EN 13363-1:2003 - Dispozitive de protecลฃie solarฤ aplicatฤ vitrajelor. Calculul factorului de transmisie solarฤ ลi
luminoasฤ. Partea 1: Metodฤ simplificatฤ;[28] SR EN 13363-2:2006 - Dispozitive de protecลฃie solarฤ aplicate vitrajelor. Calculul factorului de transmisie solarฤ ลi
luminoasฤ. Partea 2: Metodฤ detaliatฤ de calcul;[29] SR EN ISO 13370:2003 - Performanลฃa termicฤ a clฤdirilor. Transferul termic prin sol. Metode de calcul;[30] SR EN 13788:2002 - Performanลฃa higrotermicฤ a componentelor ลi elementelor de construcลฃie. Temperaturฤ superficialฤ
interioarฤ pentru evitarea umiditฤลฃii superficiale critice ลi condensului interior. Metodฤ de calcul;[31] SR EN 13789: - Performanลฃa termicฤ a clฤdirilor. Coeficient de pierderi de cฤldurฤ prin transfer. Metodฤ de calcul;[32] SR EN ISO 13790:2004 - Performanลฃa termicฤ a clฤdirilor. Calculul necesarului de energie pentru รฎncฤlzirea spaลฃiilor;[33] SR EN ISO 13791:2006 - Performanลฃa termicฤ a clฤdirilor. Calculul temperaturii interioare a unei รฎncฤperi รฎn timpul verii,
fฤrฤ climatizare. Criterii generale ลi proceduri de validare;[34] SR EN ISO 13792:2006 - Performanลฃa termicฤ a clฤdirilor. Calculul temperaturii interioare a unei รฎncฤperi รฎn timpul verii,
fฤrฤ climatizare. Metode de calcul simplificate;[35] SR EN ISO 14683:2004 - Punลฃi termice รฎn clฤdiri. Transmitanลฃฤ termicฤ liniarฤ. Metode simplificate ลi valori aproximate.[36] SR EN ISO 15927-1:2004 - Performanลฃa higrotermicฤ a clฤdirilor. Calculul ลi prezentarea datelor climatice. Partea 1:
Mediile lunare ลi anuale ale elementelor meteorologice simple;[37] SR EN ISO 15927-4:2004 - Performanลฃa higrotermicฤ a clฤdirilor. Calculul ลi prezentarea datelor climatice. Partea 4:
Date orare pentru evaluarea necesarului energetic anual pentru รฎncฤlzire ลi rฤcire;[38] SR EN ISO 15927-5:2006 - Performanลฃa higrotermicฤ a clฤdirilor. Calculul ลi prezentarea datelor climatice. Partea 5:
Date pentru sarcina termicฤ de proiectare pentru รฎncฤlzirea spaลฃiilor;[39] SR EN 27726:1996 - Ambianลฃe termice. Aparate ลi metode de mฤsurare a mฤrimilor fizice;[40] SR 1907-1/1997 - Instalaลฃii de รฎncฤlzire. Necesarul de cฤldurฤ de calcul. Prescripลฃii de calcul;[41] SR 1907-2/1997 - Instalaลฃii de รฎncฤlzire. Necesarul de cฤldurฤ de calcul. Temperaturi interioare de calcul;[42] SR 1907-3/1997 - Instalaลฃii de รฎncฤlzire. Necesarul de cฤldurฤ de calcul. Determinarea necesarului de cฤldurฤ de calcul
al serelor simplu vitrate;[43] SR 4839/1997 - Instalaลฃii de รฎncฤlzire. Numฤrul anual de grade-zile;
[44] STAS 6648/2-82 - Instalaลฃii de ventilare ลi climatizare. Parametri climatici exteriori;[45] STAS 6221-1989 - Clฤdiri civile, industriale ลi agrozootehnice. Iluminatul natural al รฎncฤperilor - Prescripลฃii de calcul;[46] STAS 4908-1985 - Clฤdiri civile, industriale ลi agrozootehnice. Arii ลi volume convenลฃionale.La elaborarea metodologiei s-a avut รฎn vedere respectarea prevederilor din urmฤtoarele acte legislative:- Legea nr. 10/1995 privind calitatea รฎn construcลฃii- Legea privind performanลฃa energeticฤ a clฤdirilor nr. 372/2005
I.4. Terminologie ลi notaลฃiiReglementarea tehnicฤ utilizeazฤ terminologie, simboluri ลi concepte armonizate cu cele utilizate รฎn standardele europene de
referinลฃฤ.I.4.1. TerminologieTermenii utilizaลฃi รฎn prezenta reglementare tehnicฤ sunt:Clฤdire: ansamblu de spaลฃii cu funcลฃiuni precizate, delimitat de elementele de construcลฃie care alcฤtuiesc anvelopa clฤdirii,
inclusiv instalaลฃiile aferente, รฎn care energia este utilizatฤ pentru asigurarea confortului higrotermic interior. Termenul clฤdiredefineลte atรขt clฤdirea รฎn ansamblu, cรขt ลi pฤrลฃi ale acesteia, care au fost proiectate sau modificate pentru a fi utilizate separat.Anvelopa clฤdirii: totalitatea suprafeลฃelor elementelor de construcลฃie perimetrale, care delimiteazฤ volumul interior (รฎncฤlzit) al
unei clฤdiri, de mediul exterior sau de spaลฃii neรฎncฤlzite din exteriorul clฤdirii.
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Performanลฃa energeticฤ a clฤdirii (PEC) - energia efectiv consumatฤ sau estimatฤ pentru a rฤspunde necesitฤลฃilor legate deutilizarea normalฤ a clฤdirii, necesitฤลฃi care includ รฎn principal: รฎncฤlzirea, prepararea apei calde de consum, rฤcirea, ventilarea ลiiluminatul. Performanลฃa energeticฤ a clฤdirii se determinฤ conform unei metodologii de calcul ลi se exprimฤ prin unul sau maimulลฃi indicatori numerici care se calculeazฤ luรขndu-se รฎn considerare izolaลฃia termicฤ, caracteristicile tehnice ale clฤdirii ลiinstalaลฃiilor, proiectarea ลi amplasarea clฤdirii รฎn raport cu factorii climatici exteriori, expunerea la soare ลi influenลฃa clฤdirilor รฎnvecinate, sursele proprii de producere a energiei ลi alลฃi factori, inclusiv climatul interior al clฤdirii, care influenลฃeazฤ necesarulde energie.
Flux termic (ฮฆ): cantitatea de cฤldurฤ transmisฤ la sau de la un sistem, raportatฤ la timp.Densitatea fluxului termic (q): fluxul termic raportat la suprafaลฃa prin care se face transferul cฤldurii.Conductivitate termicฤ de calcul (lambda): valoare a conductivitฤลฃii termice a unui material sau produs de construcลฃie, รฎn
condiลฃii interioare ลi exterioare specifice, care poate fi consideratฤ ca fiind caracteristicฤ pentru performanลฃa acelui material sau
produs cรขnd este รฎncorporat รฎntr-o parte de construcลฃie.Strat termic omogen: strat de material izotrop, de grosime constantฤ, avรขnd caracteristici termice care sunt uniforme sau carepot fi considerate ca fiind uniforme.
Punte termicฤ: porลฃiune din anvelopa unei clฤdiri, รฎn care valoarea fluxului termic este sensibil modificatฤ ca urmare a faptuluicฤ izotermele nu sunt paralele cu suprafeลฃele elementelor de construcลฃie. Parte a elementelor de construcลฃie care alcฤtuiescanvelopa clฤdirii รฎn care fluxul termic este mai intens decรขt รฎn rest, fiind modificat printr-o:
a) penetrare totalฤ sau parลฃialฤ a anvelopei clฤdirii de cฤtre materiale cu o conductivitate termicฤ diferitฤ ลi/saub) schimbare รฎn grosimea structurii ลi/sauc) diferenลฃฤ รฎntre suprafeลฃele interioare ลi exterioare, cum existฤ la intersecลฃiile รฎntre perete/pardosealฤ/tavan.Punte termicฤ liniarฤ: punte termicฤ avรขnd o secลฃiune uniformฤ รฎn lungul uneia din cele trei axe ortogonale.Coeficient de cuplaj termic (L): fluxul termic รฎn regim staลฃionar, raportat la diferenลฃa de temperaturฤ รฎntre douฤ medii care sunt
legate รฎntre ele din punct de vedere termic, printr-un element de construcลฃie.Rezistenลฃฤ termicฤ (R): valoare a rezistenลฃei termice a unui produs de construcลฃie, รฎn condiลฃii exterioare ลi interioare specifice,
care pot fi considerate ca fiind caracteristice pentru performanลฃa acelui produs cรขnd este รฎncorporat รฎntr-o parte de construcลฃie.
Diferenลฃa de temperaturฤ raportatฤ la densitatea fluxului termic, รฎn regim staลฃionar.Coeficient de transfer termic (U): Transmitanลฃฤ termicฤ: fluxul termic รฎn regim staลฃionar, raportat la suprafaลฃa ลi la diferenลฃa detemperaturฤ dintre temperaturile mediilor situate de o parte ลi de alta a unui sistem. Inversul rezistenลฃei termice.
Transmitanลฃฤ termicฤ liniarฤ (PSI): termen de corecลฃie care introduce influenลฃa liniarฤ a unei punลฃi termice, รฎn calcule 1-D alecoeficientului de cuplaj termic L.
Transmitanลฃฤ termicฤ punctualฤ (HI): termen de corecลฃie care introduce influenลฃa punctualฤ a unei punลฃi termice, รฎn calcule 1-D ale coeficientului de cuplaj termic L.
Calcul unidirecลฃional (1D): model de calcul termotehnic simplificat, รฎn care se considerฤ cฤ liniile de flux sunt perpendicularepe elementul de construcลฃie.
Calcul bidimensional (2D): model de calcul termotehnic, รฎn care se ลฃine seama de influenลฃa punลฃilor termice liniare ลi care sebazeazฤ pe un calcul plan, bidimensional, al cรขmpului de temperaturi.
Calcul tridimensional (3D): model de calcul termotehnic, รฎn care se ลฃine seama de influenลฃa tuturor punลฃilor termice - liniare ลipunctuale - ลi care se bazeazฤ pe un calcul spaลฃial, tridimensional, al cรขmpului de temperaturi.
Lucrฤri de renovare: lucrฤri de modernizare efectuate asupra anvelopei clฤdirii ลi/sau a instalaลฃiilor de รฎncฤlzire, apฤ caldฤ deconsum, electrice ลi iluminat, gaze naturale, ventilaลฃie ลi climatizare, ale cฤror costuri depฤลesc 25% din valoarea de impozitarea clฤdirii, sau lucrฤri de modernizare efectuate la mai mult de 25% din anvelopa clฤdirii.
Regim (termic) staลฃionar: ipotezฤ convenลฃionalฤ de calcul termotehnic, รฎn cadrul cฤreia se considerฤ cฤ temperaturile nuvariazฤ รฎn timp.
Strat omogen: strat de grosime constantฤ, avรขnd caracteristici termotehnice uniforme sau care pot fi considerate uniforme.Strat cvasiomogen: strat alcฤtuit din douฤ sau mai multe materiale, avรขnd conductivitฤลฃi termice diferite, dar care poate fi
considerat ca un strat omogen, cu o conductivitate termicฤ echivalentฤ.Suprafaลฃฤ adiabaticฤ: suprafaลฃฤ prin care nu se produce niciun transfer termic.Izoterme: curbe care unesc punctele avรขnd aceleaลi temperaturi, determinate pe baza unui calcul al cรขmpului plan,
bidimensional de temperaturi.Coeficient de emisie (epsilon): fluxul radiant al unui corp รฎn raport cu fluxul radiant al corpului negru รฎn aceleaลi condiลฃii de
temperaturฤ.Temperatura suprafeลฃei interioare: temperatura suprafeลฃei interioare a unui element al anvelopei.Temperaturฤ medie radiantฤ: temperaturฤ superficialฤ uniformฤ a รฎnchiderii unei incinte cu care un ocupant ar schimba
aceeaลi cantitate de cฤldurฤ prin radiaลฃie ca ลi รฎn cazul unei incinte reale, caracterizatฤ de temperaturi uniforme diferite ale
รฎnchiderii.Temperaturฤ operativฤ: temperaturฤ uniformฤ a รฎnchiderii unei incinte cu care un ocupant ar schimba aceeaลi cantitate decฤldurฤ prin radiaลฃie ลi convecลฃie ca ลi รฎn cazul unei incinte reale neuniforme.
Componenta cerului: raportul dintre acea parte a iluminฤrii รฎntr-un punct al unui plan dat care este receptatฤ direct de la cer (sau printr-o sticlฤ limpede), a cฤrui repartiลฃie a luminanลฃelor este presupusฤ sau cunoscutฤ, ลi iluminarea pe un plan orizontal,provenind fฤrฤ obstrucลฃii, de la semisfera cerului.
Componenta reflectatฤ externฤ: raportul dintre acea parte a iluminฤrii รฎntr-un punct al unui plan dat din interior determinatฤ deprimirea directฤ a luminii de la suprafeลฃele exterioare iluminate direct sau indirect de cฤtre cer, a cฤrui repartiลฃie a luminanลฃelor este presupusฤ sau cunoscutฤ, ลi iluminarea pe un plan orizontal, provenind fฤrฤ obstrucลฃii, de la semisfera cerului.
Componenta reflectatฤ internฤ: raportul dintre acea parte a iluminฤrii รฎntr-un punct al unui plan dat din interior determinatฤ defluxul reflectat de cฤtre suprafeลฃele interioare iluminate direct sau indirect de cฤtre cer, a cฤrui repartiลฃie a luminanลฃelor estepresupusฤ sau cunoscutฤ, ลi iluminarea pe un plan orizontal, provenind fฤrฤ obstrucลฃii, de la semisfera cerului.
Factorul de luminฤ naturalฤ: raportul dintre iluminarea รฎntr-un punct al unui plan dat, datoritฤ luminii incidente directe sauindirecte a cerului, pentru care repartiลฃia luminanลฃelor este presupusฤ sau cunoscutฤ, ลi iluminarea pe un plan orizontal cรขnd
lumina provine de la semisfera cerului fฤrฤ obturฤri. La aceastฤ mฤrime este exclusฤ contribuลฃia solarฤ directฤ la cele douฤvalori ale iluminฤrilor considerate. Influenลฃele geamurilor, petelor etc. sunt incluse. รn calculele iluminatului interior, contribuลฃialuminii solare directe trebuie sฤ fie luatฤ รฎn considerare separat.
I.4.2. Notaลฃii
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Simbolurile ลi unitฤลฃile de mฤsurฤ ale principalilor termeni utilizaลฃi sunt prezentate รฎn tabelul 4.1. iar indicii sunt daลฃi รฎn tabelul4.2.1
Se foloseลte sistemul internaลฃional de unitฤลฃi de mฤsuri (SI), รฎn care:
1 W = 0,860 kcal/h = 1 J/s1 m2K/W = 1,163 m2hโซC/kcal1 W/(m3K) = 0,860 kcal/(m3hโซC)1 Wh = 3600 J = 0,860 kcal
Tabelul 4.2.1 - Mฤrimi, simboluri ลi unitฤลฃi de mฤsurฤ
โโโโโโโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโโโโโโโโโโโ Simbol โ Mฤrime โUnitate de mฤsurฤโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโคโ a โdifuzivitate termicฤ; aporturi specifice de cฤldurฤ (de la โ m2/s; W/m2 โโ โsurse interioare) โ โโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโคโ A โarie โ m2 โโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโคโ b โlฤลฃime (a unui element de construcลฃie) โ m โโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโคโ c โcฤldurฤ specificฤ masicฤ โ J/(kgโชK) โโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโคโ C โcapacitate termicฤ โ J/K โโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโคโ d โgrosime โ m โโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโค
โ D โdiametru โ m โโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโคโ e โeficacitate luminoasฤ โ lm/W โโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโคโ E โenergie; iluminare โ J; lx โโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโคโ f(Rsi)^3D โfactor de temperaturฤ la intersecลฃia punลฃilor termice liniareโ - โโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโคโ f(Rsi)^2D โfactor de temperaturฤ al unei punลฃi termice liniare โ - โโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโคโ f(Rsi)^1D โfactor de temperaturฤ al unei plฤci plane cu rezistenลฃฤ โ - โโ โtermicฤ uniformฤ โ โโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโคโ g โacceleraลฃie gravitaลฃionalฤ โ m/s2 โโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโค
โ g(s) โfactor de transmisie a energiei solare totale (factor solar) โ - โโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโคโ g(theta) โfactor de ponderare a temperaturii โ - โโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโคโ I โintensitate a radiaลฃiei solare โ W/m2 โโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโคโ I(c,gamma) โintensitate luminoasฤ โ cd โโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโคโ h โcoeficient de transfer termic superficial; รฎnฤlลฃime; entalpieโW/(m2โชK); m; J/kgโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโคโ โcoeficient de pierderi termice prin transmisie โ โโ H โ(al unei clฤdiri/zone) โ W/K โโ โcoeficient de transfer termic โ โโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโคโ H(T) โcoeficient de pierderi termice prin transmisie โ W/K โโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโคโ H(niu) โcoeficient de pierderi termice datorate รฎmprospฤtฤrii โ W/K โโ โaerului/prin ventilare โ โโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโคโ l โlungime โ m โโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโคโ L โcoeficient de cuplaj termic โ W/K; โโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโคโ L^(2D) โcoeficient de cuplaj termic liniar โ W/(mโชK) โโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโคโ m โmasฤ โ kg โโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโคโ โช โdebit masic โ kg/s โโ M โ โ โโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโคโ n(a) โnumฤr de schimburi de aer pe orฤ โ h-1 โ
โโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโคโ P โPerimetru; putere โ m, W โโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโคโ p โpresiune โ Pa โ
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โโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโคโ Delta(p) โdiferenลฃฤ de presiune โ Pa โโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโคโ Delta(T) โdiferenลฃฤ de temperaturฤ โ K โโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโคโ p(s) โpresiune de saturaลฃie a vaporilor de apฤ โ Pa โโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโคโ p(niu) โpresiune parลฃialฤ a vaporilor de apฤ โ Pa โโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโคโ q โdensitate de flux termic (flux termic unitar) โ W/m2 โโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโคโ Q โcฤldurฤ โ J โ
โโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโคโ dzeta(Rsi) โraport al diferenลฃelor de temperaturฤ โ - โโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโคโ R(j) โrezistenลฃฤ la transmisie termicฤ a unui strat omogen j โ m2โชK/W โโ โ(din alcฤtuirea unui element de construcลฃie) โ โโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโคโ R(s) โrezistenลฃฤ la transfer termic superficial (interior/exterior)โ m2โชK/W โโ[R(ลi),R(se)]โ โ โโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโคโ R(a) โrezistenลฃฤ termicฤ a unui strat de aer (neventilat) โ m2โชK/W โโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโคโ R โrezistenลฃฤ termicฤ totalฤ (de la mediu la mediu, รฎn zona de โ m2โชK/W โโ โcรขmp a unui element de construcลฃie) โ โโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโคโ R' โrezistenลฃฤ termicฤ corectatฤ (a unui element/subansamblu de โ m2โชK/W โ
โ โconstrucลฃie) โ โโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโคโ โtransmitanลฃฤ termicฤ unidirecลฃionalฤ/coeficient โ โโ U โunidirecลฃional de transmisie termicฤ prin suprafaลฃฤ (de la โ W/(m2โชK) โโ โmediu la mediu, รฎn zona de cรขmp a unui element de โ โโ โconstrucลฃie) โ โโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโคโ โtransmitanลฃฤ termicฤ corectatฤ/coeficient corectat de โ โโ U' โtransmisie termicฤ prin suprafaลฃฤ (a unui โ W/(m2โชK) โโ โelement/subansamblu de construcลฃie) โ โโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโคโ v โvitezฤ โ m/s โโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโคโ V โvolum โ m3 โโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโคโ โช โdebit volumic โ m3/s โโ V โ โ โโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโคโ t โtimp โ s โโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโคโ T โtemperaturฤ absolutฤ (termodinamicฤ) โ K โโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโคโ T(c) โtemperatura cerului (temperatura bolลฃii cereลti) โ K โโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโคโ Delta(T) โdiferenลฃฤ de temperaturฤ โ K โโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโคโ hi โumiditate absolutฤ โ g/kg โโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโคโ cos(fi) โfactor de putere โ - โโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโคโ fi โumiditate relativฤ โ % โ
โโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโคโ ฮฆ โflux termic โ W โโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโคโ eta โrandament โ - โโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโคโ alfa โcoeficient de absorbลฃie a radiaลฃiei solare (al unei โ - โโ โsuprafeลฃe) โ โโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโคโ epsilon โemisivitate a unei suprafeลฃe (pentru radiaลฃia termicฤ) โ - โโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโคโ theta โtemperaturฤ, รฎn grade Celsius โ โซC โโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโคโ theta(r) โtemperaturฤ a punctului de rouฤ โ โซC โโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโคโ ro โdensitate (masฤ volumicฤ) โ kg/m3 โ
โโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโคโ PSI โtransmitanลฃฤ termicฤ liniarฤ/coeficient de transmisie termicฤโ W/(mโชK) โโ โliniarฤ (a unei punลฃi termice liniare) โ โโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโคโ HI โtransmitanลฃฤ termicฤ punctualฤ/coeficient de transmisie โ W/K โ
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โ โtermicฤ punctualฤ (a unei punลฃi termice punctuale) โ โโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโคโ lambda โconductivitate termicฤ โ W/(mโชK) โโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโคโ LAMBDA โconductanลฃฤ termicฤ โ W/(m2โชK) โโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโคโ sigma โconstanta Stefan-Bolzman (sigma = 5,67 x 10-8) โ W/(m2โชK4) โโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโคโ tau โconstantฤ de timp, factor de corecลฃie a temperaturii โ s, - โโ โexterioare โ โโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโคโ ยต โfactor al rezistenลฃei la permeabilitate la vapori; coeficientโ -; kg/(ms) โ
โ โdinamic de viscozitate โ โโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโคโ ro(f) โcoeficient de reflecลฃie a radiaลฃiei solare directe, al unei โ - โโ โfereastre โ โโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโคโ tau(f) โcoeficient de transmisie a radiaลฃiei solare directe, al unei โ - โโ โfereastre โ โโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโคโ alfa(f) โcoeficient de absorbลฃie a radiaลฃiei solare totale, al unei โ - โโ โfereastre โ โโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโคโ tau(p) โcoeficient de transmisie a radiaลฃiei solare totale, al unui โ - โโ โperete โ โโโโโโโโโโโโโโโโดโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโดโโโโโโโโโโโโโโโโโโ
NOTฤ: รn cadrul relaลฃiilor de calcul utilizate รฎn prezenta reglementare tehnicฤ s-au pฤstrat notaลฃiile utilizate รฎn standardele europene.
Tabelul 4.2.2 - Indici
โโโโโโโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโ i โinterior โโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโคโ e โexterior โโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโคโ cd โconducลฃie โโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโคโ cv โconvecลฃie โโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโค
โ r โradiaลฃie โโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโคโ s โsuprafaลฃฤ; solar โโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโคโ theta โtemperaturฤ โโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโคโ t โtimp โโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโคโ T โtemperaturฤ โโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโคโ f โramฤ (toc + cercevea) โโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโคโ g โvitraj โโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโคโ w โfereastrฤ, tรขmplฤrie โโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโคโ p โperete; presiune; primit, panou opac โโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโคโ V โvolum โโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโคโ v โvitezฤ โโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโคโ ac โapฤ caldฤ menajerฤ โโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโคโ a โactiv โโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโคโ zi โzilnic โโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโคโ sp โspecific โโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโคโ max โmaxim โ
โโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโคโ min โminim โโโโโโโโโโโโโโโโดโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโ
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Exponenลฃi1D se referฤ la un model geometric uni-dimensional2D se referฤ la un model geometric bi-dimensional3D se referฤ la un model geometric tri-dimensional
NOTฤ:Se foloseลte sistemul internaลฃional de mฤsurฤ (SI), cu urmฤtoarele precizฤri:- pentru temperaturi, se utilizeazฤ grade Celsius (โซC), iar pentru diferenลฃe de temperaturi - Kelvini (K);- pentru timp, se utilizeazฤ pe lรขngฤ secundฤ (s) ลi ora (h); pentru putere, se utilizeazฤ atรขt W, cรขt ลi J/s.
I.5. Definirea ลi ierarhizarea elementelor componente ale anvelopei clฤdirilor ลi a parametrilor de performanลฃฤ termo-higro-energeticฤ asociaลฃi acestora
I.5.1. Elemente componente ale anvelopei clฤdirii- clasificare รฎn raport cu poziลฃia รฎn cadrul sistemului clฤdire:โช elemente exterioare รฎn contact direct cu aerul exterior (ex: pereลฃilor exteriori, inclusiv suprafaลฃa adiacentฤ rosturilor
deschise);โช elemente interioare care delimiteazฤ spaลฃiile รฎncฤlzite de spaลฃii adiacente neรฎncฤlzite sau mai puลฃin รฎncฤlzite (ex: pereลฃii ลi
planลeele care separฤ volumul clฤdirii de spaลฃii adiacente neรฎncฤlzite sau mult mai puลฃin รฎncฤlzite, precum ลi de spaลฃiul rosturilor รฎnchise);
โช elemente รฎn contact cu solul;- clasificare รฎn funcลฃie de tipul elementelor de construcลฃie:โช opace (ex: partea opacฤ a pereลฃilor exteriori, inclusiv suprafaลฃa adiacentฤ rosturilor);โช elemente vitrate - elemente al cฤror factor de transmisie luminoasฤ este egal sau mai mare de 0,05 (de exemplu:
componentele transparente ลi translucide ale pereลฃilor exteriori ลi acoperiลurilor - tรขmplฤria exterioarฤ, pereลฃii vitraลฃi ลiluminatoarele);- clasificare รฎn funcลฃie de poziลฃia elementelor de construcลฃie รฎn cadrul anvelopei clฤdirii:โช verticale - elemente de construcลฃie care fac un unghi cu planul orizontal mai mare de 60 grade (ex: pereลฃilor exteriori);โช orizontale - elemente de construcลฃie care fac un unghi cu planul orizontal mai mic de 60 grade (de exemplu planลeele de
peste ultimul nivel, de sub poduri, planลeele de peste pivniลฃe ลi subsoluri neรฎncฤlzite, planลeele care delimiteazฤ clฤdirea lapartea inferioarฤ, faลฃฤ de mediul exterior - bowindouri, ganguri de trecere ล.a).
I.5.2. Convenลฃii de stabilire a caracteristicilor dimensionale ale elementelor de anvelopฤ necesare pentru calculul valorilor parametrilor de performanลฃฤ termicฤ a acestora.
I.5.2.1. Anvelopa unei clฤdiri este alcฤtuitฤ dintr-o serie de suprafeลฃe prin care are loc transfer termic.I.5.2.2. Aria anvelopei clฤdirii - A - reprezentรขnd suma tuturor ariilor elementelor de construcลฃie perimetrale ale clฤdirii, prin
care are loc transfer termic, se calculeazฤ cu relaลฃia:
A = SUMฤ [A(j)] [m2] (5.2.1)
รฎn care:A(j) - ariile elementelor de construcลฃie care intrฤ รฎn alcฤtuirea anvelopei clฤdirii;
Aria anvelopei se determinฤ avรขnd รฎn vedere exclusiv suprafeลฃele interioare ale elementelor de construcลฃie perimetrale,ignorรขnd existenลฃa elementelor de construcลฃie interioare (pereลฃii interiori structurali ลi nestructurali, precum ลi planลeeleintermediare).
I.5.2.3. Volumul clฤdirii - V - reprezintฤ volumul delimitat de suprafeลฃele perimetrale care alcฤtuiesc anvelopa clฤdirii,reprezintฤ volumul รฎncฤlzit al clฤdirii, cuprinzรขnd atรขt รฎncฤperile รฎncฤlzite direct (cu elemente de รฎncฤlzire), cรขt ลi รฎncฤperile รฎncฤlzite indirect (fฤrฤ elemente de รฎncฤlzire), dar la care cฤldura pฤtrunde prin pereลฃii adiacenลฃi, lipsiลฃi de o termoizolaลฃiesemnificativฤ. รn acest sens se considerฤ ca fฤcรขnd parte din volumul clฤdirii: cฤmฤri, debarale, vestibuluri, holuri de intrare,casa scฤrii, puลฃul liftului ลi alte spaลฃii comune.
Mansardele, precum ลi รฎncฤperile de la subsol, รฎncฤlzite la temperaturi apropiate de temperatura predominantฤ a clฤdirii, seinclud รฎn volumul clฤdirii.
Nu se includ รฎn volumul clฤdirii:- รฎncฤperile cu temperaturi mult mai mici decรขt temperatura predominantฤ a clฤdirii, de exemplu la clฤdirile de locuit -camerele de pubele;
- verandele, precum ลi balcoanele ลi logiile, chiar รฎn situaลฃia รฎn care ele sunt รฎnchise cu tรขmplฤrie exterioarฤ.La clฤdirile cu terasฤ, รฎn cazul รฎn care casa scฤrii se ridicฤ peste cota generalฤ a planลeului terasei, pereลฃii exteriori ai
acesteia se considerฤ ca elemente ale anvelopei clฤdirii.La clฤdirile cu acoperiล รฎnclinat, รฎn situaลฃiiile รฎn care casa scฤrii continuฤ peste cota generalฤ a planลeului podului, ca
elemente delimitatoare, spre exterior, se considerฤ pereลฃii dintre casa scฤrii ลi pod ลi planลeul sau acoperiลul de peste casascฤrii.
La casa scฤrii de la parter, precum ลi la holurile de intrare รฎn clฤdire care au planลeul inferior denivelat, determinareavolumului ลi a suprafeลฃei anvelopei precum ลi a suprafeลฃelor tuturor elementelor de construcลฃie care separฤ aceste spaลฃii, desubsol ลi de aerul exterior (pereลฃi, planลee, rampe, podeลte), se face cu luarea รฎn consideraลฃie a acestei denivelฤri.
x
Ca principiu general, suprafeลฃele elementelor de construcลฃie perimetrale care alcฤtuiesc รฎmpreunฤ anvelopa clฤdirii, sedelimiteazฤ de mediile exterioare prin feลฃele interioare ale elementelor de construcลฃie.
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Lungimile, รฎnฤlลฃimile ลi ariile, pe ansamblul clฤdirii, se determinฤ ลi se verificฤ cu relaลฃiile:
P = SUMฤ [l(j)]; H = SUMฤ [H(j)]; A = SUMฤ [A(j)] Volumul clฤdirii - V - este delimitat de aria anvelopei ลi este egal cu suma volumelor tuturor รฎncฤperilor din clฤdire:
V = SUMฤ [V(j)] [m3] (5.2.2)
I.5.2.4. Lungimile punลฃilor termice liniare (l) se mฤsoarฤ รฎn funcลฃie de lungimile lor reale, existente รฎn cadrul ariilor Adeterminate mai sus; รฎn consecinลฃฤ ele sunt delimitate la extremitฤลฃi de conturul suprafeลฃelor respective.
Punลฃile termice liniare care trebuie รฎn mod obligatoriu sฤ fie luate รฎn considerare la determinarea parametrilor "l" ลi "PSI" sunt,
รฎn principal, urmฤtoarele:- intersecลฃia dintre pereลฃii exteriori ลi planลeul de terasฤ (รฎn zona aticului sau a corniลei);- intersecลฃia dintre pereลฃii exteriori ลi planลeul de pod (รฎn zona streลinii);- intersecลฃia dintre pereลฃii exteriori ลi planลeul peste subsolul neรฎncฤlzit (รฎn zona soclului);- intersecลฃia dintre pereลฃii exteriori ลi placa pe sol (รฎn zona soclului);- colลฃurile verticale (ieลinde ลi intrรขnde) formate la intersecลฃia dintre doi pereลฃi exteriori ortogonali;- punลฃile termice verticale de la intersecลฃia pereลฃilor exteriori cu pereลฃii interiori structurali (de ex. stรขlpiลori din beton armat
monolit protejaลฃi sau neprotejaลฃi, pereลฃii din beton armat adiacenลฃi logiilor, ล.a.);- intersecลฃia pereลฃilor exteriori cu planลeele intermediare (รฎn zona centurilor ลi a consolelor din beton armat monolit, ล.a.);- plฤcile continue din beton armat care traverseazฤ pereลฃii exteriori la balcoane ลi logii;- conturul tรขmplฤriei exterioare (la buiandrugi, solbancuri ลi glafuri verticale).I.5.3. Parametri definitorii pentru caracterizarea higro-termicฤ a materialelor I.5.3.1. Caracteristicile higrotermice ale materialelor de construcลฃie utilizate la evaluarea performanลฃelor energetice ale
clฤdirilor sunt:> conductivitatea termicฤ, lambda, รฎn W/(mโชK);> cฤldura specificฤ masicฤ, c, รฎn J/(kgโชK);> factorul de permeabilitate la vapori de apฤ/rezistenลฃฤ la vapori de apฤ, ยต.I.5.3.2. Conductivitate termicฤ de calcul este valoarea conductivitฤลฃii termice a unui material sau produs de construcลฃie, รฎn
condiลฃii specifice, care poate fi consideratฤ ca fiind caracteristicฤ pentru performanลฃa acelui material, atunci cรขnd este รฎncorporat รฎntr-un element de construcลฃie.
Conductivitatea termicฤ de calcul se stabileลte pe baza conductivitฤลฃii termice declarate, avรขndu-se รฎn vedere condiลฃiile realede exploatare referitoare la temperatura ลi umiditatea materialului (document recomandat SR EN ISO 10456).
Pentru condiลฃiile climatice din ลฃara noastrฤ conductivitatea termicฤ de calcul este definitฤ pentru o temperaturฤ medie de 0โซCลi o umiditate de exploatare stabilitฤ conform urmฤtoarelor convenลฃii:
- pentru materialele nehigroscopice (care nu conลฃin sau nu pฤstreazฤ apa de fabricaลฃie), conductivitatea termicฤ de calcul esteconductivitatea termicฤ a materialului aflat รฎn stare uscatฤ;
- pentru materialele higroscopice, conductivitatea termicฤ de calcul este conductivitatea termicฤ corespunzฤtoare umiditฤลฃii deechilibru a materialului aflat รฎntr-un mediu ambiant cu temperatura de 23โซC ลi umiditatea relativฤ de 50%.
- pentru materialele termoizolante care conลฃin รฎn pori alte gaze decรขt aerul, conductivitatea termicฤ de calcul este
conductivitatea termicฤ a materialului aflat รฎn stare uscatฤ, dupฤ un interval de timp de รฎmbฤtrรขnire, specific pentru fiecare tip dematerial.I.5.3.3. Factorul rezistenลฃei la permeabilitate la vapori, ยต, al unui material este o mฤrime adimensionalฤ care aratฤ de cรขte ori
stratul de material este mai puลฃin permeabil decรขt un strat de aer de aceeaลi grosime. Factorul rezistenลฃei la permeabilitate lavapori este utilizat la verificarea elementelor de construcลฃie componente ale anvelopei clฤdirii la riscul de condens interstiลฃial.
I.5.3.4. La evaluarea performanลฃelor termice ale clฤdirilor, caracteristicile higrotermice de calcul ale materialelor deconstrucลฃie se vor considera astfel:
- pentru materialele tradiลฃionale aflate รฎn regim normal de exploatare ลi la care, รฎn urma analizei termice, nu s-au constatatdegradฤri: conform datelor din Anexa A5.
- pentru materialele la care, รฎn urma analizei termice, s-a constatat creลterea umiditฤลฃii peste umiditatea de echilibru,conductivitatea termicฤ de calcul se va stabili astfel:
โช prin conversia conductivitฤลฃii de calcul corespunzฤtoare regimului normal de exploatare (definit la pct. 5.3.2) la condiลฃiilereale constatate (document recomandat SR EN ISO 10456), atunci cรขnd se dispune de date privind umiditatea realฤ amaterialului;
โช prin utilizarea coeficienลฃilor de majorare a conductivitฤลฃii termice prezentaลฃi รฎn tabelul 5.3.2, atunci cรขnd nu se dispune dedate privind umiditatea realฤ a materialului;- pentru materialele termoizolante noi, altele decรขt cele date รฎn anexa A5, conform datelor din tabelul 5.3.1;- pentru alte materiale, care nu sunt cuprinse รฎn anexa A5 sau รฎn tabelul 5.3.1, conductivitatea termicฤ de calcul se va stabili
pe baza conductivitฤลฃii termice declarate de producฤtor (document recomandat SR EN ISO 10456), luรขndu-se รฎn considerarecondiลฃiile reale de exploatare. Totodatฤ, pentru a ลฃine seamฤ de influenลฃa asupra valorilor declarate a incertitudinii de mฤsurare,a reprezentativitฤลฃii eลantioanelor pe care se fac mฤsurฤrile, a modificฤrii รฎn timp a grosimii ลi a compoziลฃiei materialelor, pentrumaterialele termoizolante se recomandฤ majorarea cu 20% a conductivitฤลฃilor termice declarate.
Tabelul 5.3.1 - Caracteristici higrotermiceale unor materiale termoizolante
โโโโโโโฌโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโ
โ โ โ Densitate โ Conductivitate โFactorulrezistenลฃeiโโ โ โ aparentฤ โtermicฤ de calculโlapermeabilitate laโ
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โNr. โ Tip de material โ ro โ lambda โ vaporiโโcrt. โ โ โ โ ยต(D)โโ โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโคโ โ โ kg/m3 โ W/(mK) โ -โโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโคโ 0 โ 1 โ 2 โ 3 โ 4โ
โโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโดโโโโโโโโโโโโโโโโโโดโโโโโโโโโโโโโโโโโโดโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโคโ1 โProduse din vatฤ mineralฤ (din rocฤ)โโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโคโ1.1 โClasa A1 โ 18 <= ro < 25โ 0,046 โ 1โโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโคโ1.2 โClasa A2 โ 25 <= ro < 35โ 0,040 โ 1โโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโคโ1.3 โClasa A3 โ 35 <= ro < 60โ 0,038 โ 1
โโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโคโ1.4 โClasa A4 โ 60 <= ro < 100โ 0,037 โ 1โโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโคโ1.5 โClasa A5 โ 100 <= ro < 160โ 0,038 โ 2โโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโคโ1.6 โClasa A6 โ 160 <= ro <= 200โ 0,040 โ 2โโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโดโโโโโโโโโโโโโโโโโโดโโโโโโโโโโโโโโโโโโดโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโคโ2 โProduse din vatฤ de sticlฤโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโคโ2.1 โClasa B1 โ 7 <= ro < 9,5โ 0,047 โ 1โโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโคโ2.2 โClasa B2 โ 9,5 <= ro < 12,5โ 0,042 โ 1โโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโคโ2.3 โClasa B3 โ12,5 <= ro < 18โ 0,039 โ 1โโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโค
โ2.4 โClasa B4 โ 18 <= ro < 25โ 0,037 โ 1โโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโคโ2.5 โClasa B5 โ 25 <= ro < 50โ 0,035 โ 1โโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโคโ2.6 โClasa B6 โ 50 <= ro < 80โ 0,034 โ 1โโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโคโ2.7 โClasa B7 โ 80 <= ro <= 120โ 0,036 โ 1โโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโดโโโโโโโโโโโโโโโโโโดโโโโโโโโโโโโโโโโโโดโโโโโโโโโโโโโโโโ
โโโโโคโ3 โMateriale plastice celulareโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโค
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โ3.1 โPolistiren expandatโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโคโ3.1.1โClasa P1 โ 9 <= ro < 13โ 0,046 โ 30โโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโคโ3.1.2โClasa P2 โ 13 <= ro < 16โ 0,042 โ 30โโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโค
โ3.1.3โClasa P3 โ 16 <= ro < 20โ 0,040 โ 30โโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโคโ3.1.4โClasa P4 โ 20 <= ro < 25โ 0,038 โ 30โโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโคโ3.1.5โClasa P5 โ 21 <= ro < 35โ 0,035 โ 60โโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโคโ3.1.6โClasa P6 โ 35 <= ro <= 50โ 0,033 โ 60โโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโดโโโโโโโโโโโโโโโโโโดโโโโโโโโโโโโโโโโโโดโโโโโโโโโโโโโโโโ
โโโโโคโ3.2 โPolistiren extrudatโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโคโ3.2.1โPlฤci fฤrฤ gaz inclus altul decรขt aerul โ 25 <= ro <= 40โ 0,042 โ 150โโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโคโ3.2.2โPlฤci expandate cu hydrofluorocarburi โ 25 <= ro <= 40โ 0,035 โ 150โโ โHCFC โ โ โโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโดโโโโโโโโโโโโโโโโโโดโโโโโโโโโโโโโโโโโโดโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโคโ3.3 โProduse din spumฤ rigidฤ depoliuretanโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโคโ3.3.1โPlฤci debitate din blocuri spumate โ 37 <= ro < 65โ 0,041 โ 60โโ โcontinuu ลi expandate cu HCFC โ โ โโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโคโ3.3.2โPlฤci spumate continuu sau debitate din โ 15 <= ro <= 30โ 0,040 โ 60โโ โblocuri spumate expandate fฤrฤ gaz โ โ โโโ โinclus altul decรขt aerul โ โ โโ
โโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโคโ3.3.3โPlฤci spumate continuu injectate รฎntre โ โ โโโ โdouฤ panouri rigide โ โ โโโ โ- expandate cu HCFC โ 37 <= ro <= 60โ 0,033 โ 60โโ โ- expandate fฤrฤ gaz inclus altul decรขt โ 37 <= ro <= 60โ 0,037 โ 60โโ โ aerul โ โ โโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโคโ3.4 โSticlฤ celularฤ โ 110 <= ro <= 140โ 0,050 โ 20.000
โโโโโโโโดโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโดโโโโโโโโโโโโโโโโโโดโโโโโโโโโโโโโโโโโโดโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโ
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Tabelul 5.3.2 - Coeficienลฃi de majorare a conductivitฤลฃii termice amaterialelor de construcลฃie รฎn funcลฃie de starea ลi vechimea lor
โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโโโโโ Material โ Starea materialuluiโCoeficient โโ โ โdemajorareโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโคโ 1 โ 2 โ 3
โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโคโZidฤrie din cฤrฤmidฤ sau blocuri โvechime >= 30 ani โโโceramice โโช รฎn stare uscatฤ โ 1,03โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโคโ โโช afectatฤ de condens โ 1,15โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโคโ โโช afectatฤ de igrasie โ 1,30โ
โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโคโZidฤrie din blocuri de b.c.a. sauโvechime >= 20 ani โโโbetoane uลoare โโช รฎn stare uscatฤ โ 1,05โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโคโ โโช afectatฤ de condens โ 1,15โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโคโ โโช afectatฤ de igrasie โ 1,30โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโคโZidฤrie din piatrฤ โvechime >= 20 am โโโ โโช รฎn stare uscatฤ โ 1,03โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโคโ โโช afectatฤ de condens โ 1,10โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโคโ โโช afectatฤ de igrasie โ 1,20โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโคโBeton armat โโช afectat de condens โ 1,10
โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโคโ โโช afectat de igrasie โ 1,10โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโคโBeton cu agregate uลoare โvechime >= 30 ani โโโ โโช รฎn stare uscatฤ โ 1,03โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโคโ โโช afectat de condens โ 1,10โ
โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโคโ โโช afectat de igrasie โ 1,20โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโ
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โโโโโคโTencuialฤ โvechime >= 20 ani โโโ โโช รฎn stare uscatฤ โ 1,03โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโคโ โโช afectatฤ de condens โ 1,10โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโคโ โโช afectatฤ de igrasie โ 1,30
โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโคโPereลฃi din paiantฤ sau chirpici โvechime >= 10 ani โโโ โโช รฎn stare uscatฤ, fฤrฤ degradฤri vizibile โ 1,10โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโคโ โโช รฎn stare uscatฤ, cu degradฤri vizibile (fisuri, โ 1,15โโ โ exfolieri) โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโค
โ โโช afectaลฃi de igrasie, condens โ 1,30โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโคโVatฤ mineralฤ รฎn vrac, saltele, โvechime >= 10 ani โโโpรขsle โโช รฎn stare uscatฤ โ 1,15โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโคโ โโช afectatฤ de condens โ 1,30โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโคโ โโช รฎn stare umedฤ datoritฤ infiltraลฃiilor de apฤ (รฎn โ 1,60โโ โ special la acoperiลuri) โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโคโPlฤci rigide din vatฤ mineralฤ โvechime >= 10 ani โโโ โโช รฎn stare uscatฤ โ 1,10โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโคโ โโช afectatฤ de condens โ 1,20โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโคโ โโช รฎn stare umedฤ datoritฤ infiltraลฃiilor de apฤ (รฎn โ 1,30
โโ โ special la acoperiลuri) โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโคโPolistiren expandat โvechime >= 10 ani โโโ โโช รฎn stare uscatฤ โ 1,05โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโคโ โโช afectat de condens โ 1,10โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโค
โ โโช รฎn stare umedฤ datoritฤ infiltraลฃiilor de apฤ (รฎn โ 1,15โโ โ special la acoperiลuri) โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโ
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โโโโโคโPolistiren extrudat โvechime >= 10 ani โโโ โโช รฎn stare uscatฤ โ 1,02โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโคโ โโช afectat de condens โ 1,05โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโคโ โโช รฎn stare umedฤ datoritฤ infiltraลฃiilor de apฤ (รฎn โ 1,10
โโ โ special la acoperiลuri) โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโคโPoliuretan rigid โvechime >= 10 ani โโโ โโช รฎn stare uscatฤ โ 1,10โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโคโ โโช afectat de condens โ 1,15โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโค
โ โโช รฎn stare umedฤ datoritฤ infiltraลฃiilor de apฤ (รฎn โ 1,25โโ โ special la acoperiลuri) โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโคโSpumฤ de poliuretan aplicatฤ in โvechime >= 10 ani โโโsitu โโช รฎn stare uscatฤ โ 1,15โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโคโ โโช cu degradฤri vizibile datoritฤ expunerii la โ 1,20โโ โ radiaลฃiile UV โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโคโ โโช รฎn stare umedฤ datoritฤ infiltraลฃiilor de apฤ (รฎn โ 1,25โโ โ special la acoperiลuri) โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโคโElemente din lemn โvechime >= 10 ani โโโ โโช รฎn stare uscatฤ, fฤrฤ degradฤri vizibile โ 1,10โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโคโ โโช รฎn stare uscatฤ, cu degradฤri vizibile (fisuri, โ 1,20
โโ โ microorganisme) โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโคโ โโช รฎn stare umedฤ โ 1,30โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโคโPlฤci din aลchii de lemn liate cuโvechime >= 10 am โโโciment โโช รฎn stare uscatฤ โ 1,10โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโค
โ โโช afectate de condens โ 1,20โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโคโ โโช รฎn stare umedฤ datoritฤ infiltraลฃiilor de apฤ (รฎn โ 1,30
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โโ โ special la acoperiลuri) โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโดโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโดโโโโโโโโโโโโ
I.5.4. Parametri de performanลฃฤ caracteristici elementelor de anvelopฤ necesari la evaluarea performanลฃei energetice aclฤdirilor
Parametrii de performanลฃฤ caracteristici elementelor de anvelopฤ, necesari pentru evaluarea performanลฃei energetice aclฤdirilor sunt:
- rezistenลฃe termice unidirecลฃionale (R), respectiv transmitanลฃe termice unidirecลฃionale (U);
- rezistenลฃe termice (R'), respectiv transmitanลฃe termice (U') corectate cu efectul punลฃilor termice; raportul dintre rezistenลฃatermicฤ corectatฤ ลi rezistenลฃa termicฤ unidirecลฃionalฤ (r);- rezistenลฃe termice corectate, medii, pentru fiecare tip de element de construcลฃie perimetral, pe ansamblul clฤdirii [R'(m)];- rezistenลฃฤ termicฤ corectatฤ, medie, a anvelopei clฤdirii [R'(M)]; respectiv transmitanลฃฤ termicฤ corectatฤ, medie, a anvelopei
clฤdirii [U'(clฤdire)];Alลฃi parametri utilizaลฃi sunt:- indicele de inerลฃie termicฤ D,- rezistenลฃa la difuzia vaporilor de apฤ,- coeficienลฃii de inerลฃie termicฤ (amortizare, defazaj),- coeficientul de absorbtivitate a suprafeลฃei corelat cu culoarea ลi starea suprafeลฃei,- factorul optic pentru vitraje,- raportul de vitrare etc.Se determinฤ urmฤtorii parametri:- Rezistenลฃele termice corectate ale elementelor de construcลฃie (R'), respectiv transmitanลฃele termice corectate (U') - cu luarea
รฎn considerare a influenลฃei punลฃilor termice, permiลฃรขnd:โช compararea valorilor calculate pentru fiecare รฎncฤpere รฎn parte, cu valorile normate/de referinลฃฤ: rezistenลฃele termice, minime
necesare din considerente igienico-sanitare ลi de confort [R'(nec)];โช compararea valorilor calculate pentru ansamblul clฤdirii [R'(m)], cu valorile normate/de referinลฃฤ: rezistenลฃele termice
minime, normate, stabilite รฎn mod convenลฃional, รฎn scopul economisirii energiei รฎn exploatare [R'(min)]; respectiv comparareavalorilor calculate pentru ansamblul clฤdirii [U'(m)], cu transmitanลฃele termice maxime, normate/de referinลฃฤ, stabilite รฎn modconvenลฃional, รฎn scopul economisirii energiei รฎn exploatare [U'(max)];
- Rezistenลฃa termicฤ corectatฤ, medie, a anvelopei clฤdirii [R'(M)]; respectiv transmitanลฃei termice corectate, medii, a anvelopeiclฤdirii [U'(clฤdire)]; aceลti parametri se utilizeazฤ pentru determinarea consumului anual de energie total ลi specific (prinraportare la aria utilฤ a spaลฃiilor รฎncฤlzite) pentru รฎncฤlzirea spaลฃiilor la nivelul sursei de energie a clฤdirii - conform Metodologieipartea a II-a ลi prevederilor din reglementarea tehnicฤ: Auditul ลi certificatul de performanลฃฤ energeticฤ ale clฤdirii.
- Temperaturile pe suprafeลฃele interioare ale elementelor de construcลฃie, permiลฃรขnd:โช verificarea riscului de condens superficial, prin compararea temperaturilor minime cu temperatura punctului de rouฤ;โช verificarea condiลฃiilor de confort interior, prin asigurarea indicilor globali de confort termic PMV ลi PPD, รฎn funcลฃie de
temperaturile medii de pe suprafeลฃele interioare ale elementelor de construcลฃie perimetrale.
Pentru evitarea riscului de apariลฃie a unor fenomene legate de confortul interior ลi condiลฃiile minime igienico-sanitare, seatrage atenลฃia asupra importanลฃei efectuฤrii urmฤtoarelor verificฤri:- evaluarea comportฤrii elementelor de construcลฃie perimetrale la fenomenul de condens superficial;- evaluarea comportฤrii elementelor de construcลฃie perimetrale la difuzia vaporilor de apฤ;- evaluarea stabilitฤลฃii termice a elementelor de construcลฃie perimetrale ลi a รฎncฤperilor;- evaluarea indicilor globali de confort termic PMV ลi PPD ลi indicatorii disconfortului local - determinarea cฤrora, la clฤdirile de
locuit existente, este facultativฤ; oportunitatea efectuฤrii acestei verificฤri se va stabili de la caz la caz.
I.6. Parametri de climat exterior specifici pentru aplicarea metodologieiI.6.1. Definiลฃii รn prezenta parte I a metodologiei se utilizeazฤ urmฤtorii parametri climatici exteriori:- temperatura aerului exterior, รฎn โซC;- temperatura exterioarฤ de proiectare pentru iarnฤ, รฎn โซC;
- umiditatea relativฤ a aerului exterior, รฎn %,- intensitatea radiaลฃiei solare, รฎn W/m2,- viteza vรขntului de referinลฃฤ, รฎn m/s.Temperatura aerului exterior este temperatura aerului datฤ de termometrul uscat, mฤsuratฤ conform metodologiei stabilite de
Organizaลฃia Mondialฤ de Meteorologie (WMO).Temperaturฤ exterioarฤ de proiectare pentru iarnฤ este temperatura aerului exterior cu o anumitฤ perioadฤ de revenire,
utilizatฤ la determinarea sarcinii termice de proiectare a unei clฤdiri.Umiditatea relativฤ a aerului exterior este raportul dintre presiunea vaporilor de apฤ din aerul umed ลi presiunea de saturaลฃie
a vaporilor la aceeaลi temperaturฤ ลi se calculeazฤ cu relaลฃia:
pfi = โโโโโโโโโโโโโโโโ (6.1.1)
p(sat) [theta]
รฎn care:
fi - umiditatea relativฤ a aerului, รฎn %;p - presiunea vaporilor de apฤ, รฎn Pa;p(sat) (theta) - presiunea de saturaลฃie a vaporilor, corespunzฤtoare temperaturii T, calculatฤ cu relaลฃiile:
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โ 17,269 โช theta โp(sat) = 6,105 โช exp โ โโโโโโโโโโโโโโโ โ pentru theta >= 0; (6.1.2)
โ 237,3 + theta โ
โ 21,875 โช theta โp(sat) = 6,105 โช exp โ โโโโโโโโโโโโโโโ โ pentru theta < 0; (6.1.3)
โ 265,5 + theta โ Intensitatea radiaลฃiei solare este fluxul radiant pe suprafaลฃฤ generat prin receptarea radiaลฃiei solare pe un plan avรขnd o
รฎnclinare ลi orientare oarecare. รn funcลฃie de condiลฃiile de receptare, intensitatea radiaลฃiei solare poate fi: totalฤ, directฤ, difuzฤ,reflectatฤ, globalฤ.
Intensitatea radiaลฃiei solare totalฤ este intensitatea radiaลฃiei solare generatฤ prin receptarea pe un plan oarecare a radiaลฃieitotale de la รฎntreaga emisferฤ.Intensitatea radiaลฃiei solare directe este intensitatea radiaลฃiei solare generatฤ prin receptarea radiaลฃiei solare care provine
dintr-un unghi solid care รฎnconjoarฤ concentric discul solar aparent.Intensitatea radiaลฃiei solare difuze este intensitatea radiaลฃiei solare generatฤ prin receptarea radiaลฃiei solare disperse dinspre
รฎntrega boltฤ cereascฤ, cu excepลฃia unghiului solid care este utilizat la mฤsurarea intensitฤลฃii radiaลฃiei solare directe.Intensitatea radiaลฃiei solare reflectate este intensitatea radiaลฃiei generatฤ prin receptarea radiaลฃiei solare globale reflectatฤ รฎn
sus de un plan orientat รฎn jos.Intensitatea radiaลฃiei solare globalฤ este intensitatea totalฤ a radiaลฃiei solare, mฤsuratฤ pe un plan orizontal.Viteza vรขntului de referinลฃฤ este definitฤ ca fiind viteza vรขntului mฤsuratฤ la o รฎnฤlลฃime de 10 m deasupra nivelului solului, รฎn
cรขmp deschis, fฤrฤ obstacole รฎn imediata apropriere ลi se calculeazฤ ca valoarea medie, pe o perioadฤ de la 10 minute pรขnฤ lao orฤ, a valorilor instantanee.
I.6.2. Tipuri de date necesareDatele necesare pentru stabilirea parametrilor de climat exterior utilizaลฃi รฎn prezenta metodologie sunt:- Temperatura aerului exterior:
-> valori medii orare รฎn anul climatic reprezentativ;-> valori medii lunare;-> valori convenลฃionale.- Umiditatea relativฤ a aerului exterior - Intensitatea radiaลฃiei solare- Viteza medie a vรขntuluiUtilizarea acestor tipurilor de valori ale parametrilor climatici prezentaลฃi mai sus se precizeazฤ la locul potrivit รฎn diferitele
etape ale calculului performanลฃei energetice a clฤdirilor. รn cazul รฎn care sunt disponibile date, aceste valori pot fi extrase din tabele sau hฤrลฃi realizate prin prelucrarea datelor
meteorologice รฎn conformitate cu reglementฤrile tehnice รฎn vigoare (document recomandat SR EN 15927-1). รn lipsa unei baze de date climatice complete, se pot utiliza valorile date รฎn urmฤtoarele documente recomandate:- SR 4839-1997 (temperaturi medii lunare);- STAS 6648/2-82 (temperaturi medii zilnice pentru lunile de varฤ, intensitatea radiaลฃiei solare);- SR 1907/1-97 (viteza convenลฃionalฤ a vรขntului de calcul, รฎn funcลฃie de zona eolianฤ).
Temperaturile exterioare convenลฃionale de calcul se considerฤ รฎn conformitate cu harta de zonare climaticฤ a teritoriuluiRomรขniei, pentru perioada de iarnฤ. SR 1907-1/97 cuprinde aceastฤ hartฤ, conform cฤreia teritoriul Romรขniei se รฎmparte รฎn 4zone climatice, astfel:
- zona I theta(e) = -12โซC- zona II theta(e) = -15โซC- zona III theta(e) = -18โซC- zona IV theta(e) = -21โซC
I.6.3. Metode de prelucrare a datelor climaticeStabilirea valorilor parametrilor necesari pentru calculul performanลฃei energetice a clฤdirilor se va face pe baza datelor
mฤsurate conform metodologiei stabilite de Organizaลฃia Mondialฤ de Meteorologie ลi prelucrate รฎn conformitate cureglementฤrile tehnice รฎn vigoare (documente recomandate: SR EN 15927/1 ลi SR EN 15927/5).
I.7. Elemente privind concepลฃia constructiv-arhitecturalฤ, generalฤ ลi de detaliu, care influenลฃeazฤ performanลฃele clฤdirii subaspect termic, al ventilฤrii naturale, al รฎnsoririi ลi al iluminatului natural.
Cerinลฃele minime de performanลฃฤ energeticฤ a clฤdirilor se stabilesc pentru diferitele categorii de clฤdiri, aparลฃinรขndprincipalelor pachete de programe arhitecturale รฎn care se รฎncadreazฤ clฤdirile rezidenลฃiale clฤdirile publice ลi cele de producลฃie,atรขt pentru cele noi, cรขt ลi pentru cele existente.
Cerinลฃele ลฃin seama dacฤ clฤdirile ลi-au pฤstrat funcลฃiunea pentru care au fost proiectate sau au suferit refuncลฃionalizare รฎncadrul ciclului de viaลฃฤ.
I.7.1. Clasificarea clฤdirilor รฎn raport cu poziลฃia รฎn mediul construit ลฃine seama de:โช Amplasament (acces, vecinฤtฤลฃi, รฎnsorire/umbrire, expunere la vรขnt, condiลฃionฤri impuse de peisajul natural ล.a.);โช Orientarea รฎn raport cu punctele cardinale ลi faลฃฤ de vรขntul dominant;โช Poziลฃia faลฃฤ de vecinฤtฤลฃi (clฤdiri, obstacole naturale etc.)La stabilirea performanลฃei energetice a unei clฤdiri ลi la elaborarea certificatului energetic al acesteia, fie cฤ este vorba de o
clฤdire nouฤ sau de una existentฤ, se va ลฃine seama de o serie de date care intervin รฎn faza de proiectare, cu considerareaeventualelor modificฤri. รn Anexa A7.9 se fac o serie de precizฤri.
I.7.2. Elemente arhitecturale ลi de construcลฃie care influenลฃeazฤ performanลฃa energeticฤ a clฤdirii din punct de vedere termic ลial iluminatului natural.Obiectivul dezirabil, รฎn condiลฃiile actuale ale schimbฤrii climatice, care afecteazฤ tot globul pฤmรขntesc, rฤmรขne cel prin care
se realizeazฤ controlul insolฤrii clฤdirii: umbrire pe timp de varฤ ลi รฎnsorire pe timpul iernii.
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Echilibrarea heliotermicฤ (reducerea pierderilor de cฤldurฤ รฎn sezonul rece ลi reducerea cรขลtigului de cฤldurฤ รฎn sezonul caldprin conformarea volumetriei clฤdirii ลi orientare) - reducerea necesarului de energie pentru รฎncฤlzirea sau rฤcirea unui spaลฃiudepinde de compactitatea clฤdirii ลi orientarea faลฃฤ de punctele cardinale, de forma volumetricฤ a clฤdirii ลi de raportul dintrevolum ลi suprafaลฃฤ - exprimat prin indicele de formฤ al clฤdirii pentru o anumitฤ amplasare geograficฤ.
Figura 7.2.1.1
Favorizarea ventilฤrii naturale utilizรขnd rฤcirea adiabaticฤ a anvelopeipentru care s-a prevฤzut paravanul cu sprinklere
1.7.2.1. Rezolvฤri volumetrice particulare (volumetrii compacte, clฤdiri U, L, Y etc. decupaje รฎn volumetrie etc.)Au fost fฤcute urmฤtoarele constatฤri:- Pentru clฤdirile U, L, H, Y aportul maxim anual de energie solarฤ pe suprafaลฃฤ de fereastrฤ orientatฤ Sud - Sud-Est la 18โซ
spre Est faลฃฤ de axa Nord-Sud este de 255,9 kWh/m2, รฎn timp ce spre Vest este de 88,9 kWh/m 2, iar spre Est este de 42,9kWh/m2.
- รn cazul unei construcลฃii de formฤ compactฤ, pentru optimizarea relaลฃiei รฎnsorire - necesarul de cฤldurฤ รฎn realizareaconfortului interior clฤdirii existฤ un raport optim รฎntre lungimea ลi lฤลฃimea รฎn plan a suprafeลฃei construite, care este de 1:1,6.Existฤ un raport limitฤ de 1:2,4 dintre laturile dreptunghiului ipotetic ce delimiteazฤ suprafaลฃa construitฤ la sol, dar acesta devineeficient numai cu condiลฃia schimbฤrii de direcลฃie cฤtre Sud-Est a planului, dupฤ ce a fost depฤลit raportul de 1:1,6 a porลฃiunii deplan orientate cฤtre Sud. รn ceea ce priveลte volumetria compactฤ a clฤdirii, considerรขnd 100% necesarul energiei consumate รฎnmenลฃinerea temperaturii de confort รฎn interiorul unei construcลฃii de forma unui cub, procentul creลte spre 200% odatฤ cudiviziunea รฎntregului รฎn opt cuburi componente ลi recompunerea lor รฎn diferite scheme de organizare. รn raport cu energiaconsumatฤ รฎn interiorul cubului pentru menลฃinerea temperaturii de confort consideratฤ 100%, o construcลฃie sub formฤ desemicalotฤ sfericฤ consumฤ numai 96%, o clฤdire cilindricฤ, 98%, รฎn timp ce pentru un spaลฃiu piramidal este necesar un consumde energie de 112%. (Anexa A7.5)
Performanลฃa termicฤ a anvelopei (Anexa A7.6) se realizeazฤ prin:โช controlul mฤrimii golurilor, geometria ferestrelor, tipul de etanลeizare al tรขmplฤriilor ลi creลterea performanลฃelor acestora,
selectarea tipurilor de geamuri, utilizarea sistemelor de umbrire (interior ลi exterior), optimizarea luminฤrii naturale ลi controlulstrฤlucirii, reducerea pierderilor de cฤldurฤ ลi a cรขลtigului de cฤldurฤ;
โช optimizarea izolฤrii termice รฎn vederea reducerii consumului de energie necesar pentru รฎncฤlzirea sau rฤcirea spaลฃiilor interioare clฤdirii (pierderi sau cรขลtig de cฤldurฤ prin anvelopa clฤdirii);
โช utilizarea calitฤลฃii de masฤ termicฤ a anvelopei clฤdirii;โช asigurarea integritฤลฃii anvelopei clฤdirii astfel รฎncรขt sฤ se asigure confortul termic ลi sฤ se previnฤ condensul (utilizarea
corectฤ a barierei de vapori ลi evitarea punลฃilor termice).Procesul de evaporare poate fi exploatat cu succes รฎn rฤcirea adiabaticฤ a anvelopei (fig. 7.2.1.1) clฤdirilor รฎn sistem pasiv,
caz รฎn care se apeleazฤ la tehnologii cu ajutorul cฤrora se produce dispersia finฤ a apei sau utilizarea apei ca agent de rฤcire aspaลฃiilor interioare ลi se asociazฤ altor tipuri de tehnologii integrate รฎn elementele constructive (planลee, pardoseli). Sunt folositeoglinzile de apฤ (ajutate ลi ele รฎn procesul de rฤcire adiabaticฤ de fรขntรขni arteziene sau alte instalaลฃii) sau sunt create specialsuprafeลฃe inundate imediat lรขngฤ construcลฃie.
Stocajul termic รฎn masa construcลฃiei este un concept important al proiectฤrii ecologice integrate. De fapt fiecare spaลฃiu ceadฤposteลte o funcลฃiune, faciliteazฤ prin convecลฃie (prin intermediul aerului interior) schimbul termic cฤtre suprafeลฃele ce-ldelimiteazฤ, pereลฃi interiori, planลee sau anvelopa clฤdirii, spre exterior. Acestea se aflฤ รฎntr-o stare continuฤ de schimb deradiaลฃii reciproce (radiaลฃie directฤ sau difuzฤ ce pฤtrunde prin intermediul ferestrei, lumina artificialฤ, ocupanลฃii, diferite alteobiecte sau dotฤri interioare).
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Figura 7.2.1.2
Concept de ventilare ลi luminare naturalฤ
Turnurile termice (fig. 7.2.1.2) puncteazฤ volumetria, strฤbฤtรขnd nivelurile ลi pot fi asociate unor spaลฃii care necesitฤ ventilareforลฃatฤ (clฤdirile rezolvate pe plan adรขnc, birourile peisagere etc.); de asemenea, pe timpul verii ele pot asigura buna ventilare รฎnsistem pasiv sau pot funcลฃiona รฎn sistem mixt pasiv/activ; รฎn acest din urmฤ caz, unele dintre ele vor fi concepute ca prize de aer ลi prevฤzute cu tehnologie integratฤ de purificarea aerului. Acest tip de asigurare a ventilฤrii devine necesarฤ รฎn anumite regiunicaracterizate de un grad ridicat de poluare sau รฎn zone susceptibile de a prezenta poluarea aerului รฎn condiลฃii meteorologicenefavorabile (vรขnt dinspre direcลฃia unor zone ce prezintฤ un grad ridicat de poluare industrialฤ, de exemplu). Caracterul lor versatil ลi anume acela de a se constitui pe timpul iernii รฎn masฤ structuralฤ de stocaj poate fi speculat prin asocierea cu spaลฃiianexฤ ลi prin poziลฃionarea รฎn cadrul configurฤrii spaลฃiale, care sฤ permitฤ recepลฃionarea directฤ, pe fiecare nivel, a energieiradiante solare.
I. 7.2.2 Tipuri de spaลฃii interioare: spaลฃii funcลฃionale principale ale programului arhitectural, spaลฃii tampon (circulaลฃii, spaลฃiianexฤ, spaลฃii care cer luminare zenitalฤ), spaลฃii versatile sau convertibile (sere, poduri), spaลฃii tranzitorii (porticuri, prispe), spaลฃiicare comunicฤ (spaลฃii publice - pasaje, atriumuri).
Spaลฃiile tampon orientate spre Nord, Nord-Est ลi Nord-Vest sunt spaลฃii care รฎn mod obiลnuit รฎndeplinesc aceastฤ funcลฃiune:windfang, vestibul, casa scฤrii, coridoare, bฤi ลi grupuri sanitare, garaje etc. dar ลi alte tipuri de spaลฃii destinate activitฤลฃilor carereclamฤ luminฤ zenitalฤ (sฤli de laborator, ateliere de picturฤ etc.) sau spaลฃii funcลฃionale polivalente.
Spaลฃiile versatile sau convertibile (Anexa A7.8): sere, atriumuri, pasaje, poduri etc. fie cฤ adฤpostesc funcลฃiuni specificeprogramului, fie cฤ insereazฤ construcลฃiei spaลฃii complementare acesteia, รฎndeplinesc รฎn acelaลi timp, รฎn afara rolului funcลฃionalลi rolul de capcane solare.
Terasele acoperite ลi รฎnchise pe timp de iarnฤ, dar deschise pe timpul verii, orientate spre Sud, cunoscute ca sere suntconsiderate spaลฃii versatile sau convertibile ลi prezintฤ valenลฃe ecologice materiale apreciate mai ales pentru suplimentareasuprafeลฃei anvelopei care poate primi tehnologie proactivฤ.
รn aceiaลi categorie se รฎnscriu podurile/mansardele, a cฤror รฎnvelitoare este conceputฤ cu un sistem de protecลฃie termicฤeficient ลi de asemenea spaลฃiile tranzitorii interior-exterior, fie cฤ este vorba de curลฃi interioare prin intermediul cฤrora se asigurฤfuncลฃie de poziลฃionarea รฎn cadrul planului, buna ventilare pe timpul sezonului cald sau prezervarea unui microclimat propice petimpul sezonului rece, fie cฤ este vorba de pergole, portice etc. Logiile, prispele ลi foiลoarele รฎnchise cu materiale transparentepot fi considerate de asemenea spaลฃii versatile.
Spaลฃiul care comunicฤ este mai mult decรขt un simbol ลi implicit este รฎncฤrcat de valoare ecologicฤ non-materialฤ. Stradainterioarฤ care corespunde coridorului de distribuลฃie spre spaลฃiile propriu-zise ale programului (clฤdirea ลcolii poate fi socotitฤreprezentativฤ รฎn acest caz), va cuceri de multe ori prin extensie, funcลฃie de dimensiuni, ลi calificativul de atrium (รฎn cazul altor programe publice - clฤdiri de birouri, sedii administrative, bฤnci etc.). Din punct de vedere al valorii ecologice materiale, aceastava fi conceputฤ astfel รฎncรขt sฤ se asigure o bunฤ luminare - zenitalฤ prin luminatorul central - sฤ se realizeze temperatura deconfort interior printr-o optimฤ cooperare cu masa structuralฤ interioarฤ ลi o bunฤ ventilare prin judicioasa amplasare a turnurilor
termice.Microclimatul poate fi ameliorat prin prevederea spaลฃiilor de tranziลฃie exterior-interior (prispe, foiลoare, terase deschise ลiacoperite, pergole) ลi al spaลฃiilor exterioare din imediata vecinฤtate a construcลฃiei - amenajฤri exterioare peisagere sauarhitecturale (terase, plantaลฃii - grฤdinฤ, alei - dalaje, terenuri de sport, oglinzi de apฤ etc.).
Fiecare spaลฃiu care corespunde unei anumite activitฤลฃi din cadrul temei programului arhitectural va fi gรขndit, din punct devedere tehnic, รฎn colaborarea cu mediul climatic.
Figura 7.2.3
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Spaลฃiu de tranziลฃie - terasa acoperitฤ umbritฤ, amplasatฤ spre Sud
I.7.2.3. Intrรขnduri, ieลinduri, balcoane, corniลe, ancadramentePentru a putea profita pe timpul iernii de aportul caloric al razelor Soarelui, รฎn interiorul spaลฃiului construit orientat spre Sud,
este necesar sฤ apreciem adรขncimea logiilor, balcoanelor sau a copertinelor ลi dimensiunea golurilor implicit รฎnฤlลฃimeaparapetului ferestrelor. Acelaลi lucru trebuie urmฤrit pentru prevenirea impactului razelor Soarelui asupra faลฃadelor orientateSud, รฎn perioadele de caniculฤ. Dacฤ notฤm cu L adรขncimea logiei, balconului sau a copertinei ลi cu H รฎnฤlลฃimea cunoscutฤ agolului atunci putem afla dimensiunea L utilizรขnd urmฤtoarea formulฤ de calcul:
L = H tg(beta), unde beta este chiar latitudinea locului.Tehnologiile brise-soleil-urilor orizontale sau verticale se bazeazฤ pe aceastฤ formulฤ. Pentru cazurile nefavorabile รฎntรขlnitemai ales รฎn arhitectura care trebuie sฤ rฤspundฤ constrรขngerilor impuse de contextul locului, รฎn condiลฃii de orientare Vest ลi desupraรฎncฤlzire a faลฃadei sunt insuficiente ลi nerecomandate elemente de umbrire orizontale sau verticale. Este necesarฤcombinarea acestor douฤ elemente concomitent cu รฎnclinarea lor รฎn plan orizontal sau vertical.
Se recomandฤ consultarea unei hฤrลฃi a รฎnsoririi, care pune รฎn evidenลฃฤ cele douฤ coordonate importante ale Soarelui:altitudinea ลi azimutul specifice unor latitudini รฎntr-un ecart de 5โซ, pentru fiecare lunฤ a anului ลi pentru fiecare orฤ a zilei.Construcลฃia graficฤ care combinฤ unghiul de umbrire orizontal cu unghiul de umbrire vertical poartฤ numele de masca umbririi.
Proiectarea faลฃadelor umbrite se poate realiza ลi cu ajutorul unor programe de calculator specializate. Tehnologiile de umbrirefixe reprezintฤ un compromis ลi sunt indicate cele reglabile mecanic pentru a realiza o umbrire eficientฤ. Din studii a reieลit cฤutilizarea jaluzelelor ลi obloanelor salveazฤ 10% din energie necesarฤ realizฤrii confortului interior.
I.7.2.4. Structurฤ ลi flexibilitate funcลฃionalฤModulul repetabil al structurii definit de axele clฤdirii, รฎmpreunฤ cu asocierea punctelor umede (bฤi, grupuri sanitare, bucฤtฤrie
etc.) pot conduce la flexibilitate funcลฃionalฤ - element definitoriu รฎn cazul reabilitฤrilor cu refuncลฃionalizare a clฤdirilor. Acest
aspect trebuie gรขndit รฎn strรขnsฤ legฤturฤ cu repartizarea tuturor elementelor descrise la pct 7.2.2 care sunt specifice รฎn controlulpasiv al unei clฤdiri. รn cazul turnurilor termice ลi al partiurilor cu adรขncimi mari, proiectarea structurii de rezistenลฃฤ trebuie sฤrฤspundฤ flexibilitฤลฃii funcลฃionale.
I.7.3. Recomandฤri privind utilizarea resurselor locale la realizarea clฤdirilor.Se recomandฤ utilizarea urmฤtoarelor materiale ลi produse fabricate pe plan local datoritฤ faptului cฤ se conservฤ energia
รฎnglobatฤ ลi se reduce consumul de resurse naturale:โช materiale recuperate ลi fabricate din deลeuri;โช produse ลi materiale reciclabile;โช materiale din surse regenerabile;โช materiale nepoluante;โช materiale rezistente รฎn timp cu un ciclu de viaลฃฤ de cel puลฃin 50 de ani;โช materiale care pot fi reutilizate, reciclabile sau sunt biodegradabile.I.7.4. Factorii care determinฤ iluminarea naturalฤ a รฎncฤperilor din punct de vedere arhitecturalPerformanลฃa energeticฤ a unei clฤdiri include aspecte privind iluminatul natural, o rezolvare optimฤ prezentรขnd numeroase
beneficii, inclusiv o economie considerabilฤ de energie prin reducerea necesarului de iluminat artificial (electric), รฎncฤlzire ลirฤcire. Un spaลฃiu cu iluminat natural corespunzฤtor ลi cu un sistem de control al iluminatului artificial poate sฤ conducฤ laobลฃinerea unei economii de energie electricฤ รฎn cadrul iluminatului clฤdirii de 30-70%.
Tendinลฃa actualฤ este de integrare a luminii naturale ลi a luminii artificiale, avรขnd permanent รฎn vedere obลฃinerea unui mediuluminos confortabil, atรขt din punct de vedere cantitativ, cรขt ลi calitativ.
O integrare optimฤ a celor douฤ componente echivaleazฤ cu performanลฃe tehnologice, prin care orice variaลฃie a luminiinaturale este corectatฤ automat, รฎn sens pozitiv sau negativ, fie prin iluminatul artificial, fie prin sistemele de protecลฃie solarฤ.
Strategia de iluminat natural are รฎn vedere:- caracteristicile luminii naturale รฎn funcลฃie de amplasament- vecinฤtฤลฃile construite ลi neconstruite (vegetaลฃie, relief))- tipul clฤdirii (atrium, liniar, nucleu central, curte interioarฤ, celular, grupat, "open space" etc.).Principalii factori arhitecturali care determinฤ iluminarea naturalฤ a รฎncฤperilor ลi care intrฤ รฎn ecuaลฃiile de calcul pentru
iluminatul natural al unui spaลฃiu interior (document recomandat STAS 6221-89) sunt;โช orientarea clฤdirii faลฃฤ de punctele cardinale;โช mฤrimea, poziลฃia ลi caracteristicile ferestrelor;
โช raportul dintre aria ferestrelor ลi aria pardoselii รฎncฤperilor รฎn funcลฃie de destinaลฃia acestora/funcลฃiuni;โช efectele de reflexie (รฎn legฤturฤ cu amenajฤrile peisagere exterioare - de exemplu peluza sau pavaj ลi cu finisajele clฤdirilor รฎnvecinate);
โช distribuลฃia luminii controlatฤ prin planul urbanistic (regimul de รฎnฤlลฃime al clฤdirii stabilit รฎn funcลฃie de unghiul de cer ลi lฤลฃimeastrฤzii) sau prin dimensionarea ferestrelor (pentru evitarea contrastului ลi a fenomenului de orbire);
โช finisajul suprafeลฃelor interioare (pereลฃi, pardosealฤ, tavan).I.7.4.1. Orientarea clฤdirii faลฃฤ de punctele cardinaleLumina naturalฤ poate fi accesibilฤ pentru orice orientare, dar trebuie realizate studii speciale รฎn ceea ce priveลte
dimensiunile suprafeลฃelor vitrate, tipul de sticlฤ folosit, protecลฃia solarฤ optimฤ pentru fiecare punct cardinal รฎn parte. Din punctde vedere al strategiei iluminatului natural, orientarea optimฤ trebuie gรขnditฤ pentru fiecare funcลฃiune รฎn parte, ลฃinรขnd cont decaracteristicile fiecฤrui punct cardinal:
- sud - aport de radiaลฃie luminoasฤ ลi termicฤ; protecลฃia solarฤ este cel mai uลor de realizat, prin elemente orizontale; orientareindicatฤ pentru sistemele solare pasive
- nord - aport de radiaลฃie luminoasฤ, nu ลi termicฤ
- est ลi vest - protecลฃie solarฤ mai greu de realizat, datoritฤ unghiurilor variate ale soareluiI.7.4.2. Concepลฃia spaลฃial-volumetricฤVolumetria arhitecturalฤ de ansamblu ลi rezolvฤrile de detaliu determinฤ rolul elementelor constructive รฎn relaลฃie cu lumina
naturalฤ (Anexa A7.1):- elemente de conducere (galerie, portic, atrium, curte de luminฤ, sere);
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- elemente de transmisie (ferestre, luminatoare, sere);- elemente de control (suprafeลฃe separatoare, ecrane flexibile, ecrane rigide, filtre solare, elemente obturante).I.7.4.3. Mฤrimea, poziลฃia ลi caracteristicile ferestrelor รn funcลฃie poziลฃia suprafeลฃei vitrate, iluminatul natural se clasificฤ รฎn (Anexa A7.1):โช iluminat lateral - suprafaลฃa vitratฤ este inclusฤ รฎn faลฃadฤ (verticalฤ)โช iluminat zenital - suprafaลฃa vitratฤ se aflฤ la partea superioarฤ (orizontalฤ) a unui spaลฃiu interior โช iluminat global - suprafeลฃe complexe, de tip serฤExistฤ o variaลฃie semnificativฤ a nivelului de iluminare naturalฤ รฎn funcลฃie de dispunerea ferestrelor: lateral pe o parte, lateral
pe douฤ pฤrลฃi, diferite soluลฃii de iluminat zenital (fig. 1 - Anexa A7.2).De asemenea, pentru aceeaลi dimensiune de fereastrฤ, existฤ variaลฃii ale nivelului luminii naturale รฎn funcลฃie de poziลฃionarea
pe verticalฤ a golului respectiv (de menลฃionat cฤ รฎnฤlลฃimea parapetului trebuie corelatฤ cu cerinลฃele de siguranลฃฤ รฎn exploatare
pentru fiecare caz รฎn parte) (fig. 2 - Anexa A7.2).I.7.4.4. Raportul dintre aria ferestrelor ลi aria pardoselii รฎncฤperilor รฎn funcลฃie de destinaลฃia acestora/funcลฃiuniLa construcลฃiile civile, la รฎncฤperile la care se apreciazฤ cฤ iluminarea nu este riguros legatฤ de producลฃia ลi destinaลฃia
รฎncฤperii, realizarea condiลฃiilor de iluminare se verificฤ, รฎn mod aproximativ, pe baza raportului dintre aria ferestrelor รฎncฤperilor ลi aria pardoselii acesteia, conform datelor din tabelul din Anexa A7.3.
Pentru รฎncฤperile la care iluminarea este legatฤ de producลฃia ลi destinaลฃia รฎncฤperii ลi care a fost stabilitฤ prin calcul, va trebuica valorile rezultate sฤ satisfacฤ ลi condiลฃiile din Anexa A7.3, care se vor considera minimale.
I.7.4.5. Efectele de reflexieEfectele de reflexie ce pot influenลฃa aportul de luminฤ naturalฤ รฎntr-un spaลฃiu provin din trei mari categorii:โช mediul exterior neconstruit - vegetaลฃie, dalaje, trotuarul de gardฤ al construcลฃiei, suprafeลฃe de apฤ, fรขntรขni artezieneโช faลฃadele construcลฃiilor รฎnvecinate - finisajul faลฃadelor รฎnvecinate (reflectantฤ mare pentru culori deschise, pastelate),
elemente reflectante (panouri sticlฤ, placaje metalice etc.)โช elemente ale clฤdirii studiate - elemente constructive de protecลฃie solarฤ dispuse la exterior, dimensiunile ferestrelor I.7.4.6. Distribuลฃia luminii - controlatฤ prin planul urbanistic
รn cazul รฎn care se analizeazฤ performanลฃa energeticฤ a unei clฤdiri se ลฃine seama de o serie de caracteristici avute รฎn vederela proiectare (asupra cฤrora se poate interveni prin corectare sau amplificarea efectului):- Regimul de รฎnฤlลฃime al clฤdirii este stabilit prin studii de รฎnsorire, รฎn funcลฃie de un minim de ore de luminฤ necesar pentru
vecinฤtatea cea mai defavorabilฤ (ลฃinรขnd cont de funcลฃiunea pe care aceasta o are).- La stabilirea รฎnฤlลฃimii clฤdirilor, se recomandฤ ca รฎn planurile de sistematizare sฤ se ลฃinฤ seama de lฤลฃimea strฤzii, astfel ca
unghiul de cer sฤ nu depฤลeascฤ limitele de la 27โซ la 45โซ pentru lฤลฃimea de stradฤ de 6 m la 20 m.- La dimensionarea ferestrelor se va avea รฎn vedere asigurarea uniformitฤลฃii luminii รฎn รฎncฤpere, pentru evitarea contrastului ลi
fenomenului de orbire (document recomandat: STAS 6221-89)I.7.4.7. Finisajul suprafeลฃelor interioareFinisajele interioare ale pereลฃilor, pardoselilor ลi mobilierul sau alte elemente de amenajare interioarฤ devin suprafeลฃe
reflectante, contribuind la iluminatul natural al รฎncฤperilor รฎn funcลฃie de culoare ลi texturฤ (Anexa A7.4). รn cazul cรขnd รฎn รฎncฤperi reflexia se datoreazฤ ลi altor suprafeลฃe, รฎn afarฤ de zugrฤveala pereลฃilor ลi tavanului, valoarea
factorului mediului global de sporire prin reflexie se poate stabili prin calcul.I.7.4.8. Tehnologii contemporanePreocupฤrile contemporane de integrare a luminii naturale cu iluminatul artificial, au condus la noi tehnologii de captare ลi
introducere a luminii naturale รฎn zone ale clฤdirilor, precum ลi numeroase tehnologii integrate anvelopei (รฎn special suprafeลฃelor vitrate) pentru controlul iluminatului natural:
โช tuburile de luminฤ dispozitive care capteazฤ, transmit lumina naturalฤ printr-un sistem de suprafeลฃe reflectante ลi o distribuieuniform printr-un difuzor microprismatic รฎn spaลฃiile interioare care nu beneficiazฤ de suprafeลฃe vitrate
โช sistem de captare cu heliostat cu oglindฤ - sistem de reflexii pentru transmiterea luminii รฎn zonele de interesโช elemente optice holografice - elemente incluse รฎn anvelopa clฤdirii, care realizeazฤ controlul energiei solare, prin
redirecลฃionarea radiaลฃiei solare directe ลi indirecteโช ferestre inteligente cu peliculฤ de cristale de polimeri pentru controlul reflectanลฃei geamului prin intermediul unui dispozitiv
de monitorizare ลi autoreglare integrat รฎn panoul de sticlฤ; geamuri electrocromice cu transmisie variabilฤ a luminiiโช sisteme de control al luminii naturale, necesar datoritฤ caracterului variabil al acesteia ลi un sistem de control al luminii
artificiale suplimentare necesare รฎn fiecare momentโช instrumente de proiectare asistatฤ a iluminatului natural, utilizabile รฎn faza iniลฃialฤ a proiectelor pentru dimensionarea optimฤ
a ferestrelor, astfel รฎncรขt sฤ se obลฃinฤ o performanลฃฤ energeticฤ ลi ambientalฤ superioarฤ
I.8. Regimuri de utilizare a clฤdirilor ลi influenลฃa acestora asupra performanลฃei energeticeI.8.1. Clasificarea clฤdirilor รฎn funcลฃie de regimul lor de ocupare รn funcลฃie de regimul de ocupare, clฤdirile se รฎmpart รฎn douฤ categorii:- clฤdiri cu ocupare continuฤ - รฎn care intrฤ clฤdirile a cฤror funcลฃionalitate impune ca temperatura mediului interior sฤ nu
scadฤ, รฎn intervalul "ora 0 - ora 7" cu mai mult de 7โซC sub valoarea normalฤ de exploatare;- clฤdiri cu ocupare discontinuฤ - รฎn care intrฤ clฤdirile a cฤror funcลฃionalitate permite ca abaterea de la temperatura normalฤ
de exploatare sฤ fie mai mare de 7โซC pe o perioadฤ de 10 ore pe zi, din care 5 ore รฎn intervalul "ora 0 - ora 7".I.8.2. Clasificarea tipurilor de funcลฃionare ale instalaลฃiilor de รฎncฤlzireTipurile de funcลฃionare ale instalaลฃiilor de รฎncฤlzire sunt:- รฎncฤlzire continuฤ;- รฎncฤlzire intermitentฤ.Aspecte legate de tipurile de funcลฃionare ale instalaลฃiilor de รฎncฤlzire sunt tratate รฎn partea a II-a a metodologiei.I.8.3. Clasificarea clฤdirilor funcลฃie de inerลฃia termicฤ inclusiv modul de stabilire a valorii acesteia
รn funcลฃie de inerลฃia termicฤ, clฤdirile se รฎmpart รฎn trei clase:- inerลฃie termicฤ micฤ;- inerลฃie termicฤ medie- inerลฃie termicฤ mare. รncadrarea clฤdirilor รฎn una din clasele de inerลฃie se face conform tabelului 8.3.1, รฎn funcลฃie de valoarea raportului:
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โ ___ โโ \ โโ / m(j) โช A(j) โ (8.3.1)โ โโโโ โโ j โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโ
A(d)
รฎn care:m(j) - masa unitarฤ a fiecฤrui element de construcลฃie component j, care intervine รฎn inerลฃia termicฤ a acestuia, รฎn kg/m 2;A(j) - aria utilฤ a fiecฤrui element de construcลฃie j, determinatฤ pe baza dimensiunilor interioare ale acestuia, รฎn m 2;A(d) - aria desfฤลuratฤ a clฤdirii sau pฤrลฃii de clฤdire analizate, รฎn m 2.
Tabelul 8.3.1 - Clase de inerลฃie termicฤ
โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโ โ ___ โ โ โโ โ \ โ โ โโ โ / m(j) โช A(j) โ โ โโ โ โโโโ โ โ Inerลฃia termicฤ โโ โ j โ โ โโ Raportul โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโ โ โโ A(d) โ โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโคโ pรขnฤ la 149 kg/m2 โ micฤ โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโคโ de la 150 pรขnฤ la 399 kg/m2 โ medie โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโคโ peste 400 kg/m2 โ mare โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโดโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโ
La determinarea clasei de inerลฃie se va avea รฎn vedere urmฤtoarele:- dacฤ aria desfฤลuratฤ a spaลฃiului รฎncฤlzit aferent clฤdirii analizate este mai micฤ sau egalฤ cu 200 m2, calculul raportului dat
de relaลฃia (8.3.1) se va face pe รฎntreaga clฤdire;- dacฤ aria desfฤลuratฤ a spaลฃiului รฎncฤlzit aferent clฤdirii analizate este mai mare de 200 m2, calculul raportului dat de relaลฃia
(8.3.1) se va face pe o porลฃiune mai restrรขnsฤ, consideratฤ reprezentativฤ pentru clฤdirea sau partea de clฤdire analizatฤ.I.8.4. Corelaลฃii รฎntre regimul de ocupare al clฤdirii ลi inerลฃia termicฤ a acesteia รn funcลฃie de categoria de ocupare ลi de clasa de inerลฃie, clฤdirile de รฎmpart รฎn douฤ categorii:- clฤdiri de categoria 1, รฎn care intrฤ clฤdirile cu "ocupare continuฤ" ลi clฤdirile cu "ocupare discontinuฤ" de clasฤ de inerลฃie
termicฤ mare;- clฤdiri de categoria 2, รฎn care intrฤ clฤdirile cu "ocupare discontinuฤ" ลi clasฤ de inerลฃie medie sau micฤ.
I.9. Stabilirea prin calcul a valorilor parametrilor de performanลฃฤ termicฤ, energeticฤ ลi de permeabilitate la aer a anvelopeiclฤdirilor
I.9.1. Precizarea valorilor de calcul a parametrilor date de intrareI.9.1.1. TemperaturiI.9.1.1.1. Temperaturi interioare convenลฃionale de calculTemperaturile interioare ale รฎncฤperilor รฎncฤlzite [theta(i)]Temperaturile interioare convenลฃionale de calcul ale รฎncฤperilor รฎncฤlzite, se considerฤ conform reglementฤrilor tehnice รฎn
vigoare (document recomandate SR 1907-2/97).Dacฤ รฎntr-o clฤdire รฎncฤperile au temperaturi de calcul diferite, dar existฤ o temperaturฤ predominantฤ, รฎn calcule se considerฤ
aceastฤ temperaturฤ; de exemplu, la clฤdirile de locuit se considerฤ theta(i) = +20โซC.Dacฤ nu existฤ o temperaturฤ predominantฤ, temperatura interioarฤ convenลฃionalฤ de calcul se poate considera temperatura
medie ponderatฤ a tuturor รฎncฤperilor รฎncฤlzite:
SUMฤ [theta(ij) โช A(j)]theta(i) = โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโ [โซC] (9.1.1)
SUMฤ A(j)
รฎn care:A(j) - aria รฎncฤperii/avรขnd temperatura interioarฤ theta(ij).
Temperaturile interioare ale spaลฃiilor neรฎncฤlzite theta(u)Temperaturile interioare ale spaลฃiilor ลi รฎncฤperilor neรฎncฤlzite se determinฤ exclusiv pe bazฤ de bilanลฃ termic, รฎn funcลฃie de
temperaturile de calcul ale รฎncฤperilor adiacente, de ariile elementelor de construcลฃie care delimiteazฤ spaลฃiul neรฎncฤlzit, precumลi de rezistenลฃele termice ale acestor elemente. รn calcule se va ลฃine seama รฎn mod obligatoriu ลi de numฤrul de schimburi de
aer รฎn spaลฃiului neรฎncฤlzit.Tot pe bazฤ de bilanลฃ termic se vor determina temperaturile theta(u) din rosturile รฎnchise, podurile ลi etajele tehnice, precum ลicele din balcoanele ลi logiile รฎnchise cu tรขmplฤrie exterioarฤ.
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โโ โโโโโโโโโโโโโโโโโ โ 8 โ 24 *) โ 8 โ12 โโ ^ โ โโโโโ โ โโโโโ โ โโโโโ โโโโโโ โโ โโโโโโโโโดโโโโโโโโ โ 0,125 โ 0,042 โ 0,125 โ0,084 โโ โ i โ โ โ โ โโโ โโโโโโโโโโโโโโโโโ โ โ โ โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโ
โโโโโโโโคโ โโโโโโโโโโโโโโโโโ โ โ โ โโโ โ i โ โ โ โ โโโ โโโโโโโโโฌโโโโโโโโ โ 6 โ 24 *) โ 6 โ12 โโ v โ โโโโโ โ โโโโโ โ โโโโโ โโโโโโ โโ โโโโโโโโโโโโโโโโโ โ 0,167 โ 0,042 โ 0,125 โ0,084 โโ โ e, u โ โ โ โ โโโ โโโโโโโโโโโโโโโโโ โ โ โ โโ
โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโดโโโโโโโโโโโโโโดโโโโโโโโโโโโโโโดโโโโโโโโโโโโโโดโโโโโโโโโโโโโโโ
*) Pentru condiลฃii de varฤ h(e) = 12 W/(m 2K), R(se) = 0,084 m2K/W.
Valorile rezistenลฃelor termice superficiale interioare din tabelul 9.1.1 sunt valabile pentru suprafeลฃele interioare obiลnuite,netratate (cu un coeficient de emisie epsilon = 0,9); valorile din tabel au fost determinate pentru o temperaturฤ interioarฤevaluatฤ la +20โซC.
Valoarea rezistenลฃei termice superficiale exterioare din tabelul 9.1.1 corespunde urmฤtoarelor condiลฃii:- suprafaลฃa exterioarฤ netratatฤ, cu un coeficient de emisie epsilon = 0,9;- temperatura exterioarฤ theta(e) = 0โซC- viteza vรขntului adiacent suprafeลฃei exterioare v = 4 m/sPentru alte viteze ale vรขntului rezistenลฃa termicฤ superficialฤ exterioarฤ se poate considera orientativ astfel:
v R(se)[m/s] [m2K/W]1 0,082 0,063 0,054 0,045 0,047 0,0310 0,02
I.9.1.4. Rezistenลฃe termice ale straturilor de aer neventilatRezistenลฃele termice ale straturilor de aer neventilat [R(a)] se considerฤ, รฎn funcลฃie de direcลฃia ลi sensul fluxului termic ลi de
grosimea stratului de aer (document recomandat SR EN ISO 6946), pentru toate elementele de construcลฃie, cu excepลฃiaelementelor de construcลฃie vitrate.
Pentru modul รฎn care se pot considera รฎn calculele termotehnice straturile de aer รฎn care existฤ un oarecare grad de ventilareal spaลฃiului de aer, deci o comunicare cu mediul exterior, se poate consulta documentul recomandat este SR EN ISO 6946.
I.9.2. Calculul rezistenลฃei termice ลi a transmitanลฃei termice totale, unidirecลฃionale a elementelor de construcลฃie opaceCalculul ลฃine seama de prevederile din actele normative รฎn vigoare (document recomandat: SR EN ISO 6946).Rezistenลฃa termicฤ totalฤ, unidirecลฃionalฤ a unui element de construcลฃie alcฤtuit din unul sau mai multe straturi din materiale
omogene, fฤrฤ punลฃi termice, inclusiv din eventuale straturi de aer neventilat, dispuse perpendicular pe direcลฃia fluxului termic,se calculeazฤ cu relaลฃia:
R = R(si) + SUMฤ R(j) + SUMฤ R(a) + R(se) [m2K/W] (9.2.1) Relaลฃia (9.2.1) se utilizeazฤ ลi pentru determinarea rezistenลฃei termice รฎn cรขmp curent, a elementelor de construcลฃie
neomogene (cu punลฃi termice). รn calculul unidirecลฃional, suprafeลฃele izoterme se considerฤ cฤ sunt paralele cu suprafaลฃa elementului de construcลฃie.La elementele de construcลฃie cu straturi de grosime variabilฤ (de exemplu la planลeele de la terase), rezistenลฃele termice se
pot determina pe baza grosimilor medii ale acestor straturi, aferente suprafeลฃelor care se calculeazฤ.
Transmitanลฃa termicฤ/coeficientul unidirecลฃional de transmisie termicฤ prin suprafaลฃฤ se determinฤ cu relaลฃia:1
U = โโโ [W/(m2K)] (9.2.2)
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R Dacฤ valorile R ลi U reprezintฤ rezultate finale ale calculelor termotehnice, ele pot fi rotunjite la 3 cifre semnificative (2
zecimale).I.9.3. Calculul rezistenลฃei termice ลi a transmitanลฃei termice - corectate cu efectul punลฃilor termice, a elementelor de
construcลฃie opace - descrierea metodelor de calcul.Documente recomandate:- SR EN ISO 10211-1: ยซPunลฃi termice รฎn construcลฃii - Fluxuri termice ลi temperaturi superficiale - Partea 1: Metode generale de
calculยป,- SR EN ISO 10211-2: ยซPunลฃi termice รฎn construcลฃii - Calculul fluxurilor termice ลi temperaturilor superficiale - Partea 2: Punลฃi
termice liniareยป;
- SR EN ISO 14683: ยซPunลฃi termice รฎn construcลฃii - Transmitanลฃe termice liniare - metodฤ simplificatฤ ลi valori precalculateยป.- SR EN 13789: ยซPerformanลฃa termicฤ a clฤdirilor. Coeficient de pierderi de cฤldurฤ prin transfer. Metodฤ de calculยป.Punลฃile termice la clฤdiri determinฤ o modificare a fluxurilor termice ลi a temperaturilor superficiale รฎn comparaลฃie cu cele
corespunzฤtoare unei structuri fฤrฤ punลฃi termice. Aceste fluxuri termice ลi temperaturi pot fi determinate cu un grad suficient deexactitate prin calcule numerice (documente recomandate: EN ISO 10211-1 pentru flux termic tridimensional, EN ISO 10211-2pentru flux termic bidimensional).
Pentru punลฃile termice liniare este mai operativ sฤ se utilizeze metode simplificate pentru estimarea transmitanลฃelor termiceliniare/coeficienลฃilor de transmisie termicฤ liniarฤ (document recomandat: SR EN ISO 14683).
Fluxul termic disipat prin anvelopa clฤdirii, ฮฆ, รฎntre mediile interior ลi exterior, avรขnd ca temperaturi theta(i) ลi theta(e), poate ficalculat cu relaลฃia:
ฮฆ = H(T) [theta(i) - theta(e)] [W] (9.3.1) Coeficientul de pierderi termice prin transmisie H(T), se calculeazฤ cu relaลฃia:
H(T) = L + L(s) + H(u) [w/K] (9.3.2) unde:L - este coeficientul de cuplaj termic prin anvelopa clฤdirii, definit prin relaลฃia (9.3.3), รฎn [W/K];L(s) - este coeficientul de cuplaj termic prin sol, (document recomandat: SR EN ISO 13370) ลi care se admite a fi calculat รฎn
regim staลฃionar (document recomandat: SR EN ISO 13789), รฎn [W/K];H(u) - coeficientul de pierderi termice prin spaลฃii neรฎncฤlzite (document recomandat: SR EN ISO 13789), รฎn [W/K].
Clฤdirile pot avea punลฃi termice semnificative, unul dintre efecte fiind cel de creลtere a fluxurilor termice disipate prin anvelopaclฤdirilor. รn acest caz, pentru a se obลฃine un coeficient de cuplaj termic corect, este necesarฤ adฤugarea unor termeni decorecลฃie prin transmitanลฃele termice liniare ลi punctuale, dupฤ cum urmeazฤ:
L = SUMฤ [U(j) A(j)] + SUMฤ [PSI(k) l(k)] + SUMฤ [HI(j)] [W/K] (9.3.3)
unde:L - este coeficientul de cuplaj termic, รฎn [W/K];U(j) - este transmitanลฃa termicฤ a pฤrลฃii j de anvelopฤ a clฤdirii, รฎn [W/(m 2K)];A(j) - este aria pentru care se calculeazฤ U(j), รฎn [m 2];PSI(k) - este transmitanลฃa termicฤ liniarฤ a punลฃii termice liniare k, รฎn [W/(mK)];l(k) - este lungimea pe care se aplicฤ PSI(k), รฎn m;HI(j) - este transmitanลฃa termicฤ punctualฤ a punลฃii termice punctuale j, รฎn [W/K].
Valorile transmitanลฃelor termice liniare depind de sistemul de dimensiuni ale clฤdirii utilizat รฎn calculul ariilor, efectuat pentrufluxurile unidimensionale.
Transmitanลฃa termicฤ liniarฤ, PSI, se calculeazฤ cu relaลฃia:
1 โ โPSI = โโโโโโ โ L^2D - SUMฤ [U(j) A(j)] โ [W/(mK)] (9.3.4)
l(j) โ โ unde:L^2D - este coeficientul liniar de cuplaj termic obลฃinut printr-un calcul bidimensional al componentei care separฤ cele douฤ
medii considerate, รฎn [W/K];U(j) - este transmitanลฃa termicฤ prin suprafaลฃa componentei unidimensionale j care separฤ cele douฤ medii considerate, รฎn
[W/(m2K)];l(j) - este lungimea din modelul geometric bidimensional pe care se aplicฤ valoarea U(j), รฎn metri.
Pentru toate calculele transmitanลฃelor termice liniare PSI, existฤ posibilitatea optฤrii pentru trei sisteme de dimensiuni aleclฤdirii pe care se bazeazฤ calculul (document recomandat: SR EN ISO 13789):
- dimensiuni interioare, mฤsurate รฎntre feลฃele interioare finisate ale fiecฤrei รฎncฤperi ale unei clฤdiri (excluzรขnd grosimea
elementelor despฤrลฃitoare interioare);- dimensiuni interioare totale, mฤsurate รฎntre feลฃele interioare finisate ale elementelor exterioare ale unei clฤdiri (incluzรขnd ลigrosimea elementelor despฤrลฃitoare interioare);
- dimensiuni exterioare, mฤsurate รฎntre feลฃele exterioare finisate ale elementelor exterioare ale unei clฤdiri.
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Metoda aleasฤ รฎn reglementฤrile romรขneลti este cea cu dimensiuni interioare totale, mฤsurate รฎntre feลฃele interioare finisateale elementelor exterioare ale unei clฤdiri.
Rezistenลฃa termicฤ corectatฤ se determinฤ la elementele de construcลฃie cu alcฤtuire neomogenฤ; ea ลฃine seama de influenลฃapunลฃilor termice asupra valorii rezistenลฃei termice determinate pe baza unui calcul unidirecลฃional รฎn cรขmp curent, respectiv รฎnzona cu alcฤtuirea predominantฤ.
Rezistenta termicฤ corectatฤ R' ลi respectiv transmitanลฃa termicฤ corectatฤ/coeficientul corectat de transmisie termicฤ prinsuprafaลฃฤ U' se calculeazฤ cu relaลฃia generalฤ:
1 1 SUMฤ [PSI โช l] SUMฤ [HI]U' = โโโโ = โโโ + โโโโโโโโโโโโโโโโ + โโโโโโโโโโโ [W/(m2K)] (9.3.5)
R' R A A
รฎn care:R - rezistenลฃa termicฤ totalฤ, unidirecลฃionalฤ, aferentฤ ariei A;l - lungimea punลฃilor liniare de acelaลi fel, din cadrul suprafeลฃei A
Rezistenลฃa termicฤ corectatฤ se mai poate exprima prin relaลฃia:
R' = r โช R [m2K/W] (9.3.6)
รฎn care r reprezintฤ coeficientul de reducere a rezistenลฃei termice totale, unidirecลฃionale:
1r = โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโ [-] (9.3.7)
โ โ
R โช โ SUMฤ [PSI โช l] + SUMฤ [HI] โโ โ1 + โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโ
A Transmitanลฃele termice liniare PSI ลi punctuale HI aduc o corecลฃie a calcului unidirecลฃional, ลฃinรขnd seama atรขt de prezenลฃa
punลฃilor termice constructive, cรขt ลi de comportarea realฤ, bidimensionalฤ, respectiv tridimensionalฤ, a fluxului termic, รฎn zonelede neomogenitate a elementelor de construcลฃie.
Punลฃile termice punctuale rezultate la intersecลฃia unor punลฃi termice liniare, de regulฤ, se neglijeazฤ รฎn calcule.Transmitanลฃele termice liniare PSI ลi punctuale HI nu diferฤ รฎn funcลฃie de zonele climatice; ele se determinฤ pe baza calculului
numeric automat al cรขmpurilor de temperaturi, pe baza indicaลฃiilor din anexa A9.3. Pentru detalii uzuale se pot folosi valorileprecalculate din tabelele cuprinse รฎn Cataloage cu valori precalculate ale transmitanลฃelor termice liniare ลi punctuale.
I.9.4. Calculul transmitanลฃei termice a elementelor vitrateI.9.4.1. Transmitanลฃa termicฤ a elementelor vitrate (ferestre ลi uลi)Transmitanลฃa termicฤ a elementelor vitrate se va calcula, fie utilizรขnd metoda simplificatฤ (document recomandat EN ISO
10077-1 "Performanลฃa termicฤ a ferestrelor, uลilor ลi obloanelor. Calculul transmitanลฃei termice. Partea 1 - Metodฤ simplificatฤ"),fie metoda numericฤ bidimensionalฤ (document recomandat SR EN ISO 10077-2 "Performanลฃa termicฤ a ferestrelor, uลilor ลiobloanelor. Calculul transmitanลฃei termice. Partea 2 - Metodฤ generalฤ")
Transmitanลฃa termicฤ a unui element vitrat simplu (fereastrฤ, uลฤ cu sau fฤrฤ panou opac - figura 9.4.1) se calculeazฤ curelaลฃia:
A(g) โช U(g) + A(f) โช U(f) + A(p) โช U(p) + l(g) โช PSI(g) + l(p) โช PSI(p)U(v) = โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโ [W/(m2K)](9.4.1)
A(g) + A(f) + A(p)
รฎn care:U(g) - este transmitanลฃa termicฤ a vitrajului, รฎn W/(m2K);U(f) - este transmitanลฃa termicฤ a ramei, รฎn W/(m2K);
U(p) - este transmitanลฃa termicฤ a panoului opac (dacฤ este cazul), รฎn W/(m2
K);A(g) - este aria vitrajului, รฎn m2;A(f) - este aria ramei, รฎn m2;A(p) - este aria panoului opac (dacฤ este cazul), รฎn m 2;l(g) - este perimetrul vitrajului, รฎn m;l(p) - este perimetrul panoului opac (dacฤ este cazul), รฎn m;PSI(g) - este transmitanลฃa termicฤ liniarฤ datoratฤ efectelor termice combinate ale vitrajului, distanลฃierului ลi ramei [pentru
vitraj simplu PSI(g) = 0], รฎn W/(mK);PSI(p) - este transmitanลฃa termicฤ liniarฤ pentru panoul opac (dacฤ este cazul), รฎn W/(mK)[PSI(p) diferit 0 dacฤ panoul opac are la margine o punte termicฤ datoritฤ unui distanลฃier mai puลฃin izolat, altfel PSI(p) = 0].
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Figura 9.4.1
Fereastrฤ simplฤ
Legenda1 - toc2 - cercevea3 - vitraj (simplu sau multiplu)
Trasmitanลฃa termicฤ a unui element constituit din douฤ elemente vitrate separate (ferestre duble - figura 9.4.2) se calculeazฤcu relaลฃia:
1
U = โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโ [W/(m2
K)] (9.4.2)1/U(w1) - R(si) + R(s) - R(se) + 1/U(w2)
รฎn care:U(w1) - este transmitanลฃa termicฤ a elementului vitrat exterior, รฎn W/(m2K);U(w2) - este transmitanลฃa termicฤ a elementului vitrat interior, รฎn W/(m2K);R(si) - este rezistenลฃa la transfer termic superficial interior, รฎn m 2K/W;R(se) - este rezistenลฃa la transfer termic superficial exterior, รฎn m 2K/W;R(s) - este rezistenลฃa termicฤ a spaลฃiului dintre vitrajul celor douฤ elemente, รฎn m 2K/W.
Figura 9.4.2
Fereastrฤ dublฤ
Legenda1 - toc2 - cercevea3 - vitraj (simplu sau multiplu)a - interior b - exterior
Trasmitanลฃa termicฤ a unui element constituit din douฤ elemente vitrate cuplate (o ramฤ ลi douฤ cercevele separate - figura9.4.3) se calculeazฤ cu relaลฃia 9.4.1 unde U(g) se calculeazฤ cu relaลฃia:
1U(g) = โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโ [W/(m2K)] (9.4.3)
1/U(g1) - R(si) + R(s) - R(se) + 1/U(g2) รฎn care:U(g1) - este transmitanลฃa termicฤ a vitrajului exterior, รฎn W/(m2K);
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U(g2) - este transmitanลฃa termicฤ a vitrajului interior, รฎn W/(m2K);R(si) - este rezistenลฃa la transfer termic superficial interior, รฎn m 2K/W;R(se) - este rezistenลฃa la transfer termic superficial exterior, รฎn m 2K/W;R(s) - este rezistenลฃa termicฤ a spaลฃiului dintre vitrajul celor douฤ elemente, รฎn m 2K/W.
Figura 9.4.3
Fereastrฤ cuplatฤ
Legenda1 - vitraj (simplu sau multiplu)a - interior b - exterior
I.9.4.2. Transmitanลฃa termicฤ a rameiTransmitanลฃa termicฤ a ramei elementului vitrat, U(f), se determinฤ prin calcul numeric sau prin mฤsurฤri. รn lipsa unor date
mai precise, pot fi utilizate valorile orientative date รฎn cele ce urmeazฤ.Pentru rame din profile de PVC cu rigidizare metalicฤ:โช U(f) = 2,2 W/(m2K) - pentru profile cu 2 camere;โช U(f) = 2,0 W/(m2K) - pentru profile cu 3 camere;โช U(f) = 1,8 W/(m2K) - pentru profile cu 4 camere;โช U(f) = 1,7 W/(m2K) - pentru profile cu 6 camere.Pentru rame din lemn, transmitanลฃa termicฤ, U(f), poate fi extrasฤ din figura 9.4.4 de mai jos, รฎn funcลฃie de grosimea ramei ลi
tipul de lemn.
Figura 9.4.4
Transmitanลฃa termicฤ pentru rame din lemn
LegendaX - grosimea ramei, d(f), รฎn mmY - transmitanลฃa termicฤ a ramei, U(f), รฎn W/(mK)1 - lemn tare2 - lemn moale
Pentru rame din metal fฤrฤ รฎntreruperea punลฃii termice transmitanลฃa termicฤ este U(f) = 5,9 W/(m2
K), iar pentru cele cu รฎntreruperea punลฃii termice U(f) se poate calcula cu relaลฃia:
1U(f) = โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโ (9.4.4)
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R(si) โช A(f,i)/A(d,i) + R(f) + R(se) โช A(f,e)/A(d,e)
รฎn care:R(si) - este rezistenลฃa la transfer termic superficial interior, รฎn m 2K/W;R(se) - este rezistenลฃa la transfer termic superficial exterior, รฎn m 2K/W;R(f) - este rezistenลฃa termicฤ a secลฃiunii ramei, รฎn m 2K/W;A(f,i) - este aria proiectatฤ a feลฃei interioare a ramei, รฎn m 2;A(f,e) - este aria proiectatฤ a feลฃei exterioare a ramei, รฎn m 2;A(f,di) - este aria feลฃei interioare a ramei aflatฤ รฎn contact cu aerul, รฎn m 2;A(f,de) - este aria feลฃei exterioare a ramei aflatฤ รฎn contact cu aerul, รฎn m 2;
Rezistenลฃa termicฤ a secลฃiunii ramei se poate lua din figura 9.4.5, linia 2.
Figura 9.4.5
Rezistenลฃa termicฤ R(f) a secลฃiunii ramei din metal cu รฎntreruperea punลฃii termice
LegendaX - este cea mai micฤ distanลฃฤ, d, dintre secลฃiunile de metal opuse, รฎn mm;Y - este rezistenลฃa termicฤ, R(f), a secลฃiunii ramei, รฎn m 2K/W;
I.9.4.3. Rezistenลฃa termicฤ a spaลฃiului dintre douฤ elemente vitrateLa elementele vitrate duble sau cuplate, rezistenลฃa termicฤ a spaลฃiului dintre vitrajul celor douฤ elemente, R(s), poate fi
consideratฤ conform tabelului 9.4.1 de mai jos.
โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโโโโโโโ Grosimea stratului โ O faลฃฤ acoperitฤ cu o emisivitate normalฤ de: โ Ambele โโ de aer โโโโโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโโโโค feลฃe โโ mm โ 0,1 โ 0,2 โ 0,4 โ 0,8 โ neacoperite โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโคโ 6 โ 0,211 โ 0,190 โ 0,163 โ 0,132 โ 0,127 โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโคโ 9 โ 0,299 โ 0,259 โ 0,211 โ 0,162 โ 0,154 โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโคโ 12 โ 0,377 โ 0,316 โ 0,247 โ 0,182 โ 0,173 โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโคโ 15 โ 0,447 โ 0,364 โ 0,276 โ 0,197 โ 0,186 โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโคโ 50 โ 0,406 โ 0,336 โ 0,260 โ 0,189 โ 0,179 โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโดโโโโโโโโโโโโดโโโโโโโโโโโโดโโโโโโโโโโโโดโโโโโโโโโโโโดโโโโโโโโโโโโโโ
I.9.4.4. Transmitanลฃa termicฤ liniarฤTransmitanลฃa termicฤ liniarฤ a joncลฃiunii ramฤ/vitraj poate fi determinatฤ prin calcul numeric. Dacฤ nu sunt disponibile date
mai precise, pot fi utilizate valorile orientative date รฎn tabelul 9.4.2 de mai jos.
Tabelul 9.4.2 - Transmitanลฃe termice liniare, PSI,pentru distanลฃieri de aluminiu ลi metal
โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโ
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โโโ โ Vitraj dublu sau โ Vitraj dublu cu emisivitateโโ โ triplu, sticlฤ โ joasฤ, vitraj triplu cu douฤโโ Material pentru ramฤ โ neacoperitฤ, spaลฃiu โacoperiri cu emisivitatejoasฤ,โโ โumplut cu aer sau gazโ spaลฃiu umplut cu aer sau gazโโ โ PSI โ PSIโโ โ W/(mโชK) โ W/(mโชK)
โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโคโRamฤ de lemn ลi ramฤ de PVC โ 0,05 โ 0,06โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโคโRamฤ de metal cu รฎntreruperea punลฃii termice โ 0,06 โ 0,08โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโคโRamฤ de metal fฤrฤ รฎntreruperea punลฃii termiceโ 0,01 โ 0,04โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโดโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโดโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโ
I.9.4.5. Transmitanลฃa termicฤ a vitrajuluiTransmitanลฃa termicฤ a vitrajului simplu sau a vitrajului stratificat, U(g), (de exemplu geam de siguranลฃฤ, antiefracลฃie, antiglonลฃ)
se calculeazฤ cu relaลฃia:
1U(g) = โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโ [W/(m2K)] (9.4.5)
___\ d(j)
R(si) + / โโโโโโโโโ + R(se)โโโโ lambda(j)j
รฎn care:R(si) - este rezistenลฃa la transfer termic superficial interior, รฎn m 2K/W;
R(se) - este rezistenลฃa la transfer termic superficial exterior, รฎn m 2K/W;d(j) - este grosimea panoului de sticlฤ sau a stratului de material j, รฎn m;lambda(j) - este conductivitatea termicฤ a sticlei sau a stratului de material j, รฎn W/(mK).
Transmitanลฃa termicฤ a vitrajului multiplu, U(g), se calculeazฤ (document recomandat SR EN 673 "Sticlฤ pentru construcลฃii.Determinarea transmitanลฃei termice U. Metodฤ de calcul") cu relaลฃia:
1U(g) = โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโ [W/(m2K)] (9.4.6)
___ ___\ d(j) \
R(si) + / โโโโโโโโโ + / R(s,j) + R(se)โโโโ lambda(j) โโโโj j
รฎn care:R(si) - este rezistenลฃa la transfer termic superficial interior, รฎn m 2K/W;R(se) - este rezistenลฃa la transfer termic superficial exterior, รฎn m 2K/W;d(j) - este grosimea panoului de sticlฤ sau a stratului de material j, รฎn m;lambda(j) - este conductivitatea termicฤ a sticlei sau a stratului de material j, รฎn W/(mK).R(s,j) - este rezistenลฃa termicฤ a spaลฃiului de aer, รฎn m 2K/W.
Dacฤ nu sunt disponibile alte date mai precise, pentru vitrajele duble sau triple umplute cu aer sau alte gaze pot fi utilizatevalori orientative ale transmitanลฃei termice, U(g), date รฎn tabelul 9.4.3 de mai jos.
Tabelul 9.4.3 - Transmitanลฃa termicฤ, U(g), รฎn W/(m2K), pentru
vitraj dublu sau triplu umplut cu aer sau alt gazโโโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโ โ Vitraj โ Tip de gaz โโ โ โ(concentraลฃia gazului >= 90% โ
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โ Tip โ โโโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโโคโ โ Sticlฤ โ Emisivitate โDimensiuni โ Aer โ Argon โ Kripton โโ โ โ normalฤ โ mm โ โ โ โโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโคโ โ โ โ 4-6-4 โ 3,3 โ 3,0 โ 2,8 โโ โ โ โโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโคโ โ โ โ 4-9-4 โ 3,0 โ 2,8 โ 2,6 โโ โ Sticlฤ neacoperitฤ โ 0,89 โโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโคโ โ (sticlฤ normalฤ) โ โ 4-12-4 โ 2,9 โ 2,7 โ 2,6 โโ โ โ โโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโคโ โ โ โ 4-15-4 โ 2,7 โ 2,6 โ 2,6 โโ โ โ โโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโค
โ โ โ โ 4-20-4 โ 2,7 โ 2,6 โ 2,6 โโ โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโคโ โ โ โ 4-6-4 โ 2,9 โ 2,6 โ 2 2 โโ โ โ โโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโคโ โ โ โ 4-9-4 โ 2 6 โ 2 3 โ 2 0 โโ โ O foaie de sticlฤ โ <= 0,4 โโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโคโ โ acoperitฤ โ โ 4-12-4 โ 2,4 โ 2,1 โ 2,0 โโ โ โ โโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโคโ โ โ โ 4-15-4 โ 2,2 โ 2,0 โ 2,0 โโ โ โ โโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโคโ โ โ โ 4-20-4 โ 2,2 โ 2,0 โ 2,0 โโ โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโคโ โ โ โ 4-6-4 โ 2,7 โ 2,3 โ 1,9 โโ โ โ โโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโคโ โ โ โ 4-9-4 โ 2,3 โ 2,0 โ 1,6 โ
โ Vitraj โ O foaie de sticlฤ โ <= 0,2 โโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโคโ dublu โ acoperitฤ โ โ 4-12-4 โ 1,9 โ 1,7 โ 1,5 โโ โ โ โโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโคโ โ โ โ 4-15-4 โ 1,8 โ 1,6 โ 1,5 โโ โ โ โโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโคโ โ โ โ 4-20-4 โ 1,8 โ 1,6 โ 1,5 โโ โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโคโ โ โ โ 4-6-4 โ 2,6 โ 2,2 โ 1,7 โโ โ โ โโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโคโ โ โ โ 4-9-4 โ 2,1 โ 1,7 โ 1,3 โโ โ O foaie de sticlฤ โ <= 0,1 โโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโคโ โ acoperitฤ โ โ 4-12-4 โ 1,8 โ 1,5 โ 1,3 โโ โ โ โโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโคโ โ โ โ 4-15-4 โ 1,6 โ 1,4 โ 1,3 โโ โ โ โโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโคโ โ โ โ 4-20-4 โ 1,6 โ 1,4 โ 1,3 โโ โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโคโ โ โ โ 4-6-4 โ 2,5 โ 2,1 โ 1,5 โโ โ โ โโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโคโ โ โ โ 4-9-4 โ 2,0 โ 1,6 โ 1,3 โโ โ O foaie de sticlฤ โ <= 0,05 โโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโคโ โ acoperitฤ โ โ 4-12-4 โ 1,7 โ 1,3 โ 1,1 โโ โ โ โโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโคโ โ โ โ 4-15-4 โ 1,5 โ 1,2 โ 1,1 โโ โ โ โโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโคโ โ โ โ 4-20-4 โ 1,5 โ 1,2 โ 1,2 โโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโคโ โ โ โ 4-6-4-6-4 โ 2,3 โ 2,1 โ 1,8 โโ โ Sticlฤ neacoperitฤ โ 0,89 โโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโคโ โ (sticlฤ normalฤ) โ โ 4-9-4-9-4 โ 2,0 โ 1,9 โ 1,7 โโ โ โ โโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโค
โ โ โ โ4-12-4-12-4โ 1,9 โ 1,8 โ 1,6 โโ โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโคโ โ โ โ 4-6-4-6-4 โ 2,0 โ 1,7 โ 1,4 โโ โ 2 foi de sticlฤ โ <= 0,4 โโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโคโ โ acoperitฤ โ โ 4-9-4-9-4 โ 1,7 โ 1,5 โ 1,2 โโ โ โ โโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโคโ โ โ โ4-12-4-12-4โ 1,5 โ 1,3 โ 1,1 โโ โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโคโ โ โ โ 4-6-4-6-4 โ 1,8 โ 1,5 โ 1,1 โโ Vitraj โ 2 foi de sticlฤ โ <= 0,2 โโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโคโ triplu โ acoperitฤ โ โ 4-9-4-9-4 โ 1,4 โ 1,2 โ 0,9 โโ โ โ โโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโคโ โ โ โ4-12-4-12-4โ 1,2 โ 1,0 โ 0,8 โโ โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโคโ โ โ โ 4-6-4-6-4 โ 1,7 โ 1,3 โ 1,0 โ
โ โ 2 foi de sticlฤ โ <= 0,1 โโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโคโ โ acoperitฤ โ โ 4-9-4-9-4 โ 1,3 โ 1,0 โ 0,8 โโ โ โ โโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโคโ โ โ โ4-12-4-12-4โ 1,1 โ 0,9 โ 0,6 โโ โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโค
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โ โ โ โ 4-6-4-6-4 โ 1,6 โ 1,3 โ 0,9 โโ โ 2 foi de sticlฤ โ <= 0,05 โโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโคโ โ acoperitฤ โ โ 4-9-4-9-4 โ 1,2 โ 0,9 โ 0,7 โโ โ โ โโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโคโ โ โ โ4-12-4-12-4โ 1,0 โ 0,8 โ 0,5 โโโโโโโโโโโโดโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโดโโโโโโโโโโโโโโดโโโโโโโโโโโโดโโโโโโโโโโดโโโโโโโโโโดโโโโโโโโโโ I.9.4.6. Transmitanลฃa termicฤ a ferestrelor/uลilor cu obloane รn cazul รฎn care ferestrele/uลile sunt prevฤzute cu obloane, acestea introduc o rezistenลฃฤ termicฤ suplimentarฤ rezultatฤ din
rezistenลฃa termicฤ a stratului de aer รฎnchis รฎntre oblon ลi fereastrฤ/uลฤ ลi rezistenลฃa termicฤ a oblonului รฎnsuลi.Transmitanลฃa termicฤ a ferestrei/uลii cu oblon se calculeazฤ cu relaลฃia:
1U(ws) = โโโโโโโโโโโโโโโโโโ [W/m2K] (9.4.7)
1/U(w) + DELTA R unde:U(ws) - este transmitanลฃa termicฤ a ferestrei/uลii cu oblon, รฎn W/(m2K);U(w) - este transmitanลฃa termicฤ a ferestrei/uลii, รฎn W/(m2K);DELTA R - este rezistenลฃa termicฤ suplimentarฤ datoritฤ stratului de aer รฎnchis รฎntre oblon ลi fereastrฤ/uลฤ ลi a oblonului
รฎnchis รฎnsuลi.
Rezistenลฃa termicฤ suplimentarฤ datฤ de prezenลฃa unui oblon รฎnchis depinde de permeabilitatea la aer a acestuia. Suntdefinite 5 categorii de permeabilitฤลฃi la aer ale obloanelor รฎn funcลฃie de rostul total dintre oblon ลi mediul รฎnconjurฤtor, b(sh),conform tabelului 9.4.4 de mai jos.
Lungimea rostului total, b(sh) se calculeazฤ cu relaลฃia:
b(sh) = b1 + b2 + b3 (9.4.8)
unde b1, b2 ลi b3 sunt dimensiunile medii ale rosturilor de la partea inferioarฤ, superioarฤ ลi lateralฤ dinspre oblon (conform fig.9.4.6).
b3 se considerฤ numai pentru una din laturi, deoarece rosturile laterale influenลฃeazฤ permeabilitatea mai puลฃin decรขt rosturilede la partea superioarฤ ลi inferioarฤ.
Figura 9.4.6
Definirea dimensiunii rostului din jurul oblonului
Legenda1 - oblona - interior b - exterior
Tabelul 9.4.4 - Relaลฃii รฎntre permeabilitate ลi rostul totaldintre oblon ลi mediul รฎnconjurฤtor
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โโโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโ Clasฤ โ Permeabilitatea oblonului โ b(sh) (mm) โโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโคโ 1 โ Permeabilitate foarte mare โ b(sh) > 35 โโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโคโ 2 โ Permeabilitate la aer mare โ 15 <= b(sh) < 35 โโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโคโ 3 โ Permeabilitate la aer medie โ 8 <= b(sh) < 15 โโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโคโ 4 โ Permeabilitate la aer scฤzutฤ โ b(sh) <= 8 โโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโคโ 5 โ Impermeabilฤ โ b(sh) <= 3 ลi b1 + b3 = 0 sau b2 + b3 = 0 โ
โโโโโโโโโโโดโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโดโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโคโNOTA 1 - Pentru clasele de permeabilitate 2 ลi mai mari, nu trebuie sฤ existe deschideri รฎn โโinteriorul oblonului รฎnsuลi. โโNOTA 2 - Obloanele sunt de clasฤ de permeabilitate 5 dacฤ sunt รฎndeplinite urmฤtoarele โโcondiลฃii: โโa) Obloane rulante โโRosturile laterale ลi inferioare sunt considerate egale cu 0 dacฤ garniturile sub formฤ de โโbandฤ acoperฤ dispozitivele de ghidare ลi respectiv rigla finalฤ. Rostul superior este โโconsiderat egal cu 0, dacฤ accesul la cutia oblonului rulant este prevฤzut cu garnituri de โโetanลare tip bordurฤ sau tip perie pe ambele feลฃe ale perdelei sau dacฤ capฤtul perdelei esteโโpresat cu un dispozitiv (arc) pe un material de etanลare la suprafaลฃa interioarฤ a feลฃei โโexterioare a cutiei oblonului rulant. โโb) Alte obloane โโExistenลฃa efectivฤ a garniturilor sub formฤ de bandฤ pe trei pฤrลฃi ลi pe a patra parte rostulโโmai mic de 3 mm. โ
โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโ Rezistenลฃele termice suplimentare date de prezenลฃa unui oblon รฎnchis pot fi calculate, รฎn funcลฃie de clasa de permeabilitate la
aer a oblonului, cu relaลฃiile:โช obloane cu permeabilitate foarte mare la aer:
DELTA R = 0,08 m2K/W (9.4.9) โช obloane cu permeabilitate mare la aer:
DELTA R = 0,25 R(sh) + 0,09 m2K/W (9.4.10) โช obloane cu permeabilitate medie la aer (de exemplu obloane mobile masive, obloane veneลฃiene din lemn cu voleลฃi suprapuลi
masivi, obloane rulante din lemn, material plastic sau metal, cu voleลฃi legaลฃi):
DELTA R = 0,55 R(sh) + 0,11 m2K/W (9.4.11) โช obloane cu permeabilitate scฤzutฤ la aer:
DELTA R = 0,80 R(sh) + 0,14 m2K/W (9.4.12) โช obloane etanลe
DELTA R = 0,95 R(sh) + 0,17 m2K/W (9.4.13) unde R(sh) este rezistenลฃa termicฤ a oblonului รฎnsuลi.
Relaลฃiile de mai sus sunt valabile pentru R(sh) < 0,3 m 2โชK/W. Dacฤ nu sunt disponibile valori mฤsurate sau calculate pentru
R(sh), pot fi utilizate valorile orientative date รฎn tabelul 9.4.5. Pentru storurile exterioare sau interioare se utilizeazฤ relaลฃiile demai sus cu R(sh) = 0.
Tabelul 9.4.5 - Rezistenลฃa termicฤ suplimentarฤ, DELTA R,pentru ferestre/uลi cu obloane รฎnchise
โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโ โ Rezistenta โRezistenลฃe termice suplimentare รฎn funcลฃie deโโ โ termicฤ โ permeabilitatea la aer a obloanelor1) โโ Tip de oblon โcaracteristicฤโ DELTA R โโ โ a oblonului โ m2โชK/W โโ โ R(sh), โPermeabilitate โPermeabilitateโPermeabilitateโโ โ m2โชK/W โla aer ridicatฤโla aer medie โla aer scฤzutฤโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโค
โObloane rulante din aluminiu โ 0,01 โ 0,09 โ 0,12 โ 0,15 โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโคโObloane rulante din lemn ลi โ โ โ โ โโmaterial plastic fฤrฤ umpluturฤ โ 0,10 โ 0,12 โ 0,16 โ 0,22 โโspumatฤ โ โ โ โ โ
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โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโคโObloane rulante de material โ 0,15 โ 0,13 โ 0,19 โ 0,26 โโplastic cu umpluturฤ spumatฤ โ โ โ โ โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโคโObloane din lemn cu grosimi de โ 0,20 โ 0,14 โ 0,22 โ 0,30 โโla 25 mm pรขnฤ la 30 mm โ โ โ โ โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโดโโโโโโโโโโโโโโโดโโโโโโโโโโโโโโโโดโโโโโโโโโโโโโโโดโโโโโโโโโโโโโโโ I.9.4.7. Valori orientative pentru rezistenลฃa termicฤ ลi transmitanลฃa termicฤ a unor elemente de construcลฃie vitratePentru elementele vitrate tradiลฃionale, rezistenลฃa termicฤ a tรขmplฤriei exterioare (ferestre ลi uลi vitrate) din lemn, a
luminatoarelor ลi a pereลฃilor exteriori vitraลฃi poate fi consideratฤ conform tabelului 9.4.6.
Tabelul 9.4.6 - Rezistenลฃe termice pentru elemente deconstrucลฃie vitrate
โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโฌโโโโโโฌโโโโโโโโโ ELEMENTUL DE CONSTRUCลขIE VITRAT โ R' โ U(w) โโ โm2K/WโW/(m2K)โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโโโคโ TรMPLฤRIE EXTERIOARฤ DIN LEMN โ โ โโ- simplฤ, cu o foaie de geam โ 0,19โ 5,26 โโ โโโโโโโผโโโโโโโโคโ- simplฤ, cu un geam termoizolant โ 0,33โ 3,03 โโ โโโโโโโผโโโโโโโโคโ- simplฤ, cu douฤ foi de geam la distanลฃฤ de 2 ... 4 cm โ 0,31โ 3,23 โโ โโโโโโโผโโโโโโโโคโ- simplฤ, cu o foaie de geam ลi un geam termoizolant la distanลฃฤ de 2 ... 4 cm โ 0,44โ 2,27 โโ โโโโโโโผโโโโโโโโคโ- cuplatฤ, cu douฤ foi de geam la distanลฃฤ de 2 ... 4 cm โ 0,39โ 2,56 โโ โโโโโโโผโโโโโโโโคโ- cuplatฤ, cu o foaie de geam ลi un geam termoizolant la distanลฃฤ de 2 ... 4 cmโ 0,51โ 1,96 โโ โโโโโโโผโโโโโโโโคโ- dublฤ, cu douฤ foi de geam la distanลฃฤ de 8 ... 12 cm โ 0,43โ 2,33 โโ โโโโโโโผโโโโโโโโคโ- dublฤ, cu o foaie de geam ลi un geam termoizolant la distanลฃฤ de 8 ... 12 cm โ 0,55โ 1,82 โโ โโโโโโโผโโโโโโโโคโ- triplฤ, cu trei foi de geam โ 0,57โ 1,75 โโ โโโโโโโผโโโโโโโโคโ- triplฤ, cu douฤ foi de geam ลi un geam termoizolant โ 0,69โ 1,45 โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโโโคโ LUMINATOARE โ โ โ
โ- cu o foaie de geam โ 0,18โ 5,56 โโ โโโโโโโผโโโโโโโโคโ- cu un geam termoizolant โ 0,29โ 3,45 โโ โโโโโโโผโโโโโโโโคโ- cu douฤ foi de geam la distanลฃฤ de 1 ... 3 cm โ 0,27โ 3,70 โโ- din plฤci PAS โ โ โโ โโโโโโโผโโโโโโโโคโ โช simple โ 0,18โ 5,56 โโ โโโโโโโผโโโโโโโโคโ โช duble โ 0,34โ 2,94 โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโโโคโ PEREลขI EXTERIORI VITRAลขI โ โ โโ- geam profilit tip U, montat simplu โ 0,17โ 5,88 โโ โโโโโโโผโโโโโโโโคโ- geam profilit tip U, montat dublu โ 0,27โ 3,70 โ
โ โโโโโโโผโโโโโโโโคโ- geam profilit tubular โ 0,30โ 3,33 โโ โโโโโโโผโโโโโโโโคโ- plฤci PAS, montate simplu โ 0,18โ 5,56 โโ โโโโโโโผโโโโโโโโคโ- plฤci presate dm sticlฤ, tip S (Nevada): โ โ โโ โช pereลฃi simpli โ 0,22โ 4,55 โโ โโโโโโโผโโโโโโโโคโ โช pereลฃi dubli โ 0,42โ 2,22 โโ โโโโโโโผโโโโโโโโคโ- cฤrฤmizi presate din sticlฤ cu goluri, de 80 mm grosime โ 0,31โ 3,23 โโ โโโโโโโผโโโโโโโโคโ- vitrine cu rame metalice, cu o foaie de geam โ 0,18โ 5,56 โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโดโโโโโโดโโโโโโโโ Pentru tรขmplฤriile metalice simple, realizate din profile din oลฃel se pot considera urmฤtoarele rezistenลฃe termice:- 0,17 m2K/W pentru tรขmplฤria cu o foaie de geam simplu- 0,28 m2K/W, pentru tรขmplฤria cu un geam termoizolant.Pentru ferestre moderne, pot fi utilizate valorile orientative date รฎn tabelele 9.4.7 ลi 9.4.8 de mai jos, รฎn funcลฃie de procentul de
arie a ramei, de tipul de vitraj, transmitanลฃa termicฤ a vitrajului ลi a ramei.
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Tabelul 9.4.7 - Transmitanลฃe termice pentru ferestre, U(w) [W/(m2K)], cuprocentul de arie a ramei de 30% din รฎntreaga arie a ferestrei
U(w) [W/(m2K)]โโโโโโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโ โ โ U(f) โโ Tip โ U(g) โ W/(m2โชK) โโ de vitraj โW/(m2โชK)โ aria ramei 30% โโ โ โ 1,0 โ 1,4 โ 1,8 โ 2,2 โ 2,6 โ 3,0 โ 3,4 โ 3,8 โ 7,0 โโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโคโ Simplu โ 5,7 โ 4,3 โ 4,4 โ 4,5 โ 4,6 โ 4,8 โ 4,9 โ 5,0 โ 5,1 โ 6,1 โโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโคโ โ 3,3 โ 2,7 โ 2,8 โ 2,9 โ 3,1 โ 3,2 โ 3,4 โ 3,5 โ 3,6 โ 4,4 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโคโ โ 3,1 โ 2,6 โ 2,7 โ 2,8 โ 2,9 โ 3,1 โ 3,2 โ 3,3 โ 3,5 โ 4,3 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโคโ โ 2,9 โ 2,4 โ 2,5 โ 2,7 โ 2,8 โ 3,0 โ 3,1 โ 3,2 โ 3,3 โ 4,1 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโคโ โ 2,7 โ 2,3 โ 2,4 โ 2,5 โ 2,6 โ 2,8 โ 2,9 โ 3,1 โ 3,2 โ 4,0 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโคโ โ 2,5 โ 2,2 โ 2,3 โ 2,4 โ 2,6 โ 2,7 โ 2,8 โ 3,0 โ 3,1 โ 3,9 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโคโ โ 2,3 โ 2,1 โ 2,2 โ 2,3 โ 2,4 โ 2,6 โ 2,7 โ 2,8 โ 2,9 โ 3,8 โโ Dublu โโโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโคโ โ 2,1 โ 1,9 โ 2,0 โ 2,2 โ 2,3 โ 2,4 โ 2,6 โ 2,7 โ 2,8 โ 3,6 โ
โ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโคโ โ 1,9 โ 1,8 โ 1,9 โ 2,0 โ 2,1 โ 2,3 โ 2,4 โ 2,5 โ 2,7 โ 3,5 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโคโ โ 1,7 โ 1,6 โ 1,8 โ 1,9 โ 2,0 โ 2,2 โ 2,3 โ 2,4 โ 2,5 โ 3,3 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโคโ โ 1,5 โ 1,5 โ 1,6 โ 1,7 โ 1,9 โ 2,0 โ 2,1 โ 2,3 โ 2,4 โ 3,2 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโคโ โ 1,3 โ 1,4 โ 1,5 โ 1,6 โ 1,7 โ 1,9 โ 2,0 โ 2,1 โ 2,2 โ 3,1 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโคโ โ 1,1 โ 1,2 โ 1,3 โ 1,5 โ 1,6 โ 1,7 โ 1,9 โ 2,0 โ 2,1 โ 2,9 โโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโคโ โ 2,3 โ 2,0 โ 2,1 โ 2,2 โ 2,4 โ 2,5 โ 2,7 โ 2,8 โ 2,9 โ 3,7 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโคโ โ 2,1 โ 1,9 โ 2,0 โ 2,1 โ 2,2 โ 2,4 โ 2,5 โ 2,6 โ 2,8 โ 3,6 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโค
โ โ 1,9 โ 1,7 โ 1,8 โ 2,0 โ 2,1 โ 2,3 โ 2,4 โ 2,5 โ 2,6 โ 3,4 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโคโ โ 1,7 โ 1,6 โ 1,7 โ 1,8 โ 1,9 โ 2,1 โ 2,2 โ 2,4 โ 2,5 โ 3,3 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโคโ โ 1,5 โ 1,5 โ 1,6 โ 1,7 โ 1,9 โ 2,0 โ 2,1 โ 2,3 โ 2,4 โ 3,2 โโ Triplu โโโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโคโ โ 1,3 โ 1,4 โ 1,5 โ 1,6 โ 1,7 โ 1,9 โ 2,0 โ 2,1 โ 2,2 โ 3,1 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโคโ โ 1,1 โ 1,2 โ 1,3 โ 1,5 โ 1,6 โ 1,7 โ 1,9 โ 2,0 โ 2,1 โ 2,9 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโคโ โ 0,9 โ 1,1 โ 1,2 โ 1,3 โ 1,4 โ 1,6 โ 1,7 โ 1,8 โ 2,0 โ 2,8 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโคโ โ 0,7 โ 0,9 โ 1,1 โ 1,2 โ 1,3 โ 1,5 โ 1,6 โ 1,7 โ 1,8 โ 2,6 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโคโ โ 0,5 โ 0,8 โ 0,9 โ 1,0 โ 1,2 โ 1,3 โ 1,4 โ 1,6 โ 1,7 โ 2,5 โโโโโโโโโโโโโโโดโโโโโโโโโดโโโโโโโโดโโโโโโโโดโโโโโโโโดโโโโโโโโดโโโโโโโโดโโโโโโโโดโโโโโโโโดโโโโโโโโดโโโโโโโโ
Tabelul 9.4.8 - Transmitanลฃe termice pentru ferestre, U(w) [W/(m2K)],cu procentul de arie a ramei de 20% din รฎntreaga arie a ferestrei
U(w) [W/(m2K)]โโโโโโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโ โ โ U(f) โโ Tip โ U(g) โ W/(m2โชK) โโ de vitraj โW/(m2โชK)โ aria ramei 20% โโ โ โ 1,0 โ 1,4 โ 1,8 โ 2,2 โ 2,6 โ 3,0 โ 3,4 โ 3,8 โ 7,0 โโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโคโ Simplu โ 5,7 โ 4,8 โ 4,8 โ 4,9 โ 5,0 โ 5,1 โ 5,2 โ 5,2 โ 5,3 โ 5,9 โโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโคโ โ 5,3 โ 2,9 โ 3,0 โ 3,1 โ 3,2 โ 3,3 โ 3,4 โ 3,4 โ 3,5 โ 4,0 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโค
โ โ 3,1 โ 2,8 โ 2,8 โ 2,9 โ 3,0 โ 3,1 โ 3,2 โ 3,3 โ 3,4 โ 3,9 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโคโ โ 2,9 โ 2,6 โ 2,7 โ 2,8 โ 2,8 โ 3,0 โ 3,0 โ 3,1 โ 3,2 โ 3,7 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโค
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8/8/2019 Metodologie Partea I
http://slidepdf.com/reader/full/metodologie-partea-i 35/121
โ โ 2,7 โ 2,4 โ 2,5 โ 2,6 โ 2,7 โ 2,8 โ 2,9 โ 3,0 โ 3,0 โ 3,6 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโคโ โ 2,5 โ 2,3 โ 2,4 โ 2,5 โ 2,6 โ 2,7 โ 2,7 โ 2,8 โ 2,9 โ 3,4 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโคโ โ 2,3 โ 2,1 โ 2,2 โ 2,3 โ 2,4 โ 2,5 โ 2,6 โ 2,7 โ 2,7 โ 3,3 โโ Dublu โโโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโคโ โ 2,1 โ 2,0 โ 2,1 โ 2,2 โ 2,2 โ 2,3 โ 2,4 โ 2,5 โ 2,6 โ 3,1 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโคโ โ 1,9 โ 1,8 โ 1,9 โ 2,0 โ 2,1 โ 2,2 โ 2,3 โ 2,3 โ 2,4 โ 3,0 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโคโ โ 1,7 โ 1,7 โ 1,8 โ 1,8 โ 1,9 โ 2,0 โ 2,1 โ 2,2 โ 2,3 โ 2,8 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโค
โ โ 1,5 โ 1,5 โ 1,6 โ 1,7 โ 1,8 โ 1,9 โ 1,9 โ 2,0 โ 2,1 โ 2,6 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโคโ โ 1,3 โ 1,4 โ 1,4 โ 1,5 โ 1,6 โ 1,7 โ 1,8 โ 1,9 โ 2,0 โ 2,5 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโคโ โ 1,1 โ 1,2 โ 1,3 โ 1,4 โ 1,4 โ 1,5 โ 1,6 โ 1,7 โ 1,8 โ 2,3 โโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโคโ โ 2,3 โ 2,1 โ 2,2 โ 2,3 โ 2,4 โ 2,5 โ 2,6 โ 2,6 โ 2,7 โ 3,2 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโคโ โ 2,1 โ 2,0 โ 2,0 โ 2,1 โ 2,2 โ 2,3 โ 2,4 โ 2,5 โ 2,6 โ 3,1 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโคโ โ 1,9 โ 1,8 โ 1,9 โ 2,0 โ 2,0 โ 2,2 โ 2,2 โ 2,3 โ 2,4 โ 2,9 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโคโ โ 1,7 โ 1,6 โ 1,7 โ 1,8 โ 1,9 โ 2,0 โ 2,1 โ 2,2 โ 2,2 โ 2,8 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโคโ โ 1,5 โ 1,5 โ 1,6 โ 1,7 โ 1,8 โ 1,9 โ 1,9 โ 2,0 โ 2,1 โ 2,6 โ
โ Triplu โโโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโคโ โ 1,3 โ 1,4 โ 1,4 โ 1,5 โ 1,6 โ 1,7 โ 1,8 โ 1,9 โ 2,0 โ 2,5 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโคโ โ 1,1 โ 1,2 โ 1,3 โ 1,4 โ 1,4 โ 1,5 โ 1,6 โ 1,7 โ 1,8 โ 2,3 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโคโ โ 0,9 โ 1,0 โ 1,1 โ 1,2 โ 1,3 โ 1,4 โ 1,5 โ 1,6 โ 1,6 โ 2,2 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโคโ โ 0,7 โ 0,9 โ 1,0 โ 1,0 โ 1,1 โ 1,2 โ 1,3 โ 1,4 โ 1,5 โ 2,0 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโคโ โ 0,5 โ 0,7 โ 0,8 โ 0,9 โ 1,0 โ 1,1 โ 1,2 โ 1,2 โ 1,3 โ 1,8 โโโโโโโโโโโโโโโดโโโโโโโโโดโโโโโโโโดโโโโโโโโดโโโโโโโโดโโโโโโโโดโโโโโโโโดโโโโโโโโดโโโโโโโโดโโโโโโโโดโโโโโโโโ I.9.5. Calculul indicatorilor globali:I.9.5.1. Rezistenลฃa termicฤ/transmitanลฃa termicฤ medie a anvelopei clฤdiriiRezistenลฃa termicฤ corectatฤ medie (R'm) a unui element de construcลฃie al anvelopei clฤdirii/transmitanลฃa termicฤ corectatฤ
medie a unui element de construcลฃie al anvelopei clฤdirii, se calculeazฤ cu relaลฃia:1 SUMฤ [A(j)]
R'(m) = โโโโโโโ = โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโ [m2K/W] (9.5.1a)U'(m) SUMฤ [A(j) โช U'(j)]
รฎn care:U'(j) - transmitanลฃe termice corectate [W/(m2K)] aferente suprafeลฃelor A(j).
Relaลฃia (9.5.1) este valabilฤ ลi pentru determinarea rezistenลฃelor termice medii ale unor elemente de construcลฃie alcฤtuite dindouฤ sau din mai multe zone cu alcฤtuire omogenฤ; รฎn aceastฤ situaลฃie รฎn relaลฃia (9.5.1) รฎn loc de U'(j) se introduce transmitanลฃatermicฤ unidirecลฃionalฤ U(j), obลฃinรขndu-se rezistenลฃa termicฤ medie R(m) = 1/U(m).
Rezistenลฃa termicฤ corectatฤ medie a anvelopei clฤdirii [(R'(M)]/transmitanลฃa termicฤ medie a anvelopei clฤdirii [U'(clฤdire)] secalculeazฤ cu relaลฃia:
1 SUMฤ [A(k)]R'(M) = โโโโโโโโโโโโโ = โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโ [m2K/W] (9.5.1b)
U'(clฤdire) SUMฤ [A(k) โช U'(k)] Coeficientul de cuplaj termic (L), aferent unui element de construcลฃie se calculeazฤ cu relaลฃia generalฤ:
A(j)L(j) = A(j) โช U'(j) = โโโโโโโ [W/K] (9.5.2)
R'(j)
รฎn care indicele j se poate referi la o suprafaลฃฤ a elementului de construcลฃie, la o รฎncฤpere, la un nivel sau la ansamblul clฤdirii.Pentru ansamblul mai multor elemente de construcลฃie, valorile L se pot รฎnsuma.Fluxul termic ฮฆ aferent unui element de construcลฃie se calculeazฤ cu relaลฃia generalฤ:
ฮฆ = L(j) โช DELTA theta [W] (9.5.3)
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รn cazul elementelor de construcลฃie care separฤ spaลฃiul interior รฎncฤlzit de un spaลฃiu neรฎncฤlzit, รฎn locul valorii DELTA theta =theta(i) - theta(e) se utilizeazฤ diferenลฃa de temperaturฤ [theta(i) - theta(u) รฎn care theta(u) reprezintฤ temperatura din spaลฃiulneรฎncฤlzit, determinatฤ pe baza unui calcul de bilanลฃ termic.
Pentru ansamblul mai multor elemente de construcลฃie, valorile ฮฆ se pot รฎnsuma.I.9.6. Evaluarea aporturilor solare datorate elementelor de construcลฃie vitratePentru evaluarea aporturilor solare datorate elementelor de construcลฃie vitrate se ia รฎn considerare influenลฃa elementelor
arhitecturale cu care se realizeazฤ sisteme solare pasive ลi sistemele de protecลฃie solarฤ, cu considerarea condiลฃiilor deamplasament al clฤdirilor, conform prevederilor din capitolul 7. De asemenea, se ลฃine seama de efectele de umbrire date devecinฤtฤลฃile naturale ลi construite etc.
Trebuie avute รฎn vedere ลi prevederile din capitolul 12, precum ลi cele din Partea a II-a a Metodologiei.I.9.6.1. Metodฤ simplificatฤ de evaluare a aporturilor solare
Aportul de cฤldurฤ al radiaลฃiei solare [Q(s)] se considerฤ cฤ se realizeazฤ numai prin suprafeลฃele vitrate (ferestre ลi uลiexterioare, prevฤzute cu geamuri). Nu se ลฃine seama de aportul de cฤldurฤ al radiaลฃiei solare prin suprafeลฃele opace. Aportul decฤldurฤ utilฤ specific al radiaลฃiei solare se calculeazฤ cu relaลฃia:
___\ A(Fij)
Q(s) = 0,40 โช / I(Gj) โช g(i) โช โโโโโโโโ [kWh/m2โชan] (9.6.1)โโโโ A(u)ij
รฎn care:Q(s) - cantitatea de cฤldurฤ datoratฤ radiaลฃiei solare, recepลฃionatฤ de o clฤdire, pe durata sezonului de รฎncฤlzire, pe un m 3
volum รฎncฤlzit;I(Gj) - radiaลฃia solarฤ corespunzฤtoare unei orientฤri cardinale "j" [kWh/m2โชan];g(i) - factor de transmisie a energiei solare totale prin geamurile "i" ale tรขmplฤriei exterioare;
A(Fij) - aria tรขmplฤriei exterioare prevฤzutฤ cu geamuri clare de tipul "i" ลi dispusฤ dupฤ orientarea cardinalฤ "j" [m 2];A(u) - aria suprafeลฃei utile, รฎncฤlzite - direct sau indirect - a clฤdirii, [m 2].
Radiaลฃia solarฤ disponibilฤ se determinฤ cu relaลฃia:
24I(Gj) = โโโโโโโ D12 โช I(Tj) [kWh/m2โชan] (9.6.2)
1.000
รฎn care:D12 - durata convenลฃionalฤ a perioadei de รฎncฤlzire, corespunzฤtoare temperaturii exterioare care marcheazฤ รฎnceperea ลi
oprirea รฎncฤlzirii theta(eo) = +12โซC [zile];I(Tj) - intensitatea radiaลฃiei solare totale, cu valori รฎn funcลฃie de orientarea cardinalฤ "j" ลi de localitatea รฎn care este amplasatฤ
clฤdirea [W/m2
].
Duratele convenลฃionale ale perioadei de รฎncฤlzire D12, valorile medii ale intensitฤลฃii radiaลฃiei solare totale [I(Tj)], pe un planvertical cu orientarea "j", precum ลi pe un plan orizontal se vor considera utilizรขnd valorile prevฤzute รฎn reglementฤrile tehnice รฎnvigoare, precum ลi tabelelor din Anexa 9.6. Pentru clฤdiri amplasate รฎn localitฤลฃi care nu sunt cuprinse รฎn tabele, valorileintensitฤลฃilor radiaลฃiei solare totale I(Gj) se pot determina prin medierea valorilor corespunzฤtoare pentru cele mai apropiate 3localitฤลฃi.
Suprafeลฃele avรขnd o รฎnclinare faลฃฤ de orizontalฤ, egalฤ sau mai mare de 30โซ vor fi considerate suprafeลฃe verticale, iar cele cuo รฎnclinare mai micฤ de 30โซ - suprafeลฃe orizontale.
Orientarea "j" este definitฤ de direcลฃia pe care o are o dreaptฤ perpendicularฤ pe suprafaลฃa geamului, รฎn cadrul sectoarelor care delimiteazฤ, cu o abatere de ยฑ22,5โซ, direcลฃiile cardinale N, NE, E, SE, S, SV, V ลi NV. รn poziลฃiile limitฤ dintre sectoare, seva considera valoarea cea mai micฤ dintre cele 2 valori I(Tj) adiacente.
Factorul de transmisie a energiei solare totale [g(i)] prin geamurile clare ale tรขmplฤriei exterioare se va considera astfel:
- geamuri duble (2 geamuri simple, sau un geam termoizolant dublu) .......... g = 0,75- geamuri triple (3 geamuri simple, sau un geam simplu + un geam termoizolantdublu, sau un geam termoizolant triplu) ................................... g = 0,65
- geam termoizolant dublu, avรขnd o suprafaลฃฤ tratatฤ cu un strat reflectantal razelor infraroลii ..................................................... g = 0,50
- geamuri triple (un geam simplu + un geam termoizolant dublu sau un geamtermoizolant triplu), avรขnd o suprafaลฃฤ tratatฤ cu un strat reflectant alrazelor infraroลii ........................................................ g = 0,45
- geam termoizolant triplu, avรขnd 2 suprafeลฃe tratate cu straturi reflectanteale razelor infraroลii .................................................... g = 0,40
La tรขmplฤriile cu suprafeลฃele รฎnclinate, รฎn calcule se vor considerฤ ariile lor nominale, mฤsurate รฎn planul lor.La tรขmplฤriile exterioare la care aria liberฤ a geamurilor [A(g)] este mai micฤ decรขt 60% din aria tรขmplฤriei respective [A(F)],
aria acesteia se va considerฤ รฎn calcule:
A(F) = 1,5 A(g) [m2] (9.6.3) Dacฤ aria tรขmplฤriei exterioare [A(Fj)] este mai mare decรขt dublul ariei pฤrลฃii opace [A(Pj)] a respectivului perete, aria
tรขmplฤriei exterioare care se va considera รฎn calcule, se va limita la valoarea:
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A(Fj) = 2/3 [A(Fj) + A(Pj)] [m2] (9.6.4) Aportul de cฤldurฤ solarฤ Q(s) nu se va considera รฎn calcule la determinarea necesarului anual de cฤldurฤ la clฤdirile
industriale de producลฃie รฎncฤlzite la o temperaturฤ interioarฤ medie mai micฤ de 18โซC [theta(i) < 18โซC].Pentru a se ลฃine seama de prevederea unor dispozitive de protecลฃie solarฤ se vor avea รฎn vedere prevederile de la 9.4.I.9.7. Evaluarea pierderilor termice cauzate de permeabilitatea la aer a anvelopei clฤdiriiPierderile termice cauzate de permeabilitatea la aer a anvelopei clฤdirii (document recomandat SR EN ISO 13790:2004) sunt
exprimate prin coeficientul de pierderi termice datorate รฎmprospฤtฤrii aerului/prin ventilare, calculat cu relaลฃia:
โช
H(niu) = ro(a) โช c(a) โช V (9.7.1)รฎn care:H - este coeficientul de pierderi termice datorate รฎmprospฤtฤrii aerului/prin
ventilare, รฎn W/K;ro(a) โช c(a) - este capacitatea termicฤ volumicฤ; ro(a) โช c(a) = 1200 J/(m3K) sau
ro(a) โช c(a) = 0,34 Wh/(m3K);โชV - este debitul mediu volumic de aer proaspฤt, รฎn m/s sau m/h. sau cu relaลฃia:
H(niu) = ro(a) โช c(a) โช n(a) โช V (9.7.2)
รฎn care:
ro(a) โช c(a) - este capacitatea termicฤ volumicฤ; ro(a) โช c(a) = 1200 J/(m3
K) sau ro(a) โช c(a) = 0,34 Wh/(m3
K);n(a) - este numฤrul mediu de schimburi de aer pe orฤ, รฎn h- 1;V - este volumul รฎncฤlzit, รฎn m3.
Pentru clฤdirile de locuit ลi asimilate acestora, numฤrul mediu de schimburi de aer pe orฤ poate fi evaluat, รฎn funcลฃie de:- categoria de clฤdire;- clasa de adฤpostire a clฤdirii;- clasa de permeabilitate la aer a clฤdirii,utilizรขnd datele din tabelul 9.7.1.
Tabelul 9.7.1 - Numฤrul de schimburi de aer, n(a), pentruclฤdiri de locuit ลi asimilate acestora
โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโ โ Clasa de โ Clasa de permeabilitate la aer โโ Categoria clฤdirii โ adฤpostire โโโโโโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโโโคโ โ โ ridicatฤ โ medie โ scฤzutฤ โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโคโ โ neadฤpostite โ 1,5 โ 0,8 โ 0,5 โโ Clฤdiri individuale โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโคโ (case unifamiliale, cuplate sau โ moderat adฤpostite โ 1,1 โ 0,6 โ 0,5 โโ รฎnลiruite ล.a.) โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโคโ โ adฤpostite โ 0,7 โ 0,5 โ 0,5 โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโคโ โ โ neadฤpostite โ 1,2 โ 0,7 โ 0,5 โโ โ dublฤ โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโคโ โ expunere โ moderat adฤpostite โ 0,9 โ 0,6 โ 0,5 โโ Clฤdiri cu mai โ โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโค
โ multe apartamente, โ โ adฤpostite โ 0,6 โ 0,5 โ 0,5 โโ cฤmine, internate, โโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโคโ ล.a. โ โ neadฤpostite โ 1,0 โ 0,6 โ 0,5 โโ โ simplฤ โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโคโ โ expunere โ moderat adฤpostite โ 0,7 โ 0,5 โ 0,5 โโ โ โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโคโ โ โ adฤpostite โ 0,5 โ 0,5 โ 0,5 โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโดโโโโโโโโโโโโโโโดโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโดโโโโโโโโโโโโโดโโโโโโโโโโโดโโโโโโโโโโโ
รncadrarea clฤdirilor รฎn clasele de adฤpostire se face conform tabelului 9.7.2.
Tabelul 9.7.2 - รncadrarea clฤdirilor รฎn clasa de adฤpostire
โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโ
โ Clasa de adฤpostire โ Tip de clฤdire โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโคโ neadฤpostite โclฤdiri foarte รฎnalte, clฤdiri la periferia oraลelor ลi รฎn pieลฃe, โโ โclฤdiri la ลes โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโค
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โ moderat adฤpostite โclฤdiri รฎn interiorul oraลelor, cu minim 3 clฤdiri รฎn apropiere, โโ โclฤdiri la ลes protejate de arbori โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโคโ adฤpostite โclฤdiri din centrul oraลelor, clฤdiri รฎn pฤduri โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโดโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโ
รncadrarea clฤdirilor รฎn clasele de permeabilitate la aer se face conform tabelului 9.7.3.
Tabelului 9.7.3 - รncadrarea clฤdirilor รฎn clasele depermeabilitate la aer
โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโClasa de permeabilitateโ Tip de clฤdire โโ la aer โ โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโคโ ridicatฤ โclฤdiri cu tรขmplฤrie exterioarฤ fฤrฤ mฤsuri de etanลare โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโคโ medie โclฤdiri cu tรขmplฤrie exterioarฤ cu garnituri de etanลare โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโคโ scฤzutฤ โclฤdiri cu ventilare controlatฤ ลi cu tรขmplฤrie exterioarฤ cu mฤsuri โโ โde etanลare speciale โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโดโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโ Numฤrul de schimburi de aer poate fi determinat ลi รฎn funcลฃie de tipul ลi starea ferestrelor/uลilor ลi lungimea rosturilor
ferestrelor ลi uลilor exterioare (document recomandat STAS 1907-1/97). รn acest caz pot fi utilizate urmฤtoarele valori pentru
coeficientul de infiltraลฃie prin rosturi:i1 = 0,04 - pentru ferestre ลi uลi รฎn stare bunฤ, cu etanลare specialฤ;i2 = 0,14 - pentru ferestre ลi uลi รฎn stare bunฤ dar fฤrฤ etanลare specialฤ;i3 = 0,20 - pentru ferestre ลi uลi รฎn stare deterioratฤ (neetanลe),rezultรขnd urmฤtoarele relaลฃii pentru calculul numฤrului de schimburi de aer:
n(a1) = 0,52 โช V/L (h-1) (9.7.3)n(a2) = 1,82 โช V/L (h-1) (9.7.4)n(a3) = 2,60 โช V/L (h-1) (9.7.5)
รฎn care:L - este lungimea rosturilor, รฎn m;V - este volumul รฎncฤlzit, รฎn m3.
Dacฤ, din calcule, va rezulta o valoare n(a) <= 0,5 h- 1, se va considera un numฤr de 0,5 schimburi de aer pe orฤ.De exemplu:Dacฤ V = 50 m3 ลi L = 16 m, rezultฤ:n(a1) = 0,17 (h-1) - se va considera n(a1) = 0,5 (h-1)n(a2) = 0,58 (h-1)n(a1) = 0,83 (h-1)
Condiลฃia de menลฃinere a confortului fiziologic este ca valorile concentraลฃiilor aparลฃinรขnd CO 2 ลi vaporilor de apฤ sฤ nudepฤลeascฤ valorile (document recomandat NP 008-97):
โช 1600 mg/m3 (cca. 0,05%) pentru CO2;โช 15.400 mg/m3, รฎn regim de varฤ, respectiv 9.450 mg/m3 รฎn regim de iarnฤ, pentru conลฃinutul de vapori de apฤ รฎn aer.Verificarea valorii ratei de ventilare necesarฤ, exprimatฤ prin numฤrul necesar de schimburi de aer รฎntre interior ลi exterior se
face cu relaลฃiile:
N(pers) โช g โ โC(ex) + C0 โช exp [-n(a) t(f)] + โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโ โ 1 - exp [-n(a) t(f)] โ = C(max) (9.7.6)
n(a) โช V(a) โช ro(a) โ โ
รฎn care:C01 - concentraลฃia de noxe minimฤ ca urmare a ventilฤrii naturale a incintei;C(ex) - concentraลฃia de noxe caracteristicฤ mediului exterior natural;C(max) - concentraลฃia maximฤ de noxe din spaลฃiu ocupat, la finele intervalului de timp t(f);C(L) - concentraลฃia de noxe maxim admisฤ รฎn spaลฃiul ocupat, document recomandat NP 008-97;N(pers) - numฤrul de persoane din incintฤ;g - debitul de noxe degajat de o persoanฤ;V(a) - volumul de aer din incintฤ, รฎn m3;n(a) - rata de ventilare, รฎn s-1;t(f) - timpul la care se รฎncheie activitatea din spaลฃiul ocupat, รฎn s;
ro(a) - densitatea aerului, รฎn kg/m2.
C(max) < C(L) (9.7.7)
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รn cazul unor activitฤลฃi organizate care se desfฤลoarฤ รฎn timp finit este necesar ca la momentul t(f) (de รฎncheiere a activitฤลฃilor)ลi sฤ se respecte inegalitatea din relaลฃia (9.7.7). Este cazul รฎn special al spaลฃiilor รฎn care se desfฤลoarฤ activitฤลฃi didactice, iar t(f)este reprezentat de durata orei de curs.
รn cazul ventilฤrii spaลฃiului cu un debit constant de aer proaspฤt, rata de ventilare minimฤ admisฤ se determinฤ cu relaลฃia:
N(pers) โช gn(a) = โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโ [s-1] (9.7.8)
[C(L) - C(ex)] โช V(a) โช ro(a) I.9.9. Verificarea riscului de condens superficial ลi din interiorul elementelor opace de anvelopฤVerificarea elementelor de construcลฃie componente ale anvelopei clฤdirii la riscul de condens superficial ลi interstiลฃial este
obligatorie รฎn etapa de audit energetic รฎn care se face analiza soluลฃiilor de รฎmbunฤtฤลฃire a performanลฃei termo-energetice aclฤdirii, pentru fiecare soluลฃie selectatฤ. (documente recomandate: SR EN 13788: "Performanลฃa higrotermicฤ a componentelor ลielementelor de construcลฃie - Temperaturฤ superficialฤ interioarฤ pentru evitarea umiditฤลฃii superficiale critice ลi condensuluiinterior - Metodฤ de calcul" - atunci cรขnd sunt disponibile date climatice medii lunare (temperaturi ลi umiditฤลฃi relative)).
I.10. Stabilirea prin calcul a parametrilor de performanลฃฤ termicฤ a elementelor de anvelopฤ aflate รฎn contact cu solul.Document recomandat: SR EN ISO 13370: "Performanลฃa termicฤ a clฤdirilor - Transferul termic prin sol - Metode de calcul."Documentul recomandat SR EN ISO 13789, acceptฤ, pentru elementele de construcลฃie รฎn contact cu solul, ipoteza utilizฤrii
condiลฃiilor de calcul รฎn regim termic staลฃionar.Pentru realizarea unui calcul considerรขnd regimul termic nestaลฃionar se ลฃine seama de prevederile de la 10.1.Pentru calculul numeric se pot utiliza prevederile din Anexa 9.3.I.10.1. Parametri de performanลฃฤ termicฤ a elementelor de anvelopฤ รฎn contact cu solul ลi temperaturi ale spaลฃiilor subzonelor
secundare ale clฤdirilor Spaลฃiile ocupate ลi spaลฃiile neocupate ale cฤror elemente de construcลฃie perimetrale sunt amplasate sub CTS sunt
caracterizate de flux termic disipat cฤtre mediul natural exterior sau de flux termic recepลฃionat dinspre mediul natural exterior prin intermediul solului ลi al straturilor de material care constituie elementele perimetrale amplasate sub CTS. Influenลฃa unor spaลฃii aflate รฎn apropiere, caracterizate de temperaturi diferite de cele ale mediului exterior natural poate fi neglijatฤ. Capacitateatermicฤ semnificativฤ a solului asociatฤ variaลฃiei aleatoare a principalilor parametri climatici cu pondere importantฤ รฎn bilanลฃultermic al spaลฃiilor ocupate ลi neocupate din clฤdiri, determinฤ caracterul puternic nestaลฃionar al transferului de cฤldurฤ caregenereazฤ atรขt fluxurile termice cรขt ลi nivelul de temperaturฤ din spaลฃiile construite.
Relaลฃiile de bilanลฃ termic utilizeazฤ temperaturi exterioare modificate care includ efectele defazajului ลi amortizฤrii undelor termice caracteristice elementelor de construcลฃie cu masivitate foarte ridicatฤ, (รฎn cazul de faลฃฤ solul este asimilat unui materialde construcลฃie).
รn toate cazurile se determinฤ fluxurile termice generate de transferul de cฤldurฤ dintre spaลฃiile construite ocupate sauneocupate ลi aerul exterior, precum ลi fluxurile termice generate de prezenลฃa pรขnzei de apฤ freaticฤ din sol.
Se au รฎn vedere urmฤtoarele cazuri:1. Spaลฃiu (ocupat sau neocupat) caracterizat de temperatura theta(s) (constantฤ sau variabilฤ รฎn funcลฃie de bilanลฃul termic al
spaลฃiului), caracterizat de pereลฃi verticali neizolaลฃi termic adiacenลฃi solului cu รฎnฤlลฃimea h(s) sub CTS (cota terenului sistematizat),
precum ลi de pardosealฤ neizolatฤ termic;2. Caz similar cu cel anterior cu deosebirea faptului cฤ atรขt pereลฃii verticali cรขt ลi pardoseala sunt termoizolaลฃi;3. Combinaลฃii รฎntre situaลฃiile specifice cazurilor 1 ลi 2 cu referire la starea pereลฃilor verticali ลi a pardoselii din punct de vedere
al dotฤrii cu izolaลฃie termicฤ;4. Clฤdire plasatฤ pe un soclu cu รฎnฤlลฃimea h(sc) deasupra CTS, cu subcazurile:4.1. Soclul fฤrฤ termoizolare ลi pardoseala clฤdirii neizolatฤ termic;4.2. Soclul ลi pardoseala izolate termic;4.3. Combinaลฃii รฎntre starea soclului ลi pardoselii din punct de vedere al dotฤrii cu izolaลฃie termicฤ.Relaลฃiile pentru determinarea fluxului termic la nivelul elementelor de construcลฃie perimetrale menลฃionate, รฎn cazul incintelor
subterane, sunt:
โ โQ(Ve(k)) = A(lat) โ [(a1h(s)2 + a2h(s) + a3] โช theta(s) + b(1k) h(s)2 + b(2k) h(s) + b(3k) โ(10.1)
โ โโ
โQ(pard,e(k)) = A(pard) โ [c1h(s)2 + c2h(s) + c3] โช theta(s) + d(1k) h(s)3 + d(2k) h(s)2 + d(3k) h(s) +b(4k) โ (10.2)
โโ
theta(s) - theta(a) โ f2 โ theta(s) - theta(a)Q(f(k)) = A(lat) โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโ โช ln โ 1 + โโโโ h(s) โ + A(pard) โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโ(10.3)
f2 h(s) โ f1 โ f1
รฎn care:theta(s) - temperatura interioarฤ constantฤ sau variabilฤ a spaลฃiului ocupat sau neocupat, รฎn โซC;theta(a) - temperatura pรขnzei de apฤ freaticฤ, egalฤ cu temperatura exterioarฤ medie anualฤ a localitฤลฃii รฎn care este
amplasatฤ clฤdirea, รฎn โซC;h(s) - adรขncimea la care se aflฤ amplasatฤ pardoseala, sub CTS, รฎn m;h(a) - adรขncimea pรขnzei de apฤ freaticฤ, sub CTS, รฎn m;A(lat) - suprafaลฃa lateralฤ a elementelor de construcลฃie verticale amplasate sub CTS, รฎn m 2;A(pard) - suprafaลฃa pardoselii, รฎn m2.
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h(a) - h(s)
f1 = 0,17 + 2,2 sigma(iz) + โโโโโโโโโโโโโ [m2K/W]lambda(s)
pif2 = 0,50 โโโโโโโโโโโ [m2K/W]
lambda(s)
sigma(iz) - simbolul Weierstass-Kronecker;sigma(iz) = 1 - element dotat cu izolaลฃie termicฤsigma(iz) = 0 - element fฤrฤ izolaลฃie termicฤ
- conductivitatea termicฤ a solului (considerat mediu izotrop), รฎn W/(mK).Coeficienลฃii a1, a2, a3, c1, c2, c3 se prezintฤ รฎn tabelele A.10.1.1.a ลi A.10.1.1.b (Anexa A.10.1) iar coeficienลฃii b(1k), b(2k), b(3k)d(1k), d(2k), d(3k) ลi d(4k) se prezintฤ รฎn tabelele A.10.1.2.a ลi A.10.1.2.b (Anexa A. 10.1) cu valori distincte pentru fiecare lunฤa anului caracterizatฤ de indicativul (k).
Relaลฃiile pentru determinarea fluxului termic la nivelul soclului clฤdirilor amplasate la รฎnฤlลฃimea h(sc) faลฃฤ de CTS ลi a fluxuluitermic la nivelul pardoselii, sunt urmฤtoarele:
โ โQ(sc(k)) = A(lat(sc)) โ[(a1h(sc)2+a2h(sc)+a3]โชtheta(s)+b(1k)h(sc)2+b(2k)h(sc)+b(3k)โ(10.4)
โ โโ โ โ
โQ(pard,sc,e(k)) = โA(pard) A(lat,sc)โโชโ[c1h(sc)2+c2h(sc)+c3]โชtheta(s)+d(1k)h(sc)3+d(2k)h(sc)2+d(3k)h(sc)+b(4k)โ (10.5)
โ โ โโ
theta(s) - theta(a)Q(pard,sc,f) = A(pard) โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโ(10.6)
f1
Relaลฃiile (10.1) ... (10.6) determinฤ:Q(ve(k)) - fluxul termic mediu disipat/pฤtruns cฤtre/dinspre mediul exterior natural prin pereลฃi verticali subterani, รฎn luna k, รฎn
W;Q(pard,e(k)) - fluxul termic mediu disipat/pฤtruns cฤtre/dinspre mediul exterior natural prin pardoseala incintei, รฎn luna k, รฎn W;Q(f(k)) - fluxul termic disipat cฤtre pรขnza de apฤ freaticฤ, รฎn W;Q(sc(k)) - fluxul termic mediu disipat/pฤtruns cฤtre/dinspre mediul exterior prin soclul clฤdirii, รฎn luna k, รฎn W;Q(pard,sc,f) - fluxul termic disipat cฤtre pรขnza de apฤ freaticฤ, รฎn W;sc - indice cu semnificaลฃia de "soclu"
Pe baza relaลฃiilor (10.1) ... (10.6) se determinฤ parametrii termodinamici ลi mฤrimile geometrice ลi termice care intrฤ รฎn bilanลฃultermic global al spaลฃiilor subterane. Rezultฤ:
_ A(lat) + A(pard)R(e) = โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโ (10.7)
A(lat) A(pard)โโโโโโโโ + โโโโโโโโโR(ve) R(pde)
A(lat) A(pard)โโโโโโโโ theta(ev(k)) + โโโโโโโโโ theta(pd(k))
_____ R(ve) R(pde)theta(eR(k)) = โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโ (10.8)
A(lat) + A(pard)โโโโโโโโโโโโโโโโโโ_R(e)
รฎn care:
R(ve) = [a1h(s)2 + a1h(s) + a3]-1 (10.9)
R(pde) = [c1h(s)2 + c2h(s) + c3)-1 (10.10)
theta(ev(k)) = -R(ve) [b(1k) h(s)2 + b(2k) h(s) + b(3k)] (10.11)
theta(pd(k)) = -R(pde) [d(1k) h(s)3 + d(2k) h(s)2 + d(3k) h(s) + d(4k)] (10.12)
_ A(lat) + A(pard)R(f) = โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโ (10.13)
A(lat) A(pard)โโโโโโโโ + โโโโโโโโโR(vf) R(pdf)
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รฎn care:
f2 h(s)R(vf) = โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโ (10.14)
โ f2 โln โ 1 + โโโโ h(s) โ
โ f1 โ
R(pdf) = f1 (10.15) Relaลฃiile pentru determinarea fluxurilor termice, รฎn cazul incintelor subterane devin:
A(lat) + A(pard) โ _____ โQ(e(k)) = โโโโโโโโโโโโโโโโโโ โ theta(s) - theta(eR(k)) โ (10.16)
_ โ โR(e)
A(lat) + A(pard) โ โQ(f(k)) = โโโโโโโโโโโโโโโโโโ โ theta(s) - theta(a) โ (10.17)
_ โ โR(f)
รn cazul clฤdirii amplasate pe un soclu de pฤmรขnt, rezultฤ:
_ A(pard) + 4 h(sc)2
R(esc) = โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโ (10.18)A(lat) A(pard) - A(lat) + 4 h(sc)2
โโโโโโ + โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโR(esc) R(pdsc)
A(lat) A(pard) - A(lat) + 4 h(sc)2
โโโโโโ theta(esc(k)) + โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโ theta(pdsc(k))R(esc) R(pdsc)
theta(esc(k)) = โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโ (10.19)A(lat) A(pard) - A(lat) + 4 h(sc)2
โโโโโโ + โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโR(esc) R(pdsc)
รฎn care:
R(esc) = [a1h(sc)2 + a2h(sc) + a3)-1 (10.20)
R(pdsc) = [c1h(sc)2
+ c2h(sc) + c3)-1
(10.21)theta(esc(k)) = -R(esc) [b(1k) h(sc)2 + b(2k) h(sc) + b(3k)] (10.22)
theta(pdsc(k)) = -R(pdsc) [d(1k) h(sc)3 + d(2k) h(sc)2 + d(3k) h(sc) + d(4k)] (10.23)
R(psc) = f1 (10.24) Fluxurile termice se determinฤ cu relaลฃiile:
A(pard) + 4 h(sc)2 โ _____ โQ(sce) = โโโโโโโโโโโโโโโโโโ โ theta(s) - theta(esc(k)) โ (10.25)
โ โ โR(esc)
A(pard) โ โQ(fsc(k)) = โโโโโโโ โ theta(s) - theta(a) โ (10.26)
R(fsc) โ โ
รn relaลฃiile de calcul specifice incintelor subterane, A(lat) se referฤ la pereลฃi verticali aflaลฃi รฎn imediata apropiere a mediuluiexterior natural.
Valoarea h(s) <= 2,8 m.Temperaturile spaลฃiilor theta(s) pot fi cunoscute din condiลฃiile de confort termic ลi fiziologic, caz รฎn care:theta(s) = theta(i0);theta(i0) - temperatura interioarฤ convenลฃionalฤ de calcul, document recomandat: SR 1907/2, รฎn funcลฃie de tipul de incintฤ sau
variazฤ รฎn funcลฃie de bilanลฃul termic al spaลฃiilor, caz รฎn care:theta(s) = theta(s(k))Temperaturile spaลฃiilor neocupate variazฤ รฎn funcลฃie de variaลฃia parametrilor climatici exteriori ลi รฎn funcลฃie de fluxurile termice
caracteristice echipamentelor precum ลi elementelor de construcลฃie adiacente spaลฃiilor neocupate. Se disting urmฤtoarelecazuri:
1. Subsolul neรฎncฤlzit ocupฤ รฎn totalitate spaลฃiul de sub planลeul spaลฃiilor ocupate.Ecuaลฃia de bilanลฃ termic care este o ecuaลฃie algebricฤ liniarฤ avรขnd ca necunoscutฤ temperatura theta(s(k)), este urmฤtoarea:
A(PL) โ โ โ โ
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โโโโโ โ theta(i0) - theta(s(k)) โ + 2 pi A sigma(a) โ theta(apa) - theta(s(k)) โ - Q(e(k)) - Q(f(k))-R(PL) โ โ โ โ (10.27)
โ โ A(Pesb) โ โ- 0,33 n(asb) V(sb) โ theta(s(k)) - theta(e(k)) โ - โโโโโโโ โ theta(s(k)) - theta(e(k)) โ = 0
โ โ R(Pesb) โ โ
รฎn care fluxurile termice Q(e(k)) ลi Q(f(k)) se expliciteazฤ sub forma relaลฃiilor (10.16) ลi (10.17). Celelalte notaลฃii au urmฤtoareasemnificaลฃie:
A(PL) - suprafaลฃa de transfer de cฤldurฤ a planลeului adiacent spaลฃiilor ocupate sau neocupate adiacente, รฎn m 2;A(Pesb) - suprafaลฃa de transfer de cฤldurฤ prin elementele de construcลฃie supraterane ale subsolului, รฎn m 2;R(PL) - rezistenลฃa termicฤ a planลeului, รฎn m2K/W;R(Pesb) - rezistenลฃa termicฤ a elementelor de construcลฃie supraterane ale subsolului, รฎn m 2K/W;sigma(a) - simbolul Weierstrass-Kronecker sigma(a) = 1 - subsol cu instalaลฃii termicesigma(a) = O - subsol fฤrฤ instalaลฃii termiceA - coeficient de transfer de cฤldurฤ caracteristic echipamentelor termice din subsol determinat cu relaลฃia:
____\ L(j)
A = / โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโ 1 โ sigma(iz(j)) โ 0,33j โโโโโโโโโโ ln โ 1 + 2 โโโโโโโโโโโโ โ + โโโโโโโ
lambda(iz) โ d(c(j)) โ d(e(j))
L(j) - lungimea tronsoanelor "j", รฎn m;d(e(j)) - diametrul exterior al tronsonului "j" (inclusiv termoizolaลฃia), รฎn m;d(c(j)) - diametrul conductei "j" netermoizolatฤ, รฎn m;sigma(iz(j)) - grosimea termoizolaลฃiei aferentฤ tronsonului "j", รฎn m;lambda(iz) - conductivitatea termicฤ a izolaลฃiei, รฎn W/(mK);theta(apa) - temperatura apei vehiculatฤ prin instalaลฃiile termice din subsol, determinatฤ รฎn funcลฃie de temperatura exterioarฤ
medie lunarฤ specificฤ localitฤลฃii รฎn care se aflฤ clฤdirea:theta(apa) = 0,50 [45 + m โช theta(e) + n]Coeficienลฃii "m" ลi "n" se determinฤ รฎn funcลฃie de zona climaticฤ de iarnฤ รฎn care se aflฤ localitatea, conform tabelului 10.1.
Tabelul 10.1 - Valorile coeficienลฃilor "m" ลi "n"
โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโ
โ Zona climaticฤ โ m โ n โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโคโ I โ -1,067 โ 52,67 โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโคโ II โ -1,034 โ 51,33 โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโคโ II โ -0,934 โ 49,33 โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโคโ IV โ -0,934 โ 49,33 โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโดโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโดโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโ
Figura 10.1
Dimensiunile unei conducte din instalaลฃiile termice caretraverseazฤ subsolul tehnic
2. Subsolul neรฎncฤlzit ocupฤ parลฃial spaลฃiul de sub planลeul parterului.
Se utilizeazฤ ecuaลฃia (10.27) รฎn care se modificฤ APL prin adฤugarea suprafeลฃei adiacentฤ unui spaลฃiu ocupat parลฃial amplasatsub cota CTS. Transferul de cฤldurฤ prin pardoseala acestui spaลฃiu cฤtre subsolul neocupat se neglijeazฤ.3. Subsolul este รฎncฤlzit la temperatura theta(i0).
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รn acest caz fluxurile termice disipate cฤtre mediul exterior natural se determinฤ cu relaลฃiile (10.16) ลi (10.17) รฎn care theta(s)= theta(i0).
Fluxurile termice disipate dinspre spaลฃiul ocupat al unei clฤdiri amplasate pe sol la cota h(sc) deasupra CTS se determinฤ curelaลฃiile (10.25) ลi (10.26). Valoarea h(sc) >= 0.
Se face menลฃiunea cฤ รฎn toate cazurile:Q > 0 semnificฤ flux termic disipatQ < 0 semnificฤ flux termic pฤtruns. รn cazul รฎn care subsolul neocupat se รฎnvecineazฤ cu un spaลฃiu a cฤrui temperaturฤ este necunoscutฤ, determinarea
temperaturilor ambelor spaลฃii se face prin rezolvarea sistemului de ecuaลฃii de bilanลฃ termic liniare caracteristice fiecฤrui spaลฃiu รฎnparte. O soluลฃie simplificatฤ este prezentatฤ pentru cazul a trei clase de spaลฃii neocupate (de exemplu subsol, casa scฤrilor ลipod).
1. Ecuaลฃia de bilanลฃ termic a subsolului este ecuaลฃia (10.27) care include un termen suplimentar datorat transferului de cฤldurฤdintre subsol ลi spaลฃiul neocupat adiacent subsolului ลi spaลฃiilor ocupate. Rezultฤ ecuaลฃia:
A(PL) โ โ A(s1) โ โ โโโโโโโ โtheta(i0)-theta(s(k))โ + โโโโโ โE1 theta(i0) + (E2-1) theta(s(k)) + E3โ + 2pi A sigma(a)โtheta(apa)-theta(s(k))โ -R(PL) โ โ R(s1) โ โ โโ (10.28)
โ โ A(Pesb) โโ- Q(e(k)) - Q(f(k)) - 0,33 n(asb) V(asb) โช โtheta(s(k))-theta(e(k))โ - โโโโโโโ โtheta(s(k))-theta(e(k))โ = 0
โ โ R(Pesb) โโ
care se rezolvฤ รฎn raport cu temperatura theta(s(k)).S-a notat:A(s1) - suprafaลฃa de transfer de cฤldurฤ dintre spaลฃiul neocupat 1 ลi spaลฃiul subsolului neocupat, รฎn m2;R(s1) - rezistenta termicฤ a elementelor de construcลฃie care sunt adiacente atรขt subsolului cรขt ลi spaลฃiului 1, รฎn m2K/W.2. Temperatura spaลฃiului 1 neocupat se determinฤ cu relaลฃia:
theta(1(k)) = E1 theta(i0) + E2 theta(s(k)) + E3 (10.29)
3. Temperatura celui de al doilea spaลฃiu neocupat, 2, se determinฤ cu relaลฃia:
theta(2(k)) = B2 theta(i0) + B3 theta(s(k)) + B4 (10.30)
Coeficienลฃii B ลi E sunt conลฃinuลฃi รฎn Anexa A.10.2. รn Anexa A.10.3 se prezintฤ succesiunea etapelor de calcul privind transferul de cฤldurฤ prin sol ลi cel caracteristic spaลฃiilor
neocupate รฎnvecinate cu solul.Pentru calcule economice aferente realizฤrii auditului energetic al clฤdirilor existente se va considera grosimea izolaลฃiei
termice aferente subsolului (pereลฃi/pardosealฤ) de 0,10 m echivalent polistiren expandat.
I.11. Cerinลฃe de performanลฃฤ ลi niveluri de performanลฃฤ termicฤ, energeticฤ ลi de permeabilitate la aer, pentru elementeleanvelopei clฤdirilor ลi pentru ansamblul acesteia
Se prevฤd valori, diferenลฃiate pe de o parte pentru diferite tipuri de clฤdiri, pe de altฤ parte pentru clฤdiri noi ลi pentru celeexistente care se reabiliteazฤ/modernizeazฤ, pentru urmฤtoarele cerinลฃe de performanลฃฤ (condiลฃii tehnice de performanลฃฤ):
- rezistenลฃe termice corectate minime admisibile/normate/de referinลฃฤ - din condiลฃii de igienฤ ลi confort termic รฎn spaลฃiilelocuite/ocupate; transmitanลฃe termice corectate maxime admisibile/normate/de referinลฃฤ - din condiลฃii de igienฤ ลi confort termic รฎn spaลฃiile locuite/ocupate;
- rezistenลฃe termice corectate minime admisibile/normate/de referinลฃฤ - din condiลฃii de economie de energie, transmitanลฃetermice corectate maxime admisibile/normate/de referinลฃฤ - din condiลฃii de economie de energie,- temperaturi superficiale minime pentru evitarea riscului de condens pe suprafaลฃa interioarฤ a elementelor de construcลฃie care
alcฤtuiesc anvelopa clฤdirilor,- debite minime de aer proaspฤt etc.Rezistenลฃele termice, pentru clฤdirile noi, sunt normate astfel:- pe considerente de confort higrotermic, รฎn mod indirect, prin limitarea diferenลฃelor de temperaturi รฎntre temperatura aerului
interior ลi temperatura superficialฤ interioarฤ, medie, aferentฤ fiecฤrei รฎncฤperi รฎn parte ลi fiecฤrui tip de element de construcลฃie:
DELTA theta(i max) = theta(i) - theta(si m) [K] (11.1)
- pe considerente termoenergetice, รฎn mod direct, prin stabilirea unor valori minime R'(min) ale rezistenลฃelor termice corectate,medii pe clฤdire, pentru fiecare tip de element de construcลฃie.
I.11.1. Rezistenลฃa termicฤ, necesarฤ din considerente de confort higrotermic, se calculeazฤ, cu relaลฃia:
DELTA thetaR'(nec) = โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโ [m2K/W] (11.2)
alpha(i) โช DELTA theta(i max)
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รฎn care:DELTA theta(i max) - diferenลฃa maximฤ de temperaturฤ, admisฤ รฎntre temperatura interioarฤ ลi temperatura medie a
suprafeลฃei interioare DELTA theta(i max) = theta(i) - theta(s(im))
Valorile DELTA theta(i max) se dau รฎn tabelul 11.1, รฎn funcลฃie de destinaลฃia clฤdirii ลi de tipul elementului de construcลฃie.La elementele de construcลฃie care separฤ รฎncฤperea consideratฤ de un spaลฃiu neรฎncฤlzit, รฎn loc de valoarea DELTA theta =
theta(i) - theta(e) รฎn relaลฃia (11.2) se introduce diferenลฃa de temperaturฤ [theta(i) - theta(u)], รฎn care theta(u) reprezintฤtemperatura รฎn spaลฃiul neรฎncฤlzit, determinatฤ pe baza unui calcul de bilanลฃ termic.
La elementele de construcลฃie care separฤ รฎncฤperea consideratฤ de un spaลฃiu mai puลฃin รฎncฤlzit, รฎn loc de valoarea DELTAtheta, รฎn relaลฃia (11.2) se introduce diferenลฃa dintre cele douฤ temperaturi interioare convenลฃionale de calcul. Relaลฃia (11.2) nu se
aplicฤ la suprafeลฃele vitrate.Rezistenลฃele termice corectate R' ale tuturor elementelor de construcลฃie ale clฤdirilor, calculate pentru fiecare รฎncฤpere รฎnparte, trebuie sฤ fie mai mari decรขt rezistenลฃele termice necesare:
R' >= R'(nec) [m2K/W] (11.3) Condiลฃia (11.3) se aplicฤ ลi la elementele de construcลฃie adiacente rosturilor รฎnchise, izolate faลฃฤ de mediul exterior, la
verificarea termotehnicฤ a elementelor de construcลฃie interioare, spre รฎncฤperile neรฎncฤlzite sau mai puลฃin รฎncฤlzite, precum ลi laclฤdirile รฎncฤlzite cu sobe.
La elementele de construcลฃie ale รฎncฤperilor รฎn care staลฃionarea oamenilor este de scurtฤ duratฤ (de exemplu casa scฤrii,holurile de intrare รฎn clฤdirile de locuit, ล.a.) valorile DELTA theta(i max) din tabelul 11.1 se mฤresc cu 1 K.
Pentru รฎncฤperile clฤdirilor de producลฃie cu degajฤri importante de cฤldurฤ, valoarea DELTA theta(i max) nu se normeazฤ,dacฤ este รฎndeplinitฤ una din urmฤtoarele condiลฃii:
- degajฤrile de cฤldurฤ depฤลesc cu cel puลฃin 50% necesarul de cฤldurฤ de calcul;- densitatea fluxului termic degajat este de cel puลฃin 23 W/m 2 de element de construcลฃie;- suprafaลฃa interioarฤ a elementului de construcลฃie este supusฤ unui flux radiant permanent sau este spฤlatฤ de aer uscat ลi
cald.Rezistenลฃele termice ale elementelor de construcลฃie vitrate trebuie sฤ fie mai mari decรขt valorile R'(nec) din tabelul 11.2.Pentru elementele de construcลฃie uลoare - cu excepลฃia suprafeลฃelor vitrate - sunt valabile valorile R'(nec) de mai jos, prin care
se urmฤreลte a se compensa inerลฃia (exprimatฤ prin greutate) redusฤ, prin rezistenลฃe termice sporite:
pentru 20 kg/m2 R'(nec) = 2,50 m2K/Wpentru 50 kg/m2 R'(nec) = 2,00 m2K/Wpentru 100 kg/m2 R'(nec) = 1,80 m2K/Wpentru 150 kg/m2 R'(nec) = 1,60 m2K/W
Transmitanลฃa termicฤ corectatฤ din considerente igienico-sanitare reprezintฤ inversul rezistenลฃei termice, necesarฤ dinconsiderente igienico-sanitare:
1U'(nec) = โโโโโโโ [W/(m2K)] (11.4)R'(nec)
Trebuie respectatฤ condiลฃia:
U' < U'(nec) [W/(m2K)] (11.5)
Tabelul 11.1Valori normate DELTA theta(i max)
โโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโฌโโโโโโฌโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโ Grupa โ โfi(i)โ DELTA theta(i max) [K] โโclฤdiriiโ Destinaลฃia clฤdirii โ (%) โโโโโโโโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโโคโ โ โ โ Pereลฃi โ Tavane โPardoseliโ
โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโคโ I โโช Clฤdiri de locuit, cฤmine, internateโ โ โ โ โโ โโช Spitale, policlinici, ล.a. โ 60 โ 4,0 โ 3,0 โ 2,0 โโ โโช Creลe, grฤdiniลฃe โ โ โ โ โโ โโช ลcoli, licee, ล.a. โ โ โ โ โโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโคโ II โโช Alte clฤdiri social-culturale, cu โ 50 โ 4 5 โ 3 5 โ 2,5 โโ โ regim normal de umiditate โ โ โ โ โโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโคโ III โโช Clฤdiri sociale cu regim ridicat de โ โ โ โ โโ โ umiditate โ โ โ โ โโ โโช Clฤdiri de producลฃie cu regim normalโ 60 โ 6,0 โ 4,5 โ 3,0 โโ โ de umiditate โ โ โ โ โโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโคโ IV โโช Clฤdiri de producลฃie cu regim โ<= 75โDELTA theta(r)โ 0,8 โช โ 3,5 โโ โ ridicat de umiditate*) โ โ โDELTA theta(r)โ โโโโโโโโโโโดโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโดโโโโโโดโโโโโโโโโโโโโโโดโโโโโโโโโโโโโโโดโโโโโโโโโโ
*) DELTA theta(r) = theta(i) - theta(r).
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Tabelul 11.2Rezistente termice necesare pentru elementele de construcลฃie vitrate
โโโโโโโโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโ โ R'(nec) [m2K/W] โโGrupa clฤdiriiโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโคโ โ Tรขmplฤria exterioarฤ โ Luminatoare โPereลฃi exteriori vitraลฃiโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโคโ I โ 0,39 โ 0,32 โ 0,32 โโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโคโ II โ 0,32 โ 0,29 โ 0,29 โโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโคโ III โ 0,29 โ 0,26 โ 0,26 โโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโคโ IV โ 0,26 โ 0,23 โ 0,23 โโโโโโโโโโโโโโโโโดโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโดโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโดโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโ OBSERVAลขII:1) La casa scฤrii ลi la alte spaลฃii de circulaลฃie, indiferent de grupa clฤdirii, se admite R'(nec) = 0,26 m2K/W2) La vitrine se admite R'(nec) = 0,22 m2K/W
I.11.2. Rezistenลฃa termicฤ corectatฤ minimฤ, admisibilฤ, stabilitฤ pentru clฤdirile noi, pe criterii de economie de energie รฎnexploatarea clฤdirilor.
Trebuie sฤ fie รฎndeplinitฤ condiลฃia:R'(m) >= R'(min) [m2K/W] (11.6) Valorile R'(min), pentru clฤdirile noi, se dau รฎn tabelul 11.4 ... 11.6. La clฤdirile existente care urmeazฤ a fi reabilitate ลi
modernizate, valorile au caracter de recomandare ลi se utilizeazฤ pentru calculul parametrilor clฤdirii de referinลฃฤ conform pฤrลฃiia 3-a a metodologiei: Auditul ลi certificatul de performanลฃฤ energeticฤ ale clฤdirii.
Transmitanลฃa termicฤ corectatฤ maximฤ, admisibilฤ (normatฤ/de referinลฃฤ), stabilitฤ pe criterii de economie de energie รฎnexploatarea clฤdirilor reprezintฤ inversul rezistenลฃei termice corectate minime:
U'(max) = 1/R'(min) [W/(m2K)] (11.7) Trebuie รฎndeplinitฤ condiลฃia:
U'(m) <= U'(max) [W/(m2K)] (11.8)
Tabelul 11.3
Valorile normate ลi valorile limitฤ apreciate, ale rezistenลฃelor termicela clฤdirile de locuit noi
โโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโโโโโโโโโ โ โ R'(nec) โ R'(min) โ VALORI LIMITฤ โโ โ โ โ โ APRECIATE โโ โ โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโค โโโโโโโโโฌโโโโโโโโคโSIMBOLULโ ELEMENTUL DE โ Zona climaticฤ โClฤdiriโClฤdiriโ โ โโ โ CONSTRUCลขIE โโโโโโโโโฌโโโโโโโโฌโโโโโโโโฌโโโโโโโโค noi โexist. โmin R' โmin R' โโ โ โ I โ II โ III โ IV โ โ **) โ โ โโ โ โโโโโโโโโดโโโโโโโโดโโโโโโโโดโโโโโโโโผโโโโโโโโดโโโโโโโโผโโโโโโโโดโโโโโโโโคโ โ โ m2K/W โ m2K/W โ m2K/W โโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโฌโโโโโโโโฌโโโโโโโโฌโโโโโโโโผโโโโโโโโฌโโโโโโโโผโโโโโโโโฌโโโโโโโโค
โ E โPereลฃi exteriori โ 1,00 โ 1,09 โ 1,19 โ 1,28 โ 1,50 โ 1,40 โ 0,50 โ 4,00 โโโโโโโโโโโผโโโโโโโโฌโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโคโ โ โde terasฤ โ 1,33 โ 1,46 โ 1,58 โ 1,71 โ 3,50 โ 3,00 โ 0,50 โ 5,00 โโ T โ โโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโคโ โPlanลeeโde pod โ 1,20*)โ 1,31*)โ 1,42*)โ 1,54*)โ 3,50 โ 3,00 โ 0,50 โ 5,00 โโโโโโโโโโโค โโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโคโ S โ โpeste subsolul โ 1,33*)โ 1,46*)โ 1,58*)โ 1,71*)โ 1,65 โ 1,65 โ 0,30 โ 3,00 โโ โ โneรฎncฤlzit โ โ โ โ โ โ โ โ โโโโโโโโโโโผโโโโโโโโดโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโคโ P โPlฤci pe sol โ 2,13 โ 2,33 โ 2,53 โ 2,73 โ 4,50 โ 3,00 โ 1,00 โ 5,00 โโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโดโโโโโโโโดโโโโโโโโดโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโผโโโโโโโโคโ F โTรขmplฤrie exterioarฤ โ 0,39 โ 0,55 โ 0,40 โ 0,30 โ 1,50 โโโโโโโโโโโดโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโดโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโดโโโโโโโโดโโโโโโโโดโโโโโโโโดโโโโโโโโ
*) valori orientative; valorile exacte se determinฤ pe baza unor factori de corecลฃie determinaลฃi printr-un calcul
de bilanลฃ termic.**) valori orientative pentru clฤdiri existente care se reabiliteazฤ (clฤdire de referinลฃฤ).
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รn Tabelul 11.3 se dau, pentru clฤdirile de locuit, valorile apreciate ca valori limita (minime ลi maxime) pentru rezistenลฃeletermice corectate, medii pe ansamblul clฤdirii, aferente fiecฤrui element de construcลฃie. La stabilirea valorilor limitฤ maxime s-auavut รฎn vedere:
- posibilitฤลฃile tehnice actuale ลi pentru viitorul apropiat;- utilizarea materialelor termoizolante รฎn condiลฃii de eficienลฃฤ economicฤ (pe baza unor calcule de optimizare);- practica actualฤ ลi tendinลฃele din alte ลฃฤri.
Tabelul 11.4Rezistenลฃe termice minime R'(min) ale elementelor de construcลฃie,
pe ansamblul clฤdirii - la clฤdirile de locuit
โโโโโโฌโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโ โ โ R'(min) [m2K/W] โU'(max) [W/(m2K)] โโ โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโคโ โ โ CLฤDIRI DE LOCUIT โCLฤDIRI DE LOCUIT โโNr. โ ELEMENTUL DE CONSTRUCลขIEโโโโโโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโโโโโคโcrt.โ โ โ EXISTENTE โโ EXISTENTE โโ โ โ NOI โ CARE SE โNOI โ CARE SE โโ โ โ โREABILITEAZฤโโREABILITEAZฤโโ โ โ โ *) โโ *) โโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโคโ 1 โPereลฃi exteriori (exclusiv suprafeลฃele vitrate, inclusiv โ 1,50 โ 1,40 โ0,67 โ 0,71 โโ โpereลฃii adiacenลฃi rosturilor deschise) โ โ โโ โโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโคโ 2 โTรขmplฤrie exterioarฤ โ 0,55 โ 0,40 โ1,80 โ 2,50 โโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโค
โ 3 โPlanลee peste ultimul nivel, sub terase sau poduri โ 3,50 โ 3,00 โ0,29 โ 0,33 โโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโคโ 4 โPlanลee peste subsoluri neรฎncฤlzite ลi pivniลฃe โ 1,65 โ 1,65 โ0,60 โ 0,60 โโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโคโ 5 โPereลฃi adiacenลฃi rosturilor รฎnchise โ 1,10 โ 1,10 โ0,90 โ 0,90 โโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโคโ 6 โPlanลee care delimiteazฤ clฤdirea la partea inferioarฤ, de โ 4,50 โ 3,00 โ0,22 โ 0,33 โโ โexterior (la bowindouri, ganguri de trecere, ล.a.) โ โ โ
โ โโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโคโ 7 โPlฤci pe sol (peste CTS) โ 4,50 โ 3,00 โ0,22 โ 0,33 โโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโคโ 8 โPlฤci la partea inferioarฤ a demisolurilor sau a subsolurilorโ 4,80 โ 4,20 โ0,20 โ 0,24 โโ โรฎncฤlzite (sub CTS) โ โ โโ โโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโคโ 9 โPereลฃi exteriori, sub CTS, la demisoluri sau la subsoluri โ 2,40 โ 2,00 โ0,42 โ 0,50 โโ โรฎncฤlzite โ โ โโ โโโโโโโดโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโดโโโโโโโโโโโโโดโโโโโโโโโโโโโดโโโโโโโโโโโโโดโโโโโโโโโโโโโ
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8/8/2019 Metodologie Partea I
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*) valori pentru clฤdirea de referinลฃa
Pentru clฤdiri cu altฤ destinaลฃie decรขt locuirea se dau, pentru clฤdirea de referinลฃฤ, urmฤtoarele valori:
Tabelul 11.5 - pentru clฤdiri de categoria 1
โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโโโ Tipul de clฤdire โ Zona โ a โ b โ c โ d โ e โโ โ climaticฤ โ [m2K/W] โ [m2K/W] โ [m2K/W] โ [W/(mK)] โ [m2K/W] โ
โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโคโ โ I โ 1,30 โ 2,80 โ 1,50 โ 1,10 โ 0,43 โโ โโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโคโ Spitale, creลe ลi โ II โ 1,40 โ 2,90 โ 1,60 โ 1,10 โ 0,43 โโ policlinici โโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโคโ โ III โ 1,50 โ 3,00 โ 1,70 โ 1,10 โ 0,43 โโ โโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโค โโ โ IV โ 1,60 โ 3,10 โ 1,80 โ 1,10 โ 0,43 โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโคโ โ I โ 1,20 โ 2,80 โ 1,00 โ 1,10 โ 0,39 โโ โโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโคโ Clฤdiri de รฎnvฤลฃฤmรขnt โ II โ 1,25 โ 2,90 โ 1,05 โ 1,10 โ 0,39 โโ ลi pentru sport โโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโคโ โ III โ 1,30 โ 3,00 โ 1,10 โ 1,10 โ 0,43 โโ โโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโคโ โ IV โ 1,35 โ 3,10 โ 1,15 โ 1,10 โ 0,43 โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโคโ โ I โ 1,20 โ 3,00 โ 1,00 โ 1,10 โ 0,43 โโ โโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโคโ Birouri, clฤdiri comerciale โ II โ 1,25 โ 3,20 โ 1,05 โ 1,10 โ 0,43 โโ ลi hoteliere^x โโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโคโ โ III โ 1,35 โ 3,30 โ 1,10 โ 1,10 โ 0,43 โโ โโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโคโ โ IV โ 1,30 โ 3,50 โ 1,15 โ 1,10 โ 0,43 โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโคโ โ I โ 0,65 โ 1,80 โ 1,00 โ 1,10 โ 0,32 โโ โโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโคโ Alte clฤdiri (industriale cu โ II โ 0,70 โ 2,00 โ 1,05 โ 1,10 โ 0,32 โโ regim normal de exploatare) โโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโคโ โ III โ 0,75 โ 2,20 โ 1,10 โ 1,10 โ 0,39 โโ โโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโค
โ โ IV โ 0,80 โ 2,40 โ 1,15 โ 1,10 โ 0,39 โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโดโโโโโโโโโโโโดโโโโโโโโโโดโโโโโโโโโโดโโโโโโโโโโดโโโโโโโโโโโดโโโโโโโโโโ
Tabelul 11.6 - pentru clฤdiri de categoria 2
โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโโโ Tipul de clฤdire โ Zona โ a โ b โ c โ d โ e โโ โ climaticฤ โ [m2K/W] โ [m2K/W] โ [m2K/W] โ [W/(mK)] โ [m2K/W] โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโคโ โ I โ 1,20 โ 2,70 โ 1,30 โ 1,20 โ 0,43 โโ โโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโคโ Spitale, creลe ลi โ II โ 1,30 โ 2,80 โ 1,40 โ 1,20 โ 0,43 โโ policlinici โโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโคโ โ III โ 1,40 โ 2,90 โ 1,50 โ 1,20 โ 0,43 โโ โโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโค โ
โ โ IV โ 1,50 โ 3,00 โ 1,60 โ 1,20 โ 0,43 โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโคโ โ I โ 1,10 โ 2,70 โ 1,30 โ 1,20 โ 0,39 โโ โโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโคโ Clฤdiri de รฎnvฤลฃฤmรขnt โ II โ 1,15 โ 2,80 โ 1,40 โ 1,20 โ 0,39 โโ ลi pentru sport โโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโคโ โ III โ 1,20 โ 2,90 โ 1,50 โ 1,20 โ 0,43 โโ โโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโคโ โ IV โ 1,25 โ 3,00 โ 1,60 โ 1,20 โ 0,43 โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโคโ โ I โ 1,10 โ 2,90 โ 1,30 โ 1,20 โ 0,43 โโ โโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโคโ Birouri clฤdiri comerciale โ II โ 1,15 โ 3,10 โ 1,40 โ 1,20 โ 0,43 โโ ลi hoteliere^x โโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโคโ โ III โ 1,20 โ 3,20 โ 1,50 โ 1,20 โ 0,43 โโ โโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโคโ โ IV โ 1,25 โ 3,40 โ 1,60 โ 1,20 โ 0,43 โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโคโ โ I โ 0,55 โ 1,70 โ 0,85 โ 1,20 โ 0,29 โโ โโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโค
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โ Alte clฤdiri (industriale cu โ II โ 0,60 โ 1,90 โ 0,90 โ 1,20 โ 0,29 โโ regim normal de exploatare) โโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโคโ โ III โ 0,65 โ 2,10 โ 0,95 โ 1,20 โ 0,32 โโ โโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโคโ โ IV โ 0,70 โ 2,30 โ 1,00 โ 1,20 โ 0,32 โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโดโโโโโโโโโโโโดโโโโโโโโโโดโโโโโโโโโโดโโโโโโโโโโดโโโโโโโโโโโดโโโโโโโโโโ ^x) Pentru partea de cazare se aplicฤ prevederile pentru locuinลฃe.
รn tabelele 11.5 ลi 11.6 semnificaลฃia notaลฃiilor este urmฤtoarea:
โช รn clฤdiri de categoria 1 intrฤ clฤdirile cu "ocupare continuฤ" ลi clฤdirile cu "ocupare discontinuฤ" de clasฤ de inerลฃie mare,definitฤ conform cap. 8 ca fiind acele clฤdiri a cฤror funcลฃionalitate impune ca temperatura mediului interior sฤ nu scadฤ (รฎnintervalul "ora 0 - ora 7") cu mai mult de 7โซC sub valoarea normalฤ de exploatare. Din aceastฤ categorie fac parte: creลele,internatele, spitalele, etc.;
โช รn clฤdiri de categoria 2 intrฤ clฤdirile cu "ocupare discontinuฤ", cu excepลฃia celor din clasa de inerลฃie mare. Clฤdirile cu"ocupare discontinuฤ" sunt acele clฤdiri a cฤror funcลฃionalitate permite ca abaterea de la temperatura normalฤ de exploatare sฤfie mai mare de 7โซC pe o perioadฤ de 10 ore pe zi, din care cel puลฃin 5 ore รฎn intervalul "ora 0 - ora 7". Din aceastฤ categorie facparte: ลcolile, amfiteatrele, sฤlile de spectacole, clฤdirile administrative, restaurantele, clฤdirile industriale cu unul sau douฤschimburi, etc., de clasฤ de inerลฃie medie ลi micฤ (definite รฎn cap. 8).
a - rezistenลฃa termicฤ minimฤ, R'(min), a componentelor opace ale pereลฃilor verticali care fac cu planul orizontal un unghi maimare de 60โซ, aflaลฃi รฎn contact cu exteriorul sau cu un spaลฃiu neรฎncฤlzit, exprimatฤ รฎn m2K/W;
b - rezistenลฃa termicฤ minimฤ, R'(min), a planลeelor de la ultimul nivel (orizontale sau care fac cu planul orizontal un unghi maimic de 60โซ, aflate รฎn contact cu exteriorul sau cu un spaลฃiu neรฎncฤlzit, exprimatฤ รฎn m2K/W;
c - rezistenลฃa termicฤ minimฤ, R'(min), a planลeelor inferioare aflate รฎn contact cu exteriorul sau cu un spaลฃiu neรฎncฤlzit,exprimatฤ รฎn m2K/W;
d - transmitanลฃa termicฤ liniarฤ maximฤ pe perimetrul clฤdirii, la nivelul soclului, exprimatฤ รฎn W/(mK);e - rezistenลฃa termicฤ minimฤ, R'(min), a pereลฃilor transparenลฃi sau translucizi aflaลฃi รฎn contact cu exteriorul sau cu un spaลฃiu
neรฎncฤlzit, calculatฤ luรขnd รฎn considerare dimensiunile nominale ale golului din perete, exprimatฤ รฎn m2K/W;Aprecierea performanลฃelor realizate de elementele de construcลฃie perimetrale existente, รฎn ceea ce priveลte rezistenลฃele
termice medii [R'(m)] se face prin:- compararea cu valorile rezistenลฃelor termice necesare [R'(nec)], normate din considerente igienico-sanitare;- compararea cu valorile rezistenลฃelor termice minime [R'(min)], normate - pentru clฤdirile noi - din considerente de economie
de energie;- compararea cu valorile apreciate ca valori limitฤ, minime ลi maxime.Compararea cu valorile normate R'(nec) ลi R'(min) se face determinรขnd procentul de realizare a acestor valori, cu relaลฃiile:
R'(m)p1 = โโโโโโโ 100 [%] (11.9)
R'(nec)
R'(m)p2 = โโโโโโโ 100 [%] (11.10)
R'(min) I.11.3. Temperaturi superficiale normateI.11.3.1. Verificฤri generaleTemperaturile superficiale se limiteazฤ inferior astfel รฎncรขt sฤ nu aparฤ fenomenul de condens pe suprafaลฃa interioarฤ a
elementelor de construcลฃie:
theta(si,min) >= theta(r) [โซC] (11.11)
รฎn care theta(r), este temperatura punctului de rouฤ.
Pentru clฤdiri de locuit, รฎn condiลฃiile unei temperaturi interioare de calcul theta(i) = +20โซC ลi a unei umiditฤลฃi relative a aeruluiumed interior fi = 60%, temperatura punctului de rouฤ este theta(r) = 12โซC.Valorile temperaturilor superficiale medii pe รฎncฤpere [theta(si,min)] se limiteazฤ indirect prin normarea indicatorilor globali de
confort termic PMV ลi PPD, precum ลi a indicatorilor specifici disconfortului local:- temperatura suprafeลฃei pardoselii;- variaลฃia pe verticalฤ a temperaturii aerului;- asimetria temperaturii radiante.Temperaturile de pe suprafeลฃele interioare ale elementelor de construcลฃie, atรขt รฎn cรขmp curent, cรขt ลi รฎn dreptul tuturor punลฃilor
termice, trebuie sฤ fie mai mari decรขt temperatura punctului de rouฤ theta(r):
theta(si) [theta(si min) theta(si colลฃ)] >= theta(r) [โซC] (11.12) Temperatura punctului de rouฤ theta(r) se poate determina din anexa A11, รฎn funcลฃie de temperatura interioarฤ convenลฃionalฤ
de calcul theta(i) ลi de umiditatea relativฤ a aerului interior fi(i). Pentru alte valori theta(i) ลi fi(i) decรขt cele din anexa A11,temperatura punctului de rouฤ poate fi determinatฤ, aproximativ, prin interpolare liniarฤ. Mai exact, temperatura punctului derouฤ se calculeazฤ astfel:
- se determinฤ presiunea parลฃialฤ a vaporilor de apฤ la interior, cu relaลฃia:
p(s) โช fi(i)
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Pe baza temperaturii superficiale medii theta(si m), se poate determina valoarea medie a raportului ecartului de temperaturฤsuperficialฤ, folosind relaลฃia:
theta(i) - theta(si m) R(si)dzeta(m) = โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโ = โโโโโ [-] (11.20)
DELTA theta R' Raportul diferenลฃelor de temperaturฤ sau factorul de temperaturฤ trebuie sฤ fie calculat cu o eroare mai micฤ de 0,005.La elementele de construcลฃie adiacente spaลฃiilor neรฎncฤlzite, รฎn locul valorii DELTA theta din relaลฃiile (11.17), (11.18), (11.19),
se introduce diferenลฃa de temperaturฤ [theta(i) - theta(u)].Utilizรขnd calculul numeric se poate determina limita inferioarฤ a temperaturilor superficiale minime.Dacฤ intervin trei temperaturi la limitฤ, trebuie utilizaลฃi factorii de ponderare a temperaturii g.Aceลti factori permit, pentru toate valorile temperaturilor la limitฤ, sฤ se calculeze temperatura รฎntr-un punct oarecare al
suprafeลฃei interioare cu coordonate (x,y), ca funcลฃie liniarฤ de aceste temperaturi la limitฤ, oricare ar fi ele.Temperatura รฎn punctul de coordonate (x,y) se determinฤ cu relaลฃia:
[theta(si)] (x,y) g1 (x,y) theta1 + g2 (x,y) theta2 + g3 (x,y) theta3 (11.21)
cu:
g1 (x,y) + g2 (x,y) + g3 (x,y) 1 (11.22)
Calculul factorilor de ponderare a temperaturii g รฎn punctul considerat se poate efectua utilizรขnd prevederile cuprinse รฎnanexa A din documentul recomandat SR EN ISO 10211-2.
รn mod normal punctul de interes este cel avรขnd temperatura superficialฤ interioarฤ cea mai joasฤ. Acest punct se poatedeplasa dacฤ temperaturile la limitฤ se schimbฤ.Se calculeazฤ temperatura superficialฤ interioarฤ theta(si), รฎn punctul considerat, รฎnlocuind รฎn relaลฃia (11.21) valorile calculate
pentru g1, g2 ลi g3 ลi valorile efective ale temperaturilor la limitฤ theta1, theta2 ลi theta3.Factorul de temperaturฤ calculat este utilizat pentru evaluarea riscului de condens superficial ลi de dezvoltare a mucegaiului
(document recomandat SR EN ISO 10211-1).La intersecลฃia a douฤ punลฃi termice liniare (de exemplu intersecลฃia unui stรขlp cu o centurฤ de planลeu) sau la intersecลฃia a trei
punลฃi termice liniare (de exemplu รฎmbinarea a doi pereลฃi exteriori cu acoperiลul), factorul minim de temperaturฤ f(Rsi)^3D,calculat cu un model geometric 3-D, este mai mic decรขt oricare dintre punลฃile termice liniare, considerate izolat (a se vedeafigura 11.3.1).
รn consecinลฃฤ, factorii de temperaturฤ f(Rsi)^2D, calculaลฃi cu modelul geometric 2-D, nu furnizeazฤ valori sigure pentruestimarea fenomenului de condens superficial รฎntr-o รฎncฤpere.
Figura 11.3.1
Exemplu de intersecลฃie a douฤ punลฃi termice liniare cu indicareapoziลฃiei factorului minim de temperaturฤ
I. 11.3.2 Metodฤ simplificatฤ de calcul pentru intersecลฃia de punลฃi termice liniarePentru a se obลฃine valori sigure ale factorului minim de temperaturฤ la intersecลฃia a douฤ sau trei punลฃi termice liniare, se
utilizeazฤ o metodฤ simplificatฤ de calcul, pentru o estimare preliminarฤ. Aceastฤ metodฤ simplificatฤ cuprinde relaลฃii pentrucalculul celei mai mici valori limitฤ la aceste intersecลฃii, atunci cรขnd nu sunt disponibile rezultate ale unui calcul 3-D. Dacฤ acestevalori limitฤ indicฤ un risc de condens superficial sau nu satisfac valorile limitฤ prescrise, se poate obลฃine un rezultat mai exactprintr-un calcul 3-D (document recomandat SR EN ISO 10211-1).
Metoda de calcul simplificat nu poate fi utilizatฤ pentru calculul factorului de temperaturฤ la punลฃi termice punctuale izolate.Aceste cazuri pot fi calculate utilizรขnd alte metode (document recomandat SR EN ISO 10211-1).
Valoarea limitฤ inferioarฤ pentru f(Rsi)^3D poate fi calculatฤ pornind de la factorii minimi de temperaturฤ f(Rsi)^2D ai punลฃilor termice liniare care se intersecteazฤ, รฎn urmฤtoarele condiลฃii:
a) puntea termicฤ 3-D este rezultatul a douฤ sau trei punลฃi termice liniare care se intersecteazฤ (a se vedea figura 11.3.1);b) dacฤ mai mult de douฤ punลฃi termice liniare fac parte din acelaลi plan, sunt luate รฎn considerare numai cele douฤ punลฃi
termice care au valorile cele mai scฤzute pentru f(Rsi)^2D (a se vedea figura 11.3.2);c) raportul dintre valorile maxime ลi minime ale coeficientului de transfer termic al oricฤrei pฤrลฃi a anvelopei adiacente punลฃilor termice liniare considerate sฤ nu depฤลeascฤ 1,5.
Dacฤ nu este satisfฤcutฤ condiลฃia c), valoarea calculatฤ f(Rsi)^3D poate totuลi sฤ fie utilizatฤ ca valoare indicativฤ.Se iau รฎn considerare numai cele douฤ punลฃi termice liniare avรขnd factorii de temperaturฤ cei mai mici
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Figura 11.3.2
Exemplu a patru punลฃi termice liniare รฎntr-un plan (planลeul)
La intersecลฃia a trei punลฃi termice liniare, limita inferioarฤ pentru f(Rsi)^3D se determinฤ cu:
1f(Rsi)^3D = โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโ (11.23)
1 1 1 2โโโโโโโโโโโ + โโโโโโโโโโโ + โโโโโโโโโโโ - โโโโโโโโโf(Rsi)^2D,x f(Rsi)^2D,y f(Rsi)^2D,z f(Rsi)^1D
unde:
f(Rsi)^3D - este valoarea limitฤ inferioarฤ a factorului minim de temperaturฤ al punลฃii termice 3-D, calculatฤ cu valoarea R(si)utilizatฤ;f(Rsi)^2D - este factorul minim de temperaturฤ al punลฃilor termice liniare orientate รฎn direcลฃia axei x, calculatฤ cu aceeaลi
valoare R(si) (la fel pentru axa y ลi axa z);f(Rsi)^1D - este media aritmeticฤ a factorilor de temperaturฤ ai pฤrลฃilor de anvelopฤ omogene termic, adiacente punลฃilor
termice liniare.
Dacฤ se intersecteazฤ numai douฤ punลฃi termice liniare, ecuaลฃia (11.23) devine:
1f(Rsi)^3D = โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโ (11.24)
1 1 2โโโโโโโโโโโ + โโโโโโโโโโโ - โโโโโโโโโf(Rsi)^2D,x f(Rsi)^2D,y f(Rsi)^1D
Factorii de temperaturฤ ai pฤrลฃilor de anvelopฤ omogenฤ termic se determinฤ cu:
R(t) + R(se)f(Rsi)^1D = โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโ (11.25)
R(t) + R(se) + R(si)
รn final, trebuie prezentate urmฤtoarele rezultate, ca valori care sunt independente de temperaturile la limite:- coeficientul de cuplaj termic L รฎntre mediul interior ลi cel exterior;- coeficientul de transfer termic liniar PSI al punลฃii termice liniare;- factorii de temperaturฤ f(Rsi) sau raporturile diferenลฃelor de temperaturฤ dzeta(Rsi) pentru punctele cu temperaturile
superficiale cele mai scฤzute din fiecare รฎncฤpere consideratฤ (inclusiv amplasamentul acestor puncte); dacฤ sunt utilizate treitemperaturi la limitฤ, trebuie specificaลฃi factorii de ponderare a temperaturii.
Temperatura superficialฤ interioarฤ cea mai scฤzutฤ din fiecare รฎncฤpere care face parte din mediul interior, este temperaturaminimฤ calculatฤ cu ajutorul relaลฃiei (11.19).
I.12. Evaluarea influenลฃei sistemelor solare pasive ลi a sistemelor de protecลฃie solarฤ asupra performanลฃei energetice a clฤdiriiDocumente recomandate:โช SR EN 13363-1: "Dispozitive de protecลฃie solarฤ aplicatฤ vitrajelor. Calculul factorului de transmisie solarฤ ลi luminoasฤ.
Partea 1: Metodฤ simplificatฤ"โช SR EN 410: "Sticlฤ pentru construcลฃii. Determinarea caracteristicilor luminoase ลi solare ale vitrajelor"โช SR EN 673: "Sticlฤ pentru construcลฃii. Determinarea transmitanลฃei termice U. Metodฤ de calcul"Se va ลฃine cont de condiลฃiile de amplasament ale clฤdirilor conform specificaลฃiilor din cap. 7.Elemente de calcul a eficienลฃei energetice ลi economice a sistemelor arhitectural constructive de control solar pasiv, a
sistemelor pasive de captare a radiaลฃiei solare de tipul Spaลฃiu Solar ventilat/neventilat sunt prezentate รฎn Partea a II-a ametodologiei
รn Anexa 12 se prezintฤ o metodฤ simplificatฤ pentru estimarea transmisiei totale a energiei solare a unui dispozitiv deprotecลฃie solarฤ aplicat unui vitraj, care se bazeazฤ atรขt pe coeficientul de transfer termic ลi pe cel de transmisie a energiei
solare totale a vitrajului, cรขt ลi pe factorul de transmisie luminoasฤ ลi pe factorul de reflexie al dispozitivului de protecลฃie solarฤ.Dispozitivele de protecลฃie solarฤ sunt montate รฎn paralel cu vitrajul, la exterior, la interior sau integrate ลi pot fi: storuri, jaluzele ลitransperante. Metoda este aplicabilฤ atunci cรขnd factorul de transmisie a energiei solare totale a vitrajului este cuprins รฎntre 0,15ลi 0,85. Jaluzelele sau storurile trebuie sฤ poatฤ fi reglate astfel รฎncรขt sฤ nu existe transmisie solarฤ directฤ. Se presupune cฤ
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pentru dispozitivele de protecลฃie solarฤ montate la exterior ลi dispozitivele de protecลฃie solarฤ integrate, spaลฃiul dintredispozitivele de protecลฃie solarฤ ลi vitraj nu este ventilat, iar pentru dispozitivele de protecลฃie solarฤ montate la interior acestspaลฃiu este ventilat. Se face referire la valoarea transmitanลฃei termice a elementelor transparente, U pentru care se prezintฤ, deasemenea, metoda de determinare.
Recomandฤri privind utilizarea eficientฤ a diferitelor tipuri de protecลฃii solare (de la plantaลฃii pรขnฤ la cele mai noi sistemetehnologice precum ลi prezentarea caracteristicilor constructive ลi criteriilor de performanลฃฤ termicฤ a elementelor componente(vitraj, element de acumulare a cฤldurii, rezistenลฃa termicฤ minimฤ a elementului de acumulare a cฤldurii, amplasarea fantelor de circulaลฃie a aerului ลi debitele recomandate de aer proaspฤt introdus รฎn spaลฃiul ocupat adiacent) sunt fฤcute รฎn capitolul 7.
x
Eficienลฃa utilizฤrii sistemului pasiv de captare a radiaลฃiei solare este determinatฤ de caracteristicile constructive ลi funcลฃionaleale sistemului.
Se are รฎn vedere sistemul format dintr-un perete captator vertical acoperit la exterior cu vopsea absorbantฤ รฎn spectrulradiaลฃiilor scurte [alpha(abs) = 0,90], confecลฃionat din beton masiv cu grosime de 0,20 m, aplicat peste structura termoizolantฤ aclฤdirii [R(c) >= 1,40 m2K/W], la exteriorul acesteia. Exterior peretelui de beton se amplaseazฤ un vitraj (simplu sau dublu) cuproprietฤลฃi selective sau neselective. Fantele practicate la partea superioarฤ ลi inferioarฤ a peretelui captator precum ลi la pฤrลฃilesuperioarฤ ลi inferioarฤ a vitrajului, permit orientarea aerului cald cฤtre spaลฃiul interior (รฎn sezonul rece) sau cฤtre exterior (รฎnsezonul cald). Prezenลฃa spaลฃiului solar contribuie la reducerea consumului de cฤldurฤ al clฤdirii. Pentru evaluarea efectuluienergetic al spaลฃiului solar se utilizeazฤ metoda directฤ.
Performanลฃa energeticฤ a spaลฃiului solar (zona climaticฤ II) pentru spaลฃiu solar fฤrฤ vehicularea aerului รฎntre spaลฃiul solar ลispaลฃiile ocupate se determinฤ din graficul din fig. 12.1. Pentru celelalte zone climatice (mediul urban) se utilizeazฤ urmฤtoriicoeficienลฃi de corecลฃie:
โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโ Zonฤ climaticฤ de iarnฤ โ Coeficient de corecลฃie โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโคโ I โ 1,08 โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโคโ III โ 0,91 โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโคโ IV โ 0,79 โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโดโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโ
Valorile din graficul din figura 12.1 reprezintฤ cantitatea de energie netฤ caracteristicฤ sistemului de tip spaลฃiu solar, raportatฤla suprafaลฃa de captare a radiaลฃiei solare cu orientare Sud.
Pentru orientฤrile SE, SV se introduc coeficienลฃii de corecลฃie:C(SE) = 0,81
C(SV) = 0,88
Figura 12.1
Performanลฃa energeticฤ medie a sistemului spaลฃiu solar amenajare perete SUD (gc = 0 W/mp.)
รn cazul vehiculฤrii aerului preluat din exterior ลi introdus ca aer preรฎncฤlzit รฎn spaลฃiul locuit/ocupat, pentru capacitatea termicฤ
de 1 W/m2
, Performanลฃa Energeticฤ este prezentatฤ รฎn graficul din figura 12.2.
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Figura 12.2
Performanลฃa energeticฤ medie a sistemului spaลฃiu solar amenajare perete SUD (gc = 1 W/mp.)
Coeficienลฃii de corecลฃie sunt cei menลฃionaลฃi anterior.
I.13. Condiลฃii de climat interior ลi de iluminat natural pentru asigurarea confortului higrotermic ลi vizualI.13.1. Parametri de climat interior Principalii parametri definitorii pentru aerul interior (documente recomandate: SR ISO 7730 "Ambianลฃe termice moderate.
Determinarea indicilor PMV ลi PPD ลi specificarea condiลฃiilor de confort termic" ลi SR EN 27726 "Ambianลฃe termice. Aparate ลimetode de mฤsurare a mฤrimilor fizice") ลi care influenลฃeazฤ confortul uman din punct de vedere higrotermic sunt:
โช temperatura aerului;โช temperatura medie de radiaลฃie;โช asimetria temperaturii de radiaลฃie;โช temperatura interioarฤ;โช temperatura convenลฃionalฤ;โช umiditatea absolutฤ/umiditatea relativฤ;
โช viteza aerului.I.13.1.1. Temperatura aeruluiTemperatura aerului este temperatura datฤ de termometrul uscat, mฤsuratฤ la o anumitฤ รฎnฤlลฃime. Aceastฤ รฎnฤlลฃime poate sฤ
difere, รฎn funcลฃie de destinaลฃia รฎncฤperii:โช la nivelul capului:> 1,1 m, pentru poziลฃia aลezat;> 1,7 m, pentru poziลฃia รฎn picioareโช la nivelul abdomenului:> 0,6 m, pentru poziลฃia aลezat;> 1,1 m, pentru poziลฃia รฎn picioareโช la nivelul gleznelor: 0,1 m, pentru poziลฃia aลezat ลi รฎn picioare;I.13.1.2. Temperatura medie de radiaลฃieTemperatura medie de radiaลฃie este temperatura pereลฃilor unei incinte virtuale pentru care temperatura pereลฃilor este uniformฤ
ลi schimburile de radiaลฃie รฎntre aceastฤ incintฤ ลi om sunt egale cu schimburile de cฤldurฤ prin radiaลฃie รฎn incinta realฤ.Temperatura de radiaลฃie poate fi stabilitฤ pe baza temperaturii mฤsurate cu termometrul globului negru ลi a temperaturii ลi
vitezei aerului din jurul termometrului cu glob negru.Ea poate fi calculatฤ, pe baza datelor privind temperaturile pereลฃilor รฎnconjurฤtori, forma acestor pereลฃi ลi poziลฃia lor รฎn raport
cu omul.I.13.1.3. Asimetria temperaturii de radiaลฃieAsimetria temperaturii de radiaลฃie se defineลte prin diferenลฃa dintre temperatura de radiaลฃie planฤ de pe douฤ feลฃe opuse ale
unui mic element (temperatura de radiaลฃie planฤ fiind temperatura uniformฤ a unei incinte pentru care radiaลฃia pe una din feลฃeleunui mic element plan este aceeaลi ca รฎn mediul real neuniform).
I.13.1.4. Temperatura interioarฤTemperatura interioarฤ este media aritmeticฤ a temperaturii aerului ลi a temperaturii medii de radiaลฃie considerate รฎn centrul
รฎncฤperii (sau a zonei ocupate).I.13.1.5. Temperatura interioarฤ convenลฃionalฤTemperatura interioarฤ convenลฃionalฤ este temperatura interioarฤ stabilitฤ printr-un sistem de reglare รฎn regim normal de
รฎncฤlzire.Temperatura interioarฤ convenลฃionalฤ se va considera, รฎn funcลฃie de destinaลฃia diferitelor spaลฃii, (document recomandat: SR
1907/2).I.13.1.6. Umiditatea absolutฤ ลi umiditatea relativฤUmiditatea absolutฤ a aerului este cantitatea de vapori de apฤ conลฃinuลฃi รฎn aer, exprimatฤ รฎn mod curent prin presiunea
parลฃialฤ a vaporilor de apฤ (presiunea parลฃialฤ a vaporilor de apฤ dintr-un amestec de aer umed fiind presiunea pe care ar
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exercita-o vaporii de apฤ conลฃinuลฃi รฎn acest amestec dacฤ ei ar ocupa singuri volumul pe care รฎl ocupฤ aerul umed la aceeaลitemperaturฤ) ลi prin raportul de umiditate (raportul dintre masa vaporilor de apฤ a unui eลantion de aer umed ลi masa aeruluiuscat din acelaลi eลantion).
Relaลฃia dintre cele douฤ mฤrimi este:
p(a)W(g) = 0,61298 โโโโโโโโ (13.1)
p - p(a)
รฎn care:W(g) - este raportul de umiditate;
p(a) - este presiunea parลฃialฤ a vaporilor de apฤ, รฎn Pa;p - este presiunea atmosfericฤ totalฤ, รฎn Pa.
Umiditatea relativฤ a aerului este calitatea de vapori de apฤ din aer รฎn raport cu cantitatea maximฤ pe care el o poate conลฃinela o anumitฤ temperaturฤ ลi se calculeazฤ cu relaลฃia:
p(a)fi = โโโโโโโโ (13.2)
p(a,sat)
รฎn care:fi - este umiditatea relativฤ a aerului;p(a) - este presiunea parลฃialฤ a vaporilor de de apฤ, รฎn Pa;p(a,sat) - este presiunea de saturaลฃie a vaporilor de apฤ, รฎn Pa;
Umiditatea relativฤ poate fi exprimatฤ ลi รฎn procenteI.13.1.7. Viteza aeruluiViteza aerului se defineลte prin modul ลi direcลฃie. Pentru mediul interior mฤrimea ce trebuie avutฤ รฎn vedere este modulul
vectorului vitezฤ. Ea este utilizatฤ la evaluarea confortului termic ลi a disconfortului local produs de curenลฃii de aer.I.13.2. Parametri de confort termicSenzaลฃia termicฤ resimลฃitฤ de om este reprezentatฤ de senzaลฃia termicฤ a corpului sฤu, รฎn ansamblu. Acesta senzaลฃie este
influenลฃatฤ nu numai de parametrii de mediu (temperatura aerului, temperatura medie de radiaลฃie, umiditatea ลi viteza aerului) ciลi de รฎmbrฤcฤminte ลi de activitatea pe care o desfฤลoarฤ รฎn mediul termic respectiv.
Senzaลฃia termicฤ a omului este o mฤrime subiectivฤ ลi se defineลte prin indicele PMV (votul mediu previzibil) sau indicelePPD (procentul previzibil de nemulลฃumiลฃi).
Indicele PMV reprezintฤ opinia medie a unui grup important de persoane care รฎลi exprimฤ votul privind senzaลฃia termicฤ รฎnraport cu mediul termic รฎnconjurฤtor, pe o scarฤ cu 7 niveluri caracterizate astfel:
โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโ Nivel โ Senzaลฃie resimลฃitฤ โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโคโ +3 โ foarte cald โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโคโ +2 โ cald โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโคโ +1 โ cฤlduลฃ โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโคโ 0 โ neutru โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโคโ -1 โ rฤcoros โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโคโ -2 โ rece โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโคโ -3 โ foarte rece โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโดโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโ
Indicele PMV se determinฤ prin calcul din ecuaลฃia de bilanลฃ termic al corpului uman, pe baza datelor privind parametrii demediu (temperatura aerului, temperatura medie de radiaลฃie, viteza relativฤ a aerului, presiunea parลฃialฤ a vaporilor de apฤ),activitatea (producลฃia de energie metabolicฤ) ลi rezistenลฃa termicฤ a รฎmbrฤcฤminลฃii sau utilizรขnd valori tabelate รฎn funcลฃie denivelul de activitate, rezistenลฃa termicฤ a รฎmbrฤcฤminลฃii, viteza relativฤ a aerului ลi temperatura operativฤ (document recomandat:SR ISO 7730)
Indicele PPD reprezintฤ procentul de persoane susceptibile de a avea senzaลฃia de prea rece sau prea cald รฎn raport cumediul ambiant ลi furnizeazฤ informaลฃii privind disconfortul termic.
Temperatura operativฤ este temperatura uniformฤ a unei incinte radiante negre, รฎn care un ocupant schimbฤ aceeaลicantitate de cฤldurฤ prin radiaลฃie ลi prin convecลฃie ca รฎntr-o ambiantฤ neuniformฤ realฤ. Temperatura operativฤ se poate calculacu relaลฃia:
_____theta(o) = A โช theta(a) + [1 - A] theta(r) (13.3)
รฎn care:theta(o) - este temperatura operativฤ, รฎn โซC;
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theta(a) - este temperatura aerului, รฎn โซC;_____theta(r) - este temperatura medie de radiaลฃie, รฎn โซC;A - este un factor de corecลฃie, dat รฎn funcลฃie de viteza aerului, astfel:
โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโ v(a) รฎn m/s โ < 0,2 โ de la 0,2 pรขnฤ la 0,6 โ de la 0,7 pรขnฤ la 1,0 โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโคโ A โ 0,5 โ 0,6 โ 0,7 โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโดโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโดโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโดโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโ Pentru medii รฎn care viteza aerului este mai micฤ de 0,2 m/s sau dacฤ diferenลฃa dintre temperatura aerului ลi temperatura
medie de radiaลฃie este mai micฤ de 4โซC, temperatura operativฤ se poate considera ca fiind media dintre temperatura aerului ลitemperatura medie de radiaลฃie (รฎn acest caz temperatura operativฤ este identicฤ cu temperatura interioarฤ, pct. 13.1.4).
Se poate considera ca acceptabil pentru confortul uman o ambianลฃฤ caracterizatฤ de un indice PPD mai mic de 10%, ceea cecorespunde unui indice PMV cuprins รฎn domeniul:
-0,5 < PMV < +0,5I.13.3. Elemente privind concepลฃia constructiv-arhitecturalฤ, generalฤ ลi de detaliu, care influenลฃeazฤ performanลฃele clฤdirii
sub aspect termic, al ventilฤrii naturale, al รฎnsoririi ลi al iluminatului natural.Calitatea aerului interior depinde de calitatea aerului care pฤtrunde din exterior ลi de factorii de contaminare ai aerului din
interiorul รฎncฤperilor.Atunci cรขnd niciunul dintre aceลti factori nu influenลฃeazฤ รฎn vreun fel luarea unei decizii, putem considera limitele normative de
ventilare naturalฤ, drept igienice; acestea se raporteazฤ la numฤrul de indivizi utilizatori รฎn acelaลi moment ai spaลฃiului respectiv,la volumul de aer ลi la poluanลฃii prezenลฃi รฎn interior datoraลฃi diferitelor produse industriale sau materiale de construcลฃie, puneriiacestora รฎn lucru sau diferitelor mirosuri.
Asigurarea normelor de igienฤ pentru locuinลฃele colective prevฤd:
- รฎnsorirea minimฤ de 1 1/2 ore la 21 decembrie pentru cel puลฃin o camerฤ, pentru apartamentele de 2 camere ลi pentru celpuลฃin 2 camere pentru apartamentele de 3 sau 4 camere;- รฎn cadrul ansamblului urbanistic se admit maxim 5% apartamente neรฎnsorite;Respectarea normelor de igienฤ รฎn cazurile de mai sus este foarte importantฤ datoritฤ diferenลฃei ce apare รฎntre durata
teoreticฤ ลi cea realฤ de รฎnsorire.Oboseala, lipsa de concentrare, iritarea mucoasei nazale ลi lฤcrimarea, dificultatea รฎn respiraลฃie, frisoanele, reumatismul,
toate acestea cunoscute ca simptom SBS (Sick Building Syndrome) sunt tributare nerespectฤrii normelor de confort ale spaลฃiilor interioare.
I.13.4. Definirea parametrilor de iluminat natural ลi niveluri de performanลฃฤ pentru asigurarea confortului vizual.Confortul vizual este o stare subiectivฤ, care diferฤ de la om la om, dar ลi de la o activitate la alta. Pentru obลฃinerea confortului
vizual, aspectele cantitative, specifice pentru fiecare funcลฃiune, trebuie corelate cu aspectele calitative ale mediului luminos.Principalii parametrii ai iluminatului natural sunt nivelul de iluminare ลi uniformitatea รฎn planul util, ambii parametri fiind
dependenลฃi de cerinลฃele funcลฃionale ale spaลฃiului studiat.Nivelul de iluminare trebuie sฤ fie รฎn concordanลฃฤ cu specificul activitฤลฃii desfฤลurate รฎn รฎncฤpere; el trebuie sฤ fie asigurat pe
suprafaลฃa de referinลฃฤ - planul util - care poate fi orizontalฤ (masฤ, birouri), verticalฤ (raft, oglindฤ) sau รฎnclinatฤ (pupitru,planลetฤ). รn funcลฃie de specificul รฎncฤperilor, se recomandฤ realizarea nivelurilor de iluminare prezentate รฎn ANEXA 13.1, unde,pentru comparaลฃie, sunt incluse ลi nivelurile de luminฤ realizate natural.
Uniformitatea รฎn planul util. Factorul de uniformitate este determinat de raportul dintre nivelul de iluminare recomandat รฎnplanul util specific fiecฤrei funcลฃiuni (Anexa A13.2) ลi iluminarea minimฤ simultanฤ din รฎncฤperea respectivฤ.
Se recomandฤ pentru clฤdiri de locuit, realizarea unei iluminฤri avรขnd un factor de uniformitate de minimum 1/10. Pentrucelelalte clฤdiri, รฎn funcลฃie de felul cum se desfฤลoarฤ activitatea:
- pentru munci cu caracter static, lumina fiind necesar sฤ fie primitฤ รฎn general dintr-o singurฤ direcลฃie, factorul de uniformitateva fi de 1/4 ... 1/6;
- pentru muncฤ รฎn miลcare, lumina fiind necesar sฤ fie primitฤ din mai multe direcลฃii, factorul de uniformitate va fi de 1/2 ... 1/3.Pentru รฎncฤperile de รฎnvฤลฃฤmรขnt, clase, auditorii, laboratoare, ateliere, se recomandฤ factorul de uniformitate de 1/3.Factorul de luminฤ naturalฤ รn calculele de iluminat natural, se ia รฎn considerare lumina difuzฤ a zilei, nu ลi lumina directฤ a soarelui, tocmai datoritฤ
variaลฃiilor sale foarte mari (aceasta face obiectul studiilor de รฎnsorire).Cantitatea de luminฤ naturalฤ a unui spaลฃiu interior este determinatฤ de intensitatea luminii naturale la un moment dat, de
caracteristicile suprafeลฃelor vitrate (dimensiuni, poziลฃionare, proprietฤลฃile sticlei), de eventualele protecลฃii solare sau obstacoleexterioare (construcลฃii, vegetaลฃie).
Factorul de luminฤ naturalฤ DF (Daylight Factor) este elementul determinant de evaluare a luminii naturale disponibile รฎninteriorul clฤdirilor (document recomandat metoda CIE). El depinde de condiลฃiile meteo, dar metoda de calcul ia รฎn considerarecondiลฃii de cer acoperit. Factorul de luminฤ naturalฤ este asociat unui punct din spaลฃiul interior, fiind independent de momentulzilei sau anotimp ลi se exprimฤ prin formula:
DF = (EHint/EHext) x 100
undeEHint - iluminarea punctului interior EHext - iluminarea punctului fฤrฤ obturฤri
Factorul de luminฤ naturalฤ are trei componente, corespunzฤtoare celor trei cฤi prin care lumina naturalฤ ajunge รฎn spaลฃiulinterior:
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โช componenta ceruluiโช componenta reflectatฤ externฤโช componenta reflectatฤ internฤFiecare din aceste componente se calculeazฤ prin metode specifice.O formulฤ de calcul foarte simplฤ considerฤ cฤ valoarea minimฤ a factorului de luminฤ naturalฤ รฎntr-o รฎncฤpere este egalฤ cu
o zecime din aria ferestrelor, exprimatฤ ca procent din aria pardoselii:
DF = 1/10(Af/Ad) x 100
undeAf - suprafaลฃa ferestrelor Ad - suprafaลฃa pardoselii.
Avantajul metodei constฤ รฎn faptul cฤ modelul distribuลฃiei luminii naturale รฎn รฎncฤpere poate fi calculat o singurฤ datฤ; acestmodel nu se schimbฤ รฎn timp. Cunoscรขnd distribuลฃia factorului de luminฤ naturalฤ, nivelul iluminฤrii naturale รฎn spaลฃiul interior seobลฃine prin multiplicarea acestuia cu iluminarea exterioarฤ disponibilฤ la un moment dat. Se determinฤ astfel valorile minimฤ,medie ลi maximฤ ale condiลฃiilor de luminฤ naturalฤ รฎn รฎncฤperea respectivฤ sau รฎn spaลฃii interioare similare.
Dezavantajul metodei este faptul cฤ permite calculul doar pentru cer acoperit uniform ลi nu poate analiza diferitele situaลฃiivariabile determinate de miลcarea soarelui, de nori ลi de componenta directฤ a razelor de soare.
Concluziile determinฤrilor fฤcute pe baza metodei:โช pentru รฎncฤperi cu DF mai mare de 5%, iluminatul artificial nu este necesar pe รฎntreaga perioadฤ a programului de lucru;
interiorul este luminos, odihnitor, cu iluminat natural generos
โช pentru DF cuprins รฎntre 2-5%, iluminatul artificial va fi conceput pentru a suplimenta lumina naturalฤโช pentru DF mai mic de 2%, lumina artificialฤ va funcลฃiona pe toatฤ perioada de lucru.Metoda descrisฤ mai sus este un instrument de lucru deosebit de simplu ลi eficace. รn faza de proiectare a unei construcลฃii
noi, se poate optimiza consumul energetic pentru utilitฤลฃi - iluminat electric, รฎncฤlzire, climatizare, ventilaลฃie - prin corelareaaportului de luminฤ naturalฤ cu dimensiunile suprafeลฃelor vitrate (avรขnd รฎn vedere ลi alte aspecte, รฎn special schimburiletermice).
Pentru o clฤdire existentฤ, cu suprafeลฃele vitrate cunoscute, se pot รฎntocmi calcule economice de optimizare a consumului deenergie prin corelarea programului de lucru cu iluminatul natural disponibil.
Factorul de luminฤ naturalฤ este un element care intervine รฎn ecuaลฃia pentru determinarea consumului de energie electricฤnecesar pentru iluminatul artificial (v. Metodologie, Partea a 2-a - capitolul Iluminat artificial).
I.14. Particularitฤลฃi de aplicare a metodologiei pentru clฤdirile existente care urmeazฤ a fi modernizate termic ลi energeticPentru clฤdirile existente rezistenลฃele termice unidirecลฃionale ale elementelor de construcลฃie perimetrale, se determinฤ, de
regulฤ, cu aceleaลi metode ca ลi pentru clฤdirile noi.Conductivitatea termicฤ de calcul a materialului termoizolant se stabileลte รฎn funcลฃie de:- felul, sortul ลi caracteristicile termotehnice ale materialului termoizolant prevฤzut รฎn proiectul iniลฃial;- deteriorarea caracteristicilor termoizolante ale materialului, produsฤ รฎn timp, ca urmare a diferiลฃilor factori, dar รฎn principal ca
urmare a umezirii materialului prin infiltraลฃii ลi/sau condens interior.Conductivitatea termicฤ se stabileลte concret prin:- examinarea proiectului iniลฃial;- identificarea materialului prin sondaje ลi/sau decopertฤri locale;- determinฤri de laborator ale unor probe extrase "in situ";- examinarea stฤrii รฎn care se aflฤ materialul (รฎn stare uscatฤ, afectat de condens, igrasie sau infiltraลฃii de apฤ, etc.)Pentru a ลฃine seama de efectul negativ al umezirii, รฎmbฤtrรขnirii ลi deteriorฤrii รฎn timp a materialelor care intrฤ รฎn alcฤtuirea
elementelor de construcลฃie ลi, รฎn special, a materialelor termoizolante, asupra conductivitฤลฃii termice, valorile normate aleacestora vor fi corectate prin multiplicarea cu coeficienลฃii de majorare "a", care se dau - orientativ - la pct. 5.3:
lambda = a โช lambda(normat) [W/(mโชK)] (14.1)
Coeficientul de majorare aferent unui material de construcลฃii se obลฃine prin multiplicarea coeficientului care depinde devechimea materialului cu cel mai mare din coeficienลฃii care depind de starea materialului (condens, igrasie, infiltraลฃii).
- La determinarea rezistenลฃelor termice unidirecลฃionale ale plฤcilor pe sol, รฎn cazul cรขnd pฤmรขntul ลi umplutura de peste CTSsunt nisipuri ลi pietriลuri cu umiditate ridicatฤ, conductivitatea termicฤ de calcul a pฤmรขntului pe adรขncimea de 3,0 m sub CTSse va considera lambda(pl) = 2,5 W/(mK) รฎn loc de 2,0 W/(mK).
- Pentru calcule simplificate, cu utilizarea unor valori precalculate ลi รฎntabelate, relaลฃia de calcul a rezistenลฃelor termiceunidirecลฃionale pentru toate elementele de construcลฃie cu excepลฃia plฤcii pe sol ลi a tรขmplฤriei exterioare, se poate scrie subforma:
_ dR = R + โโโโโ [m2K/W] (14.2)
lamda
รฎn care:
_R - rezistenลฃa termicฤ a tuturor straturilor, cu excepลฃia stratului termoizolant, la carese adaugฤ rezistenลฃele la transfer termic superficial interior ลi exterior [m2K/W]:
___
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_ \ โ d(j โR = R(si) + R(se) + / โ โโโโโโโโ โ
โโโโ โ lamda(j) โ
d - grosimea de calcul a stratului termoizolant [m]lamda - conductivitatea termicฤ de calcul a materialului termoizolant [W/(mK)]
- Pentru calcule simplificate, cu utilizarea unor valori precalculate ลi รฎntabelate, relaลฃia de calcul a rezistenลฃelor termiceunidirecลฃionale pentru plฤcile pe sol poate fi scrisฤ sub forma:
dR1 = 2,72 + 0,5 h + โโโโโโ [m2K/W] (14.3)
lambda
รฎn care:R1 - rezistenลฃa termicฤ unidirecลฃionalฤ a tuturor straturilor cuprinse รฎntre cota ยฑ0,00 ลi cota stratului invariabil (CSI), la care se
adaugฤ rezistenลฃa la transfer termic superficial interior [m2K/W]h - รฎnฤlลฃimea mฤsuratฤ รฎntre nivelul pฤmรขntului din exteriorul clฤdirii (CTS) ลi faลฃa superioarฤ a plฤcii din beton slab armat,
suport al stratului termoizolant sau al ลapei [m]d - grosimea de calcul a stratului termoizolant [m]lambda - conductivitatea termicฤ de calcul a stratului termoizolant [W/(mK)
- Grosimea stratului termoizolant este cea efectivฤ, existentฤ la data analizei termice ลi energetice, cu luarea รฎn consideraลฃieatรขt ataลฤrii iniลฃiale, cรขt ลi a celei produse รฎn timp.
Grosimea "d" se poate stabili fie pe baza datelor existente รฎn proiect, confirmate prin 1-2 sondaje, fie exclusiv pe baza cรขtorva
sondaje sau/ลi decopertฤri locale.La terasele fฤrฤ beton de pantฤ, cu stratul termoizolant de grosime variabilฤ, se considerฤ grosimea medie, ponderatฤ cusuprafeลฃele.
- Pentru elementele de construcลฃie vitrate (tรขmplฤrie exterioarฤ ลi pereลฃi exteriori vitraลฃi), rezistenลฃele termice unidirecลฃionale(R), egale cu rezistenลฃele termice corectate (R'), se considerฤ - de regulฤ - cu valorile considerate pentru clฤdirile noi. Dacฤstarea tรขmplฤriei de lemn nu este corespunzฤtoare (tocul ลi/sau cercevelele sunt umezite, putrezite, fisurate, degradate)rezistenลฃele termice se vor reduce cu pรขnฤ la 15%, รฎn funcลฃie de amploarea ลi natura defectelor.
- Rezistenลฃele termice corectate (R') ale elementelor de construcลฃie neomogene ลi cu punลฃi termice, cu excepลฃia plฤcilor pe sol,se determinฤ pe baza relaลฃiilor de calcul:
1R' = โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโ [m2K/W] (14.4)
1 - SUMฤ [p(i)] SUMฤ [PSI(j) โช l(j)]โโโโโโโโโโโโโโโ + SUMฤ [p(i) โช U(i)] + โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโ
R A
รฎn care:R - rezistenลฃa termicฤ unidirecลฃionalฤ din cรขmp curent [m2K/W];A - suprafaลฃa pentru care se face calculul [m2];l(j) - lungimile punลฃilor termice liniare de acelaลi fel (j), din cadrul suprafeลฃei A [m];PSI(j) - transmitanลฃele termice liniare aferente punลฃilor termice de acelaลi fel (j), [W/(mK)];p(i) - ponderea zonelor neizolate sau mai puลฃin izolate termic decรขt zona de cรขmp curent [-];U(i) - transmitanลฃele termice prin suprafaลฃฤ, unidirecลฃionale, aferente zonelor (i) [W/(m2K)].
Rezistenลฃele termice corectate ale plฤcilor pe sol, รฎn ipoteza acceptฤrii calculului รฎn regim staลฃionar, se determinฤ pe bazarelaลฃiei:
1
R' = โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโ [m2
K/W](14.5)โ [1 - SUMฤ [p(i)]] โ DELTA theta(p) SUMฤ [PSI(j) โช l(j)]โ โโโโโโโโโโโโโโโโโ + SUMฤ [p(i) โชU(i)] โ โช โโโโโโโโโโโโโโ + โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโ R1 โ DELTA theta A
รฎn care:DELTA theta(p) - diferenลฃa dintre temperatura interioarฤ ลi temperatura pฤmรขntului la cota stratului invariabil (CSI) [K]:DELTA theta(p) = theta(i) - theta(p)DELTA theta - diferenลฃa dintre temperatura interioarฤ ลi temperatura exterioarฤ convenลฃionalฤ de calcul [K]:DELTA theta = theta(i) - theta(e)R1 - rezistenลฃa termicฤ unidirecลฃionalฤ din cรขmp curent [m2K/W];A, l(j), PSI(j), p(i), U(i) - cu aceleaลi semnificaลฃii ca mai sus.
Coeficienลฃii de reducere a rezistenลฃelor termice unidirecลฃionale "r" ale tuturor elementelor de construcลฃie, cu excepลฃia plฤcilor pe sol, se pot determina cu relaลฃia:
R' 1
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r = โโโโ = โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโ [-] (14.6)R _ ___ โ 1 โ
(1 - p) + U โช p โช R + R โช PSI โช โ โโโ โโ A โ
รฎn care:p - ponderea รฎnsumatฤ a tuturor zonelor neizolate sau mai puลฃin izolate termic [-];l - lungimea รฎnsumatฤ a tuturor punลฃilor termice liniare [m];A - aria totalฤ a elementului de construcลฃie, caracterizatฤ prin aceiaลi rezistenลฃฤ termicฤ
unidirecลฃionalฤ [m2];_U - transmitanลฃa termicฤ unidirecลฃionalฤ, medie, ponderatฤ, aferentฤ ariei totale a zonelor
neizolate sau mai puลฃin izolate termic [W/(m2K)];
___PSI - transmitanลฃa termicฤ liniarฤ, medie, ponderatฤ, aferentฤ lungimii รฎnsumate a tuturor
punลฃilor termice liniare [W/(mK)]. Coeficientul de reducere a rezistenลฃei termice unidirecลฃionale "r" ale plฤcilor pe sol, se pot determina cu relaลฃia:
R' 1r = โโโโ = โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโ [-] (14.7)
R1 _ ___ โ 1 โ(1 - p) + U โช p โช R1 + 3,5 โช R1 โช PSI โช โ โโโ โ
โ S โรฎn care:R1 - rezistenลฃa termicฤ unidirecลฃionalฤ, din cรขmp curent, a tuturor straturilor cuprinse
รฎntre cota ยฑ0,00 ลi CSI, la care se adaugฤ rezistenลฃa la transfer termic superficialinterior R(si), [m2K/W].
_ ___p, U, PSI, l, A - cu aceleaลi semnificaลฃii ca mai sus. Determinarea simplificatฤ a rezistenลฃelor termice corectate, cu ajutorul coeficienลฃilor de reducereRezistenลฃele termice corectate ale tuturor elementelor de construcลฃie, cu excepลฃia suprafeลฃelor vitrate, se pot determina รฎn
mod simplificat, cu suficientฤ exactitate, dar mai operativ, cu relaลฃia:
R' = r โช R = r1 โช r2 โช R [m2K/W] (14.8)
รฎn care:r 1 - coeficientul de reducere a rezistenลฃelor termice unidirecลฃionale din cรขmp curent, care ลฃine seama de influenลฃa punลฃilor
termice liniare [-];r 2 - coeficientul de reducere a rezistenลฃelor termice unidirecลฃionale din cรขmp curent, care ลฃine seama de prezenลฃa, รฎn cadrul
ariei elementului de construcลฃie perimetral, a unor zone neizolate sau mai puลฃin izolate termic [-].La placa pe sol, รฎn loc de R se considerฤ rezistenลฃa termicฤ R 1.Coeficienลฃii de reducere "r 1" ลi "r 2" se determinฤ cu urmฤtoarele relaลฃii:- la toate elementele de construcลฃie, cu excepลฃia plฤcilor pe sol:
1r1 = โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโ [-] (14.9)
โ 1 โ1 + R โช PSI โช โ โโโ โ
โ A โ
1r2 = โโโโโโโโโโโโโโโโโโโ [-] (14.10)
_(1 - p) + U โช p โช R
- la plฤcile pe sol:
3,5r1 = โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโ [-] (14.11)
โ 1 โ1 + 3,5 โช R1 โช PSI โช โ โโโ โ
โ A โ
10,95 <= r2 = โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโ <= 1,10 [-] (14.12)
_(1 - p) + U โช p โช R1
___ _รฎn care p, l, A, PSI ลi U au aceleaลi semnificaลฃii ca mai sus.
Coeficientul liniar de transfer termic, mediu, ponderat, se calculeazฤ cu relaลฃia:
___ SUMฤ [PSI(j) โช l(j)]PSI = โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโ [W/(mK)] (14.13)
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l
รฎn care:PSI(j) - transmitanลฃele termice liniare aferente diferitelor detalii caracteristice din cadrul ariei A [W/(mโชK)];l(j) - lungimile corespunzฤtoare valorilor PSI(i) definite mai sus [m];l - lungimea รฎnsumatฤ a tuturor punลฃilor termice liniare [m]:l = SUMฤ [l(j)]
Ponderea รฎnsumatฤ a tuturor zonelor neizolate sau mai puลฃin izolate termic, existente รฎn cadrul ariei elementului deconstrucลฃie considerat, se calculeazฤ cu relaลฃia:
A' SUMฤ [A'(i)]p = SUMฤ [p(i)] = โโโโ = โโโโโโโโโโโโ [-] (14.14)
A A
รฎn care:A'(i) - ariile zonelor neizolate termic sau mai puลฃin termoizolate, existente รฎn cadrul ariei totale a elementului de construcลฃie
[m2];A' - aria รฎnsumatฤ a tuturor zonelor neizolate termic ลi a celor mai puลฃin termoizolate [m 2];A' = SUMฤ [A'(i)]p(i) - ponderile ariilor A'(i) din totalul ariei A [-]:p(i) = [A'(i)]/A.
Coeficientul de transfer termic unidirecลฃional, mediu, ponderat, aferent ariei A', se determinฤ cu relaลฃia:
_ SUMฤ [U(i) โช A'(i)] SUMฤ [U(i) โช p(i)]U = โโโโโโโโโโโโโโโโโโโ = โโโโโโโโโโโโโโโโโโ [W/(m2K)] (14.15)
A' p
รฎn care:_U(i) - coeficienลฃii de transfer termic aferenลฃi diferitelor zone neizolate sau mai puลฃin
izolate termic [W/(m2K)]. Coeficienลฃii liniari de transfer termic PSI(j) se pot lua din cataloagele special รฎntocmite cu valori precalculate.Pentru detalii importante care nu se gฤsesc รฎn aceste acte normative, coeficienลฃii PSI(j) se pot determina pe baza unui calcul
numeric automat al cรขmpului de temperaturi.Transmitanลฃele termice unidirecลฃionale U(i) aferente zonelor neizolate sau mai puลฃin termoizolate, se calculeazฤ cu relaลฃia:
U(i) = 1/R(i) [W/(m2K)] (14.16)
รฎn care:R(i) - rezistenลฃele termice unidirecลฃionale ale zonelor "i", neizolate sau mai puลฃin termoizolate [m 2K/W].
O serie de valori aproximative Ui se dau รฎn Tabelul 14.1
_Zonele neizolate termic care se iau รฎn considerare la determinarea parametrilor "p" ลi "U"
sunt, รฎn principal, urmฤtoarele:- la planลeele de terasฤ ลi de pod: chepenguri, ventilaลฃii, coลuri de fum, strฤpungeri de
instalaลฃii, recipienลฃi de scurgere ล.a.;- la planลeul peste subsolul neรฎncฤlzit ลi la placa pe sol, รฎn situaลฃia รฎn care stratul
termoizolant este amplasat sub pardosealฤ: suprafeลฃele din dreptul pereลฃilor structurali ลinestructurali (care รฎntrerup continuitatea stratului termoizolant), precum ลi toate zonele lacare nu s-a prevฤzut strat termoizolant (de ex. zona casei scฤrii, a holului de intrare รฎnclฤdire ล.a.);
- la planลeul peste subsolul neรฎncฤlzit ลi la placa pe sol, รฎn situaลฃia รฎn care stratultermoizolant este amplasat sub placฤ: suprafeลฃele din dreptul pereลฃilor structurali ลi agrinzilor din beton armat (care รฎntrerup continuitatea stratului termoizolant), precum ลi toatezonele la care nu s-a prevฤzut strat termoizolant, ล.a.;
- la pereลฃii exteriori: zonele de punลฃi termice strฤpunse, de lฤลฃime relativ mare, pentrucare nu se introduc รฎn calcule coeficienลฃi liniari de transfer termic: stรขlpi, bulbi, tฤlpi ลigrinzi din beton armat monolit etc;
Zonele mai puลฃin izolate termic care se iau รฎn considerare, de regulฤ, la determinarea_
parametrilor "p" ลi "U" sunt, รฎn principal, zonele de punลฃi termice nestrฤpunse ale pereลฃilorexteriori, pentru care nu se introduc รฎn calcule coeficienลฃi PSI(i): stรขlpi, bulbi, tฤlpi ลigrinzi din beton armat monolit, toate protejate la exterior cu un strat termoizolant subลฃire,
ล.a.Punลฃile termice liniare care trebuie รฎn mod obligatoriu sฤ fie luate รฎn considerare la
___determinarea parametrilor "l" ลi "PSI" sunt, รฎn principal, urmฤtoarele:
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- intersecลฃia dintre pereลฃii exteriori ลi planลeul de terasฤ (รฎn zona aticului sau acorniลei);
- intersecลฃia dintre pereลฃii exteriori ลi planลeul de pod (รฎn zona streลinii);- intersecลฃia dintre pereลฃii exteriori ลi planลeul peste subsolul neรฎncฤlzit (รฎn zona
soclului);- intersecลฃia dintre pereลฃii exteriori ลi placa pe sol (รฎn zona soclului);- colลฃurile verticale (ieลinde ลi intrรขnde) formate la intersecลฃia dintre doi pereลฃi
exteriori ortogonali;- punลฃile termice verticale de la intersecลฃia pereลฃilor exteriori cu pereลฃii interiori
structurali (de ex. stรขlpiลori din beton armat monolit protejaลฃi sau neprotejaลฃi, pereลฃii dinbeton armat adiacenลฃi logiilor, ล.a);
- intersecลฃia pereลฃilor exteriori cu planลeele intermediare (รฎn zona centurilor ลi a
consolelor din beton armat monolit, ล.a.)- plฤcile continue din beton armat care traverseazฤ pereลฃii exteriori la balcoane ลi logii;- conturul tรขmplฤriei exterioare (la buiandrugi, solbancuri ลi glafuri verticale).Ariile elementelor de construcลฃie perimetrale (A) se mฤsoarฤ รฎn conformitate cu prevederile
de la pct. 5.2.Lungimile punลฃilor termice liniare (l) se mฤsoarฤ รฎn funcลฃie de lungimile lor reale,
existente รฎn cadrul ariilor A.
TABELUL 14.1TRANSMITANลขELE TERMICE [U(i)]
CARACTERISTICE ZONELOR NEIZOLATE TERMIC SAU MAI PUลขIN TERMOIZOLATE
โโโโโโฌโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโ โ โ โ U(i) โโ โ โGrosimea โโโโโโโโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโโโโโโโค
โNr. โ ELEMENTUL DE CONSTRUCลขIE โpereteluiโzone neizolateโzone mai puลฃinโโcrt.โ โ โ termic โ termoizolate โโ โ โโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโดโโโโโโโโโโโโโโโคโ โ โ mm โ W/(m2K) โโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโโโโโโโคโ 1 โPLANลEE SUB TERASฤ โ - โ 2,25 โ - โโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโคโ 2 โPLANลEE SUB POD NEรNCฤLZIT โ - โ 3,25 โ - โโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโคโ 3 โPLANลEE PESTE SUBSOL NEรNCฤLZIT โ - โ 2,75 โ - โโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโคโ 4 โPLฤCI PE SOL โ - โ 0,35 โ - โโโโโโโผโโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโคโ 5 โ โ โ โ 220 โ 3,40 โ - โโโโโโโค โ Panouri โ โโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโค
โ 6 โ โ mari โ โ 270 โ 3,10 โ - โโโโโโโค โprefabricateโ โโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโคโ 7 โ โ โ โ 320 โ 2,85 โ - โโโโโโโค โโโโโโโโโโโโโโค โโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโคโ 8 โ โ โ โ 150 โ 3,30 โ - โโโโโโโค โ โ โโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโคโ 9 โ โ โ โ 200 โ 3,00 โ - โโโโโโโค โ โ Zone de punลฃi termice โโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโคโ 10 โ โ โ strฤpunse din beton โ 250 โ 2,75 โ - โโโโโโโค โ Zidฤrii โ armat โโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโคโ 11 โ โ ลi โ โ 300 โ 2,55 โ - โโโโโโโค โ soluลฃii โ โโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโคโ 12 โ โ monolit โ โ 350 โ 2,40 โ - โโโโโโโค โ โ โโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโคโ 13 โ โ โ โ 400 โ 2,20 โ - โโโโโโโค โ โ โโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโคโ 14 โ โ โ โ 450 โ 2,10 โ - โโโโโโโค โ โ โโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโคโ 15 โ โ โ โ 500 โ 2,00 โ - โโโโโโโค โโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโคโ 16 โ โ โ โ 325 โ - โ 2,05 โโโโโโโค โ โ โโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโคโ 17 โ โ โ โ 375 โ - โ 1,95 โโโโโโโค โ โ Zone de punลฃi โโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโคโ 18 โ โ โ termice din beton โ 425 โ - โ 1,85 โโโโโโโค โ โ armat, protejate cu โโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโคโ 19 โ โ โ zidฤrie din cฤrฤmizi โ 475 โ - โ 1,75 โโโโโโโค โ โ pline 125 mm โโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโคโ 20 โ โ โ โ 525 โ - โ 1,65 โโโโโโโค โ โ โโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโคโ 21 โ โ โ โ 575 โ - โ 1,55 โ
โโโโโโค PEREลขI โ โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโคโ 22 โEXTERIORIโ โ โ 350 โ - โ 1,00 โโโโโโโค โ โ โโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโคโ 23 โ โ โ Zone de punลฃi โ 400 โ - โ 1,00 โ
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โโโโโโค โ โ termice din beton โโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโคโ 24 โ โ โ armat, protejate cu โ 450 โ - โ 0,95 โโโโโโโค โ โ polistiren celular โโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโคโ 25 โ โ โ 25 mm+ zidฤrie din โ 500 โ - โ 0,95 โโโโโโโค โ โ cฤrฤmizi pline โโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโคโ 26 โ โ โ 125 mm โ 550 โ - โ 0,90 โโโโโโโค โ โ โโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโคโ 27 โ โ Zidฤrii โ โ 600 โ - โ 0,90 โโโโโโโค โ ลi โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโฌโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโคโ 28 โ โ soluลฃii โ โ โ 200 โ - โ 1,70 โโโโโโโค โ monolit โ โ โโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโคโ 29 โ โ โ โ โ 250 โ - โ 1,60 โ
โโโโโโค โ โ โ 75 โโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโคโ 30 โ โ โ โ โ 300 โ - โ 1,55 โโโโโโโค โ โ โ โโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโคโ 31 โ โ โ โ โ 350 โ - โ 1,50 โโโโโโโค โ โ โโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโคโ 32 โ โ โ โ โ 250 โ - โ 1,40 โโโโโโโค โ โ Zone de punลฃi โ โโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโคโ 33 โ โ โ termice din beton โ 100 โ 300 โ - โ 1,35 โโโโโโโค โ โ armat, protejate โ โโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโคโ 34 โ โ โcu plฤci sau fรขลii โ โ 350 โ - โ 1,30 โโโโโโโค โ โ BCA GBN 35 cu โโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโคโ 35 โ โ โ grosimea รฎn โ โ 250 โ - โ 1,25 โโโโโโโค โ โ mm de: โ โโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโคโ 36 โ โ โ โ 125 โ 300 โ - โ 1,20 โโโโโโโค โ โ โ โโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโค
โ 37 โ โ โ โ โ 350 โ - โ 1,15 โโโโโโโค โ โ โโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโคโ 38 โ โ โ โ โ 250 โ - โ 1,15 โโโโโโโค โ โ โ โโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโคโ 39 โ โ โ โ 150 โ 300 โ - โ 1,10 โโโโโโโค โ โ โ โโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโคโ 40 โ โ โ โ โ 350 โ - โ 1,05 โโโโโโโดโโโโโโโโโโดโโโโโโโโโโโโโดโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโดโโโโโโดโโโโโโโโโโดโโโโโโโโโโโโโโโดโโโโโโโโโโโโโโโ Elementele de construcลฃie orizontale (planลeele de terasฤ ลi de pod, planลeul peste subsolul neรฎncฤlzit ลi placa pe sol)
prezintฤ urmฤtoarele particularitฤลฃi:- existฤ, de regulฤ, un unic tip de zonฤ diferitฤ (รฎn ceea ce priveลte alcฤtuirea ลi gradul de izolare termicฤ) de zona de cรขmp, ลi
anume zona neizolatฤ termic;- cea mai semnificativฤ punte termicฤ liniarฤ este, de departe, intersecลฃia suprafeลฃelor orizontale cu pereลฃii exteriori ai clฤdirii.
___ _รn aceste condiลฃii, coeficienลฃii de transfer termic PSI ลi U nu mai trebuie sฤ fie ponderaลฃi,iar รฎn locul lungimii totale "l" se considerฤ perimetrul "P", mฤsurat pe conturul feลฃeiinterioare a pereลฃilor exteriori de la ultimul nivel (la planลeele de terasฤ ลi de pod),respectiv de la parter (la planลeul peste subsolul neรฎncฤlzit ลi la placa pe sol).
Aria elementului de construcลฃie orizontal (A) este aria suprafeลฃei mฤrginitฤ pe contur deperimetrul (P) definit mai sus.
รn Tabelele A14.1 ... A14.4 din Anexa A14.1 se dau valorile coeficienลฃilor de reducere "r1",___
determinate รฎn funcลฃie de parametrii R (R1), 1/A ลi PSI, iar รฎn Tabelele A14.5 ... A14.8 -_
valorile coeficienลฃilor de reducere "r2", determinate รฎn funcลฃie de parametrii R (R1), p ลi U.รn Tabelele A14.1, A14.2 ลi A14.3, รฎn locul lungimii "l" se considerฤ, รฎn general,
perimetrul "P"._
รn Tabelele A14.5, A14.6 ลi A14.7, pe lรขngฤ coeficienลฃii "r2" aferenลฃi diferitelor valori U,_
s-au calculat ลi coeficienลฃii "r2" corespunzฤtori transmitanลฃelor termice U(i) ale zonelorneizolate termic, care sunt:
_U = 2,25 W/(m2K) - pentru planลeele de terasฤ_U = 3,25 W/(m2 K) - pentru planลeele de pod_U = 2,75 W/(m2K) - pentru planลeele peste subsolul neรฎncฤlzit_U = 0,35 W/(m2K) - pentru placa pe sol
La determinarea rezistenลฃelor termice corectate R' cu ajutorul coeficienลฃilor de reducere"r1" ลi "r2", se vor avea รฎn vedere urmฤtoarele:
___ _
- pentru alte valori R (R1), p, 1/A, PSI ลi U decรขt cele din tabelele A14.1 ... A14.8,valorile coeficienลฃilor "r1" ลi "r2" se pot determina prin interpolare;
- la pereลฃii exteriori, รฎn situaลฃia รฎn care, pentru unele punลฃi termice, cu excepลฃiapunลฃilor termice geometrice (de la colลฃuri ลi de pe conturul tรขmplฤriei exterioare), nu existฤ
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___valori precalculate pentru coeficienลฃii "PSI", punลฃile termice respective vor putea fi
_considerate "zone neizolate sau mai puลฃin termoizolate"; รฎn aceste cazuri valorile "U" aferenteacestor zone vor fi majorate cu 10 ... 30%, รฎn funcลฃie de lฤลฃimea zonei, majorarea fiind cuatรขt mai mare cu cรขt lฤลฃimea punลฃii termice este mai micฤ;
- avรขnd รฎn vedere cฤ, de regulฤ, colลฃurile intrรขnde ale pereลฃilor exteriori au valorinegative, influenลฃa acestor punลฃi termice poate fi, acoperitor, neglijatฤ รฎn calcule;
- รฎn situaลฃia รฎn care, รฎn Tabelele din Anexa A14 nu se gฤsesc valorile necesare pentru_ ___
parametrii p, 1/A, U ลi PSI, coeficienลฃii "r1" ลi "r2" pot fi determinaลฃi pe baza altor valori_ ___
ai acestor parametri, alese astfel รฎncรขt produsul "p โช U", respectiv "PSI โช (1/S)" sฤ fie egalcu cel al parametrilor cฤutaลฃi. Dacฤ la o clฤdire existฤ douฤ sau mai multe alcฤtuiri diferite la acelaลi element de construcลฃie (de exemplu o zonฤ cu pereลฃi
exteriori nestructurali ลi altฤ zonฤ cu pereลฃi structurali din beton armat monolit cu strat termoizolant la exterior), calculele se vor face, de regulฤ, separat pentru fiecare alcฤtuire รฎn parte, determinรขnd valorile R, r 1, r 2 ลi R' distincte. รn aceastฤ situaลฃie,rezistenลฃa termicฤ medie a elementului de construcลฃie se determinฤ รฎn final cu relaลฃia:
1 SUMฤ [A(j)]R'(m) = โโโโ = โโโโโโโโโโโโโโโโโโโ [m2K/W] (14.17)
U(m) SUMฤ [A(j) โช U'(j)]
รฎn care:U'(j) - transmitanลฃele termice corectate [W/(m2K)] aferente suprafeลฃelor A(j).
Pentru calcule aproximative la fazele preliminare de proiectare, รฎn locul produsului "r 1 โช r 2" din relaลฃia (14.8), se poate apreciaun coeficient global de reducere "r".
Valorile coeficienลฃilor globali de reducere a rezistenลฃelor termice unidirecลฃionale "r" sunt cu atรขt mai mici, cu cรขt urmฤtoriiparametri sunt mai mari:
- rezistenลฃa termicฤ unidirecลฃionalฤ din cรขmp curent (R);- lungimea punลฃilor termice raportatฤ la aria elementului de construcลฃie considerat (l/A, P/A);- aria zonelor neizolate sau mai puลฃin termoizolate, raportatฤ la aria elementului de construcลฃie considerat (p);- valorile coeficienลฃilor liniari de transfer termic (PSI); coeficienลฃii PSI sunt cu atรขt mai mari cu cรขt punลฃile termice au o lฤลฃime
mai mare ลi sunt mai puลฃin protejate (de exemplu punลฃi termice strฤpunse);- valorile transmitanลฃelor termice aferente zonelor neizolate sau mai puลฃin termoizolate (U); coeficienลฃii U sunt cu atรขt mai mari
cu cรขt zonele respective se caracterizeazฤ prin rezistenลฃe termice mai mici (de ex. zonele neizolate termic).
ANEXA A
ANEXA Nr. A5(la cap. 5)
CARACTERISTICILE TERMOTEHNICE ALE MATERIALELOR DE CONSTRUCลขIE
โโโโโโฌโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโโโโโโโโ โ โDensitatea โConductivitateaโ Coeficientul โ Factorul โโNr. โ โaparentฤ โ termicฤ โ de asimilare โrezistenลฃei laโโcrt.โ Denumirea materialului โro โ de calcul โ termicฤ โpermeabilitateโโ โ โkg/m3 โ lambda โ s โ la vapori โโ โ โ โ W/(mK) โ W/(m2K) โ 1/KD โโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโคโ 0 โ 1 โ 2 โ 3 โ 4 โ 5 โโโโโโโดโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโดโโโโโโโโโโโโโดโโโโโโโโโโโโโโโโดโโโโโโโโโโโโโโโดโโโโโโโโโโโโโโโคโ I. Produse pe bazฤ de azbest โโ Capacitate caloricฤ masicฤ c = 840 J/(kgK) โโโโโโโฌโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโโโโโโโคโ 1 โ Plฤci ลi foi de azbociment โ 1900 โ 0,35 โ 6,35 โ 24,3 โโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโคโ 2 โ Plฤci termoizolante โ 500 โ 0,13 โ 1,99 โ 1,6 โโ โ de azbest โ 300 โ 0,09 โ 1,28 โ 1,6 โโโโโโโดโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโดโโโโโโโโโโโโโดโโโโโโโโโโโโโโโโดโโโโโโโโโโโโโโโดโโโโโโโโโโโโโโโคโ II. Materiale asfaltice ลi bituminoase โโ Capacitate caloricฤ masicฤ c = 840 J/(kgK) โโโโโโโฌโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโโโโโโโคโ 3 โ Mortar asfaltic โ 1800 โ 0,75 โ 9,05 โ 85,0 โ
โโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโคโ 4 โ Beton asfaltit โ 2100 โ 1,04 โ 11,51 โ 85,0 โโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโคโ 5 โ Bitum โ 1100 โ 0,17 โ 3,37 โ *) โ
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http://slidepdf.com/reader/full/metodologie-partea-i 63/121
โโโโโโดโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโดโโโโโโโโโโโโโดโโโโโโโโโโโโโโโโดโโโโโโโโโโโโโโโดโโโโโโโโโโโโโโโคโ III. Betoane โโ Capacitate caloricฤ masicฤ c = 840 J/(kgK) โโโโโโโฌโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโโโโโโโคโ 6 โ Beton armat โ 2600 โ 2,03 โ 17,90 โ 24,3 โโ โ โ 2500 โ 1,74 โ 16,25 โ 21,3 โโ โ โ 2400 โ 1,62 โ 15,36 โ 21,3 โโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโคโ 7 โ Beton simplu cu agregate โ 2400 โ 1,62 โ 15,36 โ 21,3 โโ โ naturale de naturฤ โ 2200 โ 1,39 โ 13,62 โ 14,9 โโ โ sedimentarฤ sau amorfฤ โ 2000 โ 1,16 โ 11,86 โ 12,1 โโ โ (pietriล, tuf calcaros, โ 1800 โ 0,93 โ 10,08 โ 8,5 โ
โ โ diatomit) โ 1600 โ 0,75 โ 8,53 โ 7,1 โโ โ โ 1400 โ 0,58 โ 7,02 โ 4,7 โโ โ โ 1200 โ 0,46 โ 5,79 โ 4,3 โโ โ โ 1000 โ 0,37 โ 4,74 โ 3,9 โโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโคโ 8 โ Beton cu zgurฤ de โ 1800 โ 0,87 โ 9,75 โ 8,5 โโ โ cazan โ 1600 โ 0,75 โ 8,53 โ 7,7 โโ โ โ 1400 โ 0,64 โ 7,37 โ 7,1 โโ โ โ 1200 โ 0,52 โ 6,15 โ 6,1 โโ โ โ 1000 โ 0,41 โ 4,99 โ 4,7 โโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโคโ 9 โ Beton cu zgurฤ โ 1800 โ 0,64 โ 8,36 โ 7,7 โโ โ granulatฤ โ 1600 โ 0,58 โ 7,50 โ 7,1 โโ โ โ 1400 โ 0,52 โ 6,65 โ 6,6 โโ โ โ 1200 โ 0,46 โ 5,79 โ 6,1 โ
โโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโคโ 10 โ Beton cu zgurฤ โ 1600 โ 0,58 โ 7,50 โ 7,1 โโ โ expandatฤ โ 1400 โ 0,46 โ 6,25 โ 6,5 โโ โ โ 1200 โ 0,41 โ 5,46 โ 6,0 โโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโคโ 11 โ Beton cu perlit โ 1200 โ 0,41 โ 5,46 โ 4,3 โโ โ โ 1000 โ 0,33 โ 4,47 โ 3,4 โโ โ โ 800 โ 0,26 โ 3,55 โ 2,4 โโ โ โ 600 โ 0,17 โ 2,49 โ 2,1 โโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโคโ 12 โ Beton cu granulit โ 1800 โ 0,81 โ 9,41 โ 7,1 โโ โ โ 1700 โ 0,76 โ 8,85 โ 7,0 โโ โ โ 1600 โ 0,70 โ 8,24 โ 6,9 โโ โ โ 1500 โ 0,64 โ 7,63 โ 6,8 โโ โ โ 1400 โ 0,58 โ 7,02 โ 6,5 โโ โ โ 1200 โ 0,46 โ 5,79 โ 6,1 โโ โ โ 1000 โ 0,35 โ 4,61 โ 4,7 โโ โ โ 800 โ 0,29 โ 3,75 โ 3,4 โโ โ โ 600 โ 0,23 โ 2,89 โ 2,4 โโ โ โ 400 โ 0,17 โ 2,03 โ 1,9 โโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโคโ 13 โ Beton celular autoclavizat โ โ โ โ โโ โ (gazbeton): โ โ โ โ โโ โ - tip GBC - 50 โ 750 โ 0,28 โ 3,57 โ 4,2 โโ โ - tip GBN - 50 โ 700 โ 0,27 โ 3,39 โ 4,2 โโ โ - tip GRN - 35 โ 600 โ 0,24 โ 2,96 โ 3,7 โโ โ - tip GBN - T; GBC -T โ 550 โ 0,22 โ 2,71 โ 3,5 โโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโคโ 14 โ Produse rigide spumate โ 500 โ 0,20 โ 2,46 โ 3,1 โโ โ din cenuลฤ de termocentralฤ โ 400 โ 0,16 โ 1,97 โ 2,6 โโ โ liatฤ cu ciment โ โ โ โ โ
โโโโโโดโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโดโโโโโโโโโโโโโดโโโโโโโโโโโโโโโโดโโโโโโโโโโโโโโโดโโโโโโโโโโโโโโโคโ IV. Mortare โโ Capacitate caloricฤ masicฤ c = 840 J/(kgK) โโโโโโโฌโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโโโโโโโคโ 15 โ Mortar de ciment โ 1800 โ 0,93 โ 10,03 โ 7,1 โโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโคโ 16 โ Mortar de ciment ลi var โ 1700 โ 0,87 โ 9,47 โ 8,5 โโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโคโ 17 โ Mortar de var โ 1600 โ 0,70 โ 8,24 โ 5.3 โโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโคโ 18 โ Mortar de zgurฤ cu ciment โ 1400 โ 0,64 โ 7,37 โ 5,7 โโ โ โ 1200 โ 0,52 โ 6,15 โ 4,7 โโโโโโโดโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโดโโโโโโโโโโโโโดโโโโโโโโโโโโโโโโดโโโโโโโโโโโโโโโดโโโโโโโโโโโโโโโคโ V. Vatฤ mineralฤ ลi produse din vatฤ mineralฤ โโ Capacitate caloricฤ masicฤ c = 750 J/(kgK) โ
โโโโโโฌโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโโโโโโโคโ 19 โ Vatฤ mineralฤ: โ 60 โ 0,042 โ 0,37 โ 1,1 โโ โ - tip 60 โ 70 โ 0,045 โ 0,41 โ 1,1 โโ โ - tip 70 โ โ โ โ โโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโค
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8/8/2019 Metodologie Partea I
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โ 20 โ Saltele din vatฤ mineralฤ โ โ โ โ โโ โ- tip SCI 60, SCO 60, SPS 60 โ100 .... 130โ 0,040 โ 0,50 โ 1,3 โโ โ- tip SPS 70 โ120 .... 150โ 0,045 โ 0,59 โ 1,3 โโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโคโ 21 โ Pรขslฤ mineralฤ: โ โ โ โ โโ โ - tip P 40 โ 40 โ 0,043 โ 0,31 โ 1,1 โโ โ - tip P 60 โ 60 โ 0,040 โ 0,36 โ 1,6 โโ โ - tip P 90 โ 90 โ 0,040 โ 0,44 โ 2,0 โโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโคโ 22 โ Plฤci din vatฤ mineralฤ: โ โ โ โ โโ โ - tip G 100 โ 100 โ 0,048 โ 0,51 โ 2,1 โโ โ - tip G 140 โ 140 โ 0,040 โ 0,55 โ 2,4 โ
โ โ - tip AP 140 โ120 .... 140โ 0,044 โ 0,56 โ 2,4 โโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโคโ 23 โ Plฤci rigide din fibre de โ โ โ โ โโ โ bazalt tip PB 160 โ 160 โ 0,050 โ 0,66 โ 2,5 โโโโโโโดโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโดโโโโโโโโโโโโโดโโโโโโโโโโโโโโโโดโโโโโโโโโโโโโโโดโโโโโโโโโโโโโโโคโ VI. Sticlฤ ลi produse pe bazฤ de sticlฤ โโ Capacitate caloricฤ masicฤ c = 840 J/(kgK) โโโโโโโฌโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโโโโโโโคโ 24 โ Sticlฤ โ 2500 โ 0,75 โ 10,67 โ infinit โโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโคโ 25 โ Sticlฤ spongioasฤ โ 400 โ 0,14 โ 1,84 โ 28,3 โโ โ โ 300 โ 0,12 โ 1,48 โ 28,3 โโ โ โ 140 โ 0,075 โ 0,80 โ 28,3 โโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโคโ 26 โ Vatฤ de sticlฤ: โ โ โ โ โ
โ โ - cal. I โ 80 โ 0,036 โ 0,42 โ 1,1 โโ โ - cal. II โ 100 โ 0,041 โ 0,50 โ 1,2 โโโโโโโดโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโดโโโโโโโโโโโโโดโโโโโโโโโโโโโโโโดโโโโโโโโโโโโโโโดโโโโโโโโโโโโโโโคโ VII. Produse pe bazฤ de ipsos, perlit, diatomit โโ Capacitate caloricฤ masicฤ c = 840 J/(kgK) โโโโโโโฌโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโโโโโโโคโ 27 โ Plฤci de ipsos โ 1100 โ 0,41 โ 5,23 โ 6,1 โโ โ โ 1000 โ 0,37 โ 4,47 โ 6,5 โโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโคโ 28 โ Plฤci de ipsos cu umpluturฤ โ 700 โ 0,23 โ 3,13 โ 3,4 โโ โ organicฤ โ โ โ โ โโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโคโ 29 โ Ipsos celular โ 500 โ 0,18 โ 2,34 โ 1,7 โโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโคโ 30 โ ลapฤ de ipsos โ 1600 โ 1,03 โ 10,00 โ 11,2 โโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโคโ 31 โ Produse termoizolante din โ 600 โ 0,22 โ 2,83 โ - โโ โ diatomit โ 500 โ 0,19 โ 2,40 โ - โโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโคโ 32 โ Plฤci termoizolante din โ 270 โ 0,16 โ 162 โ 1,9 โโ โ perlit liate cu ciment โ โ โ โ โโโโโโโดโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโดโโโโโโโโโโโโโดโโโโโโโโโโโโโโโโดโโโโโโโโโโโโโโโดโโโโโโโโโโโโโโโคโ VIII. Pฤmรขnturi ลi umpluturi โโ Capacitate caloricฤ masicฤ c = 840 J/(kgK) โโโโโโโฌโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโโโโโโโคโ 33 โPฤmรขnt vegetal รฎn stare umedฤโ 1800 โ 1,16 โ 11,28 โ - โโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโคโ 34 โUmpluturฤ din nisip โ 1600 โ 0,58 โ 7,50 โ 3,9 โโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโคโ 35 โUmpluturฤ din pietriล โ 1800 โ 0,70 โ 8,74 โ 2,4 โโโโโโโดโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโดโโโโโโโโโโโโโดโโโโโโโโโโโโโโโโดโโโโโโโโโโโโโโโดโโโโโโโโโโโโโโโค
โ IX. Lemn ลi produse din lemn โโ Capacitate caloricฤ masicฤ c = 2510 J/(kgK) โโโโโโโฌโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโโโโโโโคโ 36 โ Pin ลi brad โ โ โ โ โโ โ - perpendicular pe fibre โ 550 โ 0,17 โ 4,12 โ 10,4 โโ โ - รฎn lungul fibrelor โ 550 โ 0,35 โ 5,91 โ 2,0 โโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโคโ 37 โ Stejar ลi fag โ โ โ โ โโ โ - perpendicular pe fibre โ 800 โ 0,23 โ 5,78 โ 11,3 โโ โ - รฎn lungul fibrelor โ 800 โ 0,41 โ 7,71 โ 2,1 โโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโคโ 38 โ Placaj รฎncleiat โ 600 โ 0,17 โ 4,30 โ 28,3 โโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโคโ 39 โ Rumeguล โ 250 โ 0,09 โ 2,02 โ 2,4 โโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโค
โ 40 โ Plฤci termoizolante din โ 400 โ 0,14 โ 3,19 โ 2,4 โโ โ talaล, tip STABILIT โ 300 โ 0,13 โ 2,66 โ 2,1 โโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโคโ 41 โ Beton cu agregate vegetale โ 800 โ 0,21 โ 5,52 โ 5,3 โโ โ (talaล, rumeguล, puzderie) โ 600 โ 0,16 โ 4,17 โ 5,0 โ
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8/8/2019 Metodologie Partea I
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โโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโคโ 42 โ Plฤci termoizolante din โ โ โ โ โโ โ coajฤ de rฤลinoase โ โ โ โ โโ โ - tip PACOSIP โ 750 โ 0,216 โ 5,42 โ 5,3 โโ โ - tip IZOTER โ 350 โ 0,125 โ 2,82 โ 2,4 โโ โ โ 270 โ 0,116 โ 2,38 โ 2,1 โโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโคโ 43 โ Plฤci din fibre de lemn, โ โ โ โ โโ โ tip PFL (plฤci moi) โ โ โ โ โโ โ - plฤci S โ220 .... 350โ 0,084 โ 2,08 โ 2,7 โโ โ - plฤci B ลi BA โ230 .... 400โ 0,094 โ 2,32 โ 3,7 โโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโค
โ 44 โ Plฤci aglomerate โ 300 โ 0,084 โ 2,14 โ 2,7 โโ โ fibrolemoase, tip PAF โ โ โ โ โโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโคโ 45 โ Plฤci din aลchii de lemn, โ โ โ โ โโ โ tip PAL: โ โ โ โ โโ โ - termoizolante โ 350 โ 0,101 โ 2,53 โ 2,8 โโ โ - stratificate โ 650 โ 0,204 โ 1,90 โ 7,1 โโ โ โ 550 โ 0,180 โ 4,24 โ 4,3 โโ โ - omogene pline โ 700 โ 0,264 โ 5,79 โ 8,5 โโ โ โ 600 โ 0,216 โ 4,85 โ 7,1 โโ โ โ 500 โ 0,168 โ 3,90 โ 3,4 โโ โ - omogene cu goluri โ 450 โ 0,156 โ 3,57 โ 2,8 โโโโโโโดโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโดโโโโโโโโโโโโโดโโโโโโโโโโโโโโโโดโโโโโโโโโโโโโโโดโโโโโโโโโโโโโโโคโ X. Produse termoizolante fibroase de naturฤ organicฤ โโ Capacitate caloricฤ masicฤ c = 1670 J/(kgK) โ
โโโโโโฌโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโโโโโโโคโ 46 โ Plฤci aglomerate din โ 300 โ 0,101 โ 1,51 โ 3,5 โโ โ puzderie, tip PAP โ 200 โ 0,086 โ 1,44 โ 3,0 โโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโคโ 47 โ Stufit โ โ โ โ โโ โ - presat manual โ 250 โ 0,09 โ 1,65 โ 1,3 โโ โ - presat cu maลina โ 400 โ 0,14 โ 2,60 โ 1,4 โโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโคโ 48 โ Plฤci din paie โ 250 โ 0,14 โ 2,05 โ 1,4 โโ โ โ 120 โ 0,05 โ 0,85 โ 1,3 โโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโคโ 49 โ Saltele din deลeuri โ 100 โ 0,045 โ 0,74 โ 1,1 โโ โ textile sintetice, tip โ โ โ โ โโ โ vatฤ de tapiลฃerie โ โ โ โ โโโโโโโดโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโดโโโโโโโโโโโโโดโโโโโโโโโโโโโโโโดโโโโโโโโโโโโโโโดโโโโโโโโโโโโโโโคโ XI. Umpluturi termoizolante โโ Capacitate caloricฤ masicฤ c = 840 J/(kgK) โโโโโโโฌโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโโโโโโโคโ 50 โ Zgurฤ de cazan โ 1000 โ 0,35 โ 4,61 โ 3,3 โโ โ โ 700 โ 0,26 โ 3,32 โ 2,9 โโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโคโ 51 โ Zgurฤ granulatฤ, zgurฤ โ 1100 โ 0,36 โ 4,90 โ 3,4 โโ โ expandatฤ โ 900 โ 0,31 โ 4,11 โ 3,1 โโ โ โ 500 โ 0,19 โ 2,40 โ 2,7 โโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโคโ 52 โ Cenuลฤ ลi zgurฤ de โ 650 โ 0,29 โ 3,38 โ 3,0 โโ โ termocentralฤ โ โ โ โ โโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโคโ 53 โ Granulit โ 900 โ 0,49 โ 5,17 โ 3,0 โโ โ โ 500 โ 0,25 โ 2,75 โ 2,1 โโ โ โ 300 โ 0,18 โ 1,81 โ 1,7 โ
โโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโคโ 54 โ Perlit โ 200 โ 0,088 โ 1,03 โ 1,7 โโ โ โ 100 โ 0,083 โ 0,71 โ 0,9 โโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโคโ 55 โ Diatomit โ 700 โ 0,25 โ 3,26 โ - โโ โ โ 500 โ 0,20 โ 2,46 โ - โโโโโโโดโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโดโโโโโโโโโโโโโดโโโโโโโโโโโโโโโโดโโโโโโโโโโโโโโโดโโโโโโโโโโโโโโโคโ XII. Pietre naturale ลi zidฤrie din piatra naturalฤ โโ Capacitate caloricฤ masicฤ c = 920 J/(kgK) โโโโโโโฌโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโโโโโโโคโ 56 โ Scorie bazalticฤ โ 1000 โ 0,26 โ 4,16 โ - โโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโคโ 57 โ Marmurฤ, granit, bazalt โ 2800 โ 3,48 โ 25,45 โ 56,7 โโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโคโ 58 โ Gresie ลi cuarลฃite โ 2400 โ 2,03 โ 17,99 โ 17,0 โ
โโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโคโ 59 โ Pietre calcaroase โ 2000 โ 1,16 โ 12,42 โ 10,6 โโ โ โ 1700 โ 0,93 โ 10,25 โ 8,5 โโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโคโ 60 โ Tuf calcaros โ 1300 โ 0,52 โ 6,70 โ 4,3 โ
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โโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโคโ 61 โ Zidฤrie din pietre de formฤ โ โ โ โ โโ โ regulatฤ, cu densitate โ โ โ โ โโ โ aparentฤ a pietrei de: โ โ โ โ โโ โ - 2800 kg/m3 โ 2680 โ 3,19 โ 23,89 โ 30,4 โโ โ - 2000 kg/m3 โ 1960 โ 1,13 โ 12,13 โ 9,9 โโ โ - 1200 kg/m3 โ 1260 โ 0,51 โ 6,54 โ 4,9 โโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโคโ 62 โ Zidฤrie din pietre de formฤ โ โ โ โ โโ โ neregulatฤ, cu densitatea โ โ โ โ โโ โ aparentฤ a pietrei de: โ โ โ โ โโ โ - 2800 kg/m3 โ 2420 โ 2,55 โ 20,30 โ 15,5 โ
โ โ - 2000 kg/m3 โ 1900 โ 1,06 โ 11,57 โ 8,7 โโ โ - 1200 kg/m3 โ 1380 โ 0,60 โ 7,42 โ 5,3 โโโโโโโดโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโดโโโโโโโโโโโโโดโโโโโโโโโโโโโโโโดโโโโโโโโโโโโโโโดโโโโโโโโโโโโโโโคโ XIII. Zidฤrie din cฤrฤmizi, blocuri mici ลi produse din beton celular autoclavizat โโ Capacitate caloricฤ masicฤ c = 870 J/(kgK) โโโโโโโฌโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโโโโโโโคโ 63 โ Zidฤrie din cฤrฤmizi pline โ 1800 โ 0,80 โ 9,51 โ 6,1 โโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโคโ 64 โ Zidฤrie din cฤrฤmizi cu โ โ โ โ โโ โ gฤuri verticale, tip GVP, โ โ โ โ โโ โ cu densitatea aparentฤ a โ โ โ โ โโ โ cฤrฤmizilor de: โ โ โ โ โโ โ - 1675 kg/m3 โ 1700 โ 0,75 โ 8,95 โ 5,3 โโ โ - 1475 kg/m3 โ 1550 โ 0,70 โ 8,26 โ 5,0 โโ โ - 1325 kg/m3 โ 1450 โ 0,64 โ 7,64 โ 4,7 โ
โ โ - 1200 kg/m3
โ 1350 โ 0,58 โ 7,02 โ 4,5 โโ โ - 1075 kg/m3 โ 1250 โ 0,55 โ 6,57 โ 4,3 โโ โ - 950 kg/m3 โ 1150 โ 0,46 โ 5,77 โ 4,1 โโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโคโ 65 โ Zidฤrie din cฤrฤmizi de โ 1200 โ 0,52 โ 6,26 โ 3,4 โโ โ diatomit, cu densitatea โ โ โ โ โโ โ aparentฤ a cฤrฤmizilor de โ โ โ โ โโ โ 1000 kg/m3 โ โ โ โ โโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโคโ 66 โ Zidฤrie din blocuri mici โ โ โ โ โโ โ pline din beton cu agregate โ โ โ โ โโ โ uลoare,ceu densitatea โ โ โ โ โโ โ aparentฤ a blocurilor de: โ โ โ โ โโ โ - 2000 kg/m3 โ 1980 โ 1,16 โ 12,02 โ 10,6 โโ โ - 1800 kg/m3 โ 1800 โ 0,93 โ 10,26 โ 8,5 โโ โ - 1600 kg/m3 โ 1620 โ 0,75 โ 8,72 โ 7,1 โโ โ - 1400 kg/m3 โ 1440 โ 0,61 โ 7,43 โ 4,7 โโ โ - 1200 kg/m3 โ 1260 โ 0,50 โ 6,29 โ 4,3 โโ โ - 1000 kg/m3 โ 1080 โ 0,42 โ 5,34 โ 3,9 โโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโคโ 67 โZidฤrie din blocuri de beton โ โ โ โ โโ โ celular autoclavizat: โ โ โ โ โโ โ - cu rosturi subลฃiri โ โ โ โ โโ โ - tip GBN 35 โ 675 โ 0,27 โ 3,38 โ 3,8 โโ โ - tip GBN 50 โ 775 โ 0,30 โ 3,82 โ 4,3 โโ โ - cu rosturi obiลnuite โ โ โ โ โโ โ - tip GBN 35 โ 725 โ 0,30 โ 3,70 โ 3,9 โโ โ - tip GBN 50 โ 825 โ 0,34 โ 4,20 โ 4,4 โโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโคโ 68 โ Fรขลii armate din beton โ โ โ โ โโ โ celular autoclavizat โ โ โ โ โ
โ โ - tip GBN 35 โ 625 โ 0,25 โ 3,13 โ 3,7 โโ โ - tip GBN 50 โ 725 โ 0,28 โ 3,57 โ 4,2 โโโโโโโดโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโดโโโโโโโโโโโโโดโโโโโโโโโโโโโโโโดโโโโโโโโโโโโโโโดโโโโโโโโโโโโโโโคโ XIV. Metale โโ Capacitate caloricฤ masicฤ c = 480 J/(kgK) โโโโโโโฌโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโโโโโโโคโ 69 โ Oลฃel de construcลฃii โ 7850 โ 58 โ 125,6 โ infinit โโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโคโ 70 โ Fontฤ โ 7200 โ 50 โ 111,7 โ infinit โโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโคโ 71 โ Aluminiu โ 2600 โ 220 โ 140,8 โ infinit โโโโโโโดโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโดโโโโโโโโโโโโโดโโโโโโโโโโโโโโโโดโโโโโโโโโโโโโโโดโโโโโโโโโโโโโโโคโ XV. Polimeri ลi spume de polimeri โโ Capacitate caloricฤ masicฤ c = 1460 J/(kgK) โโโโโโโฌโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโโโโโโโค
โ 72 โ Polistiren celular โ 20 โ 0,044 โ 0,30 โ 30,0 โโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโคโ 73 โ Spume de โ 70 โ 0,05 โ 0,61 โ 3,0 โโ โ policlorurฤ de vinil โ 30 โ 0,05 โ 0,40 โ 3,0 โโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโค
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8/8/2019 Metodologie Partea I
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โ 74 โ Poliuretan celular โ 30 โ 0,042 โ 0,36 โ 30,0 โโโโโโโดโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโดโโโโโโโโโโโโโดโโโโโโโโโโโโโโโโดโโโโโโโโโโโโโโโดโโโโโโโโโโโโโโโคโ XVI. Materiale รฎn suluri โโ Capacitate caloricฤ masicฤ c = 1460 J/(kgK) โโโโโโโฌโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโโโโโโโคโ 75 โ Covor PVC โ โ โ โ โโ โ - fฤrฤ suport textil โ 1800 โ 0,38 โ 8,49 โ 425 โโ โ โ 1600 โ 0,33 โ 7,46 โ 425 โโ โ - cu suport textil โ 1600 โ 0,29 โ 7,00 โ 425 โโ โ โ 1400 โ 0,23 โ 5,83 โ 425 โโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโคโ 76 โ Pรขnzฤ bitumatฤ, โ 600 โ 0,17 โ 3,28 โ *) โ
โ โ carton bitumat, etc. โ โ โ โ โโโโโโโดโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโดโโโโโโโโโโโโโดโโโโโโโโโโโโโโโโดโโโโโโโโโโโโโโโดโโโโโโโโโโโโโโโ
*) Valoarea este conform STAS 6472/4-89.
OBSERVAลขII:1. Conductivitฤลฃile termice de calcul din anexa A sunt date la condiลฃiile unui regim normal de umiditate a materialelor รฎn timpul
exploatฤrii, conform prevederilor din STAS 6472/4-89.2. Alte materiale decรขt cele din anexa A pot fi utilizate รฎn elemente de construcลฃie mumai cu avizul unui institut de specialitate.3. Pentru materialele care nu sunt cuprinse รฎn anexa A, conductivitatea termicฤ se poate determina experimental, conform
STAS 5912-89 (pentru materialul รฎn stare uscatฤ), conductivitatea fiind raportatฤ la temperatura medie de 0โซC.Conductivitฤลฃile termice de calcul lambda se obลฃin prin majoritatea valorilor determinate experimental lambda 0 dupฤ cum
urmeazฤ:
- betoane uลoare avรขnd:lambda0 <= 0,16 W/(mK) 60%lambda0 = 0,17 ...... 0,23 W/(mK) 35%lambda0 = 0,24 ...... 0,30 W/(mK) 30%lambda0 = 0,31 ...... 0,46 W/(mK) 25%lambda0 = 0,47 ...... 0,58 W/(mK) 20%
- produse din vatฤ mineralฤ 10%- produse din lemn 20%- produse fibroase de naturฤ organicฤ 20%- masฤ ceramicฤ 20%- polimeri ลi spume din polimeri
- cu pori รฎnchiลi 10%- cu pori deschiลi 20%
4.
Densitatea aparentฤ datฤ รฎn anexa A se referฤ la materialele รฎn stare uscatฤ pรขnฤ la masฤ constantฤ.5. Pentru materiale cuprinse รฎn anexa A, dar avรขnd alte densitฤลฃi aparente, conductivitatea termicฤ de calcul se poatedetermina prin interpolare.
6. Pentru materialele ลi densitฤลฃile aparente necuprinse รฎn anexa A, coeficientul de asimilare termicฤ s se calculeazฤ conformpct. 12.4 din prezentul normativ.
7. Pentru materialele care nu au valori 1/K(D) รฎn anexa A, primim si pentru alte materiale necuprinse รฎn anexa A, factorulrezistenลฃei la permeabilitate la vapori se va determina pe cale experimentalฤ de cฤtre un institut de specialitate.
8. Pentru materiale sub formฤ de vopsele, pelicule sau folii, valurile 1/K(D) se dau รฎn STAS 6472/4-89.
ANEXA Nr. A7(la cap. 7)
ELEMENTE PRIVIND CONCEPลขIA CONSTRUCTIV-ARHITECTURALฤ CARE
INFLUENลขEAZฤ PERFORMANลขELE CLฤDIRII SUB ASPECT TERMIC, AL VENTILฤRIINATURALE, AL รNSORIRII ลI AL ILUMINATULUI NATURAL
ANEXA Nr. A7.1
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ELEMENTE DE CONDUCERE, TRECERE ลI DE CONTROL AL LUMINII
IMAGINE
ANEXA Nr. A7.2
VARIAลขIA LUMINII NATURALE
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Figura 1
Variaลฃia luminii naturale รฎn funcลฃie de dispunerea ferestrelor:lateral pe o parte, lateral pe douฤ pฤrลฃi sau รฎn diferite soluลฃii de
iluminat zenital (cf. Neufert)
Figura 2
Graficul de variaลฃie a luminii naturale รฎn funcลฃie de dispunereape verticalฤ a aceleiaลi ferestre (cf. Neufert)
ANEXA Nr. A7.3
RAPORTUL DINTRE ARIA FERESTRELOR ลI ARIA PARDOSELII รNCฤPERILOR รN FUNCลขIE DE DESTINAลขIA ACESTORA/FUNCลขIUNI
(document recomandat STAS 6221-89)
โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโ โ Raportul dintre โโ Destinaลฃia รฎncฤperilor โaria ferestrelor ลi ariaโโ โ pardoselii รฎncฤperii โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโคโรncฤperi la locuinลฃe: โ โโ- de locuit โ 1/6 ... 1/8 โโ- celelalte รฎncฤperi โ 1/8 ... 1/10 โโ- scฤri โ 1/10 ... 1/14 โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโคโรncฤperi de lucru: โ โโ- birou, laborator, bibliotecฤ, atelier, cabinet medical โ 1/5 ... 1/7 โโ- la laboratoare de cercetฤri ลi control โ 1/3 ... 1/4 โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโคโรncฤperi de รฎnvฤลฃฤmรขnt: โ โโ- sฤli de clasฤ, sฤli de desen sau lucru manual, laboratoare โ 1/3 ... 1/4 โโ- coridoare โ 1/8 ... 1/10 โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโคโรncฤperi de creลe, grฤdiniลฃe, cฤmine: โ โโ- sฤli de joc la grฤdiniลฃe โ 1/3 ... 1/4 โโ- spฤlฤtor, camerฤ duล, WC, vestiar, coridor โ 1/8 ... 1/10 โโ- magazii de efecte, depozit combustibil โ 1/10 ... 1/12 โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโคโรncฤperi de spitale ลi instituลฃii medicale: โ โ
โ- saloane bolnavi, camere de zi, camere de aลteptate, camere โ 1/6 ... 1/7 โโ personal, sฤli de tratament โ โโ- saloane bolnavi TBC, saloane copii bolnavi โ 1/5 ... 1/6 โโ- sฤli de naลtere, intervenลฃii ลi pansamente, laboratoare - farmaciiโ 1/4 ... 1/5 โโ- alte รฎncฤperi afarฤ de sฤlile de operaลฃii cu anexele lor โ 1/7 ... 1/9 โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโคโรncฤperi la clฤdiri administrative โ 1/6 ... 1/10 โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโคโBiblioteci - sฤli de lecturฤ โ 1/5 ... 1/6 โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโคโSฤli de sport: โ โโ- sฤli de gimnasticฤ ลi sport โ 1/5 ... 1/6 โโ- sฤli de haltere, box, scrimฤ, ping-pong โ 1/4 ... 1/5 โโ- vestiare, duลuri โ 1/10 ... 1/12 โโ- cabinet medical โ 1/5 ... 1/7 โ
โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโคโรncฤperi de restaurante, cantine: โ โโ- sฤli de mese โ 1/6 ... 1/8 โโ- laboratoare de preparare โ 1/4 ... 1/6 โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโค
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โรncฤperi la hoteluri: โ โโ- camere, sฤli comune โ 1/6 ... 1/8 โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโดโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโ
ANEXA Nr. A7.4
VALORI INFORMATIVEALE COEFICIENTULUI DE REFLEXIE PENTRU DIVERSE MATERIALE SAU SUPRAFEลขE
(document recomandat STAS 6221-89)
โโโโโโฌโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโNr. โ Materialul sau suprafaลฃa โ Coeficientul de reflexie โโcrt.โ โ โโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโคโ 1 โZugrฤvealฤ albฤ (nouฤ) โ 0,80 โโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโคโ 2 โZugrฤvealฤ albฤ (veche) โ 0,75 โโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโคโ 3 โZugrฤvealฤ cenuลie โ 0,25 โโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโคโ 4 โZugrฤvealฤ crem โ 0,70 โโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโคโ 5 โZugrฤvealฤ verde deschis โ 0,57 โโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโคโ 6 โZugrฤvealฤ verde รฎnchis โ 0,20 โโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโคโ 7 โZugrฤvealฤ albastrฤ deschis โ 0,45 โโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโคโ 8 โZugrฤvealฤ roz โ 0,42 โโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโคโ 9 โZugrฤvealฤ roลie โ 0,16 โโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโคโ 10 โZugrฤvealฤ brunฤ โ 0,16 โโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโคโ 11 โVopsitorie lac alb lucios โ 0,72 ... 0,80 โโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโคโ 12 โVopsitorie lac de aluminiu โ 0,54 โโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโคโ 13 โPlฤci marmurฤ albฤ cu luciu โ 0,30 ... 0,80 โโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโคโ 14 โPlฤci marmurฤ matฤ โ 0,50 ... 0,70 โ
โโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโคโ 15 โSticlฤ de geam transparent โ 0,10 โโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโคโ 16 โSticlฤ de geam mฤtuitฤ cu nisip โ 0,11 ... 0,18 โโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโคโ 17 โSticlฤ opacฤ โ 0,15 ... 0,28 โโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโคโ 18 โSticlฤ stratificatฤ pentru difuziune โ 0,30 ... 0,60 โโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโคโ 19 โPlฤci de oลฃel โ 0,28 โโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโคโ 20 โHรขrtie desen albฤ โ 0,80 ... 0,85 โโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโคโ 21 โHรขrtie galbenฤ, verde sau albastrฤ deschis โ 0,60 ... 0,70 โโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโคโ 22 โHรขrtie albastrฤ mediu โ 0,35 ... 0,45 โโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโคโ 23 โHรขrtie albastrฤ รฎnchis โ 0,05 ... 0,10 โโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโคโ 24 โHรขrtie cenuลie รฎnchis โ 0,01 ... 0,05 โโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโคโ 25 โHรขrtie neagrฤ โ 0,03 โโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโคโ 26 โEcran de pรขnzฤ albฤ โ 0,70 ... 0,80 โโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโคโ 27 โTencuialฤ de ipsos โ 0,40 ... 0,45 โโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโคโ 28 โTencuialฤ obiลnuitฤ โ 0,25 โโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโคโ 29 โลขiglฤ nouฤ โ 0,25 ... 0,35 โโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโค
โ 30 โลขiglฤ veche โ 0,05 ... 0,10 โโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโคโ 31 โLemn de arลฃar โ 0,40 ... 0,50 โโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโค
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โ 32 โLemn de stejar โ 0,30 ... 0,50 โโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโคโ 33 โLemn de nuc โ 0,10 ... 0,30 โโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโคโ 34 โLemn bฤiลฃuit โ 0,10 ... 0,30 โโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโคโ 35 โGranit โ 0,44 โโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโคโ 36 โNisip obiลnuit โ 0,21 โโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโคโ 37 โPฤmรขnt โ 0,08 ... 0,20 โโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโค
โ 38 โPomi vara โ 0,03 ... 0,05 โโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโคโ 39 โSuprafeลฃe verzi รฎn naturฤ โ 0,03 ... 0,10 โโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโคโ 40 โStrat de nori โ 0,80 โโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโคโ 41 โZฤpadฤ curatฤ โ 0,80 โโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโคโ 42 โStofฤ neagrฤ โ 0,001 ... 0,002 โโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโคโ 43 โCatifea neagrฤ โ 0,002 ... 0,008 โโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโคโ 44 โรmbrฤcฤminte de culoare deschisฤ โ 0,17 โโโโโโโดโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโดโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโ
ANEXA Nr. A7.5
REZOLVฤRI VOLUMETRICE PARTICULARE
Figura 7.5.1
Raportul limitฤ de 1:2,4 dintre laturiledreptunghiului ipotetic ce delimiteazฤ aria construitฤ devine eficient
prin schimbarea de direcลฃie S-E
Figura 7.5.2
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Figura 7.6.3
Modul de operare al unui perete - masฤ termicฤ sau perete Trombepe timpul zilei ลi pe timpul nopลฃii
ANEXA Nr. A7.7
OPTIMIZAREA LUMINฤRII NATURALE A SPAลขIILOR INTERIOARE
Figura 7.7.1
Dispozitive de umbrire pe faลฃada orientatฤ spre Vest
ANEXA Nr. A7.8
TIPURI DE SPAลขII INTERIOARE
Figura 7.8.1
Tip de atrium spinal
Spaลฃii care comunicฤ aflate sub un luminator central
ANEXA Nr. A7.9
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CLASIFICAREA CLฤDIRILOR รN RAPORT CU POZIลขIA รN MEDIUL CONSTRUIT
7.1.1. AmplasamentulProiectul clฤdirii ลi proiectul de amenajare peisagerฤ sunt un rฤspuns la microclimatul local ลi la problemele de mediu
specifice amplasamentului.Alegerea amplasamentului trebuie sฤ se facฤ pe bazฤ criterialฤ. La apariลฃia unei noi funcลฃiuni pe un amplasament trebuie
pฤstrat specificul amplasamentului.Clฤdirea se poate afla sau poate fi construitฤ pe un amplasament care prezintฤ urmฤtoarele caracteristici:
- รฎn zonฤ preponderent antropizatฤ - structurฤ urbanฤ istoric constituitฤ;- รฎn zone antropizate รฎn care se pot evidenลฃia aspecte ลi criterii ecologice, fie ale dezvoltฤrii urbane locale (ลฃesut urban nouconstituit sau รฎn curs de structurare suburbii), fie รฎn cadrul aลezฤrilor rurale, fie รฎn zone รฎn care predominante sunt caracteristicilegeosistemului natural, puลฃin alterat de acลฃiunea de antropizare.
Clฤdirea trebuie sฤ fie astfel situatฤ pe amplasament ลi configuratฤ spaลฃial - volumetric รฎncรขt:- sฤ fie utilizate toate oportunitฤลฃile solar pasive pentru รฎncฤlzirea, rฤcirea ลi luminare naturalฤ a spaลฃiilor interioare;- sฤ se limiteze suprafeลฃele din amplasament ocupate de parcaje ลi de drumurile de acces; sฤ se adopte strategia proiectฤrii
solare pasive atรขt pentru amenajarea peisagerฤ cรขt ลi pentru clฤdire.Orientarea spaลฃiilor interioare funcลฃionale ale clฤdirii ลi a spaลฃiilor deschise exterioare faลฃฤ de punctele cardinale trebuie
realizatฤ astfel รฎncรขt:โช sฤ se asigure optima luminare naturalฤ a รฎncฤperilor ลi cรขลtigul de cฤldurฤ necesar;โช sฤ se beneficieze de un cรขลtig maxim de energie solarฤ captatฤ รฎn sistem pasiv ลi sฤ poatฤ fi controlatฤ รฎnsorirea nedoritฤ
(ลi datoritฤ vegetaลฃiei, a formele de relief sau a vecinฤtฤลฃilor construite);โช sฤ se poatฤ reduce pierderile de cฤldurฤ datorate infiltraลฃiilor de aer (controlul direcลฃiei vรขntului);
โช sฤ se poatฤ asigura ventilarea naturalฤ.Este necesar sฤ se รฎntocmeascฤ proiectul de arhitecturฤ peisagerฤ pentru utilizarea vegetaลฃiei native care are ca avantajedirecte: conservarea apei, reducerea cantitฤลฃii de pesticide, reducerea mortalitฤลฃii plantelor ลi cost de รฎntreลฃinere redus ลi pentruselectarea acelor copaci care plantaลฃi lรขngฤ clฤdire sฤ nu aducฤ, รฎn timp, mari daune fundaลฃiilor sau acoperiลurilor, princreลterea rฤdฤcinilor sau prin creลterea coroanei. รn general, copacii ลi iarba contribuie la creลterea umiditฤลฃii ลi reduc impactulpe care ploile torenลฃiale รฎl pot produce รฎn imediata vecinฤtate a clฤdirii.
Trebuie sฤ se propunฤ prin proiectul de amenajare peisagerฤ umbrirea pe cel puลฃin 30% a suprafeลฃelor amenajate pentruparcaje, pietonale, locuri de odihnฤ ลi sฤ fie utilizate materiale ลi culori reflectante cel puลฃin pe o suprafaลฃฤ de 30%.
O asemenea strategie aplicatฤ la nivel urban poate conduce la 50% reducere din necesarul de cฤldurฤ al unei construcลฃiicare รฎn condiลฃii vitrege de microclimat beneficiazฤ de mฤsurile de izolare higrotermicฤ optimฤ.
7.1.2. Orientarea clฤdirii รฎn raport cu punctele cardinale ลi faลฃฤ de vรขntul dominant
Figura 7.1.2.1
Orientarea clฤdirii รฎn raport cu punctele cardinale
1 2 3Formฤ Orientare Amplasarea
spaลฃiilor tampon
Cea mai favorabilฤ orientare a unei clฤdiri mul ti etaj aลฃe (Fig. 7.1.2.1) aflatฤ รฎn zona temperat continentalฤ, indiferent cฤ estevorba de clฤdiri rezidenลฃiale sau publice, este aceea รฎn care axul lung al clฤdirii este orientat Est-Vest, รฎn aลa fel รฎncรขt axultransversal perpendicular pe acesta sฤ facฤ un unghi de 18โซ spre Est faลฃฤ de axul Nord-Sud, cu preocuparea pentru asigurareaumbririi, pe timp de varฤ, pe faลฃada lungฤ orientatฤ spre Sud-Est. Faลฃadele scurte vor fi orientate spre Nord-Est ลi Sud-Vest ลieste de preferat ca o faลฃadฤ orientatฤ Vest sฤ nu prezinte ferestre.
Excepลฃie fac clฤdirile situate รฎn siturile urbane aglomerate รฎn care nu s-a ลฃinut cont de climat sau รฎn siturile รฎn care vedereaspectaculoasฤ, care se deschide spre peisaj, contrazice orientarea cardinalฤ favorabilฤ. Se recomandฤ decupajul volumetriccontrolat pentru adoptarea unor soluลฃii specifice proiectฤrii solar-pasive.
รnsorirea spaลฃiilor funcลฃionale este foarte importantฤ din punct de vedere igienico-sanitar mai ales รฎn cazul locuinลฃelor ลi aprogramelor arhitecturale pentru รฎnvฤลฃฤmรขnt.
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Figura 7.1.2.3
Plantaลฃiile - Efecte de umbrire ลi de รฎnsorire
Figura 7.1.2.4
Controlul secลฃiunii clฤdirilor รฎn zonele aglomerate urbane
caracterizate prin densitatea construcลฃiilor
ANEXA Nr. A9.3
CALCULUL NUMERIC AUTOMAT - METODA DE CALCUL PENTRU DETERMINAREAREZISTENลขELOR TERMICE CORECTATE - VALIDAREA PROGRAMELOR DE CALCUL
PROGRAME GENERALE ลI PROGRAME DE TIP EXPERT PENTRU EVALUAREA AUTOMATฤ APERFORMANลขEI TERMOENERGETICE A CLฤDIRILOR SAU A UNOR PฤRลขI DIN ACESTEA
1. PRINCIPALELE CATEGORII DE PROGRAME DE CALCUL AUTOMAT pentru determinarea cรขmpului de temperaturi, acรขmpului de presiuni a vaporilor de apฤ, a fluxurilor de cฤldurฤ ลi a celorlalte mฤrimi termotehnice derivate din acestea, รฎnvederea evaluฤrii performanลฃei energetice a clฤdirilor
Programe de calcul elaborate รฎn Romรขnia ลi utilizate รฎn practicacurentฤ de cercetare ลi proiectare รฎncepรขnd cu anul 1978
1.1. REGIMUL TERMIC STAลขIONAR1.1.1. CรMPUL DE TEMPERATURฤa. Calcul unidirecลฃional (1-D);b. Calcul plan, bidimensional (2-D);c. Calcul spaลฃial, tridimensional (3-D);1.1.2. CรMPUL DE TEMPERATURฤ ลI CรMPUL DE DIFUZIE A VAPORILOR DE APฤa. Calcul la condens unidirecลฃional (1-D)b. Calcul la condens plan, bidimensional (2-D)c. Calcul la condens spaลฃial, tridimensional (3-D)
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1.1.3. CALCULUL NELINIAR AL CรMPULUI DE TEMPERATURฤ ลI A CรMPULUI DE DIFUZIE A VAPORILOR DE APฤ -variaลฃia conductibilitฤลฃii termice cu temperatura ลi umiditatea.
a. Calcul unidirecลฃional (1-D);b. Calcul plan, bidimensional (2-D);c. Calcul spaลฃial, tridimensional (3-D);1.2. REGIMUL TERMIC NESTAลขIONAR1.2.1. CรMPUL DE TEMPERATURฤa. Calcul unidirecลฃional (1-D);b. Calcul plan, bidimensional (2-D);c. Calcul spaลฃial, tridimensional (3-D);1.2.2. CALCULUL NELINIAR AL CรMPULUI DE TEMPERATURฤ ลI AL CรMPULUI DE DIFUZIE A VAPORILOR DE APฤ -
variaลฃia conductibilitฤลฃii termice cu temperatura ลi umiditatea.a. Calcul unidirecลฃional (1-D);b. Calcul plan, bidimensional (2-D);c. Calcul spaลฃial, tridimensional (3-D);1.3. PROGRAME DE CALCUL TERMOTEHNIC AUTOMAT CU CARACTER GENERAL.a. Calculul coeficienลฃilor globali de izolare termicฤ G ลi G1.b. Optimizare termoenergeticฤ.c. Trasarea izotermelor de referinลฃa pe faลฃadฤ clฤdirilor.d. Elaborarea ลi editarea certificatului energetic al clฤdirilor.e. Etc. ...1.4. PROGRAME DE CALCUL CARE AUTOMATIZEAZฤ METODELE DE CALCUL MANUALE SAU METODELE
APROXIMATIVE DE CALCUL(programe utilitare de calcul)a. Evaluarea prin metode aproximative a rezistenลฃa termice a elementelor anvelopei clฤdirii;
b. Evaluarea prin metode aproximative a transmitanลฃei termice a ferestrelor ลi uลilor;c. Etc. ...2. STRUCTURA GENERALฤ A PROGRAMELOR DE CALCUL AUTOMAT2.1. GeneralitฤลฃiMetodele de calcul de mare exactitate sunt cunoscute ca metode numerice (metoda elementelor finite, metoda fรขลiilor finite,
metoda diferenลฃelor finite, metoda elementelor de frontierฤ, metoda bilanลฃului termic, ...). Utilizarea acestor metode numericepresupune o subdivizare a clฤdirii analizate, pe baza unui set de reguli, รฎn urma cฤreia se formeazฤ o reลฃea de calcul รฎn nodurilecฤreia se scriu ecuaลฃiile numerice adecvate. รn urma rezolvฤrii sistemului de ecuaลฃii se obลฃin temperaturi รฎn nodurile reลฃelei decalcul ลi temperaturi รฎn orice punct al elementului (prin interpolare). Pe baza capului de temperaturi, din distribuลฃia temperaturilor se poate determina fluxul de cฤldurฤ ลi celelalte mฤrimi termotehnice derivate din acestea necesare evaluฤrii performanลฃeienergetice a clฤdirilor
2.2. Modelul geometric รn sistemul cartezian de coordonate, modelul geometric pentru calculul cรขmpului de temperaturi sau a cรขmpului de difuzie a
vaporilor de apฤ se obลฃine prin decuparea din elementul real a zonelor care prezintฤ interes pentru calcul. Alegerea planurilor dedecupaj (principale de separare) ลi a dimensiunilor de calcul unde se poziลฃioneazฤ acestea sau simplificarea modelul geometricse face cu respectarea regulilor de modelare prevฤzute รฎn documentele recomandate: C 107-2005/Partea a 3-a ลi SREN ISO10211-1/1998, capitolul 5.
2.2.1. Subdiviziunile modelului geometricModelul geometric, cuprins รฎntre planurile de decupaj, se รฎmparte cu ajutorul unor planuri de secลฃionare (planuri secundare),
formรขnd reลฃeaua ortogonalฤ de calcul a cรขmpului de temperaturi. Se prevฤd, รฎn mod obligatoriu, planuri de secลฃionare รฎntremateriale cu caracteristici termotehnice diferite, รฎn axul geometric al punลฃilor termice liniare sau punctuale, pe suprafeลฃeleelementului, precum ลi รฎn zonele รฎn care se modificฤ condiลฃiile de contur.
Paลii reลฃelei de calcul NrPaลi, diferiลฃi pe fiecare direcลฃie a sistemului cartezian de discretizare, precum ลi necesitateamodificฤrii acestora (รฎndesirea reลฃelei de calcul), se efectueazฤ รฎn conformitate cu prevederile din documentele recomandate C107-2005/Partea a 3-a, Anexa J, punctul 3 ลi SR EN ISO 10211/1-98, capitolul 5.
2.2.2. Descrierea modelului geometric ลi amplasarea reลฃelei de discretizare (de calcul):- pentru detalii care conลฃin รฎn componenลฃa lor ลi elemente metalice, programul de calcul trebuie sฤ permitฤ utilizarea paลilor de
discretizare de ordinul 1.0 mm sau 0.1 mm;- amplasarea reลฃelei se face manual, fiลiere text (Programe de categoria A).
- amplasarea reลฃelei se realizeazฤ รฎn mod grafic (Programe de categoria B)- amplasarea reลฃelei se realizeazฤ automat de cฤtre program (Programe de categoria C);2.2.3. Numฤrul minim total de paลii de calcul ai reลฃelei de discretizare, pentru diverse categorii de programe de calcul automat,
rezultat รฎn urma experienลฃei acumulate รฎn practica curentฤ de cercetare ลi proiectare, NrPaลi,tot:2.2.3.1. Calcul plan, bidimensional (2-D)a) Programe de calcul pentru detalii constructiveNrPaลi,tot = NrPaลiX*NrPaลiY >= 4.000;b) Programe de calcul pentru elemente decupate din anvelopa clฤdirii, de lฤลฃimea sau รฎnฤlลฃimea unei รฎncฤperiNrPaลi,tot =NrPaลiX*NrpaลiY >= 15.000;c) Programe de calcul pentru pentru o faลฃadฤ a clฤdiri (secลฃiune orizontalฤ)NrPaลi,tot =NrPaลiX*NrpaลiY >= 80.000;d) Programe de calcul pentru pentru o secลฃiune orizontalฤ prin รฎntreaga clฤdire sau pentru o secลฃiune verticalฤ prin clฤdire
(inclusiv prin sol)NrPaลi,tot =NrPaลiX*NrpaลiY >= 200.000;2.2.3.2.
Calcul spaลฃial, tridimensional (3-D)a) Programe de calcul pentru detalii constructiveNrPaลi,tot =NrPaลiX*NrpaลiY*NrpaลiZ >= 20.000;b) Programe de calcul pentru un element decupat din anvelopฤNrPaลi,tot =NrPaลiX*NrpaลiY*NrpaลiZ >= 200.000;
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c) Programe de calcul pentru pentru o faลฃadฤ a clฤdiri (inclusiv prin sol)NrPaลi,tot =NrPaลiX*NrpaลiY*NrpaลiZ >= 500.000;d) Programe de calcul pentru pentru รฎntreaga clฤdire (inclusiv prin sol)NrPaลi,tot =NrPaลiX*NrpaลiY*NrpaลiZ >= 2.400.000;2.4. Parametrii climatici de calculCalculul cรขmpului de temperaturi se va face pe baza temperaturilor la limitฤ prevฤzute รฎn documente recomandate: C 107-
2005/Partea a 3-a, cap. 5 ลi SR EN ISO 10211/1-98, cap. 6, cu urmฤtoarele precizฤri:- planurile orizontale ลi verticale de decupaj sunt adiabatice (flux termic nul pentru sistem) cu excepลฃia din cap. 6.1.3 din SR
EN ISO 10211/1-98;- temperatura รฎn interiorul spaลฃiilor neรฎncฤlzite va fi egalฤ cu temperatura T(u) rezultatฤ dintr-un calcul de bilanลฃ termic;Amplitudinea de variaลฃie sinusoidalฤ a temperaturii aerului exterior stabilitฤ la nivel naลฃional;
Variaลฃia orarฤ a temperaturii aerului exterior stabilitฤ la nivel naลฃional;Variaลฃia orarฤ a intensitฤลฃii radiaลฃiei solare directe ลi difuze stabilitฤ la nivel naลฃional;Viteza de circulaลฃie a aerului exterior stabilitฤ la nivel naลฃional;Umiditฤลฃile relative de calcul ale aerului interior ลi exterior vor fi utilizate cele prevฤzute รฎn documentele recomandate: C 107-
2005/Partea a 3-a, ลi SR EN ISO 13788.Presiunea atmosfericฤ, care influenลฃeazฤ parametrii de calcul la condens, stabilitฤ la nivel naลฃional;2.5. Caracteristicile termotehnice de calculConductivitฤลฃile termice de calcul ale materialelor de construcลฃie, a straturilor de aer ลi a condiลฃiilor pentru luarea รฎn
consideraลฃie a materialelor cvasiomogene din componenลฃa structurii elementului de construcลฃie, densitatea aparentฤ ลi cฤlduraspecificฤ, se vor lua รฎn calcul รฎn conformitate cu prevederile din documentele recomandate: SR EN ISO 10456, anexa A, C 107-2005/Partea a 3-a ลi SR EN ISO 10211-1/1998;
Conductivitฤลฃile termice de calcul ale terenului din sol se vor lua รฎn conformitate cu prevederile din documentele recomandate:C 107-2005/Partea a 3-a ลi SR EN ISO 13370-2003;
Rezistenลฃa termicฤ superficialฤ interioarฤ R(si) ลi exterioarฤ R(se) sunt cele precizate รฎn normativele amintite mai sus, pentru
fiecare caz รฎn parte.Conductivitฤลฃile termice variabile cu temperatura ลi umiditatea se vor lua รฎn considerare cele din agrementele tehnice pentrumateriale, cataloage de prezentare a produselor sau din literatura de specialitate.
2.6. Introducerea datelor de intrare:- introducere manualฤ, fiลiere text (Programe de categoria A)- introducere graficฤ (Programe de categoria B ลi C)2.7. Ecuaลฃiile de echilibru energeticSistemul de ecuaลฃii va fi generat de cฤtre programul de calcul, รฎn mod automat, prin scrierea ecuaลฃiilor de echilibru energetic
รฎn nodurile reลฃelei de calcul, pe baza caracteristicilor reลฃelei de discretizare ลi pe baza caracteristicilor termotehnice alematerialelor amplasate รฎn jurul nodurilor reลฃelei. Pentru rezolvarea sistemului de ecuaลฃii se pot utiliza metode directe derezolvare sau metode iterative de rezolvare. รn cazul metodelor iterative de rezolvare a sistemului de ecuaลฃii se vor precizacriteriile de convergenลฃa a rezultatelor ลi precizia cu care programul efectueazฤ calculele epsilon(max):
- diferenลฃa maximฤ a temperaturii รฎn nodurile reลฃelei รฎntre douฤ iteraลฃii succesive;- abaterea maximฤ de la valoarea 0 a echilibrului energetic รฎn nodurile reลฃelei.2.8. Alocarea memoriei de calculProgramul de calcul trebuie sฤ permitฤ alocarea dinamicฤ a memoriei calculatorului pentru stocarea datelor de intrare, a
datelor necesare rezolvฤrii sistemului de ecuaลฃii ลi a datelor cu rezultatele obลฃinute, salvarea ลi stocarea imaginilor grafice curezultate.
2.9. Raportul cu rezultate- Programe de categoria A, rezultatele de calcul sunt prezentate tabelar.- Programe de categoria B ลi C, rezultatele de calcul sunt prezentate tabelar ลi grafic sub formฤ de:โช suprafeลฃe izotermeโช curbe izotermeโช suprafeลฃe izoflux3. CARACTERISTICI TEHNICE MINIMALE PENTRU PRINCIPALELELE CATEGORII DE PROGRAME DE CALCUL
HIGROTERMIC3.1. Regimul termic staลฃionar a. Date de intrare pentru program:โช condiลฃii geometrice (formฤ ลi dimensiuni, amplasarea punลฃilor termice, ...);
โช caracteristicile termotehnice de calcul ale materialelor, cu valori constante รฎn timp ลi care nu depind de temperaturฤ ลiumiditate;โช caracteristicile termotehnice de calcul ale pฤmรขntului din sol (dacฤ este cazul);โช condiลฃii de contur, cu valori constante รฎn timp:- temperatura de calcul a aerului interior Theta(i);- temperatura de calcul a aerului exterior Theta(e);- temperaturile de calcul la limita aplicate (รฎn numฤr nelimitat) Theta(u);- coeficienลฃii de schimb superficial de cฤldurฤ pe faลฃa interioarฤ h(i);- coeficienลฃii de schimb superficial de cฤldurฤ pe faลฃa exterioarฤ h(e);sau- rezistenลฃele termice superficiale interioare R(si);- rezistenลฃele termice superficiale exterioare R(se);- suprafeลฃele pe care se aplicฤ valorile pentru: h(i), h(e) sau R(si), R(se);- umiditatea relativฤ a aerului fi(i);b.
Date de ieลire pentru program (rezultate):โช cรขmpul de temperaturฤ รฎn nodurile reลฃelei de calcul;โช valorile cรขmpului de temperaturฤ รฎn oricare punct al elementului (interpolare bidimensionalฤ sau tridimensionalฤ);โช temperaturile minime, medii ลi maxime pe suprafeลฃele elementului Q(si,min), Q(si,med), Q(si,max);โช localizarea punctelor cu temperaturฤ minimฤ Q(si,min);
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โช factorul de temperaturฤ pe suprafaลฃa interioarฤ f(Rsi);โช raportul diferenลฃelor de temperaturฤ dzeta(Rsi);โช fluxul de cฤldurฤ ฮฆ;- densitate de flux q;- rezistenลฃe termice minime, medii ลi maxime R(min), R(med), R(max);- rezistenลฃa termicฤ specifice corectate R';- coeficientul de cuplaj termic L;- coeficientul de cuplaj termic L^2D;- coeficientul de cuplaj termic L^3D;- coeficientul liniar de transfer de cฤldurฤ Psi- coeficientul punctual de transfer de cฤldurฤ hi;
- alte mฤrimi fizice derivate ...;c. Condiลฃii de convergenลฃฤ pentru rezolvarea sistemului de ecuaลฃiiโช echilibrul energetic al fluxurilor termice รฎn fiecare nod j al reลฃelei de calcul, aflat รฎn interiorul elementului sau pe suprafaลฃa
acestuia, SUMฤ(ฮฆj) = 0;โช echilibrul energetic al fluxurilor termice de pe faลฃa interioarฤ cu cele de pe faลฃa exterioarฤ a elementului ฮฆ(si) = ฮฆ(se);3.2. Regimul termic nestaลฃionar a. Date de intrare pentru program:โช condiลฃii geometrice (formฤ ลi dimensiuni, amplasarea punลฃilor termice, ...);โช caracteristicile termotehnice de calcul ale materialelor, cu valori constante รฎn timp ลi care nu depind de temperaturฤ ลi
umiditate;โช caracteristicile termotehnice de calcul ale pฤmรขntului din sol (dacฤ este cazul);โช condiลฃii de contur, cu valori variabile รฎn timp:- amplitudinea de variaลฃie sinusoidalฤ a temperaturii aerului exterior A Theta(e);sau
- temperatura orarฤ de calcul a aerului exterior Theta(e), pentru perioade de minimum un an de zile;- temperaturile orare de calcul aplicate la limita (รฎn numฤr nelimitat) Theta(u);- intensitatea orarฤ de calcul a radiaลฃiei solare, directe I(D) ลi difuze I(d), pe orientฤri cardinale;- intensitatea orarฤ de calcul a aporturilor interne de cฤldurฤ convective ฮฆ(I,c) ลi radiative ฮฆ(I,r);- rata orarฤ a ventilฤrii: pentru รฎmprospฤtarea aerului, naturale datoritฤ infiltraลฃiilor ลi a ventilฤrii mecanice h- 1;- temperatura aerul care se introduce รฎn รฎncฤpere รฎn cazul ventilฤrii mecanice Theta(av);- proprietฤลฃile straturilor care compun vitrajul: tau(j), e(j) ลi ro(j);- proprietฤลฃile emisive ale straturilor de finisaj interior ลi exterior: e(i) ลi e(e);- parametrii solari:-> factorul de รฎnsorire fs;-> factorul de aport solar pentru aer fsa;-> factorul de reflectare solarฤ a รฎncฤperii fsl;-> factorul de repartiลฃie solarฤ pentru suprafeลฃele interioare fd:-> absorbanลฃa solarฤ a suprafeลฃelor exterioare verticale ลi orizontale alfa(sr)- coeficienลฃii de schimb superficial de cฤldurฤ pe f aลฃe le interioare h(ci), h(ri);- coeficienลฃii de schimb superficial de cฤldurฤ pe faลฃa exterioarฤ h(ce), h(re);- umiditatea relativฤ a aerului fi(i) ลi fi(e);b. Date de ieลire pentru program (rezultate):โช cรขmpul de temperaturฤ variabil รฎn nodurile reลฃelei de calcul pentru fiecare pas de timp de calcul;โช valorile cรขmpului de temperaturฤ รฎn oricare punct al elementului (interpolare);โช temperaturile minime, medii ลi maxime pe suprafeลฃele elementului Theta(si,min), Theta(si,med), Theta(si,max);โช localizarea punctelor cu temperaturฤ minimฤ Theta(si,min);โช amortizarea ลi defazajul amplitudinii de variaลฃie sinusoidalฤ a temperaturii aerului exterior A Theta(e);โช valorile variabile ale temperaturii aerului interior Theta(a), Theta(a,min), Theta(a,med), Theta(a,max);โช valorile variabile ale temperaturii operative Theta(op), Theta(op,min), Theta(op,med), Theta(op,max);โช temperatura interioarฤ pe timp de iarnฤ sau pe timp de varฤ รฎn รฎncฤperi sau clฤdiri neclimatizate, curbele de รฎncฤlzire rฤcire
ale unei รฎncฤperi sau clฤdiri Theta(a) sau Theta(op);โช fluxul de cฤldurฤ variabil pierdut prin elementul de construcลฃie ฮฆ;โช fluxul de cฤldurฤ variabil din radiaลฃie solarฤ intrat รฎn รฎncฤpere prin suprafeลฃele vitrate ฮฆ(s);
โช fluxul de cฤldurฤ variabil consumat pentru รฎmprospฤtarea aerului, datoritฤ infiltraลฃiilor ลi a ventilฤrii mecanice ฮฆ(v);โช necesarul variabil de energie pentru รฎncฤlzirea รฎncฤperii sau clฤdirii pe timp de iarnฤ Q(i) ลi necesarul anual de energie[Q(i)]^(an)
โช necesarul variabil de energie pentru ventilarea รฎncฤperii sau clฤdirii pe timp de varฤ Q(v) ลi necesarul anual de energie[Q(v)]^(an)
d. Condiลฃii de convergenลฃฤ pentru rezolvarea sistemului de ecuaลฃiiโช incrementul de timp de calcul Delta(t) = Delta[t(min)] din condiลฃii de convergenลฃฤ a soluลฃiei รฎn fiecare nod al reลฃelei de calcul;โช echilibrul energetic al fluxurilor termice รฎn fiecare nod j al reลฃelei de calcul, nod aflat รฎn interiorul elementului sau pe suprafaลฃa
acestuia, cu cantitatea de cฤldura acumulatฤ รฎn
___\ delta theta
nod / ฮฆj = c * ro * โโโโโโโโโโโ;--- delta t
โช echilibrul energetic al fluxurilor termice de pe faลฃa interioarฤ ลi cele de pe faลฃa exterioarฤ a elementului cu cantitatea decฤldura acumulatฤ รฎn masa elementului de construcลฃie Osi
delta theta
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ฮฆ(si) - ฮฆ(se) = c * ro * โโโโโโโโโโโ;delta t
3.3. Programe de calcul pentru determinarea temperaturii interioare pentru evitarea umiditฤลฃii superficiale critice ลi
condensului interior a. Date suplimentare specifice de intrare pentru program:โช Permeabilitฤลฃile la vapori ale materialelor, presiunile de saturaลฃie ale vaporilor de apฤ ลi umiditฤลฃile relative de calcul ale
aerului interior ลi ale aerului exterior se vor utiliza cele prevฤzute รฎn documentele recomandate: C 107-2005/Partea a 3-a ลi SREN ISO 13788.
b. Date de ieลire pentru program (rezultate):โช cรขmpul de temperaturฤ รฎn nodurile reลฃelei de calcul;
โช cรขmpul de difuzie a vaporilor de apฤ รฎn nodurile reลฃelei de calcul;โช cantitatea de apฤ condensatฤ รฎn element pe perioada rece a anului;โช cantitatea de apฤ evaporatฤ din element pe perioada caldฤ a anului;โช gradul de umezire suplimentarฤ a straturilor de material termoizolant;3.4. Calculul neliniar รฎn regim termic staลฃionar sau nestaลฃionar a. Date suplimentare de intrare pentru program:โช caracteristicile termotehnice de calcul ale materialelor, cu valori variabile รฎn timp ลi care depind de temperaturฤ ลi umiditate,
se utilizeazฤ date din agrementele tehnice ลi din literatura de specialitate.b. Date de ieลire suplimentare pentru program (rezultate):โช valorile variabile ale caracteristicilor termotehnice de calcul ale materialelor, pentru diverลi paลi ai timpului de calcul ลi la
sfรขrลitul duratei de calcul.
4. VALIDAREA REZULTATELOR OBลขINUTE CU AJUTORUL PROGRAMELOR DE CALCUL AUTOMAT
Programele de calcul ลi alte produse informatice existente รฎn utilizare curentฤ, nou achiziลฃionate sau a noilor programelor decalcul concepute pentru determinarea cรขmpului de temperaturi, a cรขmpului de presiuni a vaporilor de apฤ, a fluxurilor decฤldurฤ, a necesarului de energie pentru รฎncฤlzire ลi ventilaลฃie ลi a celorlalte mฤrimi termotehnice derivate din acestea, รฎnvederea evaluฤrii performanลฃei energetice a clฤdirilor, se valideazฤ pentru utilizare pe teritoriului Romรขniei pe baza metodologieinaลฃionale de validare ลi agrementare a produselor informatice pentru calcule termotehnice.
Metodologia naลฃionalฤ de validare ลi agrementare precizeazฤ condiลฃiile, etapele ลi procedura de validare a programelor decalcul automat, existente sau a programelor nou concepute pentru evaluarea performanลฃei termoenergetice a clฤdirilor sau aunor pฤrลฃi din acestea, pe baza testelor naลฃionale specifice de validare a diverselor categorii de programe de calcul.
Pรขnฤ la definitivarea metodologiei naลฃionale de validare ลi agrementare a programelor de calcul automat enumerฤm cรขtevateste de validare, existente รฎn normativele de specialitate disponibile, cu precizarea cฤ unele dintre acestea au un caracter aplicativ limitat:
- Programe de calcul รฎn regim staลฃionar pentru calcule (1-D):-> Calculul factorilor de transmisie solarฤ ลi luminoasฤ: testele de validare Anexa C din EN 13363-2:2005 (informativฤ);- Programe de calcul รฎn regim staลฃionar pentru detalii constructive sau pentru elemente decupate din anvelopa clฤdirii, (2-D) ลi
(3-D)
-> pe baza testelor de validare din Anexa A, cap A.1. ลi A.2. din SR EN ISO 10211/1-9 8 (normativฤ);-> pe baza testelor de validare din Anexa D, din EN ISO 10077/2-2003 (normativฤ);- Programe de calcul รฎn regim nestaลฃionar, cu neglijarea punลฃilor termice ลi a stocajului termic รฎn acestea, cu luarea รฎn
considerarea a suprafeลฃelor care limiteazฤ รฎncฤperea ca suprafeลฃe izoterme, pentru calcule (1-D), cu un montaj รฎn schemaelectricฤ spaลฃialฤ:
-> Calculul temperaturii interioare a unei รฎncฤperi รฎn timpul verii, fฤrฤ climatizare: testele de validare (informativฤ) cuprinse รฎnSR EN ISO 13791:2006.
-> Calculul energiei pentru รฎncฤlzirea ลi ventilarea spaลฃiilor: testele de validare cap. 8. ลi criterii de validare cap. 9.WI_17_PrEN 15265:2005 (normativฤ);
- Programe de calcul รฎn regim staลฃionar, รฎn regim nestaลฃionar, de calcul la condens sau cele de calcul neliniar, (2-D) ลi (3-D),care analizeazฤ secลฃiuni complexe prin anvelopa ce depฤลesc dimensiunile unei รฎncฤperi sau care analizeazฤ clฤdirea รฎnansamblul ei, vor fi omologate pe baza testelor naลฃionale de validare a programelor de calcul.
DATE MINIMALE CONลขINUTE DE DOCUMENTAลขIA TEHNICฤ DE PREZENTAREA PROGRAMELOR DE CALCUL AUTOMAT SUPUSE COMISIEI DE VALIDARE
1. Prezentarea fenomenului fizic real pe care รฎl abordeazฤ programul de calcul automat, stadiul actual de rezolvare pe plannaลฃional ลi internaลฃional.
2. Descrierea modelului fizic de simulare a fenomenului fizic real analizat.3. Prezentarea modelul matematic care รฎmbracฤ modelul fizic adoptat (ecuaลฃiile analitice diferenลฃiale aferente).4. Prezentarea detaliatฤ a structurii datelor de intrare referitor la:Caracteristicile termotehnice ale materialelor componenteโช conductivitฤลฃi termice de calculโช densitฤลฃiโช cฤldura specificฤโช factorul rezistenลฃei la permeabilitate la vapori de apฤโช variaลฃia conductivitฤลฃii termice cu temperatura ลi umiditateaโช emisivitฤลฃiโช etc ...Condiลฃii de contur โช temperaturi de calcul
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โช umiditฤลฃi de calculโช rezistenลฃe superficialeโช intensitatea radiaลฃiei directe ลi difuzeโช viteza vรขntuluiโช presiunea atmosfericฤโช orientarea cardinalฤ a elementului de construcลฃie (clฤdirii)โช etc ...4.3. Condiลฃii geometrice pentru alegerea:โช planurilor de decupaj (adiabatice, simetrie sau de continuitate)โช planurilor auxiliareโช reลฃelei de calcul
- numฤrul minim de paลi de discretizare- condiลฃii de รฎndesire a reลฃelei de calcul4.4. Descrierea detaliatฤ a algoritmului de calculโช metoda numericฤ care รฎmbracฤ modelul matematic;โช metoda de rezolvare a modelului matematic;โช condiลฃii de convergenลฃฤ a soluลฃiei sistemului;- precizia de calcul pentru temperaturi;- precizia de calcul pentru fluxuri termice:-> รฎn nodurile interioare;-> รฎn nodurile de pe feลฃele elementului;-> pe ansamblul elementului studiat;โช modul de introducere sau de generare a datelor de intrareโช modul de generare a sistemului de ecuaลฃiiโช resursele, soft ลi hard, necesare pentru utilizarea programului de calcul automat.
5. Conลฃinutul raportului cu rezultatele obลฃinute ลi modul de prezentare a acestora.6. Manual de utilizare a programului de calcul automat, care sฤ cuprindฤ:โช recomandฤri, limite ลi condiลฃii de utilizare a programului de calcul;โช exemple numerice de calcul, cu datele de intrare ลi rezultatele obลฃinute prezentate detaliat ลi รฎn mod explicit;โช prezentarea modului de abordare ลi rezolvare a testelor normative de validare a programelor de calcul, concluzii desprinse;โช alte date utile comisiei de validare ลi viitorilor utilizatori.7. Prezentarea reclamei comerciale, eventual a siglei, programului de calcul automat ลi a datelor de identificare a autorilor ลi a
firmei/persoanelor de contact (maxim A4 pe ambele feลฃe).
NOTฤMetodologia care prevede condiลฃiile, etapele ลi procedura de validare a programelor de calcul automat a performanลฃei
termoenergetice a clฤdirilor sau a unor pฤrลฃi din acestea este รฎn curs de elaborare.
ANEXA Nr. A9.4
PERFORMANลขA TERMICฤ A FERESTRELOR UลILOR ลI OBLOANELOR
A. Prezentare generalฤSuprafeลฃele vitrate reprezintฤ o pondere รฎnsemnatฤ din suprafaลฃa anvelopei clฤdirii. Suprafeลฃele vitrate reprezintฤ zone cu
permeabilitฤลฃi termice ridicate prin care se disipeazฤ รฎn atmosferฤ un procent รฎnsemnat din energia termicฤ consumatฤ pentru รฎncฤlzirea clฤdirilor (15%-45%);
รn mod operativ curent, transmitanลฃa termicฤ a elementelor vitrate se calculeazฤ prin metode simplificate (document dereferinลฃฤ SR EN ISO 10077-1 "Performanลฃa termicฤ a ferestrelor, uลilor ลi obloanelor. Calculul transmitanลฃei termice. Partea 1 -Metodฤ simplificatฤ");
Pot fi รฎntocmite tabele cu rezultate determinate รฎn condiลฃii statice pentru proprietฤลฃile fizice ale gazelor, ipoteza care se
depฤrteazฤ mult de caracterul neliniar ลi dinamic de interacลฃiune รฎntre temperaturฤ ลi transferul radiativ ลi convectiv al cฤlduriiprin sisteme vitrate. Pentru determinarea performanลฃei termice a vitrajelor se recomandฤ utilizarea metodelor numericebidimensionale (document de referinลฃฤ SR EN ISO 10077-2 "Performanลฃa termicฤ a ferestrelor, uลilor ลi obloanelor. Calculultransmitanลฃei termice. Partea 2 - Metodฤ generalฤ").
Datele conลฃinute รฎn tabelele care pot fi รฎntocmite sunt utile ลi indispensabile pentru determinarea performanลฃei termice avitrajelor pentru activitฤลฃi de:
- proiectare a noilor clฤdiri- รฎn faza de expertizare a fondului de clฤdiri- รฎn faza de auditare a a fondului de clฤdiri- la proiectarea reabilitฤrii termice a clฤdirilor Au fost determinate valori ale transmitanลฃei termice a vitrajelor duble ลi triple, umplute cu diferite gaze, รฎn condiลฃii climatice
medii multianuale: theta(e) = 5โซC, theta(i) = 20โซC.Pentru รฎntocmirea tabelelor cu performanลฃa termicฤ a vitrajelor duble ลi triple, se utilizeazฤ metodele ลi documentele
recomandate:
- EN 13363 pentru determinarea fluxurilor de cฤldurฤ ลi a caracteristicilor solare ลi luminoase ale vitrajului ลi ale dispozitivelor de protecลฃie solarฤ,- SR EN ISO 10077-2 metode numerice bidimensionale (2-D) pentru performanลฃa termicฤ a ferestrelor, uลilor ลi obloanelor.
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Determinarea fluxurilor de cฤldurฤ ลi a caracteristicilor solare ลi luminoase ale vitrajului ลi ale dispozitivelor de protecลฃie solarฤ1. Principiile de calculAnsamblul vitrajului ลi dispozitivele de protecลฃie solarฤ sunt compuse dintr-o succesiune de straturi de material separate de
spaลฃii umplute cu de gaz. Straturile de de material sunt considerare omogene ลi cu conductivitฤลฃi termice care nu variazฤ cutemperatura.
Fluxul de radiaลฃie solarฤ ลi cฤldura sunt considerate cฤ se transferฤ unidimensional. Pentru spaลฃiile ventilate, expresiileconvecลฃiei bidimensionale convertite รฎn formule unidimensionale.
Straturile de material ลi spaลฃiile sunt numerotate cu indicele j de 1 la n, spaลฃiul n reprezintฤ mediul interior iar spaลฃiul 0 mediulexterior. Modelul fizic nu limiteazฤ numฤrul de straturi.
Formulele de bazฤ indicate pentru radiaลฃia solarฤ ลi pentru transferul de cฤldura exprimฤ bilanลฃul energetic pentru fiecarestrat.
Pentru rezolvarea sistemului dinamic neliniar de ecuaลฃii rezultat, este recomandatฤ utilizarea un proces iterativ de calcul.
Figura 1
Schema unui sistem constituit din straturi de material spaลฃii
LegendaT(e) Temperatura aerului exterior T(re) Temperatura radiantฤ exterioarฤniu(e) Viteza vรขntului exterior T(i) Temperatura aerului interior
T(ri) Temperatura radiantฤ interioarฤ1 Exterior 2 Stratul 13 Spaลฃiul 14 Stratul j5 Spaลฃiul j6 Stratul n7 Interior 8 Radiaลฃie solarฤ9 Factor de transmisie solarฤ ลi luminoasฤ directฤ10 Factor de reflexie solarฤ ลi luminoasฤ directฤ11 Transfer termic radiativ ลi convectiv (direct ลi indirect)
NOTฤ: Ambianลฃa interioarฤ ลi exterioarฤ sunt caracterizate de temperatura aerului ลi de temperatura radiantฤ; mediul exterior
este caracterizat ลi de viteza vรขntului.
2. Caracteristicile optice ลi solare ale vitrajelor Pentru fiecare lungime de undฤ A ลi pentru fiecare strat al vitrajului j, asupra fluxul radiaลฃi v spectral normalizat I(j) ลi I'(j) se
pot sene urmฤtoarele ecuaลฃii de echilibru (Figura 2):
[I(j)](lambda) = [tau(j)](lambda) โช [I(j-1)](lambda) + [ro'(j)](lambda) โช I'(j)(lambda)
[I'(j)](lambda) = [ro(j)](lambda) โช [I(j-1)](lambda) + [tau'(j)](lambda) โช I'(j)(lambda) (1) unde:
[tau(j)](lambda) - factorul de transmisie spectralฤ a feลฃei orientate spre exterior;[tau'(j)](lambda) - factorul de transmisie spectralฤ a feลฃei orientate spre interior;[ro(j)](lambda) - factorul de reflexie spectralฤ a feลฃei orientate spre exterior;[ro'(j)](lambda) - factorul de reflexie spectralฤ a feลฃei orientate spre interior;[I(j)](lambda) - fluxul radiativ spectral normalizat spre interior;
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[I(j)](lambda) - fluxul radiativ spectral normalizat spre exterior;
Figura 2
Schema cu datele caracteristice stratului jลi fluxurile spectrale aferente
Ecuaลฃia (1) se scrie pentru fiecare strat j al vitrajului rezultรขnd un sistem cu n ecuaลฃii avรขnd ca necunoscute valorile lui [I(j)](lambda) ลi [I'(j)](lambda).
Sistemul de ecuaลฃii se rezolvฤ punรขnd condiลฃiile la limitฤ:
[I0(lambda) = 1 [I(n)](lambda) = 0 (2) Dupฤ rezolvarea sistemului de ecuaลฃii ลi dupฤ ce se cunosc, pentru fiecare strat j, valorile fluxului radiativ spectral [I(j)]
(lambda) ลi [I'(j)](lambda) se obลฃine:- factorul de transmisie spectralฤ:
[tau(j)](lambda) = [I(n)](lambda) (3)- factorul de reflexie spectralฤ:
[ro(j)](lambda) = [I'0(lambda) (4)
- factorul de absorbลฃie spectralฤ:
[alfa(j)](lambda) = [1 - [ro(j)](lambda) - [tau(j)](lambda)] โช [I(j-1)](lambda) +[1 - [ro'(j)](lambda) - [tau'(j)](lambda)] โช [I'(j)](lambda) (5) Pentru fiecare strat j, factorul de transmisie solarฤ directฤ tau(e) factorul de reflexie solarฤ directฤ ro(e) factorul de absorbลฃie
spectralฤ alfa(ej) se calculeazฤ pe baza datelor spectrale (document recomandat SR EN 410:1998);Factorul de transmisie luminoasฤ directฤ tau(niu) ลi factorul de reflexie luminoasฤ directฤ ro(niu) se calculeazฤ รฎn acelaลi
mod;
3. Transferul de cฤldurฤ3.1. Radiaลฃia termicฤFluxul de cฤldurฤ prin radiaลฃie depinde de temperatura sistemului cuplat cu alte fluxuri de cฤldurฤ care apar รฎn sistem.Pentru radiaลฃia termicฤ se utilizeazฤ schema din figura 3 unde sunt prezentate, pentru fiecare faลฃฤ a straturilor care compun
sistemul, vitraj sau strat de protecลฃie solarฤ:T(j) - temperatura absolutฤ;tau(th,j) - factorul de transmisie solarฤ directฤ;epsilon(j) - emisivitatea efectivฤ a feลฃei orientate spre exterior;
epsilon'(j) - emisivitatea efectivฤ a feลฃei orientate spre interior;q(th,j) - densitatea de flux radiativ cฤtre interior;q'(th,j) - densitatea de flux radiativ cฤtre exterior.
Figura 3
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Datele caracteristice ale stratului j ลidensitฤลฃile de flux radiativ aferente
Emisivitatea efectivฤ epsilon este este dedusฤ din emisivitatea normalฤ epsilon(n), determinฤ cu ajutorul unuispectofotometru รฎn infraroลu, care se corecteazฤ dupฤ procedura descrisฤ รฎn SR EN 673 anexa A.2.
Pentru fiecare strat j al sistemului vitrajului se scriu ecuaลฃii de echilibru energetic radiativ rezultรขnd un sistem de ecuaลฃiicomplex, unde temperaturile sunt scrise la puterea a patra:
q(th,j) = tau(th,j) โช q(th,j-1) + (1 - epsilon'(j) - tau(th,j) โช q'(th,j-1) + epsilon'(j) โช sigma โช[T(j-1)]4
q'(th,j-1) = (1 - epsilon(j) - tau(th,j) โช q(th,j-1) + tau(th,j) โช q'(th,j) + epsilon(j) โช sigma โช[T(j)]4 (6)
Condiลฃiile la limitฤ sunt date de temperaturile radiante exterioare ลi interioare, respectiv T(r,e) ลi T(r,i)
q(th,0) = sigma โช [T(re)]4; q(th,n) = sigma โช [T(ri)]4; (7)
Dupฤ rezolvarea sistemului de ecuaลฃii ลi determinarea temperaturilor T(j), se pot calcula:- fluxul radiativ net spre exterior
q(e) = q'(th,0) - q(th,0) (8)
- fluxul radiativ net spre interior
q(i) = q'(th,n) - q(th,n) (9)
- flux termic net, din radiaลฃie termicฤ, รฎn stratul j
q(th,aj) = epsilon(j) โช q(th,j-1) - epsilon'(j) โช q'(th,j) +[epsilon(j) + epsilon'(j)] โช sigma โช [T(j)]4 (10)
3.2. Transferul de cฤldurฤ prin conducลฃie ลi convecลฃie รฎn spaลฃii รฎnchise cu suprafeลฃe vitrate
Figura 4
Prezentarea schematicฤ a datelor caracteristice ale unui spaลฃiu รฎnchisลi densitatea fluxului de cฤldurฤ prin conducลฃie ลi convecลฃie
Legenda1 Stratul j2 Spaลฃiu de gaz j3 Stratul j+1lambda(j) - Conductivitatea termicฤ a gazului รฎntr-un spaลฃiu j la temperatura T(m) = (T(j) + T(j+1))/2s(j) - Grosimea stratului de gaz din stratul jh(g,j) - Conductanลฃa termicฤ a gazului din spaลฃiul jq(c,j) - Densitatea fluxului de cฤldurฤ prin conducลฃie ลi convecลฃie de la stratul j la stratul j+1
Conductivitatea termicฤ a gazului รฎntr-un spaลฃiu limitat j, la temperatura medie T(m,j) = (T(j) + T(j+1))/2, รฎnchis รฎntre suprafeลฃevitrate (Figura 4), este datฤ de cฤtre relaลฃia:
h(g,j) = N(u,j) โชlambda(j)/s(j) (11) undelambda(j) este conductivitatea termicฤ a gazului din spaลฃiul รฎnchis j
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s(j) grosimea stratului de gaz;lambda conductivitatea termicฤ a gazului la temperatura T(m);Nu numฤrul adimensional Nusselt, document de referinลฃฤ SR EN ISO 673:2000;
Condiลฃii la limitฤCondiลฃiile la limitฤ pentru exterior sunt:- pentru la temperatura aerului: T0 = T(e);- pentru coeficientul de transfer termic prin convecลฃie:
h(g,0) = h(c,e) (12)
Condiลฃiile la limitฤ pentru interior sunt:- pentru la temperatura aerului: T(n+1) = T(i);- pentru coeficientul de transfer termic prin convecลฃie:
h(g,n) = h(ci) (13) Dupฤ rezolvarea sistemului de ecuaลฃii ลi determinarea temperaturilor T(j), รฎn fiecare nod al reลฃelei de calcul, se pot calcula:- cฤldura netฤ rezultatฤ รฎn stratul j (prin conducลฃie ลi convecลฃie) este datฤ de:
q(c,aj) = h(g,j-1) โช (T(j-1) - T(j)) + h(g,j) โช (T(j+1) - T(j)) (14)
- densitatea de flux de cฤldurฤ prin convecลฃie spre ambianลฃa exterioarฤ este datฤ de relaลฃia:
q(c,e) = q(c,a,0) = h(g,0) โช (T1 - T(e)) (15)
- densitatea de flux de cฤldurฤ prin convecลฃie dinspre ambianลฃa interioarฤ este datฤ de relaลฃia:
q(c,i) = q(c,a,n) = h(g,n) โช (T(i) - T(n)) (16)
4. Bilanลฃul energetic รฎn regim termic staลฃionar Prin scrierea bilanลฃului energetic รฎn fiecare nod j al reลฃelei de calcul rezultฤ un sistem algebric neliniar de ecuaลฃii:
alfa(ej) โช I + q(th,aj) + q(c,aj) = 0 (17)
รฎn careI este intensitatea totalฤ a radiaลฃiei solare;alfa(ej) este factorul de absorbลฃie solarฤ a stratului j;q(th,aj) este radiaลฃia termicฤ absorbitฤ;
q(c,aj) este cฤldura rezultantฤ prin conducลฃie ลi convecลฃie.
รn formulare completฤ, ecuaลฃia de bilanลฃ energetic pentru nodul j al reลฃelei de calcul devine:
I โช [(1 - [ro(j)](lambda) - [tau(j)](lambda)) โช I(j-1)(lambda) + (1 - ro'(j)(lambda) -- [tau'(j)](lambda)) โช I'(j)(lambda)] + epsilon(j) โช q(th,j-1) - epsilon'(j) โช q'(th,j-1) ++ (epsilon(j) + epsilon'(j)) โช sigma โช T(j)4 ++ h(g,j-1) โช (T(j-1) - T(j)) + h(g,j) โช (T(j+1) - T(j) = 0 (18) Dupฤ scrierea ecuaลฃiei de bilanลฃ energetic, รฎn fiecare nod al reลฃelei de calcul, rezultฤ un sistem de ecuaลฃii algebric neliniar.
Pentru rezolvarea sistemului de ecuaลฃii rezultat, se recomanda utilizarea unui proces iterativ, datoritฤ caracterului neliniar ลidinamic de interacลฃiune รฎntre temperaturฤ ลi transferul radiativ ลi convectiv al cฤldurii. Caracterul dinamic impune rescriereasistemului de ecuaลฃii, datoritฤ modificฤrii coeficienลฃilor sistemului de ecuaลฃii, pentru fiecare pas al calculului iterativ.
ANEXA Nr. A9.6
Intensitatea radiaลฃiei solare totale (I(T)) ลi difuze (I(d)) pe planvertical ลi orizontal - valori medii zilnice [W/m2]
ALEXANDRIA
โโโโโโโโโโโโโโฌโโโโโฌโโโโโโฌโโโโโโฌโโโโโโฌโโโโโโฌโโโโโโฌโโโโโโฌโโโโโโฌโโโโโโฌโโโโโโฌโโโโโฌโโโโโโ LUNA โ I โ II โ III โ IV โ V โ VI โ VII โVIII โ IX โ X โ XI โXII โโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโผโโโโโคโI(T) S โ74,5โ107,3โ100,3โ 95,7โ 92,5โ 98,9โ119,1โ138,4โ138,0โ122,2โ74,6โ67,8โโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโผโโโโโค
โI(T) S-V โ57,6โ 87,8โ 88,8โ 92,5โ 86,8โ 94,7โ111,9โ124,0โ120,1โ101,4โ58,4โ52,2โโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโผโโโโโคโI(T) V โ30,3โ 54,1โ 64,3โ 76,7โ 75,5โ 80,8โ 85,7โ 78,1โ 85,3โ 64,7โ33,6โ27,1โโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโผโโโโโค
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โI(T) N-V โ14,9โ 28,2โ 38,4โ 53,1โ 70,9โ 79,5โ 84,2โ 76,0โ 60,5โ 36,1โ16,7โ12,3โโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโผโโโโโคโI(T) N โ13,6โ 20,8โ 29,9โ 39,7โ 66,4โ 78,1โ 82,6โ 73,8โ 51,5โ 25,3โ15,5โ11,8โโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโผโโโโโคโI(T) N-E โ14,9โ 28,2โ 38,4โ 53,1โ 70,9โ 79,5โ 84,2โ 76,0โ 60,5โ 36,1โ16,7โ12,3โโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโผโโโโโคโI(T) E โ30,3โ 54,1โ 64,3โ 76,7โ 75,5โ 80,8โ 85,7โ 78,1โ 85,3โ 64,7โ33,6โ27,1โโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโผโโโโโคโI(T) S-E โ57,6โ 87,8โ 88,8โ 92,5โ 86,8โ 94,7โ111,9โ124,0โ120,1โ101,4โ58,4โ52,2โโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโผโโโโโคโI(T) Oriz. โ48,8โ 85,5โ121,9โ168,8โ207,8โ239,3โ254,6โ233,7โ176,9โ112,2โ55,1โ41,0โโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโผโโโโโค
โI(d) - Vert.โ13,6โ 20,8โ 29,9โ 39,7โ 47,0โ 50,4โ 50,3โ 45,1โ 35,7โ 25,3โ15,5โ11,8โโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโผโโโโโคโI(d) - Oriz.โ27,1โ 41,7โ 59,8โ 79,5โ 94,1โ100,7โ100,7โ 90,2โ 71,5โ 50,6โ31,0โ23,6โโโโโโโโโโโโโโโดโโโโโดโโโโโโดโโโโโโดโโโโโโดโโโโโโดโโโโโโดโโโโโโดโโโโโโดโโโโโโดโโโโโโดโโโโโดโโโโโ
BACฤU
โโโโโโโโโโโโโโฌโโโโโฌโโโโโฌโโโโโโฌโโโโโโฌโโโโโโฌโโโโโโฌโโโโโโฌโโโโโโฌโโโโโโฌโโโโโโฌโโโโโฌโโโโโโ LUNA โ I โ II โ III โ IV โ V โ VI โ VII โVIII โ IX โ X โ XI โXII โโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโผโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโผโโโโโคโI(T) S โ66,2โ96,3โ102,3โ 91,9โ 88,2โ 93,5โ107,8โ121,9โ116,4โ115,0โ61,1โ55,9โโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโผโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโผโโโโโคโI(T) S-V โ51,2โ78,8โ 90,2โ 88,8โ 82,9โ 89,8โ101,6โ109,8โ101,9โ 95,4โ48,0โ43,1โโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโผโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโผโโโโโคโI(T) V โ26,8โ48,7โ 64,7โ 73,8โ 72,5โ 77,4โ 79,2โ 71,0โ 73,8โ 60,8โ28,0โ22,5โ
โโโโโโโโโโโโโโผโโโโโผโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโผโโโโโคโI(T) N-V โ13,1โ25,5โ 37,7โ 51,4โ 68,3โ 76,2โ 77,9โ 69,2โ 53,8โ 33,7โ14,4โ10,4โโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโผโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโผโโโโโคโI(T) N โ11,9โ19,0โ 28,8โ 38,6โ 64,1โ 74,9โ 76,6โ 67,4โ 46,5โ 23,6โ13,4โ10,0โโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโผโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโผโโโโโคโI(T) N-E โ13,1โ25,5โ 37,7โ 51,4โ 68,3โ 76,2โ 77,9โ 69,2โ 53,8โ 33,7โ14,4โ10,4โโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโผโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโผโโโโโคโI(T) E โ26,8โ48,7โ 64,7โ 73,8โ 72,5โ 77,4โ 79,2โ 71,0โ 73,8โ 60,8โ28,0โ22,5โโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโผโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโผโโโโโคโI(T) S-E โ51,2โ78,8โ 90,2โ 88,8โ 82,9โ 89,8โ101,6โ109,8โ101,9โ 95,4โ48,0โ43,1โโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโผโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโผโโโโโคโI(T) Oriz. โ43,1โ77,1โ122,4โ162,2โ197,3โ224,2โ229,5โ207,5โ152,7โ105,2โ46,2โ34,3โโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโผโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโผโโโโโคโI(d) - Vert.โ11,9โ19,0โ 28,8โ 38,6โ 46,3โ 50,1โ 48,9โ 43,2โ 33,7โ 23,6โ13,4โ10,0โโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโผโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโผโโโโโค
โI(d) - Oriz.โ23,8โ37,9โ 57,6โ 77,2โ 92,6โ100,3โ 97,8โ 86,4โ 67,5โ 47,1โ26,8โ19,9โโโโโโโโโโโโโโโดโโโโโดโโโโโดโโโโโโดโโโโโโดโโโโโโดโโโโโโดโโโโโโดโโโโโโดโโโโโโดโโโโโโดโโโโโดโโโโโ
BรRLAD
โโโโโโโโโโโโโโฌโโโโโฌโโโโโฌโโโโโโฌโโโโโโฌโโโโโโฌโโโโโโฌโโโโโโฌโโโโโโฌโโโโโโฌโโโโโโฌโโโโโฌโโโโโโ LUNA โ I โ II โ III โ IV โ V โ VI โ VII โVIII โ IX โ X โ XI โXII โโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโผโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโผโโโโโคโI(T) S โ70,2โ96,6โ100,0โ 97,6โ 88,7โ 99,2โ111,6โ127,0โ124,1โ122,4โ64,5โ57,7โโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโผโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโผโโโโโคโI(T) S-V โ54,2โ79,1โ 88,4โ 94,3โ 83,4โ 95,0โ105,1โ114,2โ108,3โ101,2โ50,6โ44,5โโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโผโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโผโโโโโคโI(T) V โ28,2โ49,0โ 63,6โ 77,8โ 72,8โ 81,1โ 81,4โ 73,2โ 77,6โ 63,9โ29,3โ23,2โโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโผโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโผโโโโโคโI(T) N-V โ13,5โ25,7โ 37,4โ 53,1โ 68,6โ 79,7โ 80,0โ 71,3โ 55,8โ 34,8โ14,8โ10,7โโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโผโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโผโโโโโคโI(T) N โ12,3โ19,1โ 28,8โ 39,1โ 64,4โ 78,3โ 78,6โ 69,4โ 47,9โ 23,8โ13,8โ10,2โโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโผโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโผโโโโโคโI(T) N-E โ13,5โ25,7โ 37,4โ 53,1โ 68,6โ 79,7โ 80,0โ 71,3โ 55,8โ 34,8โ14,8โ10,7โโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโผโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโผโโโโโคโI(T) E โ28,2โ49,0โ 63,6โ 77,8โ 72,8โ 81,1โ 81,4โ 73,2โ 77,6โ 63,9โ29,3โ23,2โโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโผโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโผโโโโโคโI(T) S-E โ54,2โ79,1โ 88,4โ 94,3โ 83,4โ 95,0โ105,1โ114,2โ108,3โ101,2โ50,6โ44,5โโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโผโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโผโโโโโคโI(T) Oriz. โ45,2โ77,5โ120,4โ171,6โ198,5โ240,3โ238,1โ215,5โ160,9โ110,3โ48,2โ35,2โโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโผโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโผโโโโโคโI(d) - Vert.โ12,3โ19,1โ 28,8โ 39,1โ 46,4โ 50,4โ 49,3โ 43,8โ 34,0โ 23,8โ13,8โ10,2โโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโผโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโผโโโโโคโI(d) - Oriz.โ24,5โ38,3โ 57,7โ 78,3โ 92,8โ100,7โ 98,6โ 87,5โ 67,9โ 47,7โ27,6โ20,4โโโโโโโโโโโโโโโดโโโโโดโโโโโดโโโโโโดโโโโโโดโโโโโโดโโโโโโดโโโโโโดโโโโโโดโโโโโโดโโโโโโดโโโโโดโโโโโ
BOTOลANI
โโโโโโโโโโโโโโฌโโโโโฌโโโโโฌโโโโโโฌโโโโโโฌโโโโโโฌโโโโโโฌโโโโโโฌโโโโโโฌโโโโโโฌโโโโโโฌโโโโโฌโโโโโโ LUNA โ I โ II โ III โ IV โ V โ VI โ VII โVIII โ IX โ X โ XI โXII โ
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8/8/2019 Metodologie Partea I
http://slidepdf.com/reader/full/metodologie-partea-i 87/121
โโโโโโโโโโโโโโผโโโโโผโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโผโโโโโคโI(T) S โ73,4โ94,4โ102,2โ 91,9โ 90,5โ 90,2โ105,0โ119,4โ116,6โ112,9โ62,2โ58,0โโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโผโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโผโโโโโคโI(T) S-V โ56,4โ77,2โ 90,1โ 88,8โ 85,0โ 86,8โ 99,1โ107,6โ101,9โ 93,6โ48,7โ44,6โโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโผโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโผโโโโโคโI(T) V โ28,7โ47,6โ 64,4โ 73,7โ 73,9โ 75,2โ 77,7โ 69,8โ 73,6โ 59,5โ28,1โ22,9โโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโผโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโผโโโโโคโI(T) N-V โ13,0โ24,7โ 37,2โ 51,1โ 69,5โ 74,1โ 76,4โ 68,1โ 53,4โ 32,9โ14,1โ10,1โโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโผโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโผโโโโโคโI(T) N โ11,7โ18,3โ 28,2โ 38,3โ 65,1โ 72,9โ 75,2โ 66,3โ 46,1โ 22,8โ13,0โ 9,7โโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโผโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโผโโโโโคโI(T) N-E โ13,0โ24,7โ 37,2โ 51,1โ 69,5โ 74,1โ 76,4โ 68,1โ 53,4โ 32,9โ14,1โ10,1โ
โโโโโโโโโโโโโโผโโโโโผโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโผโโโโโคโI(T) E โ28,7โ47,6โ 64,4โ 73,7โ 73,9โ 75,2โ 77,7โ 69,8โ 73,6โ 59,5โ28,1โ22,9โโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโผโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโผโโโโโคโI(T) S-E โ56,4โ77,2โ 90,1โ 88,8โ 85,0โ 86,8โ 99,1โ107,6โ101,9โ 93,6โ48,7โ44,6โโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโผโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโผโโโโโคโI(T) Oriz. โ45,4โ75,1โ121,7โ162,1โ203,0โ215,1โ223,4โ203,4โ152,3โ102,9โ46,1โ34,4โโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโผโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโผโโโโโคโI(d) - Vert.โ11,7โ18,3โ 28,2โ 38,3โ 46,4โ 49,8โ 48,8โ 42,7โ 33,2โ 22,8โ13,0โ 9,7โโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโผโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโผโโโโโคโI(d) - Oriz.โ23,4โ36,5โ 56,4โ 76,6โ 92,8โ 99,6โ 97,5โ 85,4โ 66,4โ 45,7โ26,1โ19,3โโโโโโโโโโโโโโโดโโโโโดโโโโโดโโโโโโดโโโโโโดโโโโโโดโโโโโโดโโโโโโดโโโโโโดโโโโโโดโโโโโโดโโโโโดโโโโโ
Municipiul BUCUREลTI
โโโโโโโโโโโโโโฌโโโโโฌโโโโโโฌโโโโโโฌโโโโโโฌโโโโโโฌโโโโโโฌโโโโโโฌโโโโโโฌโโโโโโฌโโโโโโฌโโโโโฌโโโโโ
โ LUNA โ I โ II โ III โ IV โ V โ VI โ VII โVIII โ IX โ X โ XI โXII โโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโผโโโโโคโI(T) S โ76,7โ106,9โ103,5โ 94,8โ 91,6โ 96,8โ 94,9โ138,1โ136,8โ125,7โ73,3โ68,9โโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโผโโโโโคโI(T) S-V โ59,3โ 87,3โ 91,4โ 91,6โ 86,0โ 92,8โ 89,9โ123,8โ119,1โ104,1โ57,4โ53,0โโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโผโโโโโคโI(T) V โ30,9โ 53,9โ 65,9โ 76,0โ 74,9โ 79,6โ 72,2โ 78,0โ 84,6โ 66,0โ33,0โ27,3โโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโผโโโโโคโI(T) N-V โ14,9โ 28,0โ 38,9โ 52,8โ 70,4โ 78,2โ 71,1โ 75,8โ 60,1โ 36,3โ16,5โ12,3โโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโผโโโโโคโI(T) N โ13,6โ 20,7โ 30,0โ 39,6โ 65,9โ 76,9โ 70,1โ 73,7โ 51,2โ 25,2โ15,3โ11,7โโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโผโโโโโคโI(T) N-E โ14,9โ 28,0โ 38,9โ 52,8โ 70,4โ 78,2โ 71,1โ 75,8โ 60,1โ 36,3โ16,5โ12,3โโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโผโโโโโคโI(T) E โ30,9โ 53,9โ 65,9โ 76,0โ 74,9โ 79,6โ 72,2โ 78,0โ 84,6โ 66,0โ33,0โ27,3โ
โโโโโโโโโโโโโโผโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโผโโโโโคโI(T) S-E โ59,3โ 87,3โ 91,4โ 91,6โ 86,0โ 92,8โ 89,9โ123,8โ119,1โ104,1โ57,4โ53,0โโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโผโโโโโคโI(T) Oriz. โ49,6โ 85,0โ124,8โ167,2โ205,6โ233,5โ200,8โ233,2โ175,5โ114,2โ54,2โ41,3โโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโผโโโโโคโI(d) - Vert.โ13,6โ 20,7โ 30,0โ 39,6โ 46,9โ 50,3โ 48,2โ 45,0โ 35,6โ 25,2โ15,3โ11,7โโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโผโโโโโคโI(d) - Oriz.โ27,1โ 41,4โ 60,0โ 79,2โ 93,9โ100,7โ 96,3โ 90,1โ 71,1โ 50,4โ30,6โ23,5โโโโโโโโโโโโโโโดโโโโโดโโโโโโดโโโโโโดโโโโโโดโโโโโโดโโโโโโดโโโโโโดโโโโโโดโโโโโโดโโโโโโดโโโโโดโโโโโ
CALAFAT
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โI(T) Oriz. โ50,6โ 88,7โ122,2โ165,1โ205,9โ238,0โ252,1โ219,2โ170,6โ111,6โ53,0โ39,9โโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโผโโโโโคโI(d) - Vert.โ13,8โ 21,0โ 29,9โ 39,5โ 47,0โ 50,4โ 50,2โ 44,4โ 35,3โ 25,3โ15,2โ11,6โโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโผโโโโโค
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8/8/2019 Metodologie Partea I
http://slidepdf.com/reader/full/metodologie-partea-i 88/121
โI(d) - Oriz.โ27,6โ 42,1โ 59,9โ 79,1โ 93,9โ100,7โ100,4โ 88,8โ 70,7โ 50,5โ30,4โ23,2โโโโโโโโโโโโโโโดโโโโโดโโโโโโดโโโโโโดโโโโโโดโโโโโโดโโโโโโดโโโโโโดโโโโโโดโโโโโโดโโโโโโดโโโโโดโโโโโ
CฤLฤRAลI
โโโโโโโโโโโโโโฌโโโโโฌโโโโโโฌโโโโโโฌโโโโโโฌโโโโโโฌโโโโโโฌโโโโโโฌโโโโโโฌโโโโโโฌโโโโโโฌโโโโโฌโโโโโโ LUNA โ I โ II โ III โ IV โ V โ VI โ VII โVIII โ IX โ X โ XI โXII โโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโผโโโโโคโI(T) S โ78,6โ111,0โ103,8โ 92,6โ 90,2โ 97,1โ117,7โ137,9โ131,3โ133,0โ76,1โ68,6โโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโผโโโโโคโI(T) S-V โ60,7โ 90,6โ 91,7โ 89,5โ 84,8โ 93,1โ110,6โ123,6โ114,4โ109,8โ59,4โ52,8โโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโผโโโโโคโI(T) V โ31,5โ 55,5โ 66,1โ 74,5โ 73,9โ 79,7โ 84,9โ 77,9โ 81,7โ 69,0โ34,0โ27,2โโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโผโโโโโคโI(T) N-V โ15,0โ 28,4โ 38,9โ 52,1โ 69,6โ 78,4โ 83,4โ 75,7โ 58,5โ 37,2โ16,7โ12,2โโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโผโโโโโคโI(T) N โ13,7โ 20,8โ 30,0โ 39,4โ 65,2โ 77,0โ 81,9โ 73,6โ 50,0โ 25,2โ15,5โ11,7โโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโผโโโโโคโI(T) N-E โ15,0โ 28,4โ 38,9โ 52,1โ 69,6โ 78,4โ 83,4โ 75,7โ 58,5โ 37,2โ16,7โ12,2โโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโผโโโโโคโI(T) E โ31,5โ 55,5โ 66,1โ 74,5โ 73,9โ 79,7โ 84,9โ 77,9โ 81,7โ 69,0โ34,0โ27,2โโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโผโโโโโคโI(T) S-E โ60,7โ 90,6โ 91,7โ 89,5โ 84,8โ 93,1โ110,6โ123,6โ114,4โ109,8โ59,4โ52,8โโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโผโโโโโคโI(T) Oriz. โ50,4โ 87,3โ125,1โ163,6โ202,0โ234,2โ251,4โ232,9โ169,4โ118,8โ55,6โ41,2โโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโผโโโโโคโI(d) - Vert.โ13,7โ 20,8โ 30,0โ 39,4โ 46,8โ 50,3โ 50,2โ 45,0โ 35,2โ 25,2โ15,5โ11,7โ
โโโโโโโโโโโโโโผโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโผโโโโโคโI(d) - Oriz.โ27,3โ 41,6โ 60,0โ 78,7โ 93,6โ100,7โ100,3โ 90,0โ 70,3โ 50,4โ31,0โ23,4โโโโโโโโโโโโโโโดโโโโโดโโโโโโดโโโโโโดโโโโโโดโโโโโโดโโโโโโดโโโโโโดโโโโโโดโโโโโโดโโโโโโดโโโโโดโโโโโ
CรMPINA
โโโโโโโโโโโโโโฌโโโโโฌโโโโโโฌโโโโโโฌโโโโโโฌโโโโโโฌโโโโโโฌโโโโโโฌโโโโโโฌโโโโโโฌโโโโโโฌโโโโโฌโโโโโโ LUNA โ I โ II โ III โ IV โ V โ VI โ VII โVIII โ IX โ X โ XI โXII โโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโผโโโโโคโI(T) S โ98,8โ108,3โ 95,8โ 91,0โ 90,9โ 91,4โ 99,6โ109,9โ122,5โ114,3โ89,1โ75,0โโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโผโโโโโคโI(T) S-V โ75,4โ 88,3โ 84,9โ 88,1โ 85,4โ 87,8โ 94,3โ 99,6โ107,1โ 95,0โ68,9โ57,4โโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโผโโโโโคโI(T) V โ37,2โ 54,1โ 61,7โ 73,4โ 74,3โ 76,0โ 74,9โ 66,7โ 77,1โ 61,0โ38,2โ28,9โโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโผโโโโโค
โI(T) N-V โ15,7โ 27,6โ 37,1โ 51,4โ 69,9โ 74,8โ 73,7โ 65,2โ 55,8โ 34,4โ17,3โ12,2โโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโผโโโโโคโI(T) N โ13,9โ 20,2โ 29,1โ 39,0โ 65,5โ 73,6โ 72,6โ 63,6โ 48,1โ 24,4โ15,8โ11,7โโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโผโโโโโคโI(T) N-E โ15,7โ 27,6โ 37,1โ 51,4โ 69,9โ 74,8โ 73,7โ 65,2โ 55,8โ 34,4โ17,3โ12,2โโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโผโโโโโคโI(T) E โ37,2โ 54,1โ 61,7โ 73,4โ 74,3โ 76,0โ 74,9โ 66,7โ 77,1โ 61,0โ38,2โ28,9โโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโผโโโโโคโI(T) S-E โ75,4โ 88,3โ 84,9โ 88,1โ 85,4โ 87,8โ 94,3โ 99,6โ107,1โ 95,0โ68,9โ57,4โโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโผโโโโโคโI(T) Oriz. โ58,0โ 85,0โ117,0โ161,0โ203,8โ218,2โ211,4โ189,0โ159,7โ105,9โ61,4โ43,1โโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโผโโโโโคโI(d) - Vert.โ13,9โ 20,2โ 29,1โ 39,0โ 46,8โ 50,0โ 48,6โ 43,1โ 34,5โ 24,4โ15,8โ11,7โโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโผโโโโโคโI(d) - Oriz.โ27,8โ 40,4โ 58,2โ 77,9โ 93,5โ100,0โ 97,2โ 86,2โ 69,0โ 48,8โ31,6โ23,3โโโโโโโโโโโโโโโดโโโโโดโโโโโโดโโโโโโดโโโโโโดโโโโโโดโโโโโโดโโโโโโดโโโโโโดโโโโโโดโโโโโโดโโโโโดโโโโโ
CARANSEBEล
โโโโโโโโโโโโโโฌโโโโโฌโโโโโฌโโโโโโฌโโโโโโฌโโโโโโฌโโโโโโฌโโโโโโฌโโโโโโฌโโโโโโฌโโโโโโฌโโโโโฌโโโโโโ LUNA โ I โ II โ III โ IV โ V โ VI โ VII โVIII โ IX โ X โ XI โXII โโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโผโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโผโโโโโคโI(T) S โ72,9โ94,8โ 95,0โ 85,8โ 85,9โ 91,9โ107,1โ120,0โ124,3โ120,6โ69,1โ60,0โโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโผโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโผโโโโโคโI(T) S-V โ56,3โ77,8โ 84,2โ 83,1โ 80,9โ 88,3โ101,0โ108,2โ108,5โ 99,9โ54,1โ46,3โโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโผโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโผโโโโโคโI(T) V โ29,3โ48,5โ 61,2โ 69,7โ 71,0โ 76,3โ 78,9โ 70,5โ 77,9โ 63,5โ31,2โ24,2โโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโผโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโผโโโโโคโI(T) N-V โ14,1โ25,9โ 36,9โ 49,7โ 67,0โ 75,1โ 77,6โ 68,7โ 56,2โ 35,1โ15,7โ11,2โโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโผโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโผโโโโโคโI(T) N โ12,8โ19,6โ 28,9โ 38,3โ 63,1โ 73,9โ 76,3โ 66,9โ 48,3โ 24,4โ14,5โ10,7โ
โโโโโโโโโโโโโโผโโโโโผโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโผโโโโโคโI(T) N-E โ14,1โ25,9โ 36,9โ 49,7โ 67,0โ 75,1โ 77,6โ 68,7โ 56,2โ 35,1โ15,7โ11,2โโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโผโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโผโโโโโคโI(T) E โ29,3โ48,5โ 61,2โ 69,7โ 71,0โ 76,3โ 78,9โ 70,5โ 77,9โ 63,5โ31,2โ24,2โ
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8/8/2019 Metodologie Partea I
http://slidepdf.com/reader/full/metodologie-partea-i 89/121
โโโโโโโโโโโโโโผโโโโโผโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโผโโโโโคโI(T) S-E โ56,3โ77,8โ 84,2โ 83,1โ 80,9โ 88,3โ101,0โ108,2โ108,5โ 99,9โ54,1โ46,3โโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโผโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโผโโโโโคโI(T) Oriz. โ47,0โ77,2โ116,1โ152,4โ191,7โ219,6โ227,9โ204,7โ161,4โ109,9โ51,3โ36,8โโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโผโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโผโโโโโคโI(d) - Vert.โ12,8โ19,6โ 28,9โ 38,3โ 46,2โ 50,0โ 49,0โ 43,3โ 34,4โ 24,4โ14,5โ10,7โโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโผโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโผโโโโโคโI(d) - Oriz.โ25,7โ39,1โ 57,9โ 76,6โ 92,3โ100,0โ 97,9โ 86,6โ 68,8โ 48,8โ29,0โ21,4โโโโโโโโโโโโโโโดโโโโโดโโโโโดโโโโโโดโโโโโโดโโโโโโดโโโโโโดโโโโโโดโโโโโโดโโโโโโดโโโโโโดโโโโโดโโโโโ
CLUJ-NAPOCA
โโโโโโโโโโโโโโฌโโโโโฌโโโโโโฌโโโโโโฌโโโโโโฌโโโโโโฌโโโโโโฌโโโโโโฌโโโโโโฌโโโโโโฌโโโโโโฌโโโโโฌโโโโโโ LUNA โ I โ II โ III โ IV โ V โ VI โ VII โVIII โ IX โ X โ XI โXII โโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโผโโโโโคโI(T) S โ71,2โ101,6โ102,6โ 94,2โ 90,4โ 97,8โ108,9โ120,2โ117,3โ120,8โ73,5โ49,0โโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโผโโโโโคโI(T) S-V โ54,9โ 82,9โ 90,5โ 91,0โ 84,9โ 93,7โ102,6โ108,3โ102,7โ 99,9โ57,2โ38,0โโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโผโโโโโคโI(T) V โ28,3โ 50,8โ 64,8โ 75,4โ 73,9โ 80,2โ 79,8โ 70,3โ 74,2โ 63,1โ32,3โ20,2โโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโผโโโโโคโI(T) N-V โ13,4โ 26,1โ 37,7โ 52,0โ 69,5โ 78,8โ 78,4โ 68,5โ 53,9โ 34,4โ15,5โ 9,8โโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโผโโโโโคโI(T) N โ12,1โ 19,1โ 28,7โ 38,8โ 65,2โ 77,4โ 77,1โ 66,7โ 46,6โ 23,6โ14,2โ 9,4โโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโผโโโโโคโI(T) N-E โ13,4โ 26,1โ 37,7โ 52,0โ 69,5โ 78,8โ 78,4โ 68,5โ 53,9โ 34,4โ15,5โ 9,8โโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโผโโโโโค
โI(T) E โ28,3โ 50,8โ 64,8โ 75,4โ 73,9โ 80,2โ 79,8โ 70,3โ 74,2โ 63,1โ32,3โ20,2โโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโผโโโโโคโI(T) S-E โ54,9โ 82,9โ 90,5โ 91,0โ 84,9โ 93,7โ102,6โ108,3โ102,7โ 99,9โ57,2โ38,0โโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโผโโโโโคโI(T) Oriz. โ45,3โ 79,9โ122,6โ165,9โ202,7โ236,3โ232,0โ204,7โ153,6โ108,9โ52,6โ31,2โโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโผโโโโโคโI(d) - Vert.โ12,1โ 19,1โ 28,7โ 38,8โ 46,5โ 50,3โ 48,9โ 43,0โ 33,7โ 23,6โ14,2โ 9,4โโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโผโโโโโคโI(d) - Oriz.โ24,2โ 38,2โ 57,5โ 77,5โ 93,0โ100,6โ 97,8โ 85,9โ 67,4โ 47,1โ28,5โ18,8โโโโโโโโโโโโโโโดโโโโโดโโโโโโดโโโโโโดโโโโโโดโโโโโโดโโโโโโดโโโโโโดโโโโโโดโโโโโโดโโโโโโดโโโโโดโโโโโ
CONSTANลขA
โโโโโโโโโโโโโโฌโโโโโฌโโโโโโฌโโโโโโฌโโโโโโฌโโโโโโฌโโโโโโฌโโโโโโฌโโโโโโฌโโโโโโฌโโโโโโฌโโโโโฌโโโโโโ LUNA โ I โ II โ III โ IV โ V โ VI โ VII โVIII โ IX โ X โ XI โXII โ
โโโโโโโโโโโโโโผโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโผโโโโโคโI(T) S โ92,3โ110,7โ108,5โ100,2โ 95,5โ102,1โ119,4โ134,3โ136,6โ123,9โ81,0โ70,7โโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโผโโโโโคโI(T) S V โ70,8โ 90,4โ 95,7โ 96,8โ 89,4โ 97,7โ112,1โ120,5โ118,9โ102,7โ63,1โ54,3โโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโผโโโโโคโI(T) V โ35,8โ 55,5โ 68,5โ 79,8โ 77,4โ 83,1โ 85,9โ 76,5โ 84,5โ 65,3โ35,8โ27,9โโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโผโโโโโคโI(T) N-V โ16,0โ 28,5โ 39,8โ 54,4โ 72,5โ 81,6โ 84,3โ 74,4โ 60,1โ 36,2โ17,2โ12,5โโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโผโโโโโคโI(T) N โ14,3โ 20,9โ 30,3โ 40,0โ 67,7โ 80,1โ 82,8โ 72,4โ 51,2โ 25,2โ15,9โ11,9โโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโผโโโโโคโI(T) N-E โ16,0โ 28,5โ 39,8โ 54,4โ 72,5โ 81,6โ 84,3โ 74,4โ 60,1โ 36,2โ17,2โ12,5โโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโผโโโโโคโI(T) E โ35,8โ 55,5โ 68,5โ 79,8โ 77,4โ 83,1โ 85,9โ 76,5โ 84,5โ 65,3โ35,8โ27,9โโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโผโโโโโคโI(T) S-E โ70,8โ 90,4โ 95,7โ 96,8โ 89,4โ 97,7โ112,1โ120,5โ118,9โ102,7โ63,1โ54,3โโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโผโโโโโคโI(T) Oriz. โ56,4โ 87,3โ129,6โ176,1โ215,1โ248,0โ255,1โ227,3โ175,3โ113,1โ58,3โ42,2โโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโผโโโโโคโI(d) - Vert.โ14,3โ 20,9โ 30,3โ 40,0โ 47,2โ 50,9โ 50,4โ 44,8โ 35,6โ 25,2โ15,9โ11,9โโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโผโโโโโคโI(d) - Oriz.โ28,7โ 41,8โ 60,6โ 80,0โ 94,4โ101,8โ100,7โ 89,6โ 71,2โ 50,5โ31,8โ23,8โโโโโโโโโโโโโโโดโโโโโดโโโโโโดโโโโโโดโโโโโโดโโโโโโดโโโโโโดโโโโโโดโโโโโโดโโโโโโดโโโโโโดโโโโโดโโโโโ
CRAIOVA
โโโโโโโโโโโโโโฌโโโโโฌโโโโโโฌโโโโโโฌโโโโโโฌโโโโโโฌโโโโโโฌโโโโโโฌโโโโโโฌโโโโโโฌโโโโโโฌโโโโโฌโโโโโโ LUNA โ I โ II โ III โ IV โ V โ VI โ VII โVIII โ IX โ X โ XI โXII โโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโผโโโโโคโI(T) S โ76,9โ113,6โ 99,7โ 94,1โ 90,8โ 97,5โ115,2โ135,9โ136,0โ124,0โ73,2โ68,8โโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโผโโโโโค
โI(T) S-V โ59,4โ 92,6โ 88,3โ 91,0โ 85,3โ 93,5โ108,3โ121,9โ118,4โ102,8โ57,3โ52,9โโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโผโโโโโคโI(T) V โ31,0โ 56,6โ 64,0โ 75,6โ 74,3โ 80,0โ 83,5โ 77,1โ 84,2โ 65,4โ33,0โ27,3โโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโผโโโโโค
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8/8/2019 Metodologie Partea I
http://slidepdf.com/reader/full/metodologie-partea-i 90/121
8/8/2019 Metodologie Partea I
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โโโโโโโโโโโโโโผโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโผโโโโโคโI(T) S โ88,5โ119,8โ100,5โ 93,3โ 89,3โ 96,8โ114,6โ135,3โ134,2โ126,5โ77,5โ77,2โโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโผโโโโโคโI(T) S-V โ67,9โ 97,4โ 88,8โ 90,2โ 83,9โ 92,8โ107,7โ121,4โ116,9โ104,7โ60,4โ59,1โโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโผโโโโโคโI(T) V โ34,4โ 58,9โ 64,2โ 74,9โ 73,3โ 79,6โ 83,1โ 76,8โ 83,2โ 66,2โ34,4โ29,8โโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโผโโโโโคโI(T) N-V โ15,5โ 29,1โ 38,2โ 52,2โ 69,0โ 78,2โ 81,6โ 74,7โ 59,2โ 36,2โ16,7โ12,6โโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโผโโโโโคโI(T) N โ13,9โ 20,8โ 29,6โ 39,3โ 64,8โ 76,9โ 80,2โ 72,6โ 50,5โ 24,9โ15,4โ12,0โโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโผโโโโโคโI(T) N-E โ15,5โ 29,1โ 38,2โ 52,2โ 69,0โ 78,2โ 81,6โ 74,7โ 59,2โ 36,2โ16,7โ12,6โ
โโโโโโโโโโโโโโผโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโผโโโโโคโI(T) E โ34,4โ 58,9โ 64,2โ 74,9โ 73,3โ 79,6โ 83,1โ 76,8โ 83,2โ 66,2โ34,4โ29,8โโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโผโโโโโคโI(T) S-E โ67,9โ 97,4โ 88,8โ 90,2โ 83,9โ 92,8โ107,7โ121,4โ116,9โ104,7โ60,4โ59,1โโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโผโโโโโคโI(T) Oriz. โ54,4โ 91,7โ121,7โ164,7โ199,9โ233,5โ244,5โ228,8โ172,5โ114,3โ56,1โ44,3โโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโผโโโโโคโI(d) - Vert.โ13,9โ 20,8โ 29,6โ 39,3โ 46,7โ 50,3โ 49,8โ 44,8โ 35,2โ 24,9โ15,4โ12,0โโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโผโโโโโคโI(d) - Oriz.โ27,8โ 41,5โ 59,2โ 78,6โ 93,3โ100,7โ 99,5โ 89,5โ 70,4โ 49,8โ30,8โ24,0โโโโโโโโโโโโโโโดโโโโโดโโโโโโดโโโโโโดโโโโโโดโโโโโโดโโโโโโดโโโโโโดโโโโโโดโโโโโโดโโโโโโดโโโโโดโโโโโ
GALAลขI
โโโโโโโโโโโโโโฌโโโโโฌโโโโโโฌโโโโโโฌโโโโโโฌโโโโโโฌโโโโโโฌโโโโโโฌโโโโโโฌโโโโโโฌโโโโโโฌโโโโโฌโโโโโ
โ LUNA โ I โ II โ III โ IV โ V โ VI โ VII โVIII โ IX โ X โ XI โXII โโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโผโโโโโคโI(T) S โ80,0โ102,6โ102,5โ 92,6โ 90,9โ 96,9โ135,4โ134,8โ133,5โ127,6โ70,6โ69,5โโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโผโโโโโคโI(T) S-V โ61,5โ 83,9โ 90,5โ 89,6โ 85,4โ 92,9โ126,5โ120,9โ116,2โ105,4โ55,3โ53,3โโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโผโโโโโคโI(T) V โ31,5โ 51,7โ 65,1โ 74,4โ 74,3โ 79,6โ 94,5โ 76,5โ 82,7โ 66,3โ31,7โ27,1โโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโผโโโโโคโI(T) N-V โ14,6โ 26,8โ 38,2โ 51,9โ 69,9โ 78,3โ 92,6โ 74,4โ 58,8โ 35,9โ15,8โ11,8โโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโผโโโโโคโI(T) N โ13,1โ 19,8โ 29,3โ 39,0โ 65,5โ 77,0โ 90,7โ 72,3โ 50,1โ 24,4โ14,6โ11,2โโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโผโโโโโคโI(T) N-E โ14,6โ 26,8โ 38,2โ 51,9โ 69,9โ 78,3โ 92,6โ 74,4โ 58,8โ 35,9โ15,8โ11,8โโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโผโโโโโคโI(T) E โ31,5โ 51,7โ 65,1โ 74,4โ 74,3โ 79,6โ 94,5โ 76,5โ 82,7โ 66,3โ31,7โ27,1โ
โโโโโโโโโโโโโโผโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโผโโโโโคโI(T) S-E โ61,5โ 83,9โ 90,5โ 89,6โ 85,4โ 92,9โ126,5โ120,9โ116,2โ105,4โ55,3โ53,3โโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโผโโโโโคโI(T) Oriz. โ50,0โ 81,6โ123,2โ163,6โ203,8โ233,8โ290,7โ228,0โ171,4โ114,3โ52,0โ40,6โโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโผโโโโโคโI(d) - Vert.โ13,1โ 19,8โ 29,3โ 39,0โ 46,7โ 50,3โ 51,2โ 44,6โ 34,9โ 24,4โ14,6โ11,2โโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโผโโโโโคโI(d) - Oriz.โ26,3โ 39,7โ 58,7โ 78,1โ 93,4โ100,6โ102,4โ 89,1โ 69,7โ 48,8โ29,2โ22,5โโโโโโโโโโโโโโโดโโโโโดโโโโโโดโโโโโโดโโโโโโดโโโโโโดโโโโโโดโโโโโโดโโโโโโดโโโโโโดโโโโโโดโโโโโดโโโโโ
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โโโโโโโโโโโโโโฌโโโโโฌโโโโโฌโโโโโโฌโโโโโโฌโโโโโโฌโโโโโโฌโโโโโโฌโโโโโโฌโโโโโโฌโโโโโโฌโโโโโฌโโโโโโ LUNA โ I โ II โ III โ IV โ V โ VI โ VII โVIII โ IX โ X โ XI โXII โโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโผโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโผโโโโโคโI(T) S โ66,9โ87,4โ100,2โ 92,0โ 89,6โ 95,6โ108,6โ122,1โ119,4โ113,1โ62,1โ56,5โโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโผโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโผโโโโโคโI(T) S-V โ51,6โ71,7โ 88,4โ 88,9โ 84,2โ 91,7โ102,3โ110,0โ104,3โ 93,8โ48,7โ43,5โโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโผโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโผโโโโโคโI(T) V โ26,8โ44,9โ 63,4โ 73,8โ 73,4โ 78,8โ 79,6โ 71,1โ 75,1โ 59,7โ28,2โ22,5โโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโผโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโผโโโโโคโI(T) N-V โ12,8โ24,1โ 37,1โ 51,2โ 69,1โ 77,5โ 78,2โ 69,2โ 54,3โ 33,2โ14,3โ10,2โโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโผโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโผโโโโโคโI(T) N โ11,7โ18,2โ 28,4โ 38,4โ 64,7โ 76,2โ 76,9โ 67,4โ 46,8โ 23,2โ13,2โ 9,8โโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโผโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโผโโโโโคโI(T) N-E โ12,8โ24,1โ 37,1โ 51,2โ 69,1โ 77,5โ 78,2โ 69,2โ 54,3โ 33,2โ14,3โ10,2โโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโผโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโผโโโโโคโI(T) E โ26,8โ44,9โ 63,4โ 73,8โ 73,4โ 78,8โ 79,6โ 71,1โ 75,1โ 59,7โ28,2โ22,5โโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโผโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโผโโโโโคโI(T) S-E โ51,6โ71,7โ 88,4โ 88,9โ 84,2โ 91,7โ102,3โ110,0โ104,3โ 93,8โ48,7โ43,5โโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโผโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโผโโโโโค
โI(T) Oriz. โ43,0โ71,5โ120,1โ162,3โ200,8โ230,1โ231,3โ207,8โ155,5โ103,5โ46,4โ34,1โโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโผโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโผโโโโโคโI(d) - Vert.โ11,7โ18,2โ 28,4โ 38,4โ 46,4โ 50,2โ 48,8โ 43,1โ 33,5โ 23,2โ13,2โ 9,8โโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโผโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโผโโโโโค
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โโโโโโโโโโโโโโผโโโโโผโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโผโโโโโคโI(T) E โ26,9โ47,8โ 64,0โ 76,8โ 73,5โ 79,7โ 81,4โ 71,2โ 76,0โ 64,1โ32,6โ20,2โโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโผโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโผโโโโโคโI(T) S-E โ50,8โ76,5โ 88,8โ 92,8โ 84,3โ 93,1โ105,2โ109,9โ105,3โ101,2โ57,2โ37,4โโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโผโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโผโโโโโคโI(T) Oriz. โ43,5โ76,2โ121,3โ169,2โ200,8โ234,2โ238,2โ207,8โ157,4โ110,8โ53,2โ31,4โโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโผโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโผโโโโโคโI(d) - Vert.โ12,3โ19,4โ 29,2โ 39,3โ 46,6โ 50,3โ 49,3โ 43,4โ 34,3โ 24,3โ14,7โ 9,7โโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโผโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโผโโโโโคโI(d) - Oriz.โ24,6โ38,7โ 58,4โ 78,5โ 93,2โ100,6โ 98,6โ 86,8โ 68,5โ 48,6โ29,5โ19,4โโโโโโโโโโโโโโโดโโโโโดโโโโโดโโโโโโดโโโโโโดโโโโโโดโโโโโโดโโโโโโดโโโโโโดโโโโโโดโโโโโโดโโโโโดโโโโโ
TรRGU SECUIESC
โโโโโโโโโโโโโโฌโโโโโฌโโโโโโฌโโโโโโฌโโโโโโฌโโโโโโฌโโโโโโฌโโโโโโฌโโโโโโฌโโโโโโฌโโโโโโฌโโโโโฌโโโโโ
โ LUNA โ I โ II โ III โ IV โ V โ VI โ VII โVIII โ IX โ X โ XI โXII โโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโผโโโโโคโI(T) S โ79,4โ102,5โ103,7โ 93,7โ 89,4โ 89,7โ107,5โ119,6โ119,3โ128,7โ83,0โ53,6โโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโผโโโโโคโI(T) S-V โ61,1โ 83,8โ 91,6โ 90,6โ 84,1โ 86,3โ101,3โ107,9โ104,4โ106,3โ64,4โ41,6โโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโผโโโโโคโI(T) V โ31,4โ 51,7โ 65,7โ 75,2โ 73,4โ 74,9โ 79,1โ 70,3โ 75,5โ 66,9โ36,0โ22,1โโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโผโโโโโคโI(T) N-V โ14,6โ 26,9โ 38,4โ 52,2โ 69,1โ 73,7โ 77,8โ 68,5โ 54,9โ 36,1โ16,8โ10,6โโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโผโโโโโคโI(T) N โ13,2โ 19,9โ 29,5โ 39,2โ 64,8โ 72,6โ 76,5โ 66,8โ 47,5โ 24,5โ15,4โ10,2โโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโผโโโโโคโI(T) N-E โ14,6โ 26,9โ 38,4โ 52,2โ 69,1โ 73,7โ 77,8โ 68,5โ 54,9โ 36,1โ16,8โ10,6โโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโผโโโโโคโI(T) E โ31,4โ 51,7โ 65,7โ 75,2โ 73,4โ 74,9โ 79,1โ 70,3โ 75,5โ 66,9โ36,0โ22,1โ
โโโโโโโโโโโโโโผโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโผโโโโโคโI(T) S-E โ61,1โ 83,8โ 91,6โ 90,6โ 84,1โ 86,3โ101,3โ107,9โ104,4โ106,3โ64,4โ41,6โโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโผโโโโโคโI(T) Oriz. โ49,9โ 81,6โ124,4โ165,4โ200,3โ213,6โ228,8โ204,0โ156,3โ115,2โ58,3โ34,0โโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโผโโโโโคโI(d) - Vert.โ13,2โ 19,9โ 29,5โ 39,2โ 46,6โ 49,8โ 49,0โ 43,3โ 34,4โ 24,5โ15,4โ10,2โโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโผโโโโโคโI(d) - Oriz.โ26,3โ 39,8โ 58,9โ 78,3โ 93,2โ 99,6โ 98,0โ 86,6โ 68,7โ 48,9โ30,8โ20,5โโโโโโโโโโโโโโโดโโโโโดโโโโโโดโโโโโโดโโโโโโดโโโโโโดโโโโโโดโโโโโโดโโโโโโดโโโโโโดโโโโโโดโโโโโดโโโโโ
TIMIลOARA
โโโโโโโโโโโโโโฌโโโโโฌโโโโโฌโโโโโโฌโโโโโโฌโโโโโโฌโโโโโโฌโโโโโโฌโโโโโโฌโโโโโโฌโโโโโโฌโโโโโฌโโโโโโ LUNA โ I โ II โ III โ IV โ V โ VI โ VII โVIII โ IX โ X โ XI โXII โโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโผโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโผโโโโโคโI(T) S โ68,8โ97,5โ 97,5โ 91,8โ 89,3โ 96,9โ110,8โ122,8โ127,8โ121,0โ66,9โ58,2โโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโผโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโผโโโโโคโI(T) S-V โ53,3โ79,9โ 86,3โ 88,7โ 84,0โ 92,9โ104,3โ110,6โ111,5โ100,3โ52,5โ45,0โโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโผโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโผโโโโโคโI(T) V โ28,0โ49,6โ 62,5โ 73,8โ 73,3โ 79,6โ 80,9โ 71,5โ 79,7โ 63,7โ30,4โ23,6โโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโผโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโผโโโโโคโI(T) N-V โ13,8โ26,2โ 37,3โ 51,6โ 69,0โ 78,3โ 79,5โ 69,7โ 57,1โ 35,1โ15,4โ11,0โโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโผโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโผโโโโโคโI(T) N โ12,6โ19,6โ 29,1โ 39,0โ 64,7โ 76,9โ 78,1โ 67,9โ 48,9โ 24,4โ14,3โ10,6โโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโผโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโผโโโโโคโI(T) N-E โ13,8โ26,2โ 37,3โ 51,6โ 69,0โ 78,3โ 79,5โ 69,7โ 57,1โ 35,1โ15,4โ11,0โโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโผโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโผโโโโโคโI(T) E โ28,0โ49,6โ 62,5โ 73,8โ 73,3โ 79,6โ 80,9โ 71,5โ 79,7โ 63,7โ30,4โ23,6โโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโผโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโผโโโโโคโI(T) S-E โ53,3โ79,9โ 86,3โ 88,7โ 84,0โ 92,9โ104,3โ110,6โ111,5โ100,3โ52,5โ45,0โโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโผโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโผโโโโโค
โI(T) Oriz. โ45,2โ78,7โ118,5โ162,2โ200,0โ233,7โ236,2โ209,0โ165,2โ110,1โ50,0โ36,0โโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโผโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโผโโโโโคโI(d) - Vert.โ12,6โ19,6โ 29,1โ 39,0โ 46,6โ 50,3โ 49,2โ 43,5โ 34,5โ 24,4โ14,3โ10,6โโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโผโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโผโโโโโค
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8/8/2019 Metodologie Partea I
http://slidepdf.com/reader/full/metodologie-partea-i 96/121
โI(d) - Oriz.โ25,1โ39,3โ 58,1โ 77,9โ 93,1โ100,6โ 98,4โ 87,0โ 69,0โ 48,7โ28,6โ21,1โโโโโโโโโโโโโโโดโโโโโดโโโโโดโโโโโโดโโโโโโดโโโโโโดโโโโโโดโโโโโโดโโโโโโดโโโโโโดโโโโโโดโโโโโดโโโโโ
TURNU MฤGURELE
โโโโโโโโโโโโโโฌโโโโโฌโโโโโโฌโโโโโโฌโโโโโโฌโโโโโโฌโโโโโโฌโโโโโโฌโโโโโโฌโโโโโโฌโโโโโโฌโโโโโฌโโโโโโ LUNA โ I โ II โ III โ IV โ V โ VI โ VII โVIII โ IX โ X โ XI โXII โโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโผโโโโโคโI(T) S โ76,1โ111,0โ 99,4โ 94,1โ 91,4โ101,5โ118,9โ139,1โ131,1โ124,3โ72,5โ65,6โโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโผโโโโโคโI(T) S-V โ58,8โ 90,7โ 88,0โ 90,9โ 85,9โ 97,1โ111,7โ124,6โ114,3โ103,1โ56,8โ50,6โโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโผโโโโโคโI(T) V โ30,9โ 55,7โ 63,9โ 75,6โ 74,7โ 82,6โ 85,6โ 78,4โ 81,8โ 65,6โ32,9โ26,4โโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโผโโโโโคโI(T) N-V โ15,1โ 28,7โ 38,3โ 52,7โ 70,3โ 81,2โ 84,0โ 76,2โ 58,5โ 36,4โ16,6โ12,2โโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโผโโโโโคโI(T) N โ13,7โ 21,1โ 29,9โ 39,7โ 65,9โ 79,7โ 82,5โ 74,1โ 50,1โ 25,4โ15,4โ11,7โโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโผโโโโโคโI(T) N-E โ15,1โ 28,7โ 38,3โ 52,7โ 70,3โ 81,2โ 84,0โ 76,2โ 58,5โ 36,4โ16,6โ12,2โโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโผโโโโโคโI(T) E โ30,9โ 55,7โ 63,9โ 75,6โ 74,7โ 82,6โ 85,6โ 78,4โ 81,8โ 65,6โ32,9โ26,4โโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโผโโโโโคโI(T) S-E โ58,8โ 90,7โ 88,0โ 90,9โ 85,9โ 97,1โ111,7โ124,6โ114,3โ103,1โ56,8โ50,6โโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโผโโโโโคโI(T) Oriz. โ49,7โ 87,7โ121,1โ166,1โ205,0โ246,3โ254,0โ234,8โ169,4โ113,7โ54,1โ40,3โโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโผโโโโโคโI(d) - Vert.โ13,7โ 21,1โ 29,9โ 39,7โ 47,0โ 50,8โ 50,3โ 45,2โ 35,3โ 25,4โ15,4โ11,7โ
โโโโโโโโโโโโโโผโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโผโโโโโคโI(d) - Oriz.โ27,5โ 42,2โ 59,9โ 79,3โ 93,9โ101,6โ100,6โ 90,4โ 70,6โ 50,9โ30,9โ23,4โโโโโโโโโโโโโโโดโโโโโดโโโโโโดโโโโโโดโโโโโโดโโโโโโดโโโโโโดโโโโโโดโโโโโโดโโโโโโดโโโโโโดโโโโโดโโโโโ
TURNU SEVERIN
โโโโโโโโโโโโโโฌโโโโโฌโโโโโโฌโโโโโโฌโโโโโโฌโโโโโโฌโโโโโโฌโโโโโโฌโโโโโโฌโโโโโโฌโโโโโโฌโโโโโฌโโโโโโ LUNA โ I โ II โ III โ IV โ V โ VI โ VII โVIII โ IX โ X โ XI โXII โโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโผโโโโโคโI(T) S โ86,0โ117,5โ 96,9โ 91,0โ 90,6โ 98,8โ116,2โ137,3โ132,6โ117,8โ70,2โ73,8โโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโผโโโโโคโI(T) S-V โ66,1โ 95,6โ 85,8โ 88,0โ 85,1โ 94,6โ109,2โ123,1โ115,5โ 97,8โ55,0โ56,5โโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโผโโโโโคโI(T) V โ33,6โ 58,0โ 62,4โ 73,4โ 74,2โ 80,8โ 84,0โ 77,6โ 82,3โ 62,6โ31,8โ28,7โโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโผโโโโโค
โI(T) N-V โ15,3โ 28,9โ 37,5โ 51,5โ 69,8โ 79,4โ 82,5โ 75,5โ 58,7โ 35,1โ16,0โ12,4โโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโผโโโโโคโI(T) N โ13,8โ 20,7โ 29,4โ 39,1โ 65,4โ 78,0โ 81,1โ 73,3โ 50,2โ 24,8โ14,9โ11,8โโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโผโโโโโคโI(T) N-E โ15,3โ 28,9โ 37,5โ 51,5โ 69,8โ 79,4โ 82,5โ 75,5โ 58,7โ 35,1โ16,0โ12,4โโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโผโโโโโคโI(T) E โ33,6โ 58,0โ 62,4โ 73,4โ 74,2โ 80,8โ 84,0โ 77,6โ 82,3โ 62,6โ31,8โ28,7โโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโผโโโโโคโI(T) S-E โ66,1โ 95,6โ 85,8โ 88,0โ 85,1โ 94,6โ109,2โ123,1โ115,5โ 97,8โ55,0โ56,5โโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโผโโโโโคโI(T) Oriz. โ53,3โ 90,5โ118,3โ161,0โ203,1โ239,0โ248,0โ232,0โ170,7โ108,6โ52,3โ43,0โโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโผโโโโโคโI(d) - Vert.โ13,8โ 20,7โ 29,4โ 39,1โ 46,8โ 50,3โ 50,0โ 44,9โ 35,1โ 24,8โ14,9โ11,8โโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโผโโโโโผโโโโโคโI(d) - Oriz.โ27,6โ 41,4โ 58,8โ 78,2โ 93,6โ100,7โ 99,9โ 89,8โ 70,2โ 49,5โ29,8โ23,6โโโโโโโโโโโโโโโดโโโโโดโโโโโโดโโโโโโดโโโโโโดโโโโโโดโโโโโโดโโโโโโดโโโโโโดโโโโโโดโโโโโโดโโโโโดโโโโโ
ANEXA Nr. A10
PARAMETRI DE PERFORMANลขฤ TERMICฤ A ELEMENTELOR DE ANVELOPฤ รN CONTACTCU SOLUL ลI TEMPERATURI ALE SPAลขIILOR SUBZONELOR
SECUNDARE ALE CLฤDIRILOR
ANEXA Nr. A10.1
Valorile coeficienลฃilor numerici din ecuaลฃiile (10.1) .... (10.6)
โช Pereลฃi laterali verticali (a1, a2, a3)
96
8/8/2019 Metodologie Partea I
http://slidepdf.com/reader/full/metodologie-partea-i 97/121
Tabelul A.10.1.1.a
โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโ Coeficienลฃi โ Perete neizolat โ Perete izolat โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโคโ a1 โ 0,1868 โ 0,0080 โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโคโ a2 โ -0,9596 โ -0,0647 โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโคโ a3 โ 1,9200 โ 0,3415 โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโดโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโดโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโ
โช Pardosealฤ (c1, c2, c3)
Tabelul A.10.1.1.b
โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโ Coeficienลฃi โ Perete neizolat โ Perete izolat โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโคโ c1 โ 0,0632 โ 4,15 โช 10-3 โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโคโ c2 โ 0,2636 โ -5,585 โช 10-2 โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโคโ c3 โ 0,4832 โ 0,2352 โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโดโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโดโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโ
โช Pereลฃi verticali (b(1k), b(2k), b(3k))
Tabelul A.10.1.2.a
โโโโโโฌโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโ โ Perete neizolat โ Perete izolat โโLunaโโโโโโโโโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโโโคโ โ b(1k) โ b(2k) โ b(3k) โ b(1k) โ b(2k) โ b(3k) โโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโคโI โ 0,0746 โ -1,0756 โ 2,15 โ -0,0308 โ -0,3126 โ 0,8227 โโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโคโII โ 0,397 โ -2,690 โ 5,90 โ -0,1356 โ 0,342 โ 0,0013 โโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโคโIII โ -1,065 โ 4,897 โ -7,00 โ -0,1302 โ 0,757 โ -1,7576 โ
โโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโคโIV โ -1,5411 โ 7,882 โ -14,05 โ -0,1806 โ 1,3537 โ -4,000 โโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโคโV โ -2,723 โ 14,305 โ -27,06 โ -0,0945 โ 1,4331 โ -5,731 โโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโคโVI โ -3,139 โ 16,796 โ -33,56 โ -0,1453 โ 1,609 โ -6,915 โโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโคโVII โ -3,700 โ 19,721 โ -39,85 โ -0,1400 โ 1,493 โ -7,505 โโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโคโVIIIโ -3,910 โ 20,720 โ -42,31 โ -0,0800 โ 1,204 โ -7,219 โโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโคโIX โ -3,210 โ 17,000 โ -36,00 โ -0,0354 โ 0,672 โ -5,698 โโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโคโX โ -2,100 โ 10,980 โ -24,47 โ -0,0187 โ 0,193 โ -3,593 โโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโค
โXI โ -1,500 โ 7,450 โ -16,20 โ -0,0061 โ -0,1596 โ -1,726 โโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโคโXII โ -0,358 โ 1,361 โ -3,96 โ -0,0124 โ -0,3516 โ -0,0158 โโโโโโโดโโโโโโโโโโโโโโโโดโโโโโโโโโโโดโโโโโโโโโโโดโโโโโโโโโโโโโโดโโโโโโโโโโโดโโโโโโโโโโโ โช Pardosealฤ (d(1k), d(2k), d(3k), d(4k))
Tabelul A.10.1.2.b
โโโโโโโฌโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโ โ Pardosealฤ neizolatฤ โ Pardosealฤ izolatฤ โโLuna โโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโคโ โ d(1k) โ d(2k) โ d(3k) โ d(4k) โ d(1k) โ d(2k) โ d(3k) โ d(4k) โโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโI โ-0,106 โ 0,5523 โ-0,8013 โ-1,9242 โ 0 โ 0,0734 โ-0,1295 โ-1,3967 โ
โโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโII โ-0,0864 โ 0,522 โ-1,0702 โ-1,0372 โ 0 โ 0,0227 โ-0,0156 โ-1,1787 โโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโIII โ 0,0893 โ-0,4879 โ 0,890 โ-2,074 โ 0 โ-0,0256 โ 0,2645 โ-1,4479 โโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโค
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8/8/2019 Metodologie Partea I
http://slidepdf.com/reader/full/metodologie-partea-i 98/121
โIV โ 0,1322 โ-0,9067 โ 2,1174 โ-3,142 โ 0 โ-0,1098 โ 0,6464 โ-1,9568 โโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโV โ 0,2798 โ-1,8181 โ 4,2374 โ-5,053 โ 0 โ-0,146 โ 0,9472 โ-2,4136 โโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโVI โ 0,345 โ-2,221 โ 5,3477 โ-6,4676 โ 0 โ-0,149 โ 1,1284 โ-3,0328 โโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโVII โ 0,3114 โ-2,3194 โ 6,1655 โ-7,783 โ 0 โ-0,148 โ 1,2284 โ-3,445 โโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโVIII โ 0,3142 โ-2,3858 โ 6,518 โ-8,593 โ 0 โ-0,1218 โ 1,1867 โ-3,681 โโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโIX โ 0,2545 โ-1,946 โ 5,563 โ-8,222 โ 0 โ-0,065 โ 0,942 โ-3,550 โโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโค
โX โ 0,1983 โ-1,345 โ 3,8705 โ-6,869 โ 0 โ-0,005 โ 0,5967 โ-3,1147 โโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโXI โ 0,1025 โ-0,762 โ 2,4396 โ-5,438 โ 0 โ 0,0412 โ 0,2914 โ-2,6016 โโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโXII โ 0,0137 โ-0,0656 โ 0,5553 โ-3,492 โ 0 โ 0,0669 โ 0,0102 โ-1,869 โโโโโโโโดโโโโโโโโโดโโโโโโโโโดโโโโโโโโโดโโโโโโโโโดโโโโโโโโโโดโโโโโโโโโดโโโโโโโโโดโโโโโโโโโ
ANEXA Nr. A10.2
Valorile coeficienลฃilor incluลi รฎn relaลฃiile (10.29) ลi (10.30)
D2 + B2 โช D3E1 = โโโโโโโโโโโโ (A.10.2.1)
1 - B3 - D3
D4E2 = โโโโโโโโโโโ (A.10.2.2)
1 - B3 - D3
D2 + B4 โช D3E3 = โโโโโโโโโโโโ (A.10.2.3)
1 - B3 - D3
C5 โช t(e) + C6 + C7 - 0,861 โช delta(CS) โช q[R(0)] โช A[R(CS)] โช gama(theta(e))D1 = โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโ (A.10.2.3)
C1
C2D2 = โโโ (A.10.2.5)
C1
C3D3 = โโโ (A.10.2.6)
C1
C4D4 = โโโ (A.10.2.7)
C1
___ ___A(i,CS) A(CS,S) A(CS,P) \ A[Pe,CS(j)] \ A[Fe,CS(n)]
C1 = โโโโโโโ + โโโโโโโ + โโโโโโโ + / โโโโโโโโโโโ + / โโโโโโโโโโโ +R(i,CS) R(CS,S) R(CS,P) --- R[Pe,CS(j)] --- R[Fe,CS(n)]
j n
+ 0,33 โช n(a[Sumฤ(CS)]) โช V(CS) - - 0,861 โช delta(CS) โช (A.10.2.8)
q(R(0)) โช A(R(CS) โช omega(theta(e))
A(i,CS)C2 = โโโโโโโ (A.10.2.9)
A(i,CS)
A(CS,P)C3 = โโโโโโโ + 0,33 โช n[a(CS,P)] โช V(CS) (A.10.2.10)
R(CS,P)
A(CS,S)C4 = โโโโโโโ (A.10.2.11)
R(CS,S)
C5 = 0,33 โช n[a(CS,E)] โช V(CS) (A.10.2.12)
98
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___\ A[PeCS(j)]
C6 = / โโโโโโโโโโ โช t[E(PeCS(j))] (A.10.2.13)--- R[PeCS(j)]j
___\ A[FeCS(n)]
C7 = / โโโโโโโโโโ โช t[E(FeCS(n))] (A.10.2.14)--- R[FeCS(n)]n
A2B2 = โโโโ (A.10.2.15)
A1
A3B3 = โโโโ (A.10.2.16)
A1
A4B4 = โโโโ (A.10.2.17)
A1___ ___
A(i,P) A(CS,P) \ A[Ac,P(j)] \ A[Ac,F(n)]A1 = โโโโโโ + โโโโโโโ + / โโโโโโโโโโ + / โโโโโโโโโโ + (A.10.2.18)
R(i,P) R(CS,P) --- R[Ac,P(j)] --- R[Ac,F(n)]
j n+ 0,33 โช n[a(Sumฤ(P))] โช V(p)
A(i,P)A2 = โโโโโโ (A.10.2.19)
R(i,P)
A(CS,P)A3 = โโโโโโโ + 0,33 โช n[a(CS,P) โช V(P) (A.10.2.20)
R(CS,P)
___ ___\ A[Ac,P(j)] \ A[Ac,F(n)]
A4 = / โโโโโโโโโโ โช t[E(Ac,P(j)) + / โโโโโโโโโโ + (A.10.2.21)--- R[Ac,P(j)] --- R[Ac,F(n)]j n
0,33 โช n[a(P,E) โช V(P) โช theta(e)
โ 1 - pentru zona secundarฤ, รฎncฤlzitฤ directdelta(CS) = โค (A.10.2.22)
โ 0 - pentru zona secundarฤ neรฎncฤlzitฤ. Notฤ: Zona secundarฤ este de tip culoar de trecere sau casa scฤrii
Funcลฃiile gamma(theta(e)) ลi omega(theta(e)) sunt reprezentate รฎn figura A.10.2.1, รฎn raport cu zona climaticฤ รฎn care esteamplasatฤ clฤdirea.
Figura A.10.2.1Coeficienลฃii gamma(theta(e))
99
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IMAGINE a)
IMAGINE b)
ANEXA Nr. A10.3
Succesiunea etapelor de calcul privind transferul de cฤldurฤ prin solลi cel caracteristic spaลฃiilor neocupate รฎnvecinate cu solul
A.10.3.1. Subsol neocupat/ocupatA.10.3.1.1. Transfer de cฤldurฤ cฤtre aerul exterior 1. Se determinฤ suprafeลฃele:A(lat)
A(pard) รฎn conformitate cu C 107/3.2. Se determinฤ rezistenลฃele termice:R(ve) - relaลฃia (10.9) ลi Anexa A.10.1R(pd) - relaลฃia (10.10) ลi Anexa A.10.13. Se determinฤ temperaturile exterioare de referinลฃฤ lunare:theta[ev(k)] - relaลฃia (10.11)theta[pd(k)] - relaลฃia (10.12)4. Se determinฤ rezistenลฃa termicฤ medie:
โR(e) - relaลฃia (10.7)
5. Se determinฤ temperatura exterioarฤ medie de referinลฃฤ lunarฤ:
โโโโโtheta[eR(k)] - relaลฃia (10.8)
6. Se determinฤ fluxul termic disipat prin sol cฤtre aerul exterior, รฎn fiecare lunฤ (k):
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Q[e(k)] - relaลฃia (10.16)A.10.3.1.2. Transfer de cฤldurฤ cฤtre pรขnza de apฤ freaticฤ1. Se determinฤ rezistenลฃele termice:R(vf) - relaลฃia (10.14)R(pdf) - relaลฃia (10.15)2. Se determinฤ rezistenลฃa termicฤ medie:
_R(f) - relaลฃia (10.13)
3. Se determinฤ fluxul termic disipat cฤtre pรขnza de apฤ freaticฤ รฎn fiecare lunฤ (k):
Q[f(k)] - relaลฃia (10.17)A.10.3.2. Clฤdire amplasatฤ subteran pe un socluA.10.3.2.1. Transfer de cฤldurฤ cฤtre aerul exterior 1. Se determinฤ suprafeลฃele:A(lat)A(pard) รฎn conformitate cu C 107/3.2. Se determinฤ rezistenลฃele termice:R(esc) - relaลฃia (10.20) ลi Anexa A.10.1R(pdsc) - relaลฃia (10.21) ลi Anexa A.10.13. Se determinฤ temperaturile exterioare de referinลฃฤ lunare:theta[es(k)] - relaลฃia (10.22)theta[pdsc(k)] - relaลฃia (10.23)4. Se determinฤ rezistenลฃa termicฤ medie:
โR(esc) - relaลฃia (10.18)
5. Se determinฤ temperatura exterioarฤ medie de referinลฃฤ lunarฤ:
theta[pdsc(k) - relaลฃia (10.19)
6. Se determinฤ fluxul termic disipat prin sol cฤtre aerul exterior:Q(sce) - relaลฃia (10.25)A.10.3.2.2. Transfer de cฤldurฤ cฤtre pรขnza de apฤ freaticฤ1. Se determinฤ rezistenลฃa termicฤ:R(fsc) - relaลฃia (10.24)2. Se determinฤ fluxul termic disipat cฤtre pรขnza de apฤ freaticฤ รฎn fiecare lunฤ (k):Q[fsc(k)] - relaลฃia (10.267)
A.10.3.3. Determinarea temperaturii spaลฃiilor neocupate theta[s(k)]1. Clฤdire cu un singur spaลฃiu neocupat (subsol):Ecuaลฃia (10.27)2. Clฤdire cu trei spaลฃii neocupate (zone):Ecuaลฃia (10.28) - theta[s(k)];Ecuaลฃia (10.29) - spaลฃiul 1 adiacent subsolului;Ecuaลฃia (10.30) - spaลฃiul 2 adiacent spaลฃiului 1.Determinarea fluxurilor termice disipate prin sol รฎn cazul incintelor de tip subsol ลi spaลฃii ocupate caracterizate de temperaturฤ
de confort sau tehnologicฤ theta[i(0)] se face cu relaลฃiile (10.16), (10,17), (10.25) ลi (10.26) รฎn care theta[s(k) = theta[i(0)].
ANEXA Nr. A11(la cap. 11)
TEMPERATURA PUNCTULUI DE ROUฤ (theta(r)) PENTRU DIFERITE TEMPERATURIลI UMIDITฤลขI RELATIVE ALE AERULUI INTERIOR [โซC]
โโโโโโโโโโโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโ Umiditatea โ Temperatura aerului interior, T(i), รฎn โซC โโ relativฤ a โโโโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโโคโaerului [fi(i)] %โ 12 โ 14 โ 16 โ 18 โ 20 โ 22 โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโคโ 100 โ +12,0 โ +14,0 โ +16,0 โ +18,0 โ +20,0 โ +22,0 โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโคโ 95 โ +11,2 โ +13,2 โ +15,2 โ +17,2 โ +19,2 โ +21,2 โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโคโ 90 โ +10,4 โ +12,4 โ +14,3 โ +16,3 โ +18,3 โ +20,3 โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโคโ 85 โ +9,6 โ +11,5 โ +13,5 โ +15,4 โ +17,4 โ +19,4 โ
โโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโคโ 80 โ +8,7 โ +10,6 โ +12,5 โ +14,5 โ +16,5 โ +18,4 โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโคโ 75 โ +7,7 โ +9,7 โ +11,6 โ +13,5 โ +15,4 โ +17,4 โ
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โโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโคโ 70 โ +6,7 โ +8,6 โ +10,5 โ +12,4 โ +14,4 โ +16,3 โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโคโ 65 โ +5,7 โ +7,5 โ +9,4 โ +11,3 โ +13,2 โ +15,1 โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโคโ 60 โ +4,5 โ +6,4 โ +8,2 โ +10,1 โ +12,0 โ +13,9 โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโคโ 55 โ +3,2 โ +5,1 โ +7,0 โ +8,8 โ +10,7 โ +12,5 โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโคโ 50 โ +1,9 โ +3,7 โ +5,6 โ +7,4 โ +9,3 โ +11,1 โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโคโ 45 โ +0,4 โ +2,3 โ +4,1 โ +5,9 โ +7,7 โ +9,5 โ
โโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโคโ 40 โ -1,0 โ +0,6 โ +2,4 โ +4,2 โ +6,0 โ +7,8 โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโคโ 35 โ -2,6 โ -1,1 โ +0,5 โ +2,3 โ +4,1 โ +5,9 โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโคโ 30 โ -4,5 โ -2,9 โ -1,3 โ +0,2 โ +1,9 โ +3,6 โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโคโ 25 โ -6,6 โ -5,0 โ -3,5 โ -2,0 โ -0,5 โ +1,1 โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโดโโโโโโโโโโโดโโโโโโโโโโดโโโโโโโโโโดโโโโโโโโโโดโโโโโโโโโโดโโโโโโโโโโ
ANEXA Nr. A12
METODฤ DE CALCUL PENTRU EVALUAREA INFLUENลขEI SISTEMELOR DE PROTECลขIESOLARฤ ASUPRA PERFORMANลขEI ENERGETICE A CLฤDIRII
A12.1. EVALUAREA APORTURILOR SOLARE DATORATE ELEMENTELOR DE CONSTRUCลขIE VITRATESe ia รฎn considerare influenลฃa elementelor arhitecturale cu care se realizeazฤ sisteme solare pasive ลi sisteme de protecลฃie
solarฤ ลi cu considerarea condiลฃiilor de amplasament al clฤdirilor.Se prevede o metodฤ simplificatฤ;Se ลฃine seama de efectele de umbrire date de vecinฤtฤลฃile naturale ลi construite etc.Documente recomandate:SR EN 410: "Sticlฤ pentru construcลฃii. Determinarea caracteristicilor luminoase ลi solare ale vitrajelor",SREN 673: "Sticlฤ pentru construcลฃii. Determinarea transmitanลฃei termice U. Metodฤ de calcul."),SR EN 13363-1: "Dispozitive de protecลฃie solarฤ aplicatฤ vitrajelor. Calculul factorului de transmisie solarฤ ลi luminoasฤ.
Partea 1: Metodฤ simplificatฤ")Se prezintฤ elemente de calcul a eficienลฃei energetice ลi economice a sistemelor arhitectural constructive de control solar
pasiv, a sistemelor pasive de captare a radiaลฃiei solare de tipul Spaลฃiu Solar ventilat/neventilat. Se fac recomandฤri privind
utilizarea eficientฤ a diferitelor tipuri de protecลฃii solare (de la plantaลฃii pรขnฤ la cele mai noi sisteme tehnologice).Se prezintฤ limitele constructive ลi funcลฃionale ลi utilizarea prin completare cu prepararea/preรฎncฤlzirea apei calde de consum รฎn sistem pasiv/activ. Se prezintฤ caracteristicile constructive ลi criteriile de performanลฃฤ termicฤ a elementelor componente(vitraj, element de acumulare a cฤldurii, rezistenลฃa termicฤ minimฤ a elementului de acumulare a cฤldurii, amplasarea fantelor de circulaลฃie a aerului ลi debitele recomandate de aer proaspฤt introdus รฎn spaลฃiul ocupat adiacent). Se prezintฤ elemente dementenanลฃฤ.
Se prezintฤ o metodฤ simplificatฤ pentru estimarea transmisiei totale a energiei solare a unui dispozitiv de protecลฃie solarฤaplicat unui vitraj, care se bazeazฤ atรขt pe coeficientul de transfer termic ลi pe cel de transmisie a energiei solare totale avitrajului, cรขt ลi pe factorul de transmisie luminoasฤ ลi pe factorul de reflexie al dispozitivului de protecลฃie solarฤ.
Dispozitivele de protecลฃie solarฤ sunt montate รฎn paralel cu vitrajul, la exterior, la interior sau integrate ลi pot fi: storuri, jaluzeleลi transperante.
Poziลฃia dispozitivului de protecลฃie solarฤ, aลa cum s-a menลฃionat, poate fi la interior, la exterior sau รฎntre foile de geam, รฎntr-unsistem de vitraj dublu.
Metoda este aplicabilฤ atunci cรขnd factorul de transmisie a energiei solare totale a vitrajului este cuprins รฎntre 0,15 ลi 0,85.
Jaluzelele sau storurile trebuie sฤ poatฤ fi reglate astfel รฎncรขt sฤ nu existe transmisie solarฤ directฤ.Se presupune cฤ pentru dispozitivele de protecลฃie solarฤ montate la exterior ลi dispozitivele de protecลฃie solarฤ integrate,spaลฃiul dintre dispozitivele de protecลฃie solarฤ ลi vitraj nu este ventilat, iar pentru dispozitivele de protecลฃie solarฤ montate lainterior acest spaลฃiu este ventilat.
Se face referire la valoarea transmitanลฃei termice a elementelor transparente, U pentru care se prezintฤ deasemenea metodade determinare.
1. 1 Determinarea factorului de transmisie solarฤ ลi luminoasฤ a dispozitivelor de protecลฃie solarฤ aplicatฤ vitrajelor.Termeni, definiลฃii, simboluri ลi unitฤลฃi de mฤsuraSimbolurile sunt prezentate รฎn tabelul 1.1, iar indicii sunt prezentaลฃi รฎn tabelul 1.2.
Tabelul 1.1 - Simboluri ลi unitฤลฃi de mฤsurฤ
โโโโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโ Simbol โ Mฤrime fizicฤ โ Unitate de mฤsurฤ โ
โโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโคโ G โfactor de transmisie a energiei solare totale โ - โโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโคโ U โcoeficient de transfer termic โ W/(m2โชK) โ
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2 Dispozitiv de protecลฃie solarฤ3 Spaลฃiu neventilat4 Vitraj5 Interior
Factorul de transmisie totalฤ a energiei solare al unui vitraj ลi al unui dispozitiv de protecลฃie solarฤ montat la exterior, este datde:
h hg(t) = tau(e,B) โช g + alfa(e,B) โช โโ + tau(e,B) โช(1-g) โช โโ (1)
h2 h, h1 unde:
alfa(e,B) = 1 - tau(e,B) - ro(e,B) (2)
h1 = 6 W/(m2โชK) (3)
h2 = 18 W/(m2โชK) (4)
โ 1 1 1 โ1
h = โ โโโโ + โโ + โโ โ (5)โ U(g) h1 h2 โ
a.2. Dispozitiv de protecลฃie solarฤ montat la interior
Figura 1.2 prezintฤ schematic montarea la interior a dispozitivelor de protecลฃie solarฤ.
Figura 1.2
Alcฤtuire caracteristicฤ a unui dispozitiv de protecลฃie solarฤmontat la interior
Legenda1 Exterior 2 Vitraj3 Spaลฃiu de aer ventilat spre interior 4 Dispozitiv de protecลฃie solarฤ5 Interior
Factorul de transmisie totalฤ a energiei solare al unui vitraj ลi al unui dispozitiv de protecลฃie solarฤ montat la interior este datde:
โ h โg(t) = g โช โ 1 - g โช ro(e,B) - alfa(e,B) โช โโ โ (6)
โ h2 โ unde:
alfa(e,B) = 1 - tau(e,B) - ro(e,B) (7)
h3 - 18 W/(m2โชK) (8)
โ 1 1 โh = โ โโโโ + โโ โ (9)
โ U(g) h2 โ a.3. Dispozitiv integrat de protecลฃie solarฤFigura 1.3 prezintฤ schematic montarea dispozitivelor de protecลฃie solarฤ รฎntre douฤ foi de geam.
104
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Metoda de calcul este valabilฤ pentru un sistem รฎn care geamul exterior nu este peliculizat ลi geamul interior este fienepeliculizat, fie are aplicatฤ o peliculฤ de joasฤ emisivitate.
Figura 1.3
Alcฤtuire caracteristicฤ a unui dispozitiv de protecลฃie solarฤ integrat
Legenda1 Exterior 2 Vitraj simplu nepeliculizat
3 Dispozitiv de protecลฃie solarฤ4 Spaลฃiu de aer neventilat5 Vitraj simplu peliculizat sau nepeliculizat6 Interior
Factorul de transmisie a energiei solare totale a unui dispozitiv de protecลฃie solarฤ amplasat รฎntre douฤ geamuri (integrat),este dat de relaลฃia:
hg(t) = g โช tau(e,B) + g โช [alfa(e,B) + (1-g) โช ro(e,B)] โช โโ (10)
h3 unde:
alfa(e,B) = 1 - tau(e,B) - ro(e,B) (11)
h3 - 3W/(m2โชK) (12)
โ 1 1 โ-1
h = โ โโโโ + โโโ (13)โ U(g) h3โ
A12.2 DETERMINAREA TRANSMITANลขEI TERMICE, U รN CAZUL SUPRAFEลขELOR VITRATE ECHIPATE CU ELEMENTE
DE PROTECลขIE SOLARฤb.1. Dispozitiv de protecลฃie solarฤ montat la exterior Figura 3.1 prezintฤ schematic instalarea dispozitivelor exterioare de protecลฃie solarฤ.
Figura 3.1
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Alcฤtuire caracteristicฤ a dispozitivului de protecลฃie solarฤmontat la exterior
Legenda1 Exterior 2 Dispozitiv de protecลฃie solarฤ3 Spaลฃiu neventilat4 Vitraj5 Interior
1 1โโโโ = โโโ + R(se) + R(sev)U(t) U
unde:U(t) - transmitanลฃa termicฤ a elementului vitrat cu protecลฃie solarฤ, W/m2โชK;U - transmitanลฃa termicฤ a elementului vitrat, W/m2โชK;R(se) - rezistenลฃa termicฤ a elementului de protecลฃie solarฤ, m2โชK/W;R(sev) rezistenลฃa termicฤ a spaลฃiului de aer dintre elementul de protecลฃie solarฤ ลi elementul vitrat, m 2โชK/W;
Rezistenลฃa termicฤ a elementului de protecลฃie solarฤ, R(se), este de tip conductiv ลi depinde de reglarea elementului deprotecลฃie solarฤ ลi de grosimea ลi materialul din care este alcฤtuit;
Rezistenลฃa termicฤ a spaลฃiului de aer dintre elementul de protecลฃie solarฤ ลi elementul vitrat, R(sev), se poate consideraavรขnd valoarea 0.08 m2โชK/W;
b.2. Dispozitiv de protecลฃie solarฤ montat la interior Figura 3.2 prezintฤ schematic montarea la interior a dispozitivelor de protecลฃie solarฤ.
Figura 3.2
Alcฤtuire caracteristicฤ a unui dispozitiv de protecลฃie solarฤmontat la interior
Legenda1 Exterior 2 Vitraj3 Spaลฃiu de aer ventilat spre interior 4 Dispozitiv de protecลฃie solarฤ5 Interior
1 1โโโโ = โโโ + R(vsi) + R(si)U(t) U
unde:U(t) - transmitanลฃa termicฤ a elementului vitrat cu protecลฃie solarฤ, W/m2โชK;U - transmitanลฃa termicฤ a elementului vitrat, W/m2โชK;R(si) - rezistenลฃa termicฤ a elementului de protecลฃie solarฤ, m2โชK/W;R(vsi) - rezistenลฃa termicฤ a spaลฃiului de aer dintre elementul de protecลฃie solarฤ ลi elementul vitrat, m 2โชK/W;
Rezistenลฃa termicฤ a elementului de protecลฃie solarฤ, R(si), este de tip conductiv ลi depinde de reglarea elementului deprotecลฃie solarฤ ลi de grosimea ลi materialul din care este alcฤtuit;
Rezistenลฃa termicฤ a spaลฃiului de aer dintre elementul de protecลฃie solarฤ ลi elementul vitrat, R(vsi), se poate considera avรขnd
valoarea 0,10 m2
โชK/W;
b.3. Dispozitiv integrat de protecลฃie solarฤ
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Figura 2.6 prezintฤ schematic montarea dispozitivelor de protecลฃie solarฤ รฎntre douฤ foi de geam.Metoda de calcul este valabilฤ pentru un sistem รฎn care geamul exterior nu este peliculizat ลi geamul interior este fie
nepeliculizat, fie are aplicatฤ o peliculฤ de joasฤ emisivitate.
Figura 3.3
Alcฤtuire caracteristicฤ a unui dispozitiv de protecลฃie solarฤ integrat
Legenda1 Exterior 2 Vitraj simplu nepeliculizat
3 Dispozitiv de protecลฃie solarฤ4 Spaลฃiu de aer neventilat5 Vitraj simplu peliculizat sau nepeliculizat6 Interior
1 1 1โโโโ = โโโ + R(s) + โโโU(t) U h
unde:U(t) - transmitanลฃa termicฤ a elementului vitrat cu protecลฃie solarฤ, W/m2โชK;U - transmitanลฃa termicฤ a elementului vitrat, W/m2โชK;R(s) - rezistenลฃa termicฤ a elementului de protecลฃie solarฤ, m2โชK/W;h - conductanลฃa termicฤ a stratului de gaz dintre elementul de protecลฃie solarฤ ลi unul dintre elementele vitrate, W/m 2โชK;
Rezistenลฃa termicฤ a elementului de protecลฃie solarฤ, R(s), este de tip conductiv ลi depinde de reglarea elementului deprotecลฃie solarฤ ลi de grosimea ลi materialul din care este alcฤtuit;
Conductanลฃa termicฤ a spaลฃiului de gaz dintre elementul de protecลฃie solarฤ ลi unul dintre elementele vitrate, h, se poateconsidera avรขnd valoarea 2 W/m2โชK;
A. VALORI CARACTERISTICE PENTRU VITRAJE ลIDISPOZITIVE DE PROTECลขIE SOLARฤ
Tabelul A.1 - Valori referitoare la vitraje tip
โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโโโโโโโ โCoeficient deโ Factor de โ Factor de โ Factor โโ โ transfer โtransmisie a โtransmisie aโde reflexie โโ Produs โ termic โ energiei โ luminii โ a luminii โโ โ U(g) โsolare totaleโ โ โโ โ W/(m2โชK) โ g โ tau(niu) โro = ro'(niu)โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโคโGeam simplu โ 5,7 โ 0,85 โ 0,90 โ 0,08 โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโคโGeam dublu โ 3,0 โ 0,75 โ 0,82 โ 0,15 โโtransparent โ โ โ โ โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโคโGeam triplu transparentโ 2,0 โ 0,65 โ 0,75 โ 0,20 โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโคโGeam dublu transparent โ โ โ โ โโcu o peliculฤ de joasฤ โ 1,6 โ 0,72 โ 0,75 โ 0,17 โโemisivitate โ โ โ โ โ
โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโดโโโโโโโโโโโโโโดโโโโโโโโโโโโโโดโโโโโโโโโโโโโดโโโโโโโโโโโโโโคโNOTฤ - Datele furnizeazฤ o estimare prudentฤ pentru sarcina de rฤcire โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโ
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Tabelul A.2 - Valori referitoare la dispozitive tip de protecลฃie solarฤ
โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโ Factor de transmisie โ Factor de reflexie ro(e,B) โโ tau(e,B) โโโโโโโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโโโคโ โ Alb โ Pastel โ รnchis โ Negru โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโคโOpac โ 0,0 โ 0,7 โ 0,5 โ 0,3 โ 0,1 โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโคโMediu translucid โ 0,2 โ 0,6 โ 0,4 โ 0,2 โ 0,1 โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโคโFoarte translucid โ 0,4 โ 0,4 โ 0,3 โ 0,2 โ 0,1 โ
โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโดโโโโโโโโโดโโโโโโโโโโโโโโดโโโโโโโโโโโโดโโโโโโโโโโโโดโโโโโโโโโโโ
Acestea sunt valori caracteristice ale factorilor de transmisie ลi de reflexie ai materialelor dispozitivelor de protecลฃie solarฤ.Coeficientul de absorbลฃie este alfa(e,B) = 1 - tau(e,B) - ro(e,B). Se presupune cฤ factorii de transmisie ลi de reflexie ai luminii auvalori egale cu cei pentru energia solarฤ.
รn cazul storurilor sau al jaluzelelor, caracteristicile de mai sus sunt aplicabile cรขnd dispozitivul de protecลฃie solarฤ este รฎnchis, รฎn situaลฃia รฎn care dispozitivul de protecลฃie solarฤ este deschis la 45โซ, ลi presupunรขnd cฤ nu existฤ o pฤtrundere directฤ aradiaลฃiei solare, trebuie sฤ se utilizeze urmฤtoarele valori corectate:
45โซtau = 0,65 โช tau + 0,15 โช ro
e,B e,B e,B
45โซro = ro โช (0,75 + 0,70 โช taue,B e,B e,B
Figura 3.4
Principii ale transmisiei energiei solare ladispozitivele de protecลฃie solarฤ
Legenda1 Dispozitive de protecลฃie solarฤ deschise la 45โซ
(a) Factor de transmisie, de (b) Nici o pฤtrundere directฤ รฎn (c) Principiul corecลฃieiabsorbลฃie ลi de reflexie al unui cazul dispozitivelor de factorului de transmisie รฎndispozitiv de protecลฃie solarฤ protecลฃie solarฤ de tip storuri cazul obloanelor deschise
sau jaluzele, deschise la 45โซ la 45โซ
B. EXEMPLU DE CALCUL PENTRU UN DISPOZITIV DE PROTECลขIE SOLARฤAPLICAT UNUI VITRAJ
Aceastฤ anexฤ prezintฤ un exemplu de calcul pentru cele trei poziลฃii ale unui dispozitiv de protecลฃie solarฤ de culoare pastel,mediu translucid, combinat cu un vitraj dublu, transparent.
Urmฤtoarele valori sunt preluate din tabelele A.1 ลi A.2:
Dispozitiv de protecลฃieVitraj: solarฤ:
tau(niu) = 0,82 tau(c,B) = 0,2
g = 0,75 ro(e,B) = 0,4
U = 3,0 W/m2โชK alfa(e,B) = 1 - 0,2 - 0,4 = 0,4
ro(niu) = ro'(niu) = 0,15
a.1. Dispozitiv de protecลฃie solarฤ montat la exterior
1
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h = โโโโโโโโโโโโ = 1,8 W/m2โชK1 1 1โโโ + โโ + โ3,0 18 6
1,8 1,8g(t) = 0,2 โช 0,75 + 0,4 โช โโโ + 0,2 โช (1 - 0,75) โช โโโ = 0,21
18 6
a.2. Dispozitiv de protecลฃie solarฤ montat la interior
1h = โโโโโโโโ = 2,6 W/m2โชK
1 1โโโ + โโ3,0 18
โ 2,6 โg(t) = 0,75 โช โ 1 - 0,75 โช 0,4 - 0,4 โช โโโ โ = 0,48
โ 18 โ
a.3. Dispozitiv de protecลฃie solarฤ integrat
1h = โโโโโโโ = 1,5 W/m2โชK
1 1โโโ + โ3,0 3
โ โ 1,5
g(t) = 0,75 โช 0,2 + 0,75 โช โ 0,4 + (1 - 0,75) โช 0,4 โ โช โโโ = 0,34โ โ 3
Factorul de transmisie luminoasฤ:
0,82 โช 0,2tau(v,t) = โโโโโโโโโโโโโโ = 0,17
1 - 0,15 โช 0,4
Factorul de transmisie solarฤ directฤ:
0,87 โช0.2tau(e,t) = โโโโโโโโโโโโโโ = 0,179
1 - 0,07 โช 0,4
ANEXA Nr. 13.1
Valoarea iluminฤrii pentru cerinลฃe specifice alefuncลฃiunilor spaลฃiului interior
(document recomandat STAS 6221-89)
โโโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโ โ โ Valoarea iluminฤrii โโ โ Caracterul lucrฤrilor care โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโโโโโโโโโโคโ โ se executฤ รฎn รฎncฤpere โ โ Iluminare de โโ โ โ Iluminare lateralฤ โsus ลi combinatฤ โโ โ โ โ cu lateralฤ โโCategoriaโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโคโde muncฤ โ โ Dimensiunile โ Valoare โ Valoare โ Valoare โ
โ โ โ obiectului โ minimฤ โrecomandatฤ โ medie โโ โ Gradul de precizie โ de โโโโโโโโฌโโโโโโโผโโโโโโโฌโโโโโโผโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโคโ โ โ distingere โ E โ c โ E โ c โ E โ c โโ โ โ (mm) โโโโโโโโผโโโโโโโผโโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ โ โ lx โ % โ lx โ % โ lx โ % โโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโผโโโโโโโผโโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ I โLucru de precizie โDetalii sub โ 140 โ 3,5 โ 200 โ 5 โ 400 โ 10 โโ โdeosebitฤ โ0,1 โ โ โ โ โ โ โโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโผโโโโโโโผโโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ II โLucru de mare precizieโDetalii รฎntre โ 80 โ 2,0 โ 160 โ 4 โ 280 โ 7 โโ โ โ0,1 ลi 0,3 โ โ โ โ โ โ โโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโผโโโโโโโผโโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ III โLucru de precizie โDetalii รฎntre โ 60 โ 1,5 โ 100 โ 2,5 โ 200 โ 5 โโ โ โ0,3 ลi 1 โ โ โ โ โ โ โโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโผโโโโโโโผโโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ IV โLucru de precizie micฤโDetalii รฎntre โ 40 โ 1,0 โ 80 โ 2,0 โ 120 โ 3 โโ โ โ1 ลi 10 โ โ โ โ โ โ โโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโผโโโโโโโผโโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ V โLucru brut โDetalii peste โ 20 โ 0,5 โ 32 โ 0,8 โ 80 โ 2 โโ โ โ10 โ โ โ โ โ โ โ
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โโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโผโโโโโโโผโโโโโโโผโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ VI โLucru care necesitฤ โ - โ 10 โ 0,25 โ 16 โ 0,4 โ 40 โ 1 โโ โsuprevegherea โ โ โ โ โ โ โ โโ โgeneralฤ a procesului โ โ โ โ โ โ โ โโ โde producลฃie โ โ โ โ โ โ โ โโโโโโโโโโโโดโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโดโโโโโโโโโโโโโโโโดโโโโโโโดโโโโโโโดโโโโโโโดโโโโโโดโโโโโโโโโดโโโโโโโโโ
ANEXA Nr. 13.2
รnฤlลฃimea planului util pentru funcลฃiuni uzuale
(document recomandat STAS 6221-89)โโโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโCategoriaโ Denumirea รฎncฤperilor โ Suprafaลฃa planului de โโde muncฤ โ โ lucru โโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโคโ โ- Sฤli de desen โ โโ I โ- Ateliere de picturฤ โ0,85 ... 1,00 m deasupra โโ โ- Sฤli de expunere pentru obiecte colorate โpardoselii โโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโคโ โ- Clase, auditorii, laboratoare ลi ateliere de โ โโ II โรฎnvฤลฃฤmรขnt โ0,85 ... 1,00 m deasupra โโ โ- Laboratoare ale instituลฃiilor de cercetฤri ลi โpardoselii โโ โcontrol โ โโ โExpoziลฃii ลi muzee iluminate natural โ โโ โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโค
โ โ- Sฤli sportive ลi de culturฤ fizicฤ โLa nivelul pardoselii โโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโคโ III โ- Sฤli de: consultaลฃii, pansamente, instrumente, โ โโ โbolnavi ลi de naลtere, farmacie ลi camerฤ de gardฤ la โ0,85 ... 1,00 m deasupra โโ โspitale, sanatorii, policlinici โpardoselii โโ โ- Sฤli de lecturฤ รฎn biblioteci โ โโ โ- รncฤperi pentru laboratoare microbiologice โ โโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโคโ โ- Camere de zi, de dormit, bucฤtฤrii, holuri ce โ โโ โprimesc lumina directฤ, la locuinลฃe โ0,85 ... 1,00 m deasupra โโ IV โ- Camere de dormit รฎn cฤmine, internate, hoteluri, โpardoselii โโ โcase de odihnฤ, creลe, cฤmine de copii โ โโ โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโคโ โ- Camera de joc ลi triere la cฤmine de copii ลi creลe โLa nivelul pardoselii โโ โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโค
โ โ- Birouri obiลnuite de lucru ลi รฎn รฎncฤperi โ โโ โadministrative โ โโ โ- Sฤli de recreaลฃie, holuri ลi sฤli de gimnasticฤ รฎn โ0,85 ... 1,00 m deasupra โโ โลcoli โpardoselii โโ โ- Sฤli de mese, oficii, bucฤtฤrii, sฤli de prelucrarea โ โโ โalimentelor la restaurante cantine, spitale etc. โ โโ โ- รncฤperi auxiliare la spitale, policlinici, sanatoriiโ โโ โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโคโ โ- Foaieruri ลi holuri รฎn hotele โ โโ โ- Sฤli de aลteptare, holuri ลi vestibuluri รฎn gฤri โLa nivelul pardoselii โโ โ- Sฤli de festivitฤลฃi โ โโ โ- Noduri sanitare รฎn creลe ลi grฤdiniลฃe โ โโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโคโ V โ- Sฤli de spectacol ลi degajamentele acestora โ โโ โ- รncฤperile de deservire la spitale, sanatorii, โ โโ โpoliclinici, stabilimente publice ca bฤi, duลuri, โLa nivelul pardoselii โโ โgrupuri sanitare, vestiare, vestibuluri, garderobe etc.โ โโ โ- Scฤri โ โโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโคโ VI โ- Vestibuluri, coridoare, grupuri sanitare la alte โ โโ โclฤdiri decรขt cele specificate la categoria de muncฤ V โLa nivelul pardoselii โโ โSฤli de cazane, depozite, cฤmฤri โ โโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโคโ โ- โ โโโโโโโโโโโโดโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโดโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโ OBSERVAลขIE: Alte รฎncฤperi neprevฤzute รฎn tabelul anexฤ I se vor รฎncadra prin asimilare, รฎn una din categoriile prevฤzute รฎn
funcลฃie de specificul lor.
ANEXA Nr. A14
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METODฤ DE CALCUL SIMPLIFICATฤ PENTRU DETERMINAREA REZISTENลขELORTERMICE CORECTATE LA CLฤDIRILE EXISTENTE - TABELE CU VALORI
PRECALCULATE PENTRU COEFICIENลขII DE REDUCERE/CORECลขIE "r 1" ลI "r 2"
LEGENDA
l lungimea รฎnsumatฤ a tuturor punลฃilor termice liniare [m];p ponderea รฎnsumatฤ a tuturor zonelor neizolate sau mai puลฃin izolate termic [-];A aria totalฤ a elementului de construcลฃie, caracterizatฤ prin aceiaลi rezistenลฃฤ termicฤ
unidirecลฃionalฤ [m2];
โU transmitanลฃa termicฤ unidirecลฃionalฤ, medie, ponderatฤ, aferentฤ ariei totale a zonelorneizolate sau mai puลฃin izolate termic [W/(m2K)];
R rezistenลฃa termicฤ unidirecลฃionalฤ din cรขmp curent [m2K/W];R1 rezistenลฃa termicฤ unidirecลฃionalฤ a tuturor straturilor cuprinse รฎntre cota ยฑ0,00 ลi cota
stratului invariabil (CSI), la care se adaugฤ rezistenลฃa la transfer termic superficialinterior [m2K/W]
r1 coeficientul de reducere a rezistenลฃelor termice unidirecลฃionale din cรขmp curent, care ลฃineseama de influenลฃa punลฃilor termice liniare [-];
r2 coeficientul de reducere a rezistenลฃelor termice unidirecลฃionale din cรขmp curent, care ลฃineseama de prezenลฃa, รฎn cadrul ariei elementului de construcลฃie perimetral, a unor zoneneizolate sau mai puลฃin izolate termic [-].
โโโ SUMฤ[PSI(j) โช l(j)]PSI = โโโโโโโโโโโโโโโโโโโ coeficientul liniar de transfer termic, mediu, ponderat [W/(mK)]
l
TABELUL A 14.1
โโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโ โ โ Coeficienลฃi "r1" pentru planลee de terasฤ ลi de pod โโ โ โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโคโ R โ I/A โ โโโ โโ โ โ PSI โโ โ โโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโคโ โ โ 0.10 โ 0.20 โ 0.30 โ 0.40 โ 0.50 โ 0,60 โ 0,70 โ 0.80 โโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ 0.10 โ 0.99 โ 0.99 โ 0.98 โ 0.98 โ 0.97 โ 0.82 โ 0.96 โ 0.95 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ 0.20 โ 0.99 โ 0.98 โ 0.97 โ 0.95 โ 0.94 โ 0.82 โ 0.92 โ 0.91 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโค
โ 0.60 โ 0.30 โ 0.98 โ 0.97 โ 0.95 โ 0.93 โ 0.92 โ 0.82 โ 0.89 โ 0.87 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ 0.40 โ 0.98 โ 0.95 โ 0.93 โ 0.91 โ 0.89 โ 0.82 โ 0.86 โ 0.84 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ 0.50 โ 0.97 โ 0.94 โ 0.92 โ 0.89 โ 0.87 โ 0.82 โ 0.83 โ 0.81 โโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ 0.10 โ 0.99 โ 0.98 โ 0.98 โ 0.97 โ 0.96 โ 0.72 โ 0.95 โ 0.94 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ 0.20 โ 0.98 โ 0.97 โ 0.95 โ 0.94 โ 0.93 โ 0.72 โ 0.90 โ 0.89 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ 0.80 โ 0.30 โ 0.98 โ 0.95 โ 0.93 โ 0.91 โ 0.89 โ 0.72 โ 0.86 โ 0.84 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ 0.40 โ 0.97 โ 0.94 โ 0.91 โ 0.89 โ 0.86 โ 0.72 โ 0.82 โ 0.80 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ 0.50 โ 0.96 โ 0.93 โ 0.89 โ 0.86 โ 0.83 โ 0.72 โ 0.78 โ 0.76 โ
โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ 0.10 โ 0.99 โ 0.98 โ 0.97 โ 0.96 โ 0.95 โ 0.63 โ 0.93 โ 0.93 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ 0.20 โ 0.98 โ 0.96 โ 0.94 โ 0.93 โ 0.91 โ 0.63 โ 0.88 โ 0.86 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ 1.00 โ 0.30 โ 0.97 โ 0.94 โ 0.92 โ 0.89 โ 0.87 โ 0.63 โ 0.83 โ 0.81 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ 0.40 โ 0.96 โ 0.93 โ 0.89 โ 0.86 โ 0.83 โ 0.63 โ 0.78 โ 0.76 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ 0.50 โ 0.95 โ 0.91 โ 0.87 โ 0.83 โ 0.80 โ 0.63 โ 0.74 โ 0.71 โโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ 0.10 โ 0.99 โ 0.98 โ 0.97 โ 0.95 โ 0.94 โ 0.54 โ 0.92 โ 0.91 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ 0.20 โ 0.98 โ 0.95 โ 0.93 โ 0.91 โ 0.89 โ 0.54 โ 0.86 โ 0.84 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ 1.20 โ 0.30 โ 0.97 โ 0.93 โ 0.90 โ 0.87 โ 0.85 โ 0.54 โ 0.80 โ 0.78 โ
โ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ 0.40 โ 0.95 โ 0.91 โ 0.87 โ 0.84 โ 0.81 โ 0.54 โ 0.75 โ 0.72 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ 0.50 โ 0.94 โ 0.89 โ 0.85 โ 0.81 โ 0.77 โ 0.54 โ 0.70 โ 0.68 โ
111
8/8/2019 Metodologie Partea I
http://slidepdf.com/reader/full/metodologie-partea-i 112/121
โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ 0.10 โ 0.99 โ 0.97 โ 0.96 โ 0.95 โ 0.93 โ 0.46 โ 0.91 โ 0.90 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ 0.20 โ 0.97 โ 0.95 โ 0.92 โ 0.90 โ 0.88 โ 0.46 โ 0.84 โ 0.82 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ 1.40 โ 0.30 โ 0.96 โ 0.92 โ 0.89 โ 0.86 โ 0.83 โ 0.46 โ 0.77 โ 0.75 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ 0.40 โ 0.95 โ 0.90 โ 0.86 โ 0.82 โ 0.78 โ 0.46 โ 0.72 โ 0.69 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ 0.50 โ 0.93 โ 0.88 โ 0.83 โ 0.78 โ 0.74 โ 0.46 โ 0.67 โ 0.64 โโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ 0.10 โ 0.98 โ 0.97 โ 0.95 โ 0.94 โ 0.93 โ 0.39 โ 0.90 โ 0.89 โ
โ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ 0.20 โ 0.97 โ 0.94 โ 0.91 โ 0.89 โ 0.86 โ 0.39 โ 0.82 โ 0.80 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ 1.60 โ 0.30 โ 0.95 โ 0.91 โ 0.87 โ 0.84 โ 0.81 โ 0.39 โ 0.75 โ 0.72 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ 0.40 โ 0.94 โ 0.89 โ 0.84 โ 0.80 โ 0.76 โ 0.39 โ 0.69 โ 0.66 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ 0.50 โ 0.93 โ 0.86 โ 0.81 โ 0.76 โ 0.71 โ 0.39 โ 0.64 โ 0.61 โโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ 0.10 โ 0.98 โ 0.97 โ 0.95 โ 0.93 โ 0.92 โ 0.34 โ 0.89 โ 0.87 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ 0.20 โ 0.97 โ 0.93 โ 0.90 โ 0.87 โ 0.85 โ 0.34 โ 0.80 โ 0.78 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ 1.80 โ 0.30 โ 0.95 โ 0.90 โ 0.86 โ 0.82 โ 0.79 โ 0.34 โ 0.73 โ 0.70 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโค
โ โ 0.40 โ 0.93 โ 0.87 โ 0.82 โ 0.78 โ 0.74 โ 0.34 โ 0.66 โ 0.63 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ 0.50 โ 0.92 โ 0.85 โ 0.79 โ 0.74 โ 0.69 โ 0.34 โ 0.61 โ 0.58 โโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ 0.10 โ 0.98 โ 0.96 โ 0.94 โ 0.93 โ 0.91 โ 0.29 โ 0.88 โ 0.86 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ 0.20 โ 0.96 โ 0.93 โ 0.89 โ 0.86 โ 0.83 โ 0.29 โ 0.78 โ 0.76 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ 2.00 โ 0.30 โ 0.94 โ 0.89 โ 0.85 โ 0.81 โ 0.77 โ 0.29 โ 0.70 โ 0.68 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ 0.40 โ 0.93 โ 0.86 โ 0.81 โ 0.76 โ 0.71 โ 0.29 โ 0.64 โ 0.61 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ 0.50 โ 0.91 โ 0.83 โ 0.77 โ 0.71 โ 0.67 โ 0.29 โ 0.59 โ 0.56 โโโโโโโโโโโดโโโโโโโโโดโโโโโโโโโดโโโโโโโโโดโโโโโโโโโดโโโโโโโโโดโโโโโโโโโดโโโโโโโโโดโโโโโโโโโดโโโโโโโโโ
TABELUL A 14.2โโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโ โ โ Coeficienลฃi "r1" pentru planลee peste subsoluri neรฎncฤlzite โโ โ โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโคโ R โ I/A โ โโโ โโ โ โ PSI โโ โ โโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโคโ โ โ 0.10 โ 0.20 โ 0.30 โ 0.40 โ 0.50 โ 0,60 โ 0,70 โ 0.80 โโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ 0.10 โ 1.00 โ 0.99 โ 0.99 โ 0.99 โ 0.99 โ 0.98 โ 0.98 โ 0.98 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ 0.20 โ 0.99 โ 0.99 โ 0.98 โ 0.98 โ 0.97 โ 0.97 โ 0.96 โ 0.95 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ 0.30 โ 0.30 โ 0.99 โ 0.98 โ 0.97 โ 0.97 โ 0.96 โ 0.95 โ 0.94 โ 0.93 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโค
โ โ 0.40 โ 0.99 โ 0.98 โ 0.97 โ 0.95 โ 0.94 โ 0.93 โ 0.92 โ 0.91 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ 0.50 โ 0.99 โ 0.97 โ 0.96 โ 0.94 โ 0.93 โ 0.92 โ 0.90 โ 0.89 โโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ 0.10 โ 1.00 โ 0.99 โ 0.99 โ 0.98 โ 0.98 โ 0.98 โ 0.97 โ 0.97 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ 0.20 โ 0.99 โ 0.98 โ 0.98 โ 0.97 โ 0.96 โ 0.95 โ 0.95 โ 0.94 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ 0.40 โ 0.30 โ 0.99 โ 0.98 โ 0.97 โ 0.95 โ 0.94 โ 0.93 โ 0.92 โ 0.91 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ 0.40 โ 0.98 โ 0.97 โ 0.95 โ 0.94 โ 0.93 โ 0.91 โ 0.90 โ 0.89 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ 0.50 โ 0.98 โ 0.96 โ 0.94 โ 0.93 โ 0.91 โ 0.89 โ 0.88 โ 0.86 โโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ 0.10 โ 0.99 โ 0.99 โ 0.98 โ 0.98 โ 0.97 โ 0.97 โ 0.96 โ 0.95 โ
โ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ 0.20 โ 0.99 โ 0.98 โ 0.97 โ 0.95 โ 0.94 โ 0.93 โ 0.92 โ 0.91 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ 0.60 โ 0.30 โ 0.98 โ 0.97 โ 0.95 โ 0.93 โ 0.92 โ 0.90 โ 0.89 โ 0.87 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโค
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8/8/2019 Metodologie Partea I
http://slidepdf.com/reader/full/metodologie-partea-i 113/121
โ โ 0.40 โ 0.98 โ 0.95 โ 0.93 โ 0.91 โ 0.89 โ 0.87 โ 0.86 โ 0.84 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ 0.50 โ 0.97 โ 0.94 โ 0.92 โ 0.89 โ 0.87 โ 0.85 โ 0.83 โ 0.81 โโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ 0.10 โ 0.99 โ 0.98 โ 0.98 โ 0.97 โ 0.96 โ 0.95 โ 0.95 โ 0.94 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ 0.20 โ 0.98 โ 0.97 โ 0.95 โ 0.94 โ 0.93 โ 0.91 โ 0.90 โ 0.89 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ 0.80 โ 0.30 โ 0.98 โ 0.95 โ 0.93 โ 0.91 โ 0.89 โ 0.87 โ 0.86 โ 0.84 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ 0.40 โ 0.97 โ 0.94 โ 0.91 โ 0.89 โ 0.86 โ 0.84 โ 0.82 โ 0.80 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโค
โ โ 0.50 โ 0.96 โ 0.93 โ 0.89 โ 0.86 โ 0.83 โ 0.81 โ 0.78 โ 0.76 โโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ 0.10 โ 0.99 โ 0.98 โ 0.97 โ 0.96 โ 0.95 โ 0.94 โ 0.93 โ 0.93 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ 0.20 โ 0.98 โ 0.96 โ 0.94 โ 0.93 โ 0.91 โ 0.89 โ 0.88 โ 0.86 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ 1.00 โ 0.30 โ 0.97 โ 0.94 โ 0.92 โ 0.89 โ 0.87 โ 0.85 โ 0.83 โ 0.81 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ 0.40 โ 0.96 โ 0.93 โ 0.89 โ 0.86 โ 0.83 โ 0.81 โ 0.78 โ 0.76 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ 0.50 โ 0.95 โ 0.91 โ 0.87 โ 0.83 โ 0.80 โ 0.77 โ 0.74 โ 0.71 โโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ 0.10 โ 0.99 โ 0.98 โ 0.97 โ 0.95 โ 0.94 โ 0.93 โ 0.92 โ 0.91 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ 0.20 โ 0.98 โ 0.95 โ 0.93 โ 0.91 โ 0.89 โ 0.87 โ 0.86 โ 0.84 โ
โ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ 1.20 โ 0.30 โ 0.97 โ 0.93 โ 0.90 โ 0.87 โ 0.85 โ 0.82 โ 0.80 โ 0.78 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ 0.40 โ 0.95 โ 0.91 โ 0.87 โ 0.84 โ 0.81 โ 0.78 โ 0.75 โ 0.72 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ 0.50 โ 0.94 โ 0.89 โ 0.85 โ 0.81 โ 0.77 โ 0.74 โ 0.70 โ 0.68 โโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ 0.10 โ 0.99 โ 0.97 โ 0.96 โ 0.95 โ 0.93 โ 0.92 โ 0.91 โ 0.90 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ 0.20 โ 0.97 โ 0.95 โ 0.92 โ 0.90 โ 0.88 โ 0.86 โ 0.84 โ 0.82 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ 1.40 โ 0.30 โ 0.96 โ 0.92 โ 0.89 โ 0.86 โ 0.83 โ 0.80 โ 0.77 โ 0.75 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ 0.40 โ 0.95 โ 0.90 โ 0.86 โ 0.82 โ 0.78 โ 0.75 โ 0.72 โ 0.69 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ 0.50 โ 0.93 โ 0.88 โ 0.83 โ 0.78 โ 0.74 โ 0.70 โ 0.67 โ 0.64 โโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ 0.10 โ 0.98 โ 0.97 โ 0.95 โ 0.94 โ 0.93 โ 0.91 โ 0.90 โ 0.89 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ 0.20 โ 0.97 โ 0.94 โ 0.91 โ 0.89 โ 0.86 โ 0.84 โ 0.82 โ 0.80 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ 1.60 โ 0.30 โ 0.95 โ 0.91 โ 0.87 โ 0.84 โ 0.81 โ 0.78 โ 0.75 โ 0.72 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ 0.40 โ 0.94 โ 0.89 โ 0.84 โ 0.80 โ 0.76 โ 0.72 โ 0.69 โ 0.66 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ 0.50 โ 0.93 โ 0.86 โ 0.81 โ 0.76 โ 0.71 โ 0.68 โ 0.64 โ 0.61 โโโโโโโโโโโดโโโโโโโโโดโโโโโโโโโดโโโโโโโโโดโโโโโโโโโดโโโโโโโโโดโโโโโโโโโดโโโโโโโโโดโโโโโโโโโดโโโโโโโโโ
TABELUL A 14.3
โโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโ
โ โ โ Coeficienลฃi "r1" pentru placa pe sol โโ โ โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโคโ R1 โ I/A โ โโโ โโ โ โ PSI โโ โ โโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโคโ โ โ 0.60 โ 0.80 โ 1.00 โ 1.20 โ 1.40 โ 1.60 โ 1.80 โ 2.00 โโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ 0.10 โ 2.30 โ 2.06 โ 1.87 โ 1.71 โ 1.57 โ 1.46 โ 1.36 โ 1.27 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ 0.20 โ 1.71 โ 1.46 โ 1.27 โ 1.13 โ 1.01 โ 0.92 โ 0.84 โ 0.78 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ 2.50 โ 0.30 โ 1.36 โ 1.13 โ 0.97 โ 0.84 โ 0.75 โ 0.67 โ 0.61 โ 0.56 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ 0.40 โ 1.13 โ 0.92 โ 0.78 โ 0.67 โ 0.59 โ 0.53 โ 0.48 โ 0.44 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโค
โ โ 0.50 โ 0.97 โ 0.78 โ 0.65 โ 0.56 โ 0.49 โ 0.44 โ 0.39 โ 0.36 โโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ 0.10 โ 2.15 โ 1.90 โ 1.71 โ 1.55 โ 1.42 โ 1.31 โ 1.21 โ 1.13 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ 0.20 โ 1.55 โ 1.31 โ 1.13 โ 0.99 โ 0.89 โ 0.80 โ 0.73 โ 0.67 โ
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8/8/2019 Metodologie Partea I
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โ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ 3.00 โ 0.30 โ 1.21 โ 0.99 โ 0.84 โ 0.73 โ 0.65 โ 0.58 โ 0.52 โ 0.48 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ 0.40 โ 0.99 โ 0.80 โ 0.67 โ 0.58 โ 0.51 โ 0.45 โ 0.41 โ 0.37 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ 0.50 โ 0.84 โ 0.67 โ 0.56 โ 0.48 โ 0.42 โ 0.37 โ 0.33 โ 0.30 โโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ 0.10 โ 2.02 โ 1.77 โ 1.57 โ 1.42 โ 1.29 โ 1.18 โ 1.09 โ 1.01 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ 0.20 โ 1.42 โ 1.18 โ 1.01 โ 0.89 โ 0.79 โ 0.71 โ 0.65 โ 0.59 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ 3.50 โ 0.30 โ 1.09 โ 0.89 โ 0.75 โ 0.65 โ 0.57 โ 0.51 โ 0.46 โ 0.42 โ
โ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ 0.40 โ 0.89 โ 0.71 โ 0.59 โ 0.51 โ 0.45 โ 0.40 โ 0.36 โ 0.32 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ 0.50 โ 0.75 โ 0.59 โ 0.49 โ 0.42 โ 0.37 โ 0.32 โ 0.29 โ 0.26 โโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ 0.10 โ 1.90 โ 1.65 โ 1.46 โ 1.31 โ 1.18 โ 1.08 โ 0.99 โ 0.92 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ 0.20 โ 1.31 โ 1.08 โ 0.92 โ 0.80 โ 0.71 โ 0.64 โ 0.58 โ 0.53 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ 4.00 โ 0.30 โ 0.99 โ 0.80 โ 0.67 โ 0.58 โ 0.51 โ 0.45 โ 0.41 โ 0.37 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ 0.40 โ 0.80 โ 0.64 โ 0.53 โ 0.45 โ 0.40 โ 0.35 โ 0.32 โ 0.29 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ 0.50 โ 0.67 โ 0.53 โ 0.44 โ 0.37 โ 0.32 โ 0.29 โ 0.26 โ 0.23 โโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโค
โ โ 0.10 โ 1.80 โ 1.55 โ 1.36 โ 1.21 โ 1.09 โ 0.99 โ 0.91 โ 0.84 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ 0.20 โ 1.21 โ 0.99 โ 0.84 โ 0.73 โ 0.65 โ 0.58 โ 0.52 โ 0.48 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ 4.50 โ 0.30 โ 0.91 โ 0.73 โ 0.61 โ 0.52 โ 0.46 โ 0.41 โ 0.37 โ 0.33 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ 0.40 โ 0.73 โ 0.58 โ 0.48 โ 0.41 โ 0.36 โ 0.32 โ 0.28 โ 0.26 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ 0.50 โ 0.61 โ 0.48 โ 0.39 โ 0.33 โ 0.29 โ 0.26 โ 0.23 โ 0.21 โโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ 0.10 โ 1.71 โ 1.46 โ 1.27 โ 1.13 โ 1.01 โ 0.92 โ 0.84 โ 0.78 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ 0.20 โ 1.13 โ 0.92 โ 0.78 โ 0.67 โ 0.59 โ 0.53 โ 0.48 โ 0.44 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ 5.00 โ 0.30 โ 0.84 โ 0.67 โ 0.56 โ 0.48 โ 0.42 โ 0.37 โ 0.33 โ 0.30 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ 0.40 โ 0.67 โ 0.53 โ 0.44 โ 0.37 โ 0.32 โ 0.29 โ 0.26 โ 0.23 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ 0.50 โ 0.56 โ 0.44 โ 0.36 โ 0.30 โ 0.26 โ 0.23 โ 0.21 โ 0.19 โโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ 0.10 โ 1.62 โ 1.38 โ 1.20 โ 1.06 โ 0.95 โ 0.86 โ 0.78 โ 0.72 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ 0.20 โ 1.06 โ 0.86 โ 0.72 โ 0.62 โ 0.55 โ 0.49 โ 0.44 โ 0.40 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ 5.50 โ 0.30 โ 0.78 โ 0.62 โ 0.52 โ 0.44 โ 0.39 โ 0.34 โ 0.31 โ 0.28 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ 0.40 โ 0.62 โ 0.49 โ 0.40 โ 0.34 โ 0.30 โ 0.26 โ 0.24 โ 0.21 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ 0.50 โ 0.52 โ 0.40 โ 0.33 โ 0.28 โ 0.24 โ 0.21 โ 0.19 โ 0.17 โโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ 0.10 โ 1.55 โ 1.31 โ 1.13 โ 0.99 โ 0.89 โ 0.80 โ 0.73 โ 0.67 โ
โ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ 0.20 โ 0.99 โ 0.80 โ 0.67 โ 0.58 โ 0.51 โ 0.45 โ 0.41 โ 0.37 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ 6.00 โ 0.30 โ 0.73 โ 0.58 โ 0.48 โ 0.41 โ 0.36 โ 0.32 โ 0.28 โ 0.26 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ 0.40 โ 0.58 โ 0.45 โ 0.37 โ 0.32 โ 0.27 โ 0.24 โ 0.22 โ 0.20 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ 0.50 โ 0.48 โ 0.37 โ 0.30 โ 0.26 โ 0.22 โ 0.20 โ 0.18 โ 0.16 โโโโโโโโโโโดโโโโโโโโโดโโโโโโโโโดโโโโโโโโโดโโโโโโโโโดโโโโโโโโโดโโโโโโโโโดโโโโโโโโโดโโโโโโโโโดโโโโโโโโโ
TABELUL A 14.4
โโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโ โ โ Coeficienลฃi "r1" pentru pereลฃi exteriori โโ โ โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโค
โ R โ I/A โ โโโ โโ โ โ PSI โโ โ โโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโคโ โ โ 0.05 โ 0.10 โ 0.15 โ 0.20 โ 0.25 โ 0,30 โ 0,35 โ 0.40 โโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโค
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โ โ 0.20 โ 1.00 โ 0.99 โ 0.99 โ 0.98 โ 0.98 โ 0.98 โ 0.97 โ 0.97 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ 0.40 โ 0.99 โ 0.98 โ 0.98 โ 0.97 โ 0.96 โ 0.95 โ 0.95 โ 0.94 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ 0.60 โ 0.99 โ 0.98 โ 0.97 โ 0.95 โ 0.94 โ 0.93 โ 0.92 โ 0.91 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ 0.80 โ 0.98 โ 0.97 โ 0.95 โ 0.94 โ 0.93 โ 0.91 โ 0.90 โ 0.89 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ 0.40 โ 1.00 โ 0.98 โ 0.96 โ 0.94 โ 0.93 โ 0.91 โ 0.89 โ 0.88 โ 0.86 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ 1.20 โ 0.98 โ 0.95 โ 0.93 โ 0.91 โ 0.89 โ 0.87 โ 0.86 โ 0.84 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโค
โ โ 1.40 โ 0.97 โ 0.95 โ 0.92 โ 0.90 โ 0.88 โ 0.86 โ 0.84 โ 0.82 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ 1.60 โ 0.97 โ 0.94 โ 0.91 โ 0.89 โ 0.86 โ 0.84 โ 0.82 โ 0.80 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ 1.80 โ 0.97 โ 0.93 โ 0.90 โ 0.87 โ 0.85 โ 0.82 โ 0.80 โ 0.78 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ 2.00 โ 0.96 โ 0.93 โ 0.89 โ 0.86 โ 0.83 โ 0.81 โ 0.78 โ 0.76 โโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ 0.20 โ 0.99 โ 0.99 โ 0.98 โ 0.98 โ 0.97 โ 0.97 โ 0.96 โ 0.95 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ 0.40 โ 0.99 โ 0.98 โ 0.97 โ 0.95 โ 0.94 โ 0.93 โ 0.92 โ 0.91 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ 0.60 โ 0.98 โ 0.97 โ 0.95 โ 0.93 โ 0.92 โ 0.90 โ 0.89 โ 0.87 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ 0.80 โ 0.98 โ 0.95 โ 0.93 โ 0.91 โ 0.89 โ 0.87 โ 0.86 โ 0.84 โ
โ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ 0.60 โ 1.00 โ 0.97 โ 0.94 โ 0.92 โ 0.89 โ 0.87 โ 0.85 โ 0.83 โ 0.81 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ 1.20 โ 0.97 โ 0.93 โ 0.90 โ 0.87 โ 0.85 โ 0.82 โ 0.80 โ 0.78 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ 1.40 โ 0.96 โ 0.92 โ 0.89 โ 0.86 โ 0.83 โ 0.80 โ 0.77 โ 0.75 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ 1.60 โ 0.95 โ 0.91 โ 0.87 โ 0.84 โ 0.81 โ 0.78 โ 0.75 โ 0.72 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ 1.80 โ 0.95 โ 0.90 โ 0.86 โ 0.82 โ 0.79 โ 0.76 โ 0.73 โ 0.70 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ 2.00 โ 0.94 โ 0.89 โ 0.85 โ 0.81 โ 0.77 โ 0.74 โ 0.70 โ 0.68 โโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ 0.20 โ 0.99 โ 0.98 โ 0.98 โ 0.97 โ 0.96 โ 0.95 โ 0.95 โ 0.94 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ 0.40 โ 0.98 โ 0.97 โ 0.95 โ 0.94 โ 0.93 โ 0.91 โ 0.90 โ 0.89 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ 0.60 โ 0.98 โ 0.95 โ 0.93 โ 0.91 โ 0.89 โ 0.87 โ 0.86 โ 0.84 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ 0.80 โ 0.97 โ 0.94 โ 0.91 โ 0.89 โ 0.86 โ 0.84 โ 0.82 โ 0.80 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ 0.80 โ 1.00 โ 0.96 โ 0.93 โ 0.89 โ 0.86 โ 0.83 โ 0.81 โ 0.78 โ 0.76 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ 1.20 โ 0.95 โ 0.91 โ 0.87 โ 0.84 โ 0.81 โ 0.78 โ 0.75 โ 0.72 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ 1.40 โ 0.95 โ 0.90 โ 0.86 โ 0.82 โ 0.78 โ 0.75 โ 0.72 โ 0.69 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ 1.60 โ 0.94 โ 0.89 โ 0.84 โ 0.80 โ 0.76 โ 0.72 โ 0.69 โ 0.66 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ 1.80 โ 0.93 โ 0.87 โ 0.82 โ 0.78 โ 0.74 โ 0.70 โ 0.66 โ 0.63 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโค
โ โ 2.00 โ 0.93 โ 0.86 โ 0.81 โ 0.76 โ 0.71 โ 0.68 โ 0.64 โ 0.61 โโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ 0.20 โ 0.99 โ 0.98 โ 0.97 โ 0.96 โ 0.95 โ 0.94 โ 0.93 โ 0.93 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ 0.40 โ 0.98 โ 0.96 โ 0.94 โ 0.93 โ 0.91 โ 0.89 โ 0.88 โ 0.86 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ 0.60 โ 0.97 โ 0.94 โ 0.92 โ 0.89 โ 0.87 โ 0.85 โ 0.83 โ 0.81 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ 0.80 โ 0.96 โ 0.93 โ 0.89 โ 0.86 โ 0.83 โ 0.81 โ 0.78 โ 0.76 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ 1.00 โ 1.00 โ 0.95 โ 0.91 โ 0.87 โ 0.83 โ 0.80 โ 0.77 โ 0.74 โ 0.71 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ 1.20 โ 0.94 โ 0.89 โ 0.85 โ 0.81 โ 0.77 โ 0.74 โ 0.70 โ 0.68 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ 1.40 โ 0.93 โ 0.88 โ 0.83 โ 0.78 โ 0.74 โ 0.70 โ 0.67 โ 0.64 โ
โ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ 1.60 โ 0.93 โ 0.86 โ 0.81 โ 0.76 โ 0.71 โ 0.68 โ 0.64 โ 0.61 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ 1.80 โ 0.92 โ 0.85 โ 0.79 โ 0.74 โ 0.69 โ 0.65 โ 0.61 โ 0.58 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโค
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8/8/2019 Metodologie Partea I
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8/8/2019 Metodologie Partea I
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โ โ 1.80 โ 0.86 โ 0.76 โ 0.67 โ 0.61 โ 0.55 โ 0.51 โ 0.47 โ 0.44 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ 2.00 โ 0.85 โ 0.74 โ 0.65 โ 0.58 โ 0.53 โ 0.48 โ 0.44 โ 0.41 โโโโโโโโโโโดโโโโโโโโโดโโโโโโโโโดโโโโโโโโโดโโโโโโโโโดโโโโโโโโโดโโโโโโโโโดโโโโโโโโโดโโโโโโโโโดโโโโโโโโโ
TABELUL A 14.5
โโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโ โ โ Coeficienลฃi "r2" pentru planลee de terasฤ ลi de pod โโ โ โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโคโ R โ p โ โ โโ โ โ U โโ โ โโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโคโ โ โ 1.00 โ 1.50 โ 2.00 โ 2.25 โ 2.50 โ 3.00 โ 3.25 โ 3.50 โโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ 0.01 โ 1.00 โ 1.00 โ 1.00 โ 1.00 โ 1.00 โ 0.99 โ 0.99 โ 0.99 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ 0.02 โ 1.01 โ 1.00 โ 1.00 โ 0.99 โ 0.99 โ 0.98 โ 0.98 โ 0.98 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ 0.60 โ 0.03 โ 1.01 โ 1.00 โ 0.99 โ 0.99 โ 0.99 โ 0.98 โ 0.97 โ 0.97 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ 0.04 โ 1.02 โ 1.00 โ 0.99 โ 0.99 โ 0.98 โ 0.97 โ 0.96 โ 0.96 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ 0.05 โ 1.02 โ 1.01 โ 0.99 โ 0.98 โ 0.98 โ 0.96 โ 0.95 โ 0.95 โโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ 0.01 โ 1.00 โ 1.00 โ 0.99 โ 0.99 โ 0.99 โ 0.99 โ 0.98 โ 0.98 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโค
โ โ 0.02 โ 1.00 โ 1.00 โ 0.99 โ 0.98 โ 0.98 โ 0.97 โ 0.97 โ 0.97 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ 0.80 โ 0.03 โ 1.01 โ 0.99 โ 0.98 โ 0.98 โ 0.97 โ 0.96 โ 0.95 โ 0.95 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ 0.04 โ 1.01 โ 0.99 โ 0.98 โ 0.97 โ 0.96 โ 0.95 โ 0.94 โ 0.93 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ 0.05 โ 1.01 โ 0.99 โ 0.97 โ 0.96 โ 0.95 โ 0.93 โ 0.93 โ 0.92 โโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ 0.01 โ 1.00 โ 1.00 โ 0.99 โ 0.99 โ 0.99 โ 0.98 โ 0.98 โ 0.98 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ 0.02 โ 1.00 โ 0.99 โ 0.98 โ 0.98 โ 0.97 โ 0.96 โ 0.96 โ 0.95 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ 1.00 โ 0.03 โ 1.00 โ 0.99 โ 0.97 โ 0.96 โ 0.96 โ 0.94 โ 0.94 โ 0.93 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ 0.04 โ 1.00 โ 0.98 โ 0.96 โ 0.95 โ 0.94 โ 0.93 โ 0.92 โ 0.91 โ
โ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ 0.05 โ 1.00 โ 0.98 โ 0.95 โ 0.94 โ 0.93 โ 0.91 โ 0.90 โ 0.89 โโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ 0.01 โ 1.00 โ 0.99 โ 0.99 โ 0.98 โ 0.98 โ 0.97 โ 0.97 โ 0.97 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ 0.02 โ 1.00 โ 0.98 โ 0.97 โ 0.97 โ 0.96 โ 0.95 โ 0.95 โ 0.94 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ 1.20 โ 0.03 โ 0.99 โ 0.98 โ 0.96 โ 0.95 โ 0.94 โ 0.93 โ 0.92 โ 0.91 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ 0.04 โ 0.99 โ 0.97 โ 0.95 โ 0.94 โ 0.93 โ 0.91 โ 0.90 โ 0.89 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ 0.05 โ 0.99 โ 0.96 โ 0.93 โ 0.92 โ 0.91 โ 0.88 โ 0.87 โ 0.86 โโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ 0.01 โ 1.00 โ 0.99 โ 0.98 โ 0.98 โ 0.98 โ 0.97 โ 0.97 โ 0.96 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ 0.02 โ 0.99 โ 0.98 โ 0.97 โ 0.96 โ 0.95 โ 0.94 โ 0.93 โ 0.93 โ
โ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ 1.40 โ 0.03 โ 0.99 โ 0.97 โ 0.95 โ 0.94 โ 0.93 โ 0.91 โ 0.90 โ 0.90 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ 0.04 โ 0.98 โ 0.96 โ 0.93 โ 0.92 โ 0.91 โ 0.89 โ 0.88 โ 0.87 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ 0.05 โ 0.98 โ 0.95 โ 0.92 โ 0.90 โ 0.89 โ 0.86 โ 0.85 โ 0.84 โโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ 0.01 โ 0.99 โ 0.99 โ 0.98 โ 0.97 โ 0.97 โ 0.96 โ 0.96 โ 0.96 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ 0.02 โ 0.99 โ 0.97 โ 0.96 โ 0.95 โ 0.94 โ 0.93 โ 0.92 โ 0.92 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ 1.60 โ 0.03 โ 0.98 โ 0.96 โ 0.94 โ 0.93 โ 0.92 โ 0.90 โ 0.89 โ 0.88 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ 0.04 โ 0.98 โ 0.95 โ 0.92 โ 0.91 โ 0.89 โ 0.87 โ 0.86 โ 0.84 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโค
โ โ 0.05 โ 0.97 โ 0.93 โ 0.90 โ 0.88 โ 0.87 โ 0.84 โ 0.83 โ 0.81 โโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ 0.01 โ 0.99 โ 0.98 โ 0.97 โ 0.97 โ 0.97 โ 0.96 โ 0.95 โ 0.95 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ 0.02 โ 0.98 โ 0.97 โ 0.95 โ 0.94 โ 0.93 โ 0.92 โ 0.91 โ 0.90 โ
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8/8/2019 Metodologie Partea I
http://slidepdf.com/reader/full/metodologie-partea-i 118/121
โ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ 1.80 โ 0.03 โ 0.98 โ 0.95 โ 0.93 โ 0.92 โ 0.90 โ 0.88 โ 0.87 โ 0.86 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ 0.04 โ 0.97 โ 0.94 โ 0.91 โ 0.89 โ 0.88 โ 0.85 โ 0.84 โ 0.83 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ 0.05 โ 0.96 โ 0.92 โ 0.88 โ 0.87 โ 0.85 โ 0.82 โ 0.80 โ 0.79 โโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ 0.01 โ 0.99 โ 0.98 โ 0.97 โ 0.97 โ 0.96 โ 0.95 โ 0.95 โ 0.94 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ 0.02 โ 0.98 โ 0.96 โ 0.94 โ 0.93 โ 0.93 โ 0.91 โ 0.90 โ 0.89 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ 2.00 โ 0.03 โ 0.97 โ 0.94 โ 0.92 โ 0.90 โ 0.89 โ 0.87 โ 0.86 โ 0.85 โ
โ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ 0.04 โ 0.96 โ 0.93 โ 0.89 โ 0.88 โ 0.86 โ 0.83 โ 0.82 โ 0.81 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ 0.05 โ 0.95 โ 0.91 โ 0.87 โ 0.85 โ 0.83 โ 0.80 โ 0.78 โ 0.77 โโโโโโโโโโโดโโโโโโโโโดโโโโโโโโโดโโโโโโโโโดโโโโโโโโโดโโโโโโโโโดโโโโโโโโโดโโโโโโโโโดโโโโโโโโโดโโโโโโโโโ
TABELUL A 14.6
โโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโ โ โ Coeficienลฃi "r2" pentru planลee peste subsoluri neรฎncฤlzite โโ โ โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโคโ R โ p โ โ โโ โ โ U โโ โ โโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโคโ โ โ 0.50 โ 1.00 โ 1.50 โ 2.00 โ 2.50 โ 2.75 โ 3.00 โ 3.50 โ
โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ 0.10 โ 1.08 โ 1.04 โ 1.01 โ 0.98 โ 0.95 โ 0.94 โ 0.93 โ 0.90 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ 0.15 โ 1.12 โ 1.06 โ 1.02 โ 0.97 โ 0.93 โ 0.91 โ 0.89 โ 0.86 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ 0.60 โ 0.20 โ 1.16 โ 1.09 โ 1.02 โ 0.96 โ 0.91 โ 0.88 โ 0.86 โ 0.82 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ 0.25 โ 1.21 โ 1.11 โ 1.03 โ 0.95 โ 0.89 โ 0.86 โ 0.83 โ 0.78 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ 0.30 โ 1.27 โ 1.14 โ 1.03 โ 0.94 โ 0.87 โ 0.84 โ 0.81 โ 0.75 โโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ 0.10 โ 1.06 โ 1.02 โ 0.98 โ 0.94 โ 0.91 โ 0.89 โ 0.88 โ 0.85 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ 0.15 โ 1.10 โ 1.03 โ 0.97 โ 0.92 โ 0.87 โ 0.85 โ 0.83 โ 0.79 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโค
โ 0.80 โ 0.20 โ 1.14 โ 1.04 โ 0.96 โ 0.89 โ 0.83 โ 0.81 โ 0.78 โ 0.74 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ 0.25 โ 1.18 โ 1.05 โ 0.95 โ 0.87 โ 0.80 โ 0.77 โ 0.74 โ 0.69 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ 0.30 โ 1.22 โ 1.06 โ 0.94 โ 0.85 โ 0.77 โ 0.74 โ 0.70 โ 0.65 โโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ 0.10 โ 1.05 โ 1.00 โ 0.95 โ 0.91 โ 0.87 โ 0.85 โ 0.83 โ 0.80 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ 0.15 โ 1.08 โ 1.00 โ 0.93 โ 0.87 โ 0.82 โ 0.79 โ 0.77 โ 0.73 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ 1.00 โ 0.20 โ 1.11 โ 1.00 โ 0.91 โ 0.83 โ 0.77 โ 0.74 โ 0.71 โ 0.67 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ 0.25 โ 1.14 โ 1.00 โ 0.89 โ 0.80 โ 0.73 โ 0.70 โ 0.67 โ 0.62 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ 0.30 โ 1.18 โ 1.00 โ 0.87 โ 0.77 โ 0.69 โ 0.66 โ 0.63 โ 0.57 โโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโค
โ โ 0.10 โ 1.04 โ 0.98 โ 0.93 โ 0.88 โ 0.83 โ 0.81 โ 0.79 โ 0.76 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ 0.15 โ 1.06 โ 0.97 โ 0.89 โ 0.83 โ 0.77 โ 0.74 โ 0.72 โ 0.68 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ 1.20 โ 0.20 โ 1.09 โ 0.96 โ 0.86 โ 0.78 โ 0.71 โ 0.68 โ 0.66 โ 0.61 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ 0.25 โ 1.11 โ 0.95 โ 0.83 โ 0.74 โ 0.67 โ 0.63 โ 0.61 โ 0.56 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ 0.30 โ 1.14 โ 0.94 โ 0.81 โ 0.70 โ 0.63 โ 0.59 โ 0.56 โ 0.51 โโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ 0.10 โ 1.03 โ 0.96 โ 0.90 โ 0.85 โ 0.80 โ 0.78 โ 0.76 โ 0.72 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ 0.15 โ 1.05 โ 0.94 โ 0.86 โ 0.79 โ 0.73 โ 0.70 โ 0.68 โ 0.63 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ 1.40 โ 0.20 โ 1.06 โ 0.93 โ 0.82 โ 0.74 โ 0.67 โ 0.64 โ 0.61 โ 0.56 โ
โ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ 0.25 โ 1.08 โ 0.91 โ 0.78 โ 0.69 โ 0.62 โ 0.58 โ 0.56 โ 0.51 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ 0.30 โ 1.10 โ 0.89 โ 0.75 โ 0.65 โ 0.57 โ 0.54 โ 0.51 โ 0.46 โโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโค
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8/8/2019 Metodologie Partea I
http://slidepdf.com/reader/full/metodologie-partea-i 119/121
โ โ 0.10 โ 1.02 โ 0.94 โ 0.88 โ 0.82 โ 0.77 โ 0.75 โ 0.72 โ 0.68 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ 0.15 โ 1.03 โ 0.92 โ 0.83 โ 0.75 โ 0.69 โ 0.66 โ 0.64 โ 0.59 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ 1.60 โ 0.20 โ 1.04 โ 0.89 โ 0.78 โ 0.69 โ 0.63 โ 0.60 โ 0.57 โ 0.52 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ 0.25 โ 1.05 โ 0.87 โ 0.74 โ 0.65 โ 0.57 โ 0.54 โ 0.51 โ 0.47 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ 0.30 โ 1.06 โ 0.85 โ 0.70 โ 0.60 โ 0.53 โ 0.50 โ 0.47 โ 0.42 โโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ 0.10 โ 1.01 โ 0.93 โ 0.85 โ 0.79 โ 0.74 โ 0.72 โ 0.69 โ 0.65 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโค
โ โ 0.15 โ 1.02 โ 0.89 โ 0.80 โ 0.72 โ 0.66 โ 0.63 โ 0.60 โ 0.56 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ 1.80 โ 0.20 โ 1.02 โ 0.86 โ 0.75 โ 0.66 โ 0.59 โ 0.56 โ 0.53 โ 0.49 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ 0.25 โ 1.03 โ 0.83 โ 0.70 โ 0.61 โ 0.53 โ 0.50 โ 0.48 โ 0.43 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ 0.30 โ 1.03 โ 0.81 โ 0.66 โ 0.56 โ 0.49 โ 0.46 โ 0.43 โ 0.39 โโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ 0.10 โ 1.00 โ 0.91 โ 0.83 โ 0.77 โ 0.71 โ 0.69 โ 0.67 โ 0.63 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ 0.15 โ 1.00 โ 0.87 โ 0.77 โ 0.69 โ 0.63 โ 0.60 โ 0.57 โ 0.53 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ 2.00 โ 0.20 โ 1.00 โ 0.83 โ 0.71 โ 0.63 โ 0.56 โ 0.53 โ 0.50 โ 0.45 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ 0.25 โ 1.00 โ 0.80 โ 0.67 โ 0.57 โ 0.50 โ 0.47 โ 0.44 โ 0.40 โ
โ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ 0.30 โ 1.00 โ 0.77 โ 0.63 โ 0.53 โ 0.45 โ 0.43 โ 0.40 โ 0.36 โโโโโโโโโโโดโโโโโโโโโดโโโโโโโโโดโโโโโโโโโดโโโโโโโโโดโโโโโโโโโดโโโโโโโโโดโโโโโโโโโดโโโโโโโโโดโโโโโโโโโ
TABELUL A 14.7
โโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโ โ โ Coeficienลฃi "r2" pentru placa pe sol โโ โ โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโคโ R1 โ p โ โ โโ โ โ U โโ โ โโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโคโ โ โ 0.20 โ 0.225 โ 0.25 โ 0.275 โ 0.30 โ 0.325 โ 0.35 โ 0.375 โโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ 0.10 โ 1.05 โ 1.05 โ 1.04 โ 1.03 โ 1.03 โ 1.02 โ 1.01 โ 1.01 โ
โ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ 0.15 โ 1.08 โ 1.07 โ 1.06 โ 1.05 โ 1.04 โ 1.03 โ 1.02 โ 1.01 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ 2,50 โ 0.20 โ 1.10 โ 1.10 โ 1.08 โ 1.07 โ 1.05 โ 1.04 โ 1.03 โ 1.01 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ 0.25 โ 1.10 โ 1.10 โ 1.10 โ 1.08 โ 1.07 โ 1.05 โ 1.03 โ 1.02 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ 0.30 โ 1.10 โ 1.10 โ 1.10 โ 1.10 โ 1.08 โ 1.06 โ 1.04 โ 1.02 โโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ 0.10 โ 1.04 โ 1.03 โ 1.03 โ 1.02 โ 1.01 โ 1.00 โ 1.00 โ 0.99 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ 0.15 โ 1.06 โ 1.05 โ 1.04 โ 1.03 โ 1.02 โ 1.00 โ 0.99 โ 0.98 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ 3,00 โ 0.20 โ 1.09 โ 1.07 โ 1.05 โ 1.04 โ 1.02 โ 1.01 โ 0.99 โ 0.98 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ 0.25 โ 1.10 โ 1.09 โ 1.07 โ 1.05 โ 1.03 โ 1.01 โ 0.99 โ 0.97 โ
โ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ 0.30 โ 1.10 โ 1.10 โ 1.08 โ 1.06 โ 1.03 โ 1.01 โ 0.99 โ 0.96 โโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ 0.10 โ 1.03 โ 1.02 โ 1.01 โ 1.00 โ 1.00 โ 0.99 โ 0.98 โ 0.97 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ 0.15 โ 1.05 โ 1.03 โ 1.02 โ 1.01 โ 0.99 โ 0.98 โ 0.97 โ 0.96 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ 3,50 โ 0.20 โ 1.06 โ 1.04 โ 1.03 โ 1.01 โ 0.99 โ 0.97 โ 0.96 โ 0.95 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ 0.25 โ 1.08 โ 1.06 โ 1.03 โ 1.01 โ 0.99 โ 0.97 โ 0.95 โ 0.95 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ 0.30 โ 1.10 โ 1.07 โ 1.04 โ 1.01 โ 0.99 โ 0.96 โ 0.95 โ 0.95 โโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ 0.10 โ 1.02 โ 1.01 โ 1.00 โ 0.99 โ 0.98 โ 0.97 โ 0.96 โ 0.95 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโค
โ โ 0.15 โ 1.03 โ 1.02 โ 1.00 โ 0.99 โ 0.97 โ 0.96 โ 0.95 โ 0.95 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ 4,00 โ 0.20 โ 1.04 โ 1.02 โ 1.00 โ 0.98 โ 0.96 โ 0.95 โ 0.95 โ 0.95 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ 0.25 โ 1.05 โ 1.03 โ 1.00 โ 0.98 โ 0.95 โ 0.95 โ 0.95 โ 0.95 โ
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8/8/2019 Metodologie Partea I
http://slidepdf.com/reader/full/metodologie-partea-i 120/121
โ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ 0.30 โ 1.06 โ 1.03 โ 1.00 โ 0.97 โ 0.95 โ 0.95 โ 0.95 โ 0.95 โโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ 0.10 โ 1.01 โ 1.00 โ 0.99 โ 0.98 โ 0.97 โ 0.96 โ 0.95 โ 0.95 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ 0.15 โ 1.02 โ 1.00 โ 0.98 โ 0.97 โ 0.95 โ 0.95 โ 0.95 โ 0.95 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ 4,50 โ 0.20 โ 1.02 โ 1.00 โ 0.98 โ 0.95 โ 0.95 โ 0.95 โ 0.95 โ 0.95 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ 0.25 โ 1.03 โ 1.00 โ 0.97 โ 0.95 โ 0.95 โ 0.95 โ 0.95 โ 0.95 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ 0.30 โ 1.03 โ 1.00 โ 0.96 โ 0.95 โ 0.95 โ 0.95 โ 0.95 โ 0.95 โ
โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ 0.10 โ 1.00 โ 0.99 โ 0.98 โ 0.96 โ 0.95 โ 0.95 โ 0.95 โ 0.95 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ 0.15 โ 1.00 โ 0.98 โ 0.96 โ 0.95 โ 0.95 โ 0.95 โ 0.95 โ 0.95 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ 5,00 โ 0.20 โ 1.00 โ 0.98 โ 0.95 โ 0.95 โ 0.95 โ 0.95 โ 0.95 โ 0.95 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ 0.25 โ 1.00 โ 0.97 โ 0.95 โ 0.95 โ 0.95 โ 0.95 โ 0.95 โ 0.95 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ 0.30 โ 1.00 โ 0.96 โ 0.95 โ 0.95 โ 0.95 โ 0.95 โ 0.95 โ 0.95 โโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ 0.10 โ 0.99 โ 0.98 โ 0.96 โ 0.95 โ 0.95 โ 0.95 โ 0.95 โ 0.95 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ 0.15 โ 0.99 โ 0.97 โ 0.95 โ 0.95 โ 0.95 โ 0.95 โ 0.95 โ 0.95 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโค
โ 5,50 โ 0.20 โ 0.98 โ 0.95 โ 0.95 โ 0.95 โ 0.95 โ 0.95 โ 0.95 โ 0.95 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ 0.25 โ 0.98 โ 0.95 โ 0.95 โ 0.95 โ 0.95 โ 0.95 โ 0.95 โ 0.95 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ 0.30 โ 0.97 โ 0.95 โ 0.95 โ 0.95 โ 0.94 โ 0.95 โ 0.95 โ 0.95 โโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ 0.10 โ 0.98 โ 0.97 โ 0.95 โ 0.95 โ 0.95 โ 0.95 โ 0.95 โ 0.95 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ 0.15 โ 0.97 โ 0.95 โ 0.95 โ 0.95 โ 0.95 โ 0.95 โ 0.95 โ 0.95 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ 6,00 โ 0.20 โ 0.96 โ 0.95 โ 0.95 โ 0.95 โ 0.95 โ 0.95 โ 0.95 โ 0.95 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ 0.25 โ 0.95 โ 0.95 โ 0.95 โ 0.95 โ 0.95 โ 0.95 โ 0.95 โ 0.95 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ 0.30 โ 0.95 โ 0.95 โ 0.95 โ 0.95 โ 0.95 โ 0.95 โ 0.95 โ 0.95 โโโโโโโโโโโดโโโโโโโโโดโโโโโโโโโดโโโโโโโโโดโโโโโโโโโดโโโโโโโโโดโโโโโโโโโดโโโโโโโโโดโโโโโโโโโดโโโโโโโโโ
TABELUL A 14.8
โโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโ โ โ Coeficienลฃi "r2" pentru pereลฃi exteriori โโ โ โโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโโคโ R โ p โ โ โโ โ โ U โโ โ โโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโฌโโโโโโโโโคโ โ โ 0.50 โ 1.00 โ 1.50 โ 2.00 โ 2.50 โ 3.00 โ 3.50 โ 4.00 โโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ 0.05 โ 1.04 โ 1.03 โ 1.02 โ 1.01 โ 1.00 โ 0.99 โ 0.98 โ 0.97 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ 0.10 โ 1.09 โ 1.06 โ 1.04 โ 1.02 โ 1.00 โ 0.98 โ 0.96 โ 0.94 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโค
โ 0.40 โ 0.15 โ 1.14 โ 1.10 โ 1.06 โ 1.03 โ 1.00 โ 0.97 โ 0.94 โ 0.92 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ 0.20 โ 1.19 โ 1.14 โ 1.09 โ 1.04 โ 1.00 โ 0.96 โ 0.93 โ 0.89 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ 0.25 โ 1.25 โ 1.18 โ 1.11 โ 1.05 โ 1.00 โ 0.95 โ 0.91 โ 0.87 โโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ 0.05 โ 1.04 โ 1.02 โ 1.01 โ 0.99 โ 0.98 โ 0.96 โ 0.95 โ 0.93 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ 0.10 โ 1.08 โ 1.04 โ 1.01 โ 0.98 โ 0.95 โ 0.93 โ 0.90 โ 0.88 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ 0.60 โ 0.15 โ 1.12 โ 1.06 โ 1.02 โ 0.97 โ 0.93 โ 0.89 โ 0.86 โ 0.83 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ 0.20 โ 1.16 โ 1.09 โ 1.02 โ 0.96 โ 0.91 โ 0.86 โ 0.82 โ 0.78 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ 0.25 โ 1.21 โ 1.11 โ 1.03 โ 0.95 โ 0.89 โ 0.83 โ 0.78 โ 0.74 โ
โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ 0.05 โ 1.03 โ 1.01 โ 0.99 โ 0.97 โ 0.95 โ 0.93 โ 0.92 โ 0.90 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ 0.10 โ 1.06 โ 1.02 โ 0.98 โ 0.94 โ 0.91 โ 0.88 โ 0.85 โ 0.82 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโค
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8/8/2019 Metodologie Partea I
http://slidepdf.com/reader/full/metodologie-partea-i 121/121
โ 0.80 โ 0.15 โ 1.10 โ 1.03 โ 0.97 โ 0.92 โ 0.87 โ 0.83 โ 0.79 โ 0.75 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ 0.20 โ 1.14 โ 1.04 โ 0.96 โ 0.89 โ 0.83 โ 0.78 โ 0.74 โ 0.69 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ 0.25 โ 1.18 โ 1.05 โ 0.95 โ 0.87 โ 0.80 โ 0.74 โ 0.69 โ 0.65 โโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ 0.05 โ 1.03 โ 1.00 โ 0.98 โ 0.95 โ 0.93 โ 0.91 โ 0.89 โ 0.87 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ 0.10 โ 1.05 โ 1.00 โ 0.95 โ 0.91 โ 0.87 โ 0.83 โ 0.80 โ 0.77 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ 1.00 โ 0.15 โ 1.08 โ 1.00 โ 0.93 โ 0.87 โ 0.82 โ 0.77 โ 0.73 โ 0.69 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโค
โ โ 0.20 โ 1.11 โ 1.00 โ 0.91 โ 0.83 โ 0.77 โ 0.71 โ 0.67 โ 0.63 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ 0.25 โ 1.14 โ 1.00 โ 0.89 โ 0.80 โ 0.73 โ 0.67 โ 0.62 โ 0.57 โโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ 0.05 โ 1.02 โ 0.99 โ 0.96 โ 0.93 โ 0.91 โ 0.88 โ 0.86 โ 0.84 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ 0.10 โ 1.04 โ 0.98 โ 0.93 โ 0.88 โ 0.83 โ 0.79 โ 0.76 โ 0.72 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ 1.20 โ 0.15 โ 1.06 โ 0.97 โ 0.89 โ 0.83 โ 0.77 โ 0.72 โ 0.68 โ 0.64 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ 0.20 โ 1.09 โ 0.96 โ 0.86 โ 0.78 โ 0.71 โ 0.66 โ 0.61 โ 0.57 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ 0.25 โ 1.11 โ 0.95 โ 0.83 โ 0.74 โ 0.67 โ 0.61 โ 0.56 โ 0.51 โโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ 0.05 โ 1.02 โ 0.98 โ 0.95 โ 0.92 โ 0.89 โ 0.86 โ 0.84 โ 0.81 โ
โ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ 0.10 โ 1.03 โ 0.96 โ 0.90 โ 0.85 โ 0.80 โ 0.76 โ 0.72 โ 0.68 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ 1.40 โ 0.15 โ 1.05 โ 0.94 โ 0.86 โ 0.79 โ 0.73 โ 0.68 โ 0.63 โ 0.59 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ 0.20 โ 1.06 โ 0.93 โ 0.82 โ 0.74 โ 0.67 โ 0.61 โ 0.56 โ 0.52 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ 0.25 โ 1.08 โ 0.91 โ 0.78 โ 0.69 โ 0.62 โ 0.56 โ 0.51 โ 0.47 โโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ 0.05 โ 1.01 โ 0.97 โ 0.93 โ 0.90 โ 0.87 โ 0.84 โ 0.81 โ 0.79 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ 0.10 โ 1.02 โ 0.94 โ 0.88 โ 0.82 โ 0.77 โ 0.72 โ 0.68 โ 0.65 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ 1.60 โ 0.15 โ 1.03 โ 0.92 โ 0.83 โ 0.75 โ 0.69 โ 0.64 โ 0.59 โ 0.55 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ 0.20 โ 1.04 โ 0.89 โ 0.78 โ 0.69 โ 0.63 โ 0.57 โ 0.52 โ 0.48 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ 0.25 โ 1.05 โ 0.87 โ 0.74 โ 0.65 โ 0.57 โ 0.51 โ 0.47 โ 0.43 โโโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ 0.05 โ 1.01 โ 0.96 โ 0.92 โ 0.88 โ 0.85 โ 0.82 โ 0.79 โ 0.76 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ โ 0.10 โ 1.01 โ 0.93 โ 0.85 โ 0.79 โ 0.74 โ 0.69 โ 0.65 โ 0.62 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโคโ 1.8 โ 0.15 โ 1.02 โ 0.89 โ 0.80 โ 0.72 โ 0.66 โ 0.60 โ 0.56 โ 0.52 โโ โโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโผโโโโโโโโโค