calcul inst incendiu
TRANSCRIPT
-
8/3/2019 calcul inst incendiu
1/11
Instalatia de stingere a
incendiuluicu apa
Tema de proiect :
S se proiecteze dup regulile RNR instalaia de stins incendiu cu apa
pentru un cargou multifunctional avand caracteristicile :
Lmax = 171,6 m
Lpp = 163,6 m
B = 27 m
D = 14,8 m
T = 10,4 m
DWT = 32115 MT
Etape :
I. Analiza cerintelor Societatii de Clasificare
II. Calculul hidraulic
III. Alegerea pompelor
1
-
8/3/2019 calcul inst incendiu
2/11
I. AN ALIZA CERINTELOR SOCIETATII DE CLASIFICARE
In conformitate cu paragraful 3.2.1.1 al R.N.R. la cargoul
multifunctional pentru care se realizeaza instalatia se vor prevedea pompe
de incendiu, magistrale, hidranti i furtunuri de incendiu conform
prescripiilor prezentului capitol.
Numrul pompelor de incendiu staionare i presiunea minim la
locul de amplasare a oricrui hidrant, cnd se debiteaz cantitatea de
ap determinat conform formulei Q = km2 , [m3/h] nu trebuie s fie
mai mici dect cele indicate n tabelul de mai jos astfel tinand cont de
faptul ca tonajul brut al navei este de 19530 instalatia va avea 2
pompe stationare de stins incendiu iar presiunea minima la oricare
hidrant va fi de 2,8 bari,de asemenea va exista o pompa de avarie.
Tonajul brut alnavei
Nave depasageri
Celelalte nave
Numrulde
pompe
Presiuneaminim lahidranti,
(bar)
Numrul depompe (fr a
socotipompa de
avarie, dacaexist)
Presiu neaminim lahidranti,
(bar)
Pn la 300De la 300 pn la 1000De la 1 000 pn la 40004 000 i mai mult
122
3
2,02,82,8
3,2
1222
2,02,62,62.8
2
-
8/3/2019 calcul inst incendiu
3/11
- Pompele instalaiei pentru stins incendiul cu apa se amplaseaz n
C.M. Ele sunt pompe centrifuge.
- Pompa de avarie se va amplasa n afara C.M.-ului la pupa sau la
prova navei. Pompa de avarie aspira prin prizele de fund i refuleaz n
tubulatura principala de incendiu.
- Pompele de incendiu staionare i prizele lor de fund vor fiinstalate sub linia de plutire a navei goale comform paragrafului 3.2.3.7
- Toate pompele de incendiu, inclusiv cele de avarie, trebuie sa fie
amplasate n ncperi cu temperatura peste 0oC din considerentul evitrii
ngherii apei.
- Fiecare pomp de incendiu are, pe evile de aspiraie i de
refulare valvule de nchidere.
- Fiecare hidrant de incendiu va fi pre vzut cu valvul
de nchidere i racord standard cu cuplare rapid. Hidranii
montai pe punile d eschise vor fi prevzui cu capace de nchidere
cu cuplare rapid.
- Numrul i amplasarea hidranilor de incendiu trebuie
s fie astfel nct s se asi gure cel puin dou jeturi de ap de
la hidrani diferii.
3
-
8/3/2019 calcul inst incendiu
4/11
- Pe punile deschise destinate con tainerelor, pentru fiecare parte
vertical acce sibil a containerelor trebuie s se asigure dou jeturi
de ap prin furtunuri de lungime standar dizat.
- Hidranii de incendiu montai n interiorul ncperilor
sunt amplasai la o distan maxim ntre ei de 14 m , iar
hidranii de incen diu exteriori -la o distan maxim de 35 m ,unul
fa de altul.
- Furtunurile de incendiu i evile de refulare sunt realizate din
cauciuc cu o protecie exterioara pnzata i se amplaseaz n locuri ncare este posibila o deplasare rapida. evile de refulare trebuie sa fie
combinate.
- Lungimea lor nu va depasi, in general, 20 m; 15 m in CM si 10 m
in compartimentul caldarinelor.
II. CALCULUL HIDRAULIC
Determinarea debitului:
Conform Regulilor de Clasificare partea A-VI Protecia contra
incendiilor R.N.R. debitul minim Q al pompelor staionare de incendiu se
determina cu formula:
Q = km2 , [m3/h]
in care :
( ) 25DBL1,68m ++=
L lungimea navei , in [m]
4
-
8/3/2019 calcul inst incendiu
5/11
B latimea maxima a navei, [m]
H inaltimea bordului pana la puntea peretilor in sectiunea maestra, [m]
K coeficient egal cu:
0,008 - coeficient pentru cargou multifunctional
( ) mm 92,163258,14276,16368.1 =++=
Se adopta : m = 164 m
16,215164008,02==Q m3/h
Qmin = 215 m3/h
Cele doua electropompe vor avea debitele :
-
Q1 = 107.5 m3
/h- Q2 = 107.5 m
3/h
Pentru avarie, nava va fi dotata cu o motopompa pentru apa de mare
avand debitul :
- Qav = 0,45 Q = 96.75 m3/h
Determinarea diametrelor tevilor :
Diametrul magistralei :
mv
Qd 097.0
3600414.3
5.10744 1int =
=
=
dint = 97 mm
Diametrul ramnificatiilor:
mv
Qd c 068.0
4int =
=
dint = 68 m
Cu ajutorul lui d, se alege din tabelul A1.1, (cartea:Proiectarea
instalatiilor navale cu tubulaturi asistata de calculator) tipul de teava folosit
in constructia instalatiei navale :
5
-
8/3/2019 calcul inst incendiu
6/11
Denumire Stas dimensional Material
Magistrala -Teava A 114x6 DIN 404/1-98 OLT 35
Ramificatii - Teava A 89x8 DIN 404/1-98 OLT 35
- Diametrul interior standardizat :
magistrala - Dint = 102 mm
ramificatii - Dint = 73 mm
- Diametrul exterior :
magistrala DY = 114 mm
ramificatii DY = 89 mm
Diametrul nominal DN, este calculat functie de diametrul exterior
DY ; conform tabelului de la pag. 128 avem :
DN = 100 mm
Pierderile hidraulice se calculeaz cu relaia:
locl hhh +=
TRASEUL 1:
Calculul pierderilor liniare de sarcin :
2
2v
d
lhl =
Tronsonul 1-2:
L=3.3m, d=102 mm
Numarul Reynolds:
4' 10*95.18502323Re k
d
6
-
8/3/2019 calcul inst incendiu
7/11
85012.0
102==
k
d
k =0.150.1 mm pentru teava din otel zincata
Se adopta : k = 0.12
Din diagrama, se afla = ( Re;d/k) :
= 0.0208
2
2
53.13792
21025
102.0
3.30208.0
m
Nhl ==
Tronsonul 2-3:
L=3.4m, d=102 mm
2
2
33.1421221025
102.04.30208.0
mNhl ==
Tronsonul 3-4 :
L=1m, d=102 mm
2
2
04.4182
21025
102.0
10208.0
m
Nhl ==
Tronsonul 4-5:
L=117.5m, d=102 mm
2
2
6.491192
21025
102.0
5.1170208.0
m
Nhl ==
Tronsonul 5-6:
L=1.5m, d=102 mm
2
2
06.6272
21025
102.0
5.10208.0
m
Nhl ==
Tronsonul 6-7:
L=9.3m, d=102 mm
2
2
76.38872
21025
102.0
3.90208.0
m
Nhl ==
Tronsonul 7-8:
7
-
8/3/2019 calcul inst incendiu
8/11
L=9.5m, d=102 mm
2
2
37.39712
21025
102.0
5.90208.0
m
Nhl ==
Tronsonul 8-9:
L=1.7m, d=73 mm
4' 10*4.133.6082323Re k
d
33.60812.0
73==
k
d
Se adopta : k = 0.12
Din diagrama, se afla = ( Re;d/k) :
= 0.0225
2
2
14.10742
21025
073.0
7.10225.0
m
Nhl ==
Suma pierderilor liniare de sarcin pe tot traseul este :
= lh 0.61 bari
Calculul pierderilor locale de sarcin :
=2
2vhloc
unde:
31025
m
Kg= densitatea apei de mare
g = 9,81- acceleraia gravitaional
v = 2 m/s - viteza de circulaie a fluidului prin conducte
- coeficientul pierderilor localeTraseul este compus din: 7 valvule, 6 teuri distribuitoare, 6 coturi i o
caset valvule.
barihloc 066.024.34
2
1025
24.352,0098,0611.0621.07
==
=+++=
8
-
8/3/2019 calcul inst incendiu
9/11
= loch 0.066 bari
barih 676.0066.061..0 =+=
=h 0.676 bari
Sarcina total a pompei este dat de relaia:
bariH
H
barigz
gz
hgzH
77.4
8.2676.03.1
3.1
13*81.9*1025
8,2
=
++=
=
=
++=
H=4.77 bari
TRASEUL 2:
Calculul pierderilor liniare de sarcin :
2
2v
d
lhl =
Tronsonul 1-10:
L=5m, d=73 mm
2
2
25.31592
21025
073.0
50225.0
m
Nhl ==
Tronsonul 10-11:
L=1.6m, d=73 mm
2
2
95.10102
21025
073.0
6.10225.0
m
Nhl ==
Tronsonul 11-12:
L=10.3m, d=73 mm
2
2
04.65082
21025
073.0
3.100225.0
m
Nhl ==
Tronsonul 12-13:
L=15.3m, d=73 mm
9
-
8/3/2019 calcul inst incendiu
10/11
2
2
29.96672
21025
073.0
3.150225.0
m
Nhl ==
Suma pierderilor liniare de sarcin pe tot traseul este :
= lh 0.2 bari
Calculul pierderilor locale de sarcin :
=2
2vhloc
Traseul este compus din: 3 valvule, 4 teuri distribuitoare, 2 coturi i o
caset valvule.
barihloc 036.078.14
2
1025
78.152,0098,0211.0421.03
==
=+++=
= loch 0.036 bari
barih 236.0036.02.0 =+=
=h 0.236 bari
Sarcina total a pompei este dat de relaia:
bariH
H
barigz
gz
hgzH
44.5
8.2236.04.2
41.2
24*81.9*1025
8,2
=
++=
=
=
++=
H=5.44 bari
III. Alegerea pompelor :
Alegerea pompelor se face cunoscand:
Debitul pompelorQ1 = Q2 = 107.5 m3/h
Sarcina pompelorH = 5.44 bari
1
-
8/3/2019 calcul inst incendiu
11/11
Series ALLHEAT NIWH
Volute Casing
Centrifugal Pump in
inline design up to
PN 16
Pumped liquidHeat transfer oil, water (hot water, condensate, cooling water andmore)
Performance data ALLHEAT NIWH
Capacity Q up to 220 m/h
Delivery head H up to 92 m
Design pressure pd up to 16 bar
Fluid temperature t up to 350 C
1