7/30/2019 Brosa1111111.

1/10

Brosa

Sa se proiecteze o brosa de intindere pentru prelucarea piesei din figurade mai jos:

l=20mm;Lungimea de brosat L p=27mm

I. Stabilirea schemei de aschiere

28

7/30/2019 Brosa1111111.

2/10

II. Alegerea materialului si stabilirea tratamentului termic

1. Alegerea materialului pentru partea de pozitionare fixare a sculeiTinand sema de solicitarea la rezistenta a sculei in timpul procesului

de aschiere, litereatura de specilaitate recomanda pentru partea de fixare sicorpul sculei urmatoarele materiale: otel carbon obisnuit, otel carbon decalaitate.

Pentru partea de fixare a brosei se alege materialul OLC45, STAS880-88.

Compozitie chimica : C: 0,042..0,5%; Mn: 0,5..0,8%; S: max 0,045%;P: max 0,04%

Caracteristici mecanice: Rezistenta la rupere , R p0.2=360 N/mm 2-in stare normalizata

R p0.2=500 N/mm 2-calit si revenit Rezistenta la rupere, R p0.2= min 610 N/mm 2-in stare normalizata

R p0.2=700-850 N/mm 2-calit si revenit Alungirea la rupere: A5=18%-normalizat

A5=14%-calit si revenit Gatuirea la rupere: Z=30% (minim) Duritarea Brinell , HBmax=235-normalizat

Hbmax=201-recopt.2. Alegerea materialului pentru partea aschietoarePartea activa a brosei va fi executata va fi executata din otel rapid

Rp3, avand compozitia chimica si caracteristicile mecanice conform STAS7382-80.Compozitia chimica: C: 0,7..0,8%; Mn: max 0,45; Si: 0,2..0,4%; Cr:

3,6..4,4%; Mo: max 0,6%; W: 17,5..19,5%; V: 1..1,4%: P max 0,025%; S:max0,02%.

Caracteristici mecanice: Limita de rupere la compresiune: =103 Mpa Limita de rupere la incovoiere: =103 Mpa Duritatea : 61..63 HRC.

Tratamentul termicSe executa separat pentru partea activa si pentru partea inacativa a

brosei.Partea activa a brosei, din otel rapid Rp3, va fi supusa unui tratament

termic preliminat si aunuia final.

29

7/30/2019 Brosa1111111.

3/10

7/30/2019 Brosa1111111.

4/10

3.3 Parametrii constructivi ai brosei

31

7/30/2019 Brosa1111111.

5/10

l1= partea de prindere l 1= 100 mml2= partea gatuita l 2= 10 mml3= conul de ghidare l 3= 12 mml4= partea de ghidare din fata l 4= 30 mm

l5=partea activa l 5= 146 mml6= partea de ghidare posterioara l 6= 20 mml7=coada din spate a brosei l 7= 100 mmL=448 mm

3.4 Parametrii geometrici optici ai brosei

- unghiul de degajare =5 (degrosare) =5 (finisare)- unghiul de asezare =4 (degrosare) =1 (finisare)

forma fetei de asezare este plana cu fateta nula

3.5 Calculul geometric al broselor

Adaosul total de prelucrare

32

7/30/2019 Brosa1111111.

6/10

mmlpn At 65.0)2.0...1.0(005.0 =+=

mm A

A t r 32.02==

Adaosul ce trebuie prelucrat de dintii de finisare A f

mm A A r f 04.081

==

Adaosul ce trebuie prelucrat de dintii de degrosare A d

mm A A r d 28.087 ==

Numarul dintilor necesari pentru a prelucra adaosul de prelucrare

1+=ad A

Z d d - pentru dintii de degrosare

1+=af

A Z f d - pentru dintii de finisare

ad=0.04 mmaf= 0.006 mm

8104.028.0 =+=d Z dinti

71006.004.0 =+=d Z dinti

Zcalibrare = 46 = 4 dintiMarimea fatetei nule pe fata de asezare se modifica in functie de tipul

dintelui:

- f=0.05 pentru dintii de finisare si degrosare- este cresterea pentru dintii de calibrare de la 0.2mm (primul dinte) la

1..1.2 (ultimul dinte)Volumul canalului pentru aschii trebuie sa fie mai mare decat volumul

aschiei degrosateVg=kV a , unde k coeficient de umplere =2.5Vg=2.5V aAg=2.5A a , Ag aria supraf golului dintre 2 dinti consecutivi

Aa aria laterala a aschiei prelucrate de canaleAa=adlp=1.4mm 2

Ag=r 2= 22

50.34

2.11mm=

mmh 11.2k la13.1 pzd == , k=2.5 ; l p=35 ; a zd=0.04

Pasul dintilor mm p 7.7353.1l)5.1.....25.1( p ===

33

7/30/2019 Brosa1111111.

7/10

racordarederaza-r mm,1.5p2.0 ==r g=p-s=5.34mm, g - grosimea goluluic=(0.350.7) p=2.31 mms=c+f=2.36 mmR=(0.650.7) p=5

Pentru a elimina vibratiile se va recomanda urmatoarele modificari ale pasului dintre dinti astfel: pn+1=p nr p pentru pr p=0.3 mm

8 mm pn+1=7.70.3

7.4 mmVerificare

54.517.7

351 =+=+=

Rlp

Z sim dinti

2 Z sim 6 => se verifica

Forma profilului real axial se executa cu spatele dinteluiconic (=30 45) si o raza de racordare r=h/2

r=0.2p=1.5 mm

L=l 1+l2+l3+ l 4+l5+l6+l7=448 mmL40d p => 448 se verifica3.6 Forte de aschiere la brosare

ad=0.04 an=0.04

sim Z I

nc z z bak P =

1.1 , P z forta principala de brosare

34

7/30/2019 Brosa1111111.

8/10

k c1.1=105 daN/mman=0.03I-Z=0.74b=12=37.68zsim=6

Pz=1827.23 daNForta de brosare

Pzg=P zk f k n=1827.231.11.2=2335.5daNk f =1.1k n=1.2

Viteza de brosare

min26.6k m maT C

V yd

mv =

=

T=130270 m=0.5k m=1.4 y=0.6Cv=8.2 a d=0.04

Puterea necesara procesului de aschiere cu brosa:

kW N 196.01.36450092.036.261

1.364500PV

===

3.7 Schema de ascutire reascutire

Ascutirea fetei de asezare

35

7/30/2019 Brosa1111111.

9/10

Ascutirea fetelor de degajare

R a=0.20.4d b >

63.44sin

==

rb

b 89.32

=

= hr bb

85.43sin

==

R

d 04.25sinsin

=

= r

R =

=

35

57.0sin

36

7/30/2019 Brosa1111111.

10/10

85.4363.44 >> d b => se verifica

3.8 Verificarea la rezistenta a broselor

min A

F z =

222

minmin 81.1034

5.114

mmd

A =

=

=

mmdaN /4.2181.103

5.2335==

mmdaN a /25=

3.9 Stabilirea sistemului de pozitionare fixare

37