andrei proiect fundatii

Stratul Grosimea stratului Hi(m)

Indici geotehnici determinati

Foraj F1 Foraj F2

S1

F1=1,80+0,1*45 F1=6,30m F2=1,80+0,1*45 F2=6,30m

gs [kN/m3] 26,7 26,70

g [kN/m3] 20,65 21,90

WP [%] 39,25 17

WL [%] 70,75 31

W [%] 44,75 19,25

Argila [%] 41,25 39

Praf [%] 42,50 44,50

Nisip [%] 16,25 16,50

F [0] 20,65 10,75

c [kPa] 27,50 40,50

e1 [%] 1,70 1,80

e2 [%] 2,80 2,90

e3 [%] 3,60 3,80

S2

F1=3,50+0,1*45 F1=8,00m F2=3,80+0,1*45 F2=8,30m

gs [kN/m3] 26,70 26,50

g [kN/m3] 21,15 22,35

WP [%] 15,50 -

WL [%] 41,50 -

W [%] 16,00 19

Argila [%] 50,50 10

Praf [%] 39,00 10

Nisip [%] 10,50 -

emax - 0,80

emin - 0,40

0,05mm-0,25mm [%] - -7,50

0,25mm-0,5mm [%] - 7,50

0,5mm-2mm [%] - 75,00

>2 mm [%] - 5

F [0] 8,75 41,50

c [kPa] 47,50 11

e1 [%] 2,90 -

e2 [%] 5,10 -

e3 [%] 6,60 -

E [kPa] - 32450

Stratul Grosimea stratului Hi(m)

Indici geotehnici determinati

Foraj F1 Foraj F2

S3

Stratul de baza cu grosime

mare in care forajul

patrunde 2,00 m

gs [kN/m3] 27,00 27,00

g [kN/m3] 18,30 18,00

WP [%] 22,00 21,00

WL [%] 67,50 68,50

Ic 0,98 0,97

Argila [%] 57,50 62,50

Praf [%] 17,50 15,50

Nisip [%] 15,00 12

Carbonat de Ca [%] 10,00 10,00

F [0] 21,25 23,25

c [kPa] 125,00 88,60

e1 [%] -0,40 -0.3

e2 [%] -0.20 -0.1

e3 [%] 0.30 0.50

TEMA NR.1

Caracterizarea unui amplasament pe baza cercetarilor din teren si

de laborator

Pe amplasamentul corespunzator unui viitor ansamblu residential s-au realizat

doua foraje geotehnice , F1 si F2 .Rezultatele analizelor de laborator, pe probe recoltate din

cuprinsul celor doua foraje , sunt inregistrate in Tabelul 1.

Tema va cuprinde :

Partea scrisa

Identificarea naturii pamanturilor ;

Calculul indicilor geotehnici derivati ;

Caracterizarea starii pamanturilor din structura terenului din zona

amplasamentului, pe baza indicilor geotehnici precizati si derivati , conform

STAS 1243-88;

Partea desenata

Diagrama ternara si diagrama distributiei granulometrice ;

Curbe de compresiune tasare si grafice de variatie a rezistentei la forfecare;

Profilul forajului;

REZOLVARE

Calculul indicilor geotehnici derivati

Forajul 1

Stratul : S1

- se extinde pe o grosime de :

h1= 1,8+0,1*45=6,30 m

- compozitia granulometrica:

A = 30,00+0,25*45 = 41,25 [%]

P = 65,00 - 0,5*45 = 42,50 [%]

N= 5,00+ 0,25*45 = 16,25 [%]

- limitele de plasticitate :

WP = 28,00 +0,25*45 = 39,25 [%]

WL = 55,00 +0,35*45 = 70,75 [%]

[ ]

- umiditatea pamantului in stare naturala :

W = 38,00 + 0,15*45 = 44,75 [%]

- porizitatea pamantului :

-greutatea specifica a scheletului mineral

( ) ( ) ( ) ( )

[ ]

( ) ( ) [

]

( ) ( )

[ ]

[ ]

( ) ( ) ( ) ( )

[

]

( ) ( ) [

]

( ) ( ) ( ) ( )

[

]

( ) ( ) ( ) ( ) [

]

- gradul de umiditate :

- curba de compresiune tasare :

e1 = 2,60 – 0,02*45 = 1,70[%]

e2 = 3,70 – 0,02*45 = 2,80 [%]

e3 = 4,50 – 0,02*45 = 3,60 [%]

- parametri de rezistenta la forfecare :

F = 18,40 + 0,05*45 = 20,65 [0]

c = 23,00 + 0,10*45 = 27,50 [kPa]

- moduli de deformatie edometrica :

Stratul : S2


h2= 3,5+0,1*45=8,00 m


A = 55,00 - 0,10*45 = 50,50 [%]

P = 30,00 + 0,20*45 = 39,00 [%]

N= 15,00 - 0,10*45 = 10,50 [%]


WP = 20,00 - 0,10*45 = 15,50 [%]

WL = 46,00 - 0,10*45 = 41,50 [%]

[ ]


W = 25,00 - 0,20*45 = 16,00 [%]



( ) ( ) ( ) ( )

[ ]

( ) ( ) [

]

( ) ( )

[ ]

( ) ( ) ( ) ( )

[

]

( ) ( ) ( ) ( ) [

]



e1 = 3,80 – 0,02*45 = 2,90 [%]

e2 = 6,00 – 0,02*45 = 5,10 [%]

e3 = 7,50 – 0,02*45 = 6,60 [%]


F = 20,00 - 0,25*45 = 8,75 [0]

c = 25,00 + 0,5*45 = 47,50 [kPa]


Stratul : S3


h3 = 2,00 m


A = 35,00 + 0,50*45 =57,50 [%]

P = 15,00 [%]

N= 40,00 - 0,50*45 = 17,50 [%]

Carbonat de calciu = 10 [%]


WP = 22,00 [%]

WL = 45,00 + 0,50*45 = 67,50 [%]

[ ]

[ ]

umiditatea pamantului in stare naturala :

W = 22,91 [%]



( ) ( ) ( ) ( )

[ ]

( ) ( ) [

]

( ) ( )

[ ]

( ) ( ) ( ) ( )

[

]

( ) ( ) ( ) ( ) [

]



e1 = 0,50 + 0,02*45 = -0,40[%]

e2 = 0,70 + 0,02*45 = -0,20 [%]

e3 = 1,20 + 0,02*45 = 0,30 [%]


F = 10,00 + 0,25*45 = 21,25 [0]

c = 80,00 + 45 =125,00 [kPa]


Forajul 2

Stratul : S1


h1= 1,8+0,1*45=6,30 m


A = 30,00 + 0,20*45 = 39,00 [%]

P = 40,00 + 0,10*45 = 44,50 [%]

N= 30,00 - 0,30*45 = 16,50[%]


WP = 26,00 - 0,20*45 = 17,00 [%]

WL = 49,00 - 0,40*45 = 31,00 [%]

[ ]


W = 35,00 - 0,35*45 = 19,25 [%]



( ) ( ) ( ) ( )

[ ]

( ) ( ) [

]

( ) ( )

[ ]

[ ]

( ) ( ) ( ) ( )

[

]

( ) ( ) [

]

( ) ( ) ( ) ( )

[

]

( ) ( ) ( ) ( ) [

]



-

e1 = 2,60 – 0,02*45 = 1,80 [%]

e2 = 3,80 – 0,02*45 = 2,90 [%]

e3 = 4,70 – 0,02*45 = 3,80 [%]


-

F = 22,00 - 0,25*45 = 10,75 [0]

c = 18,00 + 0,50*45 = 40,50 [kPa]


-

Stratul : S2


h1= 3,8+0,1*45=8,30 m


A = 10,00 [%]

P = 10,00 [%]

N 0,05 mm - 0,25 mm = 15,00 – 0,5*45 = -7,50 [%]

0,25 mm - 0,50 mm = 30,00 – 0,5*45 = 7,50 [%]

0,50 mm - 2,00 mm = 30,00 + 45,00 = 75,00 [%]

> 2,00 mm = 5,00 [%]

N = 80,00 [%]


- W = 19,00 [%]



( ) ( ) ( ) ( )

[ ]

( ) ( ) [

]

( ) ( )

[ ]

[ ]

( ) ( ) ( ) ( )

[

]

( ) ( ) [

]

( ) ( ) ( ) ( )

[

]

( ) ( ) ( ) ( ) [

]



F = 28,00 + 0,03*45 = 41,50 [0]

c = 11,00 [kPa]

Stratul : S3


h3 = 2,00 m


A = 40,00 + 0,50*45 = 62,50 [%]

P = 12,00 [%]

N= 38,00 - 0,50*45 = 15,50 [%]

Carbonat de calciu = 10 [%]


WP = 21,00 [%]

WL = 46,00 + 0,50*45 = 68,50 [%]

[ ]

[ ]

umiditatea pamantului in stare naturala :

W = 22,425 [%]



( ) ( ) ( ) ( )

[ ]

( ) ( ) [

]

( ) ( )

[ ]

( ) ( ) ( ) ( )

[

]

( ) ( ) ( ) ( ) [

]



e1 = 0,60 + 0,02*45 = -0,30[%]

e2 = 0,80 + 0,02*45 = -0,10 [%]

e3 = 1,40 + 0,02*45 = 0,50 [%]


F = 12,00 + 0,25*45 = 23,25 [0]

c = 85,00 + 0,08*45 = 88,60 [kPa]


TEMA NR. 2

Proiectarea unui zid de sprijin

Pe amplasamentul caracterizat in fisa forajului F2, intocmita in cadrul temei nr.1

urmeaza a fi realizat un zid de sprijin de rezistenta avand caracteristicile geometrice ale

sectiunii transversale aratate in Fig. 1. Inaltimea totala a zidului de sprijin va fi H=HS1+1,6m

(HS1 fiind grosimea stratului S1).

Elementele de predimensionare si alcatuirea constructiva ale zidului de sprijin sunt

prezentate in Tabelul nr.1 respectiv Figura nr.1.

Partea scrisa:

Calculul coeficientilor de impingere activa in ipoteza Coulomb si de impingere pasiva in

ipoteza Rankine;

Evaluarea , pe cale analitica , a fortelor din impingerea pamantului ;

Verificarea cerintelor de stabilitate la alunecare , rasturnare si a presiunilor pe talpa

fundatiei;

Verificarea sectiunilor din beton puternic solicitate si armarea zidului de sprijin.

Partea desenata:

Schite la scara cu sectiunea transversala , diagramele de variatie a impingerii pamantului

si armarea elementelor din beton – perete si talpa.

Tabelul nr.1 – Zid de sprijin de rezistenta. Elemente de predimensionare

Caracteristica geometrica Notatie Valoare [m]

Inaltimea totala H Hs1+1,6 =6,30+1,60=7,90

Adancimea de fundare Df hi+0,10...0,15= 0,90+0,15 = 1,05

Latimea de fundare B (0,5 ... 0,7) H =0,6*7,90 ~4,80

Latimea in sectiunea de incastrare a peretelui

b 0,1 H = 0,10*7,90 ~0,80

Latimea talpii aval b1 0,1 H = 0,10*7,90 ~0,80

Latimea la coronament c 0,30

Inaltimea talpii h 0,1 H = 0,10*7,90 ~0,80

Inaltimea talpii in sectiunea de incastrare a peretelui

h1 0,15 H = 0,15*7,90 ~1,20

Inclinarea terenului b 5°

Inclinarea paramentului amonte a 5°

Fig. 1 – Zid de sprijin de rezistenta. Alcatuire constructiva

REZOLVARE

Calculul coeficientilor de impingere activa in ipoteza Coulomb si de

impingere pasiva in ipoteza Rankine:

ZONA 1:

[

]

( )

( ) [ √ ( ) ( ) ( ) ( )

]

( )

( ) [ √ ( ) ( ) ( ) ( )

]

[

]

[

]

ZONA 2:

Suprasarcina: [

]

( )

( )

( )

( ) [ √ ( ) ( ) ( ) ( )

]

( )

( ) [ √ ( ) ( ) ( ) ( )

]

[

]

( )

( )

[

]

(

)

(

)

[

]

ZONA 3:

( )

( )

( )

( ) [ √ ( ) ( ) ( ) ( )

]

( )

( ) [ √ ( ) ( ) ( ) ( )

]

[

]

( )

( )

[

]

(

)

(

)

[

]

[

]

(

) (

)

[

]

Proiectarea zidului de sprijin

Aceasta proiectare consta in verificari si proiectari la rasturnare si alunecare a

zidului de sprijin , verificarea presiunilor pe talpa , armarea zidului de sprijin.

[

]

[

]

[

]

[ ]

[ ]

[ ]

[ ]

[ ]

Verificarea la alunecare

Aceasta se face printr-un raport al sumelor fortelor lor pe vertical “Fv” si al

fortelor pe orizontala “Fh” , inmultite cu un coeficient “d” (STAS 3300/2-85) si conditia :

[

]

[

]

[

]

( )

Verificarea la rasturnare

Aceasta se face printr-o comparative a momentelor de stabilitate si a celor de

rasturnare fata de un punct inferior al fundatiei zidului de sprijin.

∑

∑

∑

[

]

∑

[

]

( )

Verificarea presiunilor pe talpa fundatiei

[

]

[ ]

[

]

[

]

Armarea zidului de sprijin

ZONA 1:

[

]

( )

( ) [ √ ( ) ( ) ( ) ( )

]

( )

( ) [ √ ( ) ( ) ( ) ( )

]

[

]

[

]

ZONA 2:

Suprasarcina: [

]

( )

( )

( )

( ) [ √ ( ) ( ) ( ) ( )

]

( )

( ) [ √ ( ) ( ) ( ) ( )

]

[

]

( )

( )

[

]

(

)

(

)

[

]

ZONA 3:

( )

( )

( )

( ) [ √ ( ) ( ) ( ) ( )

]

( )

( ) [ √ ( ) ( ) ( ) ( )

]

[

]

( )

( )

[

]

(

)

(

)

[

]

Proiectiile pe verticala si orizontala a impingerii active

( ) [

]

( ) [

]

( ) [

]

( ) [

]

Dimensionarea armaturilor de rezistenta

Schema statica:

Sectiunea a – a

[ ]

√ √

Impunem materialele : BC 12/15 : Rbc=95[daN/cm2]

Rbt=8[daN/cm2]

S335 Ra = 3350 [daN/cm2]

[

]

[

]

Sectiunea a – b

Schema statica:

(

) [ ]

√ √

[

]

[

]

Sectiunea a – c

Schema statica:

[

]

[ ]

√ √

[

]

[ ]

Verificarea presiunilor

Presiunea plastica pentru fundatii cu forma dreptunghiulara in plan se calculeaza cu relatia:

( )

din Tabelul A8

( ) ( ) [

]

[

]

( )

[ ]

( )

TEMA NR. 3

Verificarea stabilitatii unui taluz

Pe amplasamentul caracterizat in fisa forajului F2 , intocmita in cadrul temei nr. 1

urmeaza a fi realizata o excavatie taluzata avand inaltimea ( fiind

grosimea stratului S1).

Elementele geometrice ale taluzului excavatiei sunt prezentate in Figura nr. 1.

Tema va cuprinde:

Partea scrisa:

Predimensionarea pantei taluzului excavatiei folosind relatia Goldstein;

Verificarea stabilitatii taluzului excavatiei in ipoteza suprafetelor de alunecare

circular-cilindice ce trec prin piciorul taluzului , utilizand metoda Fellenius.

Partea desenata:

Sectiunea transversala prin taluz cu redarea elementelor care stau la baza aplicarii

metodei de analiza a stabilitatii.

Fig. 1 – Sectiune transversala prin taluz

Verificarea stabilitatii unui taluz

Predimensionarea pantei taluzului excavatiei folosind relatia Goldstein.

[

]

[ ]

Se impune o panta a taluzului:

TEMA NR. 4

PROIECTAREA FUNDATIILOR IZOLATE

Pe amplasamentul caracterizat prin profilul forajului F1 definit in cadrul temei nr. 1 este

prevazuta realizarea unui complex touristic cu regim de inaltime P+1E. Structura de rezistenta o

sa fie alcatuita din cadre din beton armat dispuse pe doua directii ortogonale iar constructia

este incadrata in clasa a II – a de improtanta.

Planul structurii la cota este aratat in Figura P1.

Rezultatele analizei structurale (eforturile sectionale la baza stalpilor ) sunt prezentate in

notele de calcul si vor fi avute in vedere dupa criteriile precizate in Tabelul nr. 1.

Tema va cuprine:

Partea scrisa:

Stabilirea dimensiunilor in plan ale fundatiilor;

Verificarea terenului de fundare la starea limita de deformatii (SLD);

Verificarea terenului de fundare la starea limita de capacitate portanta (SLC);

Armarea fundatiilor.

Partea desenata:

Schite ajutatoare calculului , intocmite la scara;

Plan fundatii si detalii fundatii (plan cofraj si armare).

Se cere proiectarea fundatiilor in urmatoarele variante :

A. Rigide , alcatuite din bloc din beton simplu si cuzinet din beton armat , pentru un

stalp central si un stalp marginal;

Stalpul central E8:

Adancimea minima de fundare:

Fortele axiale si momentele incovoietoare , evaluate prin analiza structurala.

[ ] [ ]

[ ] [ ]

Determinarea presiunii PPl (constructii fara subsol)

( )

din Tabelul A8

[ ]

[

]

( ) [ ]

Stabilirea dimensiunilor fundatiei izolate :

In plan:

( )

}

Adopt B = 1,40 m si L = 1,60 m (n=1,20)

Verificare:

{

[ ]

[ ]

{

[ ] [ ]

( )

( )

[ ]

( )

Pe verticala:

{

( ) { [ ]

}

}

Adopt: H = 60 cm

lc= 80 cm

bc= 70 cm

hc= 30 cm

( )

Armarea cuzinetului

Calculul presiunilor la baza cuzinetului

Pc1 , Pc2:

{

[ ]

[ ]

[ ]

( ) ( )

( ) ( )

[ ]

Calculul momentelor incovoietoare:

[

( )

]

[

( )

]

[ ]

[ ]

Armarea cuzinetului :

Impunem materialele : C 12/15 : Rbc=95[daN/cm2]

Rbt=8[daN/cm2]

S355 Ra = 3350 [daN/cm2]

S235 Ra = 2150 [daN/cm2]

√ √

[

]

[

] [

]

√ √

[

]

Procentele de armare , verificare :

( )

( )

[

] [

]

Verificarea la starea limita de capacitate portanta (S.L.C.P.)

[ ]

} ( ) { [

]

[ ]

{

[

]

[ ]

( )

Stalpul marginal C7:



[ ] [ ]

[ ] [ ]


( )

din Tabelul A8

[ ]

[

]

( ) [ ]


In plan:

( )

}

Adopt B = 1,20 m si L = 1,50 m (n=1,20)

Verificare:

{

[ ]

[ ]

{

[ ] [ ]

Adopt B = 1,90 m si L = 2,30 m (n=1,20)

Verificare:

{

[ ]

[ ]

{

[ ] [ ]

( )

( )

[ ]

( )

Pe verticala:

{

( ) { [ ]

}

}

Adopt: H = 70 cm

lc= 1,20 m

bc= 1,00 m

hc= 30 cm

( )

Armarea cuzinetului

Calculul presiunilor la baza cuzinetului Pc1 , Pc2:

{ [ ]

[ ]

[ ]

( ) ( )

( ) ( )

[ ]


[

( )

]

[

( )

[ ]

[ ]

Armarea cuzinetului :


Rbt=8[daN/cm2]

S355 Ra = 3350 [daN/cm2]

S235 Ra = 2150 [daN/cm2]

√ √

[

]

[

] [

]

√ √

[

]


( )

( )

[

] [

]


[ ]

} ( ) { [

]

[ ]

{

[

]

[ ]

( )

B. Elastice tip talpa din beton armat monolit in forma de obelisc , pentru un stalp de rost

si un stalp de colt;

Stalpul de colt A1:



( ) [ ]

[ ]

( ) [ ]

[ ]


( )

din Tabelul A8

[ ]

[

]

( ) [ ]


In plan:

( )

}

Adopt B = 1,00 m si L = 1,20 m (n=1,20)

[ ]

[ ]

Adopt B = 1,80 m si L = 2,70 m (n=1,50)

Verificare:

{

[ ]

[ ]

{

[ ]

[ ]

( )

( )

[ ]

( )

Pe verticala:

Determinam H din Tabelul 5.8 Beton C12/15

}


[ ]

( ) ( )

( ) ( )

[ ]

[

( )

] [

( )

[ ]

[ ]

Armarea fundatiei :

Fundatia tip obelisc care nu are desprindere de pe terenul de fundare este armata

constructiv la partea superioara , unde se dispun pe fiecare directie principala minim 3 bare de

armatura S235 , cu diametrul de minim 12mm.


Rbt=8[daN/cm2]

S355 Ra = 3350 [daN/cm2]

S235 Ra = 2150 [daN/cm2]

√ √

[

]

[

] [

]

√ √

[

]


( )

( )

[

] [

]

[

] [

]


[ ]

} ( ) { [

]

[ ]

{

[

]

[ ]

( )

Stalpul de rost D6:



( ) [ ]

[ ]

( ) [ ]

[ ]


( )

din Tabelul A8

[ ]

[

]

( ) [ ]


In plan:

( )

}

Adopt B = 1,40 m si L = 1,70 m (n=1,20)

Verificare:

{

[ ]

[ ]

{

[ ] [ ]

( )

( )

[ ]

( )

Pe verticala:

Determinam H din Tabelul 5.8 Beton C12/15

}

Repartizarea momentului dat din excentricitate:

L = 1,70 m

B = 1,40 m

[ ]

[

]

( )

[

]

[ ]

{

}

( ) ( )

[

] [

]

[ ]

[

]

[

]

[ ]

[ ]

Calculul momentelor incovoietoare pe cele doua directii:

Relatia de calcul a peresiunilor pe talpa fundatiei devine:

[ ]

Dimensiunile reduse ale talpii fundatiei:

[ ]

[ ]

{

[ ]

[ ] [ ] [ ]

[ ]

[ ]

( ) ( ) (

)

( ) ( )

[ ]

( ) ( ) (

)

( ) ( )

[ ]

( ) ( ) ( ( ) ( )) (

)

( ) ( )

[ ]

( )

( )

( )

( ) [ ]

(

)

( )

[ ]

Armarea fundatiei :

Fundatia tip obelisc care nu are desprindere de pe terenul de fundare este armata

constructiv la partea superioara , unde se dispun pe fiecare directie principala minim 3 bare de

armatura S235 , cu diametrul de minim 12mm.


Rbt=8[daN/cm2]

S355 Ra = 3350 [daN/cm2]

S235 Ra = 2150 [daN/cm2]

√ √

[

]

√ √

[

]


( )

( )

[

] [

]

[

] [

]


[ ]

} ( ) { [

]

[ ]

{

[

]

[ ]

( )

Fundatie prefabricata tip pahar pentru stalpul central C7:


Stalpul central E8:



[ ] [ ]

[ ] [ ]


( )

din Tabelul A8

[ ]

[

]

( ) [ ]

Stabilirea dimensiunilor fundatiei pahar :

Inaltimea paharului „HP”

( )

( )

[

]

Adopt

Inaltimea fundului paharului „Hf”

Rezulta in urma verificarilor la strapungere ;

In calcul se va considera situatia cea mai defavorabila , din faza de montaj sau

exploatare a constructiei ;

In faza de montaj , cu paharul nemonolitizat , avem:

( ) ( )

Final , avem conditia:

( ) ( )

( )

( ) ( )

[ ]

( ) ( )

( ) ( )

Verificarea paharului:

(

)

( )

(

)

[ ]

Momentele incovoietoare in plan orizontal aplicate partii superioare a peretelui frontal sunt:

( ) [ ]

( ) [ ]

Forta de intindere in peretii longitudinali NP este :

[ ]

Verificarea peretelui frontal la forta taietoare implica limitarea eforturilor in peretele paharului,

conditia care se impune este :

[ ]

[ ]} [ ]

Calculul ariilor de armatura :


Rbt=8[daN/cm2]

S355 Ra = 3350 [daN/cm2]

S235 Ra = 2150 [daN/cm2]

[ ]

√ √

[ ]

√ √

Verificarea talpii fundatiei pahar:

Verificarea la moment incovoietor si la forta taietoare se face cu reactiunile de la fata paharului

si din axul stalpului prefabricat.

{

Calculul momentelor incovoietoare :

In axul stalpului:

{

{

[ ] [ ]

[ ]

( ) ( )

( ) ( )

[ ]

[

( )

]

[

( )

[ ]

[ ]

La fata paharului :

( )

( )

[ ]

[

( )

] [

[ ]

[ ]

Calculul cantitatii de armatura :

[ ]

√ √

[

]

[

] [

]

[ ]

√ √

[

]

[

] [

]


[ ]

} ( ) { [

]

[ ]

{

[

]

[ ]

( )

Calculul tasarilor sub fundatia stalpului C7

[ ]

[ ]

[ ]

Terenul situata sub nevelul talpii fundatiei il impart in straturi elementare de grosime

maxima hi , incat sa fie indeplinite conditiile:

{

{

Calculez eforturile unitare verticale datorate presiunii nete transmise pe talpa fundatiei cu

relatia:

⁄⁄

Tasarea absoluta probabila a fundatiei se calculeaza cu relatia:

∑

[ ]

( )

[ ]

Stratul 1

[ ]

Stratul 2

[ ]

Impartirea pe straturi elementare:

Determinarea coeficientului de distributie al fiecarui strat:

(

)

{

Z(m) g L/B Z/B a Pnet s z=a * Pnet s zi,med hi Esi s zi,med*hi/Esi

0.0 17.624 1.1429 0.000 1.000 216.528 216.528 193.088844 0 15000 0.00000000

0.6 17.624 1.1429 0.429 0.7835 216.528 169.649688 131.649024 0.6 15000 0.00526596

1.2 17.624 1.1429 0.857 0.4325 216.528 93.64836 74.1283608 0.6 15000 0.00296513

1.8 17.624 1.1429 1.286 0.2522 216.528 54.6083616 44.6480736 0.6 15000 0.00178592

2.4 17.624 1.1429 1.714 0.1602 216.528 34.6877856 29.4911136 0.6 15000 0.00117964

3.0 17.624 1.1429 2.143 0.1122 216.528 24.2944416 21.3171816 0.6 15000 0.00085269

3.6 17.624 1.1429 2.571 0.0847 216.528 18.3399216 15.3518352 0.6 15000 0.00061407

4.2 17.624 1.1429 3.000 0.0571 216.528 12.3637488 11.1295392 0.6 15000 0.00044518

4.9 17.624 1.1429 3.500 0.0457 216.528 9.8953296 8.66112 0.7 15000 0.00040419

5.6 17.624 1.1429 4.000 0.0343 216.528 7.4269104 6.8098056 0.7 15000 0.00031779

6.3 17.624 1.1429 4.500 0.0286 216.528 6.1927008 3.0963504 0.7 15000 0.00014450

S 0.01351279

S=100*b *S= 1.081 cm

TEMA NR. 5

Proiectarea fundatiilor sub forma de retele de grinzi

Pe amplasamentul caracterizat prin profilul forajului F1 definit in cadrul temei nr. 1 este

prevazuta realizarea unui complex residential cu regim de inaltime P+8E.Structura de rezistenta

este alcatuita din cadre din beton armat dispuse pe doua directii ortogonale iar constructia este

incadrata in clasa a II-a de importanta.Planul structurii la cota 0,00 este aratat in Figura P1.

Rezultatele analizei structural (eforturi sectionale la baza stalpilor) sunt prezentate in

notele de calcul N1 , N2 si vor fi avute in vedere dupa criteriile precizate in Tabelul nr.1.

Tema va cuprinde:

Parte scrisa:

Repartitia sarcinilor axiale din noduri si predimensionarea grinzilor de fundare;

Evaluarea presiunilor pe teren si a eforturilor sectionale , pentru o grinda longitudinala ,

printr-o metoda aproximativa;

Evaluarea presiunilor pe teren si a eforturilor sectionale , pentru o grinda transversala ,

in ipoteza deformatiilor elastice locale (Winkler);

Armarea fundatiilor.

Partea desenata:

Schite ajutatoare calculului , intocmite la scara ;

Plan fundatii si detalii (plan cofraj si armare grinda).

REZOLVARE

GRINDA TRASVERSALA 2-2

GRINDA LONGITUDINALA B-B

(

)

(

)

( ) ( )

{ ( ) ( ) ( )

( ) ( ) ( )

{ ( ) ( ) ( )

( ) ( ) ( )

Repartizarea sarcinilor axiale din noduri

Calculul lungimilor elastice (beton armat C12/15 , Eb=270000 daN/cm2)

√

√

√

√

Momentul de inertie pentru grinda longitudinala B-B

}

Momentul de inertie pentru grinda longitudinala B-B

}

Fortele axiale si momentele incovoietoare pentru grinda transversala 2-2

{

( )

( )

}

{

{

{

{

Fortele axiale si momentele incovoietoare pentru grinda longitudinala B-B

{

{

{

{

{

Calculul incarcarilor

Grinda longitudinala B-B

nod central B-2

[ ]

[ ]

nod central B-3

[ ]

[ ]

nod central B-4

[ ]

[ ]

nod central B-5

[ ]

[ ]

nod marginal B-1

(

) (

) (

) ( )

} ( ) ( )

[ ]

[ ]

nod marginal B-6

(

) (

) (

) ( )

} ( ) ( )

[ ]

[ ]

Grinda transversala 2-2

nod central C-2

[ ]

[ ]

nod central D-2

[ ]

[ ]

nod marginal A-2

(

) (

) (

) ( )

} ( ) ( )

[ ]

[ ]

nod marginal A-2

(

) (

) (

) ( )

} ( ) ( )

[ ]

[ ]

Schema statica grinda longitudinala B – B

∑ ∑

[ ]

{

[ ]

∑ [ ]

[ ]

{

[ ]

[ ]

( )

( )

[ ]

( )

( )

[ ]

Presiunile in toate punctele:

{

[ ] [ ] [ ]

[ ] [ ] [ ] [ ] [ ] [ ] [ ] [ ] [ ]

[ ]

Calculul fortei taietoare:

IPOTEZA DEFORMATIILOR ELASTICE LOCALE

IPOTEZA LUI WINKLER PENTRU GRINDA TRANSVERSALA 2 – 2

Grinda transversala incarcata doar cu forte concentrate.

Schema statica:

Dispunerea sectiunilor in ipoteza Winkler:

Grinda de lungime finita se transforma intr-o grinda de lungime infinita.Grinda de

lungime finita asupra careia actioneaza fortele concentrate se prelungeste in ambele parti si se

incarca cu forte fictive a caror valoare se determina din conditii de capat ale

grinzii.Deoarece grinda de fundare are in mod curent capetele libere se pot scrie conditiile:

Punctele de aplicatie ale fortelor se gasesc la

respectiv

fata de

capetele grinzii iar punctele de aplicatie ale fortelor se gasesc la

respectiv

√

( )

√

√

( )

( )

( )

( )

( )

( ) ( )

( )

( ) ( )

( )

Determinarea fortelor fictive:

TEMA NR. 6

Proiectarea fundatiilor de adancime

Pe amplasamentul caracterizat prin profilul forajului F2 definit in cadrul temei nr.1 este

prevazuta realizarea unui stalp pentru instalatia de iluminat nocturn a unui stadion.Stalpul are

structura de rezistenta tubular si diametrul exterior (LFSC este lungimea

talpii fundatiei stalpului central din cadrul temei nr. 4).

Se va proiecta solutia de fundare pentru stalpul amintit , in doua variante:

A) tip cheson (sectiunea transversala patrata ,

B) cu piloti prefabricate din beton armat.

Indiferent de varianta analizata , Solutia de fundare va asigura transmiterea incarcarilor

la stratul de argila marnoasa in care se va asigura o incastrare de minim 1,00 m .

Aspectele generale care vor fi analizate:

Partea scrisa:

Stabilirea dimensiunilor chesonului .

Verificarea conditiei de coborare a chesonului la cota de fundare.

Alegerea caracteristicilor geometrice si de rezistenta a pilotilor prefabricati.

Calculul capacitatii portante a pilotilor: la solicitari axiale de compresiune si de smulgere,

la solicitari orizontale.

Stabilirea numarului de piloti si formarea grupei de piloti considerand urmatoarele

valori ale fortelor ce actioneaza la nivelul fundatiei:

(NST si MST sunt forta verticala respectiv momentul incovoietor avute in vedere la

proiectarea fundatiei stalpului central in cadrul temei nr. 4).

Verificarea eforturilor in pilotii puternic solicitati.

Partea desenata:

Schite la scara ale fundatiilor de adancime si alte elemente grafice care stau la baza

calculului.

B ) Cu piloti prefabricati din beton armat.

Alegerea caracteristicilor geometrice si de rezistenta a pilotilor prefabricati.

[ ]

[ ]

Calculul capacitatii portante a pilotilor: la solicitari axiale de compresiune si de smulgere, la

solicitari orizontale.

( ∑ ) ⁄

( )⁄

( )

( ) [ ]

( )

( )

( )

[

( )] [ ]

∑

[ ]

[ ]

Stabilirea numarului de piloti si formarea grupei de piloti considerand , urmatoarele valori ale fortelor ce

actioneaza la nivelul fundatiei:

[ ]

[ ]

(

) (

)

(

) (

)

{

∑ ( ) ( ) ( ) ( )

(

)

Stabilirea numarului de piloti:

( )

[ ]

[ ]

Verificarea eforturilor in pilotii puternic solicitati:

∑

{

( ) ( )

[ ] ( )

[ ] ( )

A) Fundatie de adancime tip cheson

Stabilirea dimensiunilor chesonului:

( )

( )

Stabilirea dimensiunilor cutitului:

Dimensiunile in plan ale elementului tinand cont de contitiile impuse in tema proiectului sunt

L= B = 5,50 m.

Grosimea peretilor d=0,60 m ; iar bancheta cutitului precum si unghiul de inclinare al acestuia

se aleg functie de natura pamantului , se adopta

Verificarea conditiei de coborare a chesonului la cota de fundare:

{

( ) {

⁄

( ) [ ]

∑

Pa – rezultanta impingerii active in teoria Rankine

STRATUL 1

(

) (

)

[ ]

STRATUL 2

(

) (

)

[

]

[ ]

STRATUL 2

(

) (

)

[

]

[ ]

∑

∑(

)

[ ]

{ [ ]

[ ] [ ]

Verificarea conditiei de coborare:

(

) ( ) [ ]

[ ]

(

) (

)

(

)

(

)

(

)

andrei proiect fundatii

Documents