P10

Anex

la Ordinul MDRAP nr.../2013

PROIECTNORMATIV

PRIVIND PROIECTAREA FUNDAIILOR

DE SUPRAFA,

Indicativ NP 112-2013

CUPRINS

GENERALITI

PARTEA I.

PROIECTAREA GEOTEHNIC A FUNDAIILOR DE SUPRAFA

I.1Scop i domenii de aplicare

I.2Definiii, notaii i simboluri

I.3Bazele proiectrii geotehnice

I.3.1Cerine generale

I.3.2Situaii de proiectare

I.3.3Durabilitate

I.4Proiectarea geotehnic prin calcul

I.4.1Generaliti

I.4.2Aciuni

I.4.3Parametrii geotehnici

I.4.4Date geometrice

I.4.5Stri limit ultime (SLU)

I.4.6Stri limit de serviciu (de exploatare - SLE)

I.4.7Abordri de calcul

I.5Etapele preliminare ale proiectrii geotehnice

I.5.1Stabilirea adncimii de fundare

I.5.2Alegerea tipului de fundaie

I.5.3Alegerea metodei de calcul

I.5.3.1Criterii privind construcia

I.5.3.2Criterii privind terenul de fundare alctuit din pmnturi

I.5.3.3 Criterii de alegere a metodei de calcul

I.6Calculul la stri limit ultime

I.6.1Capacitatea portant

I.6.1.1Principii generale

I.6.1.2Aria comprimat a bazei fundaiei

I.6.1.3Aria efectiv (redus) a bazei fundaiei

I.6.1.4Metoda prescriptiv

I.6.1.5Metoda direct

I.6.1.6Metoda indirect

I.6.2Rezistena la lunecare

I.6.3Stabilitatea general

I.7Calculul la starea limit de exploatare

I.7.1Generaliti

I.7.2Deplasri i deformaii

I.7.2.1Tasarea absolut

I.7.2.2Deplasri i deformaii posibile

I.7.2.3Deplasri i deformaii limit

I.7.3ncrcarea transmis la teren

I.8 Calculul la vibraii

I.9Fundaii pe roci

PARTEA II.

PROIECTAREA STRUCTURAL A FUNDAIILOR DE SUPRAFA

II.1Scop i domenii de aplicare

II.2Definiii, notaii i simboluri

II.3Cerine generale privind proiectarea infrastructurilor

II.3.1Cerine privind proiectarea fundaiilor

II.3.2Cerine privind proiectarea substructurilor

II.3.3Cerine privind proiectarea infrastructurilor

II.4Eforturi transmise infrastructurilor

II.4.1Prevederi generale

II.4.2 Eforturi transmise infrastructurilor n gruparea de ncrcri care conine aciunea seismic

II.5Materiale utilizate la fundaii

II.6Proiectarea fundaiilor izolate

II.6.1Fundaii pentru stlpi i perei de beton armat monolit

II.6.1.1Fundaii tip talp de beton armat

II.6.1.2Fundaii tip bloc i cuzinet

II.6.2Fundaii pentru stlpi de beton armat prefabricat

II.6.2.1Dimensiunile seciunilor de beton

II.6.2.2Pahare cu perei amprentai

II.6.2.3Pahare cu perei netezi

II.6.3Fundaii pentru stlpi din oel

II.7Proiectarea fundaiilor continue sub stlpi sau perei

II.7.1Domeniul de aplicare

II.7.2Eforturi transmise fundaiilor de stlpii i pereii structurali de beton armat

II.7.3Dimensionarea bazei fundaiilor

II.7.4Calculul eforturilor secionale

II.7.5Fundaii continue sub stlpi

II.7.5.1Seciunea de beton

II.7.5.2Armarea fundaiilor

II.7.6Fundaii continue sub perei structurali de beton armat

II.7.7Fundaii continue sub perei structurali de zidrie

II.7.7.1Prevederi generale de alctuire

II.7.7.2Fundaii la cldiri amplasate pe teren de fundare favorabil, n zone cu seismicitate ag 0,15g

II.7.7.3Fundaii la cldiri amplasate pe teren de fundare favorabil, n zone cu seismicitate ag > 0,15 g

II.7.7.4Dimensionarea fundaiilor

II.7.7.5Soluii de fundare la perei nestructurali

II.7.5.6Racordarea n trepte a fundaiilor avnd cote de fundare diferite

II.7.7.7Fundaii la rosturi de tasare

II.7.7.8Fundaii cu descrcri pe reazeme izolate

II.8Proiectarea radierelor de beton armat

II. 8.1Alctuire general i domenii de aplicare

II.8.2Elemente de proiectare a radierelor

II.8.3Elemente constructive

II.8.4Rosturi de turnare i msurile care trebuie prevzute n proiectare din punctul de vedere al rezistenei i tehnologiei de execuie

II.9Infrastructuri

II.9.1Probleme generale

II.9.2Tipuri de infrastructuri

II.9.2.1 Infrastructuri alctuite doar din fundaii

II.9.2.2Infrastructuri alctuite din unul sau mai multe subsoluri i din fundaii

II.9.3Determinarea eforturilor pentru calculul infrastructurii

II.9.4.Indicaii privind calculul eforturilor n elementele infrastructurii

II.9.5Dimensionarea elementelor infrastructurii

II.9.5.1Verificarea planeelor

II.9.5.2Verificarea pereilor

II.9.5.3Verificarea pereilor n zonele de discontinuitate

II.9.6Transmiterea eforturilor la infrastructur prin intermediul planeelor - efectul de menghin

II.9.6.1Prevederi generale

II.9.6.2Elemente de calcul, dimensionare i verificare

II.9.7Elemente specifice de alctuire ale infrastructurilor

ANEXE

Anexa AAdncimea de ncastrare echivalent. Principii de calcul pentru fundaiile semi-ncastrate

Anexa BCoeficieni pariali i de corelare pentru strile limit ultime

Anexa CAdncimea de nghe

Anexa DPresiuni convenionale

Anexa ECalculul presiunilor pe teren pentru fundaiile solicitate excentric

Anexa FCalculul la starea limit ultim. Capacitatea portant

Anexa GValori orientative pentru coeficientul de frecare

Anexa HCalculul la starea limit de exploatare

Anexa JParametrii geotehnici de compresibilitate

Anexa KMetode de calcul pentru fundaiile continue sub stlpi

Anexa LMetode de calcul pentru radiere

Anexa MReferine tehnice i legislative

GENERALITI

1. Prezentul normativ stabilete prescripiile generale de proiectare a fundaiilor de suprafa pentru construcii civile, industriale, agricole, inclusiv cele pentru susinerea instalaiilor i utilajelor tehnologice, sau de orice alt natur.

2. Prevederile prezentului normativ sunt corelate cu prevederile din sistemul de standarde europene pentru proiectarea construcii EUROCODURI, precum i cu referinele tehnice i legislative, specifice, aplicabile, n vigoare.

3. La proiectarea fundaiilor de suprafa pe terenuri speciale (pmnturi sensibile la umezire, pmnturi contractile, pmnturi lichefiabile etc.), se respect i prevederile din reglementrile tehnice specifice acestor tipuri de terenuri, aplicabile, n vigoare.

4. Normativul se adreseaz investitorilor, beneficiarilor lucrrilor de construcii, autoritilor publice implicate n procesul de avizare i autorizare a execuiei lucrrilor de construcii, precum i proiectanilor, verificatorilor de proiecte, experilor tehnici, executanilor, responsabililor tehnici cu execuia, specialitilor angrenai in activitatea de inspecie i control al calitii n construcii, altor specialiti din domeniu, precum i autoritilor administraiei publice i organismelor de verificare/control.5. Normativul este format din 2 pari care trateaz cele dou aspecte ale proiectrii fundaiilor de suprafa:

Partea I Proiectarea geotehnic a fundaiilor de suprafa

Partea II Proiectarea structural a fundaiilor de suprafa Figura K.21

Valorile pentru i sunt date n tabelul K.9.

F

04,2653,5252,4061,8671,5421,322

11,0691,0380,9290,8290,7460,678

20,5080,5050,4900,4690,4460,424

30,3360,3350,3300,3230,3150,305

40,2510,2510,2490,2460,2420,237

50,2000,2000,1990,1970,1960,193

60,1670,1670,1660,1650,1640,163

70,1430,1430,1430,1420,1410,140

80,1250,1250,1250,1240,1240,123

(16) nlocuind valorile n sistemul de ecuaii (K.41) se pot determina valorile Ri, i=1n, cu ajutorul crora se determin diagramele de for tietoare i moment ncovoietor.

ANEXA L

Metode de calcul pentru radiere

L.1 Principii generale

(1) n calculul radierelor trebuie luai n considerare numeroi factori ntre care cei mai importani sunt rigiditatea i geometria radierului, mrimea i distribuia ncrcrilor, caracteristicile de deformabilitate i de rezisten ale terenului, etapele de execuie.

(2) Calculul urmrete determinarea presiunilor de contact i a deformaiilor precum i a momentelor ncovoietoare i forelor tietoare.

(3) n calcule, radierul poate fi considerat ca rigid sau flexibil. Principalele criterii de apreciere a rigiditii relative a radierelor prin raport cu terenul de fundare sunt prezentate n continuare.

(3.1) Pentru radierele generale avnd forma dreptunghiular n plan (LxB) i grosimea uniform (h) indicele de rigiditate se determin cu expresia:

(L.1)

Radierul poate fi considerat rigid dac este ndeplinit condiia:

(L.2)

(3.2) n cazul radierelor ncrcate de fore concentrate din stlpi dispui echidistant pe ambele direcii iar ncrcrile din stlpi nu difer cu mai mult de 20% ntre ele, se definete coeficientul de flexibilitate, (:

(L.3)

unde:

bf ; Iflimea, respectiv momentul de inerie ale unei fii de radier considerat ntre mijloacele a dou deschideri consecutive ntre stlpi (fig. L.1);

limea bf este egal cu distana dintre dou axe consecutive ale stlpilor.

Radierul poate fi considerat flexibil dac este ndeplinit condiia:

bf ( 1.75/((3.3) n cazul n care structura de rezisten a construciei este realizat din cadre (stlpi i grinzi) i din perei portani (diafragme) iar fundaia este un radier general, se definete rigiditatea relativ, KR, care permite evidenierea conlucrrii dintre structur, radier i terenul de fundare:

(L.4a)

unde:

rigiditatea construciei i a radierului:

(L.4b)

unde:

rigiditatea radierului

rigiditatea cadrelor

td ; hd grosimea i nlimea diafragmelor

Radierul poate fi considerat rigid dac este ndeplinit condiia:

KR ( 0,5

Figura L.1

L.2 Metode simplificate

(1) Metodele simplificate sunt metodele n care conlucrarea ntre fundaie i teren nu este luat n considerare iar diagrama de presiuni pe talp se admite a fi cunoscut.

(2) Metodele simplificate se folosesc pentru calculul radierelor rigide.

L.2.1 Metoda reducerii ncrcrilor n centrul de greutate al radierului (fig. L.2)

(1) Se determin centrul de greutate al suprafeei radierului

(2) Se calculeaz presiunile pe talpa radierului:

(L.5)

Figura L.2

(3) Se examineaz radierul ca un ntreg pe fiecare dintre cele dou direcii paralele cu axele x i y:

a) fora tietoare total acionnd n orice seciune dus prin radier este egal cu suma aritmetic a tuturor ncrcrilor i presiunilor de contact la stnga seciunii considerate;

b) momentul ncovoietor total acionnd n aceeai seciune este egal cu suma momentelor acelorai ncrcri i presiuni fa de seciunea considerat.

(4) Metoda nu permite determinarea distribuiei forei tietoare totale i momentului ncovoietor total n lungul seciunii. Se impune, n consecin, introducerea unor simplificri.

L.2.2 Metoda mpririi radierului n fii de calcul (fig. L.1)

(1) Atunci cnd ncrcrile din stlpi i distanele dintre stlpi nu difer ntre ele cu mai mult de 20%, radierul poate fi mprit n fii de calcul independente.

(2) Fiecare fie de calcul este ncrcat de forele corespunztoare stlpilor ce reazem pe fia respectiv.

(3) Se determin diagrama presiunilor de contact, admindu-se o lege de variaie liniar de tip Navier.

(4) Valorile obinute ale momentelor ncovoietoare i forelor tietoare n seciunile semnificative pot fi folosite pentru armarea radierului, dei poziia rezultantei ncrcrilor din stlpi nu coincide cu poziia centrului de greutate al rezultantei presiunilor de contact.

L.3 Metode exacte

(1) Metodele exacte sunt metodele care iau n considerare interactiunea dintre fundaie i teren

(2) Metodele exacte se difereniaz n funcie de modelul adoptat pentru teren.

(3) Exist 3 categorii de modele:

(3.1) Modelul mediului discret modelul Winkler: se nlocuiete terenul de fundare de sub radier, strict n gabaritul acestuia, cu resoarte independente.

(3.2) Modelul mediului continuu modelul Boussinesq: terenul de fundare este un mediu continuu, elastic, omogen si izotrop; se consider comportarea global fundaie teren pe ntreaga zon de influenta a radierului.

(3.3) Modelul hibrid: se nlocuiete terenul de fundare cu resoarte definite de legi de constitutive care modeleaza comportarea mediului continuu. L.4 Metode bazate pe modelul Winkler

L.4.1 Metoda analitica de calcul Hetenyi

(1) Metoda Hetenyi se foloseste pentru calculul radierelor flexibile.

(2) Efectul unei fore concentrate pe un radier flexibil se amortizeaz relativ rapid, resimindu-se asupra unei arii reduse din jurul ei. Suprapunnd zonele de influen se poate determina efectul ntr-un punct al tuturor ncrcrilor concentrate transmise de stlpi.

Nota 1- Deoarece zonele de influen nu sunt foarte mari, n marea majoritate a situaiilor este suficient s se considere o distan definit de dou rnduri de stlpi fa de punctul considerat.

Nota 2 - Calculul se efectueaza n coordonate polare.

(3) Se calculeaz rigiditatea cilindric D:

(L.6)

unde:

E; (caracteristicile de deformabilitate ale betonului

hnlimea radierului n seciunile critice la for tietoare

(4) Se calculeaz raza rigiditii relative:

(L.7)

unde:

kscoeficientul de pat

(5) Zona de influen a ncrcrii din stlp se consider egal cu 4L.

(6) Se calculeaz momentele pe direcie radial, Mr si tangenial, Mt i sgeata, z a radierului:

(L.8)

(L.9)

(L.10)

unde:

rdistana de la punctul considerat la la punctul de aplicare a ncrcrii

Figura L.3

Z3, Z3, Z4,

Z4funcii de r/L a cror variaie este prezentat n figura L.3

(7) Se trec momentele din coordonate polare n coordonate carteziene:

Figura K.4

unde:

( este unghiul definit n figura K.4.

(L.11)

(8) Fora tietoare pe unitatea de lime de radier se determin:

(L.12)

(9) Cnd marginea radierului se gsete n zona de influen, se aplic urmtoarele corecii:

-se calculeaz momentele ncovoietoare i forele tietoare perpendicular pe marginea radierului n ipoteza c radierul ar fi infinit de mare;

-se aplic pe margine, ca ncrcri, momente ncovoietoare i fore tietoare egale i de semn contrar cu cele calculate;

-se utilizeaz mai departe ipoteza grinzilor pe mediu Winkler.

(10) Momentele ncovoietoare i forele tietoare pentru fiecare stlp se suprapun i se obin valorile finale totale ale momentelor ncovoietoare i forelor tietoare.

L.4.2 Metode numerice de calcul

L.4.2.1 Metoda diferenelor finite

(1) Presiunile de contact cu terenul i eforturile secionale n radierele flexibile pot fi determinate innd seama de ecuaia diferenial a suprafeei mediane deformate:

(L.13a)

(2) Suprafaa median a radierului sub forma unei reele ptratice de latura d.

(3) n cazul radierului cu baza dreptunghiular, ecuaiile difereniale exprimate n diferene finite care aproximeaz, n fiecare nod, suprafaa median deformat definit de relatia (L.13a), se stabilesc avnd n vedere poziia nodului de calcul n reeaua de discretizare.

(4) Coeficienii deplasrilor fiecrui nod n funcie de poziia fa de nodul de calcul, notai cu indici dup punctele cardinale conform figurii L.5a, sunt prezentai n figurile L.5bL.5g.

(5) Relatia (L.13a) scrisa in diferente finite, exprimata pentru fiecare nod de calcul caracteristic (cazurile b, c, d, e, f si g) devine:

Cazul b:

(L.13b)

Cazul c:

(L.13c)

Figura L.5

Cazul d:

(L.13.d)

Cazul e:

(L.13e)

Cazul f:

(L.13f)

Cazul g:

(L.13g)

n relaiile (L.13b)(L.13g) prin q se nelege reaciunea terenului pe unitatea de arie iar Q este fora concentrat n punctul a.

(6) Exprimndu-se ecuaiile difereniale pentru toate nodurile reelei se obine un sistem de ecuaii care, prin rezolvare, conduce la obinerea tasrilor n fiecare nod.

(7) Dup ce se afl tasrile, se poate calcula momentul ncovoietor pe fiecare direcie utiliznd relaiile din Teoria Elasticitii:

(L.14)

unde: Mx momentul ncovoitor pe o fie unitar pe direcia x

Mx momentul ncovoietor pe direcia x, fr influena momentului pe direcia y

My momentul ncovoietor pe direcia y, fr influena momentului pe direcia x

(8) Considernd o fie pe direcia e-v, se poate exprima momentul ncovoietor pentru un punct interior:

(L.15)

(9) Precizia utilizrii metodei diferenelor finite depinde de desimea reelei de noduri considerate.L.4.2.2 Metoda reelei finite

(1) Radierul este discretizat ntr-un numr de grinzi cu rezisten la ncovoiere i torsiune (fig. L.6).

(2) Rezistena la torsiune este definit prin modulul de forfecare G.

Figura L.6

(3) n terminologia elementelor finite, metoda reelei finite folosete elemente neconforme deoarece compatibilitatea ntre deformaiile elementelor este asigurat numai n noduri.

L.4.2.3 Metoda elementelor finite

(1) Radierul este modelat printr-un set de elemente interconectate la noduri, n timp ce pmntul se modeleaz prin resoarte izolate.

(2) Discretizarea poate s cuprind radierul i restul structurii. Nodurilor structurii li se atribuie un numr de grade de libertate n funcie de tipul analizei.

(3) Figura L.7 prezint un exemplu de analiz n care radierul este discretizat printr-un element de tip plac, iar pmntul printr-un mediu Winkler. n acest caz gradele de libertate sunt o translaie pe direcie vertical (tasarea) i dou rotaii (dup axele din plan).

Figura L.7

L.5 Metoda bazata pe modelul Boussinesq

(1) Schema generala de calcul este prezentata in figura L.8.

(2) Se pornete de la ecuaia diferenial a suprafeei mediane deformate (relatia L.13a).

(3) Rezolvarea ecuaiei (L.13a) se bazeaz pe metoda elementelor finite.

Figura L.8

L.6 Metod bazat pe modelul hibrid

(1) Metoda se foloseste pentru calculul radierelor rigide (fig. L.9).

Figura L.9

(2) Sub aciunea unei ncrcri verticale, N, avnd excentricitile ex i ey, tasarea (deplasarea verticala), z, este:

z = z0 + yx + x (L.16)

(3) Presiunile de contact dintre baza radierului si teren se obin n modul urmtor:

(3.1) Se mparte baza radierului n n suprafee dreptunghiulare mici, Ai, pe care acioneaz presiunea distribuit, pi, pentru i=1n.

Nota - Aproximarea diagramei de presiuni pe teren este cu att mai bun cu ct numrul suprafeelor dreptunghiulare prin care se discretizeaz baza radierului este mai mare.

(3.2) Tasarea zi(x,y) se calculeaza utiliznd expresia general:

(L.17)

(3.3) Punnd condiia ca toate tasrile, zi, sa fie egale cu unitatea se alctuiete sistemul de ecuaii:

(L.18)

unde:

; i j

(L.19)

unde:

xi, yi, xj, yj sunt coordonatele punctelor i i j

Li i Bi reprezint laturile lung, respectiv scurt ale dreptunghiului de suprafa Ai este coeficientul de form dat in tabelul L.1 n funcie de raportul Li/Bi.

Tabelul L.1

Li/Bi12345

(3,5252,4061,8671,5421,322

(3.4) Valorile presiunilor, , rezultate din rezolvarea sistemului (L.19), sunt mai mari pe conturul radierului i mai reduse spre mijlocul suprafeei de fundare.

(4) Soluia {} sistemului (L.18) reprezint rigiditatile resoartelor de tip Winkler, {ksi}:

(L.20)

(5) Cu valorile {ksi} se scriu, innd seama de relaia (L.16), condiiile de echilibru static al radierului:

(L.21)

(6) Din rezolvarea sistemului (L.21) rezult valorile , i care, introduse n relaia (L.16), permit calculul presiunile, pi, n orice punct, i, cunoscnd valoarea i tasarea local, zi, cu relatia (L.20).

(7) Presiunea limit la care n pmnt se produce cedarea se determin n funcie de poziia punctului de aplicare a ncrcrii N.

(7.1) ncrcare centric

ncrcarea total critic, Ncr:

Ncr = pcr A (L.22)

unde:

pcr presiunea critic definit n Anexa F

A aria total a bazei radierului.

(7.2) ncrcare excentric

(1) Se admite c presiunea limit de cedare local, n zona interioar a bazei radierului, plim, variaz liniar ntre ppl pe conturul radierului i pv, presiunea corespunztoare centrului de greutate al bazei radierului.

Presiunea pv se calculeaz:

pv = 3ppl 2pcr(L.23)

unde:

ppl presiunea plastic definit n Anexa H

(2) Pentru a ine seama de faptul c presiunile repartizate de radier nu pot depi presiunile limit de cedare local a terenului, rezolvarea sistemului de ecuaii (L.21) se face n mod iterativ:

(2.1) Utilizand valorile , i obinute n prima etap de rezolvare a sistemului (L.21) se stabilesc tasarile, zi i presiunile pi, n punctele i, i=1n.

Valorile presiunilor, pi, se pot situa n unul din urmtoarele cazuri:

0 < pi pc,i(L.24a)

pi > pc,i(L.24b)

pi < 0(L.24c)

unde:

pi presiunea corespunztoare ariei Aipc,i = 0.9plim,iplim,i presiunea limit corespunztoare ariei Ai, determinat prin interpolare liniar ntre valoarea ppl

i pv, n funcie de poziia centrului ariei Ai i punctul de aplicare al forei N.

(2.2) Se fac urmatoarele corectii:

a) Pentru toate suprafeele Ai la care s-a ndeplinit condiia (L.24b):

- se introduce pi = pc,i, n toi termenii sistemului de ecuaii (L.21);

- se calculeaz valorile ksi n funcie de pc,i.

b) Pentru toate suprafeele Ai la care este ndeplinit condiia (L.24c) se anuleaz termenii corespunztori din sistemul (L.21).

c) Se corecteaz ncrcarea N la valoarea N n cele trei ecuaii din sistemul (L.21):

N=N - Si

unde:

(2.3) Cu aceste corecii se rezolv din nou sistemul de ecuaii (L.21) i se obtin valorile , i corespunzatoare etapei a 2-a de calcul.

(2.4) Se reiau procedurile prezentate la pct. (2.1), (2.2) i (2.3) pn cnd pentru toate suprafeele active Ai se ndeplinete condiia (L.24a).

(3) Cunoscnd distribuia final a presiunilor la contactul radier - teren, se pot calcula eforturile secionale (M, T) n seciunile caracteristice ale radierului.

(4) Dac ncrcarea N este mare i / sau cu excentriciti mari, condiia (L.24a) nu va putea fi ndeplinit pe un numr suficient de suprafee Ai astfel nct:

a) nu se poate obine condiia de echilibru global;

b) suprafaa activ se reduce sub 50%.

n ambele situaii se produce pierderea general de stabilitate a terenului de fundare aflat sub radier prin refulare lateral, fenomen nsoit de tasri i rotiri excesive ale fundaiei.

ANEXA M

Referine tehnice i legislative.

Not:

1. Referinele datate au fost luate n considerare la data elaborrii prezentei reglementri tehnice;

2. La data utilizrii reglementrii tehnice se va consulta ultima form n vigoare a referinelor tehnice si legislative.

1. Lista standardelor

Nr.

crt.StandardDenumire

1.SR EN 1990:2004Eurocod 0: Bazele proiectrii structurilor

2.SR EN 1990:2004/NA:2006Eurocod 0: Bazele proiectrii structurilor. Anexa naional

3.SR EN 1991-1-1:2004Eurocod 1: Aciuni asupra structurilor. Partea 1-1: Aciuni generale. Greuti specifice, greuti proprii, ncrcri utile pentru cldiri

4.SR EN 1991-1-1:2004/NA:2006Eurocod 1: Aciuni asupra structurilor. Partea 1-1: Aciuni generale. Greuti specifice, greuti proprii, ncrcri utile pentru cldiri. Anexa naionl

5.SR EN 1992-1-1:2004Eurocod 2: Proiectarea structurilor de beton. Partea 1-1: Reguli generale i reguli pentru cldiri

6.SR EN 1992-1-1:2004/ NB:2008Eurocod 2: Proiectarea structurilor de beton. Partea 1-1: Reguli generale i reguli pentru cldiri. Anexa naionl

7.SR EN 1993-1-1:2006Eurocod 3: Proiectarea structurilor de oel. Partea 1-1: Reguli generale i reguli pentru cldiri

8.SR EN 1993-1-1:2006/NA:2008Eurocod 3: Proiectarea structurilor de oel. Partea 1-1: Reguli generale i reguli pentru cldiri. Anexa naional

9.SR EN 1997-1:2004 Eurocod 7: Proiectarea geotehnic. Partea 1: Reguli generale.

10.SR EN 1997-1:2004/NB:2008Eurocod 7: Proiectarea geotehnic. Partea 1: Reguli generale. Anexa naional

11.SR EN 1997-2:2007

Eurocod 7: Proiectarea geotehnic. Partea 2: Investigarea i ncercarea terenului

12.SR EN 1997-2:2007/NB:2009Eurocod 7: Proiectarea geotehnic. Partea 2: Investigarea i ncercarea terenului. Anexa naional

13.SR EN 1998-1:2004Eurocod 8: Proiectarea structurilor pentru rezistena la cutremur. Partea 1: Reguli generale, aciuni seismice i reguli pentru cldiri

14.SR EN 1998-1:2004/NA:2008Eurocod 8: Proiectarea structurilor pentru rezistena la cutremur. Partea 1: Reguli generale, aciuni seismice i reguli pentru cldiri. Anexa naional

15.SR EN 1998-5:2004

Eurocod 8: Proiectarea structurilor pentru rezistena la cutremur. Partea 5: Fundaii, structuri de susinere i aspecte geotehnice

16.SR EN 1998-5:2004/NA:2007

Eurocod 8: Proiectarea structurilor pentru rezistena la cutremur. Partea 5: Fundaii, structuri de susinere i aspecte geotehnice. Anexa naional

17.STAS 438/1-89Produse de oel pentru armarea betonului.Oelul beton laminat la cald. Mrci i condiii tehnice de calitate

18.STAS 438/2-91Produse de oel pentru armarea betonului. Srm rotund trefilat.

19.STAS 1030-85Mortare obinuite pentru zidrie i tencuieli. Clasificare i condiii tehnice

20.STAS 6054-77Teren de fundare. Adncimi maxime de nghe. Zonarea teritoriului Republicii Socialiste Romnia.

2. Lista actelor legislative

Nr.

crt.Act legislativPublicat

1.Cod de proiectare. Bazele proiectrii construciilor, indicativ CR0: 2012, aprobat prin Ordinul ministrului transporturilor, construciilor i turismului nr.1530/2012Monitorul Oficial al Romniei Partea I nr. 647 i 647 bis din 11 septembrie 2012

2.Cod de proiectare pentru construcii cu perei structurali de beton armat, Indicativ CR2-1-1.1:2011in curs

3.Specificaie tehnic privind produse din oel utilizate ca armturi: cerine i criterii de performan, indicativ ST 009 : 2011, aprobata prin Ordinul ministrului transporturilor, construciilor i turismului nr.683/10.04.2012Monitorul Oficial al Romniei Partea I nr. 337 din 18 mai 2012

4.Normativ privind determinarea valorilor caracteristice i de calcul ale parametrilor geotehnici, indicativ NP 122 : 2010, aprobat prin Ordinul ministrului transporturilor, construciilor i turismului nr.279/2005Monitorul Oficial al Romniei Partea I nr. 458 i 458 bis din 30 mai 2005

5.Cod de proiectare seismic. Partea 1: Prevederi de proiectare pentru cldiri, indicativ P100-1 : 2012Proiect de reglementare tehnica notificat 2012/679/RO, 2012/682/RO, 2012/683/RO, 2012/684/RO

6.Cod de proiectare seismic. Partea 3: Prevederi pentru evaluarea seismic a cldirilor existente, Indicativ P100-3:2008, aprobat prin Ordinul ministrului dezvoltrii regionale nr.704/09.09.2009Monitorul Oficial al Romniei Partea I nr. 647 i 647bis din 01 octombrie 2009

7.Normativ privind documentaiile geotehnice pentru construcii, indicativ NP 074 : 2013Proiect de reglementare tehnica notificat

8.Normativ pentru producerea betonului i executarea lucrrilor din beton, beton armat i beton precomprimat. Partea 1: Producerea betonului, indicativ NE 012-1 : 2007, aprobat prin Ordinul ministrului dezvoltrii, lucrrilor publice i locuinei nr.577/239.04.2008Monitorul Oficial al Romniei, Partea I, nr.374 din 16 mai 2008

9.Normativ pentru producerea betonului i executarea lucrrilor din beton, beton armat i beton precomprimat. Partea 2: Executarea lucrrilor din beton, indicativ NE 012-2 : 2010, aprobat prin Ordinul ministrului dezvoltrii regionale i turismului nr.2514/22.11.2010Monitorul Oficial al Romniei, Partea I, nr.853 i 853 bis din 20 decembrie 2010

11.Hotrrea Guvernului nr.766/1997 pentru aprobarea unor regulamente privind calitatea n construcii, cu modificrile i completrile ulterioareMonitorul Oficial al Romniei Partea I nr. 352 din 10 decembrie 1997

3

_1423644807.unknown

_1423644828.unknown

_1423644840.unknown

_1423644844.unknown

_1423644848.unknown

_1423644852.unknown

_1423644854.unknown

_1423644855.unknown

_1423644857.unknown

_1423644853.unknown

_1423644850.unknown

_1423644851.unknown

_1423644849.unknown

_1423644846.unknown

_1423644847.unknown

_1423644845.unknown

_1423644842.unknown

_1423644843.unknown

_1423644841.unknown

_1423644832.unknown

_1423644838.unknown

_1423644839.unknown

_1423644833.unknown

_1423644830.unknown

_1423644831.unknown

_1423644829.unknown

_1423644817.unknown

_1423644823.unknown

_1423644825.unknown

_1423644826.unknown

_1423644824.unknown

_1423644821.unknown

_1423644822.unknown

_1423644818.unknown

_1423644812.unknown

_1423644815.unknown

_1423644816.unknown

_1423644814.unknown

_1423644809.unknown

_1423644810.unknown

_1423644808.unknown

_1423644798.unknown

_1423644803.unknown

_1423644805.unknown

_1423644806.unknown

_1423644804.unknown

_1423644800.unknown

_1423644801.unknown

_1423644799.unknown

_1423644794.unknown

_1423644796.unknown

_1423644797.unknown

_1423644795.unknown

_1423644792.unknown

_1423644793.unknown

_1423644791.unknown