tabel comparatie cr6 2006-2013

UNIVERSITATEA TEHNICA DE CONSTRUCTII BUCURESTI

MASTER INGINERIA CLADIRILOR

Denumire capitol

CR6-2006 Denumire capitol

CR6-2013

Cap. 6.6.5-Rezistenta de proiectare a

panourilor de zidarie de umplutura

Rezistenta de proiectare a panourilor de zidarie de umputura va fi luata egala cu cea mai mica dintre valori FRd (zu) le corespunzatoare urmatoarelor moduri de rupere ale zidariei:

rupere prin lunecare din forta taietoare in rosturile orizontale (de regula, la jumatatea inaltimii panoului) - FRd1 (zu)

strivirea diagonalei comprimate la coltul cadrului - FRd2 (zu)

fisurarea diagonala in lungul bielei comprimate - FRd3 (zu)

FRd (zu)= min (FRd1, FRd2, FRd3)

» Rezistenta de proiectare corespunzatoare mecanismului de rupere prin lunecare din forta taietoare in rosturile orizontale se determina cu relatia:

FRd1 (zu)= 1/cosθ *fvd0*lp*tp*(1+α)

» Rezistenta de proiectare corespunzatoare mecanismului de rupere prin strivirea diagonalei comprimate se determina cu relatia:

FRd2 (zu)= 0.8*fd*cos²θ*⁴√(Eb/Ez*Ist*hp*tp³)

» Rezistenta de proiectare corespunzatoare

ConformP100-1 2013

10.9.4

Rezistenta de proiectare a panourilor din zidarie inramate in cadre FRd (zic) va fi luata egala cu cea mai mica dintre valorile corespunzatoare urmatoarelor moduri de rupere ale zidariei:

rupere prin lunecare din forta taietoare, in rosturile orizontale- FRd1 (zic)

fisurarea in lungul diagonalei comprimate- FRd2 (zic)

strivirea diagonalei comprimate la coltul cadrului- FRd3 (zic)

FRd (zic)= min (FRd1, FRd2, FRd3)

» Rezistenta de proiectare corespunzatoaare mecanismului de rupere prin lunecare din forta taietoare in rosturile orizontale se determina cu relatie:

FRd1(zic)=fvd0*Apan*k1,pan

» Rezistenta de proiectare corespunzatoare mecanismului de rupere prin fisurare inclinata in lungul diagonalei comprimate se determina cu relatia:

FRd2(zic)=fvd0*Apan*k2,pan



mecanismului de rupere prin fisurarea diagonala in lungul diagonalei comprimate se determina cu relatia:

FRd3 (zu) = (fvd*lp*tp)/(0.6*cosθ)

α = 0.07*(4*hp/lp-1)θ = unghiul cu orizontala al diagonalei panoului de zidariefvd0 = rezistenta de proiectare la forfecare sub efort de compresiune zero a zidarieilp = lungimea panoului de zidarietp = grosimea panoului de zidariefd = rezistenta de proiectare la compresiune a zidarieiEb, Ez = modulii de elasticitate al betonului din cadru si al zidariei (valorile de scurta durata)hp = inaltimea panoului de zidarie

» Rezistena de proiectare corespunzatoare mecanismului de rupere prin strivirea diagonalei comprimate este cea mai mica dintre valorile:

FRd3(zic)=fd*bst,ech*t p*k3,pan*k5,pan

FRd3(zic)=fdh*Apan*k4,pan

Unde bst,echiv este latura stalpului cadrului echivalent calculate cu relatia:bst,echv=4√6(I1+I2) (10.12)I1 si I2 sunt momentele de inertie in planul cadrului ale stalpilorIn tabelele 10.3 si 10.4 pentru valori intermediare se accepta interpolare liniara.Tabelul 10. 3. valorile factorilor k1,pan :k4,pan

λp=hp/lp 0,50 0,75 1,00 1,50 2,00

k1,pan 1,20 1,45 1,70 2,50 3,30

k2,pan 1,90 2,15 2,40 3,05 3,70

k3,pan 0,640 0,512 0,400 0,245 0,160

k4,pan 0,111 0,125 0,141 0,180 0,224

Tabelul 10.4. valorile factorului k5,pan

Eb/Ez hp/tp

6,0 8,0 10,0 12,0 14,04,0 1,20 1,28 1,35 1,41 1,476,0 1,32 1,41 1,50 1,57 1,638,0 1,41 1,52 1,61 1,68 1,7510,0 1,50 1,61 1,70 1,78 1,85



Cap.4.1.1.1.2

Cap.4.1.1.1.3

Rezistenta unitara de proiectare la compresiune a zidariei se determina cu relatia:

fd =mz* fk

γM

mz - coeficientul conditiilor de lucru

Cap.4.1.1.1.2

Cap.4.1.1.1.1

12,0 1,60 1,72 1,81 1,90 1,9714,0 1,70 1,83 1,92 2,02 2,09

In relatiile (10.9): (10.12) s-au folosit notatiile: hp- inaltimea panoului din zidarielP- lungimea panoului din zidarietp- grosimea panoului din zidarieλp=hp/lp- factorul de forma al panoului Apan=tp X lp- aria sectiunii orizontale a panoului

ᶱ - unghiul cu orizontala al diagonalei panoului din zidarie inramataEb, Ez- modulii de elasticitate al betonului din cadru si al zidariei (valorile de scurta durata)fd- rezistenta de proiectare la compresiune a zidariei perpendicular pe rostul de asezarefdh- rezistenta de proiectare la compresiune a zidariei paralel cu rostul de asezare fvdo- rezistenta de proiectare la forfecare sub efort de compresiune zero a zidariei.

Rezistenta unitara de proiectare la compresiune a zidariei se determina cu relatia:

fd = fk

γM

fk – rezistenta caracteristica la compresiune a



Cap.4.1.1.1.1

Cap.2.3.2.3

fk – rezistenta caracteristica la compresiune a zidariei, cf. Tabel 4.2γM – coeficientul de siguranta al elementului

Rezistenta unitara de proiectare la forfecare sub efort de compresiune nul se determina cu relatia:

fvd0 =mz* fvk 0γM

fvk0 – rezistenta unitara caracteristica initiala la forfecare, cf. Tabel 4.3

Tabel 4.3Elemente pentru zidarie

Rezistenta medie a mortaruluifm(N/mm2) M10 M5,

M2.5M1

Ceramice 0,30 0,20 0,10Beton obisnuit sau usor

0,20 0,15 0,10

Beton celular autoclavizat

--- 0,15 0,10

P100-1-2013Cap. 10.9.5

(3)

Cap.4.1.2.2.1

zidariei, cf. Tabel 4.2γM – coeficientul de siguranta al elementului

Rezistenta unitara de proiectare la forfecare sub efort de compresiune nul se determina cu relatia:

fvd0 = fvk 0γM

fvk0 – rezistenta unitara caracteristica initiala la forfecare, cf. Tabel 4.5

Tabel 4.5Elemente pentru zidarie

Mortar (G) de retetaM10 M7.5 M5,

M2.5Ceramice 0,30 0,25 0,20Beton celular autoclavizat

0.25 0,2 0,15

Rezistenta unitara de proiectare la compresiune a zidariei paralel cu fata rostului orizontal, in planul peretelui se determina cu relatia:

fdh = fkhγM

fkh - rezistenta caracteristica la compresiune paralel



Cap.4.1.2.2.1

Cap.4.1.1.3.1

Modulul de elasticitate secant de scurta durata, Ez, cf. Tabel 4.9

Tabel 4.9Tipul calculului (situatia de proiectare)

Zidarie cu elemente din argila arsa sau din beton

Zidarie cu elemente din BCA

Stabilirea caracteristicilor dinamice

1000 fk 850 fk

Deformatii in ULS

500 fk 400 fk

Deformatii in SLS(numai pentru sisteme static nedeterminate)

800 fk 650fk

Rezistentele unitare caracteristice la intindere din incovoiere perpendicular pe planul zidariei, fxk1, fxk2, cf. Tabel 4.6:Tipul elementelor

Rezistenta medie a mortarului M10*,M5 M2,5

Cap.4.1.1.3.1

Cap. 6.6.5

cu rosturile orizontale a zidariilor cu elemente din argila arsa si BCA cu mortar de utilizare generala, cf. Tabel 4.4

Modulul de elasticitate secant de scurta durata, Ez, se va calcula cu relatiile:

Ez = 1000*fk pentru elemente de argila arsaEz = 800*fk pentru elemente din BCA

Rezistentele unitare caracteristice la intindere din incovoiere perpendicular pe planul zidariei, fxk1, fxk2, cf. Tabel 4.6:

Tipul elementelor Rezistenta medie a



Cap.4.1.1.3.2

Cap. 6.6.6

fxk1 fxk2 fxk1 fxk2

Argila arsa, pline sau cu perforatii verticale

0,240 0,480 0,180 0,360


0,10 0,200 0,075 0,150

Rezistentele unitare caracteristice la intindere din incovoiere perpendicular pe planul zidariei, fxd1, fxd2, se vor calcula cu formulele:

fxd1 =mz* fxk 1γM

fxd2 =mz* fxk 2γM

Rezistenta de proiectare a peretilor supusi la incovoiere perpendicular pe planul median

MRxd1 = Ww *fxd1

Cap. 6.6.5

mortarului M10*,M5 M2,5 fxk1 fxk2 fxk1 fxk2

Argila arsa, pline sau cu perforatii verticale

0,240 0,480 0,180 0,360


0,080 0,160 0,065 0,130

Rezistentele unitare caracteristice la intindere din incovoiere perpendicular pe planul zidariei, fxd1, fxd2, se vor calcula cu formulele:

fxd1 = fxk 1γM

fxd2 = fxk 2γM

Rezistenta de proiectare a peretilor supusi la incovoiere perpendicular pe planul median

MRxd1 = Ww *(fxd1+ σd )



P100-1Cap.10.3-Calculul

seismic al componentelor nestructurale

MRxd2= Ww *fxd2

Valorile MRxd1, MRxd2 (in Nmm) se calculeaza, pentru o banda din perete de latime egala cu 1000 mm.

Ww =1000∗t 2

6 modulul de rezistenta al

peretelui (mm3)

t- grosimea peretelui in mm

Metoda fortelor static echivalente

Forta seismica orizontala static echivalenta FCNS, care modeleaza actiunea directa a cutremurului asupra unei CNS alfata

P100-1Cap.10.3-Calculul

seismic al componentelor nestructurale

MRxd2= Ww *fxd2

Valorile MRxd1, MRxd2 (in Nmm) se calculeaza, pentru o banda din perete de latime egala cu 1000 mm.

Ww =1000∗t 2

6 modulul de rezistenta al peretelui

(mm3)

σdp- valoarea de proiectare a efortului unitar de

compresiune la mijlocul inaltimii peretelui

t- grosimea peretelui in mm

Metoda fortelor static echivalente

Forta seismica orizontala static echivalenta FCNS,



Cap.10.3.1.3.1

Cap.10.3.1.3.2 - Tabel 10.2

Cap.10.3.1.3.3 - Tabel 10.2

la cota "z" in raport cu baza constructiei, se calculeaza cu formula:

FCNS(z)=(γCNS*ag*βCNS*Kz/qCNS)*mCNS

γCNS - coeficient de importanta al CNS

ag - acceleratia seismica de calcul a terenului stabilita conform hartii de zonare seismic

βCNS - coeficient de amplificare dinamica al CNS

Kz = 1+2*Z/H - coeficient care reprezinta amplificarea acceleratiei seismice a terenului pe inaltimea constructiei, in care: Z - cota punctului de prindere de structura a CNS H - inaltimea medie a acoperisului in raport cu baza constructiei

qCNS - factor de comportare al CNS

mCNS - masa maxima a CNS in exploatare

Cap.10.3.1.3.1

Cap.10.3.1.3.2 - Tabel 10.2

Cap.10.3.1.3.3 - Tabel 10.2

care modeleaza actiunea directa a cutremurului asupra unei CNS alfata la cota "z" in raport cu baza constructiei, se calculeaza cu formula:

FCNS(z)=(γCNS*ag*βCNS*Kz/qCNS)*mCNS

γCNS - coeficient de importanta al CNS

ag - acceleratia seismica de calcul a terenului stabilita conform hartii de zonare seismica

βCNS - coeficient de amplificare dinamica al CNS

Kz = 1+2*Z/H - coeficient care reprezinta amplificarea acceleratiei seismice a terenului pe inaltimea constructiei, in care: Z - cota punctului de prindere de structura a CNS H - inaltimea medie a acoperisului in raport cu baza constructiei

În cazul componentelor nestructurale rezemate sus si jos, la nivelul a doua plansee succesive cu cotele zinf si zsup (în particular, în cazul pere_ilor nestructurali si al panourilor de zidarie înramate în cadre), forta seismica static echivalenta va fi considerata uniform distribuita pe înaltimea nivelului. Pentru calculul acestei forte în expresia factorului Kz se va introduce valoarea medie.



Valoarea fortei seismice FCNS, se limiteaza dupa cum urmeaza:

FCNS < 4*γCNS*ag*mCNS

FCNS > 0.75*γCNS*ag*mCNS

Z = (Zsup+Zinf)/2

qCNS - factor de comportare al CNS

mCNS - masa maxima a CNS in exploatare

Valoarea fortei seismice FCNS, se limiteaza dupa cum urmeaza:

0.75*γCNS*ag*mCNS<FCNS<4*γCNS*ag*mCNS

tabel comparatie cr6 2006-2013

Documents