proiect la ouia.docx

8/14/2019 Proiect la OUIA.docx

1/18

Capitolul I : Noiuni teoretice

1.1. Bazele teoretice ale procesului.

Evaporarea este o reacie termic de separare parial sau total a soluiilor formate prindizolvarea substanelor nevolatile n dizolvani volatili. Operaia const n transformarea avaporilor dizolvantului volatil urmat de indeprtarea acestora din aparat. n acest mod

coninutul dizolvantului scade, iar concentraia soluiei n substana nevolatil crete.Transformarea dizolvatului n vapori se poate face prin fierbere sau prin vaporizare; evaporarease refera numai la transformarea dizolvantului n vapori prin fierbere (operaia se desfaoara latemperatura de firbere a soluiei, presiunea vaporilor dizolvantului fiind egala cu presiunea lor desaturaie la temperatura respectiv).

Apa se evapor i se tansform n form de vapori, iar soluia dizolvat, de exempluzahrul, rmne n soluie n cantitatea neschimbat. Prin aceasta evaporarea se deosebete dedistilare, n procesul cruia vaporii trec concomitent cu diferii componeni a soluiei, dar ncantitate diferit.

Prin evaporare, vaporii dizolvantului se obin n stare practic pur, iar substana nevolatil(dizolvantul) de obicei un solid sau un lichid cu temperatura ridicat de fierbere (acid sulfuric,glicerina, etc.), ramne n stare concentrat n aparat sau se separ n stare solida prin operaiiauxiliare (cristalizarea).

Separarea total n acelai aparat, far operaii auxiliare este posibil numai n cazulsubstanelor nevolatile n stare lichid (glicerina) sau cnd la temperatura de evaporare substanalichid nevolatil se gasete n stare topit (azotat de amoniu i hidrixid de sodiu).

Utilaje n care se realizeaz operaia de evaporare se numesc evaporatoare. Calduranecesar evaporrii poate fi furnizata de purttorii de cldur gazoi, lichizi sau vapori prinncalzire directi indirect.

Inclzirea direct (far perete despritor) este utilizat rar n special la concentrareasoluiilor corosive cu arztor afundat. Cel mai rspandit mod de transmitere a cldurii nevaporatoare este nclzirea indirect cu vapori de ap. Mai rar se utilizeaz nclzirea cu gaze deardere (obinerea hidroxidului de sodiu solid) i uneori cu purttori de cldura lichizi; nclzireaelectrica se utilizeaz foarte rar, vaporii de ap utilizai pentru ncalzirea evaporatoarelor senumesc vapori primari ( abur primar), iar vaporii rezultai n urma evaporrii dizolvantului senumesc vapori secundari.

1.2. Factorii care influeneaz operaia de evaporare.

Aceti factori se refer att la soluia iniial ct i la soluia concentrat, precum i laoperaia de evaporare n ansamblu.

Mod Coala document Semnat Data

Coala

3

Proiect de an OUIA

Elaborat Vlasenco E.

Verificat Chiaburu V.

T contr. Chiaburu V.

Aprobat

Evaporator cu proces staionarLitera Coli

U.T.M. F.T.M.I.A. TAP-111


2/18

Influena lor, se poate manifesta asupra transferului termic, asupra calitailor, soluieifinale, asupra eficienei instalaiei sau asupra costului operaiei de evaporare.

Dintre factorii referitori la soluia iniial o importana deosebita o prezint urmtorii:

concentraia i natura soluieiconstantele fizice ale soluieipresiunea de vaporisensibilitatea termicdepunerea de cruste sau cristaleformarea de spum

Factorii referitori la soluia concentrat cuprind, n afara celorenumerate la soluiainiiala,concentraia soluiei finale i formarea acesteia (soluie, topitur sau cristale).

Dintre factorii referitori la operaia de evaporare n ansamblu o importan deosebitprezint: modul de funcionare (continuu i discontinuu, circulaia solutiei n evaporator i ninstalaie, presiunea i temperatura n evaporatoare, presiunea hidrostatic, parametrii aburului

primar, durata evaporrii i costul operaiei).

Civa din aceti factori, a cror influen trebuie neaparat avut n vedere la alegereatipurilor constructive i la calculul instalaiilor de evaporare vor fi analizai mai ndeaproape; o

parte din ceilali vor fi considerai la prezentarea procedeelor de evaporare i a tipurilor deevaporatoare.

Temperatura de fierbere a soluiei ntr-un evaporator t`este mai mare dect temperatura defierbere a solventului pur t la presiunea sub care are loc evaporarea. Creterea temperaturii defierbere a soluiei se datoreaz influenei substanei nevolatile dizolvate, presiunii hidrostatice

din evaporator i rezistena hidraulic la trecerea vaporilor secundari.

Dizolvarea unei substane nevolatile ntr-un dizolvant volatil are ca efect scdereapresiunii de vapori a dizolvantului i ca urmare creterea temperaturii de firbere a soluiei.Creterea temperaturii de fierbere a soluiei este cu att mai mare cu ct este mai concentratsoluia respectiv.

Sensibilitatea termic, unele substane n special organice prin meninerea la o temperaturmai ridicat se degradeaz, adic se descompun chimic sau pierd anumite caliti ,privindaspectul, mirosul sau culoarea. Degradarea depinde de produsul dintre temperatura ti durata dea se menine la temperatura respectiv.

Capitolul IIProcesul de evaporare

2.1. Evaporarea simpl

Acest procedeu se realizeaz cu concentrarea soluiei ntr-un singur evaporator, prinevaporarea soluiei, pn la atingerea cocentraiei cerute, evaporarea simpl poate fi continu saudiscontinu. Soluia iniial este continuu alimentat n evaporator. n urma evaporrii rezultvapori secundari GWi soluia concentrat.


Coala

4Evaporator cu proces staionar


3/18

Productivitatea evaporatorului depinde de parametrii aburului primar, de diferena ntretemperatura acestuia i temperatura soluiei la suprafaa de nclzire, de coficientul total detransfer termic.

Vaporii secundari GW snt evacuate n atmosfer fie condesai ntr-un condensator, fieutilizati ca purttori de caldur pentru nclzirea altor aparate .

Evaporarea simpla poate fi realizata sub presiune sau sub depresiune (vid). La evaporareasub vid depresiunea se realizeaza prin condensarea vaporilor secundari ntr-un condensatorspecial i prin evacuarea gazelor necondensabile din spaiul de fierbere cu ajutorul unei pompede vid. Evaporarea sub vid permite scderea temperaturii de fierbere a soluiei, putnd fi astfelutilizat pentru concentrarea soluiilor termolabile. Alte avantaje ale evaporrii sub vid sunt:

posibilitatea mririi diferenei de temperatur ntre aburul primar i soluia de concentrare,micorarea suprafeei de ncalzire folosind aburul primar de presiune joas. Economia de metal

pentru reducerea grosimii pereilor evaporatorului.

Evaporarea sub presiune este mai rar utilizat n procedee de evaporare simpl, deoareceridic temperatura de fierbere a soluiei i deci necesit abur primar de presiune ridicat. Aburul

secundar obinut, poate fi utilizat ca agent de nclzire sau n diferite scopuri tehnologice.

Evaporarea simpla discontinu se utilizeaz pentru concentraia soluiilor cu vscozitatemare sau pentru obinerea unor soluii cu concentraie final mare, deoarece n aceste cazuri deoperaie de evaporare se nrutaete ca efect al creterii vscozitii i concentraiei, numai ctre

sfaritul evaporrii.

In cazul evaporrii simple cuproces continuu, concentraiasoluiei n evaporator este foarte

apropiat de concentraia final ideci operaia se desfaoar tottimpul n condiii defavorabile.

2.2 Principiul de funcionare al

aparatului

Examinm schema de instalare aevaporatorului simplu cu procescontinuu de circulaie a soluiei,de

exemplu aparatul cu eava centralde circulaie.

Aparatul este compus dininstalaie cu schimb decldur camera de nclzire 1 iseparator 2. Camera i separatorul

pot fi unite ntr-un singur aparat.Camera este nclzit de vaporiisaturai, care ptrund ntre evi.

Condensatul se ndeprteaz ncamera de jos.

Mod Coala document Semnatt Data

Coala



4/18

Soluia de evaporare ridicnduse n evi 3 se nclzete, fierbecu formarea vaporilor secundari.Separarea vaporilor de lichid se efectueaz n separatul 2. Picturile vaporilor secundari senltur din partea de sus a separatorului.

O parte de lichid se scurge n eava de circulaie 4 i apoi prin reoul de jos al evei. Din cauzadiferenei de densitate a soluiei n eava 2 i emulsiilor de vapori-lichid n evile 3, lichidulcircul n contur nchis. Soluia evaporat se ndeprteaz prin tuel la adncimea aparatului.

2.3 Bilanul de materie i termic n procesul de evaporare

Pentru efectuarea calculului unui evaporator este necesar s se cunoasc materialele intratei ieite, cldura necesar pentru concentrarea soluiei i suprafaa necesar realizrii transferuluide cldur de la aburul primar al soluiei de concentrat. Mijloacele principale pentru efectuareaacestui calcul sunt bilanul de materie, bilanul termic i transmiterea cldurii nsoit deschimbarea strii fizice a fluidului.

1. Bilanul de materieStabilim bilanul de materie pentru evaporatorul schiat n fig. 1 . Bilanul total al

evaporatorului este redat n ecuaia

Gd=Gw+Gc (1)

Dac se noteaz cu Bdconcentraia iniial diluat a soluiei, atunci Gdi cu Bc,concentraia final a soluiei care ies din evaporator, bilanul parial pentru substana nevolatildizolvat se reprezint prin ecuaia:

Gd

Bd=G

cB

c(2)

De obicei sunt date debitul sau cantitate soluiei iniiale Gd , concentraia iniial Bd i Bcale soluiei. n acest caz, debitul sau cantitatea soluiei concentrate Gci a vaporilor secundari Gwse calculeaz prin relaiile:

Gc= Gd (3) ; Gw= Gd Gc= Gd(1 ) (4)

2. Bilanul termicPentru evaporatorul din fig.1. considerat c funcioneaz n regim staionar, cldurile care

intr sunt cele aduse cu aburul primar QDi cu soluia iniial Qd ; din evaporator dac se

neglijeaz pierderile de cldur n exterior, ies cldurile Qnccu vaporii secundari Qw, soluia

concentrat i Qpiera condensatului.

Bilanul termic pentru evaporator cu regim staionar poate fi exprimat prin relaia:

QD+Qd= Qnc+Qw+Qpier (5)

Cldurile care intervin n ecuaia de mai sus, neglijnd creterea temperaturii de fierbere asoluiei fa de dizolvantul pur (t1=t), pot fi exprimate sub forma:


Coala



5/18

D iD+ Gd cdtd = Gw iw + Gccctc+ D iD (6)

unde

D vaporii primari, Kg/s

cdcldura specific a soluiei iniiale dizolvate, J/kg k

cccldura specific a soluiei concentrate, J/kg k

iD entalpia aburului primar, J/kg

iDkentalpia condensatului, J/kg

iwentalpia vaporilor secundari, J/kg

tdtemperatura soluiei iniiale diluate, k

tctemperatura soluiai concentrate din evaporator, k

Pentru a simlifica ecuaia bilanului, se consider valabil legea aditivitii capacitilorcalorice pentru componenetele soluiei iniiale, adic:

Gd cd = Gccc+ Gw cw (7)

nlocuind expresia de mai sus n ecuaia (6) rezult:

D iD+ Gd cdtd= Gw iw+( Gd cd Gw cw) tc+D+ iD

Sau grupnd termenii, se obine relaia:

D( iD iDk)+ Gd cd(td tc)= Gw (iw cwtc) (8)

Care reprezint ecuaia bilanului termic al evaporatorului.

Cldura necesar concentrrii soluiei Q=D(iD

iDk

) (9) se calculeaz din relaia

D(iD D)+ Gd cd(td tc)= Gw (iw cwtc) scris sub forma

Q= Gd cd(td tc)+ Gw (iw cwtc) (10)

Suprafaa necesar pentru realizarea transferului termic n evaporator se determin cu ajutorulecuaiei fundamentale scrise sub forma:

A= = (11)

unde


Coala



6/18

t0 temperatura aburului primar, k

t1temperatura de fierbere a soluiei n evaporator, k.

Coeficientul total de transmitere a cldurii k se calculeaz cu ajutorul unei ecuaii, innd

seama de crustele depuse de soluie.Tipuri de evaporatoare.

Dup modul de circulaie a soluiei n spaiul de fierbere, evaporatoarele se clasific n treicategorii principale:

evaporatoare cu circulaie natural evaporatoare cu circulaie forat evaporatoare cu film de soluie.

Capitolul III Calculul evaporrii ntr-un singur aparat cu proces staionar

n aparatul cu procesul staionar de evaporare a soluiei se petrece n regimul tehnologicpermanent. Astfel consteficacitatea lui, fa de aparatul nestaionar cu efect periodic.

Concentraia la evaporarea staionar este mai aproape de cea final, de aceeacoeficientul transferului de cldur e mai mic de coeficientul mediu transferului de cldur naparatul de evaporare cu efect periodic. n aceasta const neajunsul evaporrii staionare, ctimpul necesar pentru evaporare aceleai cantitide ap cu suprafa egal de nclzire.Suprafaa a aparatului cu procesul staionar este mai mare, dect a aparatului cu process periodic

nesteionar.Expresia principalde calcul a procesului:

Q= KFt

unde Q-cantitatea transferului de cldur J/s (w);

K-coeficientul total de transfer de cldur, w/m2k;

F- suprafaa schimbtorului de cldur, m2;

t- diferena util a temperaturilor n aparat, k.

Dac lum n consideraie, c

= Kt =q w/m2

avem

q=Kt,

unde q-tensiunea cldurii suprafeei de nclzire.

La efectuarea calculului de proiect suprafaa schimbtorului de cldur este:


Coala



7/18

F= , m2

la efectuarea calculelor de control, cnd sunt cunoscute Q, K i F, determinm diferena util detemperaturi:

t=T tabs tpier ,

unde T-temperatura de nclzire a vaporului, k;

tabs-temperatura absolut a vaporului, k;

tpier-pierderile diferenei temperaturii utile din cauza depresiei de temperatur i efectului

hidrostatic.

Consumul de vapori se deduce din egalarea bilanuluide cldur n aparat.

DI1+ S0c0t0=WI2+( S0-W)c1t1+D cc+Qpier,

unde D-consumul vaporilor saturai, kg/h;I1-entalpia vaporilor de nclzire, J/kg;

S0,c0,t0-cantitatea (kd/h),cldura masic (J/kgk) i temperatura (k) de intrare a soluiei;W-cantitatea apei evaporate, kg/h;

I2-entalpia vaporilor de ap saturai, J/kg;C1,t1-cldura specific de mas (J/kgk) i temperatura (k) soluiei evaporate;

,cc-temperatura condensatului (k) i cldura masic (J/kgk);Qpier-pierderi de cldur n mediu ambiant, J.

Cantitatea de cldur cheltuit n aparat

Q=D(I1 cc), w

Dup determinarea lui Q este necesar de calculat K pe baza 1 i 2 i de aflat

diferena util de temperaturi. Coeficienii pariali de transfer de cldur 1 i 2 prezintfuncie q1 i q=Kt.Calculul lui k, se efectueaz dup metoda perioadelor de apropiere.Dndunele valori q i preciznd pentru fiecare tensiune de cldur K i t, construind graficul q-t.

tiind tpentru aparatul dat, se determin dup grafic q calculat, apoi Kteor= q:t .

Mai amnunit metoda de calcul este artat mai jos.

n evaporatorul cu un corp de funcionare continu se evapor soluia de zahr cu

concentraia Bd=12% mas;pn la Bc=65% mas dup cantitatea substanei uscate.

Productivitatea preparrii siropului Gd=5 t/h. Temperatura soluiei intrate 85 k. Presiunea


Coala



8/18

vaporilor de nclzire 1,2at=1,2 9,18 104N/m2(T1=104 k, I1=2685,4 103 kJ/kg; r1=2249 103

kJ/kg. Depresiunea n vid pv=0,4 at; Presiunea absolut n aparat p2=0,6at=58860 N/m2

( tsat=85,5 k; I2=2650 103kJ/kg).

Evaporarea se produce n aparatul cu evile verticale cu lungimea de 2,5 m.

Trebuie de aflat surafaa schimbtorului de cldur i consumul aburului nclzit.

1.Cantitatea apei evaporate

Gw=Gd(1 )

Gw= (1 )= 1,124 kg/s (4080kg/h)

2.Depresiunea de temperatur normal cu concentraia soluiei 65% este 2,34 C, dar aparatul

funcioneaz n vid (tsat=85,5 C) de aceea introducem o restabilire:

tdep=

unde -coeficientul de restebilire

=16,2 =16,2 =0,75

T1-temperatura absolut de fierbere a soluiei, k;

r1-cldura latent a soluiei de vapori formai n prezena presiuniidate kJ/kg.

n prezenat2 =85,5 =0,75, rezult

tdep=2,34 =1,75 k

3.Temperatura de fierbere a soluiei la suprafa

=85,5+1,75=87,25 k

Pentru calculul efectului hidrostatic gsim mrirea presiunii n stratul mediu a lichidului n eavade fierbere.


Coala



9/18

phid= N/m2

unde hopt-nlimea optimal a nivelului soluiei, m;

g- greutatea specific a lichidului, N/m3

Exist dependena empiric pentru a determina nivelul optimal a lichidului n procente ndependen de nlimea evei.

= 26+0,14(sol ap)

unde sol,ap- densitatea soluiei i a apeila temperature de fierbere la suprafa, kg/m3.

n cazul dat

=26+0,14(1190,4 967)=58,4%

Densitatea soluiei de zahr 65% concentraie la =87 k,

87 =12 (0,4+0,0025Br)(t )=1232, (0,4+0,0025 65)(87 12)=1190 kg/m3,

=2,5 0,584=1,46 m,

p= =8522 N/m2 , (0,086 )

Presiunea n statul mediu pmed=pabs+ p

pmed=58860+8522=67382 N/m2,

pmed=0,6+0,086=0,686


Coala



10/18

Temperatura de fierbere a apei lapmed=67382 N/m2este 88,5 rezult scderea diferenei utile detemperaturi datorit efectului hidrostatic

thid=88,5 85,5=3 k,

Pierderea diferenei utile de temperaturi datorit depresiei de temperatur i efectului hidrostatic

tpier= tdep+ thid=1,75+3=4,75 k,

Diferena util a temperaturilor n aparat

t=T tabs tpier=104 85,5 4,75=14 k,

Temperatura de fierbere a soluiei este 85,5+4,75=90,25 k.

4.Alctuim bilanul termic al aparatului.

Cldura intrat:

cu aburul primar de nclzire DI1=D 2685,4 kJ;

cu soluie slab S0c0t0=1,388 3,68 85,5=436,72kJ, de unde c0=4,19(1 )=3,68

Consumarea cldurii:aburului secundar WI2=1,134 2650=3005,1 kJ,

cu soluia concentrat (S0 Gw)c1t1=(1,388 1,134) 3,77 90=86,18 kJ

cu vaporii condensai D c=D(Tp 2 )c=D 102 4,19=D 427,38 kJ.

Pierderile de cldur n mediul nconjurtor acceptm 5% de la cldura venit, rezult

Qpier=(2685,4 D+436,72) 0,05=134,27 D+21,83 kJ/1,38 kg/s,

Consumul total de cldur

3005,1+86,18+D 427,38+D 134,27+21,83=3113,11+561,65 D

Adunnd cldura intrat iconsumat, primim

2685,4D +436,72=3113,11+561,65 D


11/18

de unde

D=2676,39:2123,75=1,26 kg/s vapori/1,38 kg/s soluie

Reprezentm datele bilanului termic n tab 4.1.

Consumul aburului specific

d = = = 1,12 kg/kg.

5.Deducem coeficientul transferului de cldur. Prealabil primim tensiunea suprafeei denclazire q=10000 kJ/m2h (10000 1,16=11600W/m2)

Deducem temperatura condensatuluidup formula:

= Tp 0,5 t

unde =0,2 relaia a rezisteneitermice a transferului de cldur ctre rezistena termiccldurii de percepie.

Cldura

venitla 5000 kga soluieide intrare

Cantitatea de cldurCldura consumat la5000 kg a soluiei de

intrare

Cantitatea de

cldur

kJ % kJ %

Cu aburulde

nclzire2685,4

1,26

3383,60 88,56Cu aburul secundar 3005,1 78,65

Cu soluia concentrat86,18 2,25

Cu soluiaslab

diluat436,72 11,43

Cu condensatul427,38 1,26

538,49 14,09

Pierderi n mediulnconjurtor

134,27 1,26+21,83 191,10 5

3820,32 100 3820,7 100


Coala



12/18

t=14 k diferana util a temperaturilor

=104 0,5 0,2 14=103 k, ce este aproape de cea primar. Parametrii fizici a apei la aceast

temperatur sunt urmtoarele: g1=957 kg/m3; =0,272 10-6 m2/s(0,272 10-6 3600 m2/h);r =2258 kJ/kg=539J/kgs 4,19.

Criteriul Reynolds la condensare: 10-6

Re = = = 49


13/18

g" greutatea specific a aburului la presiunea spaiului de vapori: 0,1301 kgs/m3,

r cldura latent de vaporizare la tfier545,3 kJ/kgs,

g0 greutatea specific a aburului uscat saturat la 1at, 0,5790 kgs/m3,

c cldura specific a soluiei la tfier:

c90=1 (0,6 0,0018 t) =0,72kJ/kg s k,

suprafaa de ntindere a soluiei la tfier: 165,8 10- 4kgs/m,

coeficientul viscozitii cinematice a soluiei la tfier: 20,5 10- 3m2/h.

Semnificaia , i se deduc orientativ.Calculm

Am= =

0,93

atunci

=Am q0,6=0,93 100000,6=233,6 kJ/ m2 h k

Determinm coeficientul de transfer parial teoretic

Kteor= = =227,9 kJ/ m2 h k 228

Primim coeficientul de folosire a suprafeei schimbtorului de cldur =0,7 , atunci

Kprac=Kteor =228 0,7=159,6 kJ/ m2 h k=159,6 1,16=185,13W/m2 k

Controlm rezistena suprafeei a cldurii obinute a schimbtorului de cldur

q= Kpract=185,13 14=2591W/m2

Aa cum q calculat se difereniaz de la cel primit (q=11600W/m2=10000 J/m2 h), construimsuprasarcina caracteristic( Graf.5.2), dnd diferite valori q.


Coala



14/18

Rezultatele calculelor i suprasarcina caracteristic din grafic sunt concepute n tab.5.1.

Suprancrcarea caracteristic arat, c t=14 , corespunde tensiunei de cldur a suprafeei

schimbtorului de cldur q=200W/m2

, rezult

Kprac= =14,2 W/m2 k

GRAF.5.2SUPRANCRCAREA CARACTERISTICA EVAPORATORORULUI

6.Pentru a stabili suprafaade nclzire a aparatului de evaporare, gsim cldura consumat la5000kg a soluiei intrate

Mrimile

La A1=280 103i Am=0,93 i curentul de cldur q

W/m2

1000 5000 10000

=21180 12455 9907

=Am q0,6 58 154 233

Kteor=

58 152 227

Kprac=Kteor 40 106 159

t=q: Kprac 25 47,16 62,89


15/18

Q=D(I1 cc)=1,26(2685,4 103 4,19)=2839,8 kJ

unde cldura specific a condesatorului cc=4,19kJ/kg k

Atunci

F= = =197,14 m2

unde Gdeste productivitatea siropului, 1,38 kg/s.

Primim la instalaia a aparatului F=200m2. La acest aparat producerea seciei este

m= =1,4kg/s

7.Cantitatea vaporilor secundari, introdui la amestecarea n condensator

DII= = =1,14kg/s (4104 kg/h).

Bibliografie

1. . ., .-.:, 1973.


Coala



Coala



16/18

2. ..,

.-,1972, 1975.

3. .., .., . .: , 1981.

4. . ., .., .., . .:, 1981.

5. .., .., , ., 1972.

6. Internet.

Cuprins

Bibliografie ......................................................................................................................2

Capitolul 1. Noiuni teoretice

1.1Bazele teoretice al procesului de evaporare................................................31.2Factorii care influeneaz operaia de evaporare.........................................3

Capitolul 2. Procesul de evaporare


17/18

2.1Evaporarea simpl ......................................................................................42.2Principiul de funionare al aparatului..........................................................52.3Bilanul de materie i termic n procesul de evaporare...............................6

Capitolul 3. Calculul evaporrii ntr-un singur aparat cu proces staionar.......................8

MINISTERUL NVMNTULUI I TINERETULUI A REPUBLICII MOLDOVA

UNIVERSITATEA TEHNIC A MOLDOVEI

FACULTATEA DE TEHNOLOGIE I MANAGEMENT N INDUSTRIA ALIMENTAR

SPECIALITATEA TEHNOLOGIA ALIMENTAIEI PUBLICE

CATEDRA PATPC


Coala



18/18

Proiect de anDisciplina: Operaii Unitare n Industria Alimentar

Tema: Evaporator cu proces staionar

Elaborat: Studenta gr. TAP-111

Vlasenco Ecaterina

Verificat: Lectorul superior

Chiaburu V.

Chiinu 2013

proiect la ouia.docx

Documents