proiect audit energetic

7/24/2019 Proiect Audit energetic

1/62

UNIVERSITATEA TEHNIC DE CONSTRUCII BUCURETIFACULTATEA DE INGINERIE A INSTALAIILOR

PROIECT

EXPERTIZA, AUDITUL SI CERTIFICAREAENERGETICAALE UNUI BLOC DE LOCUINTE

COORDONATORI : STUDENTI:

BUCURETI2016


2/62


EXPERTIZA, AUDITUL SI CERTIFICAREA ENERGETICA A UNUI BLOC DE LOCUINTE

CUPRINS

1. Introducere2. Descrierea cladirii reale

2.1. Descrierea elementelor ce delimiteaza anvelopa termica2.2. Descrierea structurii cladirii2.3. Descrierea instalatiilor

3. Fisa de analiza energetica a cladirii4. Determinarea consumurilor de energie a cladirii reale

4.1. Caracteristicile geometrice4.2. Determinarea caracteristicilor termotehnice4.3. Determinarea consumului de energie pentru incalzire4.4. Determinarea consumului de energie pentru prepararea ACC4.5. Determinarea consumului de energie pentru iluminat4.. Determinarea consumului global si specific de energie pentru cladirea

reala5. Determinarea consumului de energie a cladirii de re!erinta. Notarea si certi!icarea cladirii reale". #uditul cladirii

".1. Descrierea cladirii reale

".2. Descrierea solutiilor si pachetelor de reabilitare7.2.1. Descrierea solutiei de reabilitare S17.2.2. Descrierea solutiei de reabilitare S27.2.3. Descrierea solutiei de reabilitare S37.2.4. Descrierea pachetului de reabilitare 17.2.!. Descrierea pachetului de reabilitare 2

".3. Consumul de energie in urma aplicarii solutiilor de reabilitare si clasareasolutiilor

".4. Calculul economic".5. "ecomandarile auditorului

$. #ne%e

$.1. Certificatul energetic$.2. "eleveu subsol$.3. "eleveu parter$.4. "eleveu eta# curent


3/62



1. Introducere

rezentul proiect reprezinta evaluarea termo$energetic% pentru o cl%dire din &ucurestide tip bloc de locuinte' avand S(() niveluri' calculul este efectuat pe baza datelor si

observatiilor obtinute in urma analizei in situ a cl%dirii si instalatiilor de inc%lzire' preparare aapei calde de consum si iluminat. *valuarea s$a realizat de asemenea pe baza documentatieitehnice.

*tapele de calcul urmeaza structura indicata in cuprinsul lucrarii.

"ezultatele obtinute pe baza evaluarii energetice a cl%dirii si instalatiilor de inc%lzire'preparare a apei calde de consum si iluminat aferente acesteia servesc la Certi!icareaenergetic& a cl%dirii'precum si la intocmirea Ra'ortului de audit energetic care cuprindesolutiile tehnice de reabilitare+modernizare a elementelor de constructie si a instalatiiloraferente.

Sistemul de certificare utilizat a fost ,etodologia de Calcul a erforman-ei *nergetice aCl%dirii' ,c1+2)' pus /n aplicare prin 0egea 372+2! privind erforman-a *nergetic% aCl%dirilor. 0a propunerea solu-iilor pentru /mbun%t%-irea performan-ei energetice a cl%dirii s$a-inut cont de 1+25' astfel /nc6t consumul de energie pentru /nc%lzire s% nudep%easc% 1 89h+m2an.

entru fiecare solu-ie propus% /n raportul de audit energetic s$au calculat indicatoriispecifici de eficien-% economic% a solu-iei' astfel /nc6t s% e:iste certitudinea c% solu-ia adoptat%este cea mai bun% at6t din punct de vedere energetic c6t i din punct de vedere economic

2. Descrierea cladirii reale

Cl%direa evaluat% este de tip bloc de locuinte fiind situat% in &ucuresti si administrat% deAsociatia de roprietari.

Constructia a fost e:ecutat% in anul 15 si a fost proiectat% de ;nstitutul de roiectare'&ucuresti.

Cl%direa' de form% paralelipipedic%' se compune din 2 tronsoane' fiecare avand regim

de in%ltime S((). Dimensiunile in plan ale cladirii sunt !'2 m : 14'2 m cu o suprafatatotala construita de 455. m2.

&locul are 4 apartamente' cate apartamente pe fiecare eta#' respectiv cate 4apartamente pe fiecare scar%.


4/62



eta# 1>)= apartamente de 2 si 3 camere

;n%ltimile de nivel sunt=

subsol= 2'2 m

parter= 3' m

eta#ele 1..)= 2' m

Cl%direa este alc%tuit% din dou% tipuri de tronsoane' numite in proiect scara A si &'fiecare din ele reg%sindu$se in pozitia de tronson de cap%t.

"egimul de ocupare al cl%dirii este de 24 de ore pe zi' iar alimentarea cu c%ldur% seconsider% in regim continuu. Cl%direa nu este echipat% cu sisteme de ventilare mecanic%' r%ciresau conditionarea aerului.

Accesul principal in cl%dire are loc pe fatada ? catre casa scarii iar prin fatada de S catrespatiile comerciale.

Accesul in subsol se face printr$o ramp% amplasat% in casa sc%rii. Subsolul este destinatbo:elor si adapostirii conductelor de distributie a apei reci' apei calde de consum si a agentuluitermic pentru incalzire. lanseul peste subsol este alcatuit dintr$o placa de beton neizolata'

avand un strat de sapa de egalizare si un finisa# interior de tip pardoseala cald% sau rece.

@erasa cl%dirii prezinta degradari si neetanseitati.


5/62



Descrierea elementelor ce delimiteaza an(elo'a termica

eretii e:teriori care alcatuiesc anvelopa termica a cladirii sunt de doua tipuri si suntnotatii in continuare *1 si *2' acestia au urmatoarea structura=

lanseul peste subsol notat ss si planseul peste ultimul nivel te prezinta degradari sineetanseitati si au urmatoarea structura=

@ampl%ria e:terioar% a apartamentelor din cl%dire este parial cu rama din lemn der%sinoase' de tip cuplat%' cu 2 foi de geam simplu' prezentand elemente de degradare si partialdin tampl%rie cu rama din BC cu geamuri termoizolante duble montate de catre locatari inultimii ani.


6/62



sa de intrare in cladire si usa de serviciu sunt metalice' neetanse' prezentand rosturimari. sa de intrare in cladire nu este prevazuta cu sistem automat de inchidere.

Descrierea structurii cladirii

Structura de rezistent% a blocului deasupra cotei ' este alc%tuit% astfel=

elemente verticale din beton armat monolit stalpi de rezistent%

elemente orizontale plansee prefabricate din beton armat si grinzi realizate atatprefabricat cat si monolit sc%rile sunt prefabricate.

;nfrastructura este realizat% dup% cum urmeaz%=

pereti structurali din beton armat atat pe linia elementelor structurale ale suprastructuriicat si suplimentari fat% de acestia

planseu peste subsol realizat din beton armat turnat monolit

fundatii continue de tip talp% si cuzinet din beton armat.

Descrierea instalatiilor

Enc%lzirea cladirii analizate este asigurat% prin alimentarea cu agent termic de la

un punct termic din vecin%tatea acestuia. Conductele subtraverseaz% carosabilul i unspa-iu verde p6n% la punctul termic' printr$un canal termic.

Ca urmare a gradului avansat de uzur% a izola-iei termice de pe conductele detransport a agentului termic i a apei calde' c6t i a arm%turilor cu care acestea suntechipate' se constat% pierderi importante de c%ldur% pe lungimea canalului termic.

Corpurile de /nc%lzire din interiorul blocurilor sunt' /n cea mai mare parte celeini-iale din font%. Casa sc%rii nu este /nc%lzit% /n mod direct.

Distribu-ia agentului termic se realizeaz% prin intermediul unui sistem bitubular'

aceasta fiind de tip inferioar%. Coloanele verticale str%bat planeele' iar /n apartamente'corpurile de /nc%lzire se leag% la acestea. 0a partea superioar% a cl%dirii' coloanele suntlegate la vasul de aerisire.

;nstala-ia de alimentare cu ap% cald% de consum urmeaz% acelai traseu cu cea ainstala-iei de alimentare cu c%ldur% i se ramific% pe vertical% /n coloane carealimenteaz% toaletele. Se constat% degradarea i lipsa pe arii e:tinse a termoizola-ieiaferente conductelor de alimentare cu ap% cald% de consum.

Condi-iile nominale de calcul pentru instala-ia de /nc%lzire i cea de alimentare cu ap%

cald% de consum sunt urm%toarele=


7/62



F@ G oC F" G ) oC FAC G ) oC

F; G 2o

C F* G $1! oC.

Sistemul de iluminat este echipat preponderent cu becuri incandescente atat inapartamente cat si in spatiile comune.

3. Fisa de analiza energetica a cladirii) *C ++1, P III

4. Determinarea consumurilor de energie a cladirii reale

4.1. Determinarea caracteristicilor geometrice

e baza releveelor puse la dispozitie de catre beneficiar s$au masurat urmatoarelesuprafete=

-RIN/#R SUD0

Element

anvelopa

Dimensiuni

Cantitate

Suprafata

Suprafata

totala

- mm mm buc mp mp

TIPFE1

23001300

24 71.76

228.96

22001300

24 68.64

15001300

24 46.8

1200 1300

24 37.44

600 600 12 4.32

TipFE2

42003800

2 31.92

163.78

67003800

2 50.92

10650

3800

2 80.94

Tip

UE1

1800210

0

4 15.12 15.12


8/62



TipPe1

333.06

TipPe2

499.59

-RIN/#R N-RD0

Element

anvelopa

Dimensiuni

Cantitate

Suprafata

Suprafata

totala

- mm mm buc mp mp

TipFE1

2300 1300 24 71.76

243.04

1500 1300 24 46.82200 1300 24 68.641200 1300 24 37.44600 600 12 4.32600 400 2 0.481800 800 2 2.882300 800 2 3.682200 800 4 7.04

TipUE1

1800 2100 2 7.56

9.661000 2100 1 2.1

TipPe1

395.12

TipPe2

592.69

-RIN/#R S/0

Elem

entanvelopa

Dimensiuni

Cantitate

Suprafata

Suprafata

totala

- mm mm buc mp mp

TipFE1

1600 800 1 1.287.04

600 800 12 5.76

TipUE1

700 2100 6 8.82 8.82

TipPe1

131.6

8

TipPe2

197.52


9/62



-RIN/#R S/0

Element

anvelopa

Dimensiuni

Cantitate

Suprafata

Suprafata

totala

- mm mm buc mp mp

TipFE1

1600 800 1 1.287.04

600 800 12 5.76

TipUE1

700 2100 6 8.82 8.82

TipPe1

131.6

8

TipPe2

197.52

-RI-N/#0

Element

anvelopa

Dimensiuni

Cantitate

Suprafata

Suprafata

totala

- mm mm buc mp mp

Tip

Pte 1 690 690

F#R# -RIN/#R0

Element

anvelopa

Dimensiuni

Cantitate

Suprafata

Suprafata

totala

- mm mm buc mp mp

Tip

Pi1

526.7

2TipPi2

1185.

11

TipPcs

14.00

TipPss

676.0

0

TipUi1

22.68

Tip

Ui2 22.68


10/62



TipPr1

78.30

TipPr2

182.70

4.2. Determinarea caracteristicilor termotenice

rincipala caracteristic% termo$energetic% a unui element de anvelop% esterezisten-a termic% ". Aceasta a fost calculat% dup% formula=

R=R si+

+R se[m

2K

W ]

Au fost astfel determinate urm%toarele valori pentru elementele de anvelop%=

1. Perete exterior in beton- PE1!r.

Crt.

Stratint. -" ext.

6m7

8#$%m

&'

a#-'

8c#$%m

&'

(%)c#$%m*

&'

9#+,%m

:'

c#%+

'

1 2 / 0 3 4

1G!" #! $%&'&

0.003 0.18 1.03 0.1854

0.016181

500 84

2T!()*$++ '-"+- #! +- &$)$!("

0.03 0.82 1.030.844

60.0355

21700 84

/B!"'( +-+"

0.3 0.38 1 0.380.7894

742600 84

0T!()*$++ '-"+- #! +- &$)$!("

0.03 0.82 1.030.844

60.0355

21700 84

3 R $/ 1$ / 18 0.1254 R !/ 1! / 112 0.083

5 R 1.085

2. Perete exterior in 6C7 -PE2!r.

Crt.

Stratint. -" ext.

6m7

8#$%m

&'

a#-'

8c#$%m

&'

(%)c#$%m*

&'

9#+,%m

:'

c#%+

'

1 2 / 0 3 4

1G!" #! $%&'&

0.003 0.18 1.030.185

40.0161

81500 84

2 T!()*$++ '-"+- #! +- &$)$!("

0.03 0.82 1.03 0.8446

0.03552

1700 84


11/62



/BCA

0.3 0.25 1.050.262

51.1428

57750 84

0T!()*$++ '-"+- #! +- &$)$!("

0.03 0.82 1.030.844

60.0355

21700 84

3 R $/ 1$ / 18 0.1254 R !/ 1! / 112 0.0835 R 1.438

/. Perete interior in beton- PI1!r.

Crt.

Stratint. -" ext.

6m7

8#$%m

&'

a#-'

8c#$%m

&'

(%)c#$%m*

&'

9#+,%m

:'

c#%+

'

1 2 / 0 3 41

G!" #! $%&'&0.003 0.18 1.03

0.1854

0.016181

500 84

2T!()*$++ '-"+- #! +- &$)$!("

0.03 0.82 1.030.844

60.0355

21700 84

/B!"'( +-+"

0.3 0.38 1 0.380.7894

742600 84

0T!()*$++ '-"+- #! +- &$)$!("

0.03 0.82 1.030.844

60.0355

21700 84

G!" #! $%&'&

0.003 0.18 1.030.185

40.0161

81500 84

R $/ 1$ / 18 0.1253 R !/ 1! / 18 0.1254 R 1.143

0. Perete interior in 6C7 -PI2!r.

Crt.

Stratint. -" ext.

6m7

8#$%m

&'

a#-'

8c#$%m

&'

(%)c#$%m*

&'

9#+,%m

:'

c#%+

'

1 2 / 0 3 4

1G!" #! $%&'&

0.003 0.18 1.030.185

40.0161

81500 84

2T!()*$++ '-"+- #! +- &$)$!("

0.03 0.82 1.030.844

60.0355

21700 84

/BCA

0.3 0.25 1.050.262

51.1428

57750 84

0T!()*$++ '-"+- #! +- &$)$!("

0.03 0.82 1.030.844

60.0355

21700 84

G!" #! $%&'&

0.003 0.18 1.030.185

40.0161

81500 84

R $/ 1$ / 18 0.1253 R !/ 1! / 18 0.125


12/62



4 R 1.496

. Placa peste subsol - Pss!r.

Crt.

Stratint. -" ext.

6m7

8#$%m

&'

a#-'

8c#$%m

&'

(%)c#$%m*

&'

9#+,%m

:'

c#%+

'

1 2 / 0 3 4

1F$($&+ %+-#'&!++ G-!&$!

0.003 0.15 1.030.154

50.0194

17500 84

2S+%+ #! !+$+-! '-"+-)$!("

0.05 0.82 1.030.844

60.0592 1700 84

/P+)+ !"'( +-+"

0.2 0.38 1 0.380.5263

162600 84

R $/ 1$ / 18 0.1253 R !/ 1! / 18 0.125

4 R 0.855

. Placa peste casa scarii -Pcs!r.

Crt.

Stratint. -" ext.

6m7

8#$%m

&'

a#-'

8c#$%m

&'

(%)c#$%m*

&'

9#+,%m

:'

c#%+

'

1 2 / 0 3 4

1F$($&+ %+-#'&!++ G-!&$!

0.003 0.15 1.03 0.1545

0.019417

500 84

2S+%+ #! !+$+-! '-"+-)$!("

0.05 0.82 1.030.844

60.0592 1700 84

/P+)+ !"'( +-+"

0.2 0.38 1 0.380.5263

162600 84

0G!" #! $%&'&

0.003 0.18 1.030.185

40.0161

81500 84

R $/ 1$ / 18 0.125 R !/ 1! / 18 0.1253 R 0.871

3. Placa peste ultimul nivel -Pte!r.

Crt.

Stratint. -" ext.

6m7

8#$%m

&'

a#-'

8c#$%m

&'

(%)c#$%m*

&'

9#+,%m

:'

c#%+

'

1 2 / 0 3 4

1G!" #! $%&'&

0.003 0.18 1.030.185

40.0161

81500 84

2 T!()*$++ '-"+- #! +- &$)$!(" 0.03 0.82 1.03 0.8446 0.03552 1700 84


13/62



/P+)+ #$( B!"'( +-+"

0.2 0.38 1 0.380.5263

162600 84

S+%+ #! !+$+-! '-"+-)$!("

0.08 0.82 1.030.844

60.0947

191700 84

F'$! +-$!-+ )'("-++%'-$'-

0.002 0.044 1 0.044 0.045455

1800 14

3S"-+" %$!"-$&

0.1 0.7 1.05 0.7350.1360

541800 84

4 R $/ 1$ / 18 0.1255 R !/ 1! / 16 0.167

1 R 1.010

4. Ferestre tamplarie lemn-Fe1

!r.

Crt.

Stratint. -" ext.

6m7

8#$%m

&'

a#-'

8c#$%m

&'

(%)c#$%m*

&'

9#+,%m

:'

c#%+

'

1 R 0.400

5. Ferestre P8C termopan -Fe1!r.

Crt.

Stratint. -" ext.

6m7

8

#$%m&'

a#-'

8c

#$%m&'

(%)c

#$%m*&'

9

#+,%m:'

c

#%+'

3 R 0.755

1. Usi exterioare lemn -Ue1!r.

Crt.

Stratint. -" ext.

6m7

8#$%m

&'

a#-'

8c#$%m

&'

(%)c#$%m*

&'

9#+,%m

:'

c#%+

'

1 R 0.400

11. Usi interioare metalice -Ui1!r.

Crt.

Stratint. -" ext.

6m7

8#$%m

&'

a#-'

8c#$%m

&'

(%)c#$%m*

&'

9#+,%m

:'

c#%+

'

1 2 / 0 3 4

1 R 1.285

12. Usi interioare in lemn- Ui2


14/62



!r.

Crt.

Stratint. -" ext.

6m7

8#$%m

&'

a#-'

8c#$%m

&'

(%)c#$%m*

&'

9#+,%m

:'

c#%+

'

1 2 / 0 3 43 R 0.380

1/. Perete beton 9:ST -Pr1!r.

Crt.

Stratint. -" ext.

6m7

8#$%m

&'

a#-'

8c#$%m

&'

(%)c#$%m*

&'

9#+,%m

:'

c#%+

'

1 2 / 0 3 4

1 G!" #! $%&'& 0.003 0.18 1.030.185

40.0161

81 500 84

2T!()*$++ '-"+- #! +- &$)$!("

0.03 0.82 1.030.844

60.0355

21700 84

/B!"'( +-+"

0.3 0.38 1 0.380.7894

742600 84

0T!()*$++ '-"+- #! +- &$)$!("

0.03 0.82 1.030.844

60.0355

21700 84

G!" #! $%&'&

0.003 0.18 1.030.185

40.0161

81500 84

R $/ 1$ / 18 0.125

3 R !/ 1! / 18 0.1254 R 1.143

10. Perete 6C7 9:ST- Pr2!r.

Crt.

Stratint. -" ext.

6m7

8#$%m

&'

a#-'

8c#$%m

&'

(%)c#$%m*

&'

9#+,%m

:'

c#%+

'

1 2 / 0 3 4

1G!" #! $%&'&

0.003 0.18 1.030.185

40.0161

81500 84

2 T!()*$++ '-"+- #! +- &$)$!("

0.03 0.82 1.03 0.8446

0.03552

1700 84

/BCA

0.3 0.25 1.050.262

51.1428

57750 84

0T!()*$++ '-"+- #! +- &$)$!("

0.03 0.82 1.030.844

60.0355

21700 84

G!" #! $%&'&

0.003 0.18 1.030.185

40.0161

81500 84

R $/ 1$ / 18 0.1253 R !/ 1! / 18 0.1254

R 1.496


15/62



4.3. Determinarea consumului de energie 'entru incalzire

Parametri climatic

@emperatura conven-ional% calcul a aerului e:terior pentru situa-ia de iarn% seconsider% func-ie de zona climatic% a localit%-ii pe raza c%reia se afl% cl%direa' conformS"$157.

;ntensitatea radia-iei solare i temperaturile e:perioare medii lunare au foststabilite conform prevederilor metodologiei ,c1 artea ;' ane:a A.5.)' respectiv S"

435' pentru localitatea &ucuresti=

It;


16/62



/em'eratura interioar& 'redominant& a ;nc&'erilor ;nc&lzite

Conform S@AS S" 157$2+57 temperatura predominant% pentru cl%diri delocuit

este=iG 2C@emperatura interioar% casei sc%rii va fi considerat% temperatura de proiectare'

respectiv= ucs G 1CEntruc6t diferen a de temperatur% /ntre i i ucseste mai mic% de 4C' se consider%

c% volumul /nc%lzit cuprinde i casa sc%rii.

@emp interioara de calcul este .$

$ Hmedie ponderataI

/em'eratura interioar& a s'a iilor comune ne;nc&lzite

@emperatura interioar% a subsolului ne/nc%lzit va fi calculat% conform metodologiei

,c1+;' cap. ;.5.1.1.1 pe baza de bilan termic' cu formula=

sG (j Lj )+0,34 V ( nj j )

Lj+0,34 V nj JKCL

/n care=Lj coeficien ii de cupla# termic aferen i tuturor elementelor de construc ie orizontale i

verticale care delimiteaz% spa iul subsolului de mediile adiacente= aer e:terior sau/nc%peri /nc%lzite' /n J9+ML

j temperaturile mediilor adiacente= aer e:terior HeI temperatura e:terioar% de calcul sau

/nc%perea /nc%lzit% HiI' /n JKCLV volumul interior al spa iului subsolului Jm 3Lnj num%rul de schimburi de aer datorit% permeabilit% ii la aer a elementului j' /n Jh$1L.

Din acest calcul rezult% sG 1 C

Calculul coe!icien ilor de 'ierderi de c&ldur& HT i HV

Calculul coe!icientului de 'ierderi de c&ldur& al cl&dirii) H

Coeficientul de pierderi de c%ldur% al cl%dirii se calculeaz% cu formula=H = HV+ HT J9+ML

/n care=HV coeficientul de pierderi de c%ldur% prin ventilare al cl%dirii' /n J9+MLHT coeficientul de pierderi de c%ldur% prin transmisie al cl%dirii' /n J9+ML.


17/62



Calculul coe!icientului de 'ierderi de c&ldur& 'rin (entilare al cl&dirii) HV

Coeficientul de pierderi de c%ldur% prin ventilare al cl%dirii se calculeaz% cu formula=

HVG

a ca na V

3,6 J9+ML/n care=a densitatea aerului' /n J8g+m3L' determinate conform ,c1+;;$1

aG 1'2 8g+m3

ca c%ldura specific% aerului' /n J8N+8gMLcaG 1'! 8N+8gM

na num%rul mediu de schimburi de aer pe or% al cl%dirii' /n Jh$1L GiOB+0naG .) h$1

V volumul /nc%lzit' /n Jm3LDin acest calcul rezult% HVG 2433.) 9+M

Calculul coe!icientului de 'ierderi de c&ldur& 'rin transmisie al cl&dirii HT

Coeficientul de pierderi de c%ldur% prin transmisie al cl%dirii se calculeaz% cu

formula=HTG L + LS+ Hu J9+ML

/n care=L coeficientul de cupla# termic prin anvelopa cl%dirii' /n J9+MLLS coeficientul de cupla# termic prin sol' Hdocument recomandat= S" *? ;S 1337I i care

se admite a fi calculat /n regim sta ionar Hdocument recomandat= S" *? ;S 1375I' /n

J9+MLHu coeficientul de pierderi termice prin anvelopa cl%dirii spre spa ii ne/nc%lzite Hdocument

recomandat= S" *? ;S 1375I' /n J9+ML.

1 Coe!icientul de cu'la? termic 'rin an(elo'a cl&dirii se calculeaz& cu !ormula0

LG UjA j+kIk+ j J9+ML

/n care=Uj transmitan a termic% a p%r ii jde anvelop% a cl%dirii' /n J9+m2MLAj aria pentru care se calculeaz% Uj' /n Jm2Lk transmitan a termic% liniar% a pun ii termice liniare k' /n J9+mMLlk lungimea pe care se aplic% k' /n JmLj transmitan a termic% punctual% a pun ii termice punctuale j' /n J9+ML.

Entruc6t cl%direa analizat% este o cl%dire e:istent% la care nu se pot determina

pun ile termice punctuale i /n general ponderea acestora este mic% /n raport cu pun ile

termice liniare' influen a pun ilor termice punctuale se negli#eaz%.


18/62



Coe!icienti de cu'la? termic

Elementul e constructie

S 9@ 1%9@ >

#mp'#mp&%

$'#$%mp

&'#$%&'

1. Perete exterior in beton -PE1

991.54

0.8 0.56 550.9

2. Perete exterior in 6C7 -PE2

1487.32

1.1 0.56 826.3

/. Perete interior in beton -PI1

526.72

0.9 0.83 438.9

0. Perete interior in 6C7 -PI2

1185.11

1.1 0.83 987.6

. Placa peste subsol - Pss 676.00 0.6 0.34 233.1

. Placa peste casa scarii -Pcs

14.00 0.7 0.34 4.8

3. Placa peste ultimul nivel -Pte

690.00

0.8 0.20 138.0

4. Ferestre P8C termopan -Fe1

486.08

0.6 1.30 631.3

5. Ferestre P8C Tripan - Fe2163.7

80.6 1.30 212.7

1. Usi exterioare P8C

termopan - Ue1 42.42 0.6 1.30 55.111. Usi interioare metalice -Ui1

22.68 1.0 1.30 29.5

12. Usi interioare in lemn -Ui2

22.68 0.3 1.30 29.5

1/. Perete beton 9:ST - Pr1 78.30 0.9 1.30 101.7

10. Perete 6C7 9:ST- Pr2182.7

01.1 0.91 166.1

Din acest calcul rezult%= coeficientul de cupla# termic prin anvelopa cladirii spre e:terior= LG 2414.2 9+M coeficientul de cupla# termic prin anvelopa cladirii spre spatii neincalzite= @u

b G Pue+HPiu( PueI H9+MI

unde Hiu= coeficient de transfer de caldura de la spatiile incalzite la cele

neincalzite (W/K)

PiuG 0@'iu( PB'iu H9+MI

Unde LT,iu=191,0!" (W/K) # coeficient de cupla$ ter%ic al placii peste su&sol


19/62



(W/K)

0@'iuG 233 H9+MI

HV,iu = coeficientul de transfer de caldura prin 'entilatie de la spatiile incalzite laspatiile neincalzite (W/K)

PB'iuG 1551.1 H9+MI

PiuG 2224.1 H9+MI

PueG 0@'ue( PB'ue H9+MI

LT,ue= (W/K) # coeficient de cupla$ ter%ic al ele%entelor de constructie al

spatiului neincalzit in contact cu %ediul e*terior

0@'ueG 225.5 H9+MI

PB'ue G HQaO ca OnaOBuI+3.) H9+MI

BuG 15!.7 Jm3L

PB'ue G 744.! H9+MI

PueG 574.4 H9+MIbG .22

PuG 7!.2 H9+MI

P@G 0 ( PuG 432.57 H9+MI

@ = @A @/= 72)).!7 H9+MI

2.. StaBilirea 'erioadei de ;nc&lzire 'reliminare

entru cl%diri /nc%lzite continuu calculul perioadei de /nc%lzire preliminare se

realizeaz% cu un model de calcul simplificat' respectiv modelul sezonier.En prima faz% a calculului consumurilor de energie ale cl%dirii se stabile te

perioada de /nc%lzire preliminar%' conform S" 435. En acest caz temperatura

conven ional% de echilibru temperatura e:terioar% pentru care aporturile de c%ldur% de

care beneficiaz% cl%direa sunt egale cu pierderile de c%ldur% ale cl%dirii este

eoG 12

C.


20/62



@emperaturile e:terioare medii lunare se determin% conform S" 453' tabel 1'

pentru localitatea /n care se afl% cl%direa Hsau' dac% localitatea nu se afl% /n lista din

tabele' o localitate similar% celei /n care se afl% cl%direaI. Cu valorile temperaturii

e:terioare medii lunare pentru lunile anului se construie te graficul de varia ie a

temperaturii e:terioare' care se intersecteaz% cu dreapta temperaturii conven ionale de

echilibru' determin6ndu$se astfel /nceputul i sf6r itul perioadei de /nc%lzire' respectiv

perioada de /nc%lzire.

1. Determimarea 'erioadei de incalzire'reliminara

una eA t emA

C zile C

Iulie 22

3.72!

#ugust 21.2 Se'temBrie 1).5 )-ctomBrie 1. 31NoiemBrie !.2 3DecemBrie .2 31Ianuarie $2.4 31FeBruarie $.1 2

*artie 4. 31#'rilie 11.3 4*ai 1).7 Iunie 2.2

Perioada de incalzire 1>2 zile

@emperatura e:terioar% medie pe sezonul de /nc%lzire se calculeaz% ca o medie

ponderat% a temperaturilor medii lunare cu num%rul de zile de /nc%lzire ale fiec%rei luni

din perioada de /nc%lzire' cu formula=

emGNzj ej Nzj

/n care=Nzj num%rul de zile de /nc%lzire din lunaj' /n JziLNzj G NZ num%rul total de zile al perioadei de /nc%lzire

ej temperatura e:terioar% medie a luniij' /n JKCL' conform S" 435.


21/62



5

0

5

10

15

20

25

!'

!

Calculul 'ierderilor de c&ldur& ale cl&dirii +Lcalcul 'reliminar) 'entru eo= 12CE

Calculul preliminar al pierderilor de c%ldur% ale cl%dirii pentru /ntreaga perioad% de

/nc%lzire se face cu formula=QL= H i! e" # J89hL

/n care=H coeficientul de pierderi de c%ldur% ale cl%dirii' /n J9+ML

i! temperatura interioar% medie de calcul JKCLe temperatura e:terioar% medie preliminar% pe perioada de /nc%lzire# num%r de ore /n perioada de /nc%lzire JhL' calculate cu formula # = NZ $%&

Din calcul rezult%= QLG))23.7 89h+an

Calculul a'orturilor de c&ldur& ale cl&dirii +-calcul 'reliminar) 'entru eo= 12CE

Calculul aporturilor de c%ldur% preliminare ale cl%dirii pentru perioada de /nc%lzire

se face cu formula=Q'= Qi+ QS J89h+anL

/n care=Qi dega#%ri e c%ldur% interne' /n J89hLQS aporturi solare prin elementele vitrate' /n J89hL.

entru cl%dirile ter iare' aporturile de la sursele interioare se determin% in6nd cont

de num%rul desurse interioare si puterea lor' de aporturile de la iluminat dar si de

aporturile de la ocupan i /nfunc ie de num%rul de ore de ocupare. RiG J


22/62



Din calcul rezult% QiG 272 89hAporturile solare prin elementele vitrate Qsse calculeaz% cu formula=

QsG [Ismj A snj ] t J89h+anL

/n care=(smj radia ia solar% total% medie pe perioada de calcul' pe o suprafa % de 1m 2av6nd orientarea

j' /n J9+m2LAsnj aria receptoare echivalent% a suprafe ei nav6nd orientareaj' /n Jm2L# num%r de ore /n perioada de /nc%lzire JhL' calculat cu formula # GNZ $%&Aria receptoare echivalent% a suprafe ei nav6nd orientareajse calculeaz% cu formula=

AsnjGA )s )) ' Jm2L/n care=A aria total% a elementului vitrat' /n Jm2L)s factorul de umbrire al suprafe ei n

)) factorul de reducere pentru ramele vitra#elor' transmisia total% la energie solar% a suprafe ei n.


23/62



;ntensitatea radia iei solare medii pe sezonul de /nc%lzire se calculeaz% ca o medie

ponderat% a intensit% ilor medii lunare cu num%rul de zile ale fiec%rei luni din perioada de

/nc%lzire' pentru fiecare /n parte' cu formula=

Ism=

Nzj Ij

Nzj

/n care=Nzj num%rul de zile de /nc%lzire din lunaj' /n JziLNzj=N num%rul total de zile al perioadei de /nc%lzire

Ij

intensitatea medie lunar% a lunii j pentru orientarea o-' /n J9+m2L' care se

determin% pentru localitatea /n care se afl% cl%direa' pe fiecare orientare /n parte din

,c1+;' ane:a A.5.)' ca sum% din radia ia solar% direct% i radia ia solar% difuzat%. Determinarea ariei rece'toare eci(alente a su'ra!e ei (itrate .sn$

:rientare

, FF FB F Ff Fs7s

#m*'s #$'

FE1S 0.6 0.80 1 1 0.75 0.7582.42

567732.12

FE2S 0.6 0.80 1 1 0.75 0.7558.96

085530.95

FE1N 0.6 0.80 1 1 0.75 0.7587.49

441822.66

FE1E 0.6 0.80 1 1 0.75 0.75 2.5344

121.49

FE1: 0.6 0.80 1 1 0.75 0.752.534

4121.49

UE1S 0.6 0.80 1 1 0.75 0.755.443

2510.61

UE1N 0.6 0.80 1 1 0.75 0.753.477

672.44

UE1E 0.6 0.80 1 1 0.75 0.753.175

2152.21

UE1: 0.6 0.80 1 1 0.75 0.753.175

2152.21

249.22

16216.20

Din calcul rezult% Rs G 1)21)'2 9 iar RiG1532 9En consecin % Rg G Ri ( Rs G3!!3)'2 9

Determinarea !actorului de utilizare 'reliminar) 1

entru a putea calcula factorul de utilizare trebuie stabilit un coeficient

adimensional T care reprezint% raportul dintre aporturi i pierderi i se calculeaz% cu

formula=


24/62



T G!"

!L

De unde rezult% T G ' 15

Deoarece coeficientul adimensional T U 1' factorul de utilizare preliminar secalculeaz% cu formula=

#1= 1$

a

1$a+1

/n care=a parametru numeric care depinde de constanta de timp . i se calculeaz% cu formula=

a=a0+

%

%0

/n care=a parametru numeric. constanta de timp de referin %' /n JhL. constanta de timp care caracterizeaz% iner ia termic% interioar% a spa iului /nc%lzit' /n JhL.

arametrul numeric a i constanta de timp de referin % .se determin% /n func ie

de tipul de /nc%lzire i metoda de calcul conform ,c1+;;' tabel 1.2. entru cl%diri

/nc%lzite continuu' acestea vor avea valorile=aG 1.G 1! h

Constanta de timp .se calculeaz% cu formula=

%=&'

/n care=H coeficientul de pierderi de c%ldur% al cl%dirii' /n J9+ML' calculat la pct. 2.!/ capacitatea termic% interioar% a cl%dirii' /n JN+ML' care se calculeaz% cu urm%toarea

formul%=

/G j A j= ij cij ( ij A j JN+ML

/n care=

j capacitatea termic% interioar% raportat% la arie a elementului de construc ie jAj aria elementuluij' /n Jm2L0ij densitatea materialului stratului idin elementul de construc ie j' /n J8g+m3Lcij c%ldura specific% masic% a materialului stratului idin elementul de construc ie j' /n JN+8gML1ij grosimea stratului idin elementul de construc ie j' /n JmL.

Suma se efectueaz% pentru toate straturile fiec%rui element de construc ie' pornind

de la suprafa a interioar% fie p6n% la o grosime ma:im% de 1 cm Hconform ,c1+;;'

tabel 1.1I' fie p6n% la primul strat termoizolant' fie p6n% la mi#locul elementului de

construc ie' la distan a cea mai mic%.


25/62



lementul

de

constructie

Com'onent

e

9 c d # C

6g,m3

7

6G,gH

7 6m7 6m27 6G,H7

Pereti

interiori

@encuiala 1 4 .125!.3

2 25+"$$

Vidarie 7 4 .525!.3

21.5">$313A+

$

Pereti

e%teriori

@encuiala 1 4 .21!!.7

! 2+52++

Vidarie 7 4 .

1!!.7

! "2>4"2$+

Pardoseala

resie 1) 14) .1! 31!5.! 11+"+$$$+

Sapa suport 12 4 .2! 31!5.! ">1>4++

laca beton 2! 4 .) 31!5.! 3>$+>"+++

/erasa

@encuiala 17 4 .2 )31.5 1$+4"+4

laca beton 2! 4 . )31.5 1+15>2++

/a(an

@encuiala 17 4 .2 31!5.! >+23532+

laca beton 2! 4 . 31!5.! 53+">+++

115"225

Determinarea capacit% ii termice interioare a cl%diriiDin calcul rezult% /G 1)1!'72 ,N+M

i deci .G).74 hrezult% aG 3.5

En consecin % 21G '554

Determinarea tem'eraturii de eciliBru i 'erioada de ;nc&lzire real& a cl&dirii

@emperatura de echilibru real% se calculeaz% cu formula=

e(=i(# "

'

/n care=

i1 temperatura interioar% medie de calcul' /n JKCL21 factorul de utilizare al aporturilo


26/62



' aporturile solare i interne medii de perioada de /nc%lzire' /n J9LH coeficientul de pierderi de c%ldur% al cl%dirii' /n J9+MLDin calcul rezult% temperatura de echilibru real% a cl%dirii= e1G 1).54C

Cu valoarea real% a temperaturii de echilibru se reface graficului de varia ie a

temperaturii i se calculeaz% perioada de /nc%lzire a cl%dirii' temperatura e:terioar%

medie real% a perioadei de /nc%lzire' precum i intensit% ile reale ale radia iei solare.

>una Ae Ae t Aem

C C ile C

Iulie 16.942 22 0

5.730126

7u,ust 16.942 21.2 0

Septembrie 16.942 16.9 28

:ctombrie 16.942 10.8 31

!oiembrie 16.942 5.2 30Decembrie 16.942 0.2 31

Ianuarie 16.942 2.4 31

Februarie 16.942 0.1 28

?artie 16.942 4.8 31

7prilie 16.942 11.3 29

?ai 16.942 16.7 0

Iunie 16.942 20.2 0

Perioaa e incalire 2/5 ile

@abel= Determinarea perioadei de /nc%lzire real%

5.000

0.000

5.000

10.000

15.000

20.000

25.000

!#

!

Durata real% a sezonului de /nc%lzire este de 235 zile' adic% !73) ore.


27/62



Programul de !unc ionare i regimul de !unc ionare a agentului termic

Cl%direa este de tip rezidential' cu program de func ionare continuu' av6nd un

regim de furnizare a agentului termic continuu.

Calculul 'ierderilor de c&ldur& reale ale cl&dirii

ierderile de c%ldur% reale ale cl%dirii se calculeaz% cu formula=QLG HW Hi eI W # J89h+anL

/n care=H coeficientul de pierdere de c%ldur% al cl%dirii' /n J9+MLi temperatura interioar% medie de calcul a cl%dirii' /n JKCLe temperatura e:terioar% medie pe perioada real% de /nc%lzire a cl%dirii' /n JKCL

# num%r de ore /n perioada de /nc%lzire real% JhL' calculat cu formula=#G NZ-ealW $%

Din calcul rezult% QLG 54!447.1 89h

Calculul a'orturilor de c&ldur& reale ale cl&dirii

Calculul aporturilor de c%ldur% reale ale cl%dirii pentru perioada de /nc%lzire real%

se face cu formula=Q'G Qi( Qs J89h+anL

/n care=Qi dega#%ri de c%ldur% interne' /n J89hLQs aporturi solare prin elementele vitrate' /n J89hL.

entru cl%dirile ter iare' aporturile de la sursele interioare se determin% in6nd cont

de num%rul desurse interioare si puterea lor' de aporturile de la iluminat dar si de

aporturile de la ocupan i /nfunc ie de num%rul de ore de ocupare. RiG J


28/62



# num%r de ore /n perioada de /nc%lzire real% JhL' calculat cu formula=t=N)ea* 24

;ntensitatea radia iei solare medii pe sezonul de /nc%lzire se calculeaz% ca o medie

ponderat% a intensit% ilor medii lunare cu num%rul de zile ale fiec%rei luni din perioada de

/nc%lzire real%' pentru fiecare orientare /n parte' cu formula=

Ism=Nzj Ij

Nz j

/n care=Nzj num%r de zile de /nc%lzire din lunaj' /n JziLNzj=N)ea* num%rul total de zile al perioadei de /nc%lzire reale

Ij

intensitatea medie lunar% a lunii j pentru orientarea o-' /n J9+m2

L' care se

determin% pentru localitatea /n care se afl% cl%direa' pe fiecare orientare /n parte din

,c1+;' ane:a A.5.)' ca sum% din radia ia solar% direct% i radia ia solar% difuzat%. Determinarea ariei receptoare echivalente a suprafetei vitrate As

:rientare

7 #m*' , FF FB F Ff Fs7s

#m*'s #$'

FE1S 228.96 0.6 0.80 1 1 0.75 0.7582.42

568066.88

FE2S 163.78 0.6 0.80 1 1 0.75 0.75

58.96

08 5770.41

FE1N 243.04 0.6 0.80 1 1 0.75 0.7587.49

442239.01

FE1E 7.04 0.6 0.80 1 1 0.75 0.752.534

4137.48

FE1: 7.04 0.6 0.80 1 1 0.75 0.752.534

4137.48

UE1S 15.12 0.6 0.80 1 1 0.75 0.755.443

2532.72

UE1N 9.66 0.6 0.80 1 1 0.75 0.753.477

688.99

UE1E 8.82 0.6 0.80 1 1 0.75 0.75 3.1752

172.25

UE1: 8.82 0.6 0.80 1 1 0.75 0.753.175

2172.25

249.22

17317.48

Din calcul rezult% QsG 17317.4 89hEn consecin % Q'G Qi( QsG 211!2.) 89h+an


29/62



Necesarul de c&ldur& 'entru ;nc&lzirea cl&dirii) +

?ecesarul de c%ldur% pentru /nc%lzirea spa iilor pe /ntreaga perioada de /nc%lzire

se ob ine f%c6nd diferen a /ntre pierderile de c%ldur% ale cl%dirii' QL' i aporturile totalede c%ldur% Q'' cele din urm% fiind corectate cu un factor de diminuare 2' astfel=

Q*G QL 2W Q' J89h+anL/n care=QL pierderile de c%ldur% reale ale cl%dirii' /n J89h+anL'Q' aporturile totale reale de c%ldur% ale cl%dirii' /n J89h+anL2 factor de utilizare a aporturilor' calculat /n func ie de un coeficient adimensional ce ine

seama de raportul dintre aporturile de c%ldur% reale i pierderile de c%ldur% reale ale

cl%dirii.

3G !"

!L

Q'G211!2.) 89hQLG 54!447.1 89h

Deci rezult% 3G '22Deoarece coeficientul adimensional 3 U 1' factorul de utilizare preliminar se

calculeaz% cu formula=

2G1$

a

1$a+1

/n care=a parametru numeric care depinde de constanta de timp . i se calculeaz% cu formula=

a=a0+

%

%0

/n care=a parametru numeric. constanta de timp de referin %' /n JhL. constanta de timp care caracterizeaz% iner ia termic% interioar% a spa iului /nc%lzit' /n JhL.

.G 74.3 hDin calcul rezult% aG 3.27i deci 2G .5511

En consecin %

Qh= ;L?@+(


30/62



2.11 Consumul de energie 'entru ;nc&lzire) +f

Consumul de energie pentru /nc%lzire al cl%dirii pentru /ntreaga perioad% de

/nc%lzire se calculeaz% cu formula=Q*G Q*( Q#* Q-*4* Q-54* J89h+anL

/n care=Q* necesarul de energie pentru /nc%lzirea cl%dirii' /n J89h+anLQ#* totalul pierderilor de c%ldur% datorate instala iei de /nc%lzire' /n J89h+anLQ-*4* c%ldura recuperat% de la subsistemul de /nc%lzire Hcoloane ( racorduriI' /n J89h+anLQ-54* c%ldura recuperat% de la subsistemul de preparare ap% cald% pentru consum mena#er

/n J89h+anL.@otalul pierderilor de c%ldur% datorate instala iei de /nc%lzire include i pierderile

de c%ldur% recuperate. Se includ deasemenea pierderile de c%ldur% suplimentare

datorate distribu iei neuniforme a temperaturii /n incinte i regl%rii imperfecte a

temperaturii interioare' /n cazul /n care nu sunt luate de#a /n considerare la temperatura

interioar% conven ional%.ierderile de c%ldur% datorate instala iei de /nc%lzire se calculeaz% cu formula=

Q#*G Qem( Q1( Qs( Q' J89h+anL/n care=Qem pierderi de c%ldur% cauzate de un sistem non$ideal de transmisie a c%ldurii la

consumator' /n J89hLQ1

pierderi de c%ldur% ale sistemului de distribu ie a c%ldurii c%tre consumator' /n J89hL

valoarea acestor pierderi termice depinde de configura ia sistemului de conducte de

distribu ie' amplasarea lor' tipul izola iei termice' temperatura agentului termic' tipul

dispozitivelor de reglare i control' etc.Qs pierderi de c%ldur% ale sistemului de stocare Hdac% e:ist%I' /n J89hLQ' pierderi de c%ldur% ale sistemului de generare HsurseiI pe durata func ion%rii' pe durata

opririi sursei i cauzate de un sistem de reglare i control non$ideal' /n J89hL. ierderile de c%ldur% Qemse calculeaz% cu formula=

QemG Qem4s#-( Qem4c( Qem4ci

/n care=Qem4s#- pierderi de c%ldur% cauzate de distribu ia neuniform% a temperaturii' /n J89hLQem4c pierderi de c%ldur% cauzate de dispozitivele de reglare a temperaturii interioare' /n

J89hLQem4ci pierderi de c%ldur% cauzate de pozi ia corpurilor de /nc%lzire' /n J89hL.

ierderile de c%ldur% Qem4s#-se calculeaz% cu formula=

!em+ st)=1#em

#em! h J89h+anL

/n care=2em

eficien a sistemului de transmisie a c%ldurii /n func ie de tipul de corp de /nc%lzire' care se

determin% conform ,c1+;;$1' ane:a ;;.1.&' tabel &1


31/62



2emG '5)Q* necesarul de energie pentru /nc%lzirea cl%dirii' /n J89hL

Din calcul rezult%= Qem4s#-G 55484.2589h

ierderile de c%ldur% Qem4cse calculeaz% cu formula=

!em+c=1#c

#c !h J89h+anL

/n care=2c eficien a sistemului de reglare /n func ie de tipul de corp de /nc%lzire i tipul de regla#' care

se determin% conform ,c1+;;$1' ane:a ;;.1.&' tabel &32cG '53

Q* necesarul de energie pentru /nc%lzirea cl%dirii' /n J89hL'

Din calcul rezult%= Qem4cG47051.993489h

ierderile de c%ldur% Qem4ci cauzate de pozi ia corpurilor de /nc%lzire apar la

sistemele de /nc%lzire prin radia ie de pardoseal%' plafon sau pere i i se calculeaz% doar

atunci c6nd elementul de construc ie /nc%lzitor con ine o suprafa % orientat% c%tre

e:teriorul spa iului /nc%lzit' c%tre sol' c%tre alte cl%diri sau c%tre alte spa ii ne/nc%lzite.

Entruc6t cl%direa considerat% nu are sisteme de /nc%lzire prin radia ie Qem4ci nu se

calculeaz%.En consecin %' se calculeaz% QemG Qem4s#-( Qem4cG 102536.2489hierderile de c%ldur% Q1se calculeaz% cu formula=

Q1G U ,i (m ai ) Li t' J89h+anL

/n care=U6i valoarea coeficientului de transfer de c%ldur%' /n J9+mMLm temperatura medie a agentului termic' /n JKCLai temperatura aerului e:terior conductelor' /n JKCL' corespunz%tor zonelor prin care trec

conducteleLi lungimea conductei' /n JmL#H num%r de ore /n perioada de /nc%lzire real% JhL' calculat cu formula=

t'=N)ea* 24 t'

Baloarea coeficientului U6ide transfer de c%ldur% pentru conductele izolate' care ia

/n considerare at6t transferul de c%ldur% prin radia ie c6t i prin convec ie se calculeaz%

cu formula=

U ,i= -

1

2 iz ln

(a

(i+

1

.a+(aJ9+mML

/n care=7iz coeficientul de conduc ie a izola iei conductei' /n J9+mML


32/62



1a diametrul e:terior al conductei cu izola ie' /n JmL1i diametrul conductei f%r% izola ie' /n JmL8a coeficientul global de transfer termic la e:teriorul conductei' /n J9+m2ML' unde 8aG 1+'33.

0a calculul lungimilor de conducte se adaug% i Lea' o lungime echivalent% a

arm%turilor pentru conducte neizolate' care se determin% /n func ie de diametrul

conductei din ,c1+;;$1' tabel 1.3.

ona i a >i >a Ui Am Aai tB

#m' #m' #m' #m'

#$%m&'

#C' #C' #B'#&$B%a

n'

Subsol0.1 0.24 100 1.5

1.395265

70 10 573648739.7

3Coloane

0.04 0.48 44 40.9897

8570 20 5736

13625.77

9acoruri

0.015 0.19 1150 4 0.734363

70 20 5736 243049.98

@abel= ierderi ale sistemului de distribu ie a c%ldurii c%tre consumatoriDin calcul rezult% Q1G 24345'5 89h+an

QsG ' /ntruc6t nu e:ist% sistem de stocareQ'G ' /ntruc6t sursa de c%ldur% nu este /n cl%direi deci se calculeaz% Q#*G Qem( Q1G 89h+an

En consecin % Q*G 888423.87 89h+an

4.4. Consumul de energie 'entru 're'ararea a'ei calde de consum) +ac%

Consumul de energie pentru prepararea apei calde de consum se calculeaz% cu

formula=QacmG Qac( Qac4c( Qac41( Qac4s( Qac4' J89h+anL

/n care=Qac necesarul de c%ldur% pentru prepararea apei calde de consum livrat%' /n J89h+anLQac4c pierderi de c%ldur% aferente pierderilor i risipei de ap% cald% de consum' /n J89h+anLQac4s pierderea de c%ldur% a sistemului de acumulare a apei calde de consum Hdac% e:ist%I' /n

J89hLQac4' pierderea de c%ldur% aferent% sistemului de preparare a apei calde de consum c6t i pe

circuitul de agent termic primar' at6t pe perioada de func ionare a acestuia c6t i pe

perioada de nefunc ionare' /n J89hL.?ecesarul de c%ldur% pentru prepararea apei calde de consum Qacse calculeaz%

cu formula=!ac= c Vac ( aca) ) J89h+anL

/n care=


33/62



densitatea apei calde de consum la temperatura de !!C' /n J8g+m3L' determinat% din

,c1+;;$3' tabel 3.3c c%ldura specific% a apei calde de consum la temperatura de !!C' /n J8N+8gML'

determinat% din ,c1+;;$3' tabel 3.3Vac volumul necesar de ap% cald% de consum pe perioada considerat%' /n Jm3Lac temperatura de preparare a apei calde de consum JKCL' respectiv acG !!Ca- temperatura apei reci care intr% /n sistemul de preparare a apei calde de consum JKCL'

respectiv a-G 1C.Bolumul necesar de ap% cald% de consum pe perioada considerat% se calculeaz%

cu formula=

Vac=a N/

1000 Jm3L

/n care=a necesarul specific de ap% cald% de consum pentru o persoan% /n cl%diri de birouri' /n Jl+om

ziL' determinate /n func ie de tipul de cl%dire i modul de preparare a apei calde de

consum din ,c1+;;$3' ane:a ;;.3.A' tabel A.1Nu num%rul de persoane' /n JomL. ?um%rul de persoane se poate calcula ca num%r real de

persoane din cl%dire Hpentru cl%diri e:istenteI sau /n func ie de num%rul mediu normat de

persoane aferent cl%dirii.Din calcule rezult%= VacG !!!3.3 mc+an

En consecin % QacG 31721.)) 89h+anierderile de c%ldur% aferente pierderilor i risipei de ap% cald% de consum' Qac4c' se

calculeaz% cu formula=!ac+c= c Vac +c (ac +c a) ) J89h+anL

/n care= densitatea apei calde de consum la temperatura de )C' /n J8g+m3L' determinat% din

,c1+;;$3' tabel 3.3c c%ldura specific% a apei calde de consum la temperatura de )C' /n J8N+8gML'

determinat% din ,c1+;;$3' tabel 3.3Vac40 volumul corespunz%tor pierderilor i risipei de ap% cald% de consum pe perioada

considerat%' /n Jm3Lac4c temperatura de furnizare+utilizare a apei calde la punctul de consum JKCL' respectiv acG

)Ca- temperatura apei reci care intr% /n sistemul de preparare a apei calde de consum JKCL'

respectiv a-G 1C.Bolumul corespunz%tor pierderilor i risipei de ap% cald% de consum Vac4c se

calculeaz% cu formula=Va c + 0=Vac f1 f2Vac Jm3L


34/62



/n care=1 coeficientul de corec ie adimensional care depinde de tipul instala iei la care este racordat

punctul de consum' determinat din ,c1+;;$3' cap. ;;.3.7.1.2 1G 1'3 pentru obiective

alimentate /n sistem centralizat' f%r% recirculare2 coeficientul de corec ie adimensional care depinde de starea termic% a arm%turilor la care

are loc consumul de ap% cald%' determinat din ,c1+;;$3' cap. ;;.3.7.1.2 2G 1'1Din calcule rezult%= Vac40G '21 m3+ziEn consecin % Qac40G 352 89h+anierderile de c%ldur% pe conductele de distribu ie a apei calde de consum Qac41se

calculeaz% cu formula=!ac+(=U ,i ( mai) Li t' J89h+anL

/n care=U6i valoarea coeficientului de transfer de c%ldur%' /n J9+mMLm temperatura medie a apei de consum livrate' /n JKCLai temperatura aerului ambient din zona de amplasare a conductei' /n JKCLLi lungimea conductei' /n JmL#H num%r de ore de furnizare a apei calde de consum JhL' calculat cu formula #HG 3)! W 24'

/ntruc6t furnizarea apei calde de consum se face /n regim continuu.Baloarea coeficientului U6ide transfer de c%ldur% pentru conductele izolate' care ia

/n considerare at6t transferul de c%ldur% prin radia ie c6t i prin convec ie se calculeaz%

cu formula=

U ,i= -

1

2 iz ln

(a

(i+

1

.a+(aJ9+mML

/n care=7iz coeficientul de conduc ie a izola iei conductei' /n J9+mML 1a diametrul e:terior al conductei cu izola ie' /n JmL1i diametrul conductei f%r% izola ie' /n JmL8a coeficientul global de transfer termic la e:teriorul conductei' /n J9+m2ML' unde 8aG 1+'33.

ona i a >i Ui Am Aai tG

#m' #m' #m'#$%m

&'#C' #C' #B'

#&$B%an'

Subsol0.04 0.052 50

0.475144

60 10 876010405.

66

Coloane0.032 0.045 22

0.40916

60 10 87603942.6

669acoruri

0.015 0.019 5400.1783

660 10 8760

42185.79

@abel= ierderi ale sistemului de distribu ie a apei calde de consum c%tre consumatoriDin calcul rezult% Qac41G 14!.)) 89h+an

Qac4sG ' /ntruc6t nu e:ist% sistem de acumulare a apei calde de consum.Qac4'G ' /ntruc6t sistemul de preparare a apei calde de consum nu este /n cl%dire.


35/62



i deci se calculeaz% QacmG Qac( Qac4c( Qac41G 35!!5.! 89h+an

Consumul de energie 'entru iluminat

Calculul necesarului de energie pentru iluminat /n cazul cl%dirilor ter iare

presupune calcule estimative si const% in aplicarea urm%toarelor rela ii de calcul=

1 i*/m=6A+t/ 2n1000 J89h + anL

unde= tuGHtD?@+(

3 )+ 63 36 693 24948 33171.64 )+ 77 12 685.3 8223.6

Din calcul rezult% ,ilG 33171.) 89h+an

4.. nergia 'rimar& i emisiile de C- 2


36/62



nergia 'rimar&

*nergia primar% se calculeaz% cu formula=30=! f + h + * fh +*+!f + 1 + * f 1 +*+(Wi +*+!f + ) + *) fi +* J89h+anL

/n care=Q4*4l energia termic% consumat% pentru /nc%lzire' produs% la surs% din combustibil natural' /n

J89h+anLQ544l energia termic% consumat% pentru prepararea apei calde de consum' produs% la surs%

din combustibil gaz natural' /n J89h+anL' Q54G QacmQ4-4l energia electric% pentru r%cireconsumat% din S.*.?.' /n J89h+anL,i4l energia electric% consumat% pentru iluminat din S.*.?.' /n J89h+anL54l G *4l factorul de conversie /n energie primar% pentru /nc%lzire i ap% cald% mena#er%'

determinat conform ,c1+;;$1' tabel 1.1254lG *4lG 1'1 pentru gaz natural

i4l factorul de conversie /n energie primar% pentru energia electric%' determinat conform

,c1+;;$1' tabel 1.12.i4lG 2' pentru energia electric%

Din calcul rezult% 90G 1519227.85JM9h+anL

misia de C-2

*misia de C2se calculeaz% cu formula=3&4 2=!f + h+ * fh+ &42+!f + 1+ * f1 + & 42+(Wi +*+!f + ) + *) fi+&4 2 J8g+anL

/n care=Q4*4l energia termic% consumat% pentru /nc%lzire' produs% la surs% din combustibil natural' /n

J89h+anLQ454l energia termic% consumat% pentru prepararea apei calde de consum' produs% la surs%

din combustibil gaz natural' /n J89h+anLQ4-4l energia electric% pentru iluminat consumat% din S.*.?.' /n J89h+anL',i4l energia electric% consumat% pentru iluminat din S.*.?.' /n J89h+anL'*4/:$G 54/:$ factorul de emisie la arderea combustibilului' /n J8g+89hL' care se aplic% energiei

la sursa primar%' determinat conform ,c1+;;$1' tabel 1.13*4/:$G 54/:$G '2! 8g+89h pentru c%rbune

i4/:$G *4/:$ factorul de emisie pentru electricitate' /n J8g+89hL' determinat conform ,c1+;;$

1' tabel 1.14i4/:$G *4/:$G '5 8g+89h media anual%

Din calcul rezult% 9/:$G 2)))!).1 8g+anIndicele de emisei eci(alent C-2;ndicele de emisie echivalent C2se calculeaz% cu formula=

I&42=3&42

A inc J8gC2+m2

anL


37/62



/n care=9/:$ emisia de C2' /n J8g+anL' determinat% mai susA;nc suprafa a /nc%lzit%' /n Jm 2L.

Din calcul rezult% (/:$G !4.3 8gC2+m2an


38/62

CLASA D

CLASA D


EXPERTIZA, AUDITUL SI CERTIFICAREA ENERGETICA A UNUI BLOC DELOCUINTE

5. Notarea si certi!icarea energetic& a cl&dirii reale

?otarea energetic% a cl%dirii se face /n func ie de consumurile specifice

corespunz%toare utilit% ilor din cl%dire i penalit% ilor stabilite corespunz%tor

e:ploat%rii. Encadrarea /n clasele energetice se face /n func ie de consumul

specific de energie pentru fiecare tip de consumator /n func ie de scala

energetic% specific%.

Consumul anual s'eci!ic de energie 'entru ;nc&lzirea s'a iilor

5inc=!inc

A inc J89h+m2anL

/n care=

QincG Q4* consumul de energie pentru /nc%lzire' /n J89h+anL'

Aincsuprafa a /nc%lzit% a cl%dirii' /n Jm 2L.

Din calcul rezult%=


39/62

CLASA A

CLASA C



3.3. Consumul anual s'eci!ic de energie 'entru iluminat

Wi*=W

i*A inc J89h+m

2anL

/n care=

,il consumul de energie pentru iluminat' /n J89h+anL

Ainc suprafa a /nc%lzit% a cl%dirii' /n Jm 2L.

Din calcul rezult%= ,ilG 5.21 89h+m2an

3.4. Consumul total anual s'eci!ic de energie


40/62



p5 1' pere-i e:teriori usca-i

p1 1' acoperi etan

p11 1' nu e cazulp12 1'1 cl%dire f%r% sistem de ventilare natural% organizat% sau

ventilare mecanic%

Nota energetic&

"ela ia de calcul a notei energetice este urm%toarea=

N=exp

(6

1

5tot

00

+62) dac%

5tot

00

7 58m

N=100 dac% 5 tot 00' $ coeficien i numerici determina i din ,c1+;;;' tabel ;;.4.2' /n func ie

de cazul de /ncadrare a cl%dirii din punct de vedere al utilit% ilor e:istente

conform tabelului ;;.4.1

>G '1!3

$G 4'73)77

0 coeficient de penalizare a notei acordate cl%dirii /n func ie de gradul de

utilizare a energie /n raport cu nivelul na ional ra ional' corespunz%tor

normelor minime de igien% i /ntre inere a cl%dirii i instala iilor interioare'

0 G 1'3722


41/62

N / 73.19



. De!inirea cl&dirii de re!erin &

Cl&direa de re!erin & reprezint% o cl%dire virtual% av6nd urm%toarele

caracteristici generale' valabile pentru toate tipurile de cl%diri considerate

conform ,c1+;;;=

1 Aceea i form% geometric%' volum i arie total% a anvelopei ca i

cl%direa real%

2 Aria elementelor de construc ie transparente Hferestre' luminatoare'pere i e:terior vitra iI pentru cl%diri de locuit este identic% cu cea

aferent% cl%dirii reale. entru cl%diri cu alt% destina ie dec6t de locuit

aria elementelor de construc ie transparente se determin% pe baza

indica iilor din Ane:a A.7.3 din ,c1+;' /n func ie de aria util% a

pardoselii incintelor ocupate Hspa iu condi ionatI 3 "ezisten ele termice corectate ale elementelor de construc ie din

componen a anvelopei cl%dirii sunt caracterizate de valorile minime

normate' conform ,c1+;' cap. 114 Balorile absorbtivit% ii radia iei solare a elementelor de construc ie

opace sunt acelea i ca /n cazul cl%dirii reale!


42/62



5 Sistemul de /nc%lzire este de tip /nc%lzire central% cu corpuri statice'

dimensionate conform reglement%rilor tehnice /n vigoare

1 ;nstala ia de /nc%lzire interioar% este dotat% cu elemente de regla#termic i hidraulic at6t la baza coloanelor de distribu ie H/n cazul

cl%dirilor colectiveI' c6t i la nivelul corpurilor statice de asemenea'

fiecare corp de /nc%lzire este dotat cu repartitoare de costuri de

/nc%lzire11 En cazul surse de c%ldur% centralizat%' instala ia interioar% este dotat%

cu contor de c%ldur% general Hla nivelul racordului la instala iile

interioareI pentru /nc%lzire i ap% cald% de consum la nivelul racordului

la instala iile interioare' /n aval de sta ia termic% compact% 12 En cazul cl%dirilor de locuit colective' instala ia de ap% cald% este dotat%

cu debitmetre /nregistratoare montate pe punct de consum de ap%

cald% din apartamente13 "andamentul de producere a c%ldurii aferent centralei termice este

caracteristic echipamentelor moderne noi nu sunt pierderi de fluid /n

instala iile interioare14 Conductele de distribu ie din spa iile ne/nc%lzite He:= subsolul tehnicI

sunt izolate termic cu material caracterizat de conductivitate termic% XizY '! 9+mM' av6nd o grosime de minimum '7! ori diametrul e:terior

al conductei1! ;nstala ia de ap% cald% de consum este caracterizat% de dot%rile i

parametrii de func ionare conform proiectului' iar consumul specific de

c%ldur% pentru prepararea apei calde de consum este 15! W N0+Ainc

J89h+m2 anL' unde N0 reprezint% num%rul mediu normalizat de

persoane aferent cl%dirii certificate' iar Ainc reprezint% aria util% a

spa iului /nc%lzit+condi ionat 1) ?u se acord% penaliz%ri conform cap. ;;.4.! din ,c1+;;'0G 1'.

Conform defini iilor de mai sus se vor ob ine urm%toarele valori

caracteristice pentru cl%direa de referin % ata at% cl%dirii reale=

Rezisten ele termice corectate con!orm cerin elor minime sunt0


43/62



Elementul e constructie

S 9@reala9@ minim

referinta#mp'

#mp&%$'

#mp&%$'

1. P!-!"! !"!-$'- #$( !"'( PE1 991.54 0.81 1.8

2. P!-!"! !"!-$'- #$( BCA PE2 1487.32 1.07 1.8

3. P!-!"! $("!-$'- #$( !"'( PI1 526.72 0.86 1.2

4. P!-!"! $("!-$'- #$( BCA PI2 1185.11 1.12 1.2

5. P+)+ %!&"! &*&' P&& 676.00 0.64 2.9

6. P+)+ %!&"! )+&+ &)+-$$ P)& 14.00 0.65 2.9

7. P+)+ %!&"! *"$* ($! P"! 690.00 0.76 5

8. F!-!&"-! P:C "!-'%+( F!1 486.08 0.56 0.77

9. F!-!&"-! P:C T-$%+( F!2 163.78 0.63 0.7710. U&$ !"!-$'+-! P:C "!-'%+( U!1 42.42 0.56 0.77

11. U&$ $("!-$'+-! !"+$)! U$1 22.68 0.96 0.77

12. U&$ $("!-$'+-! #$( !( U$2 22.68 0.29 0.77

13. P!-!"! !"'( ROST P-1 78.30 0.86 0.77

14. P!-!"! BCA ROST P-2 182.70 1.12 1.1

@abel= "ezisten e termice corectate

Coe!icien ii de trans!er de c&ldur& ai cl&dirii de re!erin & calcula i

con!orm metodologiei 'rezentate anterior0


44/62



HTG 1742.7 9+M

HVG 1115.14 9+M

i /n consecin % HG 2)1 9+M

Determinarea 'erioadei de ;nc&lzire a cl&dirii de re!erin &0

e1G 1!.4!

>una Ae Ae t Aem

C C ile C

Iulie 15.450 22 0

5.34

7u,ust 15.450 21.2 0

Septembrie 15.450 16.9 23

:ctombrie 15.450 10.8 31

!oiembrie 15.450 5.2 30

Decembrie 15.450 0.2 31

Ianuarie 15.450 2.4 31

Februarie 15.450 0.1 28

?artie 15.450 4.8 31

7prilie 15.450 11.3 23

?ai 15.450 16.7 0

Iunie 15.450 20.2 0

Perioaa e incalire 224 ile

@abel= Determinarea perioadei de /nc%lzire

5.000

0.000

5.000

10.000

15.000

20.000

25.000

!#

!

Pierderile de c&ldur& ale cl&dirii de re!erin &0


45/62



QLG 225!2!.89h

#'orturile de c&ldur& ale cl&dirii de re!erin &0

QiG 1532 89h

QsG 171!.2 89h

Q'G 15531 89h

2G .5511

Necesarul de c&ldur& 'entru ;nc&lzire a cl&dirii de re!erin &0

Q*G 3315).5 89h+an

Consumul de energie 'entru ;nc&lzire) +f0

Q*G 4311.4 89h+an

Consumul de energie 'entru 're'ararea a'ei calde de consum) +ac%0

Calculul consumului specific de c%ldur% pentru prepararea apei calde de

consum la cl%direa de referin % racordat% la un sistem de /nc%lzire districtual

Hpunct termic sau central% termic% de cartierI' se face conform ,c1+;;;'

ane:a 5=

!acm=1068 N0( 1A inc) J89h+m2anL

/n care=

N0 num%rul mediu normalizat de persoane aferent cl%dirii certificate'determinat conform ,c1+;;' ane:a ;;.2.C

Aincaria util% a spa iului /nc%lzit' /n Jm 2L.

QacmG 35!!5.4 89h+an

Consumul de energie 'entru iluminat) Wil0

,ilG 3147.3 89h+an

nergia 'rimar& i emisiile de C- 20


46/62

CLASA C

CLASA D

CLASA A



90G )3473 89h+an

9/:$G 1113 8g+an

(/:$G3&42

A inc G 2.54 8gC2+m2an

?otarea energetic% a cl%dirii de referin % se realizeaz% /n func ie de

consumurile specifice aferente utilit% ilor din cl%dire' utiliz6nd scalele

energetice corespunz%toare fiec%rui consum' consider6ndu$se penaliz%rile0

G 1' astfel=

Consumul anual s'eci!ic de energie 'entru ;nc&lzirea s'a iilor0

5inc=!inc

A inc G 115 89h+m2an

Consumul anual s'eci!ic de energie 'entru 're'ararea a'ei calde de

consum0

5acm=!acm

A inc G 1 89h+m2an

Consumul anual s'eci!ic de energie 'entru iluminat0

Wi*=Wi*

A inc G 5.214 89h+m2an

Consumul total anual s'eci!ic de energie0


47/62

CLASA C

N / 91.22



"ela ia de calcul a notei energetice este urm%toarea=

N=exp (61 5tot 00+62) dac% 5 tot 007 58m

N=100 dac% 5 tot 00' $ coeficien i numerici determina i din ,c1+;;;' tabel ;;.4.2' /n func ie

de cazul de /ncadrare a cl%dirii din punct de vedere al utilit% ilor e:istente

conform tabelului ;;.4.1

>G '1!3

$G 4'73)77

0 coeficient de penalizare a notei acordate cl%dirii

0G 1'


48/62


______________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________


". #uditul cladirii".1. Descrierea cladirii reale

Cl%direa evaluat% este de tip bloc de locuinte fiind situat% in &ucuresti siadministrat% de Asociatia de roprietari.

Constructia a fost e:ecutat% in anul 15 si a fost proiectat% de ;nstitutul deroiectare' &ucuresti.

Cl%direa' de form% paralelipipedic%' se compune din 2 tronsoane' fiecare avandregim de in%ltime S((). Dimensiunile in plan ale cladirii sunt !'2 m : 14'2 m cu osuprafata totala construita de 455. m2.

&locul are 4 apartamente' cate apartamente pe fiecare eta#' respectiv cate 4apartamente pe fiecare scar%.


49/62


______________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________


Accesul principal in cl%dire are loc pe fatada ? catre casa scarii iar prin fatada deS catre spatiile comerciale.

Accesul in subsol se face printr$o ramp% amplasat% in casa sc%rii. Subsolul estedestinat bo:elor si adapostirii conductelor de distributie a apei reci' apei calde deconsum si a agentului termic pentru incalzire. lanseul peste subsol este alcatuit dintr$oplaca de beton neizolata' avand un strat de sapa de egalizare si un finisa# interior de tippardoseala cald% sau rece.

@erasa cl%dirii prezinta degradari si neetanseitati.

".2. Descrierea solutiilor si 'acetelor de reaBilitare

0ucrarea a fost /ntocmit% pe baza Z,etodologiei de calcul a performan ei energetice

a cl%dirilor[ ,c1+2)' elaborat% /n baza 0egii nr. 372+2! i cu ?ormele

metodologice de aplicare a nr. 1+25 HCapitolul ;; art. 4 i )I' analiz6nd

solu iile de reabilitare energetic% a cl%dirilor privind an(elo'a Blocului de locuinte=

".2.1. Descrierea solutiei de reaBilitare S1

Solutia de reabilitare S1 consta in izolarea termica a peretilor e:teriori cu

polistiren e:pandat cu grosimea de 1 cm si inlocuirea ferestrelor si a usilor e:terioarede lemn' e:istente' cu ferestre tip termopan' tratate lo\$e' cu t6mpl%rie din BC' dotatecu fante de circula-ie natural% controlat% a aerului /ntre e:terior i interior' cu geamuritratate pe fa-a interioar% pentru refle:ie antitermic%

;mplementarea acestei solu ii reprezint% o lucrare comple:% care presupune=

preg%tirea suprafe ei e:terioare a cl%dirii pentru aplicarea stratului de termoizola ie i

tuturor straturilor aferente necesare pentru protec ia mecanic% i pentru aplicarea unui

nou strat de tencuial%' inclusiv refacerea finisa#elor anvelopei Hzugr%veli e:terioareI.

0ucrarea necesit% montare de schel% i /nl%turarea permanent% a materialelor rebut.

rin adoptarea acestei solu ii se ob ine=

cre terea rezisten ei termice a ferestrelor fa % de situa ia actual%

49


50/62


______________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________


reducerea infiltra iilor de aer rece prin neetan eit% ile elementelor mobile

/mbun%t% irea pun ilor termice la contactul dintre tocul ferestrelor i u ilor cu zid%ria.

Calculul economic 'entru im'lementarea solutiei S10

a. ;zolarea peretilor e:teriori

Polistiren e%'andat 'entru

!atada #F$+

Consum ?ormat G 1Cantitate ?ormata G 247,od de livrare HAmbala#I G pachet '2!mc

Cantitate de livrat G 551.2 buc pachet'2! mcret + nitate de ambala# G 41.12 leiBaloare totala fara @BA G 4 7!.14 lei

#dezi( 'entru 'olistirenDuoContact aumit

Consum ?ormat G 4.!Cantitate ?ormata G 111!1,od de livrare HAmbala#I G sac 2! 8gCantitate de livrat G 44).4 buc sac 2!8gret + nitate de ambala# G 17.)2 leiBaloare totala fara @BA G 7 !5.22 lei

Plasa !iBra sticla aumit C-

Consum ?ormat G 1.1Cantitate ?ormata G 272!.,od de livrare HAmbala#I G rola ! mpCantitate de livrat G !4.!2 buc rola !mpret + nitate de ambala# G 11). leiBaloare totala fara @BA G ) 32.) lei

#dezi( de s'acluireHleBeS'actel aumit

Consum ?ormat G 4.!Cantitate ?ormata G 111!1,od de livrare HAmbala#I G sac 2! 8gCantitate de livrat G 44).4 buc sac 2!

8gret + nitate de ambala# G 3).7 leiBaloare totala fara @BA G 1) 44!.45 lei

50


51/62


______________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________


Jrund Uni(ersal aumit

Consum ?ormat G .2!Cantitate ?ormata G )15.!,od de livrare HAmbala#I G cutie 2! 8gCantitate de livrat G 24.7 buc cutie 2!8gret + nitate de ambala# G 124.37 leiBaloare totala fara @BA G 3 1.5 lei

/encuiala decorati(a aumitSilionPutz 1)5

Consum ?ormat G 2.!Cantitate ?ormata G )15!,od de livrare HAmbala#I G cutie 3 8gCantitate de livrat G 2).! buc cutie3 8gret + nitate de ambala# G 24. leiBaloare totala fara @BA G 42 251.2 lei

DiBlu 'olistiren cui 'lasticaumit

Consum ?ormat G )Cantitate ?ormata G 14),od de livrare HAmbala#I G cutie 2bucCantitate de livrat G 14.) buc cutie2 bucret + nitate de ambala# G 124.3! leiBaloare totala fara @BA G 1 4.3) lei

C-S/ /-/# *#/RI# !ara/#E

135.252)>> lei

C-S/ *#N-PR# !ara /#E $>.52)++ lei

C-S/ /-/# UR- F#R# /#E 4>>"2.++

-Bs. In 'retul de monta? a !ost inclus 'returile 'entru0*onta?,Demonta? scela de !atada cu 'ersonal cali!icatKInciriere scela de !atada./rans'ort scela metalica in si din santier

b. ;nlocuirea usilor si ferestrelor e:terioare=

!r.C9T.

Descriere prous Dimensiuni U.?.Cantit

ate

Pretunita

r

Prettotal

51


52/62


______________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________


1

F!-!+&"-+ P:C )* "-!$ ')@$*-$#! !+ &$ )* ' #!&)@$#!-!,)*'+-! A, +"!-$+

E"-*%+&"

22001300

*). 54115.1

16215.

94

2

F!-!+&"-+ P:C )* "-!$ ')@$*-$#! !+ &$ )* ' #!&)@$#!-!,)*'+-! A, +"!-$+E"-*%+&"

23001300

*). 48112.2

15386.

08

3

F!-!+&"-+ P:C )* *( ')@$ #!!+ &$ )* ' #!&)@$#!-!,)*'+-! A, +"!-$+E"-*%+&"

600600

*). 48 32.261548.

48

4

F!-!+&"-+ P:C )* #'*+ ')@$*-$#! !+ &$ )* ' #!&)@$#!-!,)*'+-! A, +"!-$+E"-*%+&"

15001300

*). 48 84.324047.

36

5

F!-!+&"-+ P:C )* #'*+ ')@$*-$#! !+ &$ )* ' #!&)@$#!-!,)*'+-! A, +"!-$+E"-*%+&"

12001300

*). 48 74.853592.

8

6

1. U 8002000 G!++( S3000 5 )+!-!C*'+-! AS"$) 24, L'!1.1HA-HF'+"4F!-'(!-$! GU U($ETLJ$! )!-)!!+ 84 Z65B+++! 3DB-'+&) *"$%*()" 5 %*()"!:+'+-! UK 1.29 ?2>

P-!J 183.56 EUR

8002000

*). 12183.5

52202.

6

7

G!++( S3000 5 )+!-!C*'+-! AS"$) 24, L'

!1.1HA-HF'+"4F!-'(!-$! GU U($ETLJ$! )!-)!!+ 84 Z65B+++! 3DB-'+&) *"$%*()" 5 %*()"!:+'+-! UK 1.29 ?2>

9002100

*). 48201.6

2

9677.

76

52


53/62


______________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________


C:ST T:T7> ?7TE9I7>E ;fara T87= /231.2

C:ST ?7!:PE97 ;fara T87= 541./

C:ST T:T7> :FE9T7 EU9: ;fara T87= 02032./2

C:ST I!8ESTITIE T:T7>7 S:>UTI71 #EU9:'

52000./2


Aceasta solutie consta in=

;zolarea termic% a pl%cii peste subsol peste valoarea minim% de 1'2! m 2M+9

prev%zut% de norma metodologic% de aplicare a 1+25' prin fi:area' lipirea

sau prinderea cu dispozitive mecanice a unui strat termoizolant realizat din pl%ci

din polistiren e:pandat de 1 cm grosime sau vat% mineral%. Stratul termoizolant

se va cobor/ pe pere ii laterali ai subsolului pe o /n%l ime de '5 m pentru Za

/nchide]] pun ile termice. @ermoizola ia se va prote#a cu o mas% de paclu armat%

cu plas% din fibr% de sticl%. ;zolarea termic% a planeului teras% peste ultimul nivel f%r% desfacerea straturilor

e:istente de termo i hidroizola ie' prin aplicarea termosistemului din polistiren

e:trudat cu grosimea de 1 cm. este acesta se va monta tabl%.


aE /ermo si @idro izolatie terasa

53


54/62


______________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________


Polistiren expanatH ,rosime 1cm

C'(&* N'-+" / 1C+("$"+"! N'-+"+ / 690'# #! $-+-! A++ / %+)@!"

0,25 )C+("$"+"! #! $-+" / 331.20 *)%+)@!" 0,25 )P-!" U($"+"! #! +++ / 41.12 !$:+'+-! "'"++ K+-+ T:A / 13 618.94!$

7eiv pentru polistiren&lebeSpactBel 6aumit

C'(&* N'-+" / 4.5C+("$"+"! N'-+"+ / 3105'# #! $-+-! A++ / &+) 25 MC+("$"+"! #! $-+" / 124.20 *) &+)25 MP-!" U($"+"! #! +++ / 36.87 !$

:+'+-! "'"++ K+-+ T:A / 4 579.25!$

Plasa bra sticla 6aumit Premium

C'(&* N'-+" / 1.1C+("$"+"! N'-+"+ / 759'# #! $-+-! A++ / -'+ 50%C+("$"+"! #! $-+" / 15.18 *) -'+50 %P-!" U($"+"! #! +++ / 145.10!$:+'+-! "'"++ K+-+ T:A / 2 202.62!$

7eiv e spacluire &lebeSpactBel6aumit

C'(&* N'-+" / 4.5C+("$"+"! N'-+"+ / 11151'# #! $-+-! A++ / &+) 25 MC+("$"+"! #! $-+" / 446.04 *) &+)25 MP-!" U($"+"! #! +++ / 36.87 !$:+'+-! "'"++ K+-+ T:A / 16 445.49!$

Jrun Universal 6aumit

C'(&* N'-+" / 0.25C+("$"+"! N'-+"+ / 172.5'# #! $-+-! A++ / )*"$! 25MC+("$"+"! #! $-+" / 6.90 *) )*"$!25 MP-!" U($"+"! #! +++ / 124.37!$:+'+-! "'"++ K+-+ T:A / 858.15 !$

54


55/62


______________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________


Sapa e panta sau e,aliare -mecaniata si elicopteriata - pentrurealiarea sistemului e termoiolaresi Biroiolare la terasa necirculabila

C'(&* N'-+" / 2.5C+("$"+"! N'-+"+ / 6195'# #! $-+-! A++ / &+) 40 M

C+("$"+"! #! $-+" / 206.50 *) &+)40 MP-!" U($"+"! #! +++ / 204.80!$:+'+-! "'"++ K+-+ T:A / 42 291.20!$

Emulsie bituminoasa Biroiolanta

C'(&* N'-+" / 2.5C+("$"+"! N'-+"+ / 6195'# #! $-+-! A++ / )*"$! 30MC+("$"+"! #! $-+" / 103.25 *))*"$! 30 M

P-!" U($"+"! #! +++ /102.40 !$:+'+-! "'"++ K+-+ T:A / 21 145.50!$

C:ST T:T7> ?7TE9I7>E ;fara T87= 1+1.14+)>5 lei

C:ST ?7!:PE97 ;fara T87= 43.321)5 lei

C:ST T:T7> EU9: ;F797 T87= 321+2.$+

aE /ermoizolatie 'lanseu 'este suBsol

Polistiren expanatH ,rosime 1cm

C'(&* N'-+" / 1C+("$"+"! N'-+"+ / 690'# #! $-+-! A++ / %+)@!"0,25 )C+("$"+"! #! $-+" / 276 *) %+)@!"0,25 )P-!" U($"+"! #! +++ / 38.24 !$:+'+-! "'"++ K+-+ T:A / 10 554.24!$

7eiv pentru polistiren DuoContact6aumit

C'(&* N'-+" / 4.5C+("$"+"! N'-+"+ / 3105'# #! $-+-! A++ / &+) 25 M

C+("$"+"! #! $-+" / 124.20 *) &+)25 MP-!" U($"+"! #! +++ / 17.62 !$:+'+-! "'"++ K+-+ T:A / 2 188.40!$

55


56/62


______________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________


Plasa bra sticla 6aumit Premium

C'(&* N'-+" / 1.1C+("$"+"! N'-+"+ / 759'# #! $-+-! A++ / -'+ 50

%C+("$"+"! #! $-+" / 15.18 *) -'+50 %P-!" U($"+"! #! +++ / 99.00 !$:+'+-! "'"++ K+-+ T:A / 1 502.82!$

7eiv e spacluire &lebeSpactBel6aumit

C'(&* N'-+" / 4.5C+("$"+"! N'-+"+ / 3105'# #! $-+-! A++ / &+) 25 MC+("$"+"! #! $-+" / 124.20 *) &+)25 MP-!" U($"+"! #! +++ / 17.62 !$

:+'+-! "'"++ K+-+ T:A / 2 188.40!$

Jrun Universal 6aumit

C'(&* N'-+" / 0.25C+("$"+"! N'-+"+ / 172.5'# #! $-+-! A++ / )*"$! 25MC+("$"+"! #! $-+" / 6.90 *) )*"$!25 MP-!" U($"+"! #! +++ / 124.37!$:+'+-! "'"++ K+-+ T:A / 858.15 !$

Tencuiala ecorativa 6aumit DuoTop1H+

C'(&* N'-+" / 2.5C+("$"+"! N'-+"+ / 1725'# #! $-+-! A++ / )*"$! 30MC+("$"+"! #! $-+" / 57.50 *) )*"$!30 MP-!" U($"+"! #! +++ / 133.49!$:+'+-! "'"++ K+-+ T:A / 7 675.68 !

Diblu polistiren EC:

C'(&* N'-+" / 6C+("$"+"! N'-+"+ / 4140'# #! $-+-! A++ / )*"$! 100*)C+("$"+"! #! $-+" / 41.40 *) )*"$!100 *)P-!" U($"+"! #! +++ / 20.00 !$:+'+-! "'"++ K+-+ T:A / 828.00 !$

C:ST T:T7> ?7TE9I7>E ;fara T87= 25 ">5."+ lei

C:ST ?7!:PE97 ;fara T87= 12.5>")5+ lei

56


57/62


______________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________


C:ST T:T7> EU9: ;F797 T87= $531.$2

C:ST I!8ESTITIE T:T7>7S:>UTI7 2 #EU9:'

0/0.2


Solutia de reabilitare S3 consta in montarea unui strat e:terior de termoizolatie pe

conductele instalatiilor de /nc%lzire i ap% cald% mena#er% din spatiile neincalzite si

inlocuirea robinetilor clasici ai corpurilor de incalzire cu robineti cu cap termostatat.


!r.Crt

9eabilitareU.?

.

Pretunitar

#K'

Cantitate

Costmateria

le#K'

Costmanope

ra#K'

Costtotal#K'

1

I'+"$! #$( +"+ #!&"$)+ )* K'$! #!+*$($*, -'&$! 30

= 6.45 350 2258 790 3048

2C'"+- %!("-*"!-'$'+"$$L/2,5

=*)

0.81 143 116 40 156

/P-'"!)"$! #$( "++$()+"+ )* -'&$!+0.7

= 6.59 385 2537 888 3425

0 C'(#*)"! #$( '"! = 2.08 357 743 260 1002

R'$(!"! )* )+%"!-'&"+"+"

=*)

22.67 286 6483 2269 8752

Cost T:T7> EU9: ;fara T87= 1/4/

".2.4. Descrierea 'acetului de reaBilitare P1

achetul de reabilitare 1 consta in cuplarea solutiei S1 si solutiei S2' aceste solutii

propune izolarea termica a peretilor e:teriori cu polistiren e:pandat cu grosimea de 1

57


58/62


______________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________


cm' inlocuirea ferestrelor si a usilor e:terioare de lemn' e:istente' cu ferestre tip

termopan si sporirea rezistentei termice a placii peste subsol si a planseului peste

ultimul nivel.

".2.5. Descrierea 'acetului de reaBilitare P2

achetul de reabilitare 2 consta in cuplarea solutiei S1' solutiei S2 si a solutiei S3'

aceste solutii propune izolarea termica a peretilor e:teriori' inlocuirea ferestrelor si a

usilor e:terioare de lemn' e:istente' cu ferestre tip termopan' sporirea rezistentei

termice a placii peste subsol si a planseului peste ultimul nivel si izolarea conductelor

pentru diminuarea pierderilor precum si inlocuirea robinetilor clasici ai corpurilor de

incalzire cu robineti cu cap termostatat pentru asigurarea unui regla# termic calitativ.

".3. Consumul de energie in urma a'licarii solutiilor de reaBilitare si clasarea

solutiilor

!r.Crt.

Solutie%PacBet

Consume ener,ieincalire

Consume

ener,ie7C?

Consume

ener,ieiluminat

!otaener,e

tica

Clasaener,e

tica

?$B%an ?$B%an ?$B%an - -

1 2 / 0 1 C+#$-! -!++ 888.42 395.59 38.15 75.24 C

2 S'*"$+ 1 663.77 335.59 38.15 85.66 C

/ S'*"$+ 2 689.13 395.59 38.15 84.31 C

0 S'*"$+ 3 828.63 387.75 38.15 82.01 C

P+)@!"

1/S1HS2534.15 383.87 38.15 89 B

P+)@!"

2/S1HS2HS3465.38 380.03 38.15 90 B

".4. Calculul economic

Aceasta analiza presupune evaluarea urmatorilor indicatori=

Costurile de investitiei a variantelor de reabilitare Durata de viata a variantelor de reabilitare *conomiile energetice datorate variantelor de reabilitare

58


59/62


___________________________________________________________

proiect audit energetic

Documents