UNIVERSITATEA TEHNIC DE CONSTRUCII BUCURETI COD DE PROIECTARE SEISMIC P100 PARTEA I-P100-1/2011 PREVEDERI DE PROIECTAREPENTRU CLDIRI CONTRACT: 454/12.04.2010 REDACTAREAI-a BENEFICIAR: MINISTERUL DEZVOLTRII REGIONALE I TURISMULUI - Aprilie 2011 - COD DE PROIECTARE SEISMIC P100 STRUCTURA CODULUI: P100-1Prevederi de proiectare pentru cldiri P100-2Prevederi de proiectare pentru poduri P100-3Prevederi pentru evaluarea i pentru proiectarea consolidrii construciilor vulnerabile seismic P100-4Prevederi pentru proiectarea rezervoarelor, silozurilor i conductelor P100-5 Prevederi pentru proiectarea fundaiilor, pereilor de sprijin i pentru proprietile geotehnice ale terenurilor. P100-6Prevederi pentru proiectarea turnurilor, antenelor i courilor de fum. P100-7Prevederi pentru proiectarea barajelor, pereilor de sprijin, lucrrilor portuare P100-8Prevederi pentru proiectarea consolidrii monumentelor istorice i a construciilor cu valoare arhitectural I Cuprins: VOLUMUL I : 1. GENERALITATI 2. CERINTE DE PERFORMANTA SI CONDITII DE INDEPLINIRE 3. ACTIUNEA SEISMICA 4. PREVEDERI GENERALE DE AMPLASARE SI DE ALCATUIRE A CONSTRUCTIILOR 5. PREVEDERI SPECIFICE CONSTRUCIILOR DE BETON 6. PREVEDERISPECIFICE CONSTRUCIILOR DIN OEL 7. PREVEDERISPECIFICECONSTRUCIILOR COMPOZITE 8 PREVEDERI SPECIFICE PENTRU CONSTRUCTII DE ZIDARIE 9. PREVEDERI SPECIFICE CONSTRUCIILOR DIN LEMN 10.PREVEDERISPECIFICEPENTRUCOMPONENTELENESTRUCTURALEALE CONSTRUCTIILOR 11. IZOLAREA BAZEI ANEXE ANEXA AAciunea seismic: definiii i prevederi suplimentareANEXA BMetodesimplificatededeterminareaperioadelorsiformelorpropriide vibratie ANEXA CCalculul modal cu considerarea comportarii spatiale a structurii ANEXA DProcedeu de calcul static neliniar (biografic) al structurilor ANEXA EProcedeu de verificare a deplasrii laterale a structurilor ANEXA FAspecte specifice ale alcatuirii elementelor din otel ANEXA G Proiectarea plcii din zona stlpilor cadrelor compozite Anex Bibliografic II 1-1 1. GENERALITI 1.1.Domeniu de aplicare Codul P100 se aplic la proiectarea cldirilor i a altor construcii de inginerie civil n zoneseismice.CodulP100corespundeSREN19981:2004dinseriadecoduri europenedeproiectarestructural.P100reprezintoversiuneaprescripiilorde proiectareseismicromneti,carepregtete,printr-unefortparalelcuelaborarea celorlaltecoduristructurale,realizareauneiediiicompletintegratnsistemul prescripiilor de proiectare europene, odat cu intrarea acestora n vigoare. AplicareaprevederilorcoduluiP100-1urmrete,cancazulunorevenimente seismice, s asigure performane suficient de nalte ale construciilor pentru: -evitarea pierderilor de viei omeneti sau a rnirii oamenilor; -meninerea,frntrerupere,aactivitiloriaserviciiloresenialepentru desfurarea continu a vieii sociale i economice, n timpul cutremurului i dup cutremur; -evitarea producerii de explozii sau a degajrii unor substane periculoase; -limitarea pagubelor materiale. Construciile cu risc naltpentru populaie, cum sunt centralele nucleare, de exemplu, nu intr n domeniul de aplicare al lui P100-1. P100cuprindenumaiaceleprevederisuplimentare,carempreuncuprevederile codurilordestinateproiectriilaalteaciuniastructurilordindiferitemateriale(de exemplu,debetonarmat,dinoel,dinzidrie,dinlemnetc.)trebuierespectaten vederea proteciei seismice a construciilor. P100 1 : 2011 este partea de cod care se refer la proiectarea seismic a cldirilor i aaltorconstruciiasimilabile(exemplu,tribune,estacadeetc.).Estempritn11 capitole i este completat de 7 anexe, dup cum urmeaz: -Capitolul 1 cuprinde generaliti -Capitolul2cuprindecerineledeperformanesenialeicriteriilepentru controlul ndeplinirii acestora la cldiri din zone seismice. -Capitolul3prezintmetodeledereprezentarealeaciuniiseismiceipentru combinarea lor cu alte aciuni. -Capitolul4cuprindereguligeneraledealctuirepentrucldiri,precumi modelele i metodele pentru calculul structural al cldirilor. -Capitolul 5cuprinde reguli specifice pentru structuri de beton armat -Capitolul 6 cuprinde reguli specifice pentru structuri din oel -Capitolul 7 cuprinde reguli specifice pentru structuri compozite oel beton -Capitolul 8 cuprinde reguli specifice pentru structuri din zidrie 1-2 -Capitolul 9 cuprinde reguli specifice pentru structuri din lemn -Capitolul 10 cuprinde cerinele de baz i regulile de proiectare a elementelor nestructurale i echipamentele adpostite n cldiri -Capitolul11cuprindeconcepteiregulipentruizolareaseismicabazei structurilor. - Anexele au urmtorul coninut: -Anexa A - Aciunea seismic. Definiii i prevederi suplimentare. -AnexaB-Metodesimplificatededeterminareaperioadeloriformelor proprii de vibraie -Anexa C - Calculul modal cu considerarea comportrii spaiale a structurii -Anexa D - Procedeu de calcul static neliniar (biografic) al structurilor -Anexa E - Procedee de verificare a deplasrii laterale a structurilor -Anexa F - Aspecte specifice ale alctuirii elementelor din oel -AnexaG-Proiectareaplciigrinzilorlarezemareapestlpiicadrelor compozite naceastseciunesedaudefiniiipentrunoiuniledebazutilizatencuprinsul ntregului cod. Acestedefiniiisecompleteaz,atuncicndestecazul,prinexplicaiiletermenilor specifici fiecrui capitol date la nceputul fiecruia dintre acestea. Termenii de utilizare general se definesc astfel: -Factordecomportare:Factorutilizatpentruareduceforele corespunztoarerspunsuluielasticinndcontderspunsulneliniaral structurii. Depinde de natura materialului structural, tipul de sistem structural i concepia de proiectare. -Metodaierarhizriicapacitilorderezisten:Metoddeproiectaren careunelecomponentealesistemuluistructuralsuntproiectateidetaliate astfel pentru a permite disiparea energiei seismice prin deformaii inelastice, intimpcetoatecelelalteelementestructuralesuntproiectatesaaib suficientcapacitatederezistenpentruanudepilimitelecomportrii elastice i a permite dezvoltarea mecanismului de disipare de energie ales. -Zondisipativ(zoncriticsauzonpotenialplastic):Parteaunei structuri, unde se ateapt s se dezvolte deformaii inelastice, nzestrat cu o capacitate ridicat de disipare a energiei. -Structurcurspunsinelastic(disipativ):Structurasauparteaunei structuri, la care se ateapt s se dezvolte deformaii inelastice, nzestrat cu o capacitate ridicat de disipare a energiei. -Factordeimportanideexpunerelacutremur: Factor evaluat pe baza consecinelor cedrii structurale 1-3 -Structurcurspunselastic(nedisipativ):Structurproiectat sreziste la aciuni seismice fr considerarea comportrii inelastice (neliniare). -Elementenestructurale:Elemente,componenteisistemecarenusunt luate in considerare la proiectare seismica fie datorita lipsei de rezisten, fie datorit modului de conectare la structur. -Elementeprincipalepentrupreluareaforeiseismice:Elemente componentealesistemuluistructuralsupuslaaciuniseismicecaresunt considerate n calculul structural i sunt proiectate si detaliate n concordan cu normele de proiectare seismic. -Elementesecundare:Elementecarenuintrincomponenasistemului structuralderezistenlaaciuniseismiceinusuntproiectatesidetaliate conform normelor de proiectare antiseismic, dar care trebuie astfel alctuite nct s permit transmiterea ncrcrilor gravitaionale, atunci cnd structura este supus la deplasrile laterale impuse de cutremur. 1.2.Uniti de msur (1)Se utilizeaz unitile din Sistemul Internaional (SR ISO 1000:1995). (2)Pentru calcule sunt recomandate urmtoarele uniti -Eforturi i ncrcri: kN, kN/m, kN/m2 -Masa: kg, t -Masa specific (densitate) : kg/m3, t/m3 -Greutate specific: kN/m3 -Eforturi unitare i rezistene: N/mm2 (MPa), kN/m2 (kPa) -Momente (ncovoietoare, de torsiune, etc.): kNm -Acceleraii: m/s2 -Acceleraia terenului: g (9.81 m/s2) 1.3.Simboluri Simbolurile utilizate sunt cele date n Eurocode 8 (SR EN 1998 1:2004) 1.3.1.Simboluri folosite n capitolele 2 i 3 i anexa A agacceleraia terenului pentru proiectare (pentru componenta orizontal a micrii terenului) avg acceleraiaterenuluipentruproiectare(pentru componentavertical amicrii terenului) IMRintervalul mediu de recuren de referin al aciunii seismicegacceleraia gravitaional TB, TC, TD perioadeledecontrol(col)alespectruluiderspunselasticpentru componentele orizontale ale acceleraiei terenului(T)spectrunormalizatderspunselasticpentrucomponenteleorizontaleale acceleraiei terenului 1-4 0 factorul de amplificare dinamic maxim a acceleraiei orizontale Tperioadadevibraieaunuisistemcuungraddelibertatedinamicsicu rspuns elastic Se(T)spectrulderspunselasticdeacceleraiipentrucomponenteleorizontaleale acceleraiei terenului SDe(T)spectrul de rspuns elastic pentru deplasri v(T)spectrunormalizatderspunselasticpentrucomponentaverticala acceleraiei terenului TBv, TCv, TDv perioadeledecontrol(col)alespectruluiderspunselasticpentru componenta vertical a acceleraiei terenului 0v factorul de amplificare dinamic maxim a acceleraiei verticale SVe(T)spectrulderspunselasticdeacceleraiipentrucomponentaverticala acceleraiei terenului Tpperioada predominant de vibraie a terenului n amplasament Mmagnitudinea Gutenberg-Richter Mwmagnitudinea moment Sd(T)spectrul de proiectare pentru acceleraiiqfactor de comportare I factor de importan i de expunere la cutremur EPAacceleraia efectiv de vrf a micrii terenului EPVviteza efectiv de vrf a micrii terenului EPDdeplasarea efectiv de vrf a micrii terenului SA spectrul de rspuns pentru acceleraii absolute SVspectrul de rspuns pentru viteze relative SDspectrul de rspuns pentru deplasri relative VSviteza undelor de forfecare VPviteza undelor de compresiune SVviteza medie a undelor de forfecare ponderat cu grosimea stratelor profilului higrosimea stratului de teren i VSi viteza undelor de forfecare pentru stratul de teren i Tg perioada de vibraie a pachetului de strate de teren h grosimea total a pachetului de strate de teren din amplasament 1.3.2.Simboluri folosite n capitolul 4 xe0, oyedistana ntre centrul de rigiditate i centrul maselor msurat n direciile de calcul selectate 1-5 xr , yr rdcinaptrataraportuluintrerigiditatealatorsiuneastructuriisi rigiditatea lateral n direciile de calcul I factorul de imporant sd deplasarea lateral ca efect al acceleraiei seismice ed deplasarea elastic sub ncrcri seismice de proiectare factor de reducere a valorii deplasrii aplicat la starea limit de serviciu q factor de reducere al forei seismice c factordeamplificarealdeplasriielasticencalculullastarealimitde rezisten dE valoarea de proiectare a efectului aciunii seismice (a efortuluisau deformaiei) dR efort capabil de proiectare coeficient de sensibilitate al deplasrii relative de nivel totP ncrcarea vertical total de nivel n calculul la aciuni seismice totV fora tietoare de nivel h nlimea de nivel fdE valoarea de calcul a efectuluiaciunii seismice (efortului, deplasrii) G , FE efectul (efortul) ncrcrilor neseismice asupra fundaiei Rd factor de suprarezisten limea necesar a rostului ntre cldiri e1iexcentricitatea accidental a masei de la nivelul ifa de poziia calculat a centrului maselorLidimensiunea planeului perpendicular pe direcia aciunii seismice ( )1T Sd ordonataspectruluiderspunsdeproiectarecorespunztoareperioadei fundamentale T1 T1 perioadapropriefundamentaldevibraieacldiriinplanulcareconinedirecia orizontal consideratm masa total a cldirii calculata ca suma a maselor de nivel im factordecoreciecareineseamadecontribuiamoduluipropriufundamental prin masa modal efectiv asociat acestuia Fi fora seismic orizontal static echivalent de la nivelul iFb fora tietoare de baz corespunztoare modului fundamental sicomponentaformeifundamentalepedireciagraduluidelibertate dinamic de translaie la nivelul i nnumrul de niveluri al cldirii 1-6 mimasa de nivel zi nlimea nivelului i fa de baza construciei considerat in model jixF ,jiyF forele seismice la nivelul i n direcia x, respectiv y, pentru subsistemul plan j ixF ,iyF foreleseismicelanivelulindireciax,respectivy,pentrumodelulplan general jixK ,jiyK rigiditilerelativedenivelaleelementelorverticalecareintrncomponenasubsistemuluiplanjasociatedirecieix,respectivy,calculate considernd numai deplasrile de translaie ale planeului indeformabil jx , jydistanendireciax,respectivy,caredefinescpoziiasubsistemuluiplann raport cu centrul de rigiditate de la nivelul i ixe , iye distanendireciax,respectivy,caredefinescpoziiiledeplasateale forelor seismice fa de centrul de rigiditate ixe0,iye0distanendireciax,respectivy,dintrecentreledemasiderigiditatela niveluli ixe1, iye1 excentricitile accidentale n direcia x, respectiv y, la nivelul i km masa modal efectiv asociat modului propriu de vibraie kkT perioada proprie n modul propriu de vibraiekk is,componentavectoruluipropriunmoduldevibraiekpedireciagraduluide libertate dinamica i EEefectul aciunii seismice (efort , deplasare)EE,kefectul aciunii seismice nmodulk de vibraie EdxE ,EdyE valoareadeproiectareaefectuluiaplicriimicriiseismicepedirecia axelor orizontale x i y, alese pentru structur, EdzE valoareadeproiectareaefectuluiaplicriimicriiseismicepedireciaaxei verticale z iM1 moment de torsiune aplicat la nivelul ial structurii n jurul axei sale verticale 1.3.3.Simboluri folosite n capitolul 5 Acaria seciunii transversale a unui element de beton AS1armturile de la partea inferioar a unei grinzi AS2armturile de la partea superioar a unei grinzi Ash aria total de etrieri orizontali ntr-un nod grind-stlp Asv aria total de armtur vertical ntr-un nod grind-stlp 1-7 Awharia total a seciunii orizontale printr-un perete Hwnlimea unui perete MRb sumavalorilordeproiectarealemomentelorcapabilealegrinzilorcareintr intr-un nod, orientate dup direcia analizatMRc sumavalorilordeproiectarealemomentelorcapabilealestlpilorcareintr intr-un nod, orientate dup direcia analizatMi,dvaloarea momentelor la capetele grinzilor sau stlpilor utilizate pentru calculul forei tietoare asociate plastificrii MRb,ivaloarea de proiectare a momentului capabil n grinzi la captul i MRc,ivaloarea de proiectare a momentului capabil n stlpi la captul i NEdvaloarea forei axiale rezultat din calculul seismic al structurii Vcfora tietoare de proiectare n stlpV'Edfora tietoare n perete rezultat din calculul seismic al structurii VEdfora tietoare de proiectare n perete VEd,max fora tietoare maxim asociat plastificrii, ce acioneaz la captul unei grinziVEd,min fora tietoare minim asociat plastificrii ce acioneaz la captul unei grinziVjudfora tietoare de proiectare n nod b limea unei grinzi msurat la partea inferioar befflimea de plac a unei grinzi T la faa stlpuluibcdimensiunea seciunii transversale a unui stlp bjlimea de proiectare a nodului bolimeamiezuluidebetonconfinatntr-unstlpsaunelementelemarginale ale unui perete bwlimea inimii unei grinzi bwogrosimea inimii unui perete dnlimea efectiv (util) a seciunii elementului dbL diametrul barelor longitudinale dbwdiametrul unui etrier fcdvaloarea de proiectare a rezistenei la compresiune a betonului fctmvaloarea medie a rezistenei la ntindere a betonului fykvaloarea caracteristic a limitei de curgere a oelului fydvaloarea de proiectare a rezistenei la curgere a oelului fywdvaloarea de proiectare a rezistenei la curgere a armturii transversale hfgrosimea plcii la grinzi cu seciune T hjcdistana dintre planurile extreme de armturi din stlp ntr-un nod grind-stlp hjwdistana dintre armturile de jos i cele de sus 1-8 hsnlimea de etaj hwnlimea seciunii transversale a unei grinzi lcl nlimea liber a unui stlp lcrlungimea zonei critice lwlungimea seciunii transversale a unui perete sdistana dintre armturile transversale xu nlimea zonei comprimate 1factoruldemultiplicareaforeiseismiceorizontalecorespunztorformrii primei articulaii plastice n sistem ufactoruldemultiplicareaforeiseismiceorizontalecorespunztorformrii mecanismului cinematic global Rdfactorceineseamadeefectulincertitudinilorlegatedemodelnceeace privetevaloriledeproiectarealeeforturilorcapabileutilizatelaestimarea eforturilor de calcul, n acord cu principiul proiectrii capacitii de rezisten; ine seama de diferitele surse de suprarezisten fora axial determinat prin calcul seismic, normalizat prin Acfcd procentul de armare cu armtur ntins 1.3.4.Simboluri folosite n capitolul 6 ldeschiderea grinzii MEdmomentulncovoietordeproiectarerezultatdingrupareadencrcricare include aciunea seismic MEd,Emomentul ncovoietor rezultat numai din aciunea seismic MEd,Gmomentulncovoietordinaciunileneseismiceconinutengrupareade ncrcri care include aciunea seismic Mpl,RdAmomentul plastic de proiectare al seciunii Mpl,RdBmomentul plastic de proiectare al seciunii NEd fora axial rezultat din gruparea de ncrcri care include aciunea seismic NEd,Efora axial rezultat numai din aciunea seismic NEd,Gefortaxialdinaciunileneseismiceconinutengrupareadencrcricare include aciunea seismic Npl, Rd efort axial plastic de proiectare al seciunii Rdrezistenauneimbinri,corespunztoaremoduluidesolicitarelacareeste supus VEdforatietoarerezultatdingrupareadencrcricareincludeaciunea seismic VEd,Efora tietoare rezultat numai din aciunea seismic 1-9 VEd,Gforatietoaredinaciunileneseismiceconinute ngrupareadencrcricare include aciunea seismic VEd,M valoarea forei tietoare asociat plastificrii unei grinzi la ambele capete Vpl,Rdfora tietoare plastic de proiectare a seciunii Vwp,Ed fora tietoare n panoul de inimVwp,Rdrezistena la for tietoare a panoului inimii (efort capabil) e lungimea unei bare disipative fydvaloarea de proiectare a rezistenei la curgere a oelului fymax valoarea maxim a rezistenei la curgere a oelului qfactor de comportare twgrosimea inimii seciunii tfgrosimea tlpii seciunii factordemultiplicarealeforturilorMed,E,NEd,E,Ved,E pentruproiectarea elementelor structurale nedisipative 1factoruldemultiplicarealforeiseismicecorespunztorapariieiprimei articulaii plastice n sistem ufactorul de multiplicare al forei seismice corespunztor formrii mecanismului cinematic global Mfactor parial de siguran pentru o proprietate a unui materialovfactor de amplificare a limitei de curgerea materialului (suprarezistena) sgeata grinzii la mijlocul deschiderii fa de tangenta la axa grinzii la unul din capete sfactor parial de siguran pentru oel pcapacitatea de rotire plastic a articulaiei plastice valoarea adimensional a zvelteei unui element 1.3.5.Simboluri folosite n capitolul 7 Aa, Ac, As aria de armtur , beton i respectiv oel rigid AS i ATarmturisuplimentare amplasate n plac n zona stlpului(AS armtura longitudinal i AT armtura transversal) bclimea seciunii stlpului perpendicular pe axa grinzii ,beff limea efectiv a plcii din beton a grinzii din otel compozit cu placabeff+ limeaefectivaplciidinbetonagrinziidinotelcompozitcuplacan zona de moment pozitiv beff- limeaefectivaplciidinbetonagrinziidinoelcompozitcuplacan zona de moment negativ be1 i be2 limile efective pariale ale plciisituate deoparte i de alta a axei grinzii1-10 bf limeatlpii elementului din otel bodimensiunea minim a miezului din beton msurat ntre axele etrierilorc limea aripii tlpii elementului din oel d naltimea sectiunii din oel dimensiunea exterioar maxim a seciunii evii din oel, dbL diametrul barelor longitudinale dbw diametrul etrierilorde confinareE modulul de elasticitate ale oeluluiEcmmodulul de elasticitateal betonului pentru ncrcri de scurt duratEI1rigiditatea la ncovoiere a grinzii din oel compozite cu placa pentru zona de moment pozitiv cu luarea n considerare a limii efective de placaEI2 rigiditatea la ncovoiere a grinzii din oel compozite cu placa pentru zona de moment negativ cu considerarea armturii din limea efectiv de plac fcd rezistena de calcul a betonuluify rezistena caracteristic a oeluluifyd rezistena de proiectare a oeluluifydfrezistena de proiectare a oelului tlpiifydLrezistena de proiectare a oelului armturilor longitudinale fydw rezistena de proiectare a oelului armturilor transversalehnlimea seciunii elementului compozit hb nlimea seciunii grinzii compozitehc nlimea seciunii stlpului compozit Ia , momentul de inerie al sectiunii dearmtur Ic momentul de inerie al seciunii brute din betonIeq momentul de inerie echivalent al grinzii compozite Is momentul de inerie al seciunii brute din oel ldeschiderea grinzii lcl nlimea liber a stlpului. lcr lungimea zonei critice a unui element compozit le lungimea de nglobare a riglei de cuplare din oel n perete MEd

momentul de proiectare Mpl,Rd momentul capabil NEd fora axial de proiectare Npl,Rdfora axial capabil la compresiune centric qfactorul de comportare s distanantre etrieri 1-11 tgrosimea peretelui evii, tf grosimea tlpii elementului din otel twgrosimea inimii elementului din otel VEdfora tietoare de proiectare VRd fora tietoare capabil a elementului compozit Vwp,Sd fora tietoare de proiectare a noduluiVwp,Rd fora tietoarecapabil anodului compozit x/h nlimea relativ a zonei comprimate dinbetonulgrinzii compozite cu placa l factordemultiplicarealncrcrilorseismicedecod(ncondiiilepstrrii constanteacelorlaltencrcridecalcul)corespunztorformriiprimei articulaii plastice n sistemul structural compozit. u factordemultiplicarealncrcrilorseismicedecod(ncondiilepstrrii constante a celorlalte ncrcri de calcul) corespunztor formrii mecanismului complet de disipare in structura compozit.d fora axial normalizat de proiectare a unui stalp compozit 1.3.6.Simboluri folosite n capitolul 8 Aascaria armturii din stlpiorul comprimat Aswaria armaturilor din rosturile orizontale pentru preluarea forei tietoare C***marca blocului de zidrie Dlungimea diagonalei panoului de cadru Ebmodulul de elasticitate al betonului Ezmodulul de elasticitate secant de scurt durat al zidrieiEzcmodulul de elasticitate longitudinal al zidriei confinate FEd(zu)foraaxialdindiagonalacomprimatapanouluideumplutur corespunztoare aciunii seismice de proiectare; FRd(zu)rezistena de proiectarea a panoului de umpluturFRd1(zu)rezistenaderupereprinlunecaredinfortietoarenrosturileorizontale apanoului de zidrie de umplutur FRd2 (zu)rezistenaderuperelastrivireadiagonaleicomprimateapanouluidezidrie de umplutur FRd3(zu)rezistena de rupere prin fisurare n lungul diagonalei comprimate Gzmodulul de elasticitate transversal al zidriei simple Gzcmodulul de elasticitate transversal al zidriei confinate Ib momentul de inerie al seciunii de beton a elementelor de confinare Istvaloareamedieamomentelordeineriealestlpilorcaremrginesc panoul 1-12 Izmomentul de inerie al seciunii de zidrie confinat HWnlimea peretelui M** marca mortarului Mcap(sus), Mcap(jos)valorile rezistenelor de proiectare lancovoierela extremitilegrinzii de cuplare, sus i jos;MEd valoarea de proiectare a momentului ncovoietor n planul peretelui MExd1valoareadeproiectareamomentuluincovoietornplanparalelcurosturile orizontaleMExd2valoareadeproiectareamomentuluincovoietornplanperpendicularpe rosturile orizontale MRdrezistena de proiectare la ncovoiere n planul peretelui MRxd1 rezistenadeproiectarelancovoiereapereteluinplanparalelcurosturile orizontale MRxd2 rezistenadeproiectarelancovoiereapereteluinplanperpendicularpe rosturile orizontale NEdvaloarea de proiectare a forei axiale NRdrezistena de proiectare la for axialVEdu valoarea forei tietoare asociat rezistenei la ncovoiere a seciunii de zidrie simpl,confinatsaucuinimarmat,determinatinndseamade suprarezistena armturilor; VEd valoareadeproiectareaforeitietoaredeterminatprincalcululstructuriin domeniul elastic liniar; Vgfora tietoare maxim n grinda de cuplare din ncrcrile verticaleVgcrezistenadeproiectarelafortietoareagrinzilordecuplaredinpereiicu goluri VRdrezistena de proiectare la for tietoare VRdarezistenadeproiectarelafortietoareaarmturilororizontaledinstratul median al peretelui cu inim armat VRdbrezistenadeproiectarelafortietoareastratuluimediandebetonsau mortar-beton al peretelui cu inim armat; VRdzrezistena de proiectare la for tietoare a zidriei peretelui cu inim armat;VRd1 rezistena de proiectare la for tietoare a panoului de zidrie confinat VRd2 rezistena de proiectare la forfecare a armturii din stlpiorul comprimat VRd3rezistena de proiectare a armturilor din rosturile orizontale ale zidriei ag valoarea de proiectare a acceleraiei terenului gacceleraia gravitaional bzgrosimea total a celor dou straturi de crmid ale peretelui cu inima armat ddiametrul barelor din elementele de beton armat 1-13 fbrezistena caracteristic la compresiune a corpurilor de zidrie normal pe faarostului orizontal fbh rezistena caracteristic la compresiune a corpurilor de zidrie paralel cu faarostului orizontal, n planul peretelui fdrezistena de proiectare la compresiune a zidriei fk rezistena caracteristic la compresiune a zidriei fkd1 rezistena caracteristic a zidriei la ncovoiere paralel cu rosturile orizontalefkd2rezistenacaracteristicazidrieilancovoiereperpendicularperosturile orizontalefm rezistenamedielacompresiuneamortar-betonuluidinstratulmedianal pereilor din zidrie cu inim armat fvdrezistena de proiectare la forfecare a zidrieifvd0rezistena de proiectare la forfecare sub efort de compresiune nul a zidriei fvk rezistena caracteristic la forfecare a zidriei fvk0rezistena caracteristic la forfecare sub efort de compresiune nul a zidriei fxd1 rezistena de proiectare a zidriei la ncovoiere paralel cu rosturile orizontalefxd2rezistenadeproiectareazidrieilancovoiereperpendicularperosturileorizontalefydrezistena de proiectare a armturii din stlpiorul comprimat hnlimea liber a peretelui hef nlimea efectiv a pereteluihetaj nlimea nivelului cldirii hgolnlimea golului din zidrie hpnlimea panoului de zidrie de umplutur ldeschiderea grinzii lo lungimea de calcul a grinzii de cuplare (ntre feele montanilor) lwlungimea peretelui lc lungimea zonei comprimate a peretelui lmin ltimea minim a spaletului de zidrie la o seciune compus lplungimea panoului de zidrie de umplutur mcoeficientul conditiilor de lucru pentru zidrie (STAS 10109-82) nnumrul de niveluri al cldiriiq coeficientul de comportare sdistana ntre armturile Asw tgrosimea peretelui de zidrie tef grosimea efectiv a peretelui 1-14 tm grosimea stratului median al peretelui din zidrie armat tpgrosimea panoului de zidrie de umplutur x adncimea zonei comprimate rezultat din ipoteza seciunilor plane xconvadncimea convenional a blocului eforturilor de compresiune xechivadncimea echivalent a zonei comprimate xmax adncimea maxim a zonei comprimate Mcoeficientul parial de siguran pentru material mdeformaia specific liniar maximdeformaie specific liniar uzdeformaia specific ultim a zidriei ub deformaia specific ultim a betonului efort unitar normal d efortulunitardecompresiunedeterminatconsiderndncrcareavertical uniform distribuit pe lungimea peretelui unghiul cu orizontala al diagonalei panoului de zidrie de umplutur 1.3.7.Simboluri folosite n capitolul 10 Eancvaloarea de proiectare a eforturilor secionale din elementele de ancoraj EEd,CNSvaloareadeproiectareaeforturilorsecionalencomponentelenestructrale (CNS) ERd,CNS rezistena de proiectare la eforturile secionale n CNS FCNSfora seismic static echivalent pentru CNSHnlimea medie a acoperiului n raport cu baza construciei Kzcoeficient care reprezint amplificarea acceleraiei seismice a terenului pe nlimea construcieiLalungimea de ancoraj a elementului de prindereMEd,CNS momentul ncovoietor de proiectare pentru CNS i prinderi MRd,CNS rezistena de proiectare la ncovoiere pentru CNS i prinderi NEd,CNS fora axial de proiectare pentru CNS i prinderiNRd,CNS rezistena de proiectare la for axial pentru CNS i prinderiRanc rezistena de proiectare la eforturile secionale din elementele de ancoraj VEd,CNS fora tietoare de proiectare pentru CNS i prinderi VRd,CNS rezistena de proiectare la for tietoare pentru CNS i prinderi -Xcota punctului superior de prindere al CNS de la nivelul "x"1-15 -Ycota punctului inferior de prindere al CNS de la nivelul "y"ag valoarea de proiectare a acceleraiei terenului bstlimea panoului de sticl; cliberspaiul dintre sticl i cadrul metalic c1spaiul liber ntre marginile verticale ale sticlei i cadru; c2spaiul liber ntre marginile orizontale ale sticlei i cadru. Ddiametrul barei de prindere -daA, daB deplasrile relative de nivel admisibile pentru construciile A i Bdra(sticl)deplasarearelativdenivelcareproducespargerea/cderea sticlei din peretele cortin sau din vitrin, dr,CNS deplasarea relativ de nivel de proiectare pentru CNS -dsxAdeplasarea construciei A, la nivelul "x"-dsyA deplasarea construciei A, la nivelul "y"-dsyBdeplasarea construciei B, la nivelul "y"-fxd1 rezistena de proiectare a zidriei la ncovoiere paralel cu rosturile-orizontale-fxd2rezistenadeproiectareazidrieilancovoiereperpendicularpe rosturile -orizontalegacceleraia gravitaional hetA, hetB nlimile de etaj la construciile A i B hst nlimea panoului de sticl; mCNSmasa maxim a CNS n exploatareqCNScoeficient de comportare al CNSzcota punctului de prindere de structur a CNS;S coeficient de amplificare dinamic al CNSCNScoeficientul de importan al CNSI coeficientul de importan al construciei. 1.3.8.Simboluri folosite n capitolul 11 Keff rigiditateaefectiv asistemuluiizolatorndireciaprincipalconsiderat, la o deplasare egal cu deplasarea de proiectare ddc KV rigiditatea total a sistemului izolator n direcie vertical Kxi rigiditatea efectiv pentru un element dat n direcia x 1-16 Kyi rigiditatea efectiv pentru un element dat n direcia z Teff perioadafundamentalefectivasuprastructuriicorespunztoaretranslaiei orizontale, suprastructura fiind considerat un corp rigid Tf perioada fundamental a suprastructurii considerat ncastrat la baz TV perioadafundamentalasuprastructuriindirecievertical,suprastructura fiind considerat un corp rigid Mmasa suprastructurii Ms magnitudinea ddc deplasarea de proiectare a centrului rigiditii efective n direcia considerat ddb deplasarea total de proiectare a unei uniti izolatoareetot,y excentricitatea total n direcia y fj forele orizontale la fiecare nivel j ry raza de torsiune a sistemului izolator (xi,yi)coordonatele unei uniti izolatoare n raport cu centrul rigitii efectiveeff valoarea amortizrii efective 2-1 2.CERINE DE PERFORMAN I CONDIII DE NDEPLINIRE 2.1.Cerine fundamentale (1)Proiectarea la cutremur urmrete satisfacerea, cu un grad adecvat de siguran, a urmtoarelor cerine fundamentale (niveluri de performan) (i)cerina de siguran a vieii Structura va fi proiectat pentru a rspunde aciunii seismice cu valoarea de proiectare, stabilitconformcapitolului3,cuomarjsuficientdesiguranfadenivelulde deformarelacareintervineprbuirealocalsaugeneral,astfelnctvieile oamenilorsfieprotejate.Pentruconstruciiledeimportandeosebit,avnd funciunieseniale,icldirilecuregimfoartemaredenlimesaucareadpostesc aglomerrifoartemaridepersoanenivelulvaloriideproiectareaforelorseismice, stabilitconformprevederilorCapitolului3,corespundeunuicutremurcuintervalul mediuderecurendereferinde475deani.Pentrurestulconstruciilornivelul valorii de proiectare a forelor seismice corespunde unui cutremur cu intervalul mediu de recuren de referin de 100 ani. Nota:Construciile cu alctuire regulati corectdetaliate,caresatisfc criteriileprezentului cod asociate cerintei de siguranta a vietii, in raport cu valorile de varf ale acceleratiei terenului pentruproiectareag,satisfac,deregula,sicriteriilepentrucerintedeperformantesuperioare (prevenirea prabusirii) pentru acceleratii cu cca 50% mai mari. (ii)cerina de limitare a degradrilor( ) Structura va fi proiectat pentru a rspunde aciunii seismice avand o probabilitate mai mare de apariie dect aciunea seismic de proiectare, fr degradri sau scoateri din uz,alecrorcosturisfieexageratdemarincomparaiecucostulstructurii.Pentru construciiledeimportandeosebit,avndfunciunieseniale,icldirilecuregim foartemaredenlimesaucareadpostescaglomerrifoartemaridepersoaneaciunea seismic considerat pentru cerina de limitare a degradrilor corespunde unui intervalmediuderecurendereferinde50deani.Pentrurestulconstruciilor aciunea seismic considerat pentru cerina de limitare a degradrilor corespunde unui interval mediu de recuren de referin de 30 de ani. (2)Difereniereasiguraneiesteintrodusprinclasificareastructurilorndiferite clasedeimportanideexpunerelacutremur.Fiecreiclasedeimportanise atribuieunfactordeimportan I.Diferiteleniveluridesiguranseobin multiplicnd parametrii aciunii seismice de referin cu factorul de importan. (0) Not: Intervalele de timp la care se produc cutremurele, modul de manifestare alacestora, ca i efectele lor asupra construciilor au un caracter imprevizibil, pronunat aleatoriu. Din aceast cauz,eficienamsurilordeprotecieseismicprezintunanumitgraddeincertitudinei poate fi judecat numai n mod statistic. Se are n vedere modul n care un eveniment seismic sencadreazniruldeevenimenteateptatepeanumiteintervaledetimp,inclusivdin punctul de vedere al intensitii, precum i proporia construciilor, afectate n diferite grade de avariere i impactul care decurge, din punct de vedere social i economic. Dinaceastcauzresponsabilitateapentruproteciaseismicaconstruciilortrebuieevaluat prin msura n care se respect prevederile codurilor de proiectare, execuie i de exploatare, i nu prin prisma apariiei, n cazul unei construcii individuale, a unor urmri mai deosebite. 2-2 2.2.Condiii pentru controlul ndeplinirii cerinelor 2.2.1.1.Generaliti (1)Cuexcepiacazurilormenionateexplicit,proiectareastructurilor corespunztoareniveluluideprotecieseismicoferitdeaplicareaprezentuluicodare nvedereunrspunsseismiccuincursiunicudegradrispecifice,ndomeniul postelastic de deformare. (2)ndeplinireacerinelorfundamentalestabilitelapct.2.1secontroleazprin verificrile a dou categorii de stri limit: (i)Strilimitultime,ULS,asociatecurupereaelementelorstructuraleialte forme de cedare structural care pot pune n pericol sigurana vieii oamenilor (ii)Stri limit de serviciu, SLS, care au n vedere dezvoltarea degradrilor pn la un nivel, dincolo de care cerinele specifice de exploatare nu mai sunt ndeplinite. ( ) (3)Pelngverificrileexplicitealestrilorlimitsevorluaialtemsuri specificepentruareduceincertitudinilereferitoarelabunacomportarelacutremura construciilor (pct. 2.2.4). (4)Condiiile date n cod au caracter minimal i nu sunt limitative. (0) 2.2.2.Stri limit ultime (1)Sistemulstructuralvafinzestratcucapacitateaderezistenspecificatn prilerelevantealecodului.Acestnivelderezistenimplicrespectareatuturor condiiilordatencodpentruobinereacapacitiidedisiparedeenergienecesar (ductilitate) n zonele proiectate special pentru a disipa energia seismic, numite zone disipative (sau zone critice).(2)Se pot avea n vedere n unele situaii (recomandabil n zone de hazard seismic inferior)ivalorimaimarialecapacitiiderezisten,dectcelecorespunztoare valorilor de proiectare a forelor seismice, cu relaxarea corespunztoare a msurilor de ductilizare. n cadrul codului se dau recomandri pentru asemenea soluii alternative. (3)Structuracldiriivafiverificatlastabilitateadeansamblusubaciunea seismicdecalcul.Sevoraveanvedereattstabilitatealarsturnare,cti stabilitatea la lunecare. (4)Calcululstructuralvaluanconsiderare,atuncicndsuntsemnificative, efectele de ordinul 2. (5)Sevorlimitadeplasrilelateralesub aciunileseismice asociatestrilorlimit ultime de valori care: (0) (i)sasigureomarjdesiguransuficient,adeformaieilateraleastructurii, fa de cea corespunztoare prbuirii (ii)s evite risculpentru persoane pe care-l poate prezenta prbuirea elementelor nestructurale 2-3 2.2.3.Starea limit de serviciu (de limitare a degradrilor) (1)Sevaverificadacdeplasrilerelativedenivelsubaciuniseismiceasociate acesteistrilimit,suntmaimicidectcelecareasigurproteciaelementelor nestructurale, echipamentelor, obiectelor de valoare, etc. (0) 2.2.4.Msuri suplimentare(1)Sevoralege,pectposibil,amplasamentefavorabilenmediulnaturalin mediul construit, cu riscuri seismice minime. Sevorevita, caregulgeneral, amplasamentecuproprietigeologiceigeotehnice cuinfluenepotenialenegativemajoreasupracerinelorirspunsuluiseismic structural (2)Proiectareavaurmrirealizareauneiconformrigeneralefavorabilepentru comportarea seismic a construciei. Aceasta implic: -alegereaunorformefavorabilenplanipeverticalpentruconstruciei pentru structura ei de rezisten (vezi 4.4.3) -dispunereaiconformareacorectaelementelorstructuraleiastructuriin ansamblulei,aelementelordeconstrucienestructurale,precumia echipamentelor i instalaiilor adpostite de construcie -evitareainteraciunilornecontrolate,cueventualeefectedefavorabile,ntre cldirilealturate,ntreelementelestructuraleinestructurale(deexemplu, ntreelementelestructurilordetipcadruipereiideumplutur,ntre construcie i materialul depozitat etc).(3)Construciavafinzestratcurigiditatelateralsuficientpentrulimitarea cerinelor seismice de deplasare. (4)Proiectareavaaveacaobiectivesenial,impunereaunuimecanismstructural favorabil de disipare de energie (mecanism de plastificare) la aciunea cutremurului de proiectare. Acest deziderat presupune urmtoarele: -dirijareazonelorsusceptibiledeafisolicitatendomeniulpostelastic(a zonelor critice sau disipative) cu prioritate n elementele care prin natura comportriiposedocapacitatededeformarepostelasticsubstanial, elemente a cror rupere nu pune n pericol stabilitatea general a construciei i care pot fi reparate fr eforturi tehnice i costuri exagerate -zoneledisipativetrebuiesfieastfeldistribuite,nctcapacitateade deformarepostelasticsfiectmaimare,iarcerineledeductilitatesfie ctmaimici;sevaurmrievitareaconcentrriideformaiilorplasticen puine zone, situaie care antreneaz cerine ridicate de ductilitate -zoneledisipativesfiealctuiteastfelnctsfienzestratecucapaciti suficientededeformarepostelasticiocomportarehistereticctmai stabil -evitarea ruperilor premature cu caracter neductil, prin modul de dimensionare i prin alctuirea constructiv adecvat a elementelor. 2-4 (5)Fundaiileiterenuldefundarevorprelua,deregul,eforturiletransmisede suprastructur,frdeformaiipermanentesubstaniale.Laevaluareareaciunilorse vorconsideravalorileefectivealerezistenelordezvoltatenelementelestructurale (asociate mecanismului structural de disipare de energie) Rigiditateafundaiilorvafisuficientpentruatransmitelateren,ctmaiuniform posibil, eforturile primite la baza suprastructurii. (6)Calcululstructuralvafibazatpeunmodeladecvatalstructuriicare,atunci cndestenecesar,valuanconsiderareinteraciuneacuterenuldefundare,cu elementele nestructurale sau cu cldirile nvecinate. Metodeledecalculvorfidifereniatedinpunctdevederealcomplexitiii instrumentelor(programelordecalculfolosite),funciedecomplexitateacldirii (caracterulei,regulatsauneregulat),deregimuldenlime,dezonaseismicde calcul i, de incertitudinile, mai mari sau mai mici, legate de caracteristicile aciunii i rspunsului seismic.(7)Laexecuiaconstruciilorsevorintroducenopermaterialecuproprietile celor prevzute n proiect, calitate atestat conform prevederilor legale. Sevoraplicatehnologiideexecuienmsursasigurerealizareansigurana parametrilor structurali prevzui. (8)Laproiectareaconstruciilorcarepunproblemetehnicei/saueconomice deosebite (construcii de importan major, construcii cu grad mare de repetabilitate, construciicudimensiunii/saucucaracteristicideosebiteetc.)serecomand elaborareadestudiiteoreticeiexperimentaleviznd,dupnecesiti,aprofundarea unor aspecte cum sunt: -influena condiiilor locale ale amplasamentului asupra cerinelor seismice iasupra rspunsului structural -stabilirea,princercetriexperimentalepemodeledescarredussaupe prototipurinmrimenatural,acaracteristicilorderezistenide deformabilitate, n diferite stadii de comportare, ale elementelor structurale i ale structurii n ansamblu -dezvoltarea i aplicarea unor metode avansate de calcul n msur s reflecte ct mai fidel comportarea structurii, evideniind evoluia strilor de solicitare pe durata cutremuruluiSerecomandinstrumentareacldiriicuaparaturdenregistrareaparametrilor aciuniiseismicepentruconstruciiledinclasaIVdeimportanexpunerela cutremur (vezi 4.4.5) i a cldirilor nalte, conform indicaiilor din anexa A. (9)nexploatareaconstruciilorsevoradoptamsuridefuncionareide ntreinere, care s asigure pstrarea nediminuat a capacitii de rezisten a structurii Starea construciei va fi urmrit continuu n timp pentru a detecta prompt eventualele degradri i a elimina cauzele acestora. (0)

3.1 3. ACIUNEA SEISMIC 3.1. Reprezentarea aciunii seismice pentru proiectare (1)Pentruproiectareaconstruciilorlaaciuneaseismic,teritoriulRomnieieste mpritnzonedehazardseismic.Niveluldehazardseismicnfiecarezonse consider,simplificat,aficonstant.Pentrucentreurbaneimportanteipentru construciideimportanaspecial(dinclaseledeimportan-expunere1i2)seva efectuaevaluarealocalahazarduluiseismicpebazastudiilorspecificede amplasament i a datelor seismice instrumentale. Nivelul de hazard seismic indicat n prezentul cod este un nivel minim pentru proiectare. (2)Hazardulseismicpentruproiectareestedescrisdevaloareadevrfa acceleraieiorizontaleaterenului,agdeterminatpentruunintervalmediude recuren de referin (IMR), valoare numit n continuare acceleraia terenului pentru proiectare.(3)Acceleraia terenuluipentru proiectare, pentru fiecare zon de hazard seismic, corespunde unui interval mediu de recuren de referin fixat: 475 ani sau 100 ani.Zonareaacceleraieiterenuluipentruproiectare,agnRomnia,pentruevenimente seismiceavndintervalulmediuderecuren(almagnitudinii)IMR=475ani,este indicat n Figura 3.1. Pentru construciile de importan deosebit ncadrate n clasele III i IV de importan i de expunere la cutremur i pentru cldirile cu regim foarte mare de nlime sau care adpostescaglomerrimaridepersoane,conformncadrrilordinTabelul4.3, valoarea de proiectare a aciunii seismice trebuie calculat utiliznd valorile de vrf ale acceleraiei terenului pentru proiectare, ag pentru cutremure avnd intervalul mediu de recurent IMR = 475 ani, conform hrii de zonare din Figura 3.1. Pentrucelelaltecategoriidecldiri,valoareadeproiectareaforelorseismiceseva calcula utiliznd minimal valorile de vrf ale acceleraiei terenului pentru proiectare, ag pentrucutremureavndintervalulmediuderecurentIMR=100ani,conformhrii dezonaredinFigura3.2.Totusi,pentrutoate categoriiledecldirinoiserecomand utilizarea valorilor ag pentru cutremure avnd intervalul mediu de recurent IMR = 475 ani, recomandat de documentul european EN1998-1:2004, n scopul ridicrii nivelului de siguran la aciuni seismice din Romania la nivelul recomandat de UE.Pentruproiectareaconsolidariiconstruciilorexistentelastrilimitserecomand utilizareahriidinFigura3.2,cuvaloridevrfaleacceleraieiterenuluipentru proiectare, ag pentru cutremure avnd intervalul mediu de recurent IMR = 100 ani. Zonareaacceleraieiterenuluipentruproiectare,agnRomnia,pentruevenimente seismiceavndintervalulmediuderecuren(almagnitudinii)IMR=100ani,este indicat n Figura 3.2.(4)Micareaseismicntr-unpunctpesuprafaaterenuluiestedescrisprin spectrul de rspuns elastic pentru acceleraii absolute. (5)Aciuneaseismicorizontalasupraconstruciilorestedescrisprindoua componenteortogonaleconsiderateindependententreele;nproiectarespectrulde rspuns elastic pentru acceleraii absolute se consider acelai pentru cele 2 componente.(6)Spectrelenormalizatederspunselasticpentruacceleraiiseobindin spectrele de rspuns elastic pentru acceleraii prin mprirea ordonatelor spectrale cu valoarea de vrf a acceleraiei terenului ag. 3.2 Figura 3.1 3.3

Figura 3.23.4 Figura 3.3 Zonarea teritoriului Romniei n termeni de perioada de control (col), TCa spectrului de raspuns 3.5 (6)Condiiilelocaledeterensuntdescriseprinvalorileperioadeidecontrol(col) TCaspectruluiderspunspentruzonaamplasamentuluiconsiderat.Acestevalori caracterizeaz sintetic compoziia de frecvene a micrilor seismice.Perioadadecontrol(col)TCaspectruluiderspunsreprezintgraniadintrezona (palierul)devalorimaximenspectruldeacceleraiiabsoluteizona(palierul)de valori maxime n spectrul de viteze relative (vezi Anexa A). TCse exprim n secunde. n condiiile seismice i de teren din Romnia, zonarea pentru proiectare a teritoriului n termenideperioaddecontrol(col),TC,aspectruluiderspunsesteprezentatn Figura 3.3, pe baza datelor instrumentale existente pentru componentele orizontale ale micriilor seismice. (7)Formelenormalizatealespectrelorderspunselasticpentrucomponentele orizontale ale acceleraiei terenului, (T), pentru fraciunea din amortizarea critic =0,05 i n funcie de perioadele de control (col) TB, TC si TD sunt: 0 T TB ( )TT11 (T)B0 + =(3.2) TB , (4.2) unde:lsrazadegiraieamaselorplaneuluinplan(rdcinaptrataraportului dintre momentul de inerie polar al maselor fa de centrul maselor plaeului i masa nivelului) (6)ncazulstructurilormonotonepevertical,rigiditatealaterala componentelorstructurale (cadre, perei) se poate considera proporional cu un sistem deforecuodistribuiesimplificat(veziseciunea4.5)careproduceacestor componenteodeplasareunitarlavrfulconstrucieisaulaaltnivelconsiderat caracteristic ca, de exemplu, la nivelul rezultantei forelor laterale statice echivalente.(7)Alternativsatisfaceriicondiiilor(4.2),oconstruciepoateficonsiderat regulat,cuosensibilitatemoderatlatorsiuneadeansamblu,dacdeplasarea maxim nregistrat de oextremitate a construciei nu este mai marede 1,35 x media deplasrilor celor 2 extremiti. (0) 4.4.3.3Criterii pentru regularitatea pe vertical (1)Sistemul structural se dezvolt monoton pe vertical, fr variaii semnificative de la nivelul fundaiei pn la vrful cldirii. Se accept retrageri pe nlimea cldirii deasupravrfuluizoneirelevanteacldirii,carenutrebuiesdepeasc,laoricare nivel, 20% din dimensiunea de la nivelul imediat inferior. (2)Structuranuprezint,laniciunnivel,reduceriderigiditatelateralmaimari de 30% din rigiditatea nivelului imediat superior sau imediat inferior (structura nu are niveluri flexibile). (3)Structuranuprezint,laniciunnivel,orezistenlateralmaimiccumai multde20%dectceaaniveluluisituatimediatdeasuprasaudedesupt(structuranu are niveluri slabe din punct de vedere al rezistenei laterale). (4)Dacdimensiunileelementelorstructuralesereducdelabazctrevrful structurii, variaia rigiditii i a rezistenei laterale este uniform, fr reduceri brute de la un nivel inferior la un nivel superior. (5)Masele aplicate pe construcie sunt distribuite uniform. Aceasta nseamn c la niciunnivelmasaaferentnuestemaimarecumaimultde50%dectmasele aplicatelanivelurileadiacente.Seexcepteazadelaaceastaregulasituatiaincare masele suplimentare sunt concentrate la baza structurii. (6)Structuranuprezintdiscontinuitipeverticalcaresdeviezetraseul ncrcrilorctrefundaii.Prevedereasereferattladevierilenacelaiplanal structurii, ct i la devierile dintr-un plan n alt plan vertical al construciei. (0) 4.4.4.Condiii pentru alctuirea planeelor 4.4.4.1.Generaliti (1)Diafragmeleorizontaleacioneazcagrinziorizontale,cuproporiidegrinzi perei, rezemate n planurile unde se dezvolt subsistemele structurale verticale (cadre, 4-8 perei). ncrcrile lor sunt constituite din forele de inerie orizontale asociate greutii tuturor elementelor structurale i nestructurale, echipamentelor i, respectiv, fraciunii de lung durat a ncrcrilor temporare, conform prevederilor de la capitolul 3. (2)Diafragmele se modeleaz n calcul ca grinzi perei sau ca grinzi cu zbrele. (3)Diafragmele trebuie s fie capabile s posede suficient capacitate de rezisten, astfelnctstransmitefecteleaciuniiseismicelaelementelestructuriilateralela care sunt conectate, lucrnd preponderent n domeniul elastic. (4)Proiectareatrebuiesurmreascevitareasolicitriiplaneelorndomeniul inelastic, care poate altera semnificativ distribuia ncrcrilor laterale (i prin aceasta i valorile forelor tietoare din elementele verticale) i ponderea modurilor de vibraie ale planeelor i structurii verticale. (5)Aspectele specifice ale proiectrii planeelor se refer la (0) -preluarea eforturilor de ntindere din ncovoiere -transmitereareaciunilorlareazeme,pereisaugrinzidecadru,prin legtura dintre aceste elemente i placa planeului -colectareancrcriloraplicatenmasaplaneului,nvedereatransmiterii lor la elementele verticale -preluareaforeloraplicateinplanulplanseelorprinmecanismelespecifice grinzilor perei (prin aciune de arc sau grind cu zbrele), inclusiv cu armturi transversaledesuspendaredezonacomprimatancrcrilorseismice distribuite n masa planeului. 4.4.4.2.Proiectarea la ncovoiere (1)ntinderiledinncovoierevorfipreluatedeelementeledebordareale planeului (si ale panourilor de placa). Aceste elemente, constituite de centurile dela nivelul peretilor, grinzile(de beton armat, oel, lemn, dup caz)sauarmturile de otel montate ntre rosturilezidriei,vor ndeplini 2 condiii: -s fie continue -s fie conectate adecvat la placa (elementele) planeului. Dac sunt continue, armturile din plac paralele cu marginea planeului pot ndeplini, de asemenea, acest rol. (2)Laevaluareaeforturilordinplaneusevaineseamadeefecteleflexibilitii (rigiditii) relative a elementelor verticale.(3)Atuncicndplaneelenupotficonsideratepracticinfinitrigide,nraportcu componentele structurii laterale, precum i atunci cnd rigiditatea planeelor are valori diferite la diferitele niveluri ale cldirii, se va ine seama de efectul deformabilitii lor asupradistribuieiforelorlateralepeorizontalaiverticalacldirii.nacestscopse potutilizamodeledecalculsimplificate,ncareansamblulstructurii,inclusiv planeele este reprezentat printr-o reea de grinzi. (4)La colurileintrnde ale planeelorde beton armatcu formneregulat se vor prevedea armturi adecvate n vederea limitrii dezvoltrii, ca lungime i deschidere, a fisurilor periculoase care pot aprea n aceste zone. (0) 4-9 nacestezone,cailareducerealocaladimensiunilornplanaleplaneului, armturadebordaretrebuiecontinuatsuficientdedepartedecol,pentruaasigura angajarea armturilor curente ale planeului.Msuri cu rol similar vor fi luate i la planee realizate din alte materiale. 4.4.4.3.Conectarea planeelor la elementele structurii laterale(1)Conectareaplaneelorcuelementelestructuriilateralesevadimensionai alctuiastfelnctsfienmsurstransmitreaciunile(foreledeforfecare) rezultate din aciunea de diafragm orizontal. Atunci cnd aceste fore sunt excesive, se poate recurge la ngroarea local a planeului. (2)Aceastlegturserealizeazfunciedemodulconcretdealctuireal planeului, n corelare cu sistemele de cofrare i tehnologia de execuie, prin: -armturi perpendiculare pe interfaa plac-perete (grind), adecvat ancorate, la planeele de beton armat -legturi sudate, buloane, la planeele metalice -scoabe, solidarizare prin cuie, buloane, la planeele din lemn (3)Elementeledeconectarepotserviipentruancorarea(rezemarea)unorperei de zidrie sau beton, la fore normale pe planul acestora. (0) 4.4.4.4.Colectarea ncrcrilor orizontale (1)Comportareaplaneelorcagrinzipereiimpuneprevedereaunorarmturide suspendarenecesarepentrupreluareaeforturilordentinderedinplanulplcii, rezultate din aplicarea distribuit a forelor seismice orizontale pe planeu. (2)nvedereareduceriieforturilortangenialelainterfaadintreplaneusi elementelestructuriilaterale,serecomandprevedereaunorcolectori,elemente situate in grosimea planseului care transmit prin suspendare direct ncrcrile masice. Asemeneaelementedecolectare/suspendaresuntderegulanecesareinsituatiilein care contactul intreplaca si structura verticala este intrerupt pe zone extinse , ca urmare a golurilor de dimensiuni mari din planseu. (0) 4.4.4.5.Msuri specifice n planee cu goluri mari (1)Sevaevitaprevedereagolurilordecirculaiepeverticalagolurilormari pentriinstalatiinzonelencaredimensiunile(latimea)diafragmeisuntreduse semnificativ, pentru a evita fracturarea planeelor astfel slbite. (2)njurulgolurilordedimensiunimarisevorprevedeaelementedebordare similare cu cele dispuse la marginea planeului. nasemeneacazuri,armareaplaneuluipentruforedinplanulacestuiatrebuie determinate pe scheme de calcul care s ia n considerare slbirile produse de goluri. (3)La dispunerea golurilor n planeu (funcionale, de instalaii etc) se vor analiza eventualeleefectealediscontinuitilorastfelcreateasupramoduluincaresunt transmiseforeleorizontaledelaplaneulaelementelestructuriilateralei,implicit, asupra modelului de calcul structural. (0) Prezenagolurilorsuprapusepemaimulteniveluripoateexpuneelementeleverticale riscului de pierdere a stabilitii sau la ruperi sub fore normale pe planul lor. 4-10 4.4.5.Clase de importan i de expunere la cutremur i factori de importan (1)Niveluldeasigurarealconstruciilorsedifereniazfunciedeclasade importanideexpunerelacutremurdincareacesteafacparte.Importana construciilor depinde de consecinele prbuirii asupra vieii oamenilor, de importana lor pentru sigurana public i protecia civil n perioada de imediat dup cutremur i de consecinele sociale i economice ale prbuirii sau avarierii grave. (2)Clasadeimportanideexpunerelacutremurestecaracterizatdevaloarea factorului de importan, I, conform 2.1(2). (3)Definirea claselor de importan i valorile asociate I se dau n tabelul 4.3 (4)FactoruldeimportanI=1,0esteasociatcuevenimenteseismiceavnd interval de recuren de referin conform 2.1. (5)Coreciaaplicatprinintermediulfactorilordeimportanesteechivalentcu considerareaunuihazardseismicsuperiorceluidefinitlacapitolul2pentru construciile de importan deosebit.(6)Pentrucldiriledeimportandeosebit,avndfunciunieseniale,ncadrate clasa IV de importan i de expunere la cutremur, i cldirile cu regim foarte mare de nlime sau care adpostesc un numr foarte mare depersoane care sunt ncadrate n clasaIIIdeimportanideexpunerelacutremur,conformncadrrilordinTabelul 4.3,valoareadeproiectareaforelorseismicetrebuiecalculatutilizndvalorilede vrfaleacceleraiei terenuluipentruproiectare, ag,pentrucutremureavndintervalul mediu de recurent de referin IMR=475 ani, conform hrii de zonare din Figura 3.1. (7)Pentrucelelaltecategoriidecldiri(alteledectcelemenionatela(6)) valoareadeproiectareaforelorseismicesevacalculautilizndcelpuinvalorilede vrfaleacceleraiei terenuluipentruproiectare, ag,pentrucutremureavndintervalul mediu de recurent de referin IMR=100 ani, conform hrii de zonare din Figura 3.2..(0) 4.5.Calcululstructurilorla aciunea seismic 4.5.1.Generaliti (1)Seciuneacuprindeprevederipentruevaluareaforelorseismiceipentru calcululefectelorstructurale(eforturiideplasri)generatedeacestefore.n calculeleinginereti,sevorconsidera,nfunctiedemoduldemanifestareaaciunii seismice: (0) -foreseismicedeineriegeneratedemicareastructuriiprodusdeacceleraiile seismice de la interfaa teren-construcie;- fore seismice transmise de sistemele de rezemare i de conectare cu structura suport a componentelor nestructurale, echipamentelor i instalaiilor. 4-11 Tabelul 4.3. Clase de importan i de expunere la cutremur pentru cldiri Clasade importan Tipuri de cldiriI I Cldiri de mic importan pentru sigurana public, cu grad redus de ocupare i/sau de mic importan economic, construcii agricole, locuine unifamiliale. 0,8 IICldiri de tip curent, care nu aparin celorlalte categorii1 III Cldiri care prezint un hazard important pentru sigurana public n cazul prbuirii sau avarierii grave, cum sunt: (a)Cldiri de locuit,cldiri debirourisaucldiri comercialecarepotadposti mai mult de 400de persoane n aria total expus.(b)Spitale, altele dect cele din clasa I, i instituii medicale cu o capacitate de peste 100persoane n aria total expus(c)Auditorii, sli de conferine i de spectacole cu capacitatea de peste200 de persoane n aria total expus (d)coli sau spaii destinate nvmntului de diferite grade, cu o capacitate de peste 250 de persoane n aria total expus (e)Aziluri de btrni, cree, grdinie i alte spaii de ngrijire a persoanelor cu capacitate mai mare de 150 de persoane n aria total expus. (f)Hale comerciale cu mai mult de 3000 de persoane n aria total expus(g)Cldiri din patrimoniul naional, muzee cu exponate de valoare etc. (h)Cldiri cu regim foarte mare de nlime, avnd nlimea total suprateran de peste 50 m.(i)Cldiricareadpostescunnumrfoartemaredepersoane,indiferentde funciune, mai mare de 500 n aria total expus. (j)Penitenciare (k)CldirineinclusenclasaIVdeimportanacrorntrerupereafunciunii poateaveaunimpactmajorasuprapublicului,cumsunt:cldiricare deservescdirectcentraleelectrice,staiidetratareaapei,staiideepurare sau centre de telecomunicaii. 1,2 IV Cldiriavndfunciunieseniale,pentrucarepstrareaintegritiipedurata cutremurelor este vital pentru protecia civil, cum sunt:(a)Garajele de vehicule ale serviciilor de urgen de diferite categorii; (b)Spitaleialteconstruciiaferenteserviciilorsanitarecaresuntdotatecu secii de chirurgie sau de urgen(c)Adposturi pentru situaii de urgen (d)Staiile de pompieri(e)Sediile poliiei(f)Centre de comunicaii i coordonare a aciunilor de urgen (g)Rezervoare de ap i staii de pompare eseniale pentru situaii de urgen;(h)Staiiledeproducereidistribuieaenergieii/saucareasigurservicii eseniale pentru celelalte categorii de cldiri menionate aici; (i)Cldirile instituiilor cu responsabilitate n gestionarea situaiilor de urgen, n aprarea i securitatea naional;(j)Cldiri care conin gaze toxice, explozivi i alte substane periculoase. 1,4 Nota:Graduldeocuparealarieiexpusedereferalaunsingurtronsonin ansamblurile de cladiri similare Nota:Prevederiprivindfactoriideimportanutilizailaproiectarea componentelor nestructurale se dau n capitolului 10 4-12 4.5.2.Modelarea comportrii structurale (1)Pentrudeterminareaefectelorstructuraleseutilizeazmodeledecalculcare descriucomportareastructuriilaaciuneaseismic.Modelulstructuraltrebuies reprezinteadecvatconfiguraiageneral(geometrie,legturi,material),distribuia caracteristicilorineriale(masedenivel,momenteledeineriealemaselordenivel raportate la centrul maselor de nivel), a caracteristicilor de rigiditate i de amortizare, conducndladeterminareacorectamodurilorpropriidevibraiesemnificative,a forelor seismice i a caracteristicilor de rspuns seismic. n cazul metodelor de calcul neliniar, modelele trebuie s reprezinte corect capacitile de rezisten i de deformare ale elementelor n domeniul postelastic.(2)Cldirea se schematizeaz prin sisteme rezistente la aciuni verticale i laterale, conectate, sau nu,prin planee (diafragme orizontale). (3)Pentruconstruciilecaresatisfaccriteriideregularitatenplanide uniformitatepevertical,calcululseismicliniarsepoaterealizaconsidernddou modele plane, definite de elementele verticale i de legturile dintre acestea,orientate dup direciile principale ortogonale ale ansamblului structural. (4)nmodelareadeformabilitiistructurilortrebuieconsideraticomportarea conexiunilor dintre grinzi, stlpi i/sau perei structurali.Sevorincludenmodelielementelenestructuralecareinflueneazrspunsul seismic al ansamblului structural, de exemplu pereii de compartimentare care sporesc semnificativ rigiditatea lateral i rezistena structurilor n cadre. (5)Pentrureducereadimensiuniimodelului,masadistribuitcontinuueste concentrat n puncte caracteristice, modelul dinamicobinut avnd un numr finit de gradedelibertatedinamic.Foreleseismiceasociatemicriistructuriisuntaciuni concentrate aplicate n punctele de concentrare a maselor.(6)La construciile etajate, cu planee din beton armat indeformabile n planul lor, masele i momentele de inerie ale maselor de la fiecare etaj se concentreaz la nivelul planeului, n centrul maselor. Rezult trei grade de libertate dinamic (dou translaii orizontaleiorotirenjurulaxeiverticale)pentrufiecarenivel.ncazulplaneelor flexibilenplanullor(deexemplu,planeedinbetonarmatcudimensiunimarii goluriimportante),acesteavorfiinclusenmodelulstructural,cuvalori corespunztoare alerigiditiiigradesuplimentaredelibertatedinamic. ncazul n carentreelementelederezistennusuntrealizatelegturicaresepotconsidera indeformabile,maselesevoraplicannoduriledeinterseciealeelementelorde rezisten ale structurii.(7)Maselesecalculeazdinncrcrilegravitaionalecerezultdincombinaiile de incrcri specifice aciunii seismice conform seciunii 3.3.(8)Pentru structurile complexe cu modele de dimensiuni mari se admite utilizarea unormodeledinamicecondensatecudimensiunireduse.Caracteristiciledinamicei derezistenechivalentesedeterminprintehnicistandarddecondensaredinamic sau static. (9)Pentrustructurilecldiriloralctuitedinbetonarmat,dinbetoncuarmtur rigidsaudinzidrie,laevaluarearigiditilorelementelorderezistensevor considera i efectele fisurrii betonului, respectiv mortarului.4-13 (10)Deformabilitatea fundaiei i/sau deformabilitatea terenului trebuie considerate, dac acestea au o influen semnificativ asupra rspunsului structural. (0) 4.5.2.1.Efecte de torsiune accidental (1)n cazul construciilor cu planee indeformabile n planul lor, efectele generate deincertitudinileasociatedistribuieimaselordeniveli/sauavariaieispaialea micriiseismiceaterenuluiseconsiderprinintroducereauneiexcentriciti accidentale adiionale.Aceastase considerpentru fiecare direciedecalculipentru fiecareniveliseraporteazlacentrulmaselor.Excentricitateaaccidentalse calculeaz cu expresia: (0) i aiL e 05 , 0 = (4.3) unde eai excentricitateaaccidentalamaseidelanivelulifadepoziia calculatacentruluimaselor,aplicatpeaceeaidirecielatoatenivelurileLi dimensiunea planeului perpendicular pe direcia aciunii seismice. 4.5.3.Metode de calcul structural 4.5.3.1.Generaliti (1)nfunciedecaracteristicilestructuraleideimportanaconstrucieisepoate utiliza una din urmtoarele metode de calcul pentru proiectarea curent: -metodaforelorlateraleasociatemoduluidevibraiefundamental,pentru cldirile care satisfac condiiile specificate n paragraful 4.4.3, -metodacalcululuimodalcuspectrederspuns,aplicabilngeneraltuturor tipurilor de cldiri.nmetodadecalculcuforelaterale,caracteruldinamicalaciuniiseismiceeste reprezentatn mod simplificat prin distribuii de fore statice. Pe aceast baz metoda se mai numete si metoda static echivalent. (2)n afara acestor metode de calcul se pot aplica: - metoda de calcul dinamic liniar - metoda de calcul static neliniar - metoda de calcul dinamic neliniar (3)Metoda de referin pentru determinarea efectelor seismice este calculul modal cu spectre de rspuns. Comportarea structurii este reprezentat printr-un model liniar-elastic, iar aciunea seismic este descris prin spectre de rspuns de proiectare.(4)nmetodeledecalculdinamicliniarineliniar,aciuneaseismiceste reprezentat prin accelerograme nregistrate n diferite condiii de amplasament i/sau prinaccelerogrameartificiale,compatibilecuspectruldeproiectarespecificat. Precizri referitoare la selectarea, calibrarea i utilizarea accelerogramelor sunt date n capitolul 3. (5)Metodeledecalculneliniarsepotutilizadacseasigur:calibrarea corespunztoareaaciuniiseismicedeproiectare;selectareaunuimodelconstitutiv 4-14 adecvatpentrucomportareaneliniar;interpretareacorectarezultatelorobinutei verificarea cerinelor ce trebuie satisfcute.(6)Pentruconstruciilecaresatisfaccriteriideregularitatenplanide uniformitatepevertical,calcululseismicliniarsepoaterealizaconsidernddou modele plane orientate dup direciile principale ortogonale ale ansamblului structural. (7)LaconstruciiledinclaseledeimportancucoeficientulI1,calculul seismicliniarelasticpoatefirealizatpemodeleplane,chiardaccriteriilede regularitate n plan nu sunt satisfcute, dar sunt ndeplinite urmtoarele condiii:(a)construcia are compartimentri i nchideri distribuite relativ uniform;(b)nlimea construciei nu depete 10 m; (c)raportul nlime/lungime nu depaete 0,4;(d)planeeleorizontaleauorigiditatesuficientdemarenraportcurigiditatea lateralaelementelorverticalederezisten,pentruaficonsideratediafragme indeformabile n planul lor.(8)Construciilecarenusatisfaccriteriiledemaisustrebuiecalculatecumodele structurale spaiale. n cazul modelelor spaiale, aciunea seismic de proiectare trebuie aplicatnlungultuturordireciilorrelevante.Caracterulspaialalaciuniiseismice estedefinitntr-unsistemdereferinreprezentatprintreiaxeortogonale,una vertical i dou orizontale selectate astfel: (0) -laconstruciilecuelementederezistenverticaleorientatepedoudirecii ortogonale se consider direciile orizontale respective; - la celelalte construcii se aleg direciile principale orizontale ale ansamblului structurii de rezisten (vezi Anexa C) 4.5.3.2.Metoda forelor seismice statice echivalente 4.5.3.2.1.Generaliti (1)Aceastmetodsepoateaplicalaconstruciilecarepotficalculateprin considerareaadoumodeleplanepedireciiortogonaleialcrorrspunsseismic total nu este influenat semnificativ de modurile proprii superioare de vibraie. n acest caz,modulpropriufundamentaldetranslaiearecontribuiapredominantn rspunsul seismic total. (2)Cerineledelaparagraful(1)suntconsideratesatisfcutepentrucldirilela care: (0) a)Perioadelefundamentalecorespunztoaredireciilororizontaleprincipalesunt mai mici dect valoarea 1,5s T(4.4) b)Suntsatisfcutecriteriilederegularitatepeverticaldefinitelaparagraful 4.4.3.3. 4.5.3.2.2.Fora tietoare de baz (1)Foratietoaredebazcorespunztoaremoduluipropriufundamental,pentru fiecare direcie orizontal principal considerat n calculul cldirii, se determin dupa cum urmeaz:4-15 ( ) m T S Fd I b 1= (4.5) unde( )1T Sd ordonataspectruluiderspunsdeproiectarecorespunztoareperioadei fundamentale T1 : ( )( )qT a T Sg d11=qma Fg b =T1 perioadapropriefundamentaldevibraieacldiriinplanulcareconinedirecia orizontal consideratmmasatotalacldiriicalculatacasumaamaselordenivel imconform notatiilor din anexa C I factorul de importan - expunere al constructiei din sectiunea 4.4.5 factordecoreciecareineseamadecontribuiamoduluipropriufundamental prin masa modal efectiv asociat acestuia, ale crui valori sunt = 0,85 dac T1 TCi cldirea are mai mult de dou niveluri i = 1,0n celelalte situaii.(2)Perioada proprie fundamental T1se determin pe baza unor metode de calcul dinamic structural.(3)Perioada fundamental poate fi estimat aproximativ cu formulele simplificate specificate pentru diferite categorii de structuri din anexa B. (0) 4.5.3.2.3.Distribuia forelor seismice orizontale (1)Efecteleaciuniiseismicesedeterminprinaplicareaforelorseismice orizontale asociate nivelurilor cu masele mi pentru fiecare din cele dou modele plane de calcul.Fora seismic care acioneaz la nivelul i se calculeaz cu relaia ==njj ji ib is ms mF F1 (4.6) undeFifora seismic orizontal static echivalent de la nivelul iFb foratietoaredebazcorespunztoaremoduluifundamental, determinatcurelaia(4.4)reprezentndrezultantaforelor seismice orizontale de nivel. si , sjcomponentaformeifundamentalepedireciagraduluidelibertate dinamic de translaie la nivelul i sau j nnumrul de niveluri al cldirii 4-16 mi , mjmasa la nivelul i sau j, determinat conform anexei C (2)Formapropriefundamentalpoatefiaproximatprintr-ovariaieliniar cresctoare pe nltime. In acest caz forele orizontale de nivel sunt date de relaia ==njj ji ib iz mz mF F1 (4.7) unde zi i zj reprezint nlimea pn la nivelul i i, respectiv, j msurat fa de baza construciei considerat in model. (3)Foreleseismiceorizontaleseaplicsistemelorstructuralecaforelateralela nivelul fiecrui planeu considerat indeformabil n planul su. (0) 4.5.3.2.4.Efecte de torsiune (1)Modeleleplaneconsideraaceeasipoziiepentrucentrelederigiditatesi centrelemaselorlafiecarenivel.Pentruaconsideraefecteledetorsiuneprodusede pozitiile diferite ale acestora, precum si efectul unor excentricitati accidentale, calculul pemodelulplantrebuiecorectatprindeterminareafortelorseismicedenivel suplimentare care revin subsistemelor plane care alcatuiesc modelul.(2)Foreleseismicedenivelobinutepentrumodeleleplaneasociateladou direcii principale ortogonale se distribuie subsistemelor plane componente din fiecare direcie conform relaiei: (0) -pentru direcia x de aciune seismic ( )iy ix pjjjiy jjixjjixix pjjixjix jixe Fx K y Ky KFKKF = =++ =12 21 (4.8) -pentru direcia y de aciune seismic ( )ix iy pjjjiy jjixjjiyiy pjjiyjiy jiye Fx K y Kx KFKKF = =++ =12 21 (4.9) n care, jixF , jiyF -foreleseismicelanivelulindireciax,respectivy,pentrusubsistemul plan j ixF , iyF- forele seismice la nivelul i n direcia x, respectiv y, pentru modelul plan general jixK , jiyK -rigiditilerelativedenivelalecelorpelementeverticalecareintrn componenasubsistemuluiplanjasociatedirecieix,respectivy,calculate considernd numai deplasrile de translaie ale planeului indeformabil. jx , jy- distane n direcia x, respectiv y, care definesc poziia subsistemului plan n raport cu centrul de rigiditate de la nivelul i 4-17 ixe , iye-distanendireciax,respectivy,caredefinescpoziiileexcentriceale forelor seismice fa de centrul de rigiditate: ix ix ixe e e1 0 =iy iy iye e e1 0 =unde, ixe0, iye0-distanendireciax,respectivy,dintrecentreledemasiderigiditatela nivelul i ixe1, iye1 - excentricitile accidentale n direcia x, respectiv y, la nivelul i, calculate conform paragrafului 4.5.2.1. n relaiile de mai sus s-au neglijat rigiditile axiale i de torsiune ale elementelor de rezisten verticale.4.5.3.3.Metoda de calcul modal cu spectre de raspuns 4.5.3.3.1.Generaliti (1)nmetodadecalculmodal,aciuneaseismicseevalueazpebazaspectrelor derspunscorespunztoaremicrilordetranslaieunidirecionalealeterenului descrise prin accelerograme.(2)Aciuneaseismicorizontalestedescrisprindoucomponenteorizontale evaluatepebazaaceluiaispectruderspunsdeproiectare.Componentaverticala aciunii seismice este caracterizat prin spectrul de rspuns vertical. (3)Aceastmetoddecalculseapliccldirilorcarenundeplinesccondiiile specificatepentruutilizareametodeisimplificatecuforelateralestaticechivalente. Pentruconstruciilecaresatisfaccriteriilederegularitatenplanicriteriilede uniformitate vertical, calculul se poate realiza utiliznd doua modele structurale plane corespunztoare direciilor principale orizontale ortogonale.(4)Cldirile care nu satisfac criteriile de mai sus se vor calcula cu modele spaiale. (5)Lautilizareaunuimodelspaial,aciuneaseismicsevaaplicapedireciile orizontale relevante i pe direciile principale ortogonale. Pentru cldirile cu elemente derezistenamplasatepedoudireciiperpendiculare,acesteapotficonsiderateca direcii relevante. n general, direciile principale corespund direciei forei tietoare de bazasociatmoduluifundamentaldevibraiedetranslaieinormaleipeaceast direcie. (6)Structurilecucomportareliniarsuntcaracterizatedemodurilepropriide vibraie(perioadeproprii,formepropriidevibraie,masemodaleefective,factoride participareamaselormodaleefective).Acesteasedeterminprinmetodedecalcul dinamic,utilizndcaracteristiciledinamiceinerialeidedeformabilitateale sistemelor structurale rezistente la aciunea seismic. (7)ncalculsevorconsideramodurilepropriicuocontribuiesemnificativla rspunsul seismic total. (8)Condiia din paragraful (7) de mai sus este ndeplinit dac:4-18 - suma maselor modale efective pentru modurile proprii considerate reprezintcel puin 90% din masa total a structurii, -aufostconsideratencalcultoatemodurilepropriicumasmodalefectiv mai mare de 5% din masa total. (9)Fora tietoare de baz Fb,k aplicat pe direcia de aciune a micrii seismice n modul propiu de vibraie k este ( )k k d I k bm T S F =, (4.10) unde kmmasa modal efectiv asociat modului propriu de vibraie k i se determin cu relaia ===nik i inik i iks ms mm12,21, (4.11) unde im masa de nivel kT perioada proprie n modul propriu de vibraiekk is,componentavectoruluipropriunmoduldevibraiekpedireciagraduluide libertate dinamic de translaie la nivelul i Sumatuturormaselormodaleefective(pentrufiecaredireciieprincipalitoate modurile de vibraie) este egal cu masa structurii. (10)n cazul modelelor spaiale, condiia (8) de mai sus se va verifica pentru fiecare direcie de calcul. n anexa C se prezint detalii privind calculul modal cu considerarea comportrii spaiale. (11)n cazuln care condiiileparagrafului(8)nupot fisatisfcute(spre exemplu, lacldirilecuocontribuiesemnificativamodurilordetorsiune),numrulminimr demoduripropriicetrebuieinclusentr-uncalculspaialtrebuiessatisfac urmtoarele condiii:(0) n r 3 c rT T 05 , 0 (4.12) undernumrul minim de moduri proprii care trebuieconsiderate n numruldenivelurideasupraseciuniidencastrareconsideratpentru suprastructur rT perioada proprie de vibraie a ultimului mod de vibraie consideratr 4-19 4.5.3.3.2.Combinarea rspunsurilor modale (1)Rspunsurilemodalepentrudoumoduripropriidevibraieconsecutive,ksi k+1 sunt considerate independente dac perioadele proprii de vibraie TksiTk+1 (n care Tk+1 Tk ) satisfac urmtoarea condiie k kT T 9 , 01 +(4.13) Pentrurspunsurilemodalemaxime,independententreele,efectultotalmaximse obine cu relaia de compunere modal =2,k E EE E (4.14) n careEEefectul aciunii seismice (efort n seciune, deplasare)EE,kefectul aciunii seismice nmodulk de vibraie (2)ncazulncarecondiiadelaparagraful(1)nuestesatisfcut,sevor consideraalteregulidesuprapunereamaximelormodale(spreexemplu,combinarea ptratic complet, sumarea algebric a rspunsurilor modale succesive etc.). (0) 4.5.3.3.3.Efectele torsiunii accidentale (1)ncazulncarepentruobinerearspunsuluiseismicseutilizeazunmodel spaial,efectuldetorsiuneprodusdeoexcentricitateaccidentalsepoateconsidera prin introducerea la fiecare nivel a unui moment de torsiune (0) ai i aie F M = (4.15) n careaiMmoment de torsiune aplicat la nivelul i n jurul axei sale verticale aie excentricitate accidental a masei de la nivelul i conform relaiei (4.3) iFfora seismic static echivalent orizontal aplicat la nivelul iMomentuldetorsiunesevacalculapentrutoatedireciileisensurileconsideraten calcul.4.5.3.4.Metoda de calcul dinamic liniar (1)Rspunsulseismicliniarntimpseobineprinintegrareadirectaecuaiilor diferenialedemicarecareexprimechilibruldinamicinstantaneupedireciile gradelor de libertate dinamic considerate n model. (2)Micarea seismic a terenului este caracterizat prin accelerograme discretizate ntimp,reprezentativepentruaciuneaseismicdeproiectareicondiiilelocalede amplasament. (3)n calculul dinamic liniar se va considera un numr suficient de accelerograme pentrufiecaredirecie.Dacnusedispunedeaccelerogramenregistraten amplasamentsauacesteasuntinsuficiente,sepotutilizaaccelerogrameartificialeconform prevederilor din paragraful 3.1.2. 4-20 (4)Valoriledeproiectareseobindinrspunsulstructuralprinconsiderarea tuturorsituaiilorladiferitemomentedetimp,corectatecufactoruldecomportareq, in care cel puin un efect (efort, deplasare) este maxim. (0) 4.5.3.5.Metode de calcul neliniar 4.5.3.5.1.Generaliti (1)Modelulfolositpentrucalcululliniarelasticvaficompletatprinintroducerea parametrilor de comportare postelastic (eforturi capabile plastice, curbe sau suprafete de interaciune, deformaii ultime etc.). (2)O condiie minim este folosirea curbelor biliniare efort-deformaie la nivel de element.Pentruelementeleductile,carepotaveaincursiunindomeniulpostelastic, rigiditateaelasticvafirigiditateasecantnpunctuldecurgere.Sepotconsidera modeleideal elasto-plastic. Se pot utiliza i relaii triliniare, care iau n considerare i rigiditilenstadiilenainteidupfisurarealeelementelordebetonsauzidrie.Se pot realiza modele de calcul n care comportarea neliniar a materialului este descris prin legi constitutive i criterii de curgere sau de cedare mai apropiate de comportarea real. (3)Laalegereamodeluluidecomportaresevaineseamadeposibilitatea degradriirezisteneii mai ales arigiditaii,situaieintlnita incazul elementelorde beton, al pereilor de zidrie i al elementelor fragile. (4)Dacnusefacalteprecizri,proprietileelementelorsevordeterminape baza valorilor medii ale rezistenelor materialelor utilizate. (5)Modeluldecalculvaincludeaciuneancrcrilorpermanente,constantn timpiaciuneaseismic,variabilntimp.Nuseacceptformareadearticulaii plastice sau cedri din aciunea independent a ncrcrilor permanente. (6) La determinarea relaiilor efort-deformaie pentru elementele structurale se va ineseamadeforeleaxialeprovenitedinncrcrilepermanente.Pentruelementele verticale se pot neglija momentele ncovoietoare provenite din ncrcrile permanente, dac acestea nu influeneaz semnificativ comportarea de ansamblu a structurii. (7)nvedereaobineriicelormaidefavorabileefecte,aciuneaseismicseva aplica n sens pozitiv i negativ. (0) 4.5.3.5.2. Calculul static neliniar (biografic)4.5.3.5.2.1. Generaliti(1)Calcululbiograficesteuncalculstaticneliniarncarencrcrilepermanente suntconstante,ntimpcencrcrileorizontalecrescmonoton.Sepoateaplicala cldirile noi i la cele existente, n urmtoarele scopuri: a)pentrustabilireasaucorectareavalorilorraportuluidintreforatietoarede bazasociatmecanismuluidecedareiforatietoaredebazasociat formrii primei articulaii plastice (raportul1/ uestimat in sectiunea 5.2.2.2) . b) pentru stabilirea mecanismelor plastice posibile i a distribuiei degradrilor c) pentru evaluarea performanei structurale4-21 d) caoalternativdeproiectarefadeuncalculelastic-liniarcuforeseismice carefolosetefactoruldecomportareq.nacestcaz,calcululsevaraportala deplasarea ultim admis. (2)Pentrucldirilecarenundeplinesccondiiilederegularitatedelaparagrafele 4.4.3.2 i4.4.3.3 se va utiliza un model de calcul spaial. (3)Pentrucldirilecarendeplinesccondiiilederegularitatedelaparagrafele 4.4.3.2 i4.4.3.3 se poate face un calcul plan folosind dou modele, cte unul pentru fiecare direcie orizontal principal. (4)Pentrucldiriledezidriedenlimemic,lacarecomportareastructural este dominat de forfecare, fiecare nivel poate fi calculat independent. (5)Cerineledelapunctul(4)seconsiderndeplinitedacnumruletajeloreste maimicsauegalcu3idac,lafiecarenivelpereiistructuraliauraportul nlime/limemai mic dect 1. (0) 4.5.3.5.2.2. Incrcri laterale (1)Sevoraplicacelpuindoutipuridedistribuiepeverticalancrcrilor laterale: -odistribuieuniform,cuforelateraleproporionalecumasaindiferentde nlimea cladirii (acceleraie de rspuns uniform), n scopul evalurii forelor tietoare maxime -odistribuiemodal,ncareforeleseismicelateraleconvenionalesunt determinateprincalculelastic(conform4.5.3.2sau4.5.3.3),nscopul determinrii momentelor ncovoietoare maxime (2)ncrcrilelateralesevoraplicanpunctele n carese concentreazmaselein model. Se va considera excentricitatea accidental conform relaiei (4.3)(0) 4.5.3.5.2.3 Curba de rspuns (1)Relaiadintreforatietoaredebazideplasareadereferin(curbade rspuns)sedeterminprincalculbiograficpentruvalorialedeplasriidereferin ntre zero i 150% din deplasarea ultim, definit n 4.5.3.5.2.6. (2)Deplasareadereferinpoatefiluatncentrulmaselorsituatlanivelul acoperiului cldirii. (0) 4.5.3.5.2.4 Factorul de suprarezisten 1 u (1)Raportul (1 u)se determin prin calcul biografic pentru cele dou tipuri de distribuie ancrcrii lateraleprezentate nparagraful(1)dela sectiunea4.5.3.5.2.2. La evaluarea forei seismice de baz se va alege valoarea minim a raportului. (0) 4.5.3.5.2.5 Mecanismul de cedare (1)Mecanismuldecedareprinarticulaiiplasticesevadeterminapentruambele distribuiialencrcriilaterale.Mecanismeledecedaretrebuiesfienacordcu mecanismele pe care se bazeaz factorul de comportare q folosit in proiectare. (0) 4.5.3.5.2.6. Deplasarea ultim (1)Deplasareaultimestecerinaseismicdedeplasarederivatdinspectrelede rspuns inelastic n funcie de deplasarea sistemului cu un grad de libertate echivalent. 4-22 nabsenaunorspectreinelasticededeplasare,sepotaplicametodeaproximative bazate pe spectrul de rspuns elastic conform cu Anexa E. (0) Not: Procedeul de determinare al curbei de rspuns prin calcul static neliniar este prezentat in anexa D. 4.5.3.5.2.7 Evaluarea efectelor torsiunii (1)Calcululbiograficefectuatpestructuriplane,poatesubestimasemnificativ deformaiile pe laturarigid/puternic a unei structuri flexibile la torsiune (structura la care primul mod de vibraie este predominantde torsiune). Acest lucrueste valabil i pentrustructurilen caremodulaldoileadevibraie estepredominantdetorsiune.n acestecazuri,deplasrilepelaturarigid/puternictrebuiemajoratencomparaiecu cele obinute printr-un calcul plan n care nu se consider efectele torsiunii. Not:Laturarigid/puternicnplanesteaceeancaresedezvoltdeplasriorizontalemaimicidect latura opus sub aciunea forelor laterale paralele cu ea. (2)Cerinademaisus,nmodsimplificat,seconsidersatisfcutatuncicnd factorul de amplificare aplicat deplasrilor de pe laturarigid/puternic se bazeaz pe rezultatele din calculul elastic modal al modelului spaial. (3)Dacpentrucalcululstructurilorregulatenplansefolosescdoumodele plane, efectele din torsiune se estimeaz conform 4.5.3.2.4 sau 4.5.3.3.3. (0) 4.5.3.5.3.Calculul dinamic neliniar (1)Rspunsulntimpalstructuriipoatefiobinutprinintegrareadirecta ecuaiilordiferenialedemicare,folosindacelerogrameledefinitencapitolul3 pentru reprezentarea micrii terenului. (2)Modeleledeelementconform4.5.3.5.1(2)-(4)trebuiesfiesuplimentatecu regulicaresdescriecomportareaelementuluisubcicluridencrcare-descrcare postelastic. Acesteregulitrebuie sreflectezerealist disipareade energie n element n limita amplitudinilor deplasrilor ateptate la seismul de proiectare considerat. (3)Dac rspunsul este obinut din calculul dinamic neliniar, la cel puin 7 micri aleterenuluicompatibilecuspectrulderspunselasticpentruacceleraiiconform capitolului3,nverificri(deplasri,deformaii)sevafolosimediavalorilorde rspuns din toate aceste calcule ca efect al aciunii Ed. Dac nu se realizeaz 7 calcule dinamice neliniare, pentru Ed se va alege cea mai defavorabil valoare de rspuns din calculele efectuate. (0) 4.5.3.6.Combinarea efectelor componentelor aciunii seismice 4.5.3.6.1.Componentele orizontale ale aciunii seismice (1)ncalcul,sevaconsideraaciuneasimultanacomponentelororizontaleale aciunii seismice. (2)Combinaiaefectelorcomponentelororizontalealeaciuniiseismicepoatefi realizat astfel: a) Se evalueazseparat rspunsulstructuralpentrufiecaredireciede aciune seismic,folosindreguliledecombinarepentrurspunsurilemodaledaten 4.5.3.3.2. 4-23 b)Valoareamaximaefectuluiaciuniiseismicereprezentatprinaciunea simultanadoucomponenteorizontaleortogonale,seobinecuregulade combinareprobalisticexprimatprinradicaldinsumaptratelorvalorilor efectului asupra structurii, obinut conform punctului (a) de mai sus, a fiecarei componente orizontale. c)Regula (b) de mai susestimeaz n spiritul siguranei valorile probabile ale efectelor altor directii de aciune seismic. (3)Caoalternativlapuncteleb)ic)dinparagraful(2)demaisus,efectele aciuniidatoratecombinaieicomponentelororizontalealeaciuniiseismicesepot calcula folosind combinaiile de mai jos: EdxE +0,30EdyE(4.16) 0,30EdxE +EdyE(4.17)unde + nseamn a se combina cu, EdxEreprezintefecteleaciuniidatorateaplicriimicriiseismicepedireciaaxei orizontalex alese pentru structur, EdyEreprezintefecteleaciuniidatorateaplicriimicriiseismicepedireciaaxei orizontaley , perpendicular pe axax a structurii. (4)Semnulfiecreicomponentencombinaiiledemaisussevaluaastfelnct efectul aciunii considerate s fie defavorabil. (5)Cndse realizeaz un calcul dinamic liniar sau neliniar pe un model spaial al structurii,acestava fiacionatsimultande accelerogramedistinctepe ambeledirecii orizontale. (6)Pentru cldiri care satisfac criteriile de regularitate n plan i la care pereii sau sistemele independente de contravntuire vertical n plane asociate celor dou direcii orizontale principale sunt singurele elemente care preiau efectele micrii seismice, se poateconsideraaciuneaseparatacutremuruluinceledoudireciiorizontale principale fr a se face combinaiile din paragrafele (2) i (3) de mai sus.(7)ncazulncaresistemulstructuralalcldiriidifernplaneleverticalecare conin cele dou direcii orizontale principale, se pot considera factori de comportare q diferii. (0) 4.5.3.6.2.Componenta vertical a aciunii seismice (1)Sevainecontdecomponentaverticalaaciuniiseismice,aacumafost definit n capitolul 3,n situaiile de rezemare indirect (stlpi pe grinzi) si la console cu deschidere mare i la alte elemente structurale cu sensibilitate la oscilaii verticale. (2)Efectelecomponenteiverticaleaaciuniiseismicesepotdeterminaprin calcululunuimodelparialalstructurii,caresconinaceleelementepecarese considercacioneazcomponentavertical(cumarficeleenunatelaparagraful anterior) i n care s se in seama de rigiditatea elementelor adiacente. 4-24 (3)Efectelecomponenteiverticaletrebuieluatenconsiderarenumaipentru elementelepecareaceastaacioneazipentruelementelesausubstructurilecare constituie reazeme pentru acestea. (4)Dacpentruacesteelementesuntimportanteicomponenteleorizontaleale aciunii seismice, atunci se pot aplica regulile (2) de la paragraful 4.5.3.6.1, extinse la cele trei componente ale aciunii seismice. Alternativ, pentru calculul efectelor aciunii seismice se pot folosi toate combinaiile de mai jos: (0) 0,30EdxE + 0,30EdyE +EdzE(4.18) EdxE + 0,30EdyE + 0,30EdzE(4.19) 0,30EdxE + EdyE + 0,30EdzE(4.20) unde + nseamna a se combina cu, EdxEi EdyE vezi 4.5.3.6.1 (3) EdzE reprezintefecteleaciuniidatorateaplicriicomponenteiverticaleaaciunii seismice de proiectare aa cum a fost definit n capitolul 3. 4.5.4.Calculul deformaiilor (1)Calcululdeformaiilor(deplasrilorlaterale)estenecesarpentruverificrila ambele stri limit (vezi 2.2.1 (2)). (2)Calculul deplasrilor laterale pentru SLS se face cu relaia e sd q d = (4.21) unde, ds deplasarea unui punct din sistemul structural ca efect al aciunii seismice qfactorul de comportare specific tipului de structur (vezi capitolele 5-9) dedeplasarea aceluiai punct din sistemul structural, determinat prin calcul static elasticsubncrcrileseismicedeproiectareconformspectrelordeproiectare din capitolul 3, innd seama i de efectul torsiunii accidentale factordereducerecareineseamadeintervalulderecurenalaciunii seismiceasociatverificrilorpentruSLS(vezi2.1si2.2);valorilesunt date n Anexa E. (3)Calculul deplasrilor laterale pentru ULS se face cu relaia e sd q c d = (4.22) unde, cfactorsupraunitarcareineseamadefaptulcnrspunsulseismicinelastic deplasrilesuntsuperioarecelordinrspunsulelasticncazulstructurilorcu perioadadeoscilaiemaimicdectTc;valoareafactoruluicestedatn Anexa E 4-25 (4)Valorile de proiectare ale rigiditii elementelor de beton armat se determin pe baza prevederilor de la 4.5.2(9) i din Anexa E;(5)Valorile deplasrilor ds pentru SLS i ULS se pot obine i din calculul dinamic liniar, respectiv, neliniar. (0) 4.6.Verificarea siguranei 4.6.1.Generaliti (1)Verificareasiguraneiserealizeazprinintermediulcondiiilorspecifice strilor limit relevante i prin respectarea msurilor specifice menionate la 2.2.4 (0) 4.6.2.Starea limit ultim 4.6.2.1.Aspecte generale (1)Cerinelestructuraleasociatestriilimiteultimeseconsiderrealizatedac suntndeplinitecondiiilelocalesideansambluprivindrezistena,ductilitateasi stabilitatea. (0) 4.6.2.2.Condiia de rezisten (1)Pentru toate elementele structurale i nestructurale se va respecta relaia: Ed Rd(4.23) unde Edvaloareadeproiectareaefectuluiaciunii(efortuluisecional),vezi3.3,n combinaiacareconineaciuneaseismic,tinndseamaideefectelede ordinul 2, atunci cnd acestea sunt semnificative Rd valoarea corespunztoare efortului capabil, calculat pe baza regulilor specifice diferitelormateriale(nfunciedevalorilecaracteristicealerezistenelori factorilorparialidesiguran)iamodelelormecanicespecificetipuluide sistemstructural,conformcapitolelor5-9icodurilorspecificediferitelor materiale (2)Efecteledeordinuldoipotficonsideratenesemnificativedaclatoate nivelurile este ndeplinit condiia: 10 , 0h Vd Ptotr tot = (4.24) unde: coeficientul de sensibilitate al deplasrii relative de nivel Ptotncrcarea vertical total la nivelul considerat, n ipoteza de calcul seismic drdeplasarea relativ de nivel, determinat ca diferena ntre deplasrile laterale medii de lapartea superioar i cele de la cea inferioar nivelului considerat, calculate conform 4.5.4 Vtot fora tietoare total de etaj hnlimea etajului 4-26 (3)Dac0,1 0,1. - Perete (perete structural): element structural vertical care susine alte elemente, la care raportul dimensiunilor laturilor seciunii lw /bw 4. - Perete ductil: perete cu rotirea mpiedicat la baz, dimensionat i alctuit pentru a disipa energie prin deformaii de ncovoiere n zona critic de la baza lui. - Perete cuplat: element structural alctuit din doi sau mai muli perei (montani), conectai ntr-un mod regulat prin grinzi ductile (grinzi de cuplare) capabile s preia prin efect indirect cel puin 30% din momentele de la baza montanilor. 5-2 Not: Attstlpii, ctipereii, pot fi supui laeforturi axialede ntindere nanumitesituaii de ncrcare a structurii.- Sistem structural tip perei: sistem structural n care pereii verticali, cuplai sau nu, preiau majoritatea ncrcrilor verticale i orizontale, contribuia acestora la preluarea forelor tietoare la baza cldirii depind 65% din fora tietoare de baz - Sistem structural tip cadru: sistem structural n care ncrcrile verticale ct i cele orizontalesuntpreluatenprincipaldecadrespaialeacrorcontribuielapreluarea forei tietoare la baza cldirii depete 65% din fora tietoare de baz - Sistem structural dual: sistem structural n care ncrcrile verticale sunt preluate n principaldecadrespaiale,ntimpcencrcrilelateralesuntpreluateparialde sistemul n cadre i parial de perei structurali, individuali sau cuplai. Sistemul poate avea dou variante de realizare: -Sistemdualcupereipredominani:sistemdualncarecontribuia pereilor la preluarea forei tietoare, la baza cldirii, depete 50% din fora tietoare de baz -Sistemdualcucadrepredominante:sistemdualncarecontribuia cadrelor la preluarea forei tietoare, la baza cldirii, depete 50% din fora tietoare de baz -Sistemflexibillatorsiune:sistemelefarrigiditatesuficientlatorsiuneconform (4.4.1.5),deexemplu,sistemestructuraleconstnddincadreflexibilecombinatecu pereiconcentrainzonadincentrulcldirii(sistemcunucleucentraldezvoltatpe suprafee relativ mici). -Sistemtippendulinversat: Sistem n care peste 50% din maseste concentrat n treimeasuperioarastructuriisaulacaredisipareadeenergieserealizeazn principal la baza unui singur element al cldirii. Not: Structurile parter cu stlpi in consola, la care d < 0,4, avnd extremitile superioare conectate prin intermediul unui planeu-diafragm, nu aparin acestei categorii. 5.2.Principii de proiectare 5.2.1.Capacitatea de disipare de energie. Clase de ductilitate (1)Proiectareaseismicaconstruciilordebetonarmatvaasiguraocapacitate adecvatdedisiparedeenergienregimdesolicitareciclic,froreducere semnificativ a rezistenei la fore orizontale i verticale. n acest scop se vor respecta cerinele i criteriile date n capitolul 2. (2)Aplicareaprevederilordinprezentulcodpentruconstruciidebetonasigur acestora,cuungradnaltdencredere,ocapacitatesubstanialdedeformaren domeniul postelastic, distribuit n numeroase zone ale structurii, i evitarea cedrilor de tip fragil.(3)Structurilepentrucldiriproiectatenconformitatecu(2)sempartndou clase de ductilitate, clasa ductilitate nalt (DCH) i clasa de ductilitate medie (DCM), n funcie de capacitatea de disipare i de rezistena la fore laterale. Proiectarea pentru DCHnzestreazstructuracuductilitatedeansambluilocalsuperioarproiectrii pentru DCM. Pentru a reduce cerinele de ductilitate, structurile din clasa de ductilitate mediesuntnzestratecuocapacitatederezistensuperioarstructurilordinprima clas. 5-3 n general, structurile din zonele cu seismicitate nalt (ag 0,24g) se proiecteaz pentru clasa de ductilitate nalt i pot suporta, n principiu, fr pericol de col