mfp

Universitatea Transilvania Braov

Inginerie Economica IEI 2491

Managementul Fabricrii Produselor

Foca IonutAnul III

-2012-

S se proiecteze procesul tehnologic de prelucrare mecanic prin achiere a reperului din figur pentru o producie de 25000 buc./an, ntr-un singur schimb.

Etape de proiectare: Alegerea tipului de semifabricat Stabilirea succesiunii fazelor i operaiilor de prelucrare, precum i ale MU si S.D.V.-urilor necesare Calculul pentru o suprafa indicat i adoptarea adaosurilor de prelucrare Calculul si adoptarea regimurilor de achiere Calculul normelor tehnice de timp ntocmirea planului de operaii

1 . Alegerea tipului de semifabricat

Semifabricatul este de tip matriat la cald, din oel laminat de calitate, OLC 45 , imbunatatit la 50 55 HRC

2. Stabilirea succesiunii fazelor i operaiilor de prelucrare, precum i ale M.U si S.D.V.-urilor necesare.2.1. Stabilirea succesiunii fazelorStrunjire:1. Strunjire frontala 1922. Strunjire longitudinala de degrosare 192 pe lungimea de 240 mm3. Strunjire longitudinala de finisare 408 pe lungimea de 240 mm4. Strunjire frontala 2405. Strunjire longitudinala de degrosare 240 pe lungimea de 120 mm6. Strunjire longitudinala de finisare 230 pe lungimea de 120 mm7. Strunjire frontal 3608. Strunjire longitudinala de degrosare 408 pe lungimea de 240 mm9. Strunjire frontala 36010. Strunjire de tesire 2x45

11. Frezare Frezarea canalului de pana 120

12. Tratament termic Se va realiza un tratament termic de mbuntire la duritatea 50-55 HRC.

13. Rectificare Rectificare 240

2.2. Stabilirea mainilor-unelte Strung: SN 400 X 1500 (tab. 10.3, [VLA1]) Main de frezat: FU 350 X 1850 (tab. 10.1, [VLA2]) Main de rectificat: SA 500 (tab. 10.10, [VLA 2])

2.3. Stabilirea S.D.V.-urilor necesare Cuit de strung: cuit drept (STAS 6376-80) Frez: frez cilindro-frontal cu coad conic (STAS 9212/3-84) Dispozitive: fixare ntre vrfuri Verificatoare: ubler micrometru calibre T-NT

3. Calculul pentru o suprafa indicat, respectiv adoptarea adaosurilor de prelucrare

1. Strunjirea de rectificare

Cota de la care se pleac: 240 mm.

2A= 2R+ 2S+ 2

R= 25 (se adopt din tab. 5.15, [PIC1])

S= 0 (nainte s-a aplicat tratament termic)

=

= (form. 5.8, [PIC1])

= 1,6 (se adopt din tab. 5.9, [PIC1])

=

=1,4 (se adopt din tab. 5.11, [PIC1]) l=575

= 805

=== 805,001

=

= 0,06

= 0,025 = 0,060,025= 1,207

= 805,001

= 0 (fixare ntre vrfuri)

A= 2R + 2S + 2

A= 2R+ 2= 2= 50 + 2,414= 52,414

Tolerana la strunjirea de finisare a suprafeei n treapta de precizie 10 este 210 . (tab. 2.15, [PIC1])

A= A+ T

T= 210 =52,414+210=262,414

d= d+ A= 230 + 0,053= 230,053 mm

d= d+ A= 230 + 0,262= 230,262 mm

Dimensiunea intermediar a piesei: 240,3 mm2. Strunjirea de finisare

Cota de la care se pleac este: 240,3 mm

2A= 2R+ 2S + 2

R= 25 (tab. 5.15, [PIC1])

S = 25 (tab. 5.15, [PIC1])

= 0 (fixare ntre vrfuri)

=

= 0,06

= 805,001 = 0,06= 48,3

A= 2R+ 2S + 2

A= = = 196,6

A mm

Tolerana la strunjirea de finisare n treapta 11 este 440 (tab. 2.15, [PIC1])

A= A+ T= 196,6 + 440= 636,6

T= 440

d= d+ A= 230,3 + 0,196= 230,496 mm

d= d+ A= 230,3 + 0,636= 230,936 mm

Dimensiunea intermediar a piesei: 241,2 mm.

3. Strunjirea de degroare

Cota de la care se pleac este: 241,2 mm

2A= 2R+ 2S + 2

R= 400 (se adopt din tab. 5.8, [PIC1])

S= 400 (se adopt din tab. 5.8, [PIC1])

= 0 (fixarea se face ntre vrfuri)

= = 805,001

A= 2R+ 2S + 2

A= = = 1610,002 m

A 2 mm

Factor de complexitate: S Grupa de calitate pentru OLC45: grupa M1

Abateri: mm

A= A+ T= 1,610 += 8,61 mm

d= d+ A= = 232,81 mm

d= d+ A+= = 235,81 mm Se adopt : 235,9 mm

A= 235,9 230,3= 5,6 mm

A6 mm

4. Calculul si adoptarea regimului de aschiere

OPERAIA 1. STRUNJIRE

Pentru calcularea regimului de achiere vom lua suprafaa 96mm.

Pentru prelucrarea suprafeei cilindrice exterioare cu diametrul de 96mm cu rugozitatea se va folosi un cuit de strung cu plcue din carburi metalice din grupa de utilizare P10, acestea fiind cele mai utilizate n industria constructoare de maini, pentru prelucrarea strunjirii de degroare i finisare, pn la obinerea unei rugoziti de , apoi semifabricatul fiind supus operaiei de rectificare pentru obinerea .

Strunjirea exterioar de degroare 96mm pe lungimea 120 mm

Scula achietoare va fi un cuit de strung cu plcu din carburi metalice tip P10, iar corpul cuitului va fi conform STAS 6374-6385/80.Seciunea corpului cuitului este dreptunghiular cu hxb= 32x20 mm2.Uzura admisibil a plcuei din carburi metalice este:- pentru degroare. h= 0,40,6 (tab. 10.1 Pico)Adoptm h= 0,5Durabilitatea economic, T, a cuitului cu seciune dreptunghiular 32x20 mm2.T= 90 min(tab. 10.3 Pico)Parametrii geometrici ai sculei achietoareTinnd cont de s i de felul suprafeei de degajare se aleg urmtoarele valori pentru parametrii geometrici:

(tab. 10.6 Pico)Unghiul de atac se alege n funcie de condiiile de lucru. Presupunem c lucrm n condiiile unui sistem de lucru destul de rigid, astfel avem:

(tab. 10.6 Pico)Stabilirea adncimii de achierePentru adaosuri simetrice t se calculeaz cu rel.:

Stabilirea avansuluiPentru strunjirea exterioar de degroare cu t=1,39 mm avem:s= 0,61,2 mm/ rot.(tab. 10.7 Pico)Se adopt din gama MU:s= 0,64 mm/rot.

Verificarea avansului din punct de vedere al rezistenei corpului cuitului.n cadrul acestei verificri se va neglija aciunea forelor Fx i Fy, lundu-se n calcul numai aciunea forei principale de achiere Fz.Pentru cuitele cu seciune dreptunghiular, din condiia de rezisten la ncovoiere se obine:

bxh= 20x32 mm2Rai= 200 N/mm2 L= 1,5h=48 mm

Fora principal de achiere se determin cu urmtoarea relaie:

HB=207C4= 35,7 (tab. 10.15 Pico) t= 1.5 mm s= 0,64 mm/rotx1= 1 (tab. 10.21 Pico)y1= 0,75 (tab. 10.21 Pico)n1= 0,35 (tab. 10.22 Pico)

Egalnd expresiile forelor de achiere principale obinem expresia lui s pentru cuitele cu seciune dreptunghiular:

Determinarea vitezei de achiere

Cv- coeficient care depinde de caracteristicile materialului care se prelucreaz i ale materialului sculei achietoare: Cv= 257 (tab. 10.30 Pico)T- durabilitatea sculei achietoareT= 90 min (tab. 10.3 Pico)m= 0,125 (tab. 10.29 Pico)t= 1,5 mms= 0,64 mm/rotHB= 207xv= 0,18; yv= 0,20 (tab. 10.30 Pico)n=1,75k1...k9- diferii coeficieni care in cont de condiiile diferite de lucru n comparaie cu cele considerate.

Coeficientul k1 ine cont de influena seciunii transversale a cuitului

q este suprafaa seciunii transversale; q= 32x20 mm2- coeficient n funcie de materialul prelucrat; = 0,08 Coeficientul k2 ine seama de influena unghiului de atac principal

- este un exponent n funcie de natura materialului de prelucrat; = 0,3 Coeficientul k3 ine seama de influena unghiului de atac secundar 1

a= 15 pentru scule armate cu plcue; 1= 30 Coeficientul k4 ine seama de influena razei de racordare a vrfului cuitului

- exponent funcie de tipul prelucrrii i de materialul prelucrat; = 0,1r- raz de racordare; r= 0,5 mm (tab. 10.26 Pico) Coeficientul k5 ine seama de influena materialului din care este confecionat partea achietoare a sculei: k5=1 Coeficientul k6 ine seama de materialul prelucrat: k6= 1 Coeficientul k7 ine seama de modul de obinere a semifabricatelor: k7= 1 Coeficientul k8 ine seama de starea stratului superficial al semifabricatelor: k8= 0,9, pentru oel cu under. Coeficientul k9 ine seama de forma suprafeei de degajare: k9= 1

Stabilirea turaiei

De la maina unealt se adopt turaia n= 2000 rot/minDe aici rezult c viteza real este:

Stabilirea vitezei de avansw= n s= 2000 0,167= 334 m/min

Puterea efectiv la strunjire

Se adopt puterea efectiv de la maina-unealt: Ne= 7,5 kW.

Strunjirea exterioar de finisare la 96mm pe lungimea 120 mm

Scula achietoare va fi un cuit de strung cu plcu din carburi metalice tip P10, iar corpul cuitului va fi conform STAS 6374-6385/80.Seciunea corpului cuitului este dreptunghiular cu hxb= 32x20 mm2.Uzura admisibil a plcuei din carburi metalice este:- pentru finisare: h= 0,1 (tab. 10.2 Pico)Durabilitatea economic, T, a cuitului cu seciune dreptunghiular 32x20 mm2.T= 90 min (tab. 10.3 Pico)Parametrii geometrici ai sculei achietoare Tinnd cont de s i de felul suprafeei de degajare se aleg urmtoarele valori pentru parametrii geometrici:



Stabilirea avansuluiPentru strunjirea exterioar de degroare cu t= 0,2 mm avem:Valoarea avansului n funcie de rugozitatea suprafeei prescrise, se determin cu formula:

CSR este un coeficient ce depinde de unghiul de atac principal .CSR= 0,0909 (tab. 10.24 Pico)e5, e6- exponent al rugozitii i al razei de racordare la vrful sculei: e5= 0,487 ; e6= 0,528 (tab. 10.24 Pico)Ra- rugozitatea suprafeei prelucrate; Ra= 3,2 m (tab. 10.1 Pico) r- raza la vrf a sculei; r= 1 mm

Se adopt de la maina unealt: s= 0,16 mm/rot.


Cv- coeficient care depinde de caracteristicile materialului care se prelucreaz i ale materialului sculei achietoare: Cv= 257 (tab. 10.30 Pico)T- durabilitatea sculei achietoare; T= 90 min (tab. 10.3 Pico)m= 0,125 (tab. 10.29 Pico)t= 0,295 mms= 0,16 mm/rotHB= 207xv= 0,18; yv= 0,20 (tab. 10.30 Pico)n=1,75k1...k9- diferii coeficieni care in cont de condiiile diferite de lucru n comparaie cu cele considerate. Coeficientul k1 ine cont de influena seciunii transversale a cuitului

q este suprafaa seciunii transversale; q= 32x20 [mm2]- coeficient n funcie de materialul prelucrat; = 0,08 Coeficientul k2 ine seama de influena unghiului de atac principal

- este un exponent n funcie de natura materialului de prelucrat ; = 0,3 Coeficientul k3 ine seama de influena unghiului de atac secundar 1

a= 15 pentru scule armate cu plcue ;1= 10 Coeficientul k4 ine seama de influena razei de racordare a vrfului cuitului

- exponent funcie de tipul prelucrrii i de materialul prelucrat; = 0,2r- raz de racordare; r= 1 mm (tab. 10.26 Pico) Coeficientul k5 ine seama de influena materialului din care este confecionat partea achietoare a sculei: k5=1 Coeficientul k6 ine seama de materialul prelucrat: k6= 1 Coeficientul k7 ine seama de modul de obinere a semifabricatelor: k7= 1 Coeficientul k8 ine seama de starea stratului superficial al semifabricatelor: k8= 0,9, pentru oel cu under. Coeficientul k9 ine seama de forma suprafeei de degajare: k9= 1

Stabilirea turaiei


Stabilirea vitezei de avansw= n s= 765 0,16= 122,4 m/min


Se adopt puterea efectiv de la maina-unealt: Ne= 7,5 kW.Fora principal de achiere se determin cu urmtoarea relaie:

HB=207C4= 35,7 (tab. 10.15 Pico) t= 0,3 mm s= 0,16 mm/rotx1= 1 (tab. 10.21 Pico)y1= 0,75 (tab. 10.21 Pico)n1= 0,35 (tab. 10.22 Pico

rRegimul de achiere pentru strunjirea exterioar de degroare la 120 mm.

Pentru prelucrarea suprafeei cilindrice exterioare cu diametrul de 120 mm cu rugozitatea Ra=3,2 m se va folosi un cuit de strung cu plcue din carburi metalice din grupa de utilizare P10.

Strunjirea exterioar de degroareScula achietoare va fi un cuit de strung cu plcu din carburi metalice tip P10, iar corpul cuitului va fi conform STAS 6374-6385/80.Seciunea corpului cuitului este dreptunghiular cu hxb= 32x20 mm2.Uzura admisibil a plcuei din carburi metalice este:- pentru degroare. h= 1,41,6 (tab. 10.1 Pico)Adoptm h= 1,5Durabilitatea economic, T, a cuitului cu seciune dreptunghiular 32x20 mm2.T= 90 min(tab. 10.3 Pico)Parametrii geometrici ai sculei achietoareTinnd cont de s i de felul suprafeei de degajare se aleg urmtoarele valori pentru parametrii geometrici:



Stabilirea avansuluiPentru strunjirea exterioar de degroare cu t=1,5 mm avem:s= 0,61,2mm/ rot.(tab. 10.7 Pico)Se adopt din gama MU: s= 0,64 mm/rot.


Cv- coeficient care depinde de caracteristicile materialului care se prelucreaz i ale materialului sculei achietoare: Cv= 257 (tab. 10.30 Pico)T- durabilitatea sculei achietoare; T= 90 min (tab. 10.3 Pico)m= 0,125 (tab. 10.29 Pico)t= 1,5 mms= 0,64 mm/rotHB= 207xv= 0,18; yv= 0,20 (tab. 10.30 Pico)n=1,75k1...k9- diferii coeficieni care in cont de condiiile diferite de lucru n comparaie cu cele considerate. Coeficientul k1 ine cont de influena seciunii transversale a cuitului

q este suprafaa seciunii transversale; q= 32x22 mm2- coeficient n funcie de materialul prelucrat = 0,08 Coeficientul k2 ine seama de influena unghiului de atac principal




Stabilirea turaiei

De la maina unealt se adopt turaia n= 380 rot/min

De aici rezult c viteza real este:

Stabilirea vitezei de avansw= n s= 380 0,64= 243.2 m/min



HB=207C4= 35,7 (tab. 10.15 Pico) t= 1.5 mm s= 0,64 mm/rotx1= 1 (tab. 10.21 Pico)y1= 0,75 (tab. 10.21 Pico)n1= 0,35 (tab. 10.22 Pico)Se adopt puterea efectiv de la maina-unealt: Ne= 7,5 kW.

Strunjirea exterioar de finisare la 120mm pe lungimea 80 mm

Scula achietoare va fi un cuit de strung cu plcu din carburi metalice tip P10, iar corpul cuitului va fi conform STAS 6374-6385/80.Seciunea corpului cuitului este dreptunghiular cu hxb= 32x20 mm2.Uzura admisibil a plcuei din carburi metalice este:- pentru finisare: h= 0,1 (tab. 10.2 Pico)Durabilitatea economic, T, a cuitului cu seciune dreptunghiular 32x20 mm2.T= 90 min (tab. 10.3 Pico)Parametrii geometrici ai sculei achietoareTinnd cont de s i de felul suprafeei de degajare se aleg urmtoarele valori pentru parametrii geometrici:


(tab. 10.6 Pico)

Stabilirea adncimii de achierePentru adaosuri simetrice t se calculeaz cu rel.:

Stabilirea avansuluiPentru strunjirea exterioar de degroare cu t= 0,295 mm avem:Valoarea avansului n funcie de rugozitatea suprafeei prescrise, se determin cu formula:

CSR este un coeficient ce depinde de unghiul de atac principal .CSR= 0,0909 (tab. 10.24 Pico)e5, e6- exponent al rugozitii i al razei de racordare la vrful sculei: e5= 0,487; e6= 0,528 (tab. 10.24 Pico)Ra- rugozitatea suprafeei prelucrate; Ra= 3,2 m (tab. 10.1 Pico) r- raza la vrf a sculei; r= 1 mm

Se adopt de la maina unealt: s= 0,16 mm/rot.


Cv- coeficient care depinde de caracteristicile materialului care se prelucreaz i ale materialului sculei achietoare.: Cv= 257 (tab. 10.30 Pico)T- durabilitatea sculei achietoareT= 90 min (tab. 10.3 Pico)m= 0,125 (tab. 10.29 Pico)t= 0,295 mms= 0,16 mm/rotHB= 207xv= 0,18; yv= 0,20 (tab. 10.30 Pico)n=1,75k1...k9- diferii coeficieni care in cont de condiiile diferite de lucru n comparaie cu cele considerate. Coeficientul k1 ine cont de influena seciunii transversale a cuitului

q este suprafaa seciunii transversale; q= 32x20 [mm2]- coeficient n funcie de materialul prelucrat; = 0,08 Coeficientul k2 ine seama de influena unghiului de atac principal

- este un exponent n funcie de natura materialului de prelucrat; = 0,3

Coeficientul k3 ine seama de influena unghiului de atac secundar 1

a= 15 pentru scule armate cu plcue; 1= 10

Coeficientul k4 ine seama de influena razei de racordare a vrfului cuitului

- exponent funcie de tipul prelucrrii i de materialul prelucrat; = 0,2r- raz de racordare;r= 1 mm (tab. 10.26 Pico) Coeficientul k5 ine seama de influena materialului din care este confecionat partea achietoare a sculei: k5=1 Coeficientul k6 ine seama de materialul prelucrat: k6= 1 Coeficientul k7 ine seama de modul de obinere a semifabricatelor: k7= 1 Coeficientul k8 ine seama de starea stratului superficial al semifabricatelor: k8= 0,9, pentru oel cu under. Coeficientul k9 ine seama de forma suprafeei de degajare: k9= 1

Stabilirea turaiei

De la maina unealt se adopt turaia n= 765 rot/min

De aici rezult c viteza real este: Stabilirea vitezei de avansw= n s= 765 0,16= 122,4 m/min


Se adopt puterea efectiv de la maina-unealt: Ne= 7,5 kW.


HB=207C4= 35,7 (tab. 10.15 Pico) t= 0,3 mm s= 0,16 mm/rotx1= 1 (tab. 10.21 Pico)y1= 0,75 (tab. 10.21 Pico)n1= 0,35 (tab. 10.22 Pico

Regimul de achiere pentru strunjirea exterioar de degroare la 200 mm.

Pentru prelucrarea suprafeei cilindrice exterioare cu diametrul de 200 mm cu rugozitatea Ra=3,2m se va folosi un cuit de strung cu plcue din carburi metalice din grupa de utilizare P10.




Stabilirea avansuluiPentru strunjirea exterioar de degroare cu t=1,5 mm avem:s= 0,61,2mm/ rot.(tab. 10.7 Pico)Se adopt din gama MU:s= 0,64 mm/rot.


Cv- coeficient care depinde de caracteristicile materialului care se prelucreaz i ale materialului sculei achietoare.Cv= 257 (tab. 10.30 Pico)T- durabilitatea sculei achietoareT= 90 min (tab. 10.3 Pico)m= 0,125 (tab. 10.29 Pico)t= 1,5 mms= 0,64 mm/rotHB= 207xv= 0,18; yv= 0,20 (tab. 10.30 Pico)n=1,75k1...k9- diferii coeficieni care in cont de condiiile diferite de lucru n comparaie cu cele considerate. Coeficientul k1 ine cont de influena seciunii transversale a cuitului

q este suprafaa seciunii transversaleq= 32x22 mm2- coeficient n funcie de materialul prelucrat= 0,08 Coeficientul k2 ine seama de influena unghiului de atac principal




Stabilirea turaiei

De la maina unealt se adopt turaia n= 150rot/minDe aici rezult c viteza real este:




HB=207C4= 35,7 (tab. 10.15 Pico) t= 1.5 mm s= 0,64 mm/rotx1= 1 (tab. 10.21 Pico)y1= 0,75 (tab. 10.21 Pico)n1= 0,35 (tab. 10.22 Pico)Se adopt puterea efectiv de la maina-unealt: Ne= 7,5 kW.

Regimul de achiere pentru strunjirea exterioar de degroare la 320 mm.

Pentru prelucrarea suprafeei cilindrice exterioare cu diametrul de 320 mm cu rugozitatea se va folosi un cuit de strung cu plcue din carburi metalice din grupa de utilizare P10.




Stabilirea avansuluiPentru strunjirea exterioar de degroare cu t=2,5 mm avem:s= 0,81,2 mm/ rot.(tab. 10.7 Pico)Se adopt din gama MU: s= 0,88 mm/rot.


Cv- coeficient care depinde de caracteristicile materialului care se prelucreaz i ale materialului sculei achietoare: Cv= 285 (tab. 10.30 Pico)T- durabilitatea sculei achietoare: T= 90 min(tab. 10.3 Pico)m= 0,125 (tab. 10.29 Pico)t= 2,5 mms= 0,88 mm/rotHB= 207xv= 0,18; yv= 0,35 (tab. 10.30 Pico)n=1,75k1...k9- diferii coeficieni care in cont de condiiile diferite de lucru n comparaie cu cele considerate. Coeficientul k1 ine cont de influena seciunii transversale a cuitului



a= 15 pentru scule armate cu plcue1= 30 Coeficientul k4 ine seama de influena razei de racordare a vrfului cuitului

- exponent funcie de tipul prelucrrii i de materialul prelucrat: = 0,1r- raz de racordare; r= 0,5 mm (tab. 10.26 Pico)

Coeficientul k5 ine seama de influena materialului din care este confecionat partea achietoare a sculei: k5=1 Coeficientul k6 ine seama de materialul prelucrat: k6= 1 Coeficientul k7 ine seama de modul de obinere a semifabricatelor: k7= 1 Coeficientul k8 ine seama de starea stratului superficial al semifabricatelor: k8= 0,9, pentru oel cu under. Coeficientul k9 ine seama de forma suprafeei de degajare: k9= 1

Stabilirea turaiei





HB=207C4= 35,7 (tab. 10.15 Pico) t=2,5 mm s= 0,88 mm/rotx1= 1 (tab. 10.21 Pico)y1= 0,75 (tab. 10.21 Pico)n1= 0,35 (tab. 10.22 Pico)Se adopt puterea efectiv de la maina-unealt: Ne= 7,5 kW.

Regimul de achiere pentru strunjirea frontal de degroare la 327 la 328 mm

Scula achietoare va fi un cuit de strung cu plcu din carburi metalice tip P10, iar corpul cuitului va fi conform STAS 6374-6385/80.Seciunea corpului cutitului este dreptunghiulara cu hxb= 32x20mm2,forma corpului cuitului fiind conform STAS 352-86.Uzura admisibil a plcuei din carburi metalice este:- pentru degroare. h= 11,4 (tab. 10.1 Pico)Adoptm h= 1,2Durabilitatea economic, T, a cuitului cu seciune dreptunghiular 32x20 mm2.T= 90 min(tab. 10.3 Pico)Parametrii geometrici ai sculei achietoareTinnd cont de s i de felul suprafeei de degajare se aleg urmtoarele valori pentru parametrii geometrici:


(tab. 10.6 Pico)Stabilirea adncimii de achierePentru adaosuri asimetrice t se calculeaz cu rel.:

Stabilirea avansuluiPentru strunjirea frontal de degroare cu t=1mm avem:sl= 0,40,5 mm/ rot. (tab. 10.7 Pico)Se adopt din gama MU: sl= 0,904 mm/rot.


Cv- coeficient care depinde de caracteristicile materialului care se prelucreaz i ale materialului sculei achietoare.Cv= 257 (tab. 10.30 Pico)T- durabilitatea sculei achietoareT= 90 min (tab. 10.3 Pico)m= 0,125 (tab. 10.29 Pico)t= 1,5mms= 0,904 mm/rotHB= 207xv= 0,18; yv= 0,20 (tab. 10.30 Pico)n=1,75k1...k9- diferii coeficieni care in cont de condiiile diferite de lucru n comparaie cu cele considerate. Coeficientul k1 ine cont de influena seciunii transversale a cuitului



a= 15 pentru scule armate cu plcue1= 30 Coeficientul k4 ine seama de influena razei de racordare a vrfului cuitului


Stabilirea turaiei


Stabilirea vitezei de avansw= n s= 120 0,904= 108,48 m/min



HB=207C4= 35,7 (tab. 10.15 Pico) t= 1,5 mm s= 0,904 mm/rotx1= 1 (tab. 10.21 Pico)y1= 0,75 (tab. 10.21 Pico)n1= 0,35 (tab. 10.22 Pico)Se adopt puterea efectiv de la maina-unealt: Ne= 7,5 kW.

Operaia 2. GURIREA

A. EXECUTAREA GURII DE 32MM DE LUNGIME 40 MM.

Alegerea sculeiPentru prelucrarea gurilor cu o lungime l< 10 D, unde D este diametrul burghiului, se folosete un burghiu elicoidal din oel rapid Rp4, STAS 575-80.Parametrii geometrici principali ai prii achietoare a burghiului elicoidal sunt:a. Unghiul la vrf 2HB=2072= 118-125 Se adopt 2=118(tab. 16.1 Pico)21=70-90Se adopt 21=70.

b. Unghiul de aezare este n funcie de diametrul burghiului= 9...12 (tab. 16.2 Pico)Se adopt = 12. c. Unghiul de degajare are valori ce depind de unghiul de nclinare a canalului elicoidal . = 25. (tab. 16.1 Pico)d. Diametrul burghiului

La operaiile de gurire dimensiunea se obine automat, diametrul gurii fiind egal cu diametrul sculei. Micarea de achiere i micarea de avans sunt executate de burghiu, n timp ce piesa este fix. Diametrul burghiului va fi de 32,5mm.

Stabilirea durabilitii i a uzurii admise a sculei achietoare

Uzura burghiului pe faa de aezare: h= 0,8...1,2 mm (tab.16.4 Pico) Se adopt h= 0,10 mm. Durabilitatea economic a burghiului: T= 50 min. (tab. 16.6 Pico)

Stabilirea adncimii de achiere, t

tdeg= D/2 = 32/2 = 16 mm.D- diametrul burghiului Stabilirea avansului de achiere, sAvansul reprezint deplasarea burghiului sau a piesei de-a lungul axei, la o rotaie a arborelui principal al mainii. Avansul mecanic la gurire depinde de: rezistena burghiului, rigiditatea sistemului pies-main-unealt-dispozitiv, prescripii pentru precizia i calitatea suprafeei gurii prelucrate, rezistena mecanismului de avans al MU.

Ks- coeficient de corecie n funcie de lungimea gurii; dac l< 3D rezultKs= 1Cs- coeficient de avansCs= 0,031 (tab. 16.9 Pico)D- diametrul burghiului; D= 32 mm

Se adopt de la maina-unealt G25, s= 0,19 [mm/rot].

Stabilirea vitezei de achiere, v

Cv=5zv= 0,4 (tab. 16.22 Pico) m= 0,2yv= 0,7KVp= KMv KTv KLv KSv

(tab. 16.23 Pico)Stabilirea turaiei, n

De la MU se adopt n= 260 rot/min.

Rezult c viteza real este:

Stabilirea vitezei de avans, ww=n s= 260 0,19= 49.4 mm/min.

Stabilirea puterii efective, Ne

Se adopt de la maina unealt, G25, Ne= 8 kW.

B. ALEZAREA GURII DE 32MM DE LUNGIME 40 MM.Alegerea sculeiPentru alezarea se alege alezor din oel rapid monobloc.Parametrii geometrici principali ai prii achietoare a alezorului sunt:a. Unghiul la vrf 22= 30-60-90 Se adopt 2=6021=8-12 Se adopt 21=10.

b. Unghiul de aezare este n funcie de diametrul burghiului= 7...15 Se adopt: = 10. c. Unghiul de degajare are valori ce depind de unghiul de nclinare a canalului = 5...10 Se adopt: = 25. (tab. 16.1 Pico)d. Diametrul burghiuluiLa operaiile de alezare dimensiunea se obine automat, diametrul gurii fiind egal cu diametrul alezorului. Micarea de achiere i micarea de avans sunt executate de alezor, n timp ce piesa este fix.

Diametrul alezorului va fi de 32mm.Stabilirea adncimii de achiere, tt = 0,03 mm (tab. 16.52 Pico) Stabilirea avansului de achiere, sAvansul reprezint deplasarea alezorului sau a piesei de-a lungul axei, la o rotaie a arborelui principal al mainii.

Cs- coeficient de avans; Cs= 0,16 (tab. 16.53 Pico)D- diametrul alezorului ; D= 24 mm


Cv=10,5zv= 0,43; m= 0,2; yv= 0,05(tab. 16.57 Pico)

OPERAIA 3. FREZAREA

Frezarea canalului de pan aplicat cotei 120.

Alegerea sculei achietoareSe alege din STAS 1683-80, o frez cilindro-frontal din oel rapid cu caracteristicile:D = 12 mm; z = 4 dini; Durabilitatea economic a frezei : T = 35 min;Stabilirea adncimii de achiere, tLuand in considerare adancimea canalului si latimea frezei se adopta:t = 6 mm;Stabilirea avansului de achiere, ssd = 0,019 mm/dinte(tab. 14.26 Pico)


Stabilirea turaiei, n

De la MU se adopt n= 920 rot/min.

Rezult c viteza real este:

OPERAIA 4. RECTIFICAREA

RECTIFICAREA SUPRAFEEI CILINDRICE EXTERIOARE LA 96MM.

Adncimea de achiere i numrul de treceriAdncimea de achiere se alege simultan cu avansul de ptrundere, ntruct la rectificare cele dou se confund.Numrul de treceri la rectificarea rotund exterioar cu avans longitudinal se calculeaz cu relaia:

Stabilirea avansurilorLa rectificarea cu avans longitudinal sunt necesare avansul longitudinal, sl i avansul de ptrundere st.

Avansul de ptrundere pentru rectificarea exterioar prin metoda avansului longitudinal se recomand n funcie de diametrul piesei, de coeficientul i de viteza avansului principal, va, m/min.Viteza de avans, va=30 - 53 m/min. (tab. 22.3 Pico)Se adopt va= 32 m/min.Astfel st= 0,013 mm/curs.(tab. 22.2 Pico)

Coeficienii de corecie ai st

Stabilirea vitezei de achiere i a vitezei de rotaie a piesei

Viteza de achiere la rectificare este considerat viteza de rotaie a discului abraziv v, m/s, pentr care se recomand viteza de achiere din tabelul 22.9 Pico.Se recomand pentru rectificarea rotund esterioar de finisare v= 31,5- 40 m/s.Se adopt v= 33 m/s.Viteza de rotaie a piesei vp, n cazul rectificrii rotunde exterioare prin metoda avansului longitudinal se calculeaz cu relaia:

5. Calculul normelor tehnice de timp

OPERAIA 1. STRUNJIREA

Timpul de prindere i desprindere a semifabricatului, cu strngere pneumatic a piesei, pentru piese cu masa pn in 1 kg este:Tp-d= 0,2 min.(tab. 5.68 Pico)Timpul de ntoarcere pies: tntoarcere=0,19 min(tab 12.9 Vlase)Timpul de pregtire-ncheiere:Tp-= 15 min(tab 5.63 Pico)

a. Strunjirea frontal de degroare la 326 mmTimpul de baz:

L, lungimea cursei de lucru a sculei n sensul avansului [mm]; , viteza de avans [mm/min]; i, numrul de treceri necesar pentru executarea suprafeei respective; l, lungimea suprafeei prelucrate [mm]; l1, distana de ptrundere a cuitului [mm]; l2, distana de depire a sculei, l2= 0..5 [mm]; l3, lungimea suprafeei prelucrate pentru achia de prob, [mm]; s, avansul [mm/rot]; n, turaia piesei, [rot/min].

Timpii ajuttori: ta2, timp pentru comanda mainii, montarea i demontarea sculelor: ta2= 0,05+0,05+0,1+0,1+0,05+0,05+0,05+0,5+0,3+0,2=1,5 min (tab. 5.73 Pico) Lund n considerare c ntr-o zi se prelucreaz 100 de buci, rezult:ta2= 1,5/100= 0,015 min/pies ta3, timp ajuttor pentru complexe de mnuiri legate de faz:ta3= 0,55 [min] (tab. 5.75 Pico)ta= ta2+ta3= 0,015 + 0,55= 0,565 min

Timp operativ:Top= tb + ta= 4.4 +0,565= 4.965 min

Timp de deservire tehnic:tdt= 2,5% tb= 2,5% 4.4 = 0,11 min (tab. 5.79 Pico)

Timp de deservire organizatoric:tdo= 1% tb= 1% 4.4 = 0,44 min (tab. 5.79 Pico)

Timp de odihn i necesiti fiziologice:ton= 5,5% Top= 5,5% 4.965= 0,273 min(tab. 5.80 Pico)

b. Strunjirea exterioar de degroare la 120 mm pe lungimea 80 mm

Timpul de baz:

Timpii ajuttori: ta2, timp pentru comanda mainii, montarea i demontarea sculelor:ta2= 0,05+0,05+0,05+0,05+0,05+0,05+0,5+0,3+0,5=1,6 min (tab. 5.73 Pico)Lund n considerare c ntr-o zi se prelucreaz 100 de buci, rezult:ta2= 1,6/100= 0,016 min/pies ta3, timp ajuttor pentru complexe de mnuiri legate de faz:ta3= 0,4 [min] (tab. 5.75 Pico)ta= ta2+ta3= 0,016 + 0,4= 0,416 min

Timp operativ:Top= tb + ta= 18.04 +0,416= 18.456 minTimp de deservire tehnic:tdt= 2,5% tb= 2,5% 18.04 = 0,451 min (tab. 5.79 Pico)


Timp de odihn i necesiti fiziologice:ton= 5,5% Top= 5,5% 18.456 = 1.015 min(tab. 5.80 Pico)

c. Strunjirea exterioar de finisare 120mm pe lungimea 80 mm

Timpul de baz:

Timpii ajuttori: ta2, timp pentru comanda mainii, montarea i demontarea sculelor:ta2= 0,05+0,05+0,05+0,05+0,05+0,05+0,5+0,3+0,5=1,6 min -om (tab. 5.73 Pico)Lund n considerare c ntr-o zi se prelucreaz 100 de buci, rezult:ta2= 1,6/100= 0,016 min/pies ta3, timp ajuttor pentru complexe de mnuiri legate de faz:ta3= 0,4 [min] (tab. 5.75 Pico)ta= ta2+ta3= 0,016 + 0,4= 0,416 minTimp operativ:Top= tb + ta= 0,275 +0,416= 0.691 minTimp de deservire tehnic:tdt= 2,5% tb= 2,5% 0.275= 0,00687 min (tab. 5.79 Pico)


Timp de odihn i necesiti fiziologice:ton= 5,5% Top= 5,5% 0.691 = 0,0528 min(tab. 5.80 Pico)

d. Strunjirea exterioar de degroare la 320 mm pe lungimea 240 mmTimpul de baz:

Timpii ajuttori: ta2, timp pentru comanda mainii, montarea i demontarea sculelor:ta2= 0,05+0,05+0,1+0,1+0,05+0,05+0,05+0,5+0,3+0,2=1,5 min (tab. 5.73 Pico)Lund n considerare c ntr-o zi se prelucreaz 100 de buci, rezult: ta2= 1,5/100= 0,015 min/pies ta3, timp ajuttor pentru complexe de mnuiri legate de faz:ta3= 0,55 [min] (tab. 5.75 Pico)ta= ta2+ta3= 0,015 + 0,55= 0,565 min



Timp de odihn i necesiti fiziologice:ton= 5,5% Top= 5,5% 4.086 = 0,224 min(tab. 5.80 Pico)

f. Strunjirea exterioar de degroare la 200 mm pe lungimea 200 mm

Timpul de baz:





g. Strunjirea exterioar de degroare la 96 mm pe lungimea 120 mm

Timpul de baz:


Timp operativ:Top= tb + ta= 41.463+0,3665 = 41,829 minTimp de deservire tehnic:tdt= 2,5% tb= 2,5% 41.463 = 1.036 min (tab. 5.79 Pico)



h. Strunjirea exterioar de finisare la 96 mm pe lungimea 120 mm

Timpul de baz:

Timpii ajuttori: ta2, timp pentru comanda mainii, montarea i demontarea sculelor:ta2= 0,05+0,05+0,05+0,05+0,05+0,05+0,05+0,3+0,5=1,6 min -om (tab. 5.73 Pico)Lund n considerare c ntr-o zi se prelucreaz 100 de buci, rezult:ta2= 1,6/100= 0,016 min/pies ta3, timp ajuttor pentru complexe de mnuiri legate de faz:ta3= 0,4 [min] (tab. 5.75 Pico)ta= ta2+ta3= 0,016 + 0,4= 0,416 min

Timp operativ:Top= tb + ta= 1.007 +0,416= 1,423 minTimp de deservire tehnic:tdt= 2,5% tb= 2,5% 1.007= 0,025 min (tab. 5.79 Pico)


Timp de odihn i necesiti fiziologice:ton= 5,5% Top= 5,5% 1,423 = 0,0782 min(tab. 5.80 Pico)

Timpul unitar pe operaie:Tu= tb+ ta+ tdt+ tdo+ ton+ tpd, minTu=123,17 min

Timpul normat pe operaie:Tn= Tu+ Tp-d+ tntoarcere+ Tp/n, minTn= 123,17 + 0,2+ 0,19+ 15/25000= 123,56 min.

OPERAIA 2. GURIRE

Timp de pregtire ncheiereTp= 6 min (tab. 9.1 Pico)Timp de prindere- desprindere pies n menghin pneumatic pe maina de guritTp-d= 0,22 min.(tab. 9.50 Pico)Timpul de ntoarcere pies: tntoarcere=0,1 min(tab 12.9 Vlase)

Executarea gurii de 24mm de lungime 30 mm.

La burghie cu ascuire simpl:

Timpul ajuttor: ta ta1, timp pentru prinderea i desprinderea pieseita1= 0,41 min (tab. 9.50 Pico) ta2, timp pentru comanda mainii-unelteta2= 0,06 min (tab. 9.51 Pico) ta3, timp pentru evacuarea achiilorta3= 0,06 min(tab. 9.52 Pico) ta4, timp specific fazei de lucruta4= 0,12 min(tab. 9.53 Pico)

ta= ta1+ ta2+ ta3+ ta4= 0,41+0,06+0,06+0,12= 0,65 min.Timpul de deservire tehnic, tdt:tdt= 2,5% tb= 2,5% 0,67= 0,01675 min (tab. 9.54 Pico)Timp de deservire organizatoric:tdo= 1,3% Top= 1,3% 1,32= 0,01716 min (tab. 9.54 Pico)Timp de odihn i necesiti fiziologice:ton= 3% Top= 3% 1,32= 0,0396 min. (tab. 9.55 Pico)Timpul unitar pe operaie:Tu= tb+ ta+ tdt+ tdo+ ton+ tpd, minTu= 1,61351 min

Timpul normat pe operaie:Tn= Tu+ tntoarcere+ Tp/n, minTn= 1,61351 + 0,1+ 6/25000= 1,71375 min.

OPERAIA 3. FREZAREA

Timp de pregtire ncheiereTp= 16 min (tab. 8.1 Pico)

Timpul de baz:tb = 2tb1 + tb2

tb = 2tb1 + tb2 = 0,21

Timpul ajuttor: ta ta1, timp pentru prinderea i desprinderea manual pieseita1= 0,60 min ta2, timp pentru comanda mainii-unelteta2= 0,13 min ta4, timp pentru curatirea dispozitivului de achiita4= 0,10 minta45= 0,18 min

ta= ta1+ ta2+ ta4+ ta45= 1,01 min.

Timpul de deservire tehnic, tdt: tdt= 5,5% tb = 5,5% 0,21= 0,01155 min Timp de deservire organizatoric:tdo= 1,2% Top= 1,2% 1,22= 0,01464 min

Timp de odihn i necesiti fiziologice:ton= 4,5% Top= 4,5% 1,22= 0,0549 min.

Timpul unitar pe operaie:Tu= tb+ ta+ tdt+ tdo+ ton+ tpd, minTu= 1,30109 min

Timpul normat pe operaie:Tn= Tu+ Tp/n, minTn= 1,3+ 16/25000= 1,30173 min.

OPERAIA 4. RECTIFICAREA

Rectificarea diametrului de 96 mm pe lungime de 120 mm

Timpul de pregtire-ncheiereTp= 10 min (tab. 12.1 Pico)

Timpul de baz, tb (tab. 12.2 Pico)

Timpul ajuttor, ta ta1, timp pentru prinderea i desprinderea piesei: ta1= 0,23 min (tab. 12.8 Pico) ta2, timp pentru comanda mainii-unelteta2= 0,04+0,03+0,03+0,04+0,07+0,08=0,29 min (tab. 12.9 Pico) ta5, timp pentru msurri de controlta5= 0,33 min (tab. 12.10 Pico)ta= 0,23+0,29+0,33= 0,85 min.

Timpul de deservire tehnic, tdt:

Timp de deservire organizatoric:tdo= 1,5% Top= 1,5% 1,755= 0,05265 min (tab. 12.12 Pico)

Timp de odihn i necesiti fiziologice:ton= 3% Top= 3% 1,755= 0,0263 min (tab. 12.13 Pico)

Timpul normat pe operaie:Tn= tb+ta+tdt+tdo+ton+Tp/nTn buc= 1,88 min

6. Intocmirea Planului de Operatii.

Planul de operatii pentru obtinerea semifabricatului este urmatorul:

Nr. crt.Operatii si faze de semifabricareMasini, utilaje, instalatii si S.D.V.-uriMateriale auxiliareParametrii tehnologici

1Debitarea materialuluiFierastrau mecanic-Viteza si avansul panzei

2MatritarePresa Hidraulica

3Strunjirea PieseiSN 400 X 1500-

4Frezarea PieseiFU 350 X-

5Tratarea PieseiCuptor electric-mbuntire la duritatea 50-55 HRC

6Rectificarea PieseiSA 500--

7

8

9

Nr. crt.

1

2

3

4

5

6

7

8

9

42

mfp

Documents