calcul stalp

SISTEM STRUCTURAL:

Deschidere = 20 [m]

Inaltime cornisa = 7 [m]

Unghi inclinare acoperis = 5 [m]

Lungime = 60 [m]

Travee = 6 [m]

Structura este amplasata in Bistrita.

Clasa de importanta IV

Elementele se vor proiecta din otel clasa

S355

de inertie y-y

corespunzatoare sectiunii transversale a barei din tabelul 5.1

de raportul Ip si bp

mediana a placutei de solidarizare

A-aria bruta a sectiunii transversale

E-modulul de elasticitate longitudinal

G-modul de elasticitate transversal

iy-raza de inertie a sectiunii brute in raport cu axa maxima de inertie y-y

iz-raza de inertie a sectiunii brute in raport cu axa maxima de inertie z-z

It-moment de inertie la rasucire

Iw-moment de inertie sectorial al sectiunii transversle a barei

Iy-moment de inertie in raport cu axa macima de inertie y-y

LeT-lungimea de flambaj a barei pentru rasucire si deplanare

Ley-lungimea de flambaj a barei corespunzatoare flambajului prin incovoiere dupa axa maxima

Nsd-efort axial la intindere provenit din incarcarea de calcul

Nt,Rd-efort capabil la intindere al barei, care se determina ca valoare minima

fybxA/ƳM0

Aeff-aria eficace a sectiunii transversale

Ncr- forta critica elastica la flambajul prin incovoiere determinata pentru sectiunea bruta a barei

Ncr,T-forta critica elastica de flambaj prin rasucire

Ncr,FT-forta critica elastica de flambaj prin incovoiere-rasucire

fy-limita de curgere a materialului

fu-limita de rezistenta a materialuluiλ-este zveltetea barei pentru modul de flambaj

I-raza de inertie dupa axa corespunzatoare (y sau z)

α-coeficient al imperfectiunilor, al careui valoare se ia in functie de curba de flambaj

β-coeficient adimensional,ce caracterizeaza rigiditatea placutei si se ia din tabelul 5.4 in functie

Ip-dimensiunea placutei perpendiculara pe axa barei

bp-dimensiunea paralele cu axa barei

tp-grosimea placutei

Ω-dublul suprafetei hasurate ,cuprinza intre liinile mediane ale peretilor barei si linia

C-coeficent a carui valoare depinde de tipul formarii la rece C=7

N-reprezentand numarul indoirilor la 90°

Determinarea caracteristicilor eficace ale talpii si rebordului in compresiune

Marca otelului S 355

Dimensiunile sectiunii transversale

150 [mm]

47 [mm]

41 [mm]

16.00 [mm]

4.00 [mm]

1.00 [mm]

0.96 [mm]

1.1 coeficient partial de siguranta

322 kN

255.36

mm²

355 deoarece grosimea maxima a peretilor sectiunii transversale

510 N/mm²

7

4

4

626.93

Verificarea proportiilor geometrice.

b/t ≤ 60 b/t= 47 < 60 se verifica conditia

c/t ≤ 50 c/t= 16.00 < 50 se verifica conditia

h/t ≤ 500 h/t= 150 < 500 se verifica conditia

0.2 ≤ 0.34 se verifica conditia

0.34

0.2 ≤ 0.39 se verifica conditia

0.39

Latimea rebordului

15.5 mm²

Dimensiunile sectiunii pe axa mediana

149.00 mm²

46.00 mm²

40.00 mm²

Aria sectiunii transversale brute

ƳM0-coeficient partial de siguranta

ν-coeficientul lui poison

h=

b1=

b2=

c=

r=

tnom=

tg miezului=

ƳM1=

Nsd =

Abr= mm²Aeff=

fy= N/mm² este de 4mm ≤ 40 mm,limita de curgere este Fy=355N/mm² , fy=fyb

fyu=

C=

N=

t=

fya= N/mm²

0,2 ≤ c/b1≤ 0.6

c/b1=

0,2 ≤ c/b2≤ 0.6

c/b2=

cp = c - tnom / 2 =

hp = h - tnom =

bp 1= b1 - tnom =

bp 2= b2 - tnom =

c

b

ZZ

h

t

Z

y

yGb

c

ri

G1

G2

c

b

ZZ

t

Z

y

c

G1

G2

e1

e2

e11 be12

h e1

h e2

be21 be22

? 2t

c

b

ZZ

t

Z

y

c

Gef

.i1G

ef.i2

eff

e11 be12

h1

h2

b2

?t c

b

ZZ

t

Z

y

c eff

1

h 2h 1

be21 be22

?t

Gef

.i2G

ef.i1

?1t

bruta c. centrica b1 comprimat b2 comprimat

2

1

c

b1

ZZ

h

t

Z

y

b2

c

ri

G1

G2

c

b

ZZ t

Z

y

c

G1

G2

e1

e2

e11 be12

he1

he1

be21be22

c

b

ZZ

t

Z

y

c

Ge

f .i1

Ge

f .i2

eff

e11 be12

h1

h2

b2

?t c

b

ZZ

t

Z

y

1

h2

h1

Ge

f .i2

Ge

f .i1

? 1t

bruta c. centrica b1 comprimat b2 comprimat

cef

f

be21be22

?t

?t

? 2t

### mm²

Aria sectiunii eficace

Latimea eficace a talpii comprimate

pentru talpa superioara

1.03 zveltetea redusa

0.763 factor de reducere al latimii talpii

35.12 mm

17.56 mm

pentru talpa inferioara



33.69 mm

16.84 mm

Latimea eficace a rebordului comprimat

pentru rebordul de la partea superioara

0.5 coeficient de voalare

Abr = tg·(2cp + bp1 + bp2 + hp) =

0.546

0.337



12.77 mm latimea eficace a rebordului

29.112 aria eficace a rigidizarii marginale la partea superioara

pentru rebordul de la partea inferioara

0.39

0.593 coeficient de voalare



13.61

29.24 aria eficace a rigidizarii marginale la partea inferioara

Rigiditatea resortului la partea superioara

40.916 mm

35.341 mm

mm²

mm²

1.004

0.120 N/mm²

Momentul de inertie al sectiunii eficace a rigidizarii

457 mm4

232.875 N/mm² tensiunea critica rezultata de flambaj elastic pentru

rigidizarea marginala de la partea superioara

Rigiditatea resortului la partea inferioara

40.916 mm

35.341 mm

0.996

0.151 N/mm²

Momentul de inertie al sectiunii eficace a rigidizarii

537.437 mm4

282.626 N/mm² tensiunea critica rezultata de flambaj elastic pentru

rigidizarea marginala de la partea superioara

Zveltetea redusa pentru rebordul la partea superioara

1.226

0.65< 1.226 <1.38

0.584

Zveltetea redusa pentru rebordul la partea inferioara

1.113

0.65< 1.113 <1.38

0.665

626.93 ≤ 0,6 se verifica conditia

145.54 kN ≤ 0,6 se verifica conditia ≤ 145.54

322

1.1

322 kN

1463.72

N/mm²fya=fyb+(C·N·t²/A)(fu-fb) =

Nsd ≤ Nt,Rd

Nt,Rd =

Nsd ≤ Nc,Rd

ƳM1=

Nsd = mm²

355

472.38 kN≤ 472.38 se verifica conditia

322

Solicitare la incovoiere

Aeff= N/mm²fyb=

Nc,Rd = fyb

-lungimea de flambaj a barei corespunzatoare flambajului prin incovoiere dupa axa maxima

- forta critica elastica la flambajul prin incovoiere determinata pentru sectiunea bruta a barei

-coeficient adimensional,ce caracterizeaza rigiditatea placutei si se ia din tabelul 5.4 in functie

Determinarea caracteristicilor eficace ale talpii si rebordului in compresiune

aria eficace a rigidizarii marginale la partea superioara

aria eficace a rigidizarii marginale la partea inferioara

calcul stalp

Documents