UNIVERSITATEA MARITIMA CONSTANTA FACULTATEA NAVIGATIE

STABILITATEA NAVEI PROBLEME PRACTICE

CAIET DE SEMINAR -PENTRU UZUL STUDENTILOR-

UNIVERSITATEA MARITIMA CONSTANTA FACULTATEA NAVIGATIE

FISA activitatilor la seminarii

Student______________________________________________________ Grupa_______________________________________________________ Forma de invatamant___________________________________________ Frecventa la A. Cursuri________________________________________ B. Seminarii______________________________________

Data completarii_______________ Semnatura_____________

CUPRINS Coeficienti de finete………………………………………………………………..………..1 Relatia dintre densitate, deplasament si pescaj ………………………………………..……. 2 Incarcarea navei la o linie de incarcare impusa………………………………………………6 Calculul coordonatelor centrului de greutate al navei………………………………………..7 Calculul corectiei pentru suprafete libere lichide…………………………………….…..…..8 Calculul –GM- si corectarea pentru –FSE………………………………………..………......9 Modificarea pozitiei centrului de greutate si calculul unghiului de inclinare al navei la ambarcarea / debarcarea si deplasarea de greutati …………………………………………...19 Caculul unghiului de canarisire……………………………………………………………….29 Calculul momentului de stabilitate a navei folosind valori ale pantocarenelor………………30 Trasarea curbelor de stabilitate statica. Criterii de stabilitate………………………………...31 Calculul anticipat al pescajelor navei la ambarcarea/debarcarea sau deplasarea de greutati………………………………………………………………………………………..39 Efectul ambarcarii/debarcarii sau deplasarii de greutati asupra pescajului navei in ape cu densitati diferite ………………………………………………………………………….…..44 Ambarcarea/debarcarea sau deplasarea de greutati la bord pentru a obtine o asieta dorita.....47 Calculul anticipat al pescajelor folosind tablele de asieta……………………………………52 Ambarcarea de greutati la bord astfel incat unul din pescaje sa ramana constant…….……..53 Ambarcarea/debarcarea sau deplasarea de greutati la bord pentru a obtine un pescaj dorit…54 Modificarea asietei navei datorita modificarii densitatii apei……………………………......56 Probleme combinate de “LIST” si “TRIM”………………………………………….……...57 Andocarea navei…………………………………………………………………….……….58 Esuarea navei – compartimente inundabile…………………………………………..………59 Calculul de stabilitate pentru nave care transporta cereale conform NCB Grain Form...........60

CAPITOLUL I

COEFICIENTI DE FINETE 1. Sa se calculeze coeficientul bloc si coeficientul suprafetei plutirii pentru nava “H” la pescajul de vara, presupunand ca latimea maxima a suprafetei plutirii la acest pescaj este egala cu latimea navei. Sa se compare rezultatele obtinute cu cele din curbele hidrostatice ale navei.

2

RELATIA DINTRE DENSITATE, DEPLASAMENT SI PESCAJ 2. Nava “H” se afla la pescajul corespunzator liniei de incarcare de vara, in apa sarata, si se deplaseaza intr-o zona unde densiatea apei este 1.007. Sa se determine bordul liber. 3. Nava “H” pluteste in apa cu densitatea 1.012 la un bord liber de 4.42m. Sa se determine deplasamentul navei. 4. Nava “H” pluteste in apa cu densitatea 1.025 pe chila dreapta la un pescaj de 3.9m. Sa se determine pescajul la care ar pluti nava in apa cu densitatea 1.011 la acelasi deplasament: a) folosind FWA, calculat pentru pescajul cerut b) fara a se folosi FWA.

3

5. Nava “H” pluteste in apa cu densitatea 1.025 la pescajele F 7.23m, A 7.93m. Incarca 940t marfa si se deplaseaza in alt port pana unde consuma 130 t de combustibil si apa. Sa se determine pescajul la sosirea in cel de al doilea port unde densitatea apei este 1.009. 6. Nava “H” incarca in port cu densitatea 1.010 si are pescajul mediu 8.90m. sa se determine cantitatea de marfa pe care o poate incarca inainte de intrarea in zona Winter Zone daca 120t combustibil vor fi ambarcati la bord iar 45 t de apa si combustibil sunt estimati a se consuma inainte de plecarea din port.

4

7. Nava “H” incarca intr-un port unde densitatea apei este 1.008 si trebuie sa navige prin Summer Zone. Nava pluteste cu discul plimsol 2cm deasupra apei in tribord si 6cm sub linia apei in babord. Sa se determine cantitatea de marfa pe care o poate incarca inainte de plecarea in voiaj. 8. Nava “H” pluteste pe chila dreapta in apa cu densitatea 1.017 cu discul plimsol 15cm deasupra apei in tribord si 11.6cm in sub linia apei in babord si trebuie sa plece din port pe chila dreapta la un pescaj maxim de 9.2m. Sa se calculeze: a) cantitatea maxima de marfa care poate fi incarcate b) pescajul navei la intrarea in mare.

5

9. Nava “H” incarca in port cu densitatea apei 1.008 si are bordul liber 2.43m in babord si 2.28m in tribord. Sa se determine cantitatea de marfa pe care o poate incarca sau descarca pentru a ajunge la linia de incarcare la tropice in apa sarata. 10. Nava “H” incarca la linia de incarcare de vara in apa dulce si pleaca in alt port, pana unde consuma 30t de combustibil si apa, in care denitatea apei este 1.016. In acest port se incarca marfa iar nava ajunge din nou la linia de incarcare de vara. Sa se determine cantitatea de marfa incarcata in cel de al doilea port.

6

INCARCAREA NAVEI LA O LINIE DE INCARCARE IMPUSA

11. Nava “H” incarca pe fluviu la densitatea 1.012 si este la pescajele F 5.16m si A 6.02m. Debalasteaza intrega cantitate de balast din tancurile DB no.1 si no.4 (P, S &C). Se ambarca HFO in tancurile no.3 (P&S) si no.5 DB. Sa se calculeze cantitatea maxima de marfa pe care nava o poate incarca astfel incat nava sa fie la linia de incarcare de vara cand trece in SW. Cantitatile de combustibil consumate pana la iesire in mare de pe fluviu vor fi 50t in port si 70t pentru tranzitare.

7

CAPITOLUL II

CALCULUL COORDONATELOR CENTRULUI DE GREUTATE AL NAVEI 12. Nava “H”soseste in port in conditia de incarcare no.11 si trebuie sa incarce si sa descarce urmatoarele cantitati de marfa:

Compartiment Descarcare Incarcare Kg (m) Locomotiva –pe

punte 760 t 13.83

2 TD 400 t 10.70 4 TD 200 t 10.40 2 TD 300 t 10.70 4 TD 150 t 10.40

Sa se determine cota centrului de greutate pentru situatia finala.

8

CALCULUL CORECTIEI PENTRU SUPRAFETE LIBERE LICHIDE 13. Nava “H” la deplasamentul de 18420 t, are un moment FSM (free surface moment) of 1972 mt. a) Sa se calculeze FSC. b) Daca la acelasi deplasament, FSM ar fi fost 1104 t, sa se calculeze FSC. 14. Nava “H” la deplasamentul de 14240 t are FSC 0.087m. Sa se determine FSC dupa descarcarea a 3210 tone de marfa, presupunand ca sondele de la tancuri au ramas neschimbate.

9

CALCULUL –GM- SI CORECTAREA PENTRU -FSE 15. Nava “H” se afla in portul Bombay in conditia no.4. O partida de marfa cu greutatea de 500t este deplasata din magazia no.3 pe punte, Kg=13.28m. Sa se determine GM(fluid si solid). 16. Nava “H” se afla in conditia no.2 si trebuie sa incarce 400t marfa in No.1TD. Pe timpul voiajului ce urmeaza sa-l efectueze, nava va consuma intrega cantitate de combustibil din tancul no.2 DB, P&S. Sa se determine GM (solid si fluid).

10

17. Nava “H” se fala in conditia no.7, si descarca intrega cantitate de marfa din no.2 TD. In acelasi timp ca balasta tancul Bulbous Bow, Kg=3.52, cu 186.6 t apa. Presupunand ca marfa de pe punte (locomotiva) a fost deplasata in No.2 TD iar tancurile No.4 (P&S) DB sunt partial umplute, ceea ce a dus la cresterea FSC cu 0.035m, sa se determine GM (fluid). 18. Nava “H” se afla in conditia no.2. Sa se determine GM (fluid) dupa terminarea urmatoarelor operatiuni, FSC pentru conditia finala este 0.155m: - incarcare 601t - no.1 TD - incarcare 1520t - hambarul no.3 (Kg=1.75m) - incarcare 420t – hambarul no.5 - debalastare FPk Tank - debalastare DB no.4 (P&S)

11

19. Nava “H” se afla in conditia no.5, descarca intrega cantitate de marfa din no.1TD si no.5. iar tancur no.4 DB (C) se balasteaza. FSC pentru conditia finala este 0.0895m. Sa se determine GM (fluid). 20. Nava “H” la deplasamentul de 8428 tone are FSM 1542mt. Sa se determine GM (fluid) daca KG=7.651m.

12

21. Nava “H” pluteste la un pescaj mediu de 7.50m are KG=7.726m. si urmatoarele tancuri partial umplute: No.3 DB, P, S &C – cu balast No.5 DB, Port - D.O No.5 DB, Stbd - HFO TD FW, Stbd - FW

a) Sa se determine GM (fluid) b) Daca deplasamentul navei este 10280 t, cu aceleasi tancuri partial umplute, sa se

determine FSC.

13

22. Nava “H” are pescajele F 5.38m, A 6.17m, GM(fluid) 0.83m, FSC 0.092m. Descarca 430 tone din No.3 TD, Kg 10.2m, incarca 250 tone in No.5 TD iar 300 tone de FO este ambarcat si egal distribuit in No.2 DB (P&S). Sa se determine GM (fluid). 23. Nava “H” se afla acostata intr-un port cu densitatea apei 1.014 re deplasamentul 10230t, GM(fluid) 0.82m, FSC 0.077m. Se incarca 470t de marfa, Kg 9.0, iar 150t de balast se ambarca in tancul no.1 DB. Sa se determine GM (fluid).

14

24. Nava “H” are deplasamentul de 12400t in apa cu densitatea 1.010, GM(fluid) 0.65m, FSM 1530mt. Se incarca 620t marfa in magazia no.2, Kg 5.02m iar tancurile de balasat no.2DB (P&S) continand fiecare cate 50t balast (apa de mare) au fost debalastate. O partida de marfa de 150t a fost mutata din magazia no.2 in magazia no.3 TD. Sa se determine GM(fluid) final. 25. Nava “H” este acostata intr-un port cu densitatea apei 1.007 la pescajele F 7.87m, A 8.32m si are KG 7.45m, FSM 970mt. Se descarca 410t de marfa din no.2TD. Un colet cu greutatea de 60t este mutat de pe punte, Kg 14.7m, in magazia no.2. 110 t de apa au fost ambarcate in tancurile no.8 P&S, Kg 2.77m, ceea ce a dus la umplerea lor completa. Sa se determine GM(fluid), daca un FSE aditional s-a creat in tancul no.3 DB (C) care continea HFO.

15

26. Nava “H” este in apa cu densitatea 1.012 si are deplasamentul 7083.3t, KG 7.45m,, FSC 0.103m. Magaziile no.2 si no.5, care sunt complet goale, se incarca complet cu marfa al caror factor de stivuire este 0.75m³/t, respectiv 1.08 m³/t. tancul After Peak, care este gol, este umplut cu apa cu densitatea 1.005. Sa se determine GM(fluid) in conditia finala.

16

27. Nava “H” care se afla intr-un port cu apa dulce este la un pescaj (hydrostatic) de 7.30m, KG 7.90m. 1300t de marfa trebuiesc sa se inncarce. Care va fi Kg al marfii ce trebuie incarcata astfel incat GM final sa fie 0.5m, a) in SW, b)in FW ?

17

28. Nava “H” se afla la un pescaj mediu de 5.5m, KG 7.53m, FSC in conditia finala 0.104m si are de incarcat 1200t marfa in magazia no.2 (LH & TD). Sa se determine cantitatea de marfa care trebuie incarcata in fiecare spatiu astfel incat la terminarea incarcarii GM(fluid) sa fie 1.00m.

18

29. Nava “H” soseste in port in conditia de incarcare no.7. O locomotiva cu greutatea de 76 t trebuie sa fie descarcata folosind biga navei al carei capat este la o inaltime de 25m deasupra chilei. Sa se determine GM (fluid) pentru urmatoarele situatii: a) cand locomotiva este suspendata la o inaltime de 0.5m deasupra puntii; b) cand locomotiva a fost descarcata.

19

MODIFICAREA POZITIEI CENTRULUI DE GREUTATE si CALCULUL UNGHIULUI DE INCLINARE AL NAVEI LA AMBARCAREA /DEBARCAREA

/DEPLASAREA DE GREUTATI

30. Nava “H”, se afla in conditia no.2, si transfera balastul din tancul Fore Peak in tancul After Peak. Sa se determine modificarea pozitiei centului de greutate al navei. 31. Nava “H” are pescajele F 8.68m si A 8.88m in apa cu densitatea 1.010 iar LCG este 72.129m. Se impune obtinerea unui LCG de 71.9m prin descarcarea a 400t marfa. Sa se determine pozitia din care trebuie descarcata marfa.

20

32. Nava “H” are deplasamentul 7720t, KG 8.42m, nu are FSC, si incarca 130 t marfa la o distanta de 2m in tribord, fata de centrul navei in plan transversal, cu Kg 10.52m. Sa se determine unghiul de inclinare al navei. 33. Nava “H” in conditia no.2. Sa se determine deplasarea centrului de greutate daca 100t marfa au fost deplasate transversal pe o distanta de 10m. Sa se determine de asemenea unghiul de inclinare al navei.

21

34. Nava “H” are pescajele F 5.70m, A 7.60m, KG 6.12m si incarca 400 t marfa in no.3TD la 2m fata de centrul navei in babord. Sa se determine inclinarea navei. 35. Nava “H” in conditia no.5, ambarca 100t DO in tancul no.7 DB (P), la 5m fata de centrul navei. Sa se determine inclinarea navei.

22

36. Nava “H”, deplasament 13539 t, in apa cu densitatea 1.015, KG 7.344m, FSC 0.076m, deplaseaza o greutate de 30t dintr-o pozitie aflata la 3m fata de centrul navei in babord intr-o pozitie aflata la 4.5m fata de centrul navei in tribord. Sa se determine inclinarea navei. 37. Nava “H” in conditia no.8, consuma intreaga cantitate de combustibil (HFO) din tancul no.5 DB(S), la carui Kg este la 4m fata de centrul navei. Sa se determine inclinarea navei.

23

38. Nava “H” pluteste la un pescaj mediu de 6.10m si este inclinata cu 2°1/4” la babord. GM (fluid) 0.491m. Pentru a aduce nava in pozitie dreapta, unde trebuie 100t marfa sa fie: a) incarcate b) descarcate c) daca inclinarea ar fi trebuit corectata prin deplasarea transversala la bord a 100t marfa, pe ce distanta ar fi trebuit aceasta marfa deplasata?

24

39. O greutate de 20t atunci cand este deplasata transversal pe o distanta de 18m, cauzeaza navei “H” care pluteste la un pescaj mediu de 5.92m, o inclinare de 2.6°. Sa se calculeze GM(solid), avand in vedere ca FSC este 0.082m. 40. Nava “H” are deplasament 16398t, KG 7.15m, FSC 0.08m. Descarca 280t marfa Kg 6.20m dintr-o pozitie aflata la 1.4m in tribord fata de centrul navei si incarca 280t marfa, Kg 6.2m intr-o pozitie aflata la 3.5m in tribord fata de centrul navei. O partida de marfa a fost deplasata pe orizontala dintr-o pozitie aflata la 3.6m in babord la 1.2m babord fata de centrul navei. Sa se determine inclinarea rezultata.

25

41. Nava “H” plueste la un pescaj mediu de 7.12m in apa cu densitatea 1.008, KG 6.12m. Incarca 900t marfa in 3TD, la 2m in babord fata de centru si 200t in 4TD, la 2.5m in tribord fata de centru. O greutate de 80t este descarcata de pe punte, Kg 14.1m, dintr-o pozitie aflata la 4m in babord. Sa se determine pescajul mediu final al navei si unghiul de inclinare daca FSC pentru conditia finala este 0.12m.

26

42. Nava “H” are deplasamentul 13750t, KG 6.2m, FSC 0.12m si este inclinata la tribord 1.5 grade. Sa se determine cantitatea de marfa ce poate fi incarcata in magazia no.4TD, la 6m fata de centrul navei, pentru a aduce nava in pozitie dreapta. 43. Nava “H” se afla in conditia 5 si efectueaza urmatoarele operratiuni: - descarca 150t din no.1TD , de la 6m tribord fata de centru; - descarca 50t din no.3 TD, Kg 11.15m, de la 1.3m babord fata de centru; - se umple cu apa poatbila tancul no.8 DB (P&S), la 2.4m fata de centru; - o partida de marfa de 40t este mutata 6.2m pe verticala in jos si 1.8m transversal spre tribord. Sa se determina inclinarea rezultata.

27

44. Nava “H” la deplasamentul de 1350, KG 7.32m, FSM 1146mt, este inclinata 2.5 grade la tribord si mai are de incarcat 380t marfa. Spatiul este disponibil in no.3 TD la 1.5m in tribord fata de centrul navei, si in no.5 UTD la 6.2m in babord fata de centrul navei. Sa se detrmine cantitatea de marfa care trebuie incarcata in fiecare spatiu astfel incat nava sa fie in pozitie dreapta la terminarea incarcarii. 45. Nava “H” se afla in conditia no.7 si este inclinata 3 grade la babord. Tancul no.7 DB tribord este umplut cu DO (centrul de greutate este la 3.8m fata de centrul navei) Sa se determine inclinarea finala.

28

46. Nava “H” are un pescaj mediu de 5.76m in apa dulce si este inclinata jumatate de grad la babord. KG 7.68m, FSC 0.09m. O partida de marfa ce cantareste 80t este mutata dintr-o pozitie aflata la 1m in babord in alta pozitie aflata la 4.5m in acelasi bord. Sa se determine inclinarea finala. 47. Nava “H” are deplasamentul de 19150t, KG 6.65m, FSC 0.042m si mai are de incarcat doua locomotive ce cantaresc 76t fiecare, urmand sa se foloseasca instalatia proprie de incarcare. Prima locomotiva este incarcata pe punte (in bordul de la mal) la 13.83 m deasupra chilei si la 6m fata de centrul navei. In momentul ridicarii celei de a doua locomotive, capatul bratului macaralei se afla la o inaltime de 25m fata de chila si la o distanta de 13m fata de centrul navei. Sa se determine inclinarea maxima aparuta pe timpul operatiunii de incarcare.

29

CALCULUL UNGHIULUI DE CANARISIRE 48. Nava “H” are deplasamentul 16875.5t, KG 8.158m, FSM 1798mt. Presupunand ca nava este de tip “wall sided” sa se calculeze unghiul de canarisire ai inaltimea metacentrica pentru acest unghi. 49. Nava “H” are pescajele F 5.73m, A 6.42m si este canarisita la un unghi de 4 grade, FSM 1563mt. presupunand ca nava este de tipul “wall sided” sa se calculeze KG.

30

CAPITOLUL III CALCULUL MOMENTULUI DE STABILITATE FOLOSIND VALORI ALE

PANTOCARENELOR 50. Sa se determine momentul de stabilitate statica a navei “H” la unghiul de inclinare corespunzator deplasamentului 16133t, KG 7.57m, FSC 0.085m.

31

TRASAREA CURBEI DE STABILITATE STATICA. CRITERII DE STABILITATE. 51. Nava “H” se afla in conditia no.5 si deplaseaza anumite greutati la bord, vertical in sus, astfel incat KG creste cu 0.22m. a) sa se traseze curba de stabilitate statica a navei, pana la unghiul de inclinare de 30 grade b) din curba trasata mai sus, sa se estimeze inaltimea metacentrica initiala c) sa se calculeze stabilitatea dinamica a navei , la unghiul de inclinare de 30 grade.

32

52. Nava ‘H” are deplasament 18529t, KG 7.539m, FSC 0.084m a) sa se determine GM(fluid) b) sa se traseze curba de stabilitate statica pentru aceasta conditie c) din curba se se determine:

• GZ maxim si unghiul la care apare acesta • Unghiul de apus • Modificarea stabilitatii navei daca apare un moment de rasturnare de 4500tm • Inclinarea produsa de momentul de rasturnare

d) sa se arate care din criteriile minime de stabilitate impuse de Conventia Load Line sunt indeplinite

33

53. Nava “H” se afla in conditia no.9, si debalasteaza cate 100t din tancurile DB no.2 P&S fiecare. a) sa se calculeze GZ la inntervale de 10 grade pana la un unghi de inclinare de 40 grade b) sa se calculeze stabilitatea dinamica la unghiul de inclinare de 40 grade c) sa se studieze care din criteriile de stabilitate minime impuse sunt indeplinite, considerand unghiul de inundare 42 grade.

34

54. Nava “H” se afla la pescajele F 6.38m si A 7.24m, KG 8.06m, FSM 1172mt. Se balasteaza 100t in tancul DB no.3 (P), Cg 8.0m fata de centrul navei. Sa se traseze curba de stabilitate sttica si sa se determine din ea unghiul de inclinare.

35

55. Nava “H” in conditia no.5 efectueaza urmatoarele operatiuni: descarca 250t din no.1TD, Cg 6m tribord fata de centrul navei, descarca 50t din no.3TD, Kg 11.15m, Cg 1.3 m babord fata de centrul navei, balasteaza cu FW no.8 DB (S) Cg 1.8m fata de centru. O partida de marfa de 40t este deplasata 6.20m vertical in jos si 16m transversal in babord. Sa se traseze curba de stabilitate statica in aceasta conditie si sa se determine inclinarea rezultata.

36

56. Nava “H” pluteste la pescajul 8.785m, KG 7.807m, FSM 1552mt are incarcata in magazia no3 marfa omogena cu factorul de stivuire 1.78m³/t. Consideram ca hambarul no.3 are lungime 21m latime 20m iar cele doua dimensiuni raman constante pe toata inaltimea hambarului. Marfa din acest hambar se deplaseaza, ridicand suprafata in tribord cu 1.5m si coborand in babord cu aceeasi valoare. Sa se traseze curba de stabilitate statica si sa se determine inclinarea rezultata.

37

57. Nava “H’ se afla in conditia no.7 in apa cu densitatea 1.025. Vremea rea a cauzat deplasarea pe orizontala a 400t de marfa pe o distanta de 8.5m si pe verticala in jos pe o distanta de 3m. Sa se traseze curba de stabilitate statica pana la unghiul de inclinare de 40 grade, dupa ce a avut loc deplasarea marfii. Sa se estimeze din curba unghiul de inclinare rezultat.

38

58. Nava “H” are pescajele F 7.98m, A 8.59m, KG 7.059m, FSC 0.089m. Sa se calculeze bratele de stabilitate pana la unghiul de inclinare de 75 grade. Presupunand ca unghiul de inclinare la care apare inundarea este 45 grade sa se stabileasca daca nava satisface criteriile minime de stabilitate.

39

CAPITOLUL IV

CALCULUL ANTICIPAT AL PESCAJELOR NAVEI LA AMBARCAREA / DEBARCAREA SAU DEPLASAREA DE GREUTATI

59. Nava “H” are pescajele F 5.65m si A 7.45m, LCG 70.47m in prova fata de AP. Se incarca 500t de marfa la 100.5m in prova fata de AP. Sa se calculeze deplasamentul final precum si pescajele F & A finale. 60. Nava “H” are pescajele F 8.778m si A 8.792m, LCG 72.34 in prova fata de AP. Se descarca 206t de marfa din no.5 LTD. Sa se calculeze pescajele prova si pupa.

40

61. Nava “H” soseste in port in conditia no.5 si descarca intrega cantitate de marfa din no.1 TD, no.5 Poop Deck si Refrigerated Cargo Spaces. No.4 DB (C) este umplut cu balast. Sa se determine GM(fluid) precum si pescajele finale. 62. Nava “H” are pescajele F 5.62m si A 6.78m. O greutate de 220t este deplasata din no.3 TD la 112.5m in prova fata de AP. Sa se calculeze pescajele F & A finale.

41

63. Nava “H” se afla in conditia no.7, descarca intreaga cantitate de marfa din no.2TD si balasteaza tancul Boulbous Bow cu 186.6t, Kg 3.52m, Lcg 139.6 in prova fata de AP. Presupunem teoretic ca marfa de pe punte (locomotivele) au fost mutate in no.2 TD. O cantitate neglijabila de apa din no.4 DB (P&S) a fost pompata afara din greseala astfel ca tancurile au devenit partial umplute. Sa se determine GM (fluid) si pecajele F & A in conditia finala

42

64. Nava “H” are pescajele F 5.70m si A 7.60m si descarca intreaga cantitate de marfa din no.4 TD care a fost complet incarcata. Factorul de stivuire al marfii descarcate este de 2/3 metri cubi pe tona. Sa se determine pescajele F & A, dupa descarcare.

43

65. Nava “H” la pescajele F 7.66m, A 7.82m, incarca 220t in no.2TD si consuma 30t de apa potabila din tancul “drinking water” TD (P). Sa se calculeze pescajele finale F & A.

44

EFECTUL AMBARCARII/DEBARCARII/DEPLASARII DE GREUTATI ASUPRA PESCAJULUI NAVEI IN APE CU DENSITATII DIFERITE

66. Nava “H” se afla intr-un port pe fluviu cu densitatea apei 1.014 la un deplasament de 10230t, GM(fluid) 0.82m, FSC 0.077m, LCG 71.62m. Se incarca 470t marfa, LCg 60.20m, Kg 9.8m iar tancul no.1 DB se balasteaza cu 150t balast. Sa se determine pescajele finale F & A si GM(fluid).

45

67. Nava “H” la pescajele F 5.38m, A 6.17m are GM(fluid) 0.83m si FSC 0.092m. Se descarca 430t din no.3 TD, VCg 10.2m, LCg 78.5m si se incarca 250t in no.5LTD. Se ambarca o cantitate de 300t de FO care este egal distribuita in no.2 DB (P & S). Sa se calculeze pesccajele finale F & A precum si GM(fluid).

46

68. Nava “H” se afla in port cu densitatea apei 1.007, la pescajele F 7.87m si A8.32m, KG 7.45m, FSM 970m. Se descarca 410t marfa din no.2 TD. O cutie de 60t este mutata de pe punte, Kg 14.7m, Lcg 58.6m in magazia no.2. Se ambarca o cantitate de 110t de apa, Kg 2.77m, Lcg 16.23m in tancurile no.8 (P&S) care devin complet umplute. Sa se calculeze la plecarea din port pescajele F & A precum si GM(fluid) daca un FSE aditional s-a creat in tancul no.3 DB (C) care contine HFO.

47

AMBARCAREA / DEBARCAREA / DEPLASAREA DE GREUTATI PENTRU A OBTINE O ASIETA DORITA

69. Nava “H” are pescajele F 7.20m si A 7.80m. a) sa se determine pozitia fata de AP unde se pot incarca 200t marfa pentru a aduce nava pe chila dreapta; b) daca in loc de incarcarea de la punctul a), conditia de a pune nava pe chila dreapta trebuie sa fie indeplinita prin deplasarea de marfa din magazia no.5 in magazia no.3, sa se determine cantitatea de marfa ce trebuie deplasata.

48

70. Nava “H” in conditia no.10, trebuie sa incarce 800t marfa. Spatiul este disponibil in no.1 TD, 125m in prova fata de AP, si inn no.3 TD, 80m in prova fata de AP. Sa se determine cantitatea de marfa care trebuie incarcata in fiecare spatiu astfel incat la terminarea incarcarii nava sa fie pe chila dreapta. Sa se determine pescajele finale F & A. 71. Nava “H” se afla in conditia no.6. Se asteapta ca pe timpul voiajului sa se consume 230t de combustibil din tancurile no.3 DB si no.7 DB. Sa se determine ce cantitate trebuie consumata din fiecare tanc astfel incat nava sa soseasca pe chila dreapta.

49

72. Nava “H” soseste in conditia no.7 si descarca intrega cantitate de marfa din agazia no.4 TD. Considerand ca modificarea lui LCB datorita balastarii este neglijabila, sa se determine cantitatea de balast ce trebuie ambarcata in tancul After Peak pentru a aduce nava pe chila dreapta. Sa se determine pescajele finale F & A dupa balastare.

50

73. Nava “H” incarca intr-un port cu densitatea apei 1.018 si se afla pe chila dreapta la pescajul 8.40m cu GM(fluid) 0.45m. Nava trebuie sa plece din port pe chila dreapta la pescajul de vara in apa sarata. Spatiul de incarcare a fost alocat pentru urmatoarele partide de marfa: - 400t in no.2 Kg 11.00m, LCg 107m - 350t in no.4 Kg 9.80m, LCg 53m - 650t in no.5 TD Kg 10.0m, LCg 18m Cantitatea de marfa ramasa, trebuie incarcata in no.1, Kg 5.5m, LCg 122m si no.5, Kg 6m, LCg 15m. Sa se determine cantitatile de marfa ce trebuiesc incarcate in aceste spatii precum si GM(fluid) daca FSM este 2500mt.

51

74. Nava “H” se afla in conditia no.8 si are de descarcat 300t marfa. Sa se determine pozitia, in raport cu AP, de unde trebuie descarcata marfa astfel incat la plecarea din posr nava sa aiba o asieta de 1.5m apupare. Sa se determine pescajele F & A la plecarea din port. 75. Nava “H” se apla in port cu densitatea apei 1.007 la pescajele F 7.62m si A 7.94m si trebuie sa incarce 450t marfa. Sa se determine pozitia, in raport cu AP, unde trebuie incarcata aceasta marfa, astfel incat la terminare nava sa aiba o asieta de 1.0m apupare.

52

CALCULUL ANTICIPAT AL PESCAJELOR FOLOSIND TABLELE DE ASIETA 76. Nava “H” are pescajele F 5.45m si A 6.53m si efectueaza urmatoarele operatiuni: - balasteaza tancul no.1 DB; - descarca 120t de marfa din no.2 TD, 99.5m in prova fata de AP - deplaseaza o greutate de 70t din no.2 TD in no.4 TD. Folosing tablele de asieta, sa se determine pescajele finale F & A.

53

AMBARCAREA DE GREUTATI LA BORDUL NAVEI ASTFEL INCAT UNUL DIN PESCAJE SA RAMANA CONSTANT

77. Nava “H” se afla in conditia no.2, si are de incarcat 220t de marfa. Unde trebuie incarcata marfa astfel incat pescajul pupa sa ramana neschimbat? 78. Nava “H” se afla inn SW la pescajele F 7.25m si A 8.10m si trebuie sa incarce 170t marfa. Unde, in raport cu AP, trebuie incarcata marfa astfel incat pescajul prova sa ramana acelasi pentru apa cu densitatea 1.015m?

54

AMBARCAREA DE GREUTATI PENTRU A OBTINE UN PESCAJ DORIT 79.Nava “H” se afla in conditia no.3 si are o avarie la corp in zona pupa. Pentru a se efectua reparatiile, este impus a se reduce pescajul pupa la 4.5m prin incarcarea unei cantitati de marfa de 518t in partea din prova a navei. Sa se determine, la ce distanta in raport cu AP, trebuie incarcata marfa.

55

80. Nava “H” se afla in FW la pescajele F 6.32m si A 7.18m. Sa se deteermine pozitia, in raport cu AP, de unde trebuie descrcate 140t de marfa pentru a reduce pescajul prova cu 32cm.

56

MODIFICAREA ASIETEI NAVEI DATORITA MODIFICARII DENSITATII APEI 81. Nava “H” se afla pe chila dreapta la pescajul de 9.32m in apa cu densitatea 1.004. Sa se determine pescajele F & A cand nava trece in SW, presupunand consumul de combustibil si apa neglijabil.

57

PROBLEME COMBINATE DE “LIST” SI “TRIM” 82. Nava “H” se afla in conditia no.3 si este inclinata 3 grade la tribord. Este dorit a se aduce nava la o asieta de 3m apupare precum si in pozitie dreapta numai prin transferul de balast din no.2 DB in no.4 DB (P&S). sa se determine distributia finala a balastului in tancurile mentionate astfel incat no.4 P sa fie complet umplut. Se presupune ca centrele de greutate ale tancurilor no.2 si no.4 (P&S) sunt la 6.7m de centrul navei.

58

ANDOCAREA NAVEI 83. Nava “H” cu un deplasament de 9540t si asieta 0.78m apupare trebuie sa fie andocata pentru inspectie la corp. Corpul navei a ramas etans, nu s-a produs nici o inundare. KG 7.826m, FSC 0.164m. a) sa se determine KM, MCTC si pozitia lui LCF b) sa se calculeze GM(fluid) inainte de andocare c) GM dupa andocare d) pescajele F & A la care GM devine zero.

59

ESUAREA NAVEI - COMPARTIMENTE INUNDABILE 84. Nava “H” se afla in conditia no.7 si loveste o stanca provocand avarii la tancurile dublu fund no.4 (P,S,C) si no.5(P&S). Sa se determine pescajele F & A la care nava va pluti precum si GM(fluid) dupa inundare compartimentelor mai sus mentionate.

60

CALCUL DE STABILITATE PENTRU NAVE CARE TRANSPORTA CEREALE CONFORM “NCB GRAIN CALCULATION FORM”

85. Nava “Huron” , nava specializata in transportul de cereale vrac, cu 7 magazii, incarca la capacitate maxima grau, cu factorul de stivuire de 1.199m³/t, din portul Seattle cu destinatia Chittagong. Magaziile no.1 si no.4 sunt partial umplute, iar restul magaziilor sunt complet umplute in conditia “ends untrimmed”. Folosind datele de mai jos sa se intocmeasca calculul de stabilitate conform “NCB Grain Calculation Form”. Summer Displacement:72410 MT Summer Deadweight: 60265 MT Summer Draft: 12.44 m Summer Freebord: 2.27 m FWA: 29 cm TPC: 62.4 MT Steaming distance: 8750 Nm Miles per day: 350 Time: 25 days Daily consumption: FO 38 mt, DO 6 MT, FW 3 MT Conform cargo planului initial, repartizarea marfii in magaziile navei va fi urmatoarea:

Cantitatile de combustibil si apa la momentul inceperii voiajului vor fi urmatoarele: FO 1200mt – in tancul no.4 DB DO 200mt – in tancul no.6 DB FW 217 mt – distribuite astfel: FWT 150mt; Distilled 17 mt; DWT 50 mt

61

62

SHIP AND CARGO CALCULATION

STOWAGE FACTOR IS.F )- cu.FT./L-T.- M3/M.T- , - - -

(1)WEIGHT

{31 (3)'10v4

PART I

THIS CALCULATION IS

f] ENGLISH UN TS

E lr/rETR rc uNlTsSTORES

DEN,

9!E !r142

42.5,13

,13.s

45.5

48

49

'r9.5

50.551515525l54555657585960

1.r?11 t 841.1991.2121.226r.2401.2541.2681.2821.2961.3101.324t.13813521.3661.380l .393\.1071.4211415

r.505t.5 3l1.561158916161.64.11.6121?00|.1).8

.854

.8,14

.834

.825

.8t5806.797.789

172.'163.755

.710

.132

.715

.?18111

.697

.652

.619

.608

.598

.588

.579SHIPAND CARGO IOTALS

I1) COMPLETE THESE COLUMNS IF MOAE THAN ONE TYPE CARGO IS LOADED.I2J FOR PARTIY FILfED COMPARTMENTS, SHOW ACTUAL CL]BIC OCCUPIED iN ADOITION TO FULL CLJBIC.I3I WEIGHTS AND MOMENTS SHOUIO BE SHOWN TO THE NEAR€ST WHOfE UNIT.

CABGO PLAN: IND ICATE HOLDS, TWEEN DECKS, ENG INE SPACES, FITTINGS, STOWAGE, TONNAGES, ETC.

. . .EL AND WATER CALCULATIONPART I I TUI

INTEFMEDIATE SECT]ON ]S BEOUIB€D TO BE COMPLETED IF ABRIVAL SECTION SHOWS BALLAST WHICH IS NOT L]STEO IN OEPAR1UAESECTION. INTEBMEOIATE CONDLTION IS BEFORE BALLASTING SO IT NCLUDES TBE EFFECT OF FFEE SURFACE SUT NOT EFFECi; ;WEIGHT OF THE BALLAST WHICH ]S TO AE TAKEN ABOAFO.

Ltouro

DEPARTURE KG INTERMEDIATE KG _ ARRIVAL KGI FAEE SUAFACE CORF.I I ] 11)FREE SUFFACE CORR.(+) - {1) FBEE SURFACE CORA.(+) --

121 VERT.S.M CORR. l f l t2)VEFT.SM.COFR.1+) (2)VERT.S.M.COSR 1+)_KG , KG, KG.

DEPA BTURE KM

DE PAFTUR E KGV

lNTERlr/lEDlarE Gt\rl

F EOUI R€D MI NI MUI\4 GN?]

INTERMEDIATE KNN

tNiEalvtEDtaTE K6v

ARRIVAL KNI

ARRIVAL KGV '

ARFIVAL Gi/ ]

REOUIRED MINIMUM GM

(rH rs coRREcrroN MU sr

FEOUIFED MINIMLJM GM

NOTES

r, ) FREE suFFAcE coRR = !!!9F-IIjE!:i1!: I!

l2) wEFT. s.M. coFR

STABILITY SUMMARYPART I I I

I ] ) UNDER STOWAGE 1ND!CATE "F- FOR FILLED COMPAFTMENTS, "F UT" FOA FILLED COMPARIMENTS UNTRIMMEO,.PF"FOF PARTLY FILLED COMPAFTMENTS. "SEC'FOR SECUFED OR OVEASTOWED COMPARTMENTS

12) THE STOWAGE FACTOR USED IN PART I I I SI ]ALL NOT EXCEED THE VOLUME PER UNIT WEIGI]T 1TEST WE IGHTI OF THEGRAIN, IF STOWAGE FACTOR IS SAME IN ALL COMPARTMENTS, DIV]DE TOTAL VOLUMETRIC HEEL1NG MOMENT BYSTOWAGE FACTOR OB MULTIPLY AY DFNSITY TO OATAIN GRAIN HEELING MOMENT IF STOWAGE FACTOA VAFIES,OB'AIN GRAIN HEELING MOMENT FOF EACH CON,IPABTMENT,

FEGULAT]ON 4, CHAPTER V1, SOLAS ]974 OrA. FoR vEssELs appRovED UNoER REGULATIoN 4. tMco FEsoLUTtoN a 2641vl t ] . soLAs t96o o.

AEGULAT ON 4, IMCO FESOLUTION A.1841VII . SOLAS 1960

HEE LINGMOMENT

\2 '

HEELINGMOMENT

MOMENT

M.T. M.

DISPLACEMENT

KGu

TOTALGRAIN HEE LING MOMENT

MAXIMIJM ALLOWABLE HEELING MOMENT

*ANGLE OF HEEL { I20 MAX.)

.RESIDUAL ABEA

.GM IO.3M OR 1 FT. MIN.J

.TO AE COMPLETED IF VESSEL'S GRAIN LOADING BOOKLET OOES NOT INCLUDE A TABLE OF ALLOWABLE HEE LINGMOMENTS. 1N SUCH CASE, STATICAL STABILITY DIAGRA[/ IS DEMONSTRATING THIS INFOFMATION SHALL BE ATTACHEOHEAETO,

SECTION VIB), PART B, CI]APTEF VI. SOLAS ]974 OrB. FoR spEctALLv sutrAsfE sHtps appRovEo uNoER sEcrtoN vla), paRT a, tMco BEsoLUTtoN a.264lvt1t)

RECULATION 12, CHAPTER VI,SOLAS 1960

TOTAL GRAIN HEE LING MOMENT

GM ICOTFEAE OF UAUE FRE $RF^CEI

ANGLE OF HEEL (5O MAX.)

RASPUNSURI 1. 0.724 / 0.723 2. 2.481m 3. 15123.1t 4. a) 3.948m ; b) 3.948m 5. 8.036m 6. 543.3 t 7. 284.12 t 8. 241.1 t / 9.137 m 9. 141.4 t 10. 336.2 t 11. 9215 t / 9.37m 12. 7.378m 13. a) 0.107m ; b) 0.060m 14. 0.112m 15. 0.952m / 0.882m 16. 2.277m / 2.044m 17. 0.723m 18. 2.118m 19. 1.132m 20. 1.579m 21. 0.385m / 0.191m 22. 0.905m 23. 0.656m 24. 0.661m 25. 0.822m 26. 1.796m 27. 5.927m / 5.976m 28. no.2 H-1098.9t / no.2 TD-101.1t 29. a) 0.413m ; bb) 0.478m 30. 1.818 spre pupa 31. 400t descarcate de la 82.35m de la AP 32. 1°30’ Stbd 33. 0.128m / 2°51’ 34. 1°37’ Port 35. 2°02’ Port 36. 1°06’ Port 37. 0°45’ Port 38. a) 2.362 Stbd ; b) 2.362 Port ; c) 2.362 Stbd 39. 0.752m 40. 2°36’ Stbd 41. 2°07’ Port / 7.566m 42. 117.9 t 43. 2°25’ Port 44. w(P)-142.79 t / w(S) – 237.21 t 45. 0°39.3’ Port

46. 2°45’ Port 47. 2°38’ 48. 2°53’ / 0.010m 49. 8.304m 50. 1968.23 t 51. a) - ; b) 0.50m ; c) 2150 t 52. 0.726m / 42° / 77° / 0.243m / 22° si 13° / 0.139 53. – 54. 6°1/4 Port 55. 5°1/2 Port 56. 4°1/2 Stbd 57. 12° 58. – 59. 13755.2 t / F=6.27m ; A=7.259m 60. F=8.961m ; A=8.451m 61. 1.132 m / F=7.981m ; A=8.589m 62. F=5.816m ; A=6.579m 63. 0.723m / F=8.225m ; A=8.617m 64. F=5.667m ; A=6.968m 65. F=7.981m ; A=7.667m 66. F=5.172m ; A=5.904m / 0.656m 67. 0.905m / F=5.220m ; A=6.443m 68. 0.822m / F=7.297m ; A=8.627m 69. 128.19 t in prova de AP 70. w(1 TD) – 679.3 t / w(3TD)-120.7 t / F= A=8.124m 71. se va consuma combustibil din 7DB-179.92 t / 3DB-50.08t 72. balast in Aptk-48.87 t / F= A=8.684m 73. w(no.1)-614.7 t / w(no.5H)-124.5 t 74. se descarca 300 t de la 25.577m prova fata de AP 75. 41.352m in prova fata de AP 76. F=5.524m ; A=6.491m 77. 84.557m in prova fata de AP 78. 38.126m in prova fata de AP 79. 27.237m 80. 136.747m in prova fata de AP 81. F=9.158m ; A=9.207m 82. se transfera balast din no.2 in no.4-211.26t si din tribord in babord 71.68 t 83. KM 8.970 / MCTC 166mt / LCF 72.949m / GM 0.98m / Virtual GM 0.832 84. 0.626 m / F=8.782m ; A=9.060m