Mod. Coala Nr.Document Semnat DataA efectuatA verificatSavin Dumitru Litera Coala ColiPereu EugenUTM FIMCMgr. IMCM 031

Memoriu explicativCompartimentul tehnologicCUPRI NSPag.PROIECTDEDIPLOMPag.Mod Coala Nr. Document Semnat DataSavin DumitruPereu EugenPag.INTRODUCERE ...............................................................................................................................1. ANALIZA DESENULUI DE EXECUIE A PIESEI I A CERINELOR TEHNICE......................................................................................................1.1 Forma constructiv a piesei.......................................................................................................1.2 Precizia de execuie a suprafeelor.............................................................................................1.3 Precizia de poziie reciproc a suprafeelor...............................................................................1.4 Materialul piesei.........................................................................................................................2. ANALIZA SARCINII DE PRODUCIE.......................................................................................3. ANALIZA TEHNOLOGICITII CONSTRUCIEI PIESEI.....................................................3.1 Analiza calitativ.......................................................................................................................3.2 Analiza cantitativ.............4. ALEGEREA METODEI DE FABRICARE A SEMIFABRICATULUI.....................................4.1 Metode posibile de fabricare a semifabricatului......................................................................4.2 Metoda economic acceptabil..................................................................................................5. SUCCESIUNEA FAZELOR TEHNOLOGICE DE PRELUCRARE A SUPAFEELOR ELEMENTARE...................................................................................................6. ELABORAREA PLANULUI DE OPERAII I A SCHEMELOR DE INSTALARE..................................................................................................7. ADAUSURILE DE PRELUCRARE MINIIMALE.....................................................................8. EVALUAREA CONSTRUCIEI SEMIFABRICATULUI........................................................9. STRUCTURA PROCELULUI TEHNOLOGIC..........................................................................10. PROIECTAREA OPERAIILOR..............................................................................................10.1 Alegerea mainilor-unelte......................................................................................................10.2 Alegerea sculelor achietoare................................................................................................10.3 Proiectarea regimurilor de achiere.......................................................................................10.4 Normarea tehnic...................................................................................................................11. ELABORAREA REGLRILOR TEHNOLOGICE..................................................................11.1 Metodele de reglare................................................................................................................11.2 Dimensiunile de reglare.........................................................................................................12. ELABORAREA DOCUMENTAIEI TEHNOLOGICE..........................................................INTRODUCERE2TEZDELICENPag.Mod Coala Nr. Document Semnat DataSavin DumitruPereu EugenPag.Unul din factorii de baz ai progresului tehnico-economic este creterea productivitii muncii. Perfecionarea metodelor tehnologice ale construciei de maini are o nsemntate primordial. Calitatea, sigurana, economicitatea n exploatare, cedepindeatt deperfeciuneaconstruciei, ct i detehnologiade producere. Aa cum un semifabricat se poate obine, n general, prin mai multe metode i procedee diferite ca volum de munc i cost. Astfel, cum se tie c, costul intr n componena costului piesei se impune oanaliz atent i oalegereraional a metodei, i procedeului de elaborare.Procesul tehnogic proiectat trebuie s asigure ndeplinireatuturor cerinelor indicatedectredesenul deexecuieal piesei cu minimul cheltuielilordemunc, mijloacedeproducerei materiale. Peparcursul proiectriiprocesuluitehnologicestenecesardeanebazapecriteriultehnic-n scopul respectrii cerinelor desenului, criteriul economicnscopul micorrii cheltuielilor.Cadateiniialepentruproiectareservesc: desenul deexecuieal piesei, care conine toat informaia despre piesa finit.n cazul dat avem o pies de tip Piston" 70C-3404025 de tip corp de revoluie. Programa anual este de 10 000 buci. Avnd n vedere caracterul specialitii, de la nceput stabilim c procesul tehnologic va fi elaborat nbazafabricrii flexibileautomatizate. Estefolositmain-unealtca utilaj de baz la care prelucrarea poate fi realizat pe baza controlului numeric. Aici sedaugcaracterul universal al metodei deschimbasemifabricatului (manual), control, transportare, depozitare. Procesul tehnologic se elaboreaz dup principiul: depozit - main unealt disponibil - depozit. Utilizarea acestei metode de producie (fabricarea flexibil automatizat), cu siguran, va asupra mririi productivitii i micorarea preului de cost al produsului, naa fel cas ofere posibiliti de prelucrareaunuinumr mai mare de piese (pelng cele10000),piesecarede altfel au un cost de producere mai sczut.1. ANALIZA DESENULUI DE EXECUIE A PIESEI 3TEZDELICENPag.Mod Coala Nr. Document Semnat DataSavin DumitruPereu EugenPag.I A CERINELOR TEHNICE1.1 Forma constructiv a pieseiDesenul de execuie a unei piese constituie cel mai important document pentru elaborarea procesului tehnologic de fabricaie a ei. Inginerul tehnolog, aflat n faa unui desendeexecuiepentrucareurmeazsproiectezetehnologia, executo verificare a acestuia. Verificarea const n determinarea respectrii cerinelor standardelor n vigoare referitoare la modul de ntocmire a desenelor i de nscriere a cerinelor tehnice, i examinarea tehnologicitii de fabricaie a acesteia. Desenul de execuie trebuie s cuprind toate datele necesare execuiei piesei. Aceste date privesc construcia piesei, forma, dimensiunile, toleranele, gradul de finisare, materialul, tratamentul termic.Toatedimensiunilepedesensunt standardizate. Desenul tehnical piesei este executat n conformitate cu cerinele GOST-urilor 2.30168 2.31668.Uneledinelementeledebazalecerinelor tehnicesunt toleraneledemrime, toleranele de form i amplasarea suprafeelor, ct i mrimea rugozitii elementelor piesei. Toleranele de mrime sunt reglementate de GOST-ul 2534682, toleranele de form i amplasare de GOST-ul 2464381, parametrii de rugozitate GOST-ul 278973.Piesa piston face parte din clasa arbori cu numrul de cod 70C-34 04 025. Piesa datesteuncorpderevoluieconstituit dinsuprafeederevoluieinterioarei exterioare, prinprezenamai multorpraguri, alezajededimensiuni diferitei un alezaj filetat;(dimensiuniledegabarit apiesei L=250mm; D=48mm). n dependen de rolul funcionalpe care l ndeplinesc suprafeele date sunt executate la precizia irugozitatearespectiv.Piesaesteobinutprin turnare/tanaredinoel (oel 45 GOST 1050-88), material cu caliti bune de turnare i prelucrare uor prin achiere. Apoi piesa este supus prelucrrii mecanice la main-unealt cu control numeric la un ir de operaii complexe. Masa dup prelucrrile mecanice o constituie 1,3 kg.Tabe l ul 1.14TEZDELICENPag.Mod Coala Nr. Document Semnat DataSavin DumitruPereu EugenPag.Precizia de execuie a suprafeelorDimensiunea suprafeeiTreapta de precizieAbaterea de precizieRugozitatea dup RzRugozitatea dup Ra35 e9( )( ) 005 0112 0,,+0,16 0,1042 h14 -0,62 80 12,532 h13 -0,39 80 12,548 h8 -0,039 2,5 1,6020 H9 +0,050 0,16 0,1026 H14 -0,52 80 12,525,43 H13 +0,33 80 12,528 H9 +0,062 2,5 1,605,5 h14 0,15 80 12,527,5 H11 +0,13 2,5 1,6029,4 H13 +0,33 2,5 1,60Cerine tehnice conform desenului de execuie:1. Gr. II-HB 229 286 GOST 8479-70;2. Se admite fabricarea din oel 50G GOST 4543-71;3. Abaterile neindicate ale dimensiunilor: alezaje H14, arbori h14, celelalte IT14/2;4. De sortat dup cel mai mic diametru E pe 4 grupe i 2 grupe K i P dup cel mai mare diametru D dup tabelele1 i 2. Grupa se va indica cu electrograful;5. AcoperireasuprafeelorGXtv21max. Dimensiunilai rugozitateasuprafeelor dup acoperire. Dimensiunea stratuluide crom nu se admite. Pregtirea suprafeei G pentru acoperire se va face cu netezirea cu diamante, rugozitatea obinut 0,63;6. Pe zonele H ale suprafeei G se admite lipsa acoperirei;7. Pe zonele Vale suprafeei Gse admite scderea rugozitii pn la 0,32pe suprafeele frontale ale piesei pn la Rz 160;8. Suprafaa K se admite de prelucrat n trepte n limitele cmpului de toleran;9. Aezarea reciproc a gurilor i "lsok" nu este important;10. De sigilat cu sigiliu OTK;11. PesuprafaaEnzonadintrerndurilegurilor radialei nzonadinpartea suprafeei P se admite scderea rugozitii pn la 0,32 ;12. Pe suprafeele G, D, E nu se admite difecte de suprafa;5TEZDELICENPag.Mod Coala Nr. Document Semnat DataSavin DumitruPereu EugenPag.13. Se admite reducerea stratului de crom pn la 0,01n mm;14. Se admite de verificat pn la efectuarea operaiei finale a suprafeei E;15. Se admite cmpul de toleran pentru filet 7H;16. Dimensiuni asigurate de scule;17. Matrizarea se efectuiaz dup GOST 7505-89.Tabe l ul 1.2Precizia de poziie reciproc a suprafeelorGrupa de toleranDenumirea toleraneiSimbolul graficDescriereaTolerana de poziieToleran la paralelism1. Toleran la paralelism 0,01mm;2. Toleran la paralelism 0,006mm;Tolerana de poziieToleran la coaxilitate i concentricitate1. Toleran la coaxilitate i concentricitate R 0,03mm (dependent) fa de suprafaa E;Tolerana de poziieTolerana btiei radiale1. Tolerana btiei radiale fa de suprafaa F 0,03mm;2. Tolerana btiei radiale fa de suprafaa D 0,4mm;Tolerana de poziieTolerana la circularitate 1. Tolerana la circularitatea arborelui 0,01mm;Fig. 1.1.1 Reprezentarea pe desen a elementelor de precizia de poziie reciproc a suprafeelor1.2 Materialul pieseiMaterialul dincaresefabricpiesapiston70C-3404 025esteoel 45GOST 1050-88.Proprietile mecanice ale acestui material sunt expuse n tabelul 1.2.1Tabe l ul 1.2.16TEZDELICENPag.Mod Coala Nr. Document Semnat DataSavin DumitruPereu EugenPag.Proprieti mecaniceTabe l ul 1.2.2Proprieti fiziceComponenachimica materialuzluioel 45GOST1050-88estedatn tabelul 1.2.3Tabe l ul 1.2.3Proprieti chimiceMarca materialuluiCota parte a elementului, %Carbon C Siliciu SiMangan MnCrom, CrNichel, NiTitan, TiCupru, CuFosfor F Sulf SOel 45 0,40-0,50 0,17-0,37 0,7-1,0 0,30 0,30 - - 0,045 0,0452. ANALIZA SARCINII DE PRODUCIEImportana major n elaborarea proceselor tehnologice de prelucrare mecanic revine cunoaterii caracterului produciei i mrimea lotului. Volumul de producie determincaracterul defabricare:unicat, seriesaumas. Totodat, oinfluiena tipului de producie revine dimensiunii i masei piesei de fabricat.Factorii care determinn alegerea metodei de prelucrare sunt: programa de producie;masa; productivitatea mainilor-unelte; MarcaLimita de curgere T, Kg s/mm2Limita de rezisten la ntindere T, CAlungirea relativ , %Temperatura azotuluiRezistena, HLimita de curgere T Kg s m/cm2Duritatea HBOel 45360 610 16 550 50 126 197 MarcaDensitatear, kg/m3Contracie liniar e,%Modulul clasic la ntindere, E10-2,MPaCapacitatea caloric specific la temperatura de la 20...200oC, C, J (kgK)Coef. de dilatare liniar la temperatura de la 20...200oC, 1/oCConductibilitatea termic la 20oC, , W (mK)Oel 457,11031,2De la 850...1100480 9,510-6547TEZDELICENPag.Mod Coala Nr. Document Semnat DataSavin DumitruPereu EugenPag.cerinele tehnice de prelucrat impuse;mrimea coeficientului de precizie total; numrul operaiilor ce trebuiesc realizate;costul prelucrrii mecanice.Pentru determinarea tipului de producie folosim metoda indicilor de constan. Aceast metod permite stabilirea tipului de producie la nivel de reper-operaie, pe bazagradului deomogenitatei stabilitatentimpalucrrilorcareseexecutla locul de munc. Aceste dou caracteristici de baz ale fabricaiei pot fi cuantificate, pentru fiecare operaie i i reper j, cu ajutorul unui indice Kij dat de relaia:ijjijtrK ijijt,K786 9n care:rj ritmul mediu al fabricaiei reperului j, n min/buc;tij timpul necesar pentru efectuarea operaiei i la reperul j, n min/buc.Dac notm cu Njprogramul de producie anual a reperuluij(care conine i stocul desigurani pieseledeschimbncantitatede15%), ritmul mediurjse determin cu relaia:jnjNFr 786 91000097860, rj min/bucn care:Fn fondul nominal de timp planificat a fi utilizat n mod productiv, exprimat n minute, care se poate exprima cu relaia:h k z Fs n 6097860 7 1 233 60 nF minn care:z numrul de zile lucrtoare n perioada considerat;8TEZDELICENPag.Mod Coala Nr. Document Semnat DataSavin DumitruPereu EugenPag.ks numrul de schimburi n care se lucreaz;h numrul de ore lucrare ntr-un schimb.nfunciedevalorilepecareleiaindicileKij, operaiiledeprelucrarepot fi ncadrate n urmtoarele tipuri de producie: a) pentru Kij 1, producie de mas;b) pentru 1 < Kij 10, producie de serie mare;c) pentru 10 < Kij 20, producie de serie mijlocie;d) pentru Kij > 20, producie de serie mic.Astfel, pentru piesa corp inndt cont de toi factorii enumerai mai sus (avnd ca principiu micorrea lor pn la optim), va fi raional de inclus efectuarea operaiilor de prelucrare mecanic pe main unealt de productivitate nalt ce are posibilitate s prelucreze ntreg ansamblu de prelucrri.n funcie de masa piesei de prelucrat i programul anul de fabricaie determinm tipul produciei. Am derminat tipul de producie serie mijlocien cazul produciei de serie mijlocie se evideniaz urmtoarele caracteristici: - prelucrarea se face pe loturi de piese de acelai fel;-nomenclatur medie de piese;-perspectiva repetrii periodice a fabricrii acelorai piese;-utilzarea mainilor unelte i SDV-urilor universale i specializate;-coeficient de ncrcare mediu a mainii;-documentaie tehnc mai amnunit, la nivelul planului de operaii;-regimuri de achiere alese din normative sau calculate la calculator;-utilizarea programelor adecvate;-normare tehnic a timpilor de prelucrare mai exact dup normative;-trasare elimnat aproape complet;-reglarea sculelor la cot prin diferite metode;-calificare medie muncitorilor.3. ANALIZA TEHNOLOGICITII CONSTRUCIEI PIESEI9TEZDELICENPag.Mod Coala Nr. Document Semnat DataSavin DumitruPereu EugenPag.Orice produs (pies, main, aparat etc) poate fi caracterizat din diverse puncte de vedere: constructiv-funcional, ecologic, tehnologic etc. Tehnologicitatea construciei pieselor mainilor, etc. este caracteristica acestora de a se putea fabrica, la programa de producie impus, cu consum de materiale i manoperreduse, timpuldepregtireaprodusuluispreconfecionare, toatelaun cost ct mai redus.Evitarea produselor netehnologice, adic, dificile de fabricat i cu costuri mari este posibil prin asigurarea unei tehnologiciti ct mai ridicate.Aici conceptul de tehnologicitate s-a luat n considerare att la proiectarea construciei, ct i la proiectarea tehnologiei.Principalii indici tehnico-economici deapreciereatehnologicitii construciei produselor sunt:E Masa;E Gradul de utilizare a materialului;E Gradul de unificare a diferitor elemente constructive ale piesei (alezaje, filete, etc.);E Volumul de munc pentru fabricarea produsului;E Costul produsului C, care include: Csf costul semifabricatului; Cpm coostul prelucrrilor mecanice; Cp costul probelor (controlul final al calitii).Ali indici deapreciere atehnologicitii pot fi: costul ansamblrii, numrul calitilor i profilelor de materiale sau numrul pieselor, subansamblurilor refolosibile la alte produse, nivelul de poluare a mediului etc. Tehnologicitatea construciei unui produs este cu att mai ridicat, cu ct valorile indicilor menionai mai sus sunt mai mici (mai aproape de 0).Msuri specifice pentru asigurarea unei tehnologiti ct mai ridicate sunt: Raionalitatea construciei i a schemelor cinematice a produselor; Unificarea construciilor pieselor i a suprafeelor acestora; Posibilitatea asimilrii fabricaiei piesei n scurt timp; Folosirea procedeelor tehnologice moderne, de mare productivitate;10TEZDELICENPag.Mod Coala Nr. Document Semnat DataSavin DumitruPereu EugenPag. Organizarea optim a fabricaiei, controlului i ncercrii diferitelor subansambluri, piesei sau a mainei n ntregime.Tehnologicitatea piesei poate fi apreciat din punct de vedere calitativ i cantitativ.Aprecierea calitativApreciereacalitativdetermintehnologicitateanlinii generale, bazndu-sepe experiena proiectantului. La proiectare tehnologul va urmri urmtoarele aspecte: Forma constructiv a piesei; Prelucrabilitatea prin achiere; Posibilitatea folosirii unor elemente ale piesei n calitate de baze de referin, de aezare, de fixare; Modul de prescriere a toleranelor i a rugozitilor suprafeelor prelucrate.Piesa dat are ncomponenta sa: suprafete cilindrice interioare i exterioare, suprafee frontale, guri radiale i axiale, suprafee filetate, teituri i canale. Majortatea suprafeelor care se prelucreaz reprezint suprafee simple, ceea ce permite o prelucrare mai rapid a lor, cu un numr minim de scule, cu cheltuieli mici.Suprafeele snt uor accesibile ceea ce nuva implica proiectarea unor scule speciale, dar vom folosi scule standardizate.Drept baze de orientare pot fi folosite suprafeele cilindrice interioare Esi exterioare G.Deoarece configuraia piesei este obinut mai mult n urma obinerii semifabricatului, atunci unele probleme apar la elaborarea semifabricatului. Piesa are urmtoarele elemente tehnologice: suprafata cilindrica exterioara 48h8, suprafetele cilindrice interioare 20H9, 28H9, suprafaa filetat M27xl,5-6H care necesita mai multe treceri la prelucrare. Nu sunt tehnologice gurile 05,50,15 strpunse executate pesuprafaacilindricaexterioar42, deoareceestenecesar demeninut unghiul constant dintre ele de 60, este necesar de folosit un procedeu de rotire a semifabricatului pentrucagurilesapoatfi executate. Sunt 6guri radialeaxele 11TEZDELICENPag.Mod Coala Nr. Document Semnat DataSavin DumitruPereu EugenPag.crora sunt perpendiculare pe axa piesei. Netehnologica este i executarea filetului M27xl,5-6H pe suprafaa cilindrica interioara 25,4H13. Filetul trebuie realizat pe o lungime de 30mm la treapta a 6-a de precizie pe suprafaa 25,4H13 btaia radiala a creia fata de suprafaa de baza E nu trebuie sa depeasc valoarea 0,4.Nu sunt tehnologice canalele executate pe suprafeele cilindrice interioare 28H9; 25,43H13, deoareceaccesul cusculeestedificil dincauzadiametrelor mici. Pe suprafaacilindrica35eg9sunt executatedousuprafeeplane32hl3, elesunt netehnologice pentru ca necesita un dispozitiv special pentru realizarea acestei operaii ca sa asigure paralelismul acestor suprafee. Piesa prezint unele dificulti la realizareaabaterilor impusefatadeunelesuprafee: suprafaacilindricinterioar 20H9 trebuie sa asigure abaterile de la circularitate 0,006 i abaterile de la paralelism0,006. SuprafaaEeste unade referina, fatadeaceasta sunt impuse anumite condiii altor suprafee:28H9 abaterea de la cilindricitate a creia fa de suprafaa E este 0,03; suprafata 25,4 H13 btaia radiala a creia fa de suprafaa de baz E nu trebuie sa depeasc valoarea 0,4. Suprafeele cilindrice exterioare 48h7, 35e9auambeleparametrii impui fadeabateriledelacilindricatatei dela paralelism0,01. Piesa este fabricat din oel 45 GOST 1050-88. La alegerea materialului pisei se ine cont de prelucrabilitatea acestuia, costul i nivelul de dificitate, de modul n care materialul va satisface cel mai bine cerinele impuse fa de aceasta pies. Vorbind despre semifabricat trebuie de menionat c acesta trebuie n primul rnd s aib dimensiunile i forma ct mai apropiat de cea a piesei. Anume de aceste i alte particulariti se va ine cont la alegerea metodei de obinere a semifabricatului. n concluzie putem meniona c toi parametrii de calitate a piesei sunt acceptabili.Aprecierea cantitativAprecierea cantitativ a construciei piesei se efectueaz dup GOST 14.202-73 i sereducelaapreciereaindicilorcalitativeai tehnologicitii construciei piesei. Pe 12TEZDELICENPag.Mod Coala Nr. Document Semnat DataSavin DumitruPereu EugenPag.schia piesei snt indicate dimensiunile i suprafeele, ce sunt supuse prelucrrii mecanice. Aprecierea cantitativse efectueaz cu ajutorul unor indici sau caracteristici cum ar fi: Volumul de munc la confecionarea produsului Nivelul tehnologicitii construciei reieind din volumul de munc Consumul de materiale, energie, indicatori de precizie Preul de cost al produsuluin calitate de indicatori cantitativi a tehnologicitii construciei piesei sunt: coeficientul de precizie a prelucrrii; coeficientul de rugozitate a suprafeelor; coeficientul de utilizare a materialului;Calculul coeficientul deprecizieaprelucrriii acoeficientuluirugozitatii suprafeelor se determin dup GOST18831-73. pentru aceasta este necesar de calculat precizia i rugozitatea medie de prelucrarea a suprafeelor. Calculul coeficienilor medii sunt prezentate n continuare n tabelele ce urmeaz. Coeficientul de precizie a prelucrrii :Tabel ul 3.1Determinarea coeficientului treptei de precizieTreapta de precizie, PiSuprafaa niPi ni6 1 67 2 149 2 1811 1 1113 5 65suma 11 114ii inn PP;13TEZDELICENPag.Mod Coala Nr. Document Semnat DataSavin DumitruPereu EugenPag.unde: P valoarea medie a preciziei;Pi clasa de precizie;ni numrul de suprafee pentru fiecare clas de precizie.36 1011114, P Calculul coeficientului de precizie kP:91 036 101111 ,, PkP Coeficientul de rugozitate a suprafeelor :ii inn RRunde: R parametrul mediu a rugozitii Ra;Ri rugozitatea;ni numrulsuprafeelor de rugozitate dat.Tabel ul 3.2Determinarea coeficientului de rugozitateRaiSuprafee niRai ni0,16 2 0,322,5 5 12,520 1 2040 2 80suma 10 112,8228 111082 112,,R Calculul coeficientului rugozitii kR:08 028 111 1,, RkR Co eficientul de utilizare a materialului :Acest coeficient se calcul dup alegerea semifabricatului.spm uGGK . .14TEZDELICENPag.Mod Coala Nr. Document Semnat DataSavin DumitruPereu EugenPag.72 08 13 1,,,K. m . u unde: Gp masa piesei finite, kg;Gs masa semifabricatului, kg.4. ALEGEREA METODEI DE FABRICARE A SEMIFABRICATULUIFactorii care determinn alegerea metodei de fabricarea a semifabricatului:C n dependen de forma constructiv;C dimensiunile de gabarit;C materialul;C cerinele tehnice de prelucrat impuse;C masa; programa de producie;C precizia; volumul de munc; costul prelucrrii mecanice;1 utilajul existent sau posibil de procurat.Pentrualegerea raionala semifabricatuluiestenecesar,n ansamblu,de inut cont de toi factorii enumerai mai sus, deoadece ntre ele exist o legtur reciproc. Metodaceamai raionaldeobinereasemifabricatului vaputeafi determinat precis dup realizarea unui calcul a costului semifabricatului i a cheltuielilor ulterioare pentru prelucrarea lui.Piesa dap piston este o pies ce face parte din grupa a 2-a de complexitate. ntruct piesa dat este dinclasa pieselor arbori semifabricatul este respectiv obinut din bar laminat sau prin matriare.4.1 Metode posibile de fabricare a semifabricatului15TEZDELICENPag.Mod Coala Nr. Document Semnat DataSavin DumitruPereu EugenPag.Reiind din caracteristica, configurarea geometric, masa, materialului, tipului de producere, precumi aanalizei fcuteanterior, determinmmetodeleposibilede fabricare a semifabricatului.Fig. 4.1.1 Semifabricat laminatFig. 4.1.2 Semifabricat matriat4.2 Metoda economic acceptabilPentrualegereamai efectiveaunei metodedeobinereasemifabricatului vom efectua calculul i descrierea acestor dou metode cuenumerarea avantajelor i dezavantajelor fiecrei metode.Dintre aceste dou metode de obinere a semifabricatului trebuie s alegem varianta economic. La prima etap de proiectare conform GOST 7505-89 se alege masa orientativ a fabricatului iniial pentru matriare dup formula:C P FPK M M unde: MFP masa semifabricatului predefinit;MP masa piesei, MP = 1,3 kg;16TEZDELICENPag.Mod Coala Nr. Document Semnat DataSavin DumitruPereu EugenPag.KC coeficientul de calcul.n dependen de tipul piesei conform anexei 3 din GOST 7505-89 gsim KC= 1,5...1,8. Deci KC = 1,6.08 2 6 1 3 1 , , , MFP kgAlegereagradului decomplexitateafabricatului seexecutconformurmtorei relaii:FGFPMMC ,unde:C gradul de complexitate;MFG masa figurii geometrice.Masa figurii geometrice MFG este masa figurii circumscrise piesei, n cazul dat este un cilindru cu dimensiunile: L = 250 mm, R = 50 mm.Calculm volumul figurii geometrice dup formula:L R V2 unde:R raza cilindrului;L lungimea cilindrului1962500 250 50 14 32 , Vmm2Calculm masa figurii geometrice: V MFGunde: densitatea materialului, g/cm3;6 15405 85 7 5 1962 , , , MFG Din GOST 7505-89 gsim c gradul de complexitate a piesei cercetate se include n clasa C2 = 0,32 0,63.Toate forjele sunt obinute cu o clas de precizie n dependen de utilajul tehnologic. Din anexa 1dup GOST 7505-89 gsim clasele de precizie pentru metoda de matriare aleas :17TEZDELICENPag.Mod Coala Nr. Document Semnat DataSavin DumitruPereu EugenPag.1. Matriare n prese cu manivel la cald: clasa de precizie T4. Alegerea unghiurilor de nclinare la matriare se aleg din GOST 7505-89;2. Matriare n prese cu manivel la cald: suprafee interioare 1o, exterioare 3o. Alegem indexul iniial conform GOST 7505-89;3. Matriare n prese cu manivel la cald: masa forjei 1,3 kg, marca oelului M 1 (conformGOST7505-89), gradul de complexitateC2,clasa deprecizie T4, atunci indexul iniial I = 10.Determinm masa semifabricatuli pentru ambele metode:Volumele semifabricatelor sunt determinate cu ajutorul softului SolidWoks:Vm = 274757,59 mm3V1 = 498727,83 mm3msf = 2,15 kg pentru prima metod;msf = 3,9 kg pentru prima metod.Pentru ambele metode de obinere alegem coeficienii necesari calcului: [2, p.426, tab.1.3].Pentru a alege aceast variant este necesar de a efectua calculul costului semifabricatului.Costul semifabricatelor obinute prin aceste metode se determin dup formula:( ) c uSq Q k k k k k QCSdp m v c tiSF. ,1000 1000 ,_

unde: Ci costul de baz a unei tone de materia turnat prin metoda dat;kt coeficient ce depinde de clasa de precizie a semifabricatului;kc coeficient ce depinde de gradul de complexitate a semifabricatului;kv coeficient ce depinde de greutatea semifabricatului;km coeficient ce depinde de marca materialului turnat;kp coeficient ce depinde de tipul de producie;Q greutatea semifabricatului;q masa piesei finite;Sd preul unei tone de deeu, u.c./tona.Tabel ul4.3Calculul preului de cost al semifabricatului18TEZDELICENPag.Mod Coala Nr. Document Semnat DataSavin DumitruPereu EugenPag.Elementele formulei de calculTipul de prelucrareMatriatLamiantCi costul de baz a unei tone de materia turnat prin metoda dat;150 u.c. 150 u.c.kt coeficient ce depinde de clasa de precizie a semifabricatului;1,0 1,0kc coeficient ce depinde de gradul de complexitate a semifabricatului;0,77 0,77kv coeficient ce depinde de greutatea semifabricatului; 1,14 1,0km coeficient ce depinde de marca materialului; 1,13 1,13kp coeficient ce depinde de tipul de producie; 1,0Sd preul unei tone de deeu, u.c./tona 28q masa piesei finite; 1,3Q greutatea semifabricatului; 2,15 3,9Ku,m. coeficientul de utilizare a materialului 0,65 0,7SSF - Preul de cost al semifabricatului, u.c. 0,28 0,43O Pentru semifabricatul matriat :Coeficienii sunt alei:a) n dependen de clasa de precizie a matririi;b) n dependen de marca materialului .Coeficienii ce depinde de grupa de complexitate kc, masei semifabricatului kbi tipului de producie kp le-am determinat dup tab. 2.8 [3] pag. 33.Astfel, kc=0,77; kv=1,14; kp=1,0.( ) 28 01000283 1 15 2 0 1 13 1 14 1 77 0 0 1 15 210001501, , , , , , , , , SSF

,_

u.c.O Pentru semifabricatul lamiat :( ) 43 01000283 1 15 2 0 1 13 1 14 1 77 0 0 1 9 310001502, , , , , , , , , SSF

,_

u.c.Dincalculeleefectuatemaisusobservmcasemifabricatului laminatapiesei date estemai nefavorabildinpunct devedereal cheltuielilor deobinere, deci alegem metoda de obinere a semifabricatului prin matriare.5. SUCCESIUNEA FAZELOR TEHNOLOGICE DE PRELUCRARE A 19TEZDELICENPag.Mod Coala Nr. Document Semnat DataSavin DumitruPereu EugenPag.SUPAFEELOR ELEMENTAREStabilirea succesiunii optime a operaiilor (fazelor) are importan deosebit pentruoriceproces tehnologic. Performaneledeprecizie, productivitate, cost i flexibilitate ale fabricrii unui produs sunt influenate de structura procesului tehnologic. n structura unui proces tehnologic, succesiunea operaiilor (fazelor) este un element principal.Succesiuneaoptimaoperaiillor procesului tehnologicl-amstabilit lundn considerare: principii tehnologice specifice; trasee tehnologice tip; metode matematice adecvate;Pentrualegereametodei deprelucraresunt utilizatetabelecuvalori apreciziei economice asigurate este efectuat analiza posibilitilor de antrenare nmicare principal a semifabricatului i/sau a sculelor. Reieind din parametrii constructivi a piesei, adic corpurilederevoluie, ar fi optimdeutilizat micarea principal a semifabricatului, adic micare de rotaie.Aa fel de organizare permite asigurarea unei precizii mai nalte, n acelai timp prin micorareaunitilordeutilaj tehnologic. Combinareadeprelucrri definisarei degroarepeunsingurutilajesteconvenabil, dacacestanuaducelamicorarea preciziei de execuie. Numrul de faze la prelucrarea fiecrei suprafee trebuie s fie minimal, dar suficient pentru ndeplinirea sigur a tuturor cerinelor impuse de desenul de execuie.Pentrufiecaresuprafaavomanalizavarianteleposibiledesuccesiuneafazelor tehnologice innd cont de criteriile: asigurarea preciziei dimensionale, poziia reciproca a suprafeelor, rugozitatea acestora, proprietile fizico-mecanice ale stratului superficial conformtab. 1.59 [3], pag. 118;Tabel ul 5.1Variante posibile de prelucrarea asuprafeelorMrimeaTreaptaRugozitateaVariante de prelucrare Clasa de 20TEZDELICENPag.Mod Coala Nr. Document Semnat DataSavin DumitruPereu EugenPag.suprafeeide precizieRa, mmprecizie p/u var. a doua1 220H9 0,16 Strungire de degroare semifinisare finisareStrungire de degroare semifinisare fin de netezire14 ... 1213 ... 119 ... 728H9 2,5 Strungire de degroare semifinisare finisareStrungire de degroare semifinisare fin de netezire14 ... 1213 ... 119 ... 635e9 0,16 Strungire de degroare semifinisare fin de netezireRectificare finStrungire de degroare semifinisare fin de netezire14 ... 1213 ... 119 ... 625,4H13 80 Strungire de degroare semifinisareStrungire de degroare14 ... 1226H14 80 Strungire dStrungire de14 ... 1221TEZDELICENPag.Mod Coala Nr. Document Semnat DataSavin DumitruPereu EugenPag.e degroare semifinisaredegroare42h14 80 Strungire de degroare semifinisareStrungire de degroare14 ... 1248h14 2,5 Strungire de degroare semifinisare finisareStrungire de degroare semifinisare fin de netezire14 ... 1213 ... 119 ... 632 h13 80 Frezare de degroareFrezare de degroare 13 ... 1027,5H11 2,5 Strungire de degroare semifinisare finisareStrungire de degroare semifinisare14 ... 1213 ... 11continuare tab.5.129H13 2,5 Strungire de Strungire de degr14 ... 1213 ... 1122TEZDELICENPag.Mod Coala Nr. Document Semnat DataSavin DumitruPereu EugenPag.degroare semifinisareoare semifinisare5,5h14 80 Burgiere LrgireBurgiere Lrgire14 ... 1213 ... 9M27,5x1,5 H6 Strungire de degroare semifinisareFiletare interioar cu cuitStrungire de degroare semifinisareFiletare interioar cu cuit14 ... 1213 ... 119 76. ELABORAREA PLANULUI DE OPERAII I A SCHEMELOR DE INSTALARE I FIXAREPentru a micora costul printr-o analiz profund trebuie s determinm elaborareaunui plandeoperaiuni i aschemelor deinstalarei fixareoptim, favorabil att economic ct i posibil de realizat.ncontinuarepentrusemifabricatul matriat apiesei piston, esteprezentat, cu ajutorul semnelor convenionale elementele de reazm i fixare.Schemele de bazare, orientare i fixare la prelucrarea suprafeelorOperaia 015Prelucrare complexFaza1 : Strungire cilindric exterioar;23TEZDELICENPag.Mod Coala Nr. Document Semnat DataSavin DumitruPereu EugenPag.Faza2 : Centruire;Faza3 : Burghiere;Faza 4: Strungire cilindric de degroare exterioar/interioar, burghiere;Faza 5: Strungire cilindric de semifinisare exterioar/interioar, filetare;Faza 6: Strungire cilindric de degroare exterioar/interioar;24TEZDELICENPag.Mod Coala Nr. Document Semnat DataSavin DumitruPereu EugenPag.Faza 7: Strungire cilindric de semifinisare exterioar/interioar, burghiere;Faza 8: Strungire cilindric de finisare exterioar/interioar;Faza 9: Strungire interioar de finisare;7. ADAUSURILE DE PRELUCRARE MINIIMALE I DIMENSIUNILE INTERMEDIAREPentru determinarea adaosurilor de prelucrare se folosesc urmtoarele metode:metoda experimental-statistic;25TEZDELICENPag.Mod Coala Nr. Document Semnat DataSavin DumitruPereu EugenPag.metoda de calcul analitic.Metoda experimental-statistic prezint determinarea adaosurilor minimale din standarte, tabele sau normative care au fost formate pe baza experienii uzinilor.Metoda de calcul analitic al adaosurilor prezint analiza factorilor care provoac mrirea adaosurilor, stabilirea elementelor componente ale acestuia pentru condiiile concrete de efectuare a diferitelor operaii tehnologice. Calculul analitic al adaosurilor de prelucrare permite determinarea unor dimensiuni intermediare optime latoate operaiile succesive de prelucrare i asigur un numr minim de operaii i faze de prelucrare, necesare obinerii calitii prescrise a piesei prelucrate.Pentruadaosuri simetrice(pediametru) lasuprafeeexterioarei interioarede revoluie adaosul se va calcula dup formula:( )2 21 1 12 2 2i i i ziminpS R A + + + unde:2Apimin adaosul de prelucrare minim pentru operaia (faza), considerat pe diametru sau pe dou fee plane opuse, prelucrate simultan;Rzi-1 nlimea neregularitilor profilului, rezultat la operaia (faza) precedent;Si-1 Adncimea stratului superficial, format la operaia, faza precedent i-1;i-1abatereaspaialalesuprafeei prelucrate fadebazeletehnologiceale piesei, rmase dup efectuarea operaiei (fazei) precedente;i eroarea de prindere (eroarea de orientare i eroarea de fixare) care apare la prinderea semifabricatului n etapa de prelucrarea curent i.ncontinuareaesteprezentat determinareaadaodului deprelucrareminimale, maximale i dimensiunile intermediare a suprafeei circulare exterioare &48h8(-0,039) i &35e9) , () , (005 0112 0+prin metoda analitic. Fig. 7.1 Piston (desen i schem de instalare la prelucrarea suprafeei circulare exterioare &48h8(-0,039)26TEZDELICENPag.Mod Coala Nr. Document Semnat DataSavin DumitruPereu EugenPag.Ruta tehnologic de prelucrare mecanic a suprafeei circulare exterioare &48h8(-0,039)Ruta tehnologic de prelucrare a suprafeei circulare exterioare &48h8(-0,039) const din trei faze de prelucrare mecanic:strungire de degroare, strungire de semifinisare i finisare efectuate la o singur instalarea semifabricatului. Aceeai rut tehologic este caracteristic i pentru suprafaa circular exterioar &35e9) , () , (005 0112 0+ .Ca elmente de bazare la prelucrare servesc dou suprafee de orientare de precizie ridicat. Calculul abaterii spaiale se determin dup relaia vol. 1 [3], pag. 242: 22m c semf + unde:c curare axei;m valoare deplasrii matrielor n planul de separaie al piesei matriate (tab. 5.9)c c cl 2 unde:c curbarea specific a axei n m/mm (tab. 4.6), = 0,12;lc distana de la seciunea de prelucrat pentru care se determin curbarea pn la caprul cel mai apropiat, lc = 129 mm.96 30 129 12 0 2 , ,c nlocuim n relaia abaterii spaiale i primim:40 964 39 4 0 96 302 2 + , , ,semfToate datele obinute sunt date n tabelul ce urmeaz:Faza tehnologic de prelucrare a suprafeei&48H8(-0,039)Elementele adaosului, m Adaosulminim 2Amin,mAdaosulmaxim 2Amax, mTolerana ,mDimensiunea limit,mmRz S Dmax DminSemifabricatmatriat160 200 40 - - 620 49,865 49,245STRUNGIREDE DEGROARE IT12250 100 2,4 100 936 1306 250 48,559 48,309STRUNGIREDE SEMIFINISARE 12,5 30 0,01 6 263 351 162 48,208 48,04627TEZDELICENPag.Mod Coala Nr. Document Semnat DataSavin DumitruPereu EugenPag.IT11STRUNGIREDE FINISARE IT82,5 25 - 0,03 85 204 39 48,000 47,961Total1284 1861Calculul adaosului minimal pentru fiecare operaie:STRUNGIRE DE DEGROARE ( ) ( )22221 1 1 i i i iin dimS RzA + + + unde:Rz rugozitatea suprafeei sau nlimea neregularitilor profilului;S adncimea stratuli defectat; abaterea de poziie a suprafeei n raport cu bazele tehnologice;- eroarea de instalare.Parametrii semifabricatului : Rz, S din tab. 5.8 [3], vol. 1: Rz = 160; S = 200Parametrii Rz, S pentru prima operaie de prelucrare din tab. 1.59, [3] vol.1, pag. 118;Eraoare se instalare o alegem conform (tab. 1.34, [3] vol. 1 pag. 76).De regul erorile spaiale i de instalare la prima prelucrare se pstreaz aproximativ 6%, iar la a doua prelucrare 0,5%.7 467 100 40 200 1602 2, Ain dim + + + STRUNGIRE DE SEMIFINISARE:46 131 6 4 2 100 252 2, , Ain dim + + + STRUNGIRE DE FINISARE:53 42 03 0 01 0 30 5 122 2, , , , Ain dim + + Pentrua calcula dimensiunila intermedialre a suprafeei cilindrice exterioare folosim relaiile:221 i min imaxT A TA +i max i max i maxA D D 21+ 28TEZDELICENPag.Mod Coala Nr. Document Semnat DataSavin DumitruPereu EugenPag.i min i min i minA D D 21+ Adaosul maxim pentru strungirea de: degroare6532250 936 620 +maxA m; semifinisare 5 1752162 263 250, Amax + m; finisare 104239 85 162 +maxA m.Determinm dimensiunile minime: pentru strungirea de semifinisare:046 48 085 0 961 471, , , Di max + mm; pentru strungirea de degroare:309 48 263 0 0461 481, , , Di max + mm; dimensiunea minim a semifabricatului:245 49 936 0 309 481, , , Di max + mm.Dimensiunile intermediare maximale se calcul ca suma dintre valoarea dimensiunii minimale i valoarea toleranei.Schema de calcul a dimensiunilor intermediare a suprafeei cilindrice exterioare este dat n fig. 7.2Fig. 7.2 Schema de calcul a dimensiunilor intermediare a suprafeei circulare exterioare &48h8(-0,039)29TEZDELICENPag.Mod Coala Nr. Document Semnat DataSavin DumitruPereu EugenPag.Ruta tehnologic de prelucrare mecanic a suprafeei circulare exterioare &35e9) , () , (050 0112 0+.Fig. 7.3 Piston (desen i schem de instalare la prelucrarea suprafeei circulare exterioare &35e9) , () , (050 0112 0+Calculul abaterii spaiale se determin dup relaia vol. 1 [3], pag. 242: 22m c semf + c c cl 2 unde:c curbarea specific a axei n m/mm (tab. 4.6), = 0,12;lc distana de la seciunea de prelucrat pentru care se determin curbarea pn la caprul cel mai apropiat, lc = 107 mm.68 25 107 12 0 2 , ,c mnlocuim n relaia abaterii spaiale i primim:26 684 25 4 0 68 252 2 + , , ,semf mToate datele obinute sunt date n tabelul ce urmeaz:Faza tehnologic de prelucrare a suprafeei&48H8(-0,039)Elementele adaosului, m Adaosulminim 2Amin,mAdaosulmaxim 2Amax, mTolerana ,mDimensiunea limit,mmRz S Dmax DminSemifabricatmatriat160 200 26 - - 620 36,781 36,161STRUNGIREDE DEGROARE IT1225 100 1,56 100 926,64 1296,64 250 35,485 35,235STRUNGIREDE SEMIFINISARE IT1112,5 30 0 6 263,4 350,4 162 35,135 34,97330TEZDELICENPag.Mod Coala Nr. Document Semnat DataSavin DumitruPereu EugenPag.STRUNGIREDE FINISARE IT82,5 25 - 0,03 85 208 39 34,995 34,888Total1274,04 1855,04Calculul adaosului minimal pentru fiecare operaie:STRUNGIRE DE DEGROARE ( ) ( )22221 1 1 i i i iin dimS RzA + + + 32 463 100 26 200 1602 2, Ain dim + + + STRUNGIRE DE SEMIFINISARE:199 131 6 56 1 100 252 2, , Ain dim + + + STRUNGIRE DE FINISARE:53 42 03 0 0 30 5 122, , , Ain dim + + Pentrua calcula dimensiunila intermedialre a suprafeei cilindrice exterioare folosim relaiile:221 i min imaxT A TA +i max i max i maxA D D 21+ i min i min i minA D D 21+ Adaosul maxim pentru strungirea de: degroare32 6482250 64 926 620,,Amax + m; semifinisare 2 1752162 4 262 250,,Amax + m; finisare 104239 85 162 +maxA m.Determinm dimensiunile minime: pentru strungirea de semifinisare:973 34 085 0 888 341, , , Di max + mm; pentru strungirea de degroare:31TEZDELICENPag.Mod Coala Nr. Document Semnat DataSavin DumitruPereu EugenPag.235 35 263 0 973 341, , , Di max + mm; dimensiunea minim a semifabricatului:161 36 936 0 235 351, , , Di max + mm.Dimensiunile intermediare maximale se calcul ca suma dintre valoarea dimensiunii minimale i valoarea toleranei.Schema de calcul a dimensiunilor intermediare a suprafeei cilindrice exterioare este dat n fig. 7.4Fig. 7.4 Schema de calcul a dimensiunilor intermediare a suprafeei circulare exterioare &35e9) , () , (050 0112 0+8. EVALUAREA CONSTRUCIEI SEMIFABRICATULUISemifabricatul prin construcia sa, trebuie s fie de o form ct mai apropiat de forma piesei finale. Pentru piesa dat am ales metoda de obinere a semifabricatului prin matriare, deoarece aceasta permite micorarea adaosului de prelucrae, micorarea masei semifabricatului, ceea ce duce la un cost de producie mai redus a piesei finite. Dimensiunile semifabricatului se determin prin adugarea adaosului de prelucrae maximal pe suprafeele care se prelucreaz. 32TEZDELICENPag.Mod Coala Nr. Document Semnat DataSavin DumitruPereu EugenPag.Fig. 8.1Semifabricat matriat9. STRUCTURA PROCELULUI TEHNOLOGICProiectarea oricrui proces tehnologic trebuie s fie precedat de o analiz critic din punct de vedere constructiv i tehnologic a desenului de execuie, prin care s se verifice printre altele necesitatea prescrierii condiiilor tehnice severe. Prin aceast analiz, pe care o face tehnologul produsului, n urma discuiilor finale cu proiectantul produsului, pot fi aduse mbuntiri constructive (de form, de precizie dimensional, de rugozitate, de material etc.). Acestea faciliteaz fabricarea i conduc la reducerea costului produsului. Orice modificarea constructiv trebuie s nu lezeze rolul funcional al piesei i s aib acordul proiectantului de produs.ncontinuarentab. 9.1esteartatstructuraprocesului tehnologicpropusde mine:005 Matriare;010 Transportare;015 Prelucrare complex;020 Control;025 Transportare;030 Cromare;035 Control.33TEZDELICENPag.Mod Coala Nr. Document Semnat DataSavin DumitruPereu EugenPag.Tabel ul 9.1Procesul tehnologic pentru piesa Piston 70C-34 04 025Operaia DescriereaNr. Denumirea Faza005 Matriaren Formarea semifabricatului din bar laminat prin matoda matriare 010 Transportare nTransportare din secia de matriare n secia de prelucrri mecanice;015Prelucrare complex 1Semifabricatul este fixat n mandrin;1. Strungirea suprafeei frontale 12. Strungirea de degroareasuprafeelor cilindr 2, 3, 4 ,5;015Prelucrare complex2Semifabricatul este fixat n mandrin;1. Centruire la dimensiunile 4, 5, 6, 7;34TEZDELICENPag.Mod Coala Nr. Document Semnat DataSavin DumitruPereu EugenPag.015Prelucrare complex3Semifabricatul este fixat n mandrin;1. Burghierea la cota 9, 10;015Prelucrare complex4Semifabricatul este fixat n mandrin;1. Strungire de semifinisare asuprafeei cilindrice exterioare 11;2. De strungit suprafaa 12 la cota 13;3. De strungit suprafaa 14 la cota 15;4. Strungirea suprafeei cilindrice exterioare 16 la dimensiunea 17;5. De realizat strungirea interioar a suprafeei 18 la cota 19 obinndu-se preventiv teitura sub unghiul de 30o;6. Strungirea suprafeei 20 la cota 21;7. Strungirea suprafeei 22 la cota 23;8. De efectuat teitura 24 la dimensiunea 25;9. Strungirea suprafeei 26 la cota 27;10. Frezara suprafeei 28 la cota 29;11. Burghierea a 6 guri 30 la cota 31;35TEZDELICENPag.Mod Coala Nr. Document Semnat DataSavin DumitruPereu EugenPag.015Prelucrare complex5Semifabricatul este fixat n mandrin;1. Strungire de finisare a suprafeei cilindrice exterioare 32 la cota 33;2. Strungire de finisare a suprafeei cilindrice interioare 34 la cota 35;3. Filetarea suprafeei interioare 36 la dimensiunea 37;015Prelucrare complex6Semifabricatul este fixat n mandrin;1. Strungire de degroare a suprafeei frontale la cota 38;2. Strungirededegroareasuprafeei cilindriceexterioare39la dimensiunea 40;3. Strungirededegroareasuprafeei cilindriceexterioare41la cota 42;4. Strungirededegroaresuprafeelor cilindriceexterioare43la cota 44;5. De strungit suprafaa 45 la cota 46;6. De strungit suprafaa 47 la dimensiunea 48.015Prelucrare complex7Semifabricatul este fixat n mandrin;1. Strungire de semifinisare asuprafeei cilindrice exterioare 50 la cota 49 ;2. Strungireasuprafeei cilindrice exterioare 54 la dimensiunea 55;3. Strungireasuprafeei cilindrice exterioare 52 la cota 53;4. De realizat strungire exterioar a suprafeei 57 la cota 56 obinndu-se teitura sub unghiul de 15o;5.De realizat strungire exterioar a suprafeei 61 la cota 60 obinndu-se teitura sub unghiul de 30o;6. Strungireasuprafeei cilindrice interiore 62 la cota 63;7. Strungireasuprafeei cilindrice interiore 64 la cota 58;8. Burghierea a 6 guri 65 la cota 66;36TEZDELICENPag.Mod Coala Nr. Document Semnat DataSavin DumitruPereu EugenPag.015Prelucrare complex8Semifabricatul este fixat n mandrin; 1. Strungire de finisare suprafeei cilindrice exterioare 67 la cota 68; 2. Strungire de finisare suprafeei cilindrice interioare 69 la cota 70;3. Strungire de finisare suprafeei cilindrice interioare 71 la cota 72;015Prelucrare complex9Semifabricatul este fixat n mandrin;1. Alezarea suprafeei interioare 72 la cota 73;2. Alezarea suprafeei interioare 74 la cota 75;020 Control n Controlul tuturor dimensiunilor;025 Transportare nTransportare din secia de prelucrri mecanice n secia de cromare;37TEZDELICENPag.Mod Coala Nr. Document Semnat DataSavin DumitruPereu EugenPag.030 Cromare n Cromarea piesei;035 Control n Controlul i verivicare ntregei piese la cerinele stabilite.10. PROIECTAREA OPERAIILOR10.1 Alegerea mainilor-unelteMainile-unelte necesare materializrii procesului tehnologic trebuie s permit realizarea prelucrrilor prinmetode i procedee precizate anterior: strungire de degroare, strungire de semifinisare i finisare. n acelai timp, trebuie s se asigure obinerea preciziei impuse suprafeelor. Gama mainilor-unelte utilizabile este extrem de larg, rmne de ales.Stabilirea mainilor-unelte se face n funcie de:E piesa de prelucrat (masa, dimensiuni, material, cost);E caracteristicile suprafeei de prelucrat (tip, dimensiuni, condiii tehnice);E tipul prelucrrii (degroare,semifinisare etc.) i procediul aferent;E natura produciei i productivitatea impus;E gradul de complexitate a prelucrrii;E costul prelucrrii;E regimul de achiere necesar;E (disponibilitatea de maini-unelte).Despre mainile-unelte utilizabile (existente sau posibil de achiziionat) trebuie s se cunoasc: posibilitile tehnologice, puterea, turaiile, avansurile, accesoriile, precizia realizabil (gradul de uzur).Tabel ul 10.1.1Caracteristici funcionale i de exploatare ale mainilor-unelte cu CNCTipul mainii-unelte Caracteristici funcionale i de exploatareMaini-unelte cu comand numericConcentrarea maxim a prelucrrilor. Timp de reglaj scurt.Precizia de execuie maxim.Reducerea numrului controarelor.Necesit o gestiune serioas, riguroas a sculelor.Necesit prereglarea sculelor. Preul mainilor-unelte cel mai ridicat.38TEZDELICENPag.Mod Coala Nr. Document Semnat DataSavin DumitruPereu EugenPag.Timp de prindere a sculelor foarte scurt.Stocarea programelor facil.Posibilitatea de elaborare automat a programelor.Recomandate pentru serii mici i repetabile serii mijlocii i mari.Dimensiunile mainilor-unelte se aleg n funcie de dimensiunile semifabricatului de prelucrat. Tot dimensiunile semifabricatului impuncursele de lucrupe care trebuie s le realizeze mainile-unelte. Precizia mainilor-unelte necesar este legat direct de precizia impus prelucrrii pieselor. Maina-unealt trebuie s asigure relizarea preciziei dimensionale, de form i de poziie, rugozitii suprafeelor din desenul de execuie. ntre toleranele impuse Tp, tpipreciziamainii-unelte6(preciziamedieeconomic=6)trebuies existe relaiile:Tp(tp) 6;6 =

,_

3221Tp(tp).O anumit prelucrare din preocesul tehnologic se realizeaz cu un regim optim de achiere. Maina-unealt, prin gama de turaii, avansuri, putere, trebuie s permit realizarea regimului optim de aschiere:nmin n0 nmax;smin s0 smax ,n care: n0 i s0 turaia i avansul optime,nmin , nmax turaiile limit reaizate de maina-unealt,smin , smax avansurile ralizate de maina-uneal.Din acest punct de vedere, cele mai favorabile condiii sunt asigurate de mainile-unealt cu variaie continu a turaiilor i a avansurilor.Puterea motoruluimainii-unelte PM.U.trebuiesfiemai maredect putereade achiere Pach.PM.U. > Pach.39TEZDELICENPag.Mod Coala Nr. Document Semnat DataSavin DumitruPereu EugenPag.Pentru prelucrarea piesei date am ales centrul de prelucrare de producie german Strungul INDEX ABC SpeedLine. Acest centru de prelucrare este o main-unealt ce are n dotaie 2 mandrine i 2 capuri revolver. Strungul INDEX ABC SpeedLine: poate s prelucreze piese simple i, la fel de bine, piese complicate.Se pot prelucra piese semifabricate i din bara.Se pot monta pn la 19 scule.Rapiditatea de prelucrare este deosebita.Fig. 10.1. Strungul INDEX ABC SpeedLine Pe main la prelucrare prin frezare este posibil obinere etapelor de prelucrare de semifinisare i finisare a semifabricatelor din font oel aliaje i mase plastice cu o gam larg de cuite de strungit, freze, burghie, alezoare, adncitoare i altele dup programadat. Lamainseprogrameaz: deplasareancoordoanteacapurilor revolver i arboreluiprincipal,vitezadedeplasareiconsecutivitatea deprindere, ciclurile de prelucrare.Este posibil introducerea manual a coreciilor n diametru i lungime a sculei.40TEZDELICENPag.Mod Coala Nr. Document Semnat DataSavin DumitruPereu EugenPag.Controlul prelucrrii atuturor mecanismelor mainii sepetreceprinindicaii numerice.Clasa de precizie a minii B.Caracteristica tehnic:Diametrul maxim al barelor cu care lucreaz .......................................... 65 mmDiametrul mandrinei ...............................................................................175 mmLungimea de strungire ............................................................................450 mmViteza maxim a arborelui principal .............................................. 4000 rot/minPuterea motorului ................................................................................. 18,5 KWPentru al doilea arbore al mainii-unelte:Diametrul maxim al barelor cu care lucreaz .......................................... 65 mmDiametrul mandrinei ...............................................................................175 mmLungimea de strungire ............................................................................450 mmViteza maxim a arborelui principal .............................................. 4000 rot/minPuterea motorului ................................................................................. 11,5 KWNumrul de capuri revolver ............................................................................. 2Capacitatea portant de scule ......................................................................... 10Timpul de rotire a capului revolver la schimbarea sculei ....................... 0,6 secTimpul unei rotaii complete a capului revolver ..................................... 1,5 secPresiunea sistemului de rcire .................................................................. 12 barGabaritele maxime de prelucrare a semifadricatului:lungimea maxim ............................................................................. 320 mmDiametrul ............................................................................................ 65 mmgreutatea maxim ................................................................................... 8 kg10.2 Alegerea sculelor achietoareStabilirea sculelor achietoare joac un rol important n asigurarea performanlor de precizie, rugozitate, productivitate i cost ale preciziei. Referitor la sculele 41TEZDELICENPag.Mod Coala Nr. Document Semnat DataSavin DumitruPereu EugenPag.achietoare se impun a fi stabilite: tipul, forma, dimensiunile, materialul prii active, geometria prii active. Tipul, forma i dimensiunile sculelor achietoare sunt dependente de natura prelucrrii, forma i dimensiunile suprafeelor de prelucrat i de dimensiunile mainii-unelte (posibilitatea de prindere pe main, putera acesteia etc.).Sculele achietoare le vom alege conform catalogului SECO TOOLS.Pentru operaiei de strungire exterioar alegem urmtore le cuite de strungit:SCACR/L Pentru semifinisare alegem cuitul de strungit exterior:DSDNN42TEZDELICENPag.Mod Coala Nr. Document Semnat DataSavin DumitruPereu EugenPag.Pentru realizarea teiturii pe suprafaa exterioar sub unghiul de 15ovom folosi cuitul:PDHNR/LPentru ralizarea procesului de strungire a suprafeelor interioare vamfolosi urmtoarele cuite:E...-SCFCR/L43TEZDELICENPag.Mod Coala Nr. Document Semnat DataSavin DumitruPereu EugenPag.Pentru realizarea canalelor interioare lum cuitele:SDUCR/LPentru realizarea filetului interior alegem cuit pentru filetare interioar:SNR...09APentru strungirea canalului interior alegem cuitul:CG.R/L44TEZDELICENPag.Mod Coala Nr. Document Semnat DataSavin DumitruPereu EugenPag.Pentru faza de burghiere alegemconformbazei de date SECOTOOLS urmtoarele burghie:Burghiul pentru reallizarea operaiei de centrare:Burghiul pentru efectuarea gurilor radiale 5,50,15:45TEZDELICENPag.Mod Coala Nr. Document Semnat DataSavin DumitruPereu EugenPag.Pentruefectuareagurii strpunsealegemburghiul conformbazei dedate JABRO TOOLS.Drill dia. D (mm)Drill dia. D (inch)Max drilling depth (mm)Part No.Dimensioons in mmL l1 l2 l3 d15.01-16.0 39 SD10-xx.xx-39-16R5 307 307 257 50 254 16Pentru frezarea suprafeei exterioare 32h13 vom folosifreza deget:46TEZDELICENPag.Mod Coala Nr. Document Semnat DataSavin DumitruPereu EugenPag.10.3 Proiectarea regimurilor de achiereRegimuldeachiere este caracterizat,n genere,prinparametrii: adncimea de achiere, viteza de avans (sau avansul) i viteza de achiere.nvederaasigurrii unor performaneoptimeprinprelucrareestenecesar ca regimuldeachieresfieoptim. Dinacest punctdevederesedistingmaimulte vatiante: Funciederugozitateacondiiilorncareseproiecteazproceseletehnologice, regimurile de achiere pot fi determinate cu mai mare sau mai mic exactitate.Parametrii determinai trebuie s fie n acord cu posibilitile mainilor-unelte.Astfel, conform planului compartimentului tehnologic al proiectului de an, calculul regimurilor deachiereanaliticseexecutpentruosuprafa, iar pentrucelelalte suprafee regimurile vor fi alese din tabele cu lmuriri detaliate la fiecare tip de faz tehnologic. Rezultatul tuturor calculelor se reprezint integral n tabel.Este necesar de calculat regimurile de achiere pentru dou suprafee de precizie ridicat, pentrucelelalte suprafee regimurile de achiere vor fi alese dintabele conform fiecrui tip de faz tehnologic.Calculele snt efectuate reieind din urmtoarele date iniiale:P ies Denumirea piesei: PISTONMaterialul piesei: Oel 45;SemifabricatMetoda de execuie matriareMasa 2,15 kg;Maina- unealta:Modelul mainii-unelte Strungul INDEX ABC SpeedLine47TEZDELICENPag.Mod Coala Nr. Document Semnat DataSavin DumitruPereu EugenPag.Tabel ul 10.3.1Adncimea de achiere t, mmNr. suprafeeiSuprafaaFaza de prelucrareDegroare Semifinisare Finisare1 48H8(-0,039)2,1 0,63 0,272 35e9( )( ) 005 0112 0,,+2,45 0,73 0,32Pentru calculul avansului de prelucrare la strungirea de degroare se va ine cont de fora admisibil de achiere, la prelucrarea de finisare, parametrul principal de care va depinde alegerea avansului va fi parapetrul de calitate al suprafeei. Dup adncime i avansul alessedeterminvitezeledeachierenct elesasiguredurabilitatea optimasculei. ncazul ncarevitezadeachierevafi preamare, sevamri productivitatea, ns va fi necesar i de a schimba sculele achietoare.Determinmvaloareaavansului nominalinndcontdeadncimeadeachiere conform [1] pag. 266. Avansul nominal pentru adncimea dat este cuprins n intervalul Snom= 0,5 0,9. Precizarea avansului se face n dependen de avansul la care pucra maina dat. Alegem Snom = 0,9 mm/rot.Determinm viteza de achiere V, m/min:, KS t TCVVy x mVunde:Cv, m, x, y, coeficieni i exponeni de corecie determinai experimental ce depind de natura materialului de prelucrat i de materialul sculei;T duritatea economic a sculei, min;s avansul de achiere, mm/rot; Kvcoeficient decoreciecedepindedenaturamaterialului deprelucrat i de condiiile de prelucrare;Pentru calculul vitezei de achiere avem nevoie de urmtorii coeficieni:Conform tab. 1 [1] pag. 269 alegem:CV = 340;x = 0,15 exponentul adncimii de achiere;48TEZDELICENPag.Mod Coala Nr. Document Semnat DataSavin DumitruPereu EugenPag.y = 0,45 exponentul avansului;m = 0,20 exponentul durabilitii T a sculei;T = 60 durabilitatea sculei.Kgv coeficient care depindede condiiile de lucru n comparaie cu cele consideratenv = 1= 610 Mpa23 161075017501, K Knvgv mv

,_

,_

K K K K K K KTs Ti iv pv mv vKmv coef. ce ia n considerare calitatea materialului de prelucrat;Kpv = 0,8 coeficient ce ia n considerare starea suprafeei semifabricatului, se alege din tab. 5 [1] pag. 263.Kiv = 1 coeficient ce ia n consideraie influiena materialului instrumentului asupra vitezei de achiere, se alege din tab. 6 [1], pag. 263;KTi = 1 coeficient care ia n consideraie cte scule lucreaz concomitent;KTs = 1 coeficient care ia n consideraie cte maini-unelte lucreaz concomitent;K = 0,7 coeficient ce caracterizeaz influiena unghiului de atac principal.68 0 7 0 1 1 1 8 0 23 1 , , , , Kv Astfel, vitezele de achiere pentru fiecare faz de prelucrare sunt urmtoarele:Pentru faza strungire de degroafre:63 95 68 09 0 1 2 6034045 0 15 0 20 0, ,, ,V, , , m/min Pentru faza strungire de semifinisare:56 114 68 09 0 4 0 6034045 0 15 0 20 0, ,, ,V, , , m/minPentru faza strungire de finisare:09 130 68 09 0 2 0 6034045 0 15 0 20 0, ,, ,V, , , m/minDeterminm numrul de turaii pentru fiecare faz:49TEZDELICENPag.Mod Coala Nr. Document Semnat DataSavin DumitruPereu EugenPag.DVn10005 61180 49 14 363 95 10001,, ,,n rot/min pentru degroare;Turaia efectiv a mainii-unelte n = 620 rot/min;62 7515 48 14 356 114 10002,, ,,n rot/min pentru semifinisare;Turaia efectiv a mainii-unelte n = 750 rot/min;12 86348 14 309 130 10003,,,n rot/min pentru finisare;Turaia efectiv a mainii-unelte n = 870 rot/min;Determinm viteza efectiv:1000D nVefef , m/min95 9610008 49 620 14 3,, ,Vef m/min;31 114100054 48 750 14 3,, ,Vef m/min;12 131100048 870 14 3,,Vef m/min.Determinarea forei de achiere:pnefyp xpp zK V S t C P 10Coeficientul Cp i exponenii xp, yp, ef, n se aleg din tab. 22 [1], pag. 273;Cp = 300; xp = 1; yp = 0,75; n = -0,15Kp coeficient de corecie;mp rp p p p pK K K K K K unde:Kp, Kp, Kp, Krp, coeficieni decorecieceiaunconsideraieinfluiena parametrilor geometrici ai cuitului. Se aleg din tab. 23 [1], pag. 275.Kp = 0,89; Kp = 1; Kp = 1; Krp = 0,8750TEZDELICENPag.Mod Coala Nr. Document Semnat DataSavin DumitruPereu EugenPag.Kmp coeficient de corecie ce ia n consideraie influiena calitii materialului prelucrat i care se alege din 9 [1], pag. 264.nmpK

,_

750Kmp = 0,81;Astfel, primim:62 0 81 0 87 0 1 1 89 0 , , , , Kp Fora de achere:1817 62 0 95 96 9 0 1 2 300 1015 0 75 0 1 , , , , P, ,z N degroare;44 523 62 0 31 114 9 0 62 0 300 1015 0 75 0 1, , , , , P, ,z N semifinisare;31 223 62 0 12 131 9 0 27 0 300 1015 0 75 0 1, , , , , P, ,z N finisare.Determinm puterea necesar procelului de achiere:60 1020 ef zV PN86 260 102065 96 1817,,N kW degroare;97 060 102031 114 44 523,, ,N kW semifinisare;47 060 102012 131 31 223,, ,N kW finisare.Calculm timpul cu maina:( )S ni L Ltefs +( )026 09 0 6201 1 5 13,,,t + min;( )021 09 0 7501 1 5 13,,,t + min;( )019 09 0 8701 1 5 13,,,t + min.Timpul total: ttot = 0,026 + 0,021 + 0,019 = 0 ,066 min51TEZDELICENPag.Mod Coala Nr. Document Semnat DataSavin DumitruPereu EugenPag.Determinm regimurile de achiere pentru suprafaa 35e9( )( ) 005 0112 0,,+Determinm viteza de achiere V, m/min:, KS t TCVVy x mVPentru calculul vitezei de achiere avem nevoie de urmtorii coeficieni:Conform tab. 1 [1] pag. 269 alegem:CV = 340;x = 0,15 exponentul adncimii de achiere;y = 0,45 exponentul avansului;m = 0,20 exponentul durabilitii T a sculei;T = 60 durabilitatea sculei.Kgv coeficient care depindede condiiile de lucru n comparaie cu cele consideratenv = 1= 610 Mpa23 161075017501, K Knvgv mv

,_

,_

68 0 7 0 1 1 1 8 0 23 1 , , , , Kv Astfel, vitezele de achiere pentru fiecare faz de prelucrare sunt urmtoarele:Pentru faza strungire de degroafre:45 93 68 09 0 45 2 6034045 0 15 0 20 0, ,, ,V, , , m/min Pentru faza strungire de semifinisare:56 112 68 09 0 73 0 6034045 0 15 0 20 0, ,, ,V, , , m/minPentru faza strungire de finisare:81 126 68 09 0 2 0 6034045 0 15 0 20 0, ,, ,V, , , m/minDeterminm numrul de turaii pentru fiecare faz:DVn100052TEZDELICENPag.Mod Coala Nr. Document Semnat DataSavin DumitruPereu EugenPag.73 8031 37 14 345 93 10001,, ,,n rot/min pentru degroare;Turaia efectiv a mainii-unelte n = 800 rot/min;100664 35 14 356 112 10002, ,,n rot/min pentru semifinisare;Turaia efectiv a mainii-unelte n = 1000 rot/min;115435 14 381 126 10003,,n rot/min pentru finisare;Turaia efectiv a mainii-unelte n = 1150 rot/min;Determinm viteza efectiv:1000D nVefef , m/min19 9310001 37 800 14 3,, ,Vef m/min;91 111100064 35 1000 14 3,, ,Vef m/min;26 126100035 1150 14 3,,Vef m/min.Determinarea forei de achiere:pnefyp xpp zK V S t C P 10Coeficientul Cp i exponenii xp, yp, ef, n se aleg din tab. 22 [1], pag. 273;Cp = 300; xp = 1; yp = 0,75; n = -0,15Kp coeficient de corecie;mp rp p p p pK K K K K K unde:Kp, Kp, Kp, Krp, coeficieni decorecieceiaunconsideraieinfluiena parametrilor geometrici ai cuitului. Se aleg din tab. 23 [1], pag. 275.Kp = 0,89; Kp = 1; Kp = 1; Krp = 0,87Kmp coeficient de corecie ce ia n consideraie influiena calitii materialului prelucrat i care se alege din 9 [1], pag. 264.53TEZDELICENPag.Mod Coala Nr. Document Semnat DataSavin DumitruPereu EugenPag.nmpK

,_

750Kmp = 0,81;Astfel, primim:62 0 81 0 87 0 1 1 89 0 , , , , Kp Fora de achere:2133 62 0 19 93 9 0 45 2 300 1015 0 75 0 1 , , , , P, ,z N degroare;619 62 0 31 111 9 0 73 0 300 1015 0 75 0 1 , , , , P, ,z N semifinisare;266 62 0 58 126 9 0 32 0 300 1015 0 75 0 1 , , , , P, ,z N finisare.Determinm puterea necesar procelului de achiere:60 1020 ef zV PN2 360 102019 93 2133,,N kW degroare;13 160 102091 111 619,,N kW semifinisare;54 060 102038 126 226,,N kW finisare.Calculm timpul cu maina:( )S ni L Ltefs +( )158 09 0 8001 1 5 112,,,t + min;( )126 09 0 10001 1 5 112,,,t + min;( )54 09 0 11501 1 5 112,,,t + min.Timpul total: ttot = 0,158 + 0,126 + 0,54 = 0 ,40 min54TEZDELICENPag.Mod Coala Nr. Document Semnat DataSavin DumitruPereu EugenPag.Pentrucelelaltesuprafeedeterminmmai nti adncimeadeachierepentru fiecare suprafa:Tabelul 10.3.2 Valorile adncimii de achiere la diferite faze de prelucrareNrDimensiunile suprafeei piesei, mmFaza de prelucrareDegroare Semifinisare Finisare1 35e9( )( ) 005 0112 0,,+2,45 0,73 0,322 42 6 - -3 32h13(-0,39)1,5 - -4 48H8(-0,039)2,1 0,63 -5 20(+0,050)1,4 0,42 0,186 26 5 - -7 25H13+0,334,5 - -8 28H9+0,0624,2 1,26 0,549 28,4H13+0,334,34 - -10 5,50,15 2,25 - -11 27,5H11+0,134,2 1,26 -Calculul regimurilor deachierele-amrealizat conformprogramului decalcul SECO TOOLS.Tabelul 10.3.3 Regimurile de achiere la strungireDiametrul de prelucratAvansul, mm/rotViteza de achiere, m/minNumrul de turaii, rot/minPuterea necesar, kWF/2 F Deg. F/2 F Deg. F/2 FDeg.F/2 F42 0,8 - - 105,4 - - 799 - - 0,58 - -20(+0,050)0,9 0,9 0,9 650 780 780 10343 12412 12412 2,6 1 -26 0,8 - - 288 - - 3523 - - 2,7 - 0,4225H13+0,330,8 - - 288 - - 3664 - - 2,7 - -28H9+0,0620,8 0,9 0,9 288 288 317 3664 3636 4030 2,7 1,6 0,8428,4H13+0,330,8 - - 288 - - 3664 - - 2,7 - -27,5H11+0,130,8 0,9 - 288 288 - 3664 3636 - 2,7 1,6 -Tabelul 10.3.4 Regimurile de achiere la alezareDiametrul de prelucratAvansul, mm/rotViteza de achiere, m/minNumrul de turaii, rot/minPuterea necesar, kW20(+0,050)125 386 630 0,328H9+0,062125 327 630 0,355TEZDELICENPag.Mod Coala Nr. Document Semnat DataSavin DumitruPereu EugenPag.Tabelul 10.3.5 Avansul, viteza de achiere i numrul de turaii ale capului de for la gurireCotaAvansul, mm/rotViteza de achiere, m/minNumrul de turaii, rot/min5,50,15 400 24,74 1250Centrare 5,17 = 11,2 400 24,74 1250Tabelul 10.3.6 Avansul, viteza de achiere i numrul de turaii la operaia de prezareCotaPuterea necesar, kWAvansul, mm/rotViteza de achiere, m/minNumrul de turaii, rot/min32h13-0,392,6 0,9 292 147310.4 Normarea tehnicOriceoperaie aprocesului tehnologic necesit unanumit timpderealizare. Norma tehnic de timp reprezint timpul necesar pentru executarea unei operaii n condiii de producie tehnico-organizatorice predeterminate.Normatehnicdetimpsepoatestabili printreimetode:analitic, statistici analogic.Mainile-unelte cuCNCprezint nite automate sausemiautomate, organele mictoarealecrorandeplinescmicriledebazi auxiliaredupoprogram stabilit. n componena acestui program ntr funcii tehnologice i valori numerice detranslareaorganelordemuncamainii unelte. Programareai reglareaunei maini unelte comand numeric nu necesit cheltuelli substaniale de timp. Prezena meselor deschimb, roboilor industriali ducladiminuareatimpului deaezarea pieselor n dispozitivele mainilor unelte, n unele cazuri chiar i la excluderea lui. Strngerea piesei se face n timpul lucrului maini-unelte.56TEZDELICENPag.Mod Coala Nr. Document Semnat DataSavin DumitruPereu EugenPag.Normarea tehnic pentru operaiile efectuate pe centrul de prelucrare nzestrat cu control numeric se efectuiaz dup urmtoarea relaie:nTT Nptbuc t+ min;unde: Tbuc timpul bucat;Tpt timpul de pregtire ncheiere;n numrul de piese n lot n = 1 buc.;Timpul de pregtire-nchiere reprezint timpul necesar transformrii strii de munc din stare neutr n stare de prelucrare a entitii i de transformare a locului de munc napoi n stare neutr. Acest timp se consum pentru: Primirea sarcinii de prelucrare; Studierea documentaiei tehnologice; Montarea dispozitivelor; Primirea i montarea programului de control numeric; Primirea sculelor i instalarea lor; Demontarea, ntoarcerea la depozit a dispozitivelor, materialelor i sculelor. Punctele enumerate mai sus fac parte din timpul de organizare a lucrtorului Torg.. ns ntimpul de pregtire-nchiere mai intr i timpul de reglare a mainii, a programului Treg..Conform [11] avem datele:Torg = Tp + Tst + Tins, minunde:Tp timpul de primire i rentoarcere a materialului necesar pentu lucru;Tst timpul de studiu a documentaiei tehnice;Tins timpul de instructaj al maistruluiTorg = 10 + 2 + 2 = 14 min;57TEZDELICENPag.Mod Coala Nr. Document Semnat DataSavin DumitruPereu EugenPag.Treg = Tbloc + Tpr + Tver + Treg, minunde:Tbloc timpul de instalare a blocului cu scule ;Tpr timpul de montare a programului;Tver timpul de verificare a programului;Treg timpul de reglare a sistemului de rcire-ungere.Treg = 1 + 1 + 1 + 0,3 = 3,3 min;Tpi = Torg + TregTpi = 14 + 3,3 = 17,3 minTimpul pe bucat este timpul necesar pentru prelucrarea unei entiti:Timpul pe bucat se determin dup urmtoarea relaie:( )1]1

,_

+ + 1001od org tehaux oper buca a aT T T min;unde: Toper timpul consumat demain-unealt pentru prelucrare dup o anumit program, min, egal cu ciclul automat;Taux timpul auxiliar, min;ateh timpul pentru deservirea tehnic;aorg timpul pentru deservirea organizatoric;aod timpul pentru odihn;Timpul auxiliar se determin dup urmtoarea relaie:Taux = Ti + Ta.op + Tms., min;unde: Ti - timpul auxiliar la instalarea i scoaterea piesei din dispozitiv;Ta.op - timpul auxiliar legat cu operaia;Tms. - timpul auxiliar pentru msurare, control.Timpul ciclului automat se determin dup urmtoarea formul; + + + rep sc . m f / s . m b opert t t t Tunde: 58TEZDELICENPag.Mod Coala Nr. Document Semnat DataSavin DumitruPereu EugenPag.tb timpul de baz;tm s/f timpul consumat pentru manipularea cu s/f. de maina-unealt;tm.sc. manipulri cu scula;trep repoziionare sculei.Calculul timpului de baz:Timpul de baz, se determin conform urmtoarei formule:isltmcb min/bucn care:lc lungimea de calcul, n mm;sm avansul, n mm/min;i nr. de treceri.Valorile timpului de baz sunt calculai i inclui n schiile operaionale (anexa 5).205 4, t tutil btot minSe calcul i valorarea timpului de repoziionare, timpul mersuli n gol.rapidrepslt n care:l lungimea cursei de mers n gol;srepid avansul rapid.1 rept minValorile timpuli de mers n gol i cel de baz se va calcula folosind traiectorile vrfului sculei n procesul de lucru n anexa cu reglrile tehnoloogice.Din [11] avem datele:Taux = 0,18 min;ateh + aorg + aod = 9 %.Timpul manipulrii cu scula va fi egal cu numrul de schib al sculeilor cu timpul de schimb al sculei:59TEZDELICENPag.Mod Coala Nr. Document Semnat DataSavin DumitruPereu EugenPag.tm.sc = 14 0,6 = 8,4 sec = 0,14 minTimpul manipulrii cu semifabricatul este timpul de deplasare a semifabricatului dintr-o mandrin n alta:tm.s/f = 0,012 minFolosind datele din tab. 1.11 putem calcula timpul pentru o bucat:( ) 82 510091 205 4 012 0 14 0 1 , , , , Tbuc1]1

,_

+ + + + minCalculul definitiv a normei de timp:12 2313 1782 5 ,,,nTT Nptbuc T + + min; 11. ELABORAREA REGLRILOR TEHNOLOGICE11.1 Metodele de reglarePreciziadatdeprelucrareasemifabricatuluilaburghiere,poatefianalizatde cele dou metode de reglare:1 metoda de trecere pe de prob i msurare;2 metoda de primire automat a dimensiunilor la maina reglat.Prima metod const n scoaterea de pe suprfaa semifabricatului a unui strat de metal printr-otreceredeprob. Dupaceeamaina-unealtseopretesemsoar dimensiunea prelucrati dupaceasta sentroducmodificrilenecesare, semai efectuiaz oprelucrareasemif. petoat suprfaa necesar, pncndseobine dimensiunea necesar.A doua metod const n faptul, c maina-unealt este prealabil reglat, n aa fel ca precizia s fie obinut nmodautomat i s nudepeasc limitele date a dimensiunilor. Problema de baz const de a uni zeroul sistemului de coordonate a mainii-unelte, a echipamentului tehnologic, a semifabricatului i sculei ntre ele.Astfel ntuct noi avemproducere de serie mic pe main cu CNCpentru rapiditatea efecturii reglrii i ne este convinabil a doua metod de reglare.60TEZDELICENPag.Mod Coala Nr. Document Semnat DataSavin DumitruPereu EugenPag.12. ELABORAREA DOCUMENTAIEI TEHNOLOGICEProiectarea unui proces tehnologic se finalizeaz cu un document tehnologic. Acesta poate fi: fia tehnologic; planul de operaiiPrezentarea lor se face n anex:BIBLIOGRAFIE1. BabukV.V., GorezkoP.A., ZabrodinK.P. I dr. Diplomnoeproectirovaniepo tehnologhii mainostroenie. Uceb. Posobie dlea vuzov / Babuk V.V. Mn.: V. kola, 1979;2. Balabanov . N. Kratkhii spravocinik tehnologa mainostroitelea. - .: Izdatelistvo standartov, 1992;3. Proiectarea tehnologiilor de prelucrare mecanic prin achiere: Man. de proiectare: n2vol., Vol. 2/C. Pico, O. Pruteanu, .a., EdituraUniversitas, Chisinu, 1992;4. Kursovoe proektirovanie po tehnologhii mainostroenia / Gorbaevici . F., cred V. / Uceb. posobie dlea mainostroit. spe. vuzov. - 4- izd., pererab. i dop. / Bia cola, insk, 1983;5. Spravocinik tehnologa-mainostroitelea. V 2-h t. 1/ Pod red. . G. Kosilovoi i R. K. Meereakova. - 4-izd., pererab. i p.-.: Mainostroenie, 6. Tehnologia fabricrii mainilor, (Elaborarea proceselor tehnologice de prelucrare mecanic a organelor de maini), /Ciobanu A. .a., UTM, Chisinu, 2006;7. Proiektirovanie i proizvostvo zagatovok v maino-stroienii / P.A. Rudenko, Iu. A. Harlamov,/ Bia cola, Kiev, 1991;8. Seco Tools Catalogue 2005 format electronic, PDF file;61TEZDELICENPag.Mod Coala Nr. Document Semnat DataSavin DumitruPereu EugenPag.9. Obemainostroiteline normativ vremeni i rejimov rezania. entralinoe biro normativov po trudu, 1990.ANEX62TEZDELICEN