Tehnologia presarii la rece

Proiect

Coordonator: student:Bilteanu Razvan Daniel

L=li+l2+....ln+n/2(ri+xixg)+ .....+ln+n/2(rn+Xn_iXg)

L=14.2+4.8+2.4+4.8+14.2+ n/2(3+0,475x0.8)+ n/2(2+0,45x0.8)+ n/2(2+0,45x0.8)+ n/2(3+0,475x0.8)

L=58.446 mm

a=2.3mm ; m1>r+d/2; m1=5,5 mm

1) Tehnologic se cere a=27 mm Tehnologic e posibil a=>2.3 mm

Tehnologic se poate realiza operaţia

2) Tehnologic se cere a=3.5 Tehnologic e posibil a>0.8 Tehnologic se poate realiza operatia

3) Tehnologic se cere: d=5 Tehnologic e posibil d=1.8 Tehnologic se poate realiza operatia

4) Tehnologic se cere g=0.8mm Tehnologic e posibil g<5mm

Tehnologic se poate realiza operatia

5) Tehnologic se cere r/g>0,6mm Tehnologic e posibil r/g=4.8=>

Tehnologic se poate realiza operatia

R=2 mm , R=3mm g= 0.8mm , R>3g => indoirea se va realiza intr-o singura operaţie.

Precizia taierii pe ghilotina: g=0.8mm Pentru intervalul pana la 50mm= ±0,50mm Perforare : g=0.8mm; Tolranta ±0.06/0.02 Distanta intre orificii:0.1-0.03 Grosimea materialului :0.8mm; Precizia obtinuta la dimensiunea pieselor indoite ±30` Precizia obtinuta la razele de indoire: ±0.5mm Valori ale subtierii grosimi piesei in zona de indoire pt un unghi de 90 de grade:r/g=3.75mm. r/g=2.5

Croirea materialelor

Prima varianta constructiva

Valorile puntitelor:

a=1.7 mm; b=1.2 mm; joc=1.0 mm Abaterea la latimea Δl=0.6 mm

B=65.546 mm pasul=23.2mm Distanta intre elementele de ghidare:A=66.546

Varianta 1:

2000

1000

1000:65.546=15benzi2000:23.2=86.20piese pe bandaNp=1290n=NpxAp/(Lx|)x100%==> n=56.27%

Varianta a 2-a

1000

2000

2000:65.546=30benzi1000:23.2=43piese pe bandan=56.27%

Varianta a 3-a

1600

800

800:64.046=12 benzi1600:23.2=68 piese pe bandan=55.61%

Varianta a 4-a

800

1600

800:23.2=34piese1600:66.046=24 benzin=55.61%

A doua varianta constructiva:

B=D+2(ai+Al)+j B=77,595+2(2,1+6,8)+1,5 Latimea nominala a benzii: B=77.246mm Pasul : p=34.4

Varianta a 5-a 2000

1000 1000:77.246=12 benzi2000:34.4=58=102 n=NpxAp/(Lx|)x100%=60.19 %

Varianta a 6-a

1000

2000

2000:77.046=25 benzi 1000:37,2=26+27=53 Np=1380 piese n=NpxAp/(Lxi)x100%=65.546%

Varianta a 7-a

1600

800

800:77.246=10 1000:34.4=46+45=91pasi n=NpxAp/(Lxi)x100%=62.02%

Varianta a 8-a

800

1600

800:34.4=23+22=45 piese 1600:77.246=20 benzi n=NpxAp/(Lxi)x100%=61.34%

Calculul fortei ,lucrului mecanic si puterii necesare pt diferite operatii de presare la rece

Tipul de foarfece:cu lame paralele.Forta de taiere:F=kxLxgxifLucrul mecanic A=Fxgxa

Se alege varianta constructiva nr 3: n=55.61%

F=1,1x1600x0.8x210=29N A=2.95680x0.8x0,75=117 Puterea necesara la motor:Pmot=0.13kw

Forta. lucrul mecanic si puterea necesara la taierea pe stante

Ftot=F+Fi+F a+Find;

a) Forta de taiere propiu-zisaF=KxLxGxSf; L=287.2mmF=1.2x287.2x0.8x400=110284N/mm2

b) Forta de impingere a materialului prin orificiul placii active: Fi=3308.544N/mm2

c) Forta de desprindere a materialului prin orificiul placii active: Fd=33085.44N/mm2

d) Forta de indoire pt muchii taietoare paralele Find=0;

=>Ftot =146678N/mm2

Forta.lucrul mecanic si puterea necesara la indoire

îndoirea in U:F=2xKxBxG2xRm=2x1,1x10x0.8x400=7040 Lucrul mecanic la indoire: A=Fxh/2000; h=10+3+2=15=>A=79,9 J Pmot=500W

îndoirea in V:h=(ra+rp)(1-sin a/2)+l0cos a/2 ra=5mm; rp=3mm; l0=15mm ; a=90° h=(5+3)(1-sin90/2)+15xcos90/2 h=12.95mm

F2xKixBxg2xRmF=2x1.1x10x0.8 2x400=5632NA=(fxh)/2000A=200JP mot=750w

Determinarea centrului de presiune

X1=12.2 mm X2=35.4 mm X3=58 mm X4=58.90 mm

Y1=30.7 mm Y4=7.7 mm Y2=56.3 mm Y3=63.25 mm

L1=184mm L3=24.7mm L2=15.7 mm L4=15.7mm

Xc=(L1xX1+L2xX2++L3xX3 L4xX4+)/(L1+L2+L3+L4)Xc=(184*30.7+15.7*56.3+24.7*63.25+15.7*7.7)/(240.1)Xc=19.65mm

Yc=(L1xY1+ L2xY2+ L3xY3+ L4xY4)/(L1+L2+L3+L4)Yc=(184*12.2+15.7*35.4+24.7*58+15.7*58.90)/(240.1)Yc=34.21mm

Proiectarea componentelor stantelor si matriţelor

Se alege varianta constructiva :placa activa in constructie monobloc Grosimea : H=KxA;

H=0,2x69.6=13.92 mm a2=49.95 mm b1=34.21 mm

Lungimea orientativa a piacii se determina cu reiatia: A=nxp+3xH Ac=2x[49.95+1.25x12.8]=139.7mm Bc=2x[34.21+1,25x12.8]=>Bc=108.22mm Dimensiuni comune: se ia din tabel : b=160mm, a=127mm

Constructia si calculul poansoanelor

Se aiege forma constructiva poanson monobioc. Lungimea poansonuiui de taiere se caicuieaza cu reiatia: L=Hpp+Hpg+Hrg+(25..30)L=65mm

Verificarea poansoanelor la compresiune si flambaj

Verificarea la compresiune: σc=F/amin—Rmc F=forta axiala ce solicita poansonul Amin=aria minima a sectiunii transversale; Rmc=rezistenta admisibila a sectiunii transversale; Amin=14x24x2+(65-28)x10=3758 mm2 F=6824 n/mm2 σc=6825/37=35 daN=>verificarea la compresiune se realizeaza Verificarea la flambaj: λ=Lf/Imin lf-lungimea de flambaj=66 mm Amin=> Â=66/3=22 X<X0(pt otel moale-105) =>verificarea la flambaj este realizata

Calculul dimensiunilor zonei de lucru a elementelor active la stantare.

Pt poansoanele mici avem =>perforare D-dimensiunea piesei D=nxR2=nx2,52=15.7 mm2do=(D+jmin)o+to jmin=0,01 mm (tab 10,21) d0=(D+jmin)=(15.7 +0,01) 0+0'04=15.71+0'04 mm2 (pt placa activa) dp= 15.75-o,02 mm

Pentru poansonul cel mare =>avem decupare D-dimensiunea piesei D-184 mm2 Pt placa activa- Da=D0+0,04; Pt poanson:Dp=(D-Jmin)0-Tp Jmin=0.01 mm Tp=0,02 mm Dp=183,9°-0,02 mm

Proiectarea elementelor active pentru indoire

îndoirea in V:Dimensiunea zonei active la indoire: Pt g =1,6 mm Ra=5 mm h=7 mm H=30 mm n=4 mmDimensiunea placii active la indoire; Lungimea laturii indoite: 28 mm; Lungimea placii active la indoire:20 mm;Unghiul la poanson (indoire fara calibrare) Lp=l -2Δl=180- 2x0,6=178,8Calculul dimensiunilor zonei de lucru la indoire Jmin=gmax =g+ Asg=1,6+0,1x1,6=1,764 mm