2 Tema 2 - Structur de sprijin armat cu geogrile - conform EUROCODE 7 (SR EN 1997-1-2004) S se proiecteze o structur de sprijin care susine corpul unui drum, aflat n proces de modernizare, n combinaia 2 de proiectare, avnd urmtoarele caracteristici: n 11 :=nlimea structurii de sprijin:H 4 0.1 n +( )m 5.1m = :=Suprasarcina:q 25kNm2:=Parametriile geotehnici ale umpluturii armate i terenului de sub structur: greutatea volumic:118.3kNm3:=unghiul de frecare intern:1.k28 0.01 n +( )deg 28.11 deg = :=coeficientul de coeziune:c10kPa :=Parametriile geotehnici pentru terenul din spatele structurii: greutatea volumic: 18.73kNm3:=unghiul de frecare intern:k20 0.01 n +( )deg 20.11 deg = :=coeficientul de coeziune:c 6 0.01 n +( )kPa 6.11 kPa = :=Pentru verificarea la SLU a structurii de sprijin armate sunt aplicabile strile limit STR i GEO. 1. Determinarea factorilor pariali de siguran Combinaia 2: A2+M2+R1 Pentru verificrile de stabilitate extern la alunecare pe talp i rsturnare, n care greutatea structurii i suprasarcina de deasupra acesteia sunt favorabile, factorii pariali de siguran sunt: pentru greutate:G1 :=Q.AR0 :=pentru suprasarcin, care este considerat variabil i favorabil: pentru mpingerea pmntului:Pa1 :=pentru unghiul de frecare intern:1.25 :=pentru greutatea volumic:1 :=pentru coeziune:c1.25 :=3 Pentru verificarea de capacitate portant, n care greutatea structurii i suprasarcina sunt defavorabile, factorii pariali de siguran sunt: pentru suprasarcina de deasupra structurii propriu-zise, considerat variabil i favorabil: Q.CP1.3 := restul factorilor pariali de siguran rmn la fel. Valoarea de calcul a unghiului de frecare efectiva: tank( )0.366 =ktank( )0.293 = :=atan k ( ) ( ) 16.326 deg = d16.326deg :=tan1.k( )0.534 =k1tan1.k( )0.427 = :=atan k1( ) ( )23.139 deg = 1.d23.139deg :=Valoarea de calcul a unghiului de frecare efectiva:cdcc4.888 kPa = :=2. Predimensionare LinitH 0.7 3.57m = :=Se alege un raport L/H=0.7, rezult: L 3.6m :=4 3. Evaluarea aciunilor i parametrilor de calcul 3.1. Evaluarea mpingerii pmntului dup teoria lui Rankine: coeficientul de mpingere activ:katan 45degd220.561 = :=presiunea activ:pa H ka 2 cd ka q ka + 60.309kNm2 = :=valoarea mpingerii active: Pa12 H2 ka 136.688kNm = :=PacH 2 cd ka 37.348kNm = :=Paqq H ka 71.547kNm = :=Pa.executie12|

\|] 5.55m ( )2 ka

( 161.874kNm = :=3.2. Evaluarea greutii i suprasarcinii: G L H 1 335.988kNm = :=Q q L 90kNm = :=Combinaia 2: G 335.988kNm =Q 90kNm = -pentru verificare la capacitate portant Q.0 := -pentru verificare la rsturnare i alunecare pe talp Pa136.688kNm = Paq71.547kNm =tand( )0.293 = tan1.d( )0.427 = 18.73kNm3 = 118.3kNm3 =4. Verificri 4.1. Verificarea stabilitii la alunecare pe talp: stabilitatea la alunecare la contactul umplutur armat-teren: 5deg := -unghiul de nclinare a tlpii fundaiei RhPaPac Paq+ 170.887kNm = :=RvG Q.+ 335.988kNm = :=5 R'hRhcos ( ) Rvsin( ) 140.954kNm = :=R'vRvcos ( ) Rhsin( ) + 349.603kNm = := Verificarea la alunecare este ndeplinit dac: R'h140.954kNm = >R'vtand( ) cdL + 120kNm =Verificarea la alunecare NU este ndeplinit la contactul umplutur armat-teren, pentru combinaia 2 de ncrcri la dimensiunea L=3.60 m. stabilitatea la alunecare la contactul armtur-teren: Verificarea la alunecare este ndeplinit dac: fa11 := -pentru verificare la capacitate portant a24.22deg := -unghiul de frecare dintre geogril i terentana( )0.45 = ca0 :=fa1R'h 140.954kNm =