DATE DE INTRARE:-Transmisie prin curele

-i 35,1c-Reductor coaxial vertical-P=5,5 kw-n=2000 rot/min

-i 20R-Lh=8500 ore1.ALEGEREA MOTORULUI ELECTRIC

Se alege motor electric asincron tip ASI cu principalele caracteristici prezentate in figura 1.1 si tabelul 1.1Tabelul 1.1

GABARIT A AC B C D E HC L

132S38 216 278 140 192 38 80 305 452

Tabelul 1.2

Tipul motorului P

[KW]Turatia n

[rot/min]ASI 132S-38-2 5.5 2890

Fig. 1.1

22.INTOCMIREA SCHEMEI STRUCTURALE A TRANSMISIEI2.1 TRANSMISIE CU REDUCTOR VERTICAL

Fig.2.1

Motor electric asincron caracterizat de turatia M si i c transmisie prin curele (raportul detransmisie)

i r -raportul de transmitere a reductorului

u I -raportul de angrenare al treptei I

U II -raportul de angrenare al treptei a II a

I arbore de intrare caracterizat de momentul de torsiune T I si turatia n III arbore intermediar caracterizat de momentul de torsiune T II si turatia n IIIII- arbore de iesire caracaterizat de momentul de torsiune T III si turatia n IIII Pinionul treptei I

II Roata condusa a treptei IIII Pinionul treptei a II a

IV Roata condusa a treptei a II a A,B,C,D,E,F-lagare cu rulmenti

32.2 IMPARTIREA RAPORTULUI DE TRANSMITERE i r PE TREPTELEREDUCTORULUI SI DETERMINAREA MOMENTELOR DE TORSIUNE I ATURAIILOR PENTRU FIECARE ARBORE

Arbore motorNmm

n

PM tm 5.2626220005,51055.91055.9 66

n=2000 rot/min

Arborele de intrare al reductorului (I)

min/48,148135,1

2000375,3545435,15,26262

rotin

n

NmmiMT

c

I

ctmI

Arborele de interactiune(II)

min/55,2646,548,1481

7.1985446,5375,35454

rotu

nn

NmmuTT

I

III

IIII

Arborele de iesire (III)T III =T II u II =198544,5 3.55 =704832,975 Nmm

n III =II

II

u

n =

55.355,264

= 74,52 rot/min

43.CALCULUL ANGRENAJULUI

3.1. Calculul de predimensionare al angrenajului

Tabelul 3.1Nr.Crt.0 1 21. DATE DE PROIECTARE1.1. Turaia pinionului n1 rot/min min/55,2641 rotnn II 1.2. Momentul de torsiune la pinionului

angrenajului T1 ,NmmNmmTT II 7,1985441

1.3. Raportul de angrenare udat 55.3 IIdat uu1.4. Durata minim de funcionare a

angrenajului Lh , oreLh=8500 ore

1.5. Condiiile de funcionare aleangrenajului

- maina motoare : motor electric asincron- maina antrenat : cu socuri mici- caracterul sarcini : cu socuri moderate

1.6. Ciclurile de solicitare ale dinilor - solicitare la contact : ciclu pulsator- solicitarea la ncovoiere : ciclu pulsator

1.7. Numrul de cicluri de solicitare aflancului dintelui la o rotaiecomplet, 1 pentru pinion i 2pentru roata condus

11

2

1

1.8. Profilul cremalierei de referin 020n ; 1anh ; 25,0* nc ; 38,0* fn2. ALEGEREA OELURILOR

TRATAMENTELOR APLICATEI A TENSIUNILOR

2.1. Alegerea oelurilor celor dou roi atratamentelor i a duritilor obinute

Materialul : 17MoCrNi14Tatament :cementare,calire dubla si revenire joasaDuritate flanc : 60HRCDuritate miez : 350HBr =1200Mpa02 =750 Mpa

2.2. Tensiunile limit la solicitarea decontact i la solicitarea de ncovoiere

Hlim =1500 MpaFlim =500 Mpa

53. CALCULUL DE PREDIMENSIONARE3.1. Numrul de dini z1 ai pinionului respectiv

z2 ai roii conduse

diniZuZZ

m

a

diniZum

aZ

dat

n

w

datn

w

6745.6755.319

10

45

19

47.1910cos155.3

245cos1

2

2

12

0

1

max1

3.2. Raportul real de angrenare

006.055,352.311

52.31967

1

2

datu

u

z

zu

3.3. Factorii pentru calculul la contact3.3.1. Factorul de elasticitate a materialelor roilor

ZE ; MPa

MPaEE

MPa

EE

Z E

621

21

2

22

1

21

1006,23,0

8.18911

1

3.3.2. Factorul zonei de contact ZH 47.210cos49,2cos49,2 HZ3.3.3. Factorul gradului de acoperire Z

4,1

8451,04,1

11

Z

3.3.4. Factorul nclinrii danturii Z 007.110coscos Z3.4. Factorii pentru calculul la ncovoiere3.4.1. Numerele de dini ai roilor echivalente 2,1nZ

7010cos

67cos

2010cos

19cos

332

2

331

1

z

z

zz

n

n

3.4.2. Coeficienii deplasrilor de profil n plannormal 2,1nx

02,1 nx3.4.3. Factorii de form a dinilor 2,1FaY

25,2)70();(8,220,

2222

1111

FannFa

FannFa

YxzYYxzY

3.4.4. Factorii de corecie a tensiunii la bazadinilor 2,1SaY 73,1

55,1

2

1

Sa

Sa

YY

3.4.5. Factorul gradului de acoperire Y 80.010cos3,175,025,0cos75,025,0 22

Y

3.4.6. Factorul nclinrii danturii Y 92,0120101

1201 0

0

0

0

Y

63.5. Factorii de corecie a sarcinii3.5.1. Factorul regimului de funcionare KA KA=1,353.5.2. Factorul dinamic K K =1,073.5.3. Factorii de repartizare neuniform a sarcinii

pe limea danturii, KH pentru solicitareade contact i KF pentru solicitarea dencovoiere

KH =1,6KF =1,5

3.5.4. Factorii de repartizare neuniform a sarciniin plan frontal KH pentru solicitare decontact i KF pentru solicitarea dencovoiere

4,110cos

4,1cos 22

FH KK

3.6. Rezistenele admisibile 2,1HPpentru solicitarea la contact 2,1FPpentru solicitarea la ncovoiere , nMPa

1111)(1)(

25,1

60019,015,1

12500

60019,015,1

1250087.1221);min(

11

85.01015.117500200060601015.11750020006060

1)1015.1()(1)1015.1()(

87.1221

1185.02,1

15.1150087.1221

1185.02,1

15.11500

21

21

22

11

lim

22lim

2lim2

11min

1lim1

21

7212

8111

7222

8111

lim

1lim2

lim

1lim1

X

RR

LN

LN

ST

F

XRF

NSTFFP

XRF

NSTFFP

HPHPHP

X

W

RL

hL

hL

NLN

NLN

XWRLH

NHHP

XWRLH

nHHP

YYYYY

NYNY

YS

MPaYYYS

YY

MPaYYYS

YYMPa

ZZ

ZZZLnNLnN

ZNZZNZ

MPa

ZZZZZS

ZMPa

ZZZZZS

Z

73.7. Distana dintre axe lapredimensionare

3.7.1. Coeficieni de lime da ;

91.04,02

155.32

14,0

ad

a

u

3.7.2. Distana dintre axe din condiia derezisten la solicitare de contact

wHa ,mm

mm

ZZZZu

KKKKTua HE

HPa

HHAwH

16.132)007.1

84,047,28,189()87.1221(55.34,0244,16,107,135,17.198544)155.3(

)(2

)1(

2

3 2

232

1

3.7.3. Distana dintre axe din condiia derezisten la solicitare de ncovoiere

wFa ,mm

0044,0600

73,125,2

0049,0600

55,18,2

0049,0)0044,0;0049,0max(;max

5.103

0049,092,08.044.15,107,135,110cos4,02

)155.3(197.198544cos2

)1(

2

22

1

11

2

22

1

11

32

3 11

FP

SaFa

FP

SaFa

FP

SaFa

FP

SaFa

FP

SaFa

FP

SaFaFFa

a

wF

YY

YY

YYYYYY

mm

YYYYKKKK

uzTa

3.7.4 Distana dintre axe din condiia derezisten la solicitare de ncovoiere

wa , mm

mmmmaaa wFwHw 112)5,103;16.132max(;max se adopt mmaw 112

3.7.5 Latimile preliminare ale rotilor 2,1b 8,441604.02 wa ab mm8.4626421 bbb mm

83.8. 3.8. Modulul danturii mn ,mm

mmm

mmm

mmm

mzz

am

n

n

wn

56.22

56.210cos1967

1122

cos2

min

min12

Dupa recalculare: Z1=19 si Z2=69

93.3Alegerea abaterilor si tolerantelor tehnologice

Alegerea tipului de ajustaj al rotilordintate in angrenare

Conform STAS 6273 se alege ajustajulde tip B

mjn 140min nmecn jj min

Jocul minim necesar dintre flancurinnecj in m

nnecvnnecdnnec jjj

Jocul minim necesar dintre flancuri,functie de regimul termic alangrenajului nnecdjin m

Jocul minim necesar intre flancuricompenseaza dilatatiile termice inegaledintre aangrenaj si carcasa

nwnnecd ttaj sin)(102 22113

Coeficientl de dilatare termica liniara,1 pentru angrenaj, respectiv 2

pentru carcasa

310)2,1...17,1(otel31004,1 fonta

Variatia temperaturii, fata de ceanormala (20C), 1t pentru angrenaj,respectiv 2t pentru carcasa

Se adopta dupa date experimentale saudupa calcule,functie de destunatiaangrenajului

Jocul minim necesar dintre flancuri,functie de viteza periferica nnecvj in

mmj

mjnnecv

nnnecv

60320)30...10(

Alegerea tipului tolerantei joculuidintre flancuri si a treptei de preciziepentru abaterea distantei dintre axe

Conform STAS 6273 se alege:- tipul tolerantei jocului dintre flancuri: b

- treapta de precizie pentru abatereadistantei dintre axe: V

Alegerea indicilor si complexului deindici de precizie

399.0

3.4

Alegerea valorilor indicilor de precizie pentru rotile dintate

Criteriul preciziei cinematice- toleranta bataii radiale a danturii mFr 161

- toleranta variatiei cotei peste dinti mFvw 101

Criteriul de functionare lina- abaterile limita ale pasului de baza mf pb 7.61

- toleranta abaterii profiluluidintelui

mf f 71

10

5.1 CALCULUL DE PREDIMENSIONARE A ARBORILOR

Arborele de intrare

41.251114.3

375.35454161633

1

1

atI

Td

mm

MPaat 11

Arborele intermediar

33.342514.3

5.198544161633

2

22

atTd

mm

MPaat 25 Arborele de ieire

05.434514,3

975.704832161633

2

23

atTd

mm

MPaat 45

5.2 NTOCMIREA SCHEMEI CINEMATICE A REDUCTORULUI, LASCARA 1:1

11

6. CALCULUL FORELOR DIN ANGRENAJ6.1 Calcul marimii forelor din angrenajul treptei I si II

NFFNtgtgFF

NFF

NtgtgFF

NFF

NdTF

NFFNtgtgFF

NFF

NtgtgFF

NFF

NdTF

aa

ta

rr

wn

t

r

tt

wt

aa

ta

rr

wn

t

r

tt

wt

14471447108211

3100

310040.2010cos

8211cos

8211

8211

236.48

5.198544

2

369369102094

927

92756.2310cos

2094cos

2904

2094

286.33

375.35454

2

34

33

34

33

34

3

23

12

11

12

11

12

1

11

6.2 ntocmirea schemei i stabilirea sensurilor forelor

Fig.6.2

Fig 6.1

12

7. CALCULUL ARBORILOR

7.1 Stabilirea schemelor de incarcare cu forte a arborilor, in cele doua planecaracteristice, orizontal si vertical

I. Arborele de intrare

II. Arborele intermediarFIG322

III. Arborele de iesireFIG322

Fig 7.1

Fig 7.2

Fig 7.3

13

7.2. Alegerea montajului cu rulmeni pentru toti arborii

Fig 7.4

Tabel 7.2D D B C T r a Cr e URB Cor X Y

I 25 52 15 13 16.25 1 12 29300 0.35 30205A 36000 0.4 1,6II 30 62 16 14 17.25 1 14 40500 0.37 30206A 45100 0.4 1,6III 40 80 18 16 19.75 1.5 16 57900 0.37 30208A 62400 0.4 1,6

14

7.3. Stabilirea distantelor dintre punctele de aplicatie ale fortelor exterioarereactiunilor

l = l1+l2+l 3 =39.75+57+34=130.75mm l1 = b3/2+y+x+T-a=51/2+7+5+17.25-14=39.75mm l2 = 57mm

l3 = 34mm

Fig7.5

7.4Verificarea arborelui intermediar la solicitari compuse

Fig 8.6

15

-in planul orizontal (H)

mmNMmmNM

mmNMlRMmmNlRM

mmNMlRMmmNlRM

N

MllFMlFl

R

NmmdFM

NmmdFM

N

MlFMllFl

R

Hdri

Hstgi

DHHstgi

DHHdri

iCHHdri

CHHstgi

irir

wa

wai

irirCH

DH

7843857717

434503498878438378438342307

2263935078577175771775.391452

2307

]34988)3475.130(31003507875.39927[75.130

1])([134988

236.481447

2

350782

13.1903692

1452

]3498834310035078)75.3975.130(927[75.130

1])([1

3

2

33

33

212

12

333212

333

222

333212

- in planul vertical (V)

mmNlRMMmmNlRMM

Nl

llFlFl

R

NlFllFl

R

DVViVi

CVViVi

ttDV

ttCV

1849263454392691075.39677

5439)]3475.130(821175.392094[1)]([1677]348211)75.3975.130(2094[

75.1301])([1

33max3

12max2

3312

3312

- determinarea reactiunilor din cele doua lagare

NFFF

NRRR

NRRR

aaaC

DVDHD

CVCHC

107836914475908)5439(2307

1602)677(1452

23

2222

2222

16

- Identificarea solicitrilor

- compresiune

MPad

F

MPad

F

ac

ac

99.005.4314,3

144744

56.133.3414,3

144744

223

32

222

32

- torsiune

MPadT

MPadT

t

t

67.1205.4314,3

5.1985441616

99.2433.3414,3

5.1985441616

333

12

332

11

- nconvoiere

mmNMMM

MPadT

mmNMMM

MPadT

ViHii

i

ViHii

i

200873)184926(78438

64.2505.4314,3

2008733232

63682)26910(57717

03.1633.3414,3

636823232

222max3

2max3max3

333

1

222max2

2max2max2

332

1

- tensiunea echivalenta

MPatcil 90.56)99.241(4)56.164.25()(4)( 22212111

19090

IIai

IIIai

MPaMPa IIIail 9030.391

17

8. ALEGEREA SI VERIFICAREA ASAMBLARILOR CU PENEPARALELE

Fig. 8.1

8.1 Alegerea si verificarea asamblarilor cu pana paralela petru teapta I si II

MPaMPa

MPalcbd

T

mmhdTlc

aff

IIf

as

II

10044

4478.2510

135

5.198544212

78.25110835

5.19854444

-pentru fixarea rotii 2 pe arborele intermediar se alege pana paralela tip A 10X8X36STAS 1004 81.

MPaMPa

MPalcbd

T

mmhdTlc

aff

IIIf

as

III

10037

66.3642.7412

105.43

975.704832212

42.74110805.43975.70483244

Pentru fixarea rotii 4 pe arborele de iesire se alege pana paralela tip A 8X12X80 STAS1004 81.

18

9. VERIFICAREA MONTAJELOR CU RULMENTI

9.1Alegerea si verificarea montajului cu rulmenti pentru arborele intermediar-alegerea tipului de montaj:

-se alege montaj cu fixare axiala la ambele lagare la exterior.

-alegerea rulmentilor din lagare:-Se aleg rulmenti radiali axiali cu role conice pe un rand din seria 30206A din

catalogul de rulmenti cu principalele caracteristici prezentate in tabelul 9.1.

Tabelul 9.1

Seria d D B C T Cr Cor a e Y

- mm N mm

30206A 30 62 16 14 17.25 40500 45100 14 0,37 1,6

Verificarea montajului

NFFF

NRRR

NRRR

aaaC

DVDHD

CVCHC

107836914475908)5439(2307

1602)677(1452

23

2222

2222

19

Fig 9.1

NY

FF

NYFF

rDaD

raC

C

18486,1

59085,05,0'

5626,1

16025,05,0'

NFF

NFFF

NFNFF

aDatD

aDaatC

aCaCaD

1848'

292618481078'

562'292610781848'

1

-durabilitatea rulmentului:

..92.13410

850055.26460

10

85006066 rotmil

nL

-capacitatea dinamica de incarcare necesara:

NcNLPccatar

pCnec 405002691692.1346171 log3

10

-durabilitatea asigurata de rulment:

..5266171

40500 33,3rotmil

PCrL

P

C

- durata de functionare asigurata

oren

LLh 3313855.26460

5261060

10 66

20

10. ALEGEREA I JUSTIFICAREA SISTEMULUI DE UNGERESe alege sistem de ungere prin barbotare de ulei pentru angrenajul treptei a II a

si sistem de ungere cu pinion suplimentar pentru ungerea angrenajul treptei I.

Roata este scufundat n baia de ulei i prin angrenare unge pinionul.Datorit turaiilor mari rulmenii se ung prin barbotare.

10.1. ALEGEREA I JUSTIFICAREA DISPOZITIVELOR DE ETANARE

Datorit turaiilor mari se alege dispozitiv de etanare cu manet de rotaie.

Fig 10.1

Se aleg manete : A25x37 i A42x55 STAS 7950/2-72

Tabelul 10.1Nr md h D d1maxI 25 7 37 22.5

III 42 8 55 38.5

21

11.CALCULUL TRANSMISIEI PRIN CURELE TRAPEZOIDALENGUSTE

Fig.11.1

11.1 Puterea de calcul la arborele conductoare PckWPc 79.5

11.2 Turaia roii de curea conductoare n1min/20001 rotn

11.3 Turaia roii de curea conduse n2min/48.14812 rotn

11.4 Regimul de lucru al transmisiei

motor asincron maina antrenat : - reductor numrul de ore de lucru al transmisiei, din 24 ore : - pn la 8 ore

11.5 Raportul de transmitere i transmisie demultiplicatoare

35.148,1481

20002

1 n

ni

11.6 Tipul curelei

Curele trapezoidale nguste Tip SPZ

22

11.7 Diametrul primitiv al roii mici 1pDmmDp 901

11.8 Diametrul primitiv al roii mari 2pDmmiDD pp 5.1219035.112

Se adopta Dp2=125mm

11.9 Diametrul primitiv mediu al roilor de curea pmD

mmDD

D pppm 5.107212590

221

11.10 Distana dintre axe A

I. Preliminat

4305.150125902125907,0

27,0 2121

AA

DDADD pppp

Se adopta A=400mm

II. Definitiv pentru 0110

mm

DDLA

ppp75.390

299.174

sin2

)12501.1859099.174(360

1120

2sin2

)(360

1

2211

11.11 Unghiul dintre ramurile curelei 012 01.5

400290125

arcsin22

arcsin2

ADD pP

11.12 Unghiul de nfurare la roata mic de curea 10000

1 1.318.148180180

11.13 Unghiul de nfurare la roata mare de curea 20000

2 99.17401.5180180

11.14 Lungimea primitiv a curelei pL

23

mm

ADD

DAL ppmpp 48.11384004901255.1074002

42

2212

se standardizeaz conform tabelului 4 din STAS

mmLp 1120

11.15 Viteza periferic a curelei , m/ssm

nDp /42.9100060

200090100060

11

11.16 Coeficientul de funcionare fc

2,1fc

11.17 Coeficientul de lungime Lc93.0Lc

11.18 Coeficientul de nfurare c99,0c

11.19 Puterea nominal transmis de o curea P0kWP 86.20

11.20 Numrul de curele

I. Preliminar

63.286.299,093.0

79.52,10

0

PccPc

zL

cf

III. Definitiv77.2

95,063.20

sc

zz

- se adopt z = 3 curele

11.21 Coeficientul numrului de curele sc95,0sc

11.22 Numrul de roi ale transmisiei 6

24

11.23 Frecvena ncovoierilor curelei fHz

Lf

p

46.501120

42.961010 33

11.24 Fora periferic transmis FNPF c 6.614

42.979.51010 33

11.25 Fora de ntindere a curelei ScNFSc 6.1075.6.61475.175.1

11.26 Cotele de modificare a distanei dintre axe X, Y

mmLY

mmLX

p

p

171120015,0015,034112003,003,0

12. Calculul randamentului transmisiei mecanice

lantsecurealagarungangrenajtrred tan70,095,084,095,097,098,098,0 trred

98,0...97,0angr98,0ng

99,0.....96,0lagar85,0...8,0tan se

96,0....95,0 lantcurele

25

13.MEMORIU JUSTIFICATIV CU PRIVIRE LA ALEGEREAMATERIALELOR, A SEMIFABRICATELOR I SOLUIILORCONSTRUCTIVE, PENTRU PRINCIPALELE PIESE DINCOMPONENA REDUCTORULUI

Reductoarele cilindrice sunt mecanisme cu roi dinate, montate n carcase nchisei folosite pentru reducerea turaiei, concomitent cu amplificarea momentului de torsiunetransmis. Necesitatea folosirii reductoarelor n transmisii mecanice, rezult din condiiieconomice; prin folosirea reductoarelor se pot alege motoare cu turaii mari care au gabaritredus.

n cadrul proiectrii un rol important l are alegerea materialelor att din punct devedere al preului de cost, ct i a rezistenei, a uoarei prelucrri i interschimbabilitii cualte organe de maini.

Pe ct se poate organele de asamblare i asigurare vor corespunde cu tehnica defabricaie conform STAS, cu respectarea caracteristicilor mecanice.Se va folosi motorul electric de tip asincron avnd o putere de 5.5KW funcionnd laturaia de 2980 rot/min.

Pinionul se execut corp comun cu arborele ne fiind necesare mijloace de fixare aacestora pe arbore. Se va executa din oel marca 17MoCrNi14 iar tratamentul termicaplicat fiind cementarea.

Roata dinat se va fixa pe arbore prin pene paralele STAS 1004-81 executate dinOL60.

Carcasele se vor executa din Fc-200 STAS 1004-75 fiind o font cenuie cu grafitlamelar, cu o rezisten la traciune de 200 N/mm2 si capacele din OL 50.

14.NORME DE TEHNICA SECURITII MUNCII

La lucrul sau la exploatarea reductorului va trebui s se in seama de urmtoareleprevederi cu privire la norme de tehnica securitii muncii.

1. Reductorul s fie fixat cu uruburi de bancul de lucru.2. Nu se vor folosi reductoare crora le lipsesc piese, componente.3. Nu se va schimba uleiul n timpul funcionrii.4. Nu se verifica uleiul n timpul funcionrii.5. Piesele defecte sau uzate se vor nlocui cu altele corespunztoare.6. Nu se fac reglaje la jocul din rulmeni n timpul funcionrii.7. Se respect intervalele de schimb al uleiului i al rulmenilor.8. Se are in vedere de a nu depi orele de funcionare la reductorului.

26

BIBLIOGRAFIE

1. GAFIANU, M. .a. Organe de maini, vol. II. Bucureti, Editura Tehnic, 1983.

2. JULA, A. .a. Organe de maini, vol. II. Universitatea din Braov, 1989.

3. JULA, A. .a. Montaje cu rulmeni - ndrumar de proiectare. Universitatea din Braov, 1978.4. MOLDOVEAN, GH. .a. Proiectarea arborilor drepi din transmisiile mecanice. Universitatea

Transilvania Braov, 1995.

5. MOLDOVEAN, GH. .a. Calculul i proiectarea formei arborilor drepi. Editura Lux Libris, Braov,1998.

6. MOLDOVEAN, GH. .a. Angrenaje cilindrice i conice, vol.I. Calcul i construcie. Braov. EdituraLux Libris, 2001.

7. MOLDOVEAN, GH. .a. Angrenaje cilindrice i conice, vol.II. Metodici de calcul. Braov. Editura

Lux Libris, 2002.8. Muhs, D. .a. Rollof/Matek. Organe de maini. Normare. Calcul. Proiectare, vol. I. Editura Matrix

Rom Bucureti, 2008.

9. Muhs, D. .a. Rollof/Matek. Organe de maini. Calcul. Proiectare, vol. II plus Tabele i Anexe. EdituraMatrix Rom Bucureti, 2008.

10.VELICU, R. Organe de maini, Universitatea Transilvania din Braov, 2003.

11.VELICU, R., MOLDOVEAN, GH. Angrenaje cilindrice. Reductoare cilindrice. Braov, EdituraUniversitii Transilvania, 2002.

12.Culegere de norme i extrase din standarde pentru proiectarea elementelor componente ale mainilor,

vol. I i II. Universitatea din Braov, 1984.

13. Catalog de rulmeni. CIROA Braov, 1982.