mathcad - proiect beton

7/30/2019 Mathcad - Proiect Beton

1/19

Universitatea Tehnica "Gheorghe Asachi" din Iasi

CONSTRUCTII DINBETON ARMAT

proiect

Grupa: Student:

2012 - 2013


2/19

Tema proiectului

Regimul de nlime P+3E Amplasament: Zona 1 Iai, Zona 2 Cluj Napoca, Zona 3 Bucureti, Zona 4 Focani, Zona 5

Timioara, Zona 6 Ploieti Structura de rezisten: cadre din beton armat

planeele peste parter i etajele 1-2 monolite cu grinzi principale i secundarela nivelul acoperiului planeu prefabricat din grinzi precomprimate

Perei despritori: B.C.A. Sistemul de fundare: grinzi sub stlpi Destinaia: la parter i etajele 1-2 cldire de birouri, la etajul 3 salde conferine

nlimea etajelor: 4m Dimensiuni n plan: la parter i etajele 1-2 avem 3 deschideri L si 3 traveei Tla etajul 3 o deschidere 3L si 3 traveei T

L=6+0.3Z (m)T=4+0.05n (m)

unde n numrul de ordineZ numrul zonei (numrul grupei din anul III)


3/19

Schema dispunere elemente parter i etajele 1-2

Schema dispunere elemente acoperi


4/19

ORIGIN 1=

Date personale n 35=

Z 1=

L 6 0.3 Z+ 6 0.3+= 6.3== m

T 4 0.05 n+ 4 0.05 35+= 5.75== m

1. PREDIMENSIONAREA STRUCTURII I CALCULUL NCRCRILOR

1.1 ncrcri permanente (P)1.1.1 La nivelul terasei

Greutatea termohidroizolaie gth 0.65=KN

m2

Greutatea suprabetonare hsb 0.07= m ba 25=KN

m3

gsb hsb ba 0.07 25= 1.75==KN

m2

Greutatea grinzilor transversale de acoperi

hgtai T80.719==

hgta Ceil hgtai 0.05,( ) 0.75== m (modulat n plus la 0.05 m)

bgta 0.4= m

ggta hgta bgta ba 0.75 0.4 25= 7.5==KN

m

Greutatea grinzilor de acoperi

bpa 0.05T

4+ 0.05

5.75

4+= 1.488== m (modulat n plus la 0.001 m)


5/19

hgai 3L

20 3

6.3

20= 0.945==

hga Ceil hgai 0.05,( ) 0.95== m (modulat n plus la 0.05 m)

Aga

bpa

0.1 0.12 0.56+ hga

0.22

( )0.16+ 2 0.2 0.2

0.22

4

+ 2 0.1 0.1 0.12

4

+=

Aga 0.354= m2

gga Aga ba 8.855==KN

m

Greutatea aticului ha hga 0.7+ 0.95 0.7+= 1.65== m

ba 0.15= m

ga ba ha ba 0.15 1.65 25= 6.187==KN

m

1.1 ncrcri permanente (P)1.1.2 La nivelul planeului curent


6/19

Greutate pardoseal+ ap gps 1.1=KN

m2

Greutate perei despritori gpd 1= KNm

2

Greutatea planeului hp 0.12= m (din condiii de izolare fonic)

gp hp ba 0.12 25= 3==KN

m2

Greutatea grinzilor principalehgpi

L

10

6.3

10= 0.63==

hgp Ceil hgpi 0.05,( ) 0.65== m (modulat n plus la 0.05 m)

bgp 0.3= m

ggp bgp hgp ba 0.3 0.65 25= 4.875==KN

m

Greutatea grinzilor transversalehgti

T

10

5.75

10= 0.575==

hgt Ceil hgti 0.05,( ) 0.6== m (modulat n plus la 0.05 m)

bgt 0.3= m

ggt bgt hgt ba 0.3 0.6 25= 4.5==KN

m

Greutatea grinzilor secundarehgsi

T

150.383==

hgs Ceil hgsi 0.05,( ) 0.4== m (modulat n plus la 0.05 m)

bgs 0.2= m

ggs hgs bgs ba 0.4 0.2 25= 2==KN

m


7/19

Greutate tencuial ht 0.03= m

m 19=KN

m3

gt ht m 0.03 19= 0.57==KN

m2

1.2 ncrcri variabile1.2.1 ncrcarea din zpad(Z) B0k

2.5

1.5

2

2

1.5

2

=

i 0.8= coeficient de formpentru acoperiuri plane

Ce 1= coeficient de expunere pentru expunere parial

Ct 1= coeficient termic pentru acoperiuri cu termoizolaii uzuale

S0k B0kZ2.5== valoarea caracteristica ncrcrii din zpada pe sol

(CR 1-1-32005)

KN

m2

pZ i Ce Ct S0k 0.8 2.5= 2==KN

m2

1.2.2 ncrcarea util(U)

pu 2=KN

m2

pentru birouri

pu1 3= KNm

2 pentru sal de conferine

1.3 ncrcri excepionale1.3.1 ncrcarea seismic(S)

Tcperioada de colt (P100/2006)

q 51.35

1.2 5.625== factor de comportare

I 1= factor n funcie de clasa de importan


8/19

0 2.75= factor de amplificare dinamic maxim

agacceleraia terenului pentru proiectare (P100/2006)

1.4 Predimensionarea stlpilor


9/19

Aafm 0.5 L T 18.113== m2

Aafc L T 36.225== m2

Aafma 1.5 L T 54.337== m2


10/19

Het 4= m

NsmELD gth gsb+ 0.4 pZ+( ) Aafma gga 1.5 L 4+ 0+ggta ga+( ) T 0++

...

gp gps+ gpd+ gt+ 0.4 pu1+( ) Aafm 0++...

gp gps+ gpd+ gt+ 0.4 pu+( ) Aafm 2 0++...

ggt T 3 ggp 0.5 L 3+ 0++

...

ggs

T 3 0.5 0.5 Het

ba

4++

...

1.204 103

== kN

NscELD gp gps+ gpd+ gt+ 0.4 pu1+( ) Aafc 0+gp gps+ gpd+ gt+ 0.4 pu+( ) Aafc 2 0++

...

ggt T 3 ggp L 3+ ggs 2 T 3 0.5 0.5 Het ba 3+( )++...

1.031 103

== kN

NsELD max NsmELD NscELD,( ) max 1.204 103

1.031 103

,( )= 1.204 103== kN

fcd 13330=KN

m2

(C20/25)


11/19

0.4= fora axialnormalizat

hs CeilNsELD

fcd0.05,

Ceil

1.204 103

0.4 1.333 104

0.05,

= 0.5== m

1.204 103

0.4 1.333 104

0.475=

2. CALCULUL STATIC

2.1 Modelul de calcul


12/19

Seciunea de calcul pentru stlpi

hc hs 0.5==

Seciunea de calcul pentru grinzi

bp hs 0.5==

2.2 Distribuia ncrcrilor gravitaionale


13/19

Aaf1 3

T T+L

3

2

L

6 3

5.75 5.75+6.3

3

2

6.3

6= 14.805== m

2

Aaf2 TL

3

L2

36+ 5.75

6.3

3

6.32

36+= 13.178== m2

Aaf3

Aaf2

26.589== m

2

2.3 Ipoteze de ncrcare2.3.1 Ipoteza ncrcri permanente (P)


14/19

t gth gsb+( ) 3L

2 ggta+ ga+ 6 gga 3

L

3 T+ 94.581==

KN

m

p gp gps+ gpd+ gt+( )Aaf1

3 T ggt+ 9.366==

KN

m

R1 gp gps+ gpd+ gt+( ) Aaf2 ggs T+ ggpL

2+ hs

2Het ba+ 126.573== KN

R2 gp gps+ gpd+ gt+( ) Aaf3 ggsT

2+ ggp

L

2+ hs

2Het ba+ 83.464== KN

2.3.2 Ipoteza ncrcri din zpad(Z)


15/19

z pZ 3L

2 2 3

6.3

2= 18.9==

KN

m

2.3.3 Ipoteza ncrcri utile (U1)

u1 pu1

Aaf1

3 T 2.575==

KN

m

u pu

Aaf1

3 T 1.717==

KN

m

Ru1 pu1 Aaf2 39.533== KN


16/19

Ru pu Aaf2 26.355== KN

2.3.4 Ipoteza ncrcri utile (U2)

u12 pu1

Aaf1

3 T 3

14.805

3 5.75= 2.575==

KN

m

u2 pu

Aaf1

3 T 2

14.805

3 5.75= 1.717==

KN

m

Ru12 pu1 Aaf2 3 13.178= 39.533== KN

Ru2 pu Aaf2 2 13.178= 26.355== KN

2.3.5 Ipoteza ncrcare seismic (S)


17/19

h1 4=

h2 8=

m( )h3 12=

h4 16=


18/19

0.8= - factor de corecie ce ine seamde contribuia modului fundamental

T1( ) - spectru normalizat de rspuns elastic

(T1)=0 daca T1Tc

nn 4= - numarul de niveluri

T1 0.1 nn 0.1 4= 0.4== s

m masa construciei

m4

gth gsb+

0.4 pZ+

( ) 3

L

3

T

gga 12

3

L+

ga 6

T+

0+

ggta 6 T hs2

Het ba 4++

...

g369.519==

m3

gp gps+ gpd+ gt+ 0.4 pu1+( ) 3 L 3 T ggp 3 L 4+ 0+

ggt 3 T 4 ggs 3 T 6+ hs2 Het ba 12++

...

g

349.326==

m2

gp gps+ gpd+ gt+ 0.4 pu+( ) 3 L 3 T ggp 3 L 4+ 0+

ggt 3 T 4 ggs 3 T 6+ hs2

Het ba 16++

...

g

346.225==

m1 m2=

m m1 m2+ m3+ m4+( ) 346.225 346.225+ 349.326+ 369.519+= 1.411 103

==


19/19

m 1.411 103

= tone( )

Fb I ag 0m

q 1.961 0.8 2.75

1.411 103

5.625= 1.083 10

3== kN

F1 Fb

m1 h1

m1 h1 m2 h2+ m3 h3+ m4 h4+=

F1 1.083 103

346.225 4

346.225 4 346.225 8+ 349.326 12+ 369.519 16+= 105.152= kN

F2 Fb

m2 h2

m1 h1 m2 h2+ m3 h3+ m4 h4+=

F2 1.083 103

346.225 8

346.225 4 346.225 8+ 349.326 12+ 369.519 16+= 210.304= kN

F3 Fb

m3 h3

m1 h1 m2 h2+ m3 h3+ m4 h4+=

F3 1.083 103

349.326 12

346.225 4 346.225 8+ 349.326 12+ 369.519 16+= 318.281= kN

F4 Fb

m4 h4

m1 h1 m2 h2+ m3 h3+ m4 h4+=

F4 1.083 103

369.519 16

346.225 4 346.225 8+ 349.326 12+ 369.519 16+= 448.905= kN

S4

F4

2224.452== kN

S3

F3

4 79.57== kN

mathcad - proiect beton

Documents