mathcad - armare radier

19
Toader Traian-Nicu UTCN- Proiect de diplomă 4.1.2 Calculul si armarea radierului Strat de acoperire cu beton h 100cm grosimea placii radierului c ķ 1 45mm grosimea stratului de acoperire cu beton (acoperirea minima + toleranta de executie) Ŏ sl 25mm armatura de rezistenta cu diametrul maxim din placa d x h c ķ 1 0.5Ŏ sl d x 942.5 mm d y d x Ŏ sl d y 917.5 mm d x , d y inaltimi utile pentru armaturi in doua directii ortogonale d 0.5 d x d y inaltimea utila a dalei d 930 mm A) Calculul radierului la moment incovoietor ĭ c 1.5 ĭ s 1.15 coef. partiali de siguranta pentru beton, respectiv otel(armatura) C 20/25 f ck 20 N mm 2 f cd f ck ĭ c f cd 13.333 N mm 2 f ctk.0.5 1.5 N mm 2 f ctd f ctk.0.5 ĭ c f ctd 1 N mm 2 PC 52 f yd 300 N mm 2 f yk ĭ s f yd Caracteristici placa: inaltimea radierului: h r l max 8 unde l max este distant l max 7.80m h r l max 8 h r 97.5 cm grosimea placii(radierului): h pl 100cm latimea pe care se calculeaza placa: b pl 100cm Armarea pe directia scurta (directia x-x) Armare fasie de rezem - axele B,G Ŏ estimat 25mm

Upload: ttnicu

Post on 07-Feb-2016

828 views

Category:

Documents


65 download

DESCRIPTION

calcul armare radier EC2

TRANSCRIPT

Page 1: Mathcad - Armare Radier

Toader Traian-Nicu UTCN- Proiect de diplomă

4.1.2 Calculul si armarea radierului

Strat de acoperire cu beton

h 100cm grosimea placii radierului

cν1 45mm grosimea stratului de acoperire cu beton (acoperirea minima + toleranta deexecutie)

ϕsl 25mm armatura de rezistenta cu diametrul maxim din placa

dx h cν1 0.5ϕsl dx 942.5 mm

dy dx ϕsl dy 917.5 mm

dx , dy inaltimi utile pentru armaturi in doua directii ortogonale

d 0.5 dx dy inaltimea utila a dalei d 930 mm

A) Calculul radierului la moment incovoietor

γc 1.5 γs 1.15 coef. partiali de siguranta pentru beton, respectiv otel(armatura)

C 20/25 fck 20N

mm2 fcd

fckγc

fcd 13.333N

mm2

fctk.0.5 1.5N

mm2 fctd

fctk.0.5γc

fctd 1N

mm2

PC 52 fyd 300N

mm2 fyk γs fyd

Caracteristici placa: inaltimea radierului: hr

lmax8

unde lmax este distant

lmax 7.80m

hrlmax

8 hr 97.5 cm

grosimea placii(radierului): hpl 100cm

latimea pe care se calculeaza placa: bpl 100cm

Armarea pe directia scurta (directia x-x)

Armare fasie de rezem - axele B,G

ϕestimat 25mm

Page 2: Mathcad - Armare Radier

Toader Traian-Nicu UTCN- Proiect de diplomă

stratul de acoperire: a 4.5cm

h0 hpl aϕestimat

2 h0 94.25 cm

Mmax_r_x 1245kN m

BMmax_r_x

bpl h02 fcd

B 0.105

procentul de armare:

pfcdfyd

1 1 2 B p 0.495 %

pmin 0.15% procent minim de armare pe fiecare fata a radierului

p1 max p pmin

cantitatea de armatura necesara pe metru se determina cu relatia:

Aanec p1 bpl h0 Aanec 46.627 cm2

se alege o armatura din otel PC52 Φ25/10 cu aria efectiva pe metru latime de placa:

Aaef 49.10cm2

Armare fasie de rezem - axele C, F

ϕestimat 2mm

stratul de acoperire: a 4.5cm

h0 hpl aϕestimat

2 h0 95.4 cm

Mmax_r_x 892kN m

BMmax_r_x

bpl h02 fcd

B 0.074

procentul de armare:

pfcdfyd

1 1 2 B p 0.34 %

Page 3: Mathcad - Armare Radier

Toader Traian-Nicu UTCN- Proiect de diplomă

pmin 0.15% procent minim de armare pe fiecare fata a radierului

p1 max p pmin

cantitatea de armatura necesara pe metru se determina cu relatia:

Aanec p1 bpl h0 Aanec 32.405 cm2

se alege o armatura din otel PC52 Φ22/10 cu aria efectiva pe metru latime de placa:

Aaef 38.00cm2

Armarea fasie de rezem - axele D, E

ϕestimat 22mm

stratul de acoperire: a 4.5cm

h0 hpl aϕestimat

2 h0 94.4 cm

Mmax_r_x 890kN m

BMmax_r_x

bpl h02 fcd

B 0.075

procentul de armare:

pfcdfyd

1 1 2 B p 0.346 %

pmin 0.15% procent minim de armare pe fiecare fata a radierului

p1 max p pmin

cantitatea de armatura necesara pe metru se determina cu relatia:

Aanec p1 bpl h0 Aanec 32.701 cm2

se alege o armatura din otel PC52 Φ22/10 cu aria efectiva pe metru latime de placa:

Aaef 38.00cm2

In fasiile de reazem, la partea superioara datorita momentelor mici de sub 150kNm, se vadispune armatura Φ20/20, data de procentul minim.

Page 4: Mathcad - Armare Radier

Toader Traian-Nicu UTCN- Proiect de diplomă

Armare fasii de camp

Datorita mom. incov. mici, de sub 150kN/m, se va arma la procentul minim: Φ20/20.

Armarea pe directia lunga(directia y-y)

Armarea fasie de rezem - axele 2, 4

stratul de acoperire: a 4.5cmdiametrul armaturii de pe directia x-x Φx 25mm

h0 hpl a Φxϕestimat

2 h0 91.9 cm

Mmax_r_y 635kN m

BMmax_r_y

bpl h02 fcd

B 0.056

procentul de armare:

pfcdfyd

1 1 2 B p 0.258 %

pmin 0.15% procent minim de armare pe fiecare fata a radierului

p1 max p pmin

cantitatea de armatura necesara pe metru se determina cu relatia:

Aanec p1 bpl h0 Aanec 23.721 cm2

se alege o armatura din otel PC52 Φ18/10 cu aria efectiva pe metru latime de placa:

Aaef 25.40cm2

Armarea fasie de rezem - ax 3

stratul de acoperire: a 4.5cmdiametrul armaturii de pe directia x-x Φx 25mm

h0 hpl a Φxϕestimat

2 h0 91.9 cm

Page 5: Mathcad - Armare Radier

Toader Traian-Nicu UTCN- Proiect de diplomă

Mmax_r_y 435kN m

BMmax_r_y

bpl h02 fcd

B 0.039

procentul de armare:

pfcdfyd

1 1 2 B p 0.175 %

pmin 0.15% procent minim de armare pe fiecare fata a radierului

p1 max p pmin

cantitatea de armatura necesara pe metru se determina cu relatia:

Aanec p1 bpl h0 Aanec 16.095 cm2

se alege o armatura din otel PC52 Φ20/15 cu aria efectiva pe metru latime de placa:

Aaef 21.04cm2

In fasiile de reazem, la partea superioara datorita momentelor mici de sub 150kNm, se vadispune armatura Φ20/20, data de procentul minim.

Armare fasii de camp

Datorita mom. incov. mici, de sub 150kN/m, se va arma la procentul minim: Φ20/20.

Page 6: Mathcad - Armare Radier

Toader Traian-Nicu UTCN- Proiect de diplomă

B) Calculul radierului la forta taietoare (la strapungere)

VERIFICAREA LA STRAPUNGERE

Verificarea la strapungere implica verificarea la forta taietoare pe un perimetru critic definit functie de ariade transmitere a incarcarii si inaltimea utila a sectiunii(d). Verificarea la strapungere se face in lungul unorperimetre de control, acestea din urma fiind:

- perimetru de control de baza (u0);- perimetru de control la 0.5d, de la fata stalpului, la 1.25d, la 2d etc.pana la - perimetru de control dincolo de care nu mai este nevoie de armatura transversala (uout.ef).

b.1. In dreptul diafragmelor

Capacitatea la strapungere a radierului fara armatura specifica

VEd 552kN

Se verifica daca cu dimensiunile diafragmei sunt satisfacute limitele efortului unitar destrapungere:

bd 20cm grosimea diafragmei

ld 100cm lungimea diafragmei pentru care se efectueaza calculul

u0 2 bd ld lungimea perimetrului de control considerat in prima faza ca fiindperimetrul stalpului

u0 240 cmβ 1.15 pentru un stalp central

νEd βVEdu0 d efortul unitar de strapungere in jurul perimetrului u0νEd 0.284

N

mm2

αcc 1 coeficient care tine cont de efectele de lunga durata (variaza intre 0.8 si 1.0)

νc 1.5 coeficient partial de siguranta pentru beton (1.2 pentru situatii accidentale)

fcdαcc fck

νc valoare de calcul a rezistentei la compresiune a betonului

fcd 13.333N

mm2

ν 0.6 1fck

200MPa

factor de reducere a rezistentei, care tine seama de fisurareabetonului datorita fortei taietoare (pentru beton greu)

ν 0.54

Page 7: Mathcad - Armare Radier

Toader Traian-Nicu UTCN- Proiect de diplomă

VRd.max 0.5 ν fcd VRd.max 3.6N

mm2

Verificare1 "Efortul unitar de strapungere>Cap. portanta max. a dalei" νEd VRd.maxif

"Verificam daca e nevoie de armatura transversala nec. la strapungere" otherwise

Verificare1 "Verificam daca e nevoie de armatura transversala nec. la strapungere"

νEd VEd bd ld 40m 25kN

m3

νEd 352 kN

νEd.0 βVEdu0 d efortul unitar de strapungere in jurul perimetrului u0νEd.0 0.284

N

mm2

Verificare2 "Efortul unitar de strapungere>Cap. portanta max. a dalei" νEd.0 VRd.maxif

"Verificam daca e nevoie de armatura transversala nec. la strapungere" otherwise

Verificare2 "Verificam daca e nevoie de armatura transversala nec. la strapungere"

Perimetrul de baza de control se obtine la distanta 2d de la fata diafragmei:

u1 2 bd ld 2 d π u1 1409 cm

Efortul unitar de strapungere este:

νEd.1 βVEdu1 d νEd.1 0.048

N

mm2

cRd.c0.18γc

cRd.c 0.12

η1 1 pentru beton greu

k min 1200mm

d 2

d [mm] k 1.464

ρlx , ρly procente de armare longitudinala

ρlx , ρly se refera la armatura intinsa ancorata dupa directiile x si y;

ρlx , ρly se calculeaza ca si valori medii, tinand seama de o latime a placii egala cu latimeadiafragmei plus 3d de fiecare parte.

Page 8: Mathcad - Armare Radier

Toader Traian-Nicu UTCN- Proiect de diplomă

ρlx

30 π202

4 mm2

bd k 3 d d ρlx 0.002

ρly

30 π202

4 mm2

ld k 3 d d ρly 0.002

ρ1 ρlx ρly ρ1 0.002

νRd.c cRd.c η1 k 100 ρ1 fck 13 MPa

23 capacitatea portanta la strapungere

νRd.c 0.287N

mm2

νmin 0.035 k

32 fck

12

N

mm2

12

νmin 0.277N

mm2

Verificare1 "OK" νRd.c νminif

"Capacitatea portanta la strapungere e mai mica decat νmin" otherwise

Verificare1 "OK"

Verificare2 "Calculam armatura pentru strapungere" νRd.c νEd.1 VRd.maxif

"Nu este necesar sa calculam armatura pentru strapungere" otherwise

Verificare2 "Nu este necesar sa calculam armatura pentru strapungere"

Page 9: Mathcad - Armare Radier

Toader Traian-Nicu UTCN- Proiect de diplomă

b.2. In dreptul stalpilor

b.2.1 STALP CENTRAL 80x80

A) Stabilirea fortei de strapungere VEd

VEd 9040kN valoarea de calcul a fortei de strapungere VEd 9040 kN

B) Perimetrul de control

Se verifica daca cu dimensiunile stalpului de 80X80 sunt satisfacute limitele efortului unitarde strapungere:

bs 80cm

ls 80cm

u0 2 bs ls lungimea perimetrului de control considerat in prima faza ca fiindperimetrul stalpului

u0 320 cmβ 1.15 pentru un stalp central

νEd βVEdu0 d efortul unitar de strapungere in jurul perimetrului u0νEd 3.493

N

mm2

αcc 1 coeficient care tine cont de efectele de lunga durata (variaza intre 0.8 si 1.0)

νc 1.5 coeficient partial de siguranta pentru beton (1.2 pentru situatii accidentale)

fcdαcc fck

νc valoare de calcul a rezistentei la compresiune a betonului

fcd 13.333N

mm2

ν 0.6 1fck

200MPa

factor de reducere a rezistentei, care tine seama de fisurareabetonului datorita fortei taietoare (pentru beton greu)

ν 0.54

VRd.max 0.5 ν fcd VRd.max 3.6N

mm2

Verificare1 "Efortul unitar de strapungere>Cap. portanta max. a dalei" νEd VRd.maxif

"Verificam daca e nevoie de armatura transversala nec. la strapungere" otherwise

Verificare1 "Verificam daca e nevoie de armatura transversala nec. la strapungere"

Page 10: Mathcad - Armare Radier

Toader Traian-Nicu UTCN- Proiect de diplomă

νEd VEd bs ls 40m 25kN

m311 3 1.5

kN

m2

νEd 8.368 103 kN

νEd.0 βVEdu0 d efortul unitar de strapungere in jurul perimetrului u0νEd.0 3.493

N

mm2

Verificare2 "Efortul unitar de strapungere>Cap. portanta max. a dalei" νEd.0 VRd.maxif

"Verificam daca e nevoie de armatura transversala nec. la strapungere" otherwise

Verificare2 "Verificam daca e nevoie de armatura transversala nec. la strapungere"

Perimetrul de baza de control se obtine la distanta 2d de la fata stalpului:

u1 2 bs ls 2 d π u1 2174 cm

Efortul unitar de strapungere este:

νEd.1 βVEdu1 d νEd.1 0.514

N

mm2

C) Capacitatea la strapungere a dalei fara armatura specifica

cRd.c0.18γc

cRd.c 0.12

η1 1 pentru beton greu

k min 1200mm

d 2

d [mm] k 1.464

ρlx , ρly procente de armare longitudinala

ρlx , ρly se refera la armatura intinsa ancorata dupa directiile x si y;

ρlx , ρly se calculeaza ca si valori medii, tinand seama de o latime a placii egala cu latimeastalpului plus 3d de fiecare parte

ρlx

43 π222

4 mm2

bs k 3 d d ρlx 0.004

ρly

43 π202

4 mm2

ls k 3 d d

Page 11: Mathcad - Armare Radier

Toader Traian-Nicu UTCN- Proiect de diplomă

ρ1 ρlx ρly ρ1 0.003

νRd.c cRd.c η1 k 100 ρ1 fck 13 MPa

23 capacitatea portanta la strapungere

νRd.c 0.329N

mm2

νmin 0.035 k

32 fck

12

N

mm2

12

νmin 0.277N

mm2

Verificare3 "OK" νRd.c νminif

"Capacitatea portanta la strapungere e mai mica decat νmin" otherwise

Verificare3 "OK"

Verificare4 "Calculam armatura pentru strapungere" νRd.c νEd.1 VRd.maxif

"Nu calculam armatura" otherwise

Verificare4 "Calculam armatura pentru strapungere"

uout.ef βVEdνRd.c d perimetrul de control de la care nu mai sunt necesare armaturi

armaturi de strapungereuout.ef 3403 cm

ruout.ef

2π r 542 cm

refr 1.5 d( )

2 raza perimetrului de control pana unde

sunt necesare armaturi la strapungereref 201 cm

D) Calculul armaturilor transversale necesare la strapungere

fywd.ef 250mm 0.25d( )N

mm3 rezistenta efectiva de calcul a armaturii pentru

strapungere

fywd.ef 482.5N

mm2

Alegem:

PC 52 fywd 300N

mm2

sr 30cm distanta intre etrieri in sens radial sr 30 cm

Page 12: Mathcad - Armare Radier

Toader Traian-Nicu UTCN- Proiect de diplomă

Se considera perimetrul la 0.5d

u1 2 bs ls π0.5 d u1 612 cm

νEd.1βVEd

u1 d

Asw.1 νEd.1 0.75 νRd.c u1 sr

1.5 fywd.ef Asw.1 40.083 cm2

Se considera perimetrul la 1.25d

u2 2 bs ls π1.25 d u2 1050 cm

νEd.2βVEd

u2 d

Asw.2 νEd.2 0.75 νRd.c u2 sr

1.5 fywd.ef Asw.2 35.607 cm2

Se considera perimetrul la 2d

u3 2 bs ls π2 d u3 1489 cm

νEd.3βVEd

u3 d

Asw.3 νEd.3 0.75 νRd.c u3 sr

1.5 fywd.ef Asw.3 31.131 cm2

Se considera perimetrul la 2.5d

u3 2 bs ls π2.5 d u3 1781 cm

νEd.3βVEd

u3 d

Asw.3 νEd.3 0.75 νRd.c u3 sr

1.5 fywd.ef Asw.3 28.147 cm2

Page 13: Mathcad - Armare Radier

Toader Traian-Nicu UTCN- Proiect de diplomă

Aria minima a unei bare transversale (dorn sau ramura de etrier)

st 1d distanta maxima , in sens tangential, intre etrieri st 93 cm

Asw.min 0.053 sr st

fckMPa500

Asw.min 1.323 cm2

Alegem Φ14 cu Asw.ef = 1.54 cm2

Perimetrul exterior pana unde se prevede armatura transversala se afla la 200 cm < 2.5d = 232 cmmasurat de la fata stalpului:

uext 2 bs 200cm π uext 18 m

Numarul minim de bare transversale pe perimetrul exterior uext respectiv u1

nextuext2d

next 9

n1u1

0.5d n1 13

SOLUTIE: Se vor folosi, ca si armatura de strapungere, etrieri Φ16 din otel PC 52. Pe conturul u1 sevor aseza 16 etrieri, cu 24 brate de forfecare in total, iar pe conturul uext se vor aseza 24 de etrieri totcu 32 de brate de forfecare in total. Numarul mare de etrieri a rezultat din respectarea distantelormaxime intre doi etrieri consecutivi!

b.2.2 STALP de COLT 80x80

A) Stabilirea fortei de strapungere VEd

VEd 3200kN valoarea de calcul a fortei de strapungere VEd 3200 kN

B) Perimetrul de control

Se verifica daca cu dimensiunile stalpului de 80X80 sunt satisfacute limitele efortului unitarde strapungere:

bs 80cm ls 80cm

Page 14: Mathcad - Armare Radier

Toader Traian-Nicu UTCN- Proiect de diplomă

Dimensiunile in plan ale radierului de beton armat de tip dala sunt:

L1 31m B1 14m

u0 bs ls lungimea perimetrului de control considerat in prima faza ca fiindperimetrul stalpului

u0 160 cmβ 1.50 pentru un stalp central

νEd βVEdu0 d efortul unitar de strapungere in jurul perimetrului u0νEd 3.226

N

mm2

αcc 1 coeficient care tine cont de efectele de lunga durata (variaza intre 0.8 si 1.0)

νc 1.5 coeficient partial de siguranta pentru beton (1.2 pentru situatii accidentale)

fcdαcc fck

νc valoare de calcul a rezistentei la compresiune a betonului

fcd 13.333N

mm2

ν 0.6 1fck

200MPa

factor de reducere a rezistentei, care tine seama de fisurareabetonului datorita fortei taietoare (pentru beton greu)

ν 0.54

VRd.max 0.5 ν fcd VRd.max 3.6N

mm2

Verificare1 "Efortul unitar de strapungere>Cap. portanta max. a dalei" νEd VRd.maxif

"Verificam daca e nevoie de armatura transversala nec. la strapungere" otherwise

Verificare1 "Verificam daca e nevoie de armatura transversala nec. la strapungere"

νEd VEd bs ls 40m 25kN

m311 3 1.5

kN

m2

νEd 2.528 103 kN

νEd.0 βVEdu0 d efortul unitar de strapungere in jurul perimetrului u0νEd.0 3.226

N

mm2

Verificare2 "Efortul unitar de strapungere>Cap. portanta max. a dalei" νEd.0 VRd.maxif

"Verificam daca e nevoie de armatura transversala nec. la strapungere" otherwise

Page 15: Mathcad - Armare Radier

Toader Traian-Nicu UTCN- Proiect de diplomă

Verificare2 "Verificam daca e nevoie de armatura transversala nec. la strapungere"

Perimetrul de baza de control se obtine la distanta 2d de la fata stalpului:

u1 0.5 bs ls 2 d π bs u1 623 cm

Efortul unitar de strapungere este:

νEd.1 βVEdu1 d νEd.1 0.828

N

mm2

C) Capacitatea la strapungere a dalei fara armatura specifica

cRd.c0.18γc

cRd.c 0.12

η1 1 pentru beton greu

k min 1200mm

d 2

d [mm] k 1.464

ρlx , ρly procente de armare longitudinala

ρlx , ρly se refera la armatura intinsa ancorata dupa directiile x si y;

ρlx , ρly se calculeaza ca si valori medii, tinand seama de o latime a placii egala cu latimeastalpului plus 3d de fiecare parte

ρlx

24 π 252

4 mm2

bs k 3 d d ρlx 0.003

ρly

36 π 182

4 mm2

ls k 3 d d

ρ1 ρlx ρly ρ1 0.002

νRd.c cRd.c η1 k 100 ρ1 fck 13 MPa

23 capacitatea portanta la strapungere

νRd.c 0.292N

mm2

Page 16: Mathcad - Armare Radier

Toader Traian-Nicu UTCN- Proiect de diplomă

νmin 0.035 k

32 fck

12

N

mm2

12

νmin 0.277N

mm2

Verificare3 "OK" νRd.c νminif

"Capacitatea portanta la strapungere e mai mica decat νmin" otherwise

Verificare3 "OK"

Verificare4 "Calculam armatura pentru strapungere" νRd.c νEd.1 VRd.maxif

"Nu calculam armatura" otherwise

Verificare4 "Calculam armatura pentru strapungere"

uout.ef βVEdνRd.c d perimetrul de control de la care nu mai sunt necesare armaturi

armaturi de strapungereuout.ef 1770 cm

ruout.ef bs

0.5π r 1 103 cm

refr 1.5 d( )

4 raza perimetrului de control pana unde

sunt necesare armaturi la strapungereref 234 cm

D) Calculul armaturilor transversale necesare la strapungere

fywd.ef 250mm 0.25d( )N

mm3 rezistenta efectiva de calcul a armaturii pentru

strapungere

fywd.ef 482.5N

mm2

Alegem:

PC 52 fywd 300N

mm2

sr 30cm distanta intre etrieri in sens radial sr 30 cm

Se considera perimetrul la 0.5d

u1 0.5 bs ls π0.5 d bs u1 233 cm

Page 17: Mathcad - Armare Radier

Toader Traian-Nicu UTCN- Proiect de diplomă

νEd.1βVEd

u1 d

Asw.1 νEd.1 0.75 νRd.c u1 sr

1.5 fywd.ef Asw.1 19.281 cm2

Se considera perimetrul la 1.25d

u2 0.5 bs ls π1.25 d bs u2 343 cm

νEd.2βVEd

u2 d

Asw.2 νEd.2 0.75 νRd.c u2 sr

1.5 fywd.ef Asw.2 18.288 cm2

Se considera perimetrul la 2d

u3 0.5 bs ls π2 d bs u3 452 cm

νEd.3βVEd

u3 d

Asw.3 νEd.3 0.75 νRd.c u3 sr

1.5 fywd.ef Asw.3 17.295 cm2

Se considera perimetrul la 2.5d

u3 0.5 bs ls π2.5 d bs u3 525 cm

νEd.3βVEd

u3 d

Asw.3 νEd.3 0.75 νRd.c u3 sr

1.5 fywd.ef Asw.3 16.633 cm2

Aria minima a unei bare transversale (dorn sau ramura de etrier)

st 1d distanta maxima , in sens tangential, intre etrieri st 93 cm

Page 18: Mathcad - Armare Radier

Toader Traian-Nicu UTCN- Proiect de diplomă

Asw.min 0.053 sr st

fckMPa500

Asw.min 1.323 cm2

Alegem Φ14 cu Asw.ef = 1.54 cm2

Perimetrul exterior pana unde se prevede armatura transversala se afla la 234 cm < 2.5d = 235 cmmasurat de la fata stalpului:

uext 0.5 bs 200cm π bs uext 5 m

Numarul minim de bare transversale pe perimetrul exterior uext respectiv u1

nextuext2d

next 3

n1u1

0.5d n1 5

SOLUTIE: Se vor folosi, ca si armatura de strapungere, etrieri Φ16 din otel PC 52. Pe conturul u1 sevor aseza 6 etrieri, avand 10 brate de forfecare in total, iar pe conturul uext se vor aseza 9 de etrieriavand 13 brate de forfecare in total.Numarul mare de etrieri a rezultat din respectarea distantelormaxime intre doi etrieri consecutivi!

Rosturile de turnare si masurile care trebuie prevazute in proiectare din punct de vedere arezistentei si tehnologiei de executie se vor face conform NE 012-99.Se va opta pentru folosirea rosturilor verticale de turnare (in solutia rosturilor orizontalede turnare, pentru asigurarea rezistentei la lunecare in planurile rosturilor de betonarefiind necesare armaturi verticale care traverseaza rostul precum si asigurarea rugozitatiifetelor rosturilor.

Calculul efortului de lunecare L in lungul planului rostului, pentru rosturi verticale:

AsB11m

15 π 202

4

mm2 As 660 cm2aria totala de armatura longitudinala ce traverseaza rostul

f 1.0 coeficient de frecare pentru suprafete neregulate intermediare, conf. STAT 10107/0-90

Lcap As fyd f Lcap 1.979 104 kN

Vnec 11 103kN

Verificare "Efortul capabil de lunecare > efortul de lunecare de calcul" Lcap Vnecif

"Este nevoie de o armare suplimentara in zona rostului" otherwise

Page 19: Mathcad - Armare Radier

Toader Traian-Nicu UTCN- Proiect de diplomă

Verificare "Efortul capabil de lunecare > efortul de lunecare de calcul"

Rezistenta la lunecare in planurile rosturilor de betonare se realizeaza prin armaturaorizontala care traverseaza rostul si de rugozitatea fetelor rosturilor.Pentru realizarea rosturilor de turnare se foloseste o plasa de ciur, amplasata vertical lafata intrerupta a elementului si rigidizata pentru a rezista la impingerea betonuluiproaspat. Prin pozitiile rosturilor de turnare se va asigura impartirea radierului in volumede beton pentru care pot fi asigurate conditiile optime si sigure pentru lucrarile depreparare a betonului, transport auto, turnarea si vibrarea acestuia in vederea realizariimonolitismului total, a continuitatii, precum si etanseitatea contra infiltrarii apelor fretice.Rosturile de turnare se vor realiza in zonele in care eforturile din radier sunt minime,respectiv la 1/3 din deschiderea tramei( la 1/3 din distanta interax dintre 2 stalpiconsecutivi). Turnarea betonului se va face continuu, in straturi orizontale de aproximativ 40cmgrosime, iar intervalul de timp intre turnarea a doua straturi suprapuse(pe intreagasuprafata a acestora) sa fie mai scurt decat durata prizei celor doua straturi suprapuse.Turnarea betonului in volume prestabilite asigura consumarea practic totala intr-unanumit interval de timp a deformatiilor din fenomenul de exotermie(degajarea de calduradin procesul chimic de hidratarea cimentului).

NOTA: Ca si solutie la evitarea realizarii rosturilor de turnare tehnologice, atunci cand se vaturna betonul in radier se va lucra pe 3 schimburi, a cate 8 ore fiecare. Astfel turnarea betonuluiva fi una continua, fara sa mai fie nevoie sa realizam rosturi de turnare in planul radierului.