licenta constructii p+4e

8/9/2019 Licenta Constructii P+4E

http://slidepdf.com/reader/full/licenta-constructii-p4e 1/142

Universitatea Transilvania BrasovFacultatea de Constructii

Lucrare de Licenta

Coordonator AbsolventProf. univ. dr. Munteanu Gavrila Potirniche Andrei

Brasov 201



BORDEROU

A.Piese scrise

1. Foaie de ca#$t .......................................................................................................1

2. Borderou...............................................................................................................2

%. Te&$ de #roiectare................................................................................................'

'. Me&oriu tehnic de arhitectur$...............................................................................(

. Me&oriu tehnic de re)isten*$.................................................................................1'

(. Caiete de sarcini.....................................................................................................1+

+. Fisa tehnica de turnare a betonului.........................................................................%%

,. Breviar de calcul.....................................................................................................',

-. Bibliorafie.............................................................................................................1'

B.Piese desenate

• Plan/e de arhitectur$

1. Plan #arter..... A01

2. Plan eta1........A02

%. Plan eta2 .......................... A0%

'. Fatada #rinci#alaA0'

. Fatada #osterioara.. A0

(. Fatada laterala drea#taA0(

+. Fatada laterala stana..A0+

,. ec*iune A3A . A0,

-. ec*iune B3B................... A0-

10. Plan de situatie.A10

11. Plan orani)are de santierA11



• Plan/e de re)isten*$

1. Plan cofra #lan/eu nivel curent...................401

2. Plan ar&are #lan/eu nivel curent 402

%. Plan ar&are si cofrare rinda lonitudinala.....40%'. Plan ar&are si cofrare rinda transversala...............40'

. Plan ar&are stal# &arinal .....................40

(. Plan ar&are stal# central ............................................40(

+. Plan fundatii .......40+

,. 5etalii fundatii40,

-. Plan ar&are scara40-



TEMA PROIECT

6n #re)enta lucrare se reali)ea)$ calculul /i di&ensionarea unei cl$diri etaate P7'8

cu structura 9n cadre din beton ar&at. Blocul este situat in orasul Brasov: udetul Brasov.

Funcţiuni clădire:

Parter; A#arta&ente

8taul 1; A#arta&ente

8taul 2; A#arta&ente

8taul % A#arta&ente

8taul '; A#arta&ente

Date generale de conor!are a clădirii:

"tructura de re#istenţă:

1. u#rastructura; de ti# cadre din beton ar&at &onolit

2. <nfrastructura; Fundatii i)olate ti# cu)inet din beton ar&at &onolit #entru stal#i: fundatii

continue sub )iduri

$nc%ideri &i co!'arti!entări:

1. Pere*i e=teriori din BCA cu rosi&ea de %0 c& /i ter&oi)ola*ie din #olistiren e=#andat cu

rosi&ea de 10 c& a#licat la e=terior.

2. Pere*i interiori din #laci de i#s carton de 10 c&.

Mod de reali#are a clădirii:

Cl$direa este reali)at$ din beton ar&at &onolit >inclusiv #lan/eele?.

Circulatia 'e (erticala:

cara interioara din beton ar&at.

Date ale a!'lasa!entului clădirii:

Localitatea Brasov: udetul Brasov

Cateoria de i&#ortanta C3 nor&ala

Clasa de i&#ortan*$ /i de e=#unere <<<: @i1.00

Condi*ii seis&ice;

a 0 20 accelera*ia terenului



TC 0:+0 s

ona de )a#ad$

D 2.00 DE2m

Terenul de undare 6n confor&itate cu studiul eotehnic e=ecutat #e a&#lasa&ent re)ult$

ur&atoarele condi*ii de fundare ;

• Cota de fundare a fost stabilit$ la 1.10&• Pentru calculul funda*iilor s3a luat 9n calcul Pconv%0 #a

• Funda*iile au tal#a 9ncastrasta 9n terenul bun de fundare &ini&u& 20 c&

• 6n ca)ul 9n care du#$ s$#area ro#ilor de funda*ie: terenul bun de fundare indicat in

studiul eotehnic nu se afla la cota de fundare stabilita #rin #roiect va fi che&at #e /antier

#roiectantul studiului eotehnic si #roiectantul de re)isten*$ #entru stabilirea i&ediat$ a &$surilor

de coborare a cotei de fundare #Hn$ la cota la care se $se/te terenul bun de fundare cu 9ncastrarea

funda*iilor &ini& 20c& 9n terenul bun

• Proiectantul studiului eotehnic va fi che&at #e /antier du#$ s$#area ro#ilor de fundare

#entru atestarea terenului de fundare.

• Constructorul va e=ecuta obliatoriu e#ui)&ente 9n ca)ul 9n care a#ar a#e de infiltra*ie

#este cota s$#$turii.

Funda*iile i)olate sub stHl#i sunt rin)i din beton ar&at bloc din beton si&#lu si cu)inet din

beton ar&at. Blocurile din beton si&#lu s3au #roiectat din beton clasa C1(20 iar cu)ine*ii din beton

ar&at clasa C1(20.

Iinand sea&a de constat$rile studiului eotehnic cota de fundare #entru funda*iile i)olate

sub stal#i a fost stabilit$ 9n stratul de aril$ nisi#oas$ astfel tal#a blocurilor de fundare s3au #roiectat

la cota 1.10.



MEMORIU TE)*IC DE AR)ITECTURA

I. Date generale

Date de recunoastere a docu!entatiei

35enu&irea #roiectului; Bloc de locuit G<JCJE5A P7'8

3Beneficiar; FACULTAT8A 58 CJET4UCT<< B4AJK

3Proiectant; TU58ET ; PJT<4E<C8 AE548<

3A&#lasa&ent; B4AJK

3Certificat de Urbanis& 1 201

+5ata elaborarii; 201

O,iectul 'roiectului

A&#lasa&ent + Terenul #e care se va a&#lasa se situea)a in orasul Brasov. Terenul are o

for&a dre#tunhiulara: liber de sarcina.

Caracteristicile a!'lasa!entului

A&#lasa&entul construc iei3 )ona rurala Brasov: teren relativ #lan cu o u oara #anta s#reț ș

nord si est.

Incadrare in localitate si #ona -

Terenul #e care se a&#lasea)a constructia are o usoara #anta s#re nord3est. Confor&

studiului eotehnic: terenul de fundare este co&#us din #a&anturi coe)ive ce au #resiunea

conventionala Pconv %0#a #entru sarcini de calcul centrice.

Adanci&ea &ini&a de fundare de la CTE >cota terenului natural? este 1:10&: dar

constructiile se vor incastra confor& studiului eotehnic (0 c& in roca nealterata. 5u#a e=ecutarea

sa#aturii se va che&a #roiectantul de structura si #roiectantul eotehnic #entru rece#tionareaterenului de fundare.



Cli!a

Te&#erat3continentala: caracteri)andu3se #rin nota de tran)itie intre cli&a te&#erat de ti#

oceanic si cea de ti# continental . Eu&arul )ilelor de vara este de a#ro=i&ativ 0 #e an : iar cel al

)ilelor de iarna tot de 0 . U&iditatea aerului are valori &edii anuale de + .La nivelul &unici#iului cantitatea &edie anuala de #reci#itatii este de 12':, &% : iar durata

&edie anuala a stratului de )a#ada este de +0:, )ile .

*atura terenului de undare

Confor& studiului eotehnic: se fundea)a in stratul de #raf arilos albui uneori roscat si in

stratul de arila nisi#oasa uneori nisi# arilos: la adanci&ea &ini&a de 31:10& de la cota terenului

natural: cu Pconv%0 #a. Eu se vor e=ecuta sa#aturi fara s#riiniri sub cota de 31:2 fata de cota terenului natural.

Asigurarea cu utilitati

Eu e=ista retele utilitare care traversea)a terenul si i&#licit restrictii i&#use de aceasta : sau

distante de #rotectie N

Ali&entarea cu a#a si canali)are se vor reali)a din retelele e=istente in )ona : #rin racord la

acestea .

Ali&entarea cu enerie electrica si a)e se va reali)a #rin racord la retele e=istente confor&

#roiectelor de s#ecialitate .

Co!'arti!entări

Co&#arti&ent$rile interioare: vor fi reali)ate de )idurile interioare din i#s3carton

&ontate #e un rila &etalic din #rofile &etalice u/oare cu ter&oi)ola*ie de vat$ &ineral$ 10

c&.

6nchiderile #eri&etrale vor fi reali)ate de )idurile e=terioare de co&#arti&entare ti# BCA de

%0 c&.

Ter&oi)olatia de e=terior se va e=ecuta din #olistiren de 10 c& rosi&e. Ter&osiste&ul folosit va

avea in &od obliatoriu are&ent tehnic de la #roducator.



II. Descrierea Functionala

Di!ensiuni

Pe terenul in su#rafata de '0 &2

ur&ea)a a se edifica o constructie P7'8 cu destinatia de bloc de locuinte. Aceasta constructie #re)inta ur&atoarele caracteristici;

nu&ar de a#arta&ente la P ; '

nu&ar de a#arta&ente la etaul 1 ; '

nu&ar de a#arta&ente la etaul 2 ; '

nu&ar de a#arta&ente la etaul % ; '

nu&ar de a#arta&ente la etaul ' ; '

su#rafata teren; '0 &2

su#rafata construita; 2,.2 &2

lati&ea constructiei; 1.0 &

luni&ea constructiei; 1,.' &

inalti&ea unui nivel; %.1 &

cota teren a&enaat; 3 0.1 &

Ca!ere destinatie s'atii

Constructia P7'8 este alcatuita dintr3un sinur cor# ce va contine s#atiile necesare

destinatiei #entru care a fost creata si anu&e;

Parter

Cota #ardoseala #arter; ± 0.00&

u#rafata construita; 2,.2 &2

u#rafata utila; 2%-.+' &

2

• Uscatorie; 11:'% &2

• ol7 Casa carii ; 2.+ &2

• A#arta&ent 1 >:1, &2?; 5or&itor 1+:+1 &2 : Ca&era de )i 1%:-2 &2: Bucatarie ,:+ &2 :

ol 10:-( &2 :Baie %:,- &2

• A#arta&ent 2>'(:1 &2?; 5or&itor 1%:'1 &2 : Ca&era de )i 10:-, &2: Bucatarie (:,( &2 :

ol 10.-( &2 : Baie %.,- &2


ol 10 -( &2 Baie % ,- &2




ol 10:-( &2 :Baie %:,- &2

Eta/ul I

Cota #ardoseala #arter; ± %.1&


u#rafata utila; 2%-.+' &2




ol 10:-( &2 :Baie %:,- &2


ol 10.-( &2 : Baie %.,- &2


ol 10.-( &2 : Baie %.,- &2


ol 10:-( &2 :Baie %:,- &2

Eta/ul II

Cota #ardoseala #arter; ± (.%&






ol 10:-( &2 :Baie %:,- &2


ol 10.-( &2 : Baie %.,- &2


ol 10.-( &2 : Baie %.,- &2


ol 10:-( &2 :Baie %:,- &2



Eta/ul III

Cota #ardoseala #arter; ± -.'&






ol 10:-( &2 :Baie %:,- &2


ol 10.-( &2 : Baie %.,- &2


ol 10.-( &2 : Baie %.,- &2


ol 10:-( &2 :Baie %:,- &2

Eta/ul I0Cota #ardoseala #arter; ± 12.(&





• A#arta&ent 1 >:1, &2?; 5or&itor 1+:+1 &2 : Ca&era de )i 1%:-2 &2: Bucatarie ,:+ &2 :ol 10:-( &2 :Baie %:,- &2


ol 10.-( &2 : Baie %.,- &2


ol 10.-( &2 : Baie %.,- &2


ol 10:-( &2 :Baie %:,- &2



III. "olutii de inisa/

Finisa/e interioare:+ #ardoseli 3 resie in ru#uri sanitare: holuri: bucatariiN #archet in ca&ere+ #ereti 3 )uraveli lavabile in culori calde deschise ca&ere: sala de &ese+ tavane 3 )uraveala lavabila culoare alba+ usi de interior rasinoase

Finisa/e e1terioare:

+ ta&#larie din alu&iniu cu ru#ere de #unte ter&ica: si ea& ter&o#an+ tencuiala structurala3culoare alben3 tre#te: contratre#te: ardiniere #laca #iatra naturala

I0. Inde'linirea cerintelor de calitate

Cerintele de calitate sunt stabilite confor& Leii nr.10 1--

Cerinta 2A34 Re#istenta si sta,ilitate

Calculul static si seis&ic al structurii de re)istenta : di&ensionarea si alcatuirea ele&entelor

co&#onente s3au facut #e ba)a standardelor si nor&ativelor in vioare confor& &e&oriului de

s#ecialitate .

Cerinta 2B3+ "iguranta in e1'loatare

Confor& #revederilor din TA (1%11-+- #rivind di&ensionarea #ara#etiilor si

balustradelor : #ara#etii #reva)uti la ferestre &asoara -0 c&N s3au #reva)ut &ontanti de #rotectie in

ansa&blul ferestrelor acolo unde fereastra nu are #ara#et .

Cerinta 2 C3+ "iguranta la oc

5in #unct de vedere al leislatiei in vioare : constructia se incadrea)a ca #re)entand un risc

&ic de incendiu : cores#un)ator s#ecificului functional al acesteia .

Cladirea se afla in radul <<< de re)istenta la foc.

Locuinta va fi #reva)uta cu 2 e=tinctoare la fiecare nivel

Cerinta 2D3<iena si sanatatea oa&enilor



Prin a&#lasarea de ti# i)olat #e sit a constructiei se res#ecta distantele &ini&e fata de

constructiile invecinate. Prin s#ecificul functiunii: constructia nu ridica #roble&e sanitare si de

&icrocli&at.

4efacerea si #rotectia &ediului

Modul de res#ectare a #revederilor din Leea 1%+1-- > re#ublicata ? #rivind #rotectia

&ediului: Leea 10+ 1--+ a a#elor: JG 2'% 2000 #rivind #rotectia at&osferei: G4 1,, 2002:

Jrd. MAPPM '(2 1--%: Jrd. MAPPM 12 1--(: Jrd. MAPPM+( 1--+.

e #reci)ea)a ur&atoarele;3 #rin a&#lasarea noii constructii se va evita #erturbarea vecinilor si taierea de arboriN3 locuinta se incadrea)a: #rin volu&etria si &aterialele folosite: in s#atiul natural si construit

e=istentN3 constructia nu enerea)a no=e sau alti factori de #oluare ai &ediului inscriindu3se in li&itele

ad&ise de e&isii de a)e arse: confor& Jrdinului M.A.P.P.M. E4. '(2 1--%N3 deseurile &enaere se vor colecta si de#o)ita in euro#ubele din PP si vor fi evacuate #rin

contract cu furni)orii de servicii la s#atii s#ecial #reva)ute #entru de#o)itarea si reciclarea

acestora. e vor folosi #ubele se#arate #entru diverse ti#uri de deseuri.

Cerinta 2E3

<)olarea ter&ica si econo&Oa de enerie

Constructia a fost ter&oi)olata cores#un)ator: #entru a asiura eficienta consu&ului

eneretic. Astfel: #eretii e=teriori se vor ter&oi)ola cu ter&osiste& > #olistiren de 10 c&: dens 1

&c ? Ferestrele vor fi de ti# ta&#larie PKC si ea& ter&o#an. Coeficientul calculat de i)olare

ter&ica este de 0:+ &: confor& #roiectului de s#ecialitate.

<)olarea hidrofua

8levatiile din beton: #laca #arterului si terasele e=terioare vor fi i)olate cu &e&brane

bitu&inoase cu a#licare la cald: res#ectand nor&ele de e=ecutie #reva)ute in docu&entatiile tehnice

ale #rodusului si in caietele de sarcini cu#rinse in #roiectul tehnic de e=ecutie. ub )idaria #arterului

se va #revde i)olatie hidrofua bitu&inoasa.



Cerinta 2F3

Protectia la )o&ot

<nteriorul va fi #roteat acustic la )o&otul e=terior: #eretii fiind i)olati cores#un)ator cu #olistiren si vata &inerala. Pardoselile interioare: in s#ecial cele din #archet la&inat vor fi #roteate

la )o&otul de i&#act #rin utili)area unor straturi s#eciale fonoabsorbante

0. Organi#area de santier si !asuri de 'rotectie

Lucrarile de e=ecutie > inclusiv cele #entru i&#re&uire ? se vor desfasura nu&ai in li&iteleincintei detinute de titular.

Constructiile #reva)ute #entru orani)area de santier vor fi reali)ate #e structuri din le&n de

rasinoase.Atat #o)itionarea constructiilor #e teren cat si reali)area acceselor tin cont de flu=ul

tehnoloic si de a#rovi)ionare cu &ateriale: astfel incat aceste o#eratiuni sa se desfasoare in cele

&ai bune conditii.



MEMORIU TE)*IC DE RE5I"TE* AȚ

I. Date generale

35enu&irea #roiectului; BLJC 58 LJCU<ET8 G<JCJE5A P7'8

3Benificiar; FACULTAT8A 58 CJET4UCT<< B4AJK

3Proiectant; TU58ET ; PJT<4E<C8 AE548<

3A&#lasa&ent; B4AJK: QU58TUL B4AJK

3Certificat de Urbanis& 1 201

+5ata elaborarii; 201

II. O,iectul 'roiectuluiJbiectul #re)entului #roiect 9l constituie elaborarea docu&enta iei #entru fa)a Proiectț

Tehnic: #entru o structur$ in cadre de beton ar&at P7'8 cu rol de bloc de locuinte.

III. $ncadrarea o,iecti(ului

Prin func*iunea sa de Rbloc de locuinteS construc ia se 9ncadrea)a din #unct de vedere alț

i&#ortan ei du#$ cu& ur&ea)$;ț

a6. Pe ba)a G4 nr. +((-+: construc ia se 9ncadrea)$ din #unct de vedere al cerin elor esentialeț ț

sti#ulate 9n articolul din Leea nr. 10- 9n cateoria de i&#ortant$ R C 7 3 nor!ală cu

caracteristici obisnuite: care nu i&#lica riscuri &aore #entru societate si natura.

,6. 5in #unct de vedere al #rotec iei antiseis&ice: #e ba)a Eor&ativului P 100313200(:tabelul '.2ț

cl$direa se 9ncadrea)a 9n clasa a III+a de i&#ortant$ 3 Cl$diri de ti# curent: care nu a#artin

celorlalte cateorii : cu γ 1 1:0 .

6ncadrarea din #unct de vedere al #rotec iei antiseis&ice.ț

Confor& Eor&ativului P10031201% Cod de #roiectare seis&ic$S3#artea <; Prevederi de

#roiectare #entru cl$diriS: avHnd 9n vedere ca obiectivul este situat 9n a&bata de us: udetul

Brasov: 9ncadrarea din #unct de vedere al )on$rii seis&ice este ur&$toarea;

3 confor& )on$rii teritoriului; valoarea de vHrf a accelera iei terenului #entru cutre&ureț

avHnd <M4 100><ntervalul Mediu de 4ecurenta? a0:20

3 confor& )on$rii teritoriului din #unct de vedere al #erioadelor de control >colt? a

s#ectrului de ras#uns 9n )ona cu Tc0 + sec



c6. 6ncadrarea din #unct de vedere al in$arc$rii date de )$#ad$.

Confor& CJ5 58 P4J<8CTA48 8KALUA48A AC <UE<< P8<< AUP4AȚ

CJET4UC <<LJ4: C431313%2012: avHnd 9n vedere ca obiectivul este situat 9n a&bata de us:Ț

udetul Brasov:valoarea caracteristica a incarcarii din )a#ada #e sol este de 2.0 DE&#: la un

interval &ediu de recurenta <M4 0 ani.d6. 6ncadrarea din #unct de vedere al incarcarii date de vint.

Confor& CJ5 58 P4J<8CTA48 BA8L8 P4J<8CTA4<< < ACT<UE< AUP4A

CJET4UCT<<LJ4 3 ACT<UE8A K<ETULU< C41313'32012 avHnd 9n vedere ca obiectivul

este situat 9n a&bata de us: udetul Brasov: valoarea caracteristica a #resiunii de referinta a

vintului:&ediata #e 10 &in.: avand un interval &ediu de recurenta

<M4 0 ani este de 0.(DE&#.

I0. Descrierea constructiei ce ur!ea#ă a se e1ecuta

Confor& te&ei de #roiectare: s3a intoc&it #roiectul tehnic #entru cladirea P7'8 cu rol de bloc de

locuinte.

Inrastructura este alcatuit$ din ;

3 funda ii i)olate sub stal#i co&#use din blocuri de beton si&#lu clasa C1(20 si cu)inetț

din beton ar&at: clasa C1(20 si otel beton PC 2 si JB %+3 #laca #e sol din beton ar&at &onolit: clasa betonului fiind C202 si ar&atura de ti# PC

2 si JB %+.

"u'rastructura este alcatuit$ din cadre de beton: co&#us$ din ur&atoarele ele&ente ;

3 stHl#i din beton ar&at turna i &onolit: avHnd beton ce clasa C202 ar&ati cu PC2 siț

JB %+.3 rin)i din beton cu di&ensiuni de 2='0 c& #e directia lonitudinala: res#ectiv 2=0c&

#e directia transversala: avand beton de clasa C202 cu PC2 si etrieri din JB%+3 #lansee din beton ar&at: turnat &onolit #este fiecare nivel: avand beton de clasa

C202 : ar&ate cu PC2 si JB%+. Grosi&ile #lanseelor sunt de 1'c&.3 #eretii e=teriori din )idarie de BCA cu rosi&ea de %0 c&. Mortarul #reva)ut in #roiect

este M



3 aco#erisul este ti# terasa necirculabila

0. Condi ii de undareț

Terenul #e care se a&#lasea)a constructia are o usoara #anta s#re nord3est.

Confor& studiului eotehnic: terenul de fundare este co&#us din #a&anturi coe)ive ce au #resiunea

conventionala Pconv %0#a #entru sarcini de calcul centrice.

Adanci&ea &ini&a de fundare de la CTE >cota terenului natural? este 1:10 &: dar

constructiile se vor incastra confor& studiului eotehnic (0 c& in roca nealterata.

5u#a e=ecutarea sa#aturii se va che&a #roiectantul de structura si #roiectantul eotehnic

#entru rece#tionarea terenului de fundare.

0I. Dis'o#i ii inaleț

e inter)ice orice schi&bare de solu*ie #rivind structura de re)isten*$ sau a &aterialelor

#use 9n o#era far$ avi)ul #roiectantului.

Lucrarile se vor e=ecuta 9n condi*iile res#ect$rii nor&ativelor tehnice 9n vioare si a

detaliilor de e=ecu*ie din #roiect. Pe tot #arcursul e=ecu*iei lucr$rilor de construc*ii se vor res#ecta

cu stricte*e Eor&ele de tehnica securit$*ii &uncii /i Eor&ele de #revenire /i stinere a incendiilor.

Pe #arcursul e=ecu*iei lucr$rilor vor fi convoca*i factorii res#onsabili confor&P4JG4AMULU< 58 U4MA4<48 A CAL<TI<< LUC44<LJ4 P8 VAET<84.

Confor& Leii nr. 101--: articolul nr. 2 si G4 nr. -21--: #roiectul va fi su#us

verificarii de catre verificator.

CAIET DE "ARCI*I

I. Terasa!ente



8=ecu*ia: verificarea si &$surarea lucr$rilor se va face in confor&itate cu #revederile

nor&ativului C(3,: C1(-3,%: indicator nor&a de devi) T s .

e defrisea)a terenul #rin taierea arborilor si tufisurilor sau daca este #osibil s&ulerea lor

din radacina. Gro#ile ra&ase du#a s&ulerea butucilor se vor u&#le cu #a&ant co&#actat.

Materialele re)ultate vor fi evacuate #enru a nu staneni lucrarile.a#atura in )ona retelelor subterane cunoscute se e=ecuta sub su#raveherea directa a

sefului de #unct de lucru. 5aca se intalnesc retele subterane necunoscute: lucrarile se vor intreru#e

anuntand i&ediat beneficiarul lucrarii.

<nainte de ince#erea lucrarilor se va efectua o#eratia de P485A483P4<M<48 a

a&#lasa&entului si trasarea re#erelor cotei W0.00: conse&nata intr3un #roces verbal incheiat intre

re#re)entantul beneficiarului: #roiectant si constructor.

Terenul de fundare va fi #roteat i&#otriva factorilor cli&atici luandu3se &asurilecores#un)atoare. curerea a#elor su#erficiale s#re terenul #e care se e=ecuta lucrarile de

constructii: va fi o#rita #rin e=ecutarea de santuri de arda: ce vor diria aceste a#e in afara )onelor

de lucru.

Trasarea lucrarilor se efectuea)a #e ba)a #lanului de trasare: res#ectand conditiile de trasa si

tolerantele ad&isibile confor& nor&ativelor C,%3+: C(3,.

<n ca)ul in care turnarea betonul de fundatie nu se face i&ediat du#a e=ecutarea sa#aturii:

aceasta va fi o#rita la o cota &ai ridicata decat cota finala: #entru a i&#iedica &odificarea

caracteristicilor fi)ico3&ecanice ale terenului de sub tal#a fundatiei: res#ectand #revederile

nor&ativului C1(-3,%.

5u#a atinerea cotei de fundare: constructorul va convoca #roiectantul si beneficiarul #entru

a stabili &odul de continuare a lucrarilor. Jrice &odificare de cote fata de #roiect se vor conse&na

in reistrul de #rocese verbale de lucrari ascunse.

U&#luturile se vor e=ecuta din &aterialul re)ultat din lucrarile de sa#atura: iar #a&antul

e=cedentar va fi evacuat si trans#ortat #e un teren #us la dis#o)itie de catre beneficiar.

e inter)ice reali)area u&#luturilor din #a&ant ce contine &aterii oranice: resturi de le&n

sau &aluri.

Co&#actarea u&#luturilor se va e=ecuta confor& nor&ativului C2-3, si a indicatorului

T s .

U&#luturile intre fundatii #ana la cota #reva)uta in #roiect: se vor e=ecuta i&ediat du#a

decofrare si daca este ca)ul du#a reali)area #rotectiei betonului de fundatie >hidroi)olatie sau

s#oiala?.

Constructorul va verifica calitatea co&#actarii res#ectand #revederile nor&ativului C(3,(.

La e ec tarea l crarilor se or res#ecta r&atoarele Eor&ati e si <nstr cti ni;



3 C1(-3,(N E8 0122010N C2-3,N C(3,N T s 31--1N

3 E..P.M ca# X: XK<<: XX: XX<: XX<<<: XX<K: XXK: XXK<<<N E.5.P..< ane=a 1%.

Ar!ări. Cora/e. Betoane8=ecutia lucrarilor se face nu&ai du#a detaliile de e=ecutie elaborate de un #oriectant

autori)at si verificate de catre un e=#ert autori)at: confor& rele&entarilor in vioare>Leea

nr.122'.01.1--?.

8=ecutia si &asurarea lucrarilor se va face in confor&itate cu nor&ativul E8 0122010:

C(3, si indicatorul nor&elor de devi) editia 1--2.

II. Ar!ăturiJtelul beton trebuie sa inde#lineasca conditiile #reva)ute in TA '%,1:2:%3,-

Pentru fiecare cantitate si sorti&ent a#rovi)ionat: controlul se va efectua confor&

#revederilor din nor&ativul E8 0122010.

Ar&aturile care se fasonea)a trebuie sa fie curate si dre#te. <n acest sco# se vor inde#arta

eventualele i&#uritati de #e su#rafata barelor cat si ruina #rin frecare cu #eria de sar&a.

Barele de ar&ature se vor ter&ina cu ciocuri confor& #revederilor din #roiect. <n ca)ul

ar&aturilor netede ciocul se indoaie la 1,0 rd.de un dorn de ra)a 41:2d >dia&etrul barei? si #ortiunea drea#ta de ca#at de &ini& %d. in ca)ul ar&aturilor cu #rofil #eriodic: ciocul se indoaie la

-0 rd.#e un dorn cu ra)a 42: iar luni&ea totala a ciocului va fi de +d.

8trierii si arafele care se indoaie du#a un unhi dre#t: ra)a de indoire va fi de &ini& 2d.

ciocurile indoite la 1,0 rd: sau 1% rd: se vor fasona #e un dorn cu ra)a 41:2d.

Ar&aturile vor fi &ontate in #o)itiile #reva)ute in #roiect: luandu3se &asuri care sa asiure

&entinerea acestora in ti&#ul turnarii betonului >distantieri: arafe: etc? astfel incat se vor &onta;

-cel #utin un distantier la fiecare &etru linear de stal#N- cel #utin doi distantieri la fiecare &# de #erete.

8ste inter)isa folosirea ca distantieri a cu#oanelor de otel beton.

Pra)nurile si #iesele &etalice inlobate vor fi fi=ate #rin #uncte de sudura sau leaturi de

sar&a: de ar&atura ele&entului sau vor fi fi=ate de cofra astfel incat sa se asiure &entinerea

#o)itiei lor in ti&#ul turnarii betonului.

La incrucisari barele de ar&are trebuie sa fie leate intre ele #rin laaturi de sar&a neara

>TA ,,-3-0?: utili)andu3se doua fire de sar&a de 11: && dia&etru.



4etelele de #ereti vor avea leate in &od obliatoriu doua randuri de incrucisari &arinale

#e tot conturul. 4estul incrucisarilor din &ilocul retelei vor fi leate din doi in doi in a&bele

sensuri>in sah?.

La stal#i vor fi leate toate incrucisarile barelor de ar&ature cu colturile etrierilor. 4estul

incrucisarilor acestor bare cu #ortiunile dre#te ale etrierilor: #ot fi leate nu&ai in sah >cel #utin dindoi in doi?.

Abaterile li&ita ad&ise la fasonarea si &ontarea ar&aturilor sunt indicate in Eor&ativul E8

0122010.

<n ca)ul in care nu se dis#une de dia&etrul si ti#ul de otel beton #reva)ute in #roiect: se

#oate #roceda la inlocuirea acestora nu&ai cu avi)ul #roiectantului. <nlocuirea se va inscrie #e

#lanurile de e=ecutie care se du#un la Cartea Constructiei si in PK de lucrari ascunse.

La ter&inarea &ontarii ar&aturii se va verifica si se va conse&na in P4JC83K84BAL 58LUC44< ACUE8;

- nu&arul: dia&etrul si #o)itia ar&aturilor in diferite sectiuni transversale ale

ele&entelor structuriiN- distanta intre etrieri: dia&etrul si &odul lor de fi=areN- luni&ea #ortiunilor de bare care ur&ea)a a fi inlobate in ele&entele care se toarna

ulteriorN- calitatea sudurilor confor& Eor&ativului C2,3,%N- nu&arul si calitatea leaturilor intre bareN

- #o)itia: &odul de fi=are si di&ensiunile ele&entelor inlobate.La e=ecutia lucrarilor se vor res#ecta ur&atoarele Eor&ative si <nstructiuni;

3 E8 0122010: EP03,+: C2,3,%: C(3,: Eor&ativ C editie 1--2N

3 E..P.M ca# X: XK<<: XX: XX<: XX<<<: XX<K: XXKN

3E.5.P..< ane=a - si 1%.

III. Cora/e

Cofraele si sustinerile lor trebuie sa fie astfel alcatuite incat sa inde#lineasca ur&atoarele

conditii;

- sa asiure obtinerea for&ei si di&ensiunilor #reva)ute in #roiect: res#ectandu3se

inscrierea in abaterile ad&isibile #reci)ate in nor&ativul E8 0122010.- sa fie etanse astfel incat sa nu #er&ita #ierderea la#telui de ci&ent



- sa fie stabile si re)istente sub actiunea incarcarilor care a#ar in ti&#ul #rocesului de

e=ecutie.

Cofraele: sustinerile si #iesele de fi=are se vor di&ensiona confor& #reci)arilor

Eor&ativului E8 0122010.Proiectul de cofrae3sustineri se elaborea)a de antre#renor #e cheltuiala

sa.Prin &aterialul din care se reali)ea)a fata cofraului >astereala? sau substanta utili)ata #entru

uscarea decofrarii: antre#renorul trebuie sa arante)e ca in ti&# nu vor a#area efecte daunatoare

asu#ra tencuielilor >e=folieri?: )uravelilor: vo#sitoriilor: #lacaelor de tot felul.

Pentru a reduce aderenta intre beton si cofrae: acestea se un cu aenti de decofrare: #e

fetele care vin in contact cu betonul. e #oate folosi o solutie calda de &otorina cu ( #arafina:

a#licata intr3un strat subtire cu #ensula. Cofraele alcatuite din #laca T8GJ: se un o data la 23%

utili)ari.Montarea cofraelor va cu#rinde ur&atoarele o#eratii;

- trasarea #o)itiei cofraelorN- ansa&blarea si sustinerea #rovi)orie a #anourilorN- verificarea si corectarea #o)itiei #anourilorN- inchierea: learea si s#riinirea definitiva.

Abaterile fata de di&ensiunile din #roiect #entru ele&entele de cofra: si cofraele &ontate

sunt #reci)ate in nor&ativul E8 0122010.

Partile laterale ale cofraelor se #ot inde#arta du#a ce betonul a atins o re)istenta de &ini&

2: E&&#: astfel incat fetele si &uchiile ele&entelor sa nu fie deteriorate: sau res#ectand

ter&enele i&#use #rin #roiect. Ter&enele &ini&e reco&andate #entru decofrarea fetelor laterale

sunt #reci)ate in nor&ativul E8 0122010: tabela (.1.

La ter&inarea e=ecutarii cofraelor se va verifica si se va conse&na in #rocesele verbale de

lucrari ascunse;

- alcatuirea ele&entelor de sustinere si s#riinire- incheierea corecta e ele&entelor cofraelor si asiurarea etanseitaii acestora-

di&ensiunile interioare ale cofraelor in ra#ort cu cele ale ele&entelor care ur&ea)a ase betona

- #o)itia olurilor.

<n cursul o#eratiei de decofrare se vor res#ecta ur&atoarele reuli;

- in ca)ul in care se constata defect de turnare >oluri: )one sereate: etc? care #ot afecta

stabilitatea constructiei decofrate: se va sista de&ontarea ele&entelor de sustinere #ana la

a#licarea &asurilor de re&ediere sau consolidareN- sustinerile cofraelor se vor face ince#and din )ona centrala a deschiderii ele&entelor si

continuand si&etric catre rea)e&eN



<n ter&en de &a=in 2' de ore de la decofrarea oricarei #arti de constructie: se va #roceda de

catre seful #unctului de lucru: deleatul beneficiarului si #roiectantului >daca acesta e solicitat sa fie

convocat?: la o e=a&inare a&anuntita a tuturor ele&entelor de re)istenta ale structurii: incheindu3se

un #roces verbal in care se vor conse&na calitatea lucrarilor: #recu& si eventualele defecte

constatate. 8ste inter)isa efectuarea de re&edieri inainte de aceasta e=a&inare. 4e&ediereadefectelor se vor face confor& #revederilor din instructiunile tehnice C1'-3,+.

La reali)area lucrarilor se vor res#ecta ur&atoarele nor&ative si instructiuni;

- C113+': E8 0122010: C(3,: nor&ativ C 1--1N- E..P.M ca# X: XK<<: XX: XX<: XX<<<: XX<K: XXKN XXK<<<- E.5.P..< ane=a - si 1%.

I0. Betoane

5aca #rin #roiect nu se #revede ca a#robarea co&#o)itiei betonului sa fie data de

re#re)entantul beneficiarului sau #roiectant: stabilirea co&#o)itiei se va face de catre laboratorul

unitatii tutelare a statiei de betoane: conf #revederilor din nor&ativul '03,( ane=a K.2

Trans#ortul betonului de la #unctul de #re#arare la #unctul de #unere in o#era se reali)ea)a

in functie de ti#ul de beton >tasare?: res#ectand nor&ativul E8 0122010.

8=ecutarea lucrarilor din beton #oate sa incea#a nu&ai daca sunt inde#linite ur&atoarele

conditii;

- instruirea for&atiilor de lucru in ceea ce #riveste tehnoloia de e=ecutieN- rece#tionarea calitativa a lucrarilor de terasa&ente: cofrae si ar&aturiN- se vor stabili si #reati &asurile ce vor fi ado#tate in ca)ul unor intreru#eri

accidentale in #rocesul de betonare.

<n ca)ul inde#linirii conditiilor de &ai sus se va conse&na a#robarea ince#erii betonarii de

catre #roiectant sau re#re)entantul beneficiarului. Aceasta a#robare trebuie reafir&ata in ca)ul incare ar interveni eveni&ente de natura sa &odifice situatia constatata: sau daca betonarea nu a

ince#ut in interval de 10 )ile de la data a#robarii.

La turnarea betonului trebuie res#ectate ur&atoarele reuli;

3 cofraele din le&n sau beton vechi: care vin in contact cu betonul #ros#at vor fi udate cu a#a

cu 23% ore inainte si i&ediat inainte de turnarea betonului: iar a#a ra&asa in denivelari va fi

inlaturataN3 betonarea ele&entelor cofrate #e inalti&i &ai &ari de % & se va face #rin ferestre laterale:

sau #rin inter&ediul unui furtun sau tub: avand ca#atul interior situat la &a=. 1: & fata de

)ona care se betonea)aN



3 betonul trebuie ras#andit unifor& in lunul ele&entului ur&arindu3se reali)area de straturi

ori)ontale de &a=. 0 c& inalti&e: si turnarea noului strat inainte de ince#erea #ri)ei

betonului din stratul turnat anteriorN3 se vor lua &asuri #entru a se evita defor&area sau de#lasarea ar&aturilor fata de #o)itia

#reva)uta: daca totusi se vor #roduce ase&enea defecte: ele vor fi corectate in ti&#ul

turnariiN3 se va ur&ari cu atentie inlobarea #erfecta in beton a ar&aturilor: res#ectandu3se rosi&ea

stratului de aco#erire in confor&itate cu #revederile #roiectuluiN3 nu este #er&isa ciocanirea sau scuturarea ar&aturii in ti&#ul betonarii si nici ase)area #e

ar&atura a vibratoruluiN3 in )onele cu ar&aturi dese se va ur&ari u&#lerea co&#leta a sectiunii #rin indesarea laterala

a betonului conco&itent cu vibrarea luiN3 se va ur&ari co&#ortatrea si &entinerea #o)itiei initiale a cofraului si sustinerile acestora

3 durata &a=i&a ad&isa a intreru#erilor de betonare: #entru care nu este necesara luarea unor &asuri s#eciale la reluarea turnarii: nu trebuie sa de#aseasca ti&#ul de ince#ere a #ri)ei

betonului. Aceasta durata se va considera 2 ore de la #re#ararea betonului in ca)ul

ci&enturilor cu adaosuri: si res#ectiv 1: ore in ca)ul ci&enturilor fara adaosuri. <n ca)ul in

care s3a #rodus o intreru#ere de betonare &ai &are: reluarea turnarii este #er&isa nu&ai

du#a #reaatirea rosturilor confor& nor&ativului E8 0122010.

e va considera vibrarea incheiata atunci cand;

- betonul nu se &ai tasea)aN- su#rafata betonului devine ori)ontala si usor lucioasaN- incetea)a a#aritia bulelor de aer la su#rafata betonului.

5u#a turnare se va asiura &entinerea u&iditatii betonului &ini& + )ile #roteand su#rafetele libere

#rin;

3 aco#erirea cu &ateriale de #rotectie care se va reali)a cu #relate: rooini: strat de nisi#.

Betonul trebuie sa ca#ete o suficienta re)istenta #entru ca &aterialul sa nu adere la su#rafata

aco#erita. e vor &entine in #er&anenta in stare u&eda.3 stro#irea cu a#a du#a 2312 ore de la turnare: in functie de ti#ul de ci&ent si de te&#eratura

&ediului: dar i&ediat du#a ce betonul e suficient de intarit #entru ca #rin aceasta o#eratie sa

nu fie antrenata #asta de ci&ent. tro#irea se va re#ete la interval 23( ore astfel incat

su#rafata betonului sa se &entina in #er&anent u&eda. <n ca)ul in care te&#eratura

&ediului este &ai &ica de 7 r Celsius nu se va #roceda la stro#irea cu a#a si se vor a#lica

&ateriale sau #elicule de #rotectie.

Pe ti&# #loios su#rafete de beton #roas#at vor fi aco#erite cu #relate sau folii de #olietilena

atat ti&# cat #rin caderea #reci#itatiilor e=ista #ericolul antrenarii #astei de ci&ent.

0 Tencuieli e1terioare



8eneralitati

Pre)entul caiet de sarcini cu#rinde s#ecificatiile tehnice enerale #entru lucrarile de e=ecutie

a tencuielilor e=terioare reali)ate cu &iloace &anuale sau &ecanice: a#licate #e su#rafete de beton:

cara&ida sau si&ilare la cladiri civile. Pentru tencuieli s#eciale #roiectantul face #reci)ari

su#li&entare #e ba)a de co&#letari la #roiect sau in cadrul asistentei tehnice #e santier.

*or!ati(e si standard de reerinte

C 1+ 3 ,2 <nstructiuni tehnice #t. stabilirea co&#o)itiei si #re#ararea &ortarelor de

)idarie si tencuiala.

C 1, 3 ,% Eor&ativ #t. e=ecutarea tehnoloiilor u&ede >tencuieli: #lacae?

C ( 3 , Eor&ativ #t. verificarea calitatii si rece#tia lucrarilor de constructii si

instalatii aferenteC 10 3 ,0 Eor&ativ #rivind dotarea cu &asini:scule si dis#o)itive a &uncitorilor in

constr.

Eor&e re#ublicane de #rotectia &uncii elaborate de Ministerul Municii si

Ministerul anatatii a#robate de acestea cu ordinul nr. %' si (0 1-+ cu co&#letari a#robate cu

ordinul nr.110 si %- 1-++.

TA 10%0 3 , Mortare obisnuite #entru tencuieli

TA %,, 3 ,0 Ci&ent #ortland

TA 100 3 +, Lianti hidraulici

TA +0 3 ,+ Ci&ent #ortland alb

TA 1'( 3 ,0 Kar #asta

TA -021 3 ,0 Kar hidratat

TA 1((+ 3 +( Eisi# #entru &ortare

TA +-0 3 ,' A#a #entru &ostre

Alte standarde s#ecifice la &ateriale #entru &ortare cat si nor&ative s#ecifice valabile la

data e=ecutarii tencuielilor.

Monstre si testari

<nainte de e&iterea co&en)ilor si livrarea &aterialelor #e santier antre#renorul va anali)a

conditiile de calitate a acestora #e ba)a de &ostre #use la dis#o)itie de furni)or.

Folosirea colorantilor si a ci&entului alb #entru &ortare se face #e ba)a de #robe de culoare

si nu&ai du#a ce #roiectantul a#roba &ostrele de #roba se trece la a#licarea retetei in tehnoloia de

#re#arare a &ortarului si livrarea lui #e santier Testarea &aterialelor se face nu&ai in laboratoare



s#eciali)ate si se e&it certificate de calitate ce vor insoti fiecare lot de #rodus livrat #e santier.

9i(rare de'o#itare !ani'ulare

Livrarea &ortarului #entru tencuieli se face #e ba)a de #rotocol incheiat intre antre#renor si

furni)or stabilindu3se si rafic de livrare #e cantitati si ti#uri de &ortare.Aleerea ti#ului de utila #entru trans#ortul &ortarului se face in func*ie de radul de dotare

a santierului: de locul de a&#lasare a constructiei fata de furni)or. 8ste inter)isa descarcarea

&ortarului direct #e #a&ant. Trans#ortul si #unerea in o#era a &ortarului trebuie sa se faca in

&a=i& 10 ore de la #re#ararea acestuia #e ba)a de ci&ent 3 var fara intaritor si 1( ore cand se

foloseste intaritor sau &ortare de ci&ent

e reco&anda ;

-

a&#lasarea udicioasa a #latfor&ei de a#rovi)ionare #entru reducerea distantei fata de #unctul de lucru

- evitarea &ani#ularilor su#li&entare astfel incat #relucrarea &aterialului din de#o)itul

#rovi)oriu sa auna la locul de #unere in lucru fara transbordari- utili)area trans#ortului continuu #rin #o&#e #entru &ortar si a#a- de#o)itarea &ortarului sa se faca in conditii de conservare a calitatii ferit de actiunea

distructiva a intreru#erilor sau caldurii e=cesive.-

0I. Finisa/e e1terioare

8eneralită iț

Acest ca#itol cu#rinde s#ecificatii #entru lucrarile de finisae e=terioare e=ecutate in &od

curent la constructii civile: industriale si aro)ootehnice. Proiectantul va stabili du#a ca):

&asuri su#li&entare de e=ecutare finisae in cadrul instructiunii tehnice:in func*ie de #osibilitatile

de a#rovi)ionare cu &ateriale: calitatea acestora si o#tiunea beneficiarului.

"tandarde si nor!ati(e de reerin ăț

C % 3 +( Eor&ativ #entru e=ecutarea lucrarilor de )uraveli si vo#sitoriiC ( 3 , Eor&ativ #entru verificarea si rece#tia lucrarilor in constructii

C 1, 3 ,% Eor&ativ #entru e=ecutarea tehnoloiilor u&ede

uraveli cu la#te de var;

TA 1( +0 Ulei de in sicativat

TA 1, +0 Ulei tehnic de inTA 20+, 3 +0 Ulei tehnic de ra#ita



TA 2+10 3 +0 Ulei tehnic de floarea soarelui

TA 1'( 3 ,0 Kar #entru constructii

TA +-0 3 ,'A#a #entru &ortare si betoane

J=i)i de #i&enti #entru vo#sele

Pa&anturi colorante #roduse absorbanteTA 1,1 3 (1 artie #entru slefuire uscata

TA '-% 3 ,' Cor#uri abra)ive cu liant cera&ic

uraveli in culori de a#a

TA '1 3 ,0 <#sos de constructii

TA 2%2 3 +%Caolin s#alat de Ahires u&a: conditii tehnice #reva)ute in nor&ele interioare ale carierei

#roducatoare

TA ',,, 3 (, Caolin s#alat de arhita

TA +-0 3 ,'A#a #entru &ortare si betoane

TA ,, 3 +% Clei de oase

TA ,- (- Clei de #iele

TA 2'0 3 +% Gelatina tehnica

TA 2+0( 3 +1 Creta &acinata

J=i)i de #i&enti #entru vo#sele

Pa&anturi decolorante

Praf de bron) alb: alben

Praf de &atase

TA 1,1 3 (1 artia #entru slefuire uscata

TA 1,2 3 (1 Pan)a #entru slefuire uscata

TA '-% 3 (, Cor#uri abra)ive cu liant cera&ic

Profiluri e=terioare trase #e loc cu sablonul

TA 10%0 3 , Mortare obisnuite #entru tencuieli

Mortar M 0 T: &ortar M 100 T

TA %,, 3 (0Ci&ent #ortland

TA 111, 3 - Ci&ent

TA 1'( 3 ,0Kar #entru constructii

TA 11%' 3 +1 Piatra de &o)aic din calcar > #raf de #iatra ?

TA +-0 3 ,'A#a tabla cuie cu ca# conic



Mostre si testări

Pentru toate &aterialele si #rodusele se vor #re)enta #roiectantului cate doua &ostre care se

vor testa in laboratoare s#eciali)ate >in s#ecial &aterial de #lacare?

9i(rare de'o#itare !ani'ulare

Livrarea: trans#ortul si &ani#ularea se orani)ea)a de antre#renor si se tine sea&a de ;

3 varul in bulari se e=#edia)a in vrac sau in containere: trans#ortul #e calea ferata se face in

vaoane inchise. e va avea ria ca varul in bulari sa nu se sfara&e: sa nu se u&e)easca si

sa nu se a&estece cu cor#uri straine.3 i#sosul de constructii se a&balea)a in saci de hartie: se #astrea)a in &aa)ii curate ferite de

u&e)eala.

3 colorantii se livrea)a in bidoane: &ani#ularea si de#o)itarea se va face confor& cu #rescri#tiile #roducatorului

Ci&entul se livrea)a a&balat in saci de hartie cu &asa neta de 0 D. Trans#ortul ci&entului se face

in vaoane si ca&ioane inchise.

- areatele se de#o)itea)a #e #latfor&e uscate- filerul de calcar se obtine #rin &acinarea fina a rocilor calcaroase si re#ararea #rin ciobire:

in ranulatia necesara.e a&balea)a in saci de hartie: se #oate livra in vaoane cisterna

s#eciale: de#o)itarea se face in inca#eri #roteate contra u&iditatii- #iatra de &o)aic se obtine din roci &asive: din deseuri de la #relucrarea #ietrelor sau din

balastiere. e a&balea)a in saci de hartie: se de#o)itea)a in locuri ferite de &urdarii

E1ecutia lucrărilor

J#eratiuni #reatitoare;

<nainte de ince#erea lucrarilor de finisare a fatadelor defecte: se vor u&#le cu &ortar de

ci&ent3var #entru a asiura su#rafetele netede. u#rafata se va curata bine de #raf #entru a se

asiura aderenta stratului de finisa #e su#rafata su#ort. uravelile vechi se vor ra)ui cu s#aclu:

#eretii se vor s#ala cu a#a si sa#un si du#a uscare se vor #reati #entru )uravire ca in ca)ul unei)uraveli noi.

J#era iuni de e=ecu ieț ț ;

#oielile >#re#arate din la#te de var: fara #i&enti si rasi&i? si )uravelile de var se

e=ecuta in doua trei straturi. Pri&ul strat are rol de rund >constituind stratul de leatura intre

su#rafata #reatita si )uravita. A#licarea #ri&ului strat se face du#a ter&inarea lucrarilor

#reatitoare cel &ult du#a 2 3 ' ore



0eriicări in (ederea rece' ieiț

e vor face verificari la ;

a? cores#ondenta )uravelilor e=terioare cu #revederile #roiectului

b? as#ectul su#rafetelor )uravite

c? unifor&itatea desenului la )uravelid? aderenta )uravelilor

Acolo unde #rescri#tiile sau datele din #roiect nu au fost res#ectate sau daca as#ectul

)uravelii nu e cores#un)ator: consultantul #oate decide refacerea locala sau totala si aducerea

acestora la nivelul calitativ

e vor verifica certificatele de calitate ale #roduselor si &aterialelor: #recu& si #rocesele

verbale de atestare a calitatii lucrarilor ascunse.

Protectia !uncii

La e=ecutarea lucrarilor se vor res#ecta;

reula&entul #rivind #rotectia si iiena &uncii in constructii: a#robat de MLPAT Jrd. Er.

-E1.0%.-%

nor&e enerale de #rotectia &uncii editate de Ministerul Muncii si Protectiei ociale editia 1--(

leea #rotectiei &uncii nr. -01--( #ublicata in M.J. nr. 1+2%.0+.1--(

nor&e s#ecifice de #rotectia &uncii #entru lucrari de )idarie: &onta #refabricate si finisae in

constructii: indicativ <M 00(3-(: a#robat cu Jrd. din MLPAT nr. ++%E1.10.1--(.

nor&e s#ecifice de #rotectia &uncii #entru lucrari de cofrae: schele: indicativ <M 00+3 -0 a#robate

cu Jrd. MLPAT nr. ++'E1.10.1--(.

Constructia va res#ecta toate &asurile de tehnica a securitatii si #rotectia &uncii in

confor&itate cu dis#o)itiile leale in vioare: #reva)andu3se eventual lucrari su#li&entare i&#use

de conditiile locale. <nainte de ince#erea lucrarilor de terasa&ente se vor stabili toate instalatiile

subterane: in s#ecial cablurile electrice: luandu3se &asurile de #rotectie cores#un)atoare.

eful #unctului de lucru va intoc&i un #rora& care va cu#rinde toate &asurile s#eciale de

#rotectia &uncii: #rora& ce va fi #reluat #e ba)a de se&naturi atat cu &uncitorii cat si cu

#ersonalul de coordonare: su#ravehere si control.

8chi#a&entul de #rotectie va cu#rinde; ci)&e de cauciuc: casca de #rotectie: &anusi:

salo#ete: &asti de sudura.

Pe #erioada e=ecutarii lucrarilor se vor res#ecta #revederile in vioare si nor&ele de

#rotectia &uncii si activitatii de constructii



Eor&ele &ini&e de #rotectia si iiena &uncii sunt #re)entate in R4eula&entul #rivind

#rotectia si iiena &uncii in constructiiS: #ublicate in Buletinul Constructiilor nr. BC 3(3+3,31--%.

*or!e generale:

. <nainte de ince#erea lucrului: intreul #ersonal &uncitor trebuie sa aiba facut instructaul de #rotectia &uncii.

;. Personalul &uncitor care ur&ea)a sa e=ecute lucrarile de constructii3&onta: sa nu fie

bolnav: obosit sau sub influenta bauturilor alcoolice si sa fie dotat cu echi#a&ent de lucru si

#rotectie cores#un)atoare lucrarilor ce le are de e=ecutat.<. culele: dis#o)itivele si utilaele #reva)ute a se utili)a: sa fie in buna stare: de lucru sau

functionare.=. <&#re&uirea #asarelelor: scarilor si #latfor&elor de lucru: #recu& si )ona din ra)a de

actiune #ericuloasa a utilaelor de ridicat.>. Gro#ile: #uturile de fora: olurile >curti interioare: casa scarii etc.? se vor i&#re&ui.?. chelele vor fi #reva)ute cu balustrade.@. Atentionarea asu#ra #ericolului de accidente: #rin indicatoare vi)ibile: atat )iua cat si

noa#tea: in toate locurile #ericuloase.. <nter)icerea e=ecutarii conco&itente a lucrarilor la doua sau &ai &ulte niveluri diferite:

aflate in #uncte #e aceeasi verticala: fara &asuri de #rotectia &uncii cores#un)atoare.. Mani#ularea &ecani)ata #e ori)ontala si verticala a diferitelor incarcaturi: se va #utea face

cu luarea ur&atoarelor &asuri;

+ learea si fi=area incarcaturilor se va face nu&ai de #ersonal instruit si autori)atN+ inter)icerea folosirii dis#o)itivelor de leare u)ate #este li&itele ad&iseN+ e=ecutarea learii incarcaturilor astfel incat acestea sa nu se #oata de#lasa: aluneca sau roti:

du#a ce sunt ridicateN

3 asiurarea trans#ortului >de#lasarii? incarcaturilor: astfel incat acestea sa fie la o distanta de cel #utin

1 & fata de obiectele inconuratoareN

3 inter)icerea circulatiei #e sub incarcatura ridicataN

3 su#raveherea incarcaturii se va face #ana cand aceasta este coborata si ase)ata corect: la locul

destinatN3 inter)icerea stationarii sau a circulatiei #ersonalului &uncitor #e incarcatura.

10. <nter)icerea a#lecarii #ersonalului &uncitor in afara constructiei: #entru a #relua incarcatura:

sau a o de#lasa din carliul &ilocului de ridicat.11. <nter)icerea e=ecutarii lucrarilor la inalti&e in #erioada de ti&# nefavorabil >vant cu vite)a

de #este 11 &s: ninsori: #olei: vi)ibilitate redusa etc.?N12. Toate utilaele si &asinile de constructie: actionate cu &otoare electrice: vor fi leate la

#a&ant.

1%. Eu este #er&is a se e=ecuta lucrari de sudura: la te&#eraturi inter)ise de #rescri#tiile tehnices#ecifice acestor lucrari.

1' 8=ecutarea #e ti&# de noa#te a unor lucrari se #oate face cu luarea unor &asuri;



1. <lu&inarea cores#un)atoare #e intreaa )ona de lucruN1(. 5otarea #ersonalului cu echi#a&ent reflectori)antN1+. Ko#sirea carliului &acaralei: etc. in culori reflectori)anteN1,. Jrice &iscare >&anevra? a &ilocului de ridicat va fi insotita de se&nali)are acusticaN1-. Personalul &uncitor va avea avi)ul &edical APT #entru lucru de noa#te.

Pentru ilu&inarea locala a locurilor de &unca se va utili)a tensiunea de 2' volti: #entru conditii

nor&ale si 12 volti: #entru lucrari cu u&e)eala e=cesiva.

<nter)icerea aruncarii sculelor: &aterialelor etc. de la inalti&e.

<n toate locurile de lucru: #ersonalul &uncitor va fi dotat cu echi#a&ent de #rotectie s#ecific

>casca de #rotectie: centuri de siuranta: ochelari de #rotectie etc.?.

*or!e s'eciice:

Eor&e de turnare si co&#actare a betonului;

1. <nainte de ince#erea turnarii betoanelor: se va controla &odul de e=ecutie a cofraelor:

schelelor si #odinelor de lucru si soliditatea acestora.

2. <n ca)ul turnarii betonului la o inalti&e &ai &are de 1: &: #odinele de lucru vor fi #reva)ute cu

balustrade si bordura de &arine.

%. La turnarea betoanelor #entru ele&ente de constructie cu o inclinare &ai &are de %0 rade:

#ersonalul &uncitor va fi leat cu centuri de siuranta.

'. <nter)icerea accesului #ersonalului &uncitor: in )ona de turnare unde este #ericol de cadere a betonului.

. <nter)icerea stationarii #ersonalului &uncitor sub bena.

(. La co&#actarea betoanelor cu autorul vibratoarelor: se vor lua ur&atoarele &asuri;

- &anevrarea vibratoarelor se va face de #ersonalul &uncitor caruia i s3a facut atat

instructaul tehnic: cat si ce de #rotectia &uncii- inter)icerea utili)arii vibratoarelor defecteN- vibratoarele care se defectea)a in ti&#ul turnarii si co&#actarii vor fi i&ediat

deconectate de la sursa de curent si tri&is la re#aratieN- #ersonalul &uncitor va #urta ci)&e si &anusi electroi)olante: iar carcasa vibratorului se

va lea la #a&antN- in ti&#ul intreru#erii lucrului sau de#lasarii vibratoarelor acestea se vor deconecta de la

reteaua electrica.



PRO8RAM DE CO*TRO9 PE "A*TIER

'entru controlul calită ii lucrărilor6ț

6n confor&itate cu leislatia in vioare:se stabileste de co&un acord #re)entul #rora& #entru control al calitatii .

Beneficiar ; FACULTAT8A 58 CJET4UC << B4A JKȚ Ș

Constructor ;

Proiectant td. Potirniche Andrei

E

r.

crt

.

Lucrarea ce se e=ecuta se verifica si se

rece#tionea)a si #entru cere se intoc&este

docu&entatie scrisa

5ocu&entul

ce se incheie

Cine e=ecu

controlul

1 Predare3#ri&ire a&#lasa&ent P.K B787Arh

2 Trasare constructie P.K. B787To#o

% Trasare constructie P.K.F.5 P.K.F.5. B787P7Geo7

' Ar&aturi in fundatii P.K.F.5. B787P

Ar&are stal#i P.K.L.A B787P

( Ar&are #lansee P.K.F.5 B787P7<

+ Ar&are rin)i si centuri P.K.F.5. B787P

Notă :

P.K. 33 #roces verbal

P.K.L.A. 33#roces verbal de lucrari ce devin ascunseP.K.F.5. 33#roces verbal in fa)a deter&inanta



P.K.4.C. 33#roces verbal de rece#tie calitativa

B 33beneficiar

8 33e=ecutant

P 33#roiectant

Geo 33eotehnician< 33<ns#ectoratul de tat in Costructii

La toate fa)ele : e=cutantul va #re)enta certificatele de arantie : are&ent tehnic:

certificate de calitate si re)ultatul #robelor de laborator > buletine incercari beton si otel

beton ? #entru &aterialele #use sau ce se vor #une in o#era .

Anuntarea #roiectantului se va face in scris : cu &ini& doua )ile inainte de data

efectuarii controlului : #entru fiecare eta#a si fa)a deter&inanta in #arte .

<n ca)ul in care la una din eta#e sau fa)e deter&inante : #roiectantul nu a fostche&at : acesta isi re)erva dre#tul de a nu &ai #artici#a la fa)ele ur&atoare : ne&ai#utind

certifica fa)a anterioara .

La rece#tia obiectivului : un e=e&#lar din #re)entul #rora& co&#let se va ane=a la

cartea constructiei .

Trecerea la e=ecutie se va face nu&ai la insusirea si se&narea de catre e=ecutant si

beneficiar a #rora&ului de control .



Fisa te%nica de turnare a ,etonului

Confor& stasului E8 0122 32010

:: Pre(ederi generale

11.1.1 Punerea 9n o#er$ a betonului va f i condus$ ne&ilocit de conduc$torul tehnic al #unctului de lucru: care are ur&$toarele oblia Yii;

c? s$ ver if ice fa#tul c$ sunt asiurate condi Yiile core#un)$toare #entru trans#or tul betonului la locul de #unere 9n o#er$: #recu& /i &iloacele: facilit$ Yile /i #ersonalul #entru #unerea 9n o#er$ a betonului: inclusiv cele necesare 9n ca) de situa Yiine#rev$)uteN

d? s$ cunoasc$ /i s$ su#ravehe)e &odul de turnare /i co&#actare a betonului >cures#ectarea #reveder ilor #r ivind rostur ile de turnare?: #recu& /i #relevarea de #robe

#entru 9ncerc$r ile #e beton #roas#$t /i beton 9nt$r it: cu 9ntoc&irea unei #rocedur i de #unere 9n o#er$: dac$ este ca)ul.

11.1.2 unt necesare &$sur i s#eciale: deter&inate de te&#eratura &ediului a&biant 9n ti&#ulturn$r ii /i 9nt$r ir ii betonului: astfel;

a? 9n eneral se reco&and$ ca te&#eratura betonului #roas#$t: 9nainte deturnare: s$ f ie cu#r ins$ 9ntre oC /i %0oCN

c? 9n ca)ul 9n care te&#eratura &ediului de#$/e/te %0 C 9n &o&entulturn$r ii sau 9n ti&#ul #er ioadei de 9nt$r ire este necesar$ utili)area unor aditivi 9ntHr)ietor i de #r i)$ ef icien Yi /i luarea de &$sur i su#li&entare >dee=e&#lu; stabilirea de c$tre un laborator autor i)at sau acreditat a uneitehnoloii adecvate de #re#arare: trans#or t: #unere 9n o#er$ /i tratare a

betonului?.

11.1.' Co&anda #entru beton trebuie s$ f ie confor&$ cu #reveder ile a#licabile din E8 01231.

11.1. 8ste obliator ie ver if icarea betonului la locul de turnare: #e #robe: confor& #reveder ilor din ane=a

::.; 9i(rarea trans'ortul la &antier &i rece'Dia ,etonului 'roas'ăt

11.2.% a? 4ece# Yia betonului #roas#$t livrat #e /antier se efectuea)$ #e ba)a bonului>docu&entului? de livrare: a e=a&in$r ii vi)uale a st$r ii betonului #roas#$t /i a ver if ic$r ilor caracter isticilor acestuia #r in 9ncerc$r i: confor& #reveder ilor din ane=a .

b? 6n ca)ul betonului #re#arat lHn$ locul de #unere 9n o#er$: e=a&inarea vi)ual$ /i

ver if icarea caracter isticilor se efectuea)$ ca #entru betonul #roas#$t livrat #e /antier.5atele #r ivind livrarea betonului #roas#$t: inclusiv cel #re#arat 9n sta Yii #ro#r ii sau #e



/antier: vor f i 9nreistrate 9n condica de betoane.

::.< Turnarea &i co!'actarea ,etonului

11.%.+ Pe durata turn$r ii /i co&#act$r ii: betonul trebuie s$ f ie #rote at 9&#otr iva radia Yieisolare nefavorabile: vHntur ilor #uternice: 9nhe Yului: a#ei: #loii /i )$#e)ii.

6n ane=a G sunt cu#r inse #reveder i #r ivind #unerea 9n o#er$ a betonului; cu areateu/oare: autoco&#actant: ciclo#ian: a#licat #r in torcretare: turnat 9n cofra e lisante sau turnatsub a#$.

11.%., Betonul trebuie s$ f ie #us 9n lucrare i&ediat du#$ aducerea lui la locul de turnare: f$r$a3i af ecta caracter isticile.

11.%.- La turnarea betonului trebuie res#ectate ur&$toarele reuli enerale;n? durata &a=i&$ ad&is$ a 9ntreru#er ilor de turnare: #entru care nu este necesar$

luarea unor &$sur i s#eciale la reluarea turn$r ii: nu trebuie s$ de#$/easc$ti&#ul de 9nce#ere a #r i)ei betonuluiN 9n li #sa unor deter&in$r i de laborator:aceasta se consider$ de 2 ore de la #re#ararea betonului: 9n ca)ul ci&entur ilor cu adaosur i /i 1: or$ 9n ca)ul ci&entur ilor f$r$ adaosur iN

5urata de ti&# T: #Hn$ la 9nce#erea #r i)ei betonului se deter&in$ de unlaborator de s#ecialitate autor i)at.

6n li #sa unor ase&enea deter&in$r i se #ot avea 9n vedere valor ile or ientative #re)entate 9n tabelul 1%.

Tabelul 1%Beton T >ore? #entru te&#eratura &edie de;

100 C 100 200C Z 200C

F$r$ aditivi 9ntHr)ietor iCu aditivi 9ntHr)ietor i %( 2[ 2'

Fi. 2 Turnarea betonului 9n ele&ente &asive: 9n strat continuu: sau 9n tre#te>direc Yia de turnare este de la stHna s#re drea#ta?

::.= Tratarea &i 'rotecDia ,etonului du'ă turnare

11.'.' Preveder ile s#ecif ice #r ivind #rotec Yia /i tratarea betonului trebuie s$ f ie cu#r inse 9n #roiect: 9n func Yie de ur&$toarele situa Yii;

b? a#licarea unor &$sur i enerale: co&une: confor& #reveder ilor de la #ct.11.'....11.'.-.

11.'.+ 5urata de tratare a betonului stabilit$ 9n func Yie de #ara&etr ii #re)enta Yi la 11.'.(: sedeter&in$ du#$ cu& ur&ea)$: #entru;a? ele&ente nestructurale #entru care nu se #un condiYii #rivind tratarea;



#er ioada &ini&$ de tratare trebuie s$ f ie de 12 ore: cu condi Yia ca #r i)a s$ nu dure)e&ai &ult de ore /i te&#eratura la su#rafa Ya betonului s$ nu f ie sub oCN

c? ele&ente structurale din construc Yii ce ur&ea)$ a f i e=#use unor condi Yiicores#un)$toare altor clase de e=#unere decHt X0 sau XC1: astfel;

>i? dac$ acestea nu sunt su#use altor condi Yii #rev$)ute 9n #roiect;confor& condi Yiilor #entru atinerea a 0 din valoarea

caracter istic$ a re)isten Yei la co&#resiune la 2, )ile: #rev$)ute 9ntabelul 1N

Tabelul 1Te!'eratura la

su'raaDa,etonului>1?

t6 oC

Perioada !ini!ă de tratare #ile8volu Yia re)isten Yei betonului: r

ra#id$>r \ 0:0?

&edie>0:0 Z r \ 0:%0?

lent$>0:%0 Z r \ 0:1?

t \ 2 1: 2: %:

2 Z t \ 1 2:0 ' +1 Z t \ 10 2: + 1210 Z t \ >2? %: - 1,

>1? Te&#eraturile sunt cele &$surate )iua: la ora 12>2? Pentru te&#eraturi sub oC: durata se #relune/te cu o #erioad$ eal$ cu ti&#ul cHt acestea au valorisub oC

::.> Rosturi de lucru la turnarea ,etonului

11..1 4ostur ile de lucru sunt su#rafe Yele #e care se 9ntreru#e turnarea betonului 9n ele&entele9n care: la #roiectare: sec Yiunea din beton este considerat$ continu$. Aceasta face ca stabilirea

#o)i Yiei acestora: #recu& /i tratarea cores#un)$toare a )onei: #entru continuarea turn$r ii betonului: s$ f ie deosebit de i&#or tante.

11.. Cer in Yele enun Yate la #ct.11..%11..' trebuie s$ f ie 9nde#linite /i 9n ca)ul rostur ilor accidentale ce au a#$rut ca ur&are a condi Yiilor cli&ater ice: din cau)a unor defec Yiuni: anelivr$r ii la ti&# a betonului etc. > a se vedea #ct. 11.1.1.c?]

::.? CondiDii 'reala,ile &i condiDii necesare la 'unerea n o'eră a ,etonului

Pentru a evita 9ntreru#er i ale turn$r ii betonului 9n afara rostur ilor de lucru #rev$)ute:din cau)a nefunc Yion$r ii &iloacelor de co&#actare #r in vi brare: sau a altor 9ntreru#er i

accidentale: se vor lua &$sur i de a e=ista alternative 9n asiurarea dot$r ilor tehnice: afacilit$ Yilor res#ective: #recu& /i a #ersonalului calif icat.

::.@ Decorarea

11.+.1 La decofrare trebuie s$ se res#ecte ur&$toarele #reveder i;a? ele&entele #ot f i decofrate 9n ca)ul 9n care betonul are o re)isten Y$ suf icient$ #entru

a #utea #relua: interal sau #ar Yial: du#$ ca): solicit$r ile #entru care acestea au fost #roiectate.Trebuie acordat$ o aten Yie deosebit$ ele&entelor de construc Yie care: du#$ decofrare:

su#or t$ a#roa#e 9ntreaa solicitare #rev$)ut$ #r in calcul. Eu este #er&is$ 9nde#$r tarea #o#ilor de siuran Y$ ai unui #lan/eu af lat i&ediat sub

altul care se cofrea)$ sau la care se toarn$ betonul.

11 + 2 6n ca)urile 9n care e=ist$ dubii 9n le$tur$ cu aceste re)ultate se reco&and$ 9ncerc$ri



nedistructive. 6n tabelele 1+: 1, /i 1- se #re)int$ reco&and$r i cu #r ivire la ter&enele &ini&ede decofrare /i 9nde#$r tare a #o#ilor de siuran Y$: #recu& /i la ter&enele or ientative de9ncercare a e#ruvetelor de beton 9n vederea stabilir ii re)isten Yei betonului: 9n func Yie dete&#eratura &ediului /i de vite)a de de)voltare a re)isten Yei betonului.

11.+.% 4eco&and$r i cu #r ivire la ter&enele &ini&e de decofrare a fe Yelor laterale: 9n func Yie

de te&#eratura &ediului /i de vite)a de de)voltare a re)isten Yei betonului: sunt date du#$ cu&ur&ea)$;



Facultatea de Constructii Proiect de di#lo&a

a? #entru fe Yele laterale: 9n tabelul 1+N

Tabelul 1+

8volu Yia re)isten Yei betonuluiTe&#eratura &ediului >C?

7 7 10 7 1

5urata de la turnare >)ile?Lent$ 2 1 12 1

Medie 2 1 1

b? #entru fe Yele infer ioare ale cofra elor: cu &en Yinerea #o#ilor de siuran Y$:9n tabelul 1,N

Tabelul 1,

5i&ensiunile deschiderii ele&entului

Te&#eratura &ediului > C?

7 710 71 7 710 718volu Yia re)isten Yei betonului

Lent$ Medie

5urata de la turnare >)ile?^ (:0 & ( ' %\ (:0 & 10 , ( ( '

c? #entru 9nde#$r tarea #o#ilor de siuran Y$: 9n tabelul 1-NTabelul 1-

5i&ensiunile deschiderii ele&entului

Te&#eratura &ediului > C?

7 710 71 7 710 718volu Yia re)isten Yei betonului

Lent$ Medie5urata de la turnare >)ile?

^ (:0 & 1, 1' - 10 ,

(:0...12:0 & 2' 1, 12 1' 11 +\ 12:0 & %( 2, 1, 2, 21 1'

EJTA 5uratele #re)entate 9n tabele sunt orientative: decofrarea ur&Hnd a se face #e ba)a #rocedurilor de e=ecutare >9n func Yie de ti#ul ci&entului utili)at: te&#eratura &ediului e=terior? 9n &o&entul 9n careele&entele au atins re)isten Yele &ini&e indicate 9n func Yie de ti#ul de ele&ent /i di&ensiunile deschiderilorN

5ac$ 9n ti&#ul 9nt$ririi betonului te&#eratura se situea)$ sub 7 o C: atunci durata &ini&$de decofrare se #relune/te cu durata res#ectiv$.

11.+.( 6n ter&en de 2' de ore de la decofrarea or ic$rei #$r Yi de construc Yie se faceo e=a&inare a&$nun Yit$ a tuturor ele&entelor de re)isten Y$ ale structur ii: de c$treconduc$torul #unctului de lucru: re#re)entantul investitorului /i de c$tre #roiectant >dac$acesta a solicitat s$ f ie convocat?: 9ncheindu3se un #roces3verbal 9n care se vor conse&na

calitatea lucr$r ilor: #recu& /i eventuale defecte constatate. 8ste inter)is$ efectuarea dere&edier i 9nainte de efectuarea acestei e=a&in$r i.

::.A Rece'Dia lucrărilor de 'unere n o'eră a ,etonului

11.,.1 4ece# Yia lucr$r ilor de #unere 9n o#er$ a betonului se efectuea)$: #entru ele&entesau #$r Yi de construc Yie: dac$ este #rev$)ut$ 9n #roiect sau stabilit$ de benef iciar: du#$decofrarea ele&entelor sau #$r Yilor de construc Yie res#ective.

!%("




11.,.% 6n ca)ur ile 9n care se constat$ neconfor&it$ Yi >la di&ensiuni: #o)i Yii: ar&$tur ia#arente etc.?: defecte >sere$r i: rostur i vi)i bile etc.? sau derad$r i >f isur i: #or Yiunidislocate etc.?: se #rocedea)$ la 9ndesirea ver if ic$r ilor #r in sonda : #Hn$ la ver if icarea9ntreii su#rafe Ye vi)i bile: conse&nHnd 9n #rocesul verbal toate constat$r ile f$cute.

4e&edierea neconfor&it$ Yilor: defectelor /isau derad$r ilor nu se va efectua decHt

#e ba)a acordului #roiectantului: care trebuie s$ stabileasc$ solu Yii #entru f iecare cateor iedintre acestea.

!%+"




BRE0IAR DE CA9CU9

I. Predi!ensionarea ele!entelor

1. Predi!ensionarea 'lăcilor

Predi&ensionarea #lacilor se face confor& standardul 4 8E 1--231

Predi&ensionarea se face #e criterii de riiditate si i)olare fonic$.

!%,"




5eschiderile de calcul #e cele dou$ directii a unei #l$ci cu di&ensiunile &a=i&e: l1 si

l2 sunt;

Placa >. 1 <.<;>6

l1 .,0 &

l2 %.%2 &

λ=l1

l2

= 35.4

=0.55<2⟹ placa armata pe2 directii

λ=l1

l2=

5.80

3.325=1.74<2⟹ placa armata pe 2directii

3 din conditia tehnoloica; h #Z( c&

3 din conditia de re)istenta la foc de (0&in; h #, c&

3 din conditia de i)olare fonica; h #1% ch # &a= 3 din conditie de riiditate >#laca si&#lu re)e&ata #e contur?

h # lmin

40

332

40,.' c&

h #\ P180

72 2(580+332)

1807212.1% c&

!%-"




e alee rosi&ea #lacii %'G< c!

Placa ; >. 1 =.;>6

l1 .,0 &

l2 '.2 &

λ=l1

l2=

5.80

4.25=1.36<2⟹ placa armata pe2directii

3 din conditia tehnoloica; h #Z( c&3 din conditia de re)istenta la foc de (0&in; h #, c&

3 din conditia de i)olare fonica; h #1% c&

h # &a= 3 din conditie de riiditate >#laca si&#lu re)e&ata #e contur?

h # lmin

40 425

4010.(2 c&

h #\ P180

72 2(580+425)

180721%.1( c&

e alee rosi&ea #lacii %'G= c!

Placa < >. 1 ;.6

l1 .,0 &

l2 2.,0 &

λ=l1

l2

=5.80

2.80=2.07>2⟹ placa armata pe 1directie


3 din conditia de re)istenta la foc de (0&in; h #,0 c&



!'0"




h # lmin

40

280

40+ c&

h #\ P180

72 2(580+280)

1807211. c&


Placa = =.> 1 <.<;>6

l1 '.0 &

l2 %.%2 &

λ=l1

l2

= 4.50

3.325=1.35<2⟹ placaarmata pe 2 directii





h # lmin

40 3.325

40,.% c&

h #\ P180

72 2(450+3.325)

1807210.(, c&


Placa > =.> 1 =.;>6

l1 '.0 &

l2 '.2 &

λ=l1

l2=

4.50

4.25=1.05<2⟹ placa armata pe2directii

!'1"








h # lmin

40 425

4010.(2 c&

h #\ P180

72 2(450+425)

1807211.+2 c&


Placa ? =.> 1 ;.6

l1 '.0 &

l2 2.,0 &

λ=l1

l2

=4.50



3 din conditia de re)istenta la foc de (0&in; h #, c& 3 din conditia de i)olare fonica; h #1% c&


h # lmin

40

280

40+ c&

h #\ P180

72 2(450+280)

1807210.11 c&


Placa @ =.@> 1 <.<;>6

l1 '.+ &

l2 %.%2 &

!'2"




λ=l1

l2

= 4.75






h # lmin

40

332

40,.% c&

h #\ P180

72 2(475+332)

1807210.(- c&


Placa =.@> 1 =.;>6

l1 '.+ &

l2 '.2 &

λ=l1

l2

=4.75






h # lmin

40 425

4010.( c&

h #\

P

180 72

2(475+425)

180 7211.+2 c&

<n final se alee rosi&ea #lacii %'G< c!

!'%"




Placa =.@> 1 ;.6

l1 '.+ &

l2 2., &

λ=l1

l2=

4.75

2.8 =1.69<2⟹ placa armata pe 2 directii





h # lmin

40

280

40

+ c&

h #\ P180

72 2(475+280)

1807210.%, c&

<n final se alee rosi&ea #lacii %'G< c!

;.Predi!ensionarea grin#ilor 'rinci'ale

Predi&ensionarea rin)ilor #rinci#ale transversal

G1: G2: G% rin)i transversala

Conditie de rigiditate

h1\ L

12

580

12',.%% c& Z 0 c&

b1\2 c& >lati&ea &ini&a?

Conditie de rezistenta la foc

b1\12 c& >4 (0?

hg1bg1

1.% Z hg1250

1. Z h1 %+.

8 : ;>1> c!


!''"




h2\ L

12

450

12%+. c&

b2\2 c& >lati&ea &ini&a?


b2\12 c& >4 (0?hg2

bg21.% Z

hg2

2501. Z h2 %+.

8; : ;>1> c!


h%\ L

12

475

12%-. c&

b%\2 c& >lati&ea &ini&a?Conditie de rezistenta la foc

b%\12 c& >4 (0?

hg3

bg31.% Z

hg3

2501. Z h% %+.

8< : ;>1> c!

Predi&ensionarea rin)ilor #rinci#ale lonitudinale

G': G: G( rin)i lonitudinala


h'\ L

12

332

122+.(( c&

b'\2 c& >lati&ea &ini&a?


b'\12 c& >4 (0?

hg4bg4

1.% Z hg4250

1.Zh'%+. c&

8= : ;>1=


!'"




h\ L

12

425

12%.'1 c&

b\2 c& >lati&ea &ini&a?


b\12 c& >4 (0?hg5

bg51.% Z

hg5

2501.Zh%+. c&

8> : ;>1=


h(\ L

12

280

122%.% c&

b(\2 c& >lati&ea &ini&a?


b(\12 c& >4 (0?

hg6

bg61.% Z

hg6

2501.Zh'%+. c&

8? : ;>1=

Predi!ensionarea stal'ilor

tal# &arinal.

Aria aferenta stal#ului &arinal;

A1>1.+72.2? _ 2.-11.02 &2

<ncarcarea de la nivelul terasei;

A1_nt 7 2.-_ n

17%.,_ n27 A1_D7 A1_ 200 7 n

a_ %.,11.02_+''.( 7 2.- _%12. 7 %., _207

11.02_1(0 7 200_11.027 2%'.-_%.,1' -+0.02 daE

<ncarcarea de la nivelul curent;

A1_ n #c 7 2.-_ n

17%.,_ n27 n

)e _%.,7 `n #i _ A17 A1_ 200 11.02_'''.7 2.- _%12. 7%., _207%.,

_,2.-% 7 ,0_111.027200_11.021% 0,(.%(+ daE

!'("




Greutate stal#;

0.'_0.'_%.1_20012(0 daE

E12(0 _ 7 1%.0,(.%(+ ·5+ 1'-+0.02 ,( +01.,,+ da

A N

α*Fcd

86701.887

0.3 ·300-(%.% c&2

Abh

bhZb2-(%.%Zb √ 963.35 %1.0% c&

,G%G=> c!

tal# central

Aria aferenta stal#ului central ;

A2%.,_.11-.+ &2

<ncarcarea de la nivelul terasei;

A2_nt 7 %.,_ n

1 7.1_ n27 A1_D7 A1_ 200 7 n

a_ .1 1-.+ _+''.( 7 %., _%12. 7 .1 _20 7

1-.+ _1(0 7 200_1-.+ 2, (-%. -( daE

<ncarcarea de la nivelul curent;

A2_ n #c 7 %.,_ n

17.1_ n27 `n

#i _ A27 A2_ 200 1-.+_ '''.7 %., _%12. 7.1 _207,0_1-.+ 7

200_1-.++ 1( ,+.,' daE

!'+"




Greutate stal#;

0.'_0.'_2.-_20012(0 daE

E12(0 _71( ,+.,' _+2, (-%.%- 1%0 +-,.1' daE

A

N

α*Fcd

130798.14

0.25 ·300 1+'%.-, c&2

Abh

bhZb21+'%.-, Zb √ 1743.98 '1.+( c&

,G%G>> c!

II. E(aluarea incarcarilor. Incarcari 'er!anente

Perete e=terior

8le&ent de Er. Crt 5enu&ireaGrosi&ea

Greutateas#ecifica

<ncarcare

Constructive strat stratului d !&" ϒ

!daE&c"nor&atand_ϒ!daE&#"

nde calculcn_n!daE&#"

1. P848T88XT84<J4

1

Tencuialainterioara&ortar var3ci&ent M

0.01 1+00.00 2.0 1.% %'.'%

!',"




2 idarie BCA 0.%00 +00.00 210.00 1.% 2,%.0

%Polistirene=#andat

0.100 20.00 2.00 1.% 2.+0

'

Tencuialae=terioara&ortar var3ci&ent M

0.01 1+00.00 2.0 1.% %'.'%

Total2(2.20

%.0(

n)e2(2.2_%.1,2.-% daE&l

c)e%.0(_%.1111,.'%- daE&l


Greutateas#ecifica

<ncarcare

Constructive trat stratului d !&" ϒ



+. P848T8<ET84<J4

1


0.01 1+00.00 2.0 1.% %'.'%

2idarieBCA

0.200 +00.00 1'0.00 1.% 1,-.00

!'-"




%

Tencuialae=terioara&ortar var3ci&ent M

0.01 1+00.00 2.0 1.% %'.'%

Total 1-0.00 2+.,(

Planseu nivel curent3 #ardoseala rece

8le&ent de Er. Crt5enu&irea

Grosi&ea

Greutateas#ecifica

<ncarcar e




2. Pardoseala rece3nivelcurrent

1

Tencuiala

interioara&ortarvar3ci&entM

0.01 1+00.00 2.0 1.% %'.'%

!0"




2PlanseuBA&onolit

0.1'0 200.00 %0.00 1.% '+2.0

%

trat deeali)are&ortarci&entM10

0.0%0 1,00.00 '.00 1.% +2.-0

' Gresie 0.020 2'00.00 ',.00 1.% ('.,0

Total n #r '++. c

#r (''.(%

Planseu nivel current3 #ardoseala calda

8le&ent de Er. Crt5enu&irea

Grosi&ea

Greutateas#ecifica

<ncarcare


!daE&c"

nor&atand_ϒ!daE&#"


!1"




%. Pardoseala calda3nivel current

1

Tencuialainterioara&ortarvar3ci&entM

0.01 1+00.00 2.0 1.% %'.'%

2PlanseuBA&onolit

0.1'0 200.00 %0.00 1.% '+2.0

%

trat deeali)are&ortarci&entM10

0.0%0 1,00.00 '.00 1.% +2.-0

' Parchet 0.020 ,00.00 1(.00 1.% 21.(0

Total n #c '''.0 c

#c (01.'%

4a&#a scarii

8le&ent de Er. Crt 5enu&irea Grosi&eaGreutateas#ecifica

<ncarcare




!2"




. 4a&#a scarii 1


0.01 1+00.00 2.0 1.% %'.'%

2 Placa BA&onolit 0.10 200.00 %+.00 1.% 0(.2

% Tre#te 0.0,+ 2'00.00 210.00 1.% 2,%.0

' Gresie 0.020 2'00.00 ',.00 1.% ('.,0

Total nsc(,. c

sc,,,.-,

Planseu ti# terasa

8le&ent de Er. Crt 5enu&irea Grosi&ea

Greutateas#ecifica

<ncarcare

!%"







1Me&brana

bitu&0.020 .00 0.10 1.% 0.1'

'. Planseu terasa 2

trat deeali)are&ortarci&ent M10

0.0%0 2100.00 (%.00 1.% ,.0

% Beton #anta 0.100 2'00.00 2'0.00 1.% %2'.00

'Folie

#olietilena0.001 3 3 1.% 3

Polistiren 0.10 20.00 %.00 1.% '.00

(

trat deeali)are&ortarci&ent M10

0.0%0 2100.00 (%.00 1.% ,.0

+Placa BA&onolit

0.1'0 200.00 %0.00 1.% '+2.0

,


0.01 1+00.00 2.0 1.% %'.'%

Total nt+''.(0 c

t100.+2

Atic


Greutateas#ecifica

<ncarcare

!'"




Constructive trat stratului d !&" ϒ



+. Atic 1

Tencuialainterioara&ortar var3

ci&ent M

0.01 1+00.00 2.0 1.% %'.'%

2 idarie BCA 0.%00 +00.00 210.00 1.% 2,%.0

%

Tencuialae=terioara

&ortar var3ci&ent M

0.01 1+00.00 2.0 1.% %'.'%

Total 2(1.00 %2.%(

na2(10.' 11+. dan&l

ca%2.%(0.'1,.( dan&l

Incarcari (aria,ile

Incarcari c(asi'er!anente

!"




Pereti des#artitori


Greutateas#ecifica

<ncarcare

Constructive

strat stratului d !&" ϒ

!daE&c"

nor&ata

nd_ϒ!daE&#"

n

de calcul

cn_n!daE&#"

1. Peretides#artitori

1 Gi#s carton 0.01 (00.00 -.00 1.% 12.1

2 Kata &inerala 0.120 100.00 12.00 1.% 1(.20

% Gi#s carton 0.01 (00.00 -.00 1.% 12.1

Total %0.00 '0.0

`n #i%0>et3h #? %0>%.130.1'?100 dan&l200 dan&lZ `n

#i,0 dan&#`c

#i `n #i1.,01.120 dan&#

Incarcari utile

Er.crt. 5estinatie inca#ere<ncarcarinor&ate

n> Gf?<ncarcari de calcul

infunda&entala

n >Gs?

<ncarcari decalcul

in ru#areas#eciala

U.M. !daE&2" !daE&2" !daE&2"

1 A#arta&ente 200.00 1.0 %00.00 0.'0 ,0.00

2Coridoare: scari:

#odeste %00.00 1.0 '0.00 0.'0 120.00

% Terasa 100.00 1.0 10.00 0.'0 '0.00

Incarcarea data din #a'ada

e deter&in$ confor& CR++<+;;

Cladirea este a&#lasata in localitatea Brasov.

!("




)o1 & 3luni&ea de ruo)itate

) 1(.2 & 3inalti&ea deasu#ra terenului

c #`>)?17+_0.%0(%.1'

Factorul de ruo)itate cr 2>)?

cr 2>)?D r 2>)0?>ln

z

z?20.0'>ln

16.25

1?20.'1%

D r 2>)0?0.0'3 #entru cateoria <<< de teren

̀#>)?c #`>)?_`&>)?c #`>)?_cr 2>)?_ ̀b%.1'_0.'1%_(0,1.012 daE&2

d1. &

b1,.' &

hhniv_%.11.+ &e&in>b:2h?&in>1,.'N%1.,?22.' &

Ca)ul de

Plan 8levatie

hd

15.75

15.51.02 \ 1

e

5hniv

31.8

5_%.1100.1+&2\10 &2

!,"




Zc #e 31.2 >#entru )ona A?

c #e 30., >#entru )ona B?

c #e0., >#entru )ona 5?

c #e30. >#entru )ona 8?

A@< c #e ̀#>)e?1.1_>31.2?_ ,1.012 3111.+- daE&#

B@< c #e ̀#>)e? 1.1_>30.,?_ ,1.012 3+'.% daE&#

5@< c #e ̀#>)e? 1.1_0.,_,1.012 +'.% daE&#

8@< c #e ̀#>)e? 1.1_>30.?_ ,1.012 3'(., daE&#

Incarcari e1ce'tionale seis!6

Confor& #ararafului 1 din ane=a B.2. din nor&ativul P100201% #entru #roiectarea

#reli&inara a cladirilor cu 9nalti&i #Hna la '0 &: se #oate utili)a ur&atoarea for&ula si&#lificata #entru esti&area #erioadei funda&entale de translatie;

T1Ct %'

T13#erioda funda&entala a cladirii in secunde.

Ct3este un coeficient ale carui valori sunt functie de ti#ul structurii.

3 inalti&ea cladirii &asurata in &etrii de la e=tre&itatea su#erioara a infrastructurii considerata

riidaCt0.0

1.+ &

T10.0_1.+%'0.' s 1: s

Deter!inarea ortei taietoare de ,a#aF,6

Forta taietoare de ba)a cores#un)atoare &odului #ro#riu funda&ental: #entru fiecare

directie ori)ontala #rinci#al considerata 9n calculul cladirii: se deter&ina du#a cu&

ur&ea)a>rela*ia '. #araraful '..%.2.2. P100201%?;

F b@1d>T1?&l

F b 3 forta taietoare de ba)a cores#un)atoare &odului #ro#riu funda&ental: #entru fiecare

directie ori)ontala #rinci#ala considerata in calculul cladirii.

!-"




K1 3 factorul de i&#ortanta3 e=#unere al constructiei 1:00

" ?> 1T d 3 ordonanta s#ectrului de ras#uns de #roiectare cores#un)atoare #erioadei

funda&entale T1

NN factor de corectie care tine sea&a de contributia &odului #ro#riu funda&ental #rin

&asa &odala efectiva asociata acesteia.

& &asa totala a cladirii

0:, T1 ^ TC

?> 1T d a

( )

q

T

g

β

a g

0:2 >Brasov?

T C 0.+ sec

T B=O .2· T C ⟹T B=0.14⟹ ( )T 0 2.

TB #erioada de control >de colt?

Tc #erioada de control a s#ectrului de ras#uns

a acceleratia terenului

acceleratia ravitationala

Factor de co!'ortare +

- clasa de ductilitate - structuri in cadre beton ar&at 7 cladiri cu &ai &ulte niveluri si &ai &ulte deschideri

` 5∗1.3 (.

?> 1T d 0:2 _ = .(

.2

0:0+(-

0:, > factor de corectie ?

Fb 1:00 _ 0.0+(- _ 0:, _ & 0.0(_ &

III. 8ru'area ncărcărilor

!(0"




Gru#area 9nc$rc$rilor se face confor& indicativ CR +;; :

Gru#area efectelor structurale ale ac iunilor: #entru verificarea structurilor la st$ri li&it$ț

ulti&e;

1,35∑ j=1

n

Gk , j+1,5 Qk , 1+∑i=2

m

1,5Ψ 0,iQ k ,i

GD: 4 este efectul #e structur$ al ac iunii #er&anente : luat$ cu valoarea sa caracteristic$ț

gD:i 4 efectul #e structur$ al ac iunii variabile i: luat$ cu valoarea sa caracteristic$ț

gD:1 4 efectul #e structur$ al ac iunii variabile: ce are #onderea #redo&inant$ 9ntre ac iunileț ț

variabile: luat$ cu valoarea sa caracteristic$

0:i 4 este un factor de si&ultaneitate al efectelor #e structur$ ale ac iunilor variabileț

i> i2:%:...:&? luate cu valorile lor caracteristice: avHnd valoarea;

0:i 0:+.

6n ca)ul ac iunii seis&ice: rela ia de verificare la st$ri li&it$ ulti&e se scrie du#$ cu&ț ț

ur&ea)$;

∑ j=1

n

Gk , j+γ I !k +∑i=2

m

Ψ 2, i Qk ,i

A8D 4 este valoarea caracteristic$ a ac iunii seis&ice ce cores#unde intervalului &ediu deț

recuren $: <M4 ado#tat de cod > <M4100 ani ?ț

2:i 4 coeficient #entru deter&inarea valorii cvasi#er&anente a ac iunii variabile gț i

@< 4 coeficient de i&#ortan $ a construc iei: structurii func ie de clasa de i&#ortan $ aț ț ș ț

construc iei.ț

Gru#area efectelor structurale ale ac iunilor: #entru verificarea structurilor la st$ri li&it$ț

de serviciu;

∑ j=1

n

Gk , j+Qk , 1+∑i=2

m

Ψ 0,i Q k ,i

CA9CU9 DE RE5I"TE*TA

!(1"




. Calculul 'lăcilor ar!ate 'e două direc iiț

Confor& 4 8E 1--231

Planseul isi trans&ite incarcarile la rin)ile lonitudinale. 5in acest &otiv #laca

se #oate sche&ati)a sub for&a unei rin)i avand inalti&ea eala cu rosi&ea #lacii. Calculul se

#oate face #entru o fasie de 1&: re)ultatul di&ensionarii fiind #reva)ut a#oi in toata #laca.

Placa fiind actionat$ nu&ai de 9nc$rc$ri ravitationale: se va calcula cu ru#area

funda&ental$;

Betonul ales este de clasa C202 cu ;

4e)istenta de calcul la co&#resiune a betonului

" cd=# cc∗" ck

γ c=

1∗20

1.5 =13.33

$

mm2

# cc 3 coeficient al conditiilor de lucru >1?γ c 3 coeficient de siuranta > 1. situatii #er&anente si tran)itorii

1.2 3 situatii accidentale?

4e)istenta de calcul la intindere a betonului

" ctd=# ct ∗" ctk

γ c=

1∗1.5

1.5 =1

$

mm2

# ct 1

" ctk 1. $

mm2

4e)istenta de calcul la intindere a otelului

Jtel ti# PC2; " %d=" %k

γ s=

355

1.15=308.7 &309

$

m2 N

γ s 3 coeficient #artial de siuranta > 1.1 funda&ental

1 3 s#ecial accidental?

JB%+; " %d=" %k

γ s=

255

1.15=222

$

mm2 N

Reguli reco!andri

!(2"




Grosi&ea #lacilor din beton ar&at se deter&ina #rin calcul ca ur&are a verificarilor in

starile li&ita ulti&e sau de e=#loatare nor&ala tinand sea&a totodata de criterii econo&ice: de

necesitati de ti#i)are a cofraelor si ar&arii #recu& si de conditiile tehnoloice de e=ecutie.

ectiunea ar&aturii de re)istenta re)ulta din di&ensionare. La #lacile cu2

1

2

<l l

:in

ca&# ar&atura #aralela cu latura &ica a #lacii se asea)a &ai a#roa#e de #artea inferioara a

#lacii. La #lacile incastrate #e contur: cel #utin [ din aria ar&aturii din ca&#: #e fiecare directie:

se #relunesc dincolo de rea)e& : ancorandu3se confor& #rescri#tiilor. Barele se #ot intreru#e in

ca&#ul alaturat la din lu&ina &asurata du#a deschiderea &ica.

Ar&atura #e rea)e& se asea)a unifor& distribuit #e laturile #lacii si se #oate reduce

cu 0 in fasiile de &arine. Barele ridicate din ca&# se co&#letea)a fie cu barele ridicate din

ca&#ul alaturat: fie cu calareti care se o#resc la din lu&ina deschiderii &ici a #lacii.

hf 1'c& b1000 c&

Desc%iderea de calcul este ur!ătoarea;

ai=marimeareazemel'r deschiderii=min( t 2( h "

2 )=140

2 =70 mm

le"") 1=l )1+2 ·h "

2 =5800+2 ·

140

2 =5290 mm=5.94 m

le""% 1=l % 1+2· h"

2 =3325+2·

140

2 =3465 mm=3.47 m

λ=le"" ,%

le"" , )

=1.72<2⟹ placaarmata pe 2directii

•

tabilirea inalti&ilor utile #e cele doua directii;

d )=h" −cn'm−∅sl)

2 =140−20−

10

2 =115mm

d %=h" −cn'm−∅sl%−∅sl%

2 =140−20−10−

10

2 =105 m m

!(%"




• tabilirea rosi&ii stratului de aco#erire cu beton;

cmin=ma)

{

∅s=10 mm

15−5=10 mm

10 mmcn'm=cmin+* ct't =10+10=20 mm

Distanta !ini!a in functie de re)istenta la foc: #ana la centrul de reutate al ar&aturilor de

re)istenta este a&in10&&. 5aca se ado#ta o ar&atura cu dia&etrul de 10&&: distanta efectiva

#ana la centrul de reutate va fi;

ae"" =cn'm+∅

2=20+

10

2 =25 mm>amin=10 mm

"ec iunea de ar!ătură re#ulta astel:ț

In c!':

!('"




+ )=640 da$m(

+ %=658 da$m

)= + )

- · d )2

· " cd

= 640 ·10

4

103· 115

2·13.33

=0.036 & . )=0.0356

s)=. ) ·- ·d ) · " cd

" %d

=0.0356 ·1 03

·115· 13.33

309 =176,61mm

2

/e ad'pta !∅8/14 s)=359mm2

Kalorile #rocentelor &ini&e si &a=i&e de ar&are;

simin=ma) {0.5 ·" ctm

" %k

·- ·d=0.5· 2.2

355· 10

3· 115=356.33 mm

2

0.0013 ·- ·d=0.0013 ·103

·115=149.5 mm2 }&356.33 mm

2

sima)=0.04 · - · d=0.04 · 10

3

· 115=4600 mm

2

%= + %

- · d %2

· " cd

= 658· 10

4

103

·1052

·13.33=0.044 &. %=0.0461

!("





simin=ma)

{

0.5 ·" ctm

" %k

·- ·d=0.5· 2.2

355· 10

3· 115=356.33 mm2

0.0013 ·- ·d=0.0013 ·103

·115=149.5 mm2

}&356.33 mm

2

sima)=0.04 · - · d=0.04 · 103· 115=4600 mm

2

%= + %

- · d %

2· " cd

= 935·10

4

103

·1052

·13.33=0.063& . %=0.0673

s%=. % · - · d ) · " cd

" %d

=0.0673· 1 03· 105 ·

13.33

309 =304.84 mm

2

/e ad'pta !∅10/20 s%=393mm2



" %k

·- ·d=0.5· 2.2

355· 10

3· 105=325.35 mm

2

0.0013 ·- ·d=0.0013 ·103

·105=136,5 mm2 }& 325,35 mm

2

sima)=0.04 · - · d=0.04 · 103· 105=4200 mm2

I. Calculul grin#ilor

8rinda trans(ersala ;>1> !!

!(+"




Calculul ar&aturii lonitudinale a rin)ilor

5eter&inarea &o&entelor &a=i&e in ca&# si in rea)e& #entru rin)i a fost efectuat cu

autorul #rora&ului auto&at de calcul Eta,s

<n ur&a acestui calcul au re)ultat ur&atoarele valori ale &o&entelor;Mca&#(01(:' daE&Mrea)e&1'1,,:2 daE&

T1200,.0 daE

tabilirea in$lti&ii utile a in)ii ;

d=hnn−cn'm−∅sl

2 =500−30−

20

2 =460 mm

tabilirea rosi&ii stratului de aco#erire cu beton;

c&in:dur 20&&

c!in &a= c&in:b10&&

10 &&

cn'm=cmin+* c t't =20+10=30mm

5istant$ &ini&$ in functie de re)istenta la foc: #ana la centrul de reutate a ar&aturilor

de re)istenta este a&in12&&. 5aca se ado#ta o ar&atura cu dia&etrul de 20 &&: distanta

efectiva #ana la centrul de reutate va fi;

ae"" =cn'm+∅

2=30+

20

2 =40 mm>amin=30 mm

9ăţi!ea acti(ă

Latimea activa de placa trebuie sa indeplineasca urmatoarele conditii:

!(,"




jbeff:i7b(%7,007201(, &&,e &in b17b27b1,+:72000720%,%+: && b %'2 &&

b '20 &&

b10._>%'2320?1,+: && b2 0._>'20320?2000 && beff 10.2_b170.1L0:10.2_1,+:70.1_%1+(% && beff 20.2_b270.1L00.2_200070.1_'000,00 &&

ectiunea de ar&$tur$ re)ulta astfel;6n cH&#: #laca situindu3se in )ona co&#ri&ata a rin)ii: rinda se di&ensionea)a ca o

sectiune T si&#lu ar&ata;

Kerificarea #o)itiei a=ei neutre-e""

-0 =

1685

250 =6,74>0.5

= + !d ,1

-0· d2· " cd

= 6016,4 ·10

4

250 ·4602·13.33

=0.085

<-e""

-0

· h p

d (1−0.5 · h p

d )=1685

250 ·

14

460 (1−0.5 · 14

460 )=0.20 & a=a neutr$ intersectea)$

#laca : deci calculul ar&$turii se face ca /i la sec*iuni dre#tunhiulare

❑= +

-e"" · d2

· " cd

= 6016,4 ·10

4

1685 ·4602

·13.33=0.013& . )=0.0151

i=. ) · -e"" · d ) · " cd

" %d=0.0151 ·1685 · 460 · 13.33

309 =504.90 mm2

/e ad'pta ! 3∅18 s)=7,62c m2

Pe rea)e&e: rinda se di&ensionea)a ca o sectiune dre#tunhiulara;

❑= +

-0 1· d2· " cd

= 14188,2· 10

4

250 · 4602· 13.33

=0.201 &. )=0.2319

s=. ) · -0 1 · d ) · " cd

" %d

=0.2319· 250 · 460· 13.33

309

=1150.45 mm2

/e ad'pt1 ! 3∅25 s)=14.73 cm2


!(-"




simin=ma){0.5 ·" ctm

" %k

· - · d=0.5· 2.2

355·250·460=356.33mm

2

0.0013 · - · d=0.0013 ·250 ·460=149.5mm2 }&356.33mm

2

sima)=0.04 · - · d=0.04 · 250 · 460=4600 mm2

e verifica distanta intre bare

snh,min=ma) { ∅ma)=25mm

d0+5=21mm

sh,e"" =250−(2· 40+3· 25)

2 =47.5 mm>snh,min=25 mm

d3 di&ensiunea areatuluid1( &&

Calculul la forta taietoare;

K8d1200, daE120:0, E

K4d:c!>C4d:c_D>100 2t _f cD ?1%77Dkc#"_b_d

C4d:c 0.18

1.50.12

1

2t =

sd

- · d=

762

250 ·460=0.007

D17 √200

d17 √200

4601.+(2

kc#0 >forta a=iala s3a neliat?

K4d:c!>0.12_1.+(_ >100_0.00+_20?1%"_20_'(0+2-%, E+2.-' DE

K4d:c&in>m&in7Dkc#?_b_d

m&in0.0%7D 2%f cD 120.0%_1.+(2%_20120.22

K4d:c&in>0.2%71.,2_0?_20_'(02('0 E 2(:' DE

5eoarece solicitarea de calcul este &ai &are decat ca#acitatea #ortanta a rin)ii fara

ar&atura s#ecifica ; K8d120:0, EZ K4d:c+2:-' DE este nevoie de ar&atura transversala.

!+0"




e deter&ina ca#acitatea #ortanta a diaonalelor co&#ri&ate de beton K4d:&a=: #entru

valoarea &a=i&a a ct2.

3 4d ,ma)=# c5 · - · z · 61 · " cd · 1

ct07+ t07

c1

)0.-_d0.-_'(0'1' &&

m1m0.(_>13 " ck

250? 0.(_>13

20

250?0.

3 4d ,ma)=1· 250 · 414 · 0.55· 13.33 · 1

2.5+ 1

2.5

=261658,70 $ =261,65 k$

s5=2 ·∅2· 8 4=2 ·8

2·

3.14

4 =100.48 &&2

s= s5 · " %5k ·ct07·z

3 !d

s=100.48 ·221.7 ·2.5 ·414

120080 =192mm≅190mm

95,e"" = s5

s · -: 95min=

0.08·√ " ck

" %k

95,e"" = s5

s · -=

100.48

190· 250=0.0015 : 95min=

0.08 ·√ 20

355 =0.00104

Confor& P100201% distanta dintre etrieri: in )ona critica: va fi ;

s;min { h5

4 =

450

4 =125 mm

150 mm7 ·d B<=7 · 18=126 mm

e ale etrieri de p, JB%+: dis#usi 9n )ona rea)e&elor la 100 &&: res#ectiv 10 && 9n

)ona de cH&#.

( s5

s )e""

;( s5

s )ma)

!+1"




( s5

s )ma)

=# c5 · 6 · " cd

2· " %5d

· -=1 ·0.55 · 13.33

2· 221.7 · 250=2.97 mm

❑

( s5

s )e""

=100.48

260 =0.386

8rinda longitudinala ;> 1 = !!

Mca&#22'-.1 daE&

Mrea)e&(-+.2 daE&

T+%, daE

tabilirea in$lti&ii utile a rin)ii;

!+2"




d=hnn−cn'm−∅sl

2 =400−30−

20

2 =360 mm

tabilirea rosi&ii stratului de aco#erire cu beton;

c&in:dur 20&&

c&in &a= c&in:b10&&

10 &&

cn'm=cmin+* c t't =20+10=30mm

5istant$ &ini&$ in functie de re)istenta la foc: #ana la centrul de reutate a ar&aturilor de

re)istenta este a&in12&&. 5aca se ado#ta o ar&atura cu dia&etrul de 20 &&: distanta efectiva

#ana la centrul de reutate va fi;

ae"" =cn'm+∅

2=30+

20

2 =40 mm>amin=30 mm

9ăţi!ea acti(ă

Latimea activa de placa trebuie sa indeplineasca urmatoarele conditii:

jbeff:i7b11%07,072022%0 &&,e &in b17b27b2,27212720200 &&

!+%"




b -00 && b '00 &&

b10._>-00320?2,2 && b2 0._>'00320?212 && beff 10.2_b170.1L0:10.2_2,270.1_(011%0 &&

beff 20.2_b270.1L00.2_21270.1_'20,0 &&ectiunea de ar&$tur$ re)ulta astfel;

6n cH&#: #laca situindu3se in )ona co&#ri&ata a rin)ii: rinda se di&ensionea)a ca o

sectiune T si&#lu ar&ata;

Kerificarea #o)itiei a=ei neutre-e""

-0

=2230

250 =8.92>0.5

= + !d ,1

-0· d

2

· " cd

= 2249.1 ·10

4

250 ·360

2

·13.33

=0.052

<-e""

-0

·h p

d (1−0.5 ·h p

d )=2230

250 · 14

360 (1−0.5 · 14

360)=0.34 & a=a neutr$ intersectea)$

#laca : deci calculul ar&$turii se face ca /i la sec*iuni dre#tunhiulare

)= +

- e"" ·d2

· " cd

= 2249.1·10

4

2230 ·3602

·13.33=0.006& . )=0.0101

i)=. ) · -e"" · d ) · " cd

" %d

=0.0101 · 2230 ·360 ·13.33

309 =349.78 mm

2

/e ad'pta ! 3∅14 s)=4.62 c m2

Pe rea)e&e: rinda se di&ensionea)a ca o sectiune dre#tunhiulara;

)= +

-01· d2

· " cd

= 6597.2·10

4

250 ·3602

·13.33=0.152&. )=0.1693

s)=. ) ·-0 1 ·d ) · " cd

" %d

=0.1693 ·250 · 360· 13.33

309 =657.31 mm

2

/e ad'pt1 ! 3∅18 s)=7.62cm2



" %k

· - · d=0.5· 2.2

355 ·250·360=278.87mm

2

0.0013 · - · d=0.0013 ·250 ·360=117 }&278.87 mm

2

!+'"




sima)=0.04 · - · d=0.04 · 250 ·360=3600 mm2

e verifica distanta intre bare

snh,min=ma) { ∅

ma)

=18 mm

d0+5=21 mm

sh,e"" =250−(2· 40+3· 18)

2 =58 mm>snh=21 mm

Calculul la forta taietoare;

K8d+%, daE+.%, E

K4d:c!>C4d:c_D>100 2t _f cD ?1%77Dkc#"_b_d

C4d:c 0.18

1.50.12

1

2t =

sd

- · d=

462

250 ·360=0.005

D17 200

d17

200

3601.+2

kc#

0 >forta a=iala s3a neliat?K4d:c!>0.12_1.+>100_0.00_20? 1%"_20_%(0'0'0+.', E'0.'0 DE

K4d:c&in>m&in7Dkc#?_b_d

m&in0.0%7D 2%f cD 120.0%_1.+2%_20120.22

K4d:c&in>0.2271.+_0?_20_%(01-,00 E 1-.,0 DE

5eoarece solicitarea de calcul este &ai &are decat ca#acitatea #ortanta a rin)ii fara

ar&ature s#ecifica ; K8d+.%,DE Z K4d:c1-.,0 DE este nevoie de ar&atura transversala.

e deter&ina ca#acitatea #ortanta a diaonalelor co&#ri&ate de beton K4d:&a=: #entru

valoarea &a=i&a a ct2.

3 4d ,ma)=# c5 · - · z · 61 · " cd · 1

ct07+ t07

c1

!+"




)0.-_d0.-_%(0%2' &&

m1m0.(_>13 " ck

250? 0.(_>13

20

250?0.

3 4d ,ma)=1· 250 ·324 ·0.55 · 13.33· 1

2.5+ 12.5

=204776.38 $ =204.78 k$

s5=2 ·∅2· 8 4=2 ·8

2·

3.14

4 =100.48 &&2

s= s5 · " %5k ·ct07·z

3 !d

s=100.48 ·221.7 · 2.5 ·324

75380 =239.37 mm≅230 mm

95,e"" =

s5s · - : 95min=

0.08·√ " ck

" %k

95,e"" = s5

s · -=

100.48

230 ·250=0.0012 : 95min=

0.08 ·√ 20

345 =0.00104

Confor& P100201% :distanta dintre etrieri: in )ona critica: va fi ;

s;min { h5

4 =400

4 =100 mm

150 mm7 ·d B<=7 · 14=98 mm

e ale etrieri de p, JB%+: dis#usi 9n )ona rea)e&elor la 100 &&: res#ectiv 10 && 9n

)ona de cH&#.

( s5

s )e""

;( s5

s )ma)

( s5

s )ma)

=# c5 · 6 · " cd

2· " %5d

· -=1 ·0.55 · 13.332· 221.7

· 250=2.97 mm2

( s5

s )e""

=100.48

330 =0.304

!+("




II. CA9CU9U9 "TA9PI9OR

"tal' central: >> 1 >> !!

Ar&area se considera ca fiind ar&are si&etrica;

N10'00

N'02

20%02

%0

N%01020

2:1

21

&in

mmd hd

mmad d

mmC C C

eff

tol nom

=−=−=

=+=+===

=+=∆+=φ

d1:23 strat de aco#erire cu betonNd3 re#re)inta inalti&ea )onei active a sectiunii de betonNCno&3 aco#erirea cu beton no&inalNC&in3 aco#erirea &ini&a cu betonN

qCtol3 toleranta ad&isibilaN

<n ur&a unui calcul static auto&at au re)ultat ur&atoarele valori de calcul ale solicitarilor in starea li&ita ulti&a >LU?;

Pri&ul ca);

!++"




Eodul inferior;

N+,.1,

N-2.%+

N+0.1('0

:0

:0

&a=

kNm M

kNm M

kN N

af

z Ed

af

y Ed

Ed

=

−=

−=

Eodul su#erior;

N.2%

N+0.0

N(.1(1%

:0

:0

&a=

kNm M

kNm M

kN N

af

z Ed

af

y Ed

Ed

=

=

−=

<n starea li&ita de serviciu >L? #entru co&binatia cvasi3 #er&anenta;

Eodul inferior

N%2.2,

N++.1%

:0

:0

Nm M

kNm M

y Eqp

z Eqp

=

−=

Eodul su#erior

N(+.1+

N(.%,

:0

:0

Nm M

kNm M

y Eqp

z Eqp

=

−=

Kaloarea finala a coeficientului curerii lente #entru beton C202: t0%0 )ile:

u&iditatea &ediului 0 si .2+?00>2

00220 mm

!

h c

=+×

××

=

×

= Z N,.%?:> 0 =∞ t ϕ

. 5urata de actiune a incarcarilor se #oate lua in considerare #entru valoarea efectiva acurerii lente;

N,%.2-2.%+

%2.2,,.%?:>

N+,.2+,.1,

++.1%,.%?:>

:0

:00:

:0

:00:

=×=×∞=

=×=×∞=

af

y Ed

y Eqp

yeff

af

z Ed

z Eqp

z eff

M

M t

M

M t

ϕ ϕ

ϕ ϕ

tabilirea valorii li&ita a coeficientului de )veltete;

N20

li&n

C " ! ×××=λ

unde;

!+,"




N''.2+0.0

-2.%++.1+.1

N'-.2.2%

+,.1,+.1+.1

N'%.0100%%.1%

10+0.1('0

N22.1'%.02121

N(%.0,%.22.01

1

2.01

1

N('.0+,.22.01

1

2.01

1

>su#?:

>inf?:

>su#?:

>inf?:

%

:

::

:

:

=+=+=

=+=+=

=

××

×=

××

=

=×+=×+=

=

×+

=

×+

=

=

×+

=

×+

=

yoEd

yoEd

y

z oEd

z oEd

z

cd

Ed y z

y z y z

yeff

y

z eff

z

M

M C

M

M C

d b f

N

"

!

!

ω

ω

ϕ

ϕ

N'1.0%%.1%00

10+0.1('0

N',.0'1.0

''.222.1(%.02020

N%'.2'1.0

'-.222.1('.02020

%

li&:

li&:

=×××

=×

=

=×××=×××=

=×××

=×××

=

cd c

Ed

y

z

f !

N n

n

C " !

n

C " !

λ

λ

N2%.2'012

0

12

?:>

?:> mmh

!

# i

c

z yc

z y ====

N',.0.(

N

N1+%10.0.0

N.(2%.2'0

1+

li&:

?:>0

?:>

?:>0

:

≤

≤=>=×=×=

===

λ λ

λ

z y

ni$ z y

z y

z y

z y

mm % l

i

l

5eoarece li&λ λ ≤ efectul de ordin << se #oate nelia la verificarea sectiunii stal#ului.Ca)ul al doilea;

Eodul inferior;

N22.1%

N%.(2

N++.101%

:0

&a=:0

kNm M

kNm M

kN N

af

z Ed

y Ed

af

Ed

−=

=

−=

Eodul su#erior;

!+-"




N2.1+

N'+.%,

N++.102%

:0

&a=:0

kNm M

kNm M

kN N

af

z Ed

y Ed

af

Ed

=

−=

−=

<ar in starea li&ita de serviciu >L? #entru co&binatia cvasi3 #er&anenta;

Eodul inferior;

N%2.2,

N++.1%

:0

:0

Nm M

kNm M

y Eqp

z Eqp

=

−=

Eodul su#erior;

N(+.1+

N(.%,

:0

:0

Nm M

kNm M

y Eqp

z Eqp

=

−=


u&iditatea &ediului 0 si.2+

?00>2

00220 mm

!h c =

+×××

=×

=Z N,.%?:> 0 =∞ t ϕ

5urata de actiune a incarcarilor se #oate lua in considerare #entru valoarea efectiva acurerii lente;

N+2.1

%.(2

%2.2,,.%?:>

N-.%22.1%

++.1%,.%?:>

:0

:00:

:0

:00:

=×=×∞=

=×=×∞=

af

y Ed

y Eqp

yeff

af

z Ed

z Eqp

z eff

M

M t

M

M t

ϕ ϕ

ϕ ϕ


N20

li&n

C " ! ×××=λ

!,0"




N%2.%'+.%,

%.(2+.1+.1

N'(.22.1+

22.1%+.1+.1

N2+.0100%%.1%

10++.101%

N1.12+.02121

N+'.0+2.12.01

1

2.01

1

N.0-.%2.01

1

2.01

1

>su#?:

>inf?:

>su#?:

>inf?:

%

:

::

:

:

=+=+=

=+=+=

=××

×=

××=

=×+=×+=

=×+

=×+

=

=×+

=×+

=

yoEd

yoEd

y

z oEd

z oEd

z

cd

Ed y z

y z y z

yeff

y

z eff

z

M

M C

M

M C

d b f

N

"

!

!

ω

ω

ϕ

ϕ

N2.0%%.1%00

10++.101%

N(-.,-2.0

%2.%1.1+'.02020

N%-.'-2.0

'(.21.1.02020

%

li&:

li&:

=×××

=×

=

=×××

=×××

=

=×××=×××=

cd c

Ed

y

z

f !

N n

n

C " !

nC " !

λ

λ

N2%.2'012

0

12

?:>

?:> mmh

!

# i

c

z yc

z y ====

N%-.'-.(

N

N1+%10.0.0

N.(2%.2'01+

li&:

?:>0

?:>

?:>0:

≤

≤=>

=×=×=

===

λ λ

λ

z y

ni$ z y

z y

z y z y

mm % l

i

l

5eoarece li&λ λ ≤ efectul de ordin << se #oate nelia la verificarea sectiunii stal#ului.Ca)ul al treilea;

Eodul inferior;

N2'.+,

N1,.1+

N01.-2'

&a=

:0

:0

kNm M

kNm M

kN N

z Ed

af

y Ed

af Ed

−=

=−=

Eodul su#erior;

!,1"




N-%.%-

N22.20

N-+.-0%

&a=

:0

:0

kNm M

kNm M

kN N

z Ed

af

y Ed

af

Ed

=

−=

−=


Eodul inferior;

N%2.2,

N++.1%

:0

:0

Nm M

kNm M

y Eqp

z Eqp

=

−=

Eodul su#erior;

N(+.1+

N(.%,

:0

:0

Nm M

kNm M

y Eqp

z Eqp

=

−=


u&iditatea &ediului 0 si.2+

?00>2

00220 mm

!h c =

+×××

=×

=Z N,.%?:> 0 =∞ t ϕ


N2(.(

1,.1+

%2.2,,.%?:>

N((.02'.+,

++.1%,.%?:>

:0

:00:

:0

:00:

=×=×∞=

=×=×∞=

af

y Ed

y Eqp

yeff

af

z Ed

z Eqp

z eff

M

M t

M

M t

ϕ ϕ

ϕ ϕ


N20li&n

C " ! ×××=λ

!,2"




N'.222.20

1,.1++.1+.1

N(.%-%.%-

2'.+,+.1+.1

N2'.0100%%.1%

1001.-2'

N1%.121

N''.02(.(2.01

1

2.01

1

N,,.0((.02.01

1

2.01

1

>su#?:

>inf?:

>su#?:

>inf?:

%

:

::

:

:

=+=+=

=+=+=

=××

×=

××=

==×+=

=×+

=×+

=

=×+

=×+

=

yoEd

yoEd

y

z oEd

z oEd

z

cd

Ed y z

y z y z

yeff

y

z eff

z

M

M C

M

M C

d b f

N

"

!

!

ω

ω

ϕ

ϕ

N22.0%%.1%00

10(.10,+1

N,%.'122.0

'.21%.1''.02020

N2'.12022.0

(.%1%.1,,.02020

%

li&:

li&:

=×××

=×

=

=×××

=×××

=

=×××=×××=

cd c

Ed

y

z

f !

N n

n

C " !

nC " !

λ

λ

N2%.2'012

0

12

?:>

?:> mmh

!

# i

c

z yc

z y ====

N,%.'1.(

N

N1+%10.0.0

N.(2%.2'01+

li&:

?:>0

?:>

?:>0:

≤

≤=>

=×=×=

===

λ λ

λ

z y

ni$ z y

z y

z y z y

mm % l

il

5eoarece li&λ λ ≤ efectul de ordin << se #oate nelia la verificarea sectiunii stal#ului.

Calculul ar&aturii lonitudinale;

8=centricitatea #rovenita din i&#erfectiune;eii _l02

!,%"




i 0_ h _n0.000(

0 12000.00

h 2 = l 0.1%

n √0.5(1+ 1m ) 1

&1 Z ei0.1

5eoarece e=centricitatile au valori &ai &ici decat 20 &&: se ado#ta e=centricitatileur&atoare ei 20 &&.

Mo&ent de calcul corectat cu e=centricitate;

• Pri&ul ca);

N%(.(02.0+0.1('0.2%

N1.,%02.0+0.1('0+0.0

&a=

::

&a=

::

kNme N M M

kNme N M M

i Ed

af

z Ed z Ed

i Ed

af

y Ed y Ed

=×+=×+=

=×+=×+=

• Al doilea ca);

N+2.%+02.0++.102%2.1+

N00.,%02.0++.102%%.(2

::

&a=::

kNme N M M

kNme N M M

i

af

Ed

af

z Ed z Ed

i

af

Ed y Ed y Ed

=×+=×+=

=×+=×+=

• Al treilea ca);

N+2.-(02.001.-2'2'.+,

N+0.%,02.001.-2'22.20&a=

::

::

kNme N M M

kNme N M M

i

af

Ed z Ed z Ed

i

af

Ed

af

y Ed y Ed

=×+=×+==×+=×+=

olicitarea cea &ai defavorabila: la care se face calculul ar&aturilor este ca)ul <<<; y Ed M : si

z Ed M : .5eter&inarea ariilor de ar&atura lonitudinala;

tal#ii se ar&ea)a si&etric 21 s s ! ! = . 5eter&inarea ar&aturii totale

121: 2 s s stot s ! ! ! ! ×=+= : se face #e ba)a valorilor;

!,'"




N22.0%%.1%00

1001.-2'

N0'%.0%%.1%00

10+2.-(

N01+.0%%.1%00

10+0.%,

%

::

2

(

2

:

2

(

2

:

=×××=

××=

=××

×=

××=

=××

×=

××=

cd z y z y

Ed

cd z z

z Ed

z

cd y y

y Ed

y

f hb

N

f hb

M

f hb

M

ν

µ

µ

N0,.0'0

'0N021

:

====

h

d

h

d ! tot s

Confor& R Proiectarea structurilor din beton du#a 4 8E 1--23 1S du#a oltan iss si Traian

Jnet: 0=tot ω confor& fiurii %.( b? avand0+.0=

h

d

N1210000'.00'.0

N(0

N

(0

0%.2--%0-

1001.-2'1.0

00002.0

1.0

&a=

22

&a=:

2

&in:

2

2%&a=

&in:

mm ! !

mm !

mm

mm f

N

!

c s

s

yd

Ed

s

=×=×=

==>

=××

=

××

×=

se ado#ta 2012φ 22

: %+(,%1'12 mmmm ! eff s =×=

!,"




N('.%,%,('00

'02

01('0+00

2

N'0,.1,21,2'0,,,0?'010>%0-%1''

?N>

N,.(',(',1-,+.

2

'.0,.0110'.0,.00%%.1%

N2

1

N'.0,.0%%.1%100

1('0+00

N

?N21>

N

N0

2

2

2

kNm Nmm

ab

N M

kNm Nmm M

ad ! M

kNm Nmm

M

d h f M

f d h

N

d '

d

' d d h f M

M M M M

M

eff st

Ed N

eff st s s

C

C st C st cd C

cd st st

Ed C

st

C C

st

C st st C cd C

N C &d

==

=

−×=

−×=

==−×××=∆

−××=∆==

=

×

−×××××=

×−×××××=

=×××

=×××

=

×=

×−××××××=

−∆+=

=∑

σ

ξ λ ξ λ

λ ξ

ξ λ

ξ λ

N''2.(-'('.%,'0,.1,2,.('?:> kNm M z y &d =−+=

N00.12'.00-.01.0

N00.1''2.(-'

%(.(

''2.(-'

1.,%1+.11+.1

<=+

≤

+

Al doilea ca);

N1-.01-((%+

102%++0

N1-((%+%0-%+(,%%.1%00

N::

==

=×+××=

×+××=

&d

Ed

&d

yd eff tot scd &d

N

N

N N

f ! f hb N

5in tabelul %.(: din R Proiectarea structurilor de beton du#a 4 8E 1--23 1S0+.1=nα in functie de ra#ortul &d

Ed

N N

.

!,+"




N2'0.,2'0,-0

'02

0102%++0

2

N1,2.'0,1,2'0,,,0?'010>%0-%1''

?N>

N'0.%(0,'0%(0-%,.

2

%'2.0,.0110%'2.0,.00%%.1%

N2

1

N%'2.0,.0%%.1%100

102%++0

N

?N21>

N

N0

2

2

2

kNm Nmm

ab

N M

kNm Nmm M

ad ! M

kNm Nmm

M

d h f M

f d h

N

d '

d

' d d h f M

M M M M

M

eff st

Ed N

eff st s s

C

C st C st cd C

cd st st

Ed C

st

C C

st

C st st C cd C

N C &d

==

=

−×=

−×=

==−×××=∆

−××=∆==

=

×

−×××××=

×

−×××××=

=×××

=×××

=

×=

×−××××××=

+∆+=

=∑

σ

ξ λ ξ λ

λ ξ

ξ λ

ξ λ

N%-2.1,%,.2'0'0,.1,2%(0.'0?:> kNm M z y &d =−+=

N00.12+.00,.01-.0

N00.1%-2.1,%

+2.%+

%-2.1,%

00.,%0+.10+.1

<=+

≤

+

Al treilea ca) ;

N1+.01-((%+

-2'010

N1-((%+%0-%+(,%%.1%00

N::

==

=×+××=

×+××=

&d

Ed

&d

yd eff tot scd &d

N

N

N N

f ! f hb N

5in tabelul %.(: din R Proiectarea structurilor de beton du#a 4 8E 1--23 1S

0,.1=nα in functie de ra#ortul &d

Ed

N N

.

!,,"




N21+.1'221+1'2%0

'02

0-2'010

2

N1,2.'0,1,2'0,,,0?'010>%0-%1''

?N>

N'11.-+,('11-+,%,-.

2

%0,.0,.0110%0,.0,.00%%.1%

N2

1

N%0,.0,.0%%.1%100

-2'010

N

?N21>

N

N0

2

2

2

kNm Nmm

ab

N M

kNm Nmm M

ad ! M

kNm Nmm

M

d h f M

f d h

N

d '

d

' d d h f M

M M M M

M

eff st

Ed N

eff st s s

C

C st C st cd C

cd st st

Ed C

st

C C

st

C st st C cd C

N C &d

==

=

−×=

−×=

==−×××=∆

−××=∆==

=

×−×××××=

×−×××××=

=×××

=×××

=

×=

×−××××××=

+∆+=

=∑

σ

ξ λ ξ λ

λ ξ

ξ λ

ξ λ

N%++.2''1'2.21+'0,.1,2-+,.'11?:> kNm M z y &d =−+=

N00.1%%.02'.00-.0

N00.1%++.2''

+2.-(

%++.2''

+0.%,0,.10,.1

<=+

≤

+

Calculul ar&aturii transversale;5ia&etrul ar&aturii transversale trebuie sa res#ecte conditia ur&atoare #entru clasa de

ductilitate R S.

mmd b( (≥

e alee d b , &&.

Confor& 4 8E 1--23 1: la stal#ii #artici#anti la structuri antiseis&ice: care #re)inta

defor&atii #ost3 elastic se&nificative: )onele de la e=tre&itati #e o distanta cr l se vor considera)one critice. Luni&ea )onelor critice se obtine in functie de clasa de ductilitate >M? cu relatiileur&atoare;

!,-"




N(00

N

'0

2

0

&a=

'0

(

%10

0

&a=

'0

(&a=

mml

mm

mm

mm

mm

mm

mm

l

h

l

cr

cl

c

cr

==>

=

=

≥

=>>== %+2.0

%10

c

cl

h

l

luni&ea )onelor critice nu se e=tind #e toata luni&ea stal#ului:

li&itandu3se la .(00mml cr = <n )onele critice se #revad etrieri si arafe: care sa asiure ductilitatea necesara si

i&#iedicarea fla&baului local al barelor lonitudinale. Ar&atura transversala se dis#une astfel

incat sa se reali)e)e o stare de solicitare tria=iala eficienta. Conditiile #entru reali)area acestor

cerinte: #entru clasa de ductilitate RMS: sunt ur&atoarele;

- #rocentul &ini& de ar&are transversal va fi;

0.0% in )ona critica a stal#ilor de la ba)a lor: la #ri&ul nivelN

0.02 in restul )onelor criticeN

3 distanta dintre etrieri in )ona critica a stal#ilor;

N1(0

N

1+

22

'00

2

1(020,,

&in

&a=:

0&a=:

mm) mm

mmb

mmd

)

cl

bl

cl

==>

=−

=

=×=×

≤

e ado#ta mm10F,φ

3 distanta intre etrieri in afara )onei critice a stal#ilor;

N'00

N

'00

0?:&in>

'00202020

&in

&a=:

&a=:

mm)

mm

mmhb

mmd

)

cl

bl

cl

==>

=

=×=×≤

e ado#ta mm200F,φ .

!-0"




"tal' !arginal: =>1=>

Ar&area se considera ca fiind ar&are si&etrica;

N'10'0'0

N'02

20%02

%0

N%01020

2:1

21

&in

mmd hd

mmad d

mmC C C

st

eff

tol nom

=−=−=

=+=+====+=∆+= φ

d1:23 strat de aco#erire cu betonNh03 re#re)inta inalti&ea )onei active a

betonuluiNCno&3 aco#erirea cu beton no&inalNC&in3 aco#erirea &ini&a cu betonNqCtol3 toleranta ad&isibilaN

<n ur&a unui calcul static auto&at au re)ultat ur&atoarele valori de calcul ale solicitarilor in starea li&ita ulti&a >LU?;

Pri&ul ca);

Eodul inferior;

N(.1'

N%'.(,

N+(.102+

:0

:0

&a=

kNm M

kNm M

kN N

af z Ed

af

y Ed

Ed

−=

−=

−=

Eodul su#erior;

N'-.1+

N,(.-2

N(.100-

:0

:0

&a=

kNm M

kNm M

kN N

af

z Ed

af

y Ed

Ed

=

=

−=


Eodul inferior;

N(+.0

N+(.10

:0

:0

Nm M

kNm M

y Eqp

z Eqp

−=

−=

Eodul su#erior;

!-1"




N21.+0

N0(.1%

:0

:0

kNm M

kNm M

y Eqp

z Eqp

=

=


u&iditatea &ediului 0 si.22

?'0'0>2'0'0220 mm

!h c =+× ××=×=

Z N,.2?:> 0 =∞ t ϕ

5urata de actiune a incarcarilor se #oate lua in considerare #entru valoarea efectiva acurerii lente;

N0+.2%'.(,

(+.0,.2?:>

N0+.2(.1'

+(.10,.2?:>

0

00:

0

00:

=×=×∞=

=×=×∞=

Ed

Eqp

yeff

Ed

Eqp

z eff

M

M t

M

M t

ϕ ϕ

ϕ ϕ


N20

li&n

C " ! ×××=λ

N'%.2,(.-2

%'.(,+.1+.1

N%.2'-.1+

(.1'+.1+.1

N'1.0'10'0%%.1%

10+(.102+

N22.121

N+0.00+.22.01

1

2.01

1

N+0.00+.22.01

1

2.01

1

>su#?:

>inf?:

>su#?:

>inf?:

%

0

:

::

:

:

=+=+=

=+=+=

=

××

×=

××

=

=×+=

=

×+

=

×+

=

=

×+

=

×+

=

yoEd

yoEd

y

z oEd

z oEd

z

cd

Ed y z

y z y z

yeff

y

z eff

z

M

M C

M

M C

hb f N

"

!

!

ω

ω

ϕ

ϕ

N%,0.0%%.1%'0'0

10+(.102+

N%0.+0%,.0

'%.222.1+0.02020

N(.-

0%,.0

%.222.1+0.02020

%

li&:

li&:

=×××

=×

=

=×××

=×××

=

=×××

=×××

=

cd c

Ed

y

z

f !

N n

n

C " !n

C " !

λ

λ

!-2"




N.1-(12

'0

12

?:>

?:> mmh

!

# i

c

z yc

z y ====

N%0.+01.,

N

N1+%10.0.0

N01.,.1-(

1+

li&:

?:>0

?:>

?:>0

:

≤

≤=>=×=×=

===

λ λ

λ

z y

ni$ z y

z y

z y

z y

mm % l

i

l


Al doilea ca);

Eodul inferior;

N12.11

N1%.'+

N-2.+20

:0

&a=:0

kNm M

kNm M

kN N

af

z Ed

y Ed

af Ed

=

−=

−=

Eodul su#erior;

N2.1%

N%0.((

N0.+0+

:0

&a=:0

kNm M

kNm M

kN N

af

z Ed

y Ed

af

Ed

=

=

−=

in starea li&ita de serviciu >L? #entru co&binatia cvasi3 #er&anenta;

Eodul inferior;

N(+.0

N+(.10

:0

:0

Nm M

kNm M

y Eqp

z Eqp

−=

−=

Eodul su#erior;

N21.+0

N0(.1%

:0

:0

kNm M

kNm M

y Eqp

z Eqp

=

=


u&iditatea &ediului 0 si

.22?'0'0>2

'0'0220 mm

!h c =

+×××=

×=

Z N,.2?:> 0 =∞ t ϕ

!-%"





N01.%1%.'+(+.0,.2?:>

N+0.212.11

+(.10,.2?:>

0

00:

0

00:

=×=×∞=

=×=×∞=

Ed

Eqp yeff

Ed

Eqp

z eff

M M t

M

M t

ϕ ϕ

ϕ ϕ

tabilirea valorii li&ita a coeficientului de )veltete;N

20li&

n

C " ! ×××=λ

N'1.2%0.((

1%.'++.1+.1

N%.22.1%

12.11+.1+.1

N2-.0'10'0%%.1%

10-2.+20

N1(.12.02121

N(2.001.%2.01

1

2.01

1

N(.0+0.22.01

1

2.01

1

>su#?:

>inf?:

>su#?:

>inf?:

%

0:

::

:

:

=+=+=

=+=+=

=××

×=

××=

=×+=×+=

=×+

=×+

=

=×+

=×+

=

yoEd

yoEd

y

z oEd

z oEd

z

cd

Ed y z

y z y z

yeff

y

z eff

z

M

M C

M

M C

hb f

N

"

!

!

ω

ω

ϕ

ϕ

N2(.0%%.1%'0'0

10-2.+20

N%1.'2(.0

'1.21(.1(2.02020

N++.-2(.0

%.21(.1(.02020

%

li&:

li&:

=×××

=×

=

=×××

=×××

=

=×××

=×××

=

cd c

Ed

y

z

f !

N n

n

C " !

n

C " !

λ

λ

N.1-(

12

'0

12

?:>

?:> mmh

!

# i

c

z yc

z y ====

N%1.'01.,

N

N1+%10.0.0

N01.,.1-(

1+

li&:

?:>0

?:>

?:>0

:

≤

≤=>

=×=×=

===

λ λ

λ

z y

ni$ z y

z y

z y

z y

mm % l

i

l

!-'"




N1(.121

N0.000.2.01

1

2.01

1

N,+.0+1.02.01

1

2.01

1

::

:

:

=×+=

=×+

=×+

=

=×+

=×+

=

y z y z

yeff

y

z eff

z

"

!

!

ω

ϕ

ϕ

N('.%(0.1'

%'.2,+.1+.1

N22.%+%.2+

2.'2+.1+.1

N2-.0'10'0%%.1%

10+0.+0(

>su#?:

>inf?:

>su#?:

>inf?:

%

0:

=+=+=

=+=+=

=××

×=

××=

yoEd

yoEd

y

z oEd

z oEd

z

cd

Ed y z

M

M C

M

M C

hb f

N ω

N2(.0%%.1%'0'0

10+0.+0(

N+0.((2(.0

(+.%1(.10.02020

N,2.1012(.0

22.%1(.1,+.02020

%

li&:

li&:

=×××

=×

=

=×××

=×××

=

=

×××

=

×××

=

cd c

Ed

y

z

f !

N n

n

C " !

n

C " !

λ

λ

N.1-(12

'0

12

?:>

?:> mmh

!

# i

c

z yc

z y ====

N+0.((01.,

N

N1+%10.0.0

N01.,

.1-(

1+

li&:

?:>0

?:>

?:>0

:

≤

≤=>

=×=×=

===

λ λ

λ

z y

ni$ z y

z y

z y

z y

mm % l i

l


Calculul ar!aturii longitudinale:

8=centricitatea #rovenita din i&#erfectiune;eii _l02

i 0_ h _n0.000(

0 12000.00

h 2 = l 0.1%

!-("




n √0.5(1+ 1m )

&1 Z ei0.1

5eoarece e=centricitatile au valori &ai &ici decat 20 &&: se ado#ta e=centricitatileur&atoare ei 20 &&.

Mo&ent de calcul corectat cu e=centricitate;Pri&ul ca);

N0'.%,02.0+(.102+'-.1+

N11%.'102.0+(.102+,(.-2

&a=

::

&a=

::

kNme N M M

kNme N M M

i Ed

af

z Ed z Ed

i Ed

af

y Ed y Ed

=×+=×+=

=×+=×+=

Al doilea ca);

N((.2+02.0-2.+202.1%

N+1.,002.0-2.+20%0.((

::

&a=

::

kNme N M M

kNme N M M

i

af

Ed

af

z Ed z Ed

i

af

Ed y Ed y Ed

=×+=×+=

=×+=×+=

Al treilea ca);

N%,.(02.0+0.+0(2.'2

N'+.'202.0+0.+0(%'.2,

&a=

::

::

kNme N M M

kNme N M M

i

af

Ed z Ed z Ed

i

af

Ed

af

y Ed y Ed

=×+=×+=

=×+=×+=

olicitarea cea &ai defavorabila: la care se face calculul ar&aturilor este ca)ul <; y Ed M : si z Ed M : .

5eter&inarea ariilor de ar&atura lonitudinala;

tal#ii se ar&ea)a si&etric 21 s s ! ! = . 5eter&inarea ar&aturii totale

121: 2 s s stot s ! ! ! ! ×=+=: se face #e ba)a valorilor;

N%,.0%%.1%'0'0

10+(.102+

N%1.0%%.1%'0'0

100'.%,

N0-%.0%%.1%'0'0

10'1.11%

%

::

2

(

2

:

2

(

2

:

=×××

=××

=

=××

×=

××=

=×××

=××=

cd z y z y

Ed

cd z z

z Ed

z

cd y y

y Ed

y

f hb

N

f hb

M

f hb

M

ν

µ

µ

!-+"




N0-.0'0

'0

N0

21

:

===

=

h

d

h

d

! tot s

Confor& R Proiectarea structurilor din beton du#a 4 8E 1--23 1S du#a oltan iss si

Traian Jnet: 0=tot ω confor& fiurii %.( b? avand0-.0=

h

d

N,100'00'.00'.0

N'0

N

'0

(0.%%2%0-10+(.102+1.0

'0'0002.0

1.0&a=

22

&a=:

2

&in:

%&a=

&in:

mm ! !

mm !

f N

!

c s

s

yd

Ed

s

=×=×=

==>

=××=

××

×=

se ado#ta 20%φ 22

: 212%1', mmmm ! eff s =×=

Kerificarea la co&#resiune e=centrica oblica;ectiunea obtinuta se verifica la co&#resiune oblica cu relatia;

N00.1:

:

:

: ≤

+

nn

z &d

z Ed

y &d

y Ed

M

M

M

M α α

!-,"




−nα este coeficientul care se deter&ina in functie de valoarea de calcul a fortei a=iale de

co&#resiune Ed N si forta a=iala ca#abila la co&#resiune centricaN

y &d M : si z &d M : re#re)inta &o&entele incovoietoare ca#abile #e cele doua directii:

calculate in i#ote)a co&#resiunii e=centrice dre#te: sub actiunea fortei a=iale de calcul Ed N N

Pri&ul ca);

N%0.0%'+%%

102++(0

N%'+%%%0-212%%.1%'0'0

N::

==

=×+××=

×+××=

&d

Ed

&d

yd eff tot scd &d

N

N

N N

f ! f hb N


1(.1=nα in functie de ra#ortul &d

Ed

N

N

.

!--"




N1-0.1%1-01%(00

'02

'0102++(0

2

N10+.(-10+(-,,(0?'0'10>%0-%1'%

?N>

N%%%.1(%,%%%1(%2-2.

2

22.0,.01'1022.0,.0'0%%.1%

N2

1

N22.0,.0%%.1%'10'0

102++(0

N

?N21>

N

N0

2

2

2

kNm Nmm

ab

N M

kNm Nmm M

ad ! M

kNm Nmm

M

d h f M

f d h

N

d '

d

' d d h f M

M M M M

M

eff st

Ed N

eff st s s

C

C st C st cd C

cd st st

Ed C

st

C C

st

C st st C cd C

N C &d

==

=

−×=

−×=

==−×××=∆

−××=∆==

=

×−×××××=

×−×××××=

=×××

=×××

=

×=

×−××××××=

+∆+=

=∑

σ

ξ λ ξ λ

λ ξ

ξ λ

ξ λ

N+2.201%.1-0(-.10+1(.%%%?:> kNm M z y &d =−+=

N00.11.011.0'.0

N00.1+2.20

0'.%,

+2.20

'1.11%1(.11(.1

<=+

≤

+

Al doilea ca);

N20.0%'+%%

+20-20

N%'+%%%0-212%%.1%'0'0

N::

==

=×+××=

×+××=

&d

Ed

&d

yd eff tot scd &d

N

N

N N

f ! f hb N



Ed

N N

.

!100"




N1%%.%+1%%%+0200

'02

'0+20-20

2

N(-.10+12'1-%2,0?'0'10>%0-%1'%

?N>

N22.022022020'-2.

2

%((.0,.01'10%((.0,.0'0%%.1%

N2

1

N%((.0,.0%%.1%'10'0

+20-20

N

?N21>

N

N0

2

2

2

kNm Nmm

ab

N M

kNm Nmm M

ad ! M

kNm Nmm

M

d h f M

f d h

N

d '

d

' d d h f M

M M M M

M

eff st

Ed N

eff st s s

C

C st C st cd C

cd st st

Ed C

st

C C

st

C st st C cd C

N C &d

==

=

−×=

−×=

==−×××=∆

−××=∆==

=

×

−×××××=

×

−×××××=

=×××

=×××

=

×=

×−××××××=

+∆+=

=∑

σ

ξ λ ξ λ

λ ξ

ξ λ

ξ λ

N%'.22(%+.1%%(-.10+02.22?:> kNm M z y &d =−+=

N00.1'2.010.0%2.0

N00.1%'.22(

((.2+

%'.22(

+1.,00,.10,.1

<=+

≤

+

Al treilea caz:

N20.0%'+%%

+0(+00

N%'+%%%0-212%%.1%'0'0

N::

==

=×+××=

×+××=

&d

Ed

&d

yd eff tot scd &d

N

N

N N

f ! f hb N



Ed

N N

.

!101"




N1%0.+%1%0+%-00

'02

'0+0(+00

2

N10+.(-10+(-,,(0?'0'10>%0-%1'%

?N>

N2',.,+2',,-+,.

2

%(.0,.01'10%(.0,.0'0%%.1%

N2

1

N%(.0,.0%%.1%'10'0

+0(+00

N

?N21>

N

N0

2

2

2

kNm Nmm

ab

N M

kNm Nmm M

ad ! M

kNm Nmm

M

d h f M

f d h

N

d '

d

' d d h f M

M M M M

M

eff st

Ed N

eff st s s

C

C st C st cd C

cd st st

Ed C

st

C C

st

C st st C cd C

N C &d

==

=

−×=

−×=

==−×××=∆

−××=∆==

=

×

−×××××=

×

−×××××=

=×××

=×××

=

×=

×−××××××=

+∆+=

=∑

σ

ξ λ ξ λ

λ ξ

ξ λ

ξ λ

N'.22+%.1%0(-.10+,.2',?:> kNm M z y &d =−+=

N00.1%,.022.01(.0

N00.1'.22

%,.(

'.22

'+.'2 0,.10,.1

<=+

≤

+

Calculul ar!aturii trans(ersale:5ia&etrul ar&aturii transversale trebuie sa res#ecte conditia ur&atoare #entru clasa de

ductilitate R MS.

mmd b( (≥

e alee d b , &&.

Confor& 4 8E 1--23 1: la stal#ii #artici#anti la structuri antiseis&ice: care #re)inta

defor&atii #ost3 elastic se&nificative: )onele de la e=tre&itati #e o distanta cr l se vor considera)one critice. Luni&ea )onelor critice se obtine in functie de clasa de ductilitate >M? cu relatiileur&atoare;

!102"




N'0

N

'0

2

'0

&a=

'0(

%10

'0

&a=

'0(

&a=

mml

mm

mm

mm

mm

mm

mm

l

h

l

cr

cl

c

cr

==>

=

=

≥

=>>== %+'0

%10

c

cl

h

l

luni&ea )onelor critice nu se e=tind #e toata luni&ea stal#ului:

li&itandu3se la .'00mml cr =

<n )onele critice se #revad etrieri si arafe: care sa asiure ductilitatea necesara si

i&#iedicarea fla&baului local al barelor lonitudinal. Ar&atura transversala se dis#une astfel

incat sa se reali)e)e o stare de solicitare tria=iala eficienta. Conditiile #entru reali)area acestor

cerinte: #entru clasa de ductilitate RMS: sunt ur&atoarele;

3 #rocentul &ini& de ar&are transversal va fi;

0.0% in )ona critica a stal#ilor de la ba)a lor: la #ri&ul nivelN

0.02 in restul )onelor criticeN

3 distanta dintre etrieri in )ona critica a stal#ilor;

N1(0

N

1+

20

2

'0'0

2

1(020,,

&in

&a=:

0&a=:

mm)

mm

mmb

mmd

)

cl

bl

cl

==>

=−=

=×=×

≤

e ado#ta mm10F,φ .

- distanta intre etrieri in afara )onei critice a stal#ilor;

N'00

N

'00

'0?:&in>

'00202020

&in

&a=:

&a=:

mm)

mm

mmhb

mmd

)

cl

bl

cl

==>

=

=×=×≤

e ado#ta mm200F,φ .

!10%"




0ERIFICAREA DUCTI9ITATII *ODURI9OR

Proiectarea seis&ica a constructiilor de beton ar&at are ca sco# asiurarea unei ca#acitatiadecvate de disi#are a eneriei in rei& de solicitare ciclica: fara o reducere se&nificativa a

re)istentei la forte ori)ontale si verticale. A#licarea #revederilor din codul de #roiectare seis&icaP 10031201%: asiura constructiilor un rad de incredere inalt: o ca#acitate substantiala dedefor&are in do&eniul #ostelastic distribuita in nu&eroase )one ale structurii si evitareacedarilor de ti# frail. La structurile ti# cadre etaate defor&atiile #lastice trebuie sa a#ara &ai intai in sectiunilede la e=tre&itatile rilelor si ulterior in sectiunile de la ba)a stal#ilor. <n vederea reali)arii unui &ecanis& favorabil de disi#are a eneriei: la nodurile stal#i3rin)i ale structurii ti# cadru: trebuie inde#linita ur&atoarea conditie;

∑ ∑⋅≥

RbRd Rc M M γ

unde;∑ &c M

3 su&a valorilor de #roiectare ale &o&entelor ca#abile ale stal#ilorN se considera valorile&ini&e: cores#un)atoare variatiei #osibile a fortelor a=iale in co&binatia de incarcari carecu#rinde actiunea seis&icaN

∑ &b M 3 su&a valorilor de #roiectare ale &o&entelor ca#abile in rin)ile care intra in nodN

&d γ 3 factorul de su#rare)istenta datorat efectului de consolidare al otelului: care se va considera1.% #entru clasa de ductilitate inalta >? si 1.2 #entru clasa de ductilitate &edie >M?. 8=#resia va fi inde#linita in cele doua #lanuri #rinci#ale de incovoiere. e considera

a&bele sensuri ale actiunii &o&entelor din rin)i in urul nodurilor >orar si antiorar?: sensul&o&entelor din stal# va fi intotdeauna o#us &o&entelor din rin)i. 5aca structura ti# cadrucadru este de)voltata nu&ai #e una din directii: satisfacerea relatiei se verifica nu&ai #e directiares#ectiva.

Eu este necesara verificarea relatiei de &ai sus la constructii cu un sinur nivel: laulti&ul nivel al constructiilor etaate si la #ri&ul nivel al constructiilor cu 2 niveluri dacavaloarea nor&ali)ata a fortei a=iale este &ai &ica de 0.% la toti stal#ii.

0eriicarea nodurilor interioare a? solicitare #e directie transversala

Mo&entele ca#abile din rin)i in sens orar se calculea)a astfel;

*( yd s st &b h f ! M ⋅⋅=+1:

*( yd sdr &b h f ! M ⋅⋅=+2:

unde;

!10'"




+ st &b M : si

+dr &b M : 3 &o&entele ca#abile din rin)i in sensul orar: situate la stana si la drea#ta

noduluiN

*(h 3 distanta intera= dintre ar&aturile situate in randurile e=tre&eN

1 s

!

:si 2 s

!

3 ariile ar&aturilor de la #artea su#erioara si inferioara a rin)ilor.2

1 1'+%mm ! s =2

2 +(2mm ! s =

&&N'20

2

20%0'(0

N2:

=−−=

−−=

*(

sl sl nom *(

h

cd h φ

Mo&entele ca#abile re)ultate din calcul sunt;

N1(.1-11-11(-'0'20%0-1'+%: kNm Nmm M st &b ==××=+

N,-.-,-,,-2%(0'20%0-+(2: kNm Nmm M dr &b ==××=+

Mo&entele ca#abile din rin)i in sens antiorar se calculea)a astfel;

N2: *( yd s st &b h f ! M ××=−

N1: *( yd sdr &b h f ! M ××=−

unde;+

st &b M : si+

dr &b M : 3 &o&entele ca#abile din rin)i in sensul antiorar: situate la stana si la drea#tanoduluiN

N,-.-,-,,-2%(0%20%0-+(2: kNm Nmm M st &b ==××=+

N1(.1-11-11(-'0%20%0-1'+%: kNm Nmm M dr &b ==××=+

Cunoscand valorile &o&entelor ca#abile din rin)i atat in sens orar cat si antiorar:

∑ &b M va fie ala cu;

N0.2-01(.1-1,-.-, kNm M &b =+=∑

Mo&entele ca#abile din stal#i se vor calcul tinand sea&a de ur&atoarele #reci)ari;

- tal#ii sunt ar&ati si&etric: 1 s ! 2 s ! N

- Pentru ;&in bξ ξ ξ ≤≤

= &c M N?>?.01> 1222

2

s Ed s scd y N d d !d b f ×−−××+××××−××× σ ξ λ ξ λ

- Pentru;&in bξ ξ ξ ≤≤

N?> 1221 s Ed s s &c y N d d ! M ×+−××= σ

!10"




unde;

- N'.0=bξ

-N0+,.0

10

'02

&in === d

d

ξ N'010%0

22 mmcd sl

nom =+=+=

φ

- N(00,.0 C beton <−=λ

- b h 0&&N

- N%0- 2

2 mm N f yd s ==σ

-

Nd h f

N

cd

Ed

×××=λ

ξ

N102.--?'00>0%%.1%,.0

+

Ed Ed N

N ××=

−×××= −ξ

-N

21::1

d h

y z y s −=

&&N2%'0

2

0::1 =−= z y s y

- Ed N forta a=iala din co&binatia in care incarcarile utile sunt &ini&e iar actiuneaseis&ica este &a=i&a.

Pentrub

ξ ξ ξ ≤≤min

= &c M N2%?'010>%0-12(

100?10--.2,.0.01>10--.2%%.1%,.0 2++

×−−××

+××××××−××××× −−

Ed

Ed Ed

N

N N

Pentrub

ξ ξ ξ ≤≤ min

2%10('.% , ⋅+×= Ed &c N M

Kerificarea nodurilor se va face in tabelul ur&ator;

Eod "!kN

N Ed

"!kNm

M &b∑ &in

ξ ξ "!kNm

M &c

"!kNm

M &c∑ "!

%.1

kNm

M∑×

Pinferior 31('0.+0

2-0.00.0+, 0.'-1 %-,.%+

+-.+ %++.0(su#erior 31(1%.( 0.0+, 0.',2 %-+.1-

81inferior 31%11.%

2-0.00.0+, 0.%-2 %+,.,

+.01 %++.0(su#erior 312,'.2- 0.0+, 0.%,' %+(.'%

82inferior 3-,+.2,

2-0.00.0+, 0.2- %'+.(

(-2.01 %++.0(su#erior 3-(0.22 0.0+, 0.2,+ %''.'

!10("




8%inferior 3((%.((

2-0.00.0+, 0.1-, %0.1'

(0(.22 %++.0(su#erior 3(%(.(1 0.0+, 0.1-0 %01.0,

8' inferior 3%'.02 2-0.0 0.0+, 0.10% 22.21 '--.'2 %++.0(su#erior 3%1+.-+ 0.0+, 0.0- 2'+.21

∑∑ ×≥ &b &c M M %.1

Anali)and datele din tabel: observa& ca relatia de verificare este satisfacuta: deci

ductilitatea nodurilor este asiurata.

b? solicitare #e directie lonitudinala Mo&entele ca#abile din rin)i in sens orar se calculea)a astfel;

*( yd s st &b h f ! M ⋅⋅=+1:

*( yd sdr &b h f ! M ⋅⋅=+ 2:

unde;+

st &b M : si+

dr &b M : 3 &o&entele ca#abile din rin)i in sensul orar: situate la stana si la drea#tanoduluiN


1 s ! :si 2 s ! 3 ariile ar&aturilor de la #artea su#erioara si inferioara a rin)ilor.2

1 +(2mm ! s =2

2 '(2mm ! s =

&&N%20

2

20%0%(0

N2

:

=−−=

−−=

*(

sl sl nom *(

h

cd h φ


N%'.++%'((0%20%0-+(2: kNm Nmm M st &b ==××=+

N(,.''(,2(0%20%0-'(2: kNm Nmm M dr &b ==××=+


N2: *( yd s st &b h f ! M ××=−

N1: *( yd sdr &b h f ! M ××=−

unde;

!10+"




+ st &b M : si

+dr &b M : 3 &o&entele ca#abile din rin)i in sensul antiorar: situate la stana si la drea#ta

noduluiN

N(,.''(,2(0%20%0-'(2: kNm Nmm M st &b ==××=+

N%'.++%'((0%20%0-+(2: kNm Nmm M dr &b ==××=+



N02.121%'.+(,.' kNm M &b =+=∑ Mo&entele ca#abile din stal#i se vor calcul tinand sea&a de ur&atoarele #reci)ari;



= &c M N?>?.01> 12222



N?> 1221 s Ed s s &c y N d d ! M ×+−××= σ

unde;

- N'.0=bξ

-N0+,.0

10'02

&in ===d d ξ

N'010%0

22 mmcd sl nom =+=+= φ

- N(00,.0 C beton <−=λ

- b h 0&&N

- N%0- 2

2 mm N f yd s ==σ

-

Nd h f

N

cd

Ed

×××=λ

ξ

N102.--?'00>0%%.1%,.0

+

Ed

Ed

N

N

××=−×××= −

ξ

-N

21::1 d

h y z y s −=

&&N2%'0

2

0::1 =−= z y s y


!10,"




Pentrub

ξ ξ ξ ≤≤min

= &c M N2%?'010>%0-12(

100?10--.2,.0.01>10--.2%%.1%,.0 2++

×−−××+××××××−××××× −−

Ed

Ed Ed

N

N N

Pentrub

ξ ξ ξ ≤≤ min

2%10('.% , ⋅+×= Ed &c N M


Eod"!kN

N Ed

"!kNm

M &b∑

&inξ ξ "!kNm

M &c

"!kNm

M &c∑

"!

%.1

kNm

M &b∑×

Pinferior 31('0.+

121.020.0+, 0.'-1 %-,.%+

+-.+ 1+.%2(su#erior 31(1%.+ 0.0+, 0.',2 %-+.1-

81inferior 31%11.'

121.020.0+, 0.%-2 %+,.,

+.01 1+.%2(su#erior 312,'.% 0.0+, 0.%,' %+(.'%

82inferior 3-,+.2,

121.020.0+, 0.2- %'+.(

(-2.01 1+.%2(su#erior 3-(0.22 0.0+, 0.2,+ %''.'

8%inferior 3((%.((

121.020.0+, 0.1-, %0.1'

(0(.22 1+.%2(su#erior 3(%(.(1 0.0+, 0.1-0 %01.0,

8'inferior 3%'.02

121.020.0+, 0.10% 22.21

'--.'2 1+.%2(su#erior 3%1+.-+ 0.0+, 0.0- 2'+.21

∑∑ ×≥ &b &c M M %.1



!10-"




Kerificarea nodurilor &arinale a? solicitare #e directie lonitudinala Mo&entele ca#abile din rin)i in sens orar se calculea)a astfel;

*( yd s st &b h f ! M ⋅⋅=+1:

*( yd sdr &b h f ! M ⋅⋅=+ 2:

unde;+

st &b M : si+

dr &b M : 3 &o&entele ca#abile din rin)i in sensul orar: situate la stana si la drea#tanoduluiN



1 +(2mm ! s =2

2 '(2mm ! s =

&&N%20

2

20%0%(0

N2:

=−−=

−−=

*(

sl sl nom *(

h

cd h φ


N%'.++%'((0%20%0-+(2: kNm Nmm M st &b ==××=+

N(,.''(,2(0%20%0-'(2: kNm Nmm M dr &b ==××=+


N2: *( yd s st &b h f ! M ××=−

N1: *( yd sdr &b h f ! M ××=−

unde;+

st &b M : si+


N(,.''(,2(0%20%0-'(2: kNm Nmm M st &b ==××=+

N%'.++%'((0%20%0-+(2: kNm Nmm M dr &b ==××=+



!110"




N02.121(,.'%'.+ kNm M &b =+=∑




= &c M N?>?.01> 1222

2



N?> 1221 s Ed s s &c y N d d ! M ×+−××= σ

unde;

-

N'.0=bξ

-N0-+.0

'10

'02

&in ===d

d ξ

N'010%0


- N(00,.0 C beton <−=λ

- b h '0&&N

- N%0- 2

2 mm N f yd s ==σ

-

Nd h f

N

cd

Ed

×××=λ

ξ

N10%.2?'0'0>'0%%.1%,.0

+

Ed Ed N

N ××=

−×××= −ξ

-N

21::1 d

h y z y s −=

&&N1,'0

2

'0::1 =−= z y s y


Pentru

bξ ξ ξ ≤≤

min

= &c M N101,?'0'10>%0--'2

'10'0?10%.2,.0.01>10%.2%%.1%,.0+

2++

−

−−

××−−××

+××××××−×××××

Ed

Ed Ed

N

N N

Pentrub

ξ ξ ξ ≤≤ min

!111"





1 1'+%mm ! s =2

1 0mm ! s =

&&N'20

2

20%0'(0

N2:

=−−=

−−=

*(

sl sl nom *(

h

cd h φ


N(.1'1'(02'0'20%0-1'+%: kNm Nmm M st &b ==××=+

N0: kNm M dr &b =+


N2: *( yd s st &b h f ! M ××=−

N1: *( yd sdr &b h f ! M ××=−

unde;+

st &b M : si+


N,-.-,-,,-2%(0'20%0-+(2: kNm Nmm M st &b ==××=−

N0: kNm M dr &b =−



N(.1'(.1'0 kNm M &b =+=∑




= &c M N?>?.01> 1222

2



N?> 1221 s Ed s s &c y N d d ! M ×+−××= σ

unde;

- N'.0=bξ

!11%"




-N0-+.0

'10

'02

&in ===d

d ξ

N'010%0


- N(00,.0 C beton <−=λ

- b h '0&&N

- N%0- 22 mm N f yd s ==σ

-

Nd h f

N

cd

Ed

×××=λ

ξ

N10%.2?'0'0>'0%%.1%,.0

+

Ed Ed N

N ××=

−×××= −ξ

-N

21::1 d

h y z y s −=

&&N1,'0

2

'0::1 =−= z y s y

- Ed N

forta a=iala din co&binatia in care incarcarile utile sunt &ini&e iar actiuneaseis&ica este &a=i&a.

Pentrub

ξ ξ ξ ≤≤min

= &c M N101,?'0'10>%0--'2

'10'0?10%.2,.0.01>10%.2%%.1%,.0+

2++

−

−−

××−−××

+××××××−×××××

Ed

Ed Ed

N

N N

Pentru

bξ ξ ξ ≤≤

min

( ) 1,'0'10%0--'2 ⋅+−××= Ed &c N M


Eod"!kN

N Ed

"!kNm

M &b∑

&inξ ξ "!kNm

M &c

"!kNm

M &c∑"!

%.1

kNm

M &b∑×

Pinferior 3102+.+(

1'.(0.0-+ 0:2%( -0:22

1,1:0( 1+':+,su#erior 3100-.( 0.0-+ 0:2%2 -0:,'

81inferior 3,1.'(

1'.(0.0-+ 0:1,, -(:+-

1-':0( 1+':+,su#erior 3+-+.%' 0.0-+ 0:1,% -+:2+

82 inferior 3(0'.+% 1'.( 0.0-+ 0:1%- 101:+, 20%:-2 1+':+,

!11'"




su#erior 3,(.(2 0.0-+ 0:1% 102:1'

8%inferior 3%-.,,

1'.(0.0-+ 0:0-1 1,0:-'

%,:2 1+':+,su#erior 3%++.++ 0.0-+ 0:0,+ 1++:-

8'inferior 31,+.-0

1'.(0.0-+ 0:0'% 1'2:'(

2,1:+ 1+':+,su#erior 31(-.+- 0.0-+ 0:0%- 1%-:11

∑∑ ×≥ &b &c M M %.1



CALCULUL FUNDATIILOR

!11"




Fundatiile reprezintă ansamblul elementelor structurale care transmit încărcările la

terenul de fundare.

Terenul de fundare constituie suportul constructiv i reprezintă volumul de rocă sauș

de pămant care resimte influenta constructiei respective sau în care pot avea loc

fenomene care să influenteze constructia.

Adancimea de fundare este distanta măsurată de la nivelul terenului(natural sau

sistematizat) pană la talpa fundatiei.

Adancimea minima de fundare se stabileste în functie de: adancimea de înget!

nivelul apei subterane!natura terenului bun de fundare! înăltimea minimă constructivă a

fundatiei! conditiile tenologice.

"imensiunile bazei fundatiei se aleg astfel înat presiunile la contactul între fundatie

i teren să aibă valori acceptabile! pentru a se împiedica aparitia unor stări limită careș

să pericliteze siguranta constructiei i#sau e$ploatarea normală a constructiei.ș

%entru fundarea stalpilor centrali i marginali s-a adoptat solutia deș fundatie izolatătip bloc de beton simplu si cuzinet din beton armat.

&etonul utilizat la realizarea fundatiilor izolate tip bloc de beton simplu si cuzinet din

beton armat va fi de clasa minimă '#*+.

,lementele necunoscute ale fundatiei sunt dimensiunile geometrice (L!& si )!

precum i armăturile din talpă.ș

!11("




%entru un teren de fundare din argilă nisipoasă! uneori nisip argilos!caracteristicile

geotenice sunt urmatoarele:

NF00.22N.0

N.0

NF%0

%

2

mkN #

e

m +N p

c

con$

==

==

γ

CALCULUL FUNDATII !TAL" CNTRAL ##$##cm

- /rupare fundamentala:

kNmz M kN M

kN ,

kN ,

kN N

y

-

.

-

,%.+20.2-

,-.+

,%.2'

+0.1('0&a=

==

==

−=

- /rupare speciala :

kNm M

kN ,

kN ,

kN N

kNm M

-

.

-

2(.1,

2.%(

,,.1

%,.10%,

((.+0&a=

===−=

−=

"redimensionarea fundatiei%

Ncon$

f /

!

N ≤

N,'.1-(,+0.1('02.12.1 &a= kN N N f =×=×=

N'.2

N'.2%+.2(2.N(2.

N1

N(2.

N

N(2.%0

,'.1-(,

22

2

2

m " 0

m "m "m "

" 0 "

0

m 0 "

0 " !

m /

N ! /

!

N

con$

f

con$

f

===>==>≥≥≥

==>=

≥×

×=

==≥=>≤

!11+"




0erificare:

"

b

0

l cc

= 0.0.(3#entru o trea#ta0.'0.3#entru doua tre#te

N2.1'.2.0.0.0 ml 0l "

b

0

l cc

cc =×==>×==>==

N2.1'.2.0.0 mb "b cc =×==>×=

=

≥⋅≥

−≥=⇒

≥⋅≥

−≥=

m

m

m

cmh

h

h

h

cmh

l h

l l h

h

c

c

c

c

c

cc

st cc

c

%0.0

%.022.0

&a=

%0

2.12.0% .02.1

&a=

%0

2.0%

&a=

&

N%.0 mhc =⇒

N((.00+.1%

2

2

.02.1

%.0

N%

2

2

>=>≥−=

≥−

=

β

β

tg

l l

htg

st c

c

0.10+.1 ≥=β tg Z nu este necesara verificarea la strapungere a

cuzinetului.

!11,"




N(.0(.0

N

%0

'0

(.0

&a=

%0

'022.1'.2

&a=

N

%0

'02

&a=

mm %

treptedoa pentrcm %

treaptao pentrcm %

m %

treptedoa pentrcm %

treaptao pentrcm %

%

%

treptedoa pentrcm %

treaptao pentrcm %

l 0 %

%

c

≅==>

≥≥

≥=

≥≥

−≥

=

≥≥

−≥

=

• prima treapta 1 +.m

• a doua treapta +.2m

0.10.1N0.1

22.1'.2

(0.0

N

2

N0.1

N

≥=>≥−

=

≥−

=

=≥

α

α α

α

α α

tg

tg l 0

% tg

tg

tg tg

admc

adm

adm

Pc'n> 1 /

conv 3C ?+C B

− 1C corectie de adancime

− "C corectie de latime

%entru :

- & 4 5 m 6 C B 1 / conv $ k 1 $ (& - )

k 1 1 +.+5 ( pentru pamanturi coezive)

C B 1 /

conv $k 1 $ (& - )

C B 1 25+ $ +.+5 $ (*.78 )C B 1 *7.59%a

!11-"




Din 'ruparea specială

N(.1::con$

y

ef y

-

ef - f / 3

M

3

M

!

N

×≤++

N1.11(00.12200.1'.2'.2%,.10%, kN N f =⋅⋅××+=

N1'.%'00.1,,.12(.1,: kNm % , M M f - -ef - =×+=×+=

N1'.%'00.12.%(((.+0&a=: kNm % , M M f y yef y −=×+−=×+=

N'%'(.1%.2

1'.%'

%.2

1'.%'

(2.

1.11(×≤−+

N2.+1%1.20+ ≤

A. Armarea cuzinetului

e y

ef y

e -

ef -

c

ef

3

M

3

M

!

N /

:

1::

:

1::1:

':%:2:1 ±±=

NF+,.11+++%.1

-(.%1

+%.1

2.1(

''.1

((.1( 2

:

1::

:

1::1:

1 mkN 3

M

3

M

!

N /

e y

ef y

e -

ef -

c

ef =++=++=

NF,%.11'0+%.1

-(.%1

+%.1

2.1(

''.1

((.1( 2

:

1::

:

1::1:

2 mkN 3

M

3

M

!

N

/ e y

ef y

e -

ef -

c

ef

=−+=++=

NF(,.11,+%.1

-(.%1

+%.1

2.1(

''.1

((.1( 2

:

1::

:

1::1:

% mkN 3

M

3

M

!

N /

e y

ef y

e -

ef -

c

ef =+−=++=

NF+'.1121+%.1

-(.%1

+%.1

2.1(

''.1

((.1( 2

:

1::

:

1::1:

' mkN 3

M

3

M

!

N /

e y

ef y

e -

ef -

c

ef =−−=++=

( ) =−××××+=−××××+= ?(.0-.0>2.12.122%.1+0.1('0&a=

1: % % bl N N f ccmed 2ef γ γ

N((.1( kN =

N''.12.12.1

2

mbl ! ccc =×=×=N2.1(?(0.0-.0>,%.2',%.+?>1: kN % % , M M f - - -ef =−×+=−×+=

N-(.%1?(0.0-.0>,-.+20.2-?>1:: kN % % , M M f y yef y =−×+=−×+=

N+%.1(

2.1

(

%%2

mbl

3 cc -c ==

×=

!121"




N+%.1(

2.1

(

%%2

m3 bl

3 -ccc

yc ===×

=

( )

N%0.+'%

%2.0?(0.11(2+,.11++>2

%2.0(0.11(22.1

%2

22

2

01

2

0:

kNm

l / /

l / b M - -

caa

=

×−+××=

=

×−+××=

N'1

'0

c

-c

l

l l

/ /

/ / −=

−−

( ) ( )NF(0.11(2+'.1121

2.1

?+'.1121+,.11++>?%2.02.1> 2

''1

0 mkN / l

/ / l l /

c

-c =+−×−

=+−×−

=

N%2.02

.02.1

2 m

l l l st c - =

−=

−=

N%2.02

.02.12

ml l bl - st c

y ==−=−=

N'+.+%2

%2.0

2

,%.11'0+,.11++2.1

22

22

21: kNm

l / / l M

y

cbb =×+

×=×+

×=

Prescriptii de armare.

• &eton: '#*+

• Armatura:%'5* (ma$ 7)1<255( 6 7)ᶲ ᶲ ᶲ

N010'0&in mmcC C tol nom =+=∆+=

N2'0%002

mmC hd nomc - =−−=−−= φ

N10mm=φ

N2%102' mmd d - y =−=−= φ

Procent &ini& de ar&are ;

N11.2.2112'1200100

0+.0

100

0+.0 22

&in: cmmmd l !

-c s- ==××=××=

N11.2.2112%1200100

0+.0

100

0+.0 22&in: cmmmd b ! yc sy ==××=××=

N0-(.0(+.102'1200

10%0.+'2

(

2

: =××

×=

××=

cd -c

aa

- f d l

M µ

!122"




N1000.0==> -ω

N1.102.101%0-

(+:102'12001.0 22 cmmm

f

f d l !

yd

cd -c - s- ==⋅⋅⋅=×××=ω

N1210%0.11 2

: φ =>= cm ! ef s-

N10%.0(+.102%1200

10'+.+%2

(

2

: =××

×=

××=

cd yc

bb

y f d b

M µ

N1112.0= yω

N,2.10,2.10,2%0-

(+.102%12001112.0 22 cmmm

f

f d b !

yd

cd yc y sy ==×××=×××=ω

N1210%0.11 2

: φ =>= cm ! ef sy

CALCULUL FUNDATII !TAL" +AR,INAL -#$-#cm

- /rupare fundamentala:

kNm M

kN M

kN ,

kN ,

kN N

y

-

.

-

''.22

,%.'

+-.'

2.2

+(.102+&a=

==

==

−=

- /rupare speciala :

kNm M

kN ,

kN ,

kN N

kNm M

-

.

-

(0.1'

01.2%

20.1(

,'.(('

+-.%,&a=

=

===

=

"redimensionarea fundatiei%

Ncon$

f /

!

N ≤

N%1.12%%+(.102+2.12.1 &a= kN N N f =×=×=

!12%"




N'2

N2,+.12.%N2.%

N1

N2.%

N

N2.%%0

%1.12%%

2

22

2

2

m !m " 0

m "m "m "

" 0 "

0

m 0 "

0 " !

m /

N ! /

!

N

con$

f

con$

f

==>===>

==>≥≥≥

==>=

≥×

×=

==≥=>≤

0erificare:

"

b

0

l cc = 0.0.(3#entru o trea#ta

0.'0.3#entru doua tre#te

N12.0.0.0 ml 0l "

b

0

l cc

cc =×==>×==>==

N12.0.0 mb "b cc =×==>×=

=

≥

⋅≥

−≥

=⇒

≥

⋅≥

−≥

=m

m

m

cmh

h

h

h

cmh

l h

l l h

h

c

c

c

c

c

cc

st cc

c

%.0

2.0

1,.0

&a=

%0

1.02.0%

'.01

&a=

%0

2.0%

&a=

&

N%0.0 mhc =⇒

N((.00-.1%

2

2

'.01

%0.0

N%

2

2

>=>≥−

=

≥−

=

β

β

tg

l l

htg

st c

c

0.10-.1 ≥=β tg Z nu este necesara verificarea la strapungere a

cuzinetului.

!12'"




N.0.0

N

%0

'0

.0

&a=

%0

'0212

&a=

N

%0

'02

&a=

mm %

treptedoa pentrcm %

treaptao pentrcm %

m %

treptedoa pentrcm %

treaptao pentrcm %

%

%

treptedoa pentrcm %

treaptao pentrcm %

l 0 %

%

c

≅==>

≥≥

≥=

≥≥

−≥

=

≥≥

−≥

=

• prima treapta 1 +.5m

• a doua treapta +.2m

0.10.1N0.1

212

.0

N

2

N0.1

N

≥=>≥−

=

≥−

=

=≥

α

α α

α

α α

tg

tg l 0

% tg

tg

tg tg

admc

adm

adm

Pc'n> 1 /

conv 3C ?+C B

− 1C corectie de adancime

− "C corectie de latime

%entru :

- & 4 5 m 6C B 1

/ conv $

k 1 $ (& - )

k 1 1 +.+5 ( pentru pamanturi coezive)

C B 1 /

conv $k 1 $ (& - )

C B 1 25+ $ +.+5 $ (*8 )C B 1 ;.5 9%a

!12"




- ?" * m C ? 1

/ conv $ ? " −2

4

C ?

1 '

2,.1%0

−×

1.20−2

4

C ? 1 -;.5 9%a

Pc'n> 1 /

conv 3C ?+C B

Pc'n> 1 25+-;.53;.5 Pc'n> 1 25+ 9%a

Din 'ruparea fundamentală

*.) con$

f p

!

N ×≤α

N0.1=α

N1 2 ME1 f % 0 " N N γ γ ××××+=

N12(1.+-%.122-+.122+(.102+ kN N ef =××××+=

2%00.1'

12%,.-+mkN /

!

N con$

ef ×≤→×≤α

2N%0''.%1 mkN ≤

*.) con$

.

f. Ed

'

f' Ed f p

3

M

3

M

!

N ×≤±± '.1::

2 ME1 f % 0 " N N γ γ ××××+= 1

N12(1.+-%.122-+.122+(.102+ kN N f =××××+=

N0,.%000.12.2,%.': kNm % , M M f - -ef - =×+=⋅+=

N2%.2+00.1+-.'''.22: kN % , M M f y yef y =××=⋅+=

N%%.1(

22

(%

22

m " 0

3 - =×

=×

=

N%%.1(

22

(%

22

m3 0 "

3 - y ==×

=×

=

N%0'.1%%.1 2%.2+%%.1 0,.%0' +-.12(1 ×≤++

N'-0%.%, ≤

!12("




Din 'ruparea specială

N(.1::con$

y

ef y

-

ef - f / 3

M

3

M

!

N

×≤++

N+2.,'00.12200.122,'.((' kN N f =⋅⋅××+=

N,0.%000.120.1((0.1': kNm % , M M f - -ef - =×+=×+=

N,0.(100.101.2%+-.%,&a=: kNm % , M M f y yef y =×+=×+=

N%0(.1%%.1

,0.(1

%%.1

,0.%0

'

+2.,'×≤++

N(0,%.2+ ≤

. Armarea cuzinetului

e y

ef y

e -

ef -

c

ef

3

M

3

M

!

N /

:

1::

:

1::1:

':%:2:1 ±±=

NF02.1201+.0

,+.2%

1+.0

'0.12

1

(+.10%( 2

:

1::

:

1::1:

1 mkN 3

M

3

M

!

N /

e y

ef y

e -

ef -

c

ef =++=++=

N1-.-(-1+.0

,+.2%

1+.0

'0.12

1

(+.10%( 2

:

1::

:

1::1:2 mkN 3

M

3

M

!

N

/ e y

ef y

e -

ef -

c

ef

=−+=−+=

NF1'.110'1+.0

,+.2%

1+.0

'0.12

1

(+.10%( 2

:

1::

:

1::1:

% mkN 3

M

3

M

!

N /

e y

ef y

e -

ef -

c

ef =+−=+−=

NF%1.,2%1+.0

,+.2%

1+.0

'0.12

1

(+.10%( 2

:

1::

:

1::1:

' mkN 3

M

3

M

!

N /

e y

ef y

e -

ef -

c

ef =−−=−−=

( ) =−××××+=−××××+= ?.00,>1122%.1+(.102+&a=

1: % % bl N N f ccmed 2ef γ γ

N(+.10%( kN =

N111

2

mbl ! ccc =×=×=N'0.12?0.0,.0>2.2,%.'?>1: kN % % , M M f - - -ef =−×+=−×+=

N,+.2%?0.0,.0>+-.'''.22?>1:: kN % % , M M f y yef y =−×+=−×+=

N1+.0(

1

(

%%2

mbl

3 cc -c ==

×=

!12+"




N1+.0(

1

(

%%2

m3 bl

3 -ccc

yc ===×

=

( )

N++.'%

2+.0?(+.11%202.120>2

2+.0(+.11%21

%2

22

2

01

2

0:

kNm

l / /

l / b M - -

caa

=

×−+××=

=

×−+××=

N'1

'0

c

-c

l

l l

/ /

/ / −=

−−

( ) ( )NF(+.11%2%1.,2%

1

?%1.,2%02.120>?2+.01> 2

''1

0 mkN / l

/ / l l /

c

-c =+−×−

=+−×−

=

N2+.02

'.01

2 m

l l l st c - =−=

−=

N2+.02

'.0,.02

ml l bl - st c

y ==−=−=

N-.'12

2+.0

2

1-.-(-02.1201

22

22

21: kNm

l / / l M

y

cbb =×+

×=×+

×=

Prescriptii de armare.

• &eton: '#*+

• Armatura:%'5* (ma$ 7)1<255( 6 7)ᶲ ᶲ ᶲ

N010'0&in mmcC C tol nom =+=∆+=

N2'0%002

mmC hd nomc - =−−=−−= φ

N10mm=φ

N2%102' mmd d - y =−=−= φ

Procent &ini& de ar&are ;

N,%.1+.1,%2'1000100

0+.0

100

0+.0 22

&in: cmmmd l !

-c s- ==××=××=

N,%.1+.1,%2%1000100

0+.0

100

0+.0 22&in: cmmmd b ! yc sy ==××=××=

N0+.0(+.102'1000

10++.'2

(

2

: =××

×=

××=

cd -c

aa

- f d l

M µ

!12,"




N0+2(.0==> -ω

N1'.(1-.(1'%0-

(+:102'10000+2(.0 22 cmmm

f

f d l !

yd

cd -c - s- ==⋅⋅⋅=×××=ω

N1''1(.( 2

: φ =>= cm ! ef s-

N0+.0(+.102%1000

10-.'12

(

2

: =××

×=

××=

cd yc

bb

y f d b

M µ

N0+2(.0= yω

N,-.12.,-%0-

(+.102%10000+2(.0 22 cmmm

f

f d b !

yd

cd yc y sy ==×××=×××=ω

N1''1(.( 2

: φ =>= cm ! ef sy

!12-"




Calculul "carii

E(aluarea incarcarilor:

<ncarcari #e #odest;a? Per&anente; '++.daE&2 '.++ DE&2

b? Utile; %00daE&2 %.00 DE&2

Ko& nota totalitatea incarcarilor #e #odest cu `1: avand valoarea de.-'.10.100.%%.1++.' 2

1 mkN q =×+×=<ncarcari #e ra&#a;

a? Per&anente; (,. daE&2 (., DE&2 b? Utile; %00 daE&2 %.00 DE&2

Ko& nota incarcarile de #e ra&#e cu `2: avand valoarea2

2 %,.1%.100.%%.1,.( mkN q =×+×= 2

2 22.11%%cos mkN q o =×

Pre#entarea !odelului de calcul

che&a statica utili)ata #entru calculul &o&entelor incovoietoare in scara din betonar&at este o rinda franta actionata #e )onele de ra&#a si #odest de incarcarile s#ecific calculateanterior: `1 si `2. Calculul static s3 a efectuat cu autorul #rora&ului de calcul structural 8TAB-.(.0.

5i&ensiunile scarii sunt #re)entate in fi ura de &ai os;

!1%0"




Di!ensionarea ar!aturilor longitudinale la !o!entul inco(oietor

Mo&entele incovoietoare de #roiectare #entru rin)i se obtin din infasuratoarea din

#rora&ul 8TAB -.(.0.

cno& c&in 7 ctol Ncno& c&in 7 ctol 1 7 10 2 && N

<nalti&ea activa de #laca #entru ar&atura de re)istenta;

N11,21'210

N2

mmd

chd nom f

=−−=

−−= φ

• 5i&ensionare ar&atura su#erioara;

M reazem 2,.-0 DE&N

N12.0%%.1%11,1200

10-0.2,2

(

2 =

××

⋅=

××

=cd

podes t

f d b

M µ

⇒ ω 0.12,2N

⇒ yd

cd s

f

f d b ! ×××= ω

211.+,%%0-

%%.1%11,120012,2.0 mm=×××

!1%1"

⇒ + + As,eff =785 mm* Z 10




• 5i&ensionare ar&atura inferioara;

M camp4 1'.2+ DE&N

0('.0%%.1%11,1200

102+.1'2

(

2 =

×××

=××

=cd

rampa

f d b

M µ

⇒ ω 0.0(+%N

⇒ yd

cd s

f

f d b ! ×××= ω

210.'11%0-

%%.1%11,12000(+%.0 mm=×××

Pe latura scurta se dis#une ar&atura de re#artitie ,10.

!1%2"

⇒ 10 , ! seff 40%&&2 Z ,10




n

" @∫¿=92.42+92.42+92.42+92.42+92.42=462.1m2

" @∫¿=∑k =1

3

¿

t

¿

• Pere*i e=teriori )on$ vitrat$

Jrientare cardinal$ nord;

> $ = (5∗1.44+2∗1.08 )∗5=46.8 m

2

Jrientare cardinal$ sud;

>

/=( 4∗1.44+2∗1.08+3.96 )∗5=59.4 m2

Jrientare cardinal$ est;

> != (2∗1.44+2∗0.25 )∗5=16.9 m

2

Jrientare cardinal$ (est;

>

3 =(2∗1.44+2∗0.25 )∗5=16.9 m2

Total )on$ vitrat$;

>

T't =∑k =1

n

'rientare

$ =46.8+59.4+16.9+16.9=140m2

• Pere*i e=teriori: )on$ o#ac$

" @∫ ¿− >

T't =462.1−140=322.1 m2

t P@ e @ z @'=

t ¿

• Plan/eu de #od

Pl, p'd=265.22 m2

• Plac$ #e sol

!1%'"




Pl, s'l=265.22 m2

!rie total6 an$elop6 - t

an>@

t

an>@= t P@ e @ z @'+

>T't + Pl , p'd+ Pl ,s'l=322.1+140+265.22+265.22=962.54m

2

A.; 0olu!ul ncăl#it al clădirii

• Plan/eu #este subsol

3 1=265.22∗3.01=798.31 m3

• Plan/eu de #od

3 2=265.22∗3.01=798.31m3

3 =3 1+3 2=1596.62 m3

A.< Deter!inarea re#istenţei ter!ice unidirecţionale ( 4e" )

• Pere*i e=teriori. 8le&ente enerale de calcul

4ela*ia eneral$ de calcul este;

4D min= 4si+E 4s+ 4 se

Kaloarea nor&at$ a re)isten*ei ter&ice corectate 4D min=1,80

F ∗m3

confor& Jrdinului

nr. 2%1 al M54T din dece&brie 2010

!1%"




E 4s=d1

λ1

+d2

λ2

+d3

λ3

+d4

λ4

Condi*ia de eficien*$ ter&ic$ este ca 4D e" : 4

D min

A.= Predi!ensionarea grosi!ii ter!oi#olaţiei

4D e" ¿ 4

D min

4D e" =1,80 F ∗m

3

4D e" =r∗ 4 e"

r3 >0.0.,0?

e ado#t$ r0.+0

1.80=0.65∗ 4e"

4e" =1.800.70

=2.76

4e" = 4si+d1

λ1

+d2

λ2

+d3

λ3

+d4

λ4

+ 4se

2.76=0.125+0.01

0.93+

)0.042

+0.30

0.75+

0.02

0.87+0.042

!1%("

d1 3#rotec*ia ter&oi)ola*ieid2 3ter&oi)ola*ia de rosi&e =d3 3#erete )id$rie de c$r$&id$ cu oluri

verticaled4 3tencuial$ interioar$ &ortar ci&ent de

rosi&e 0:02&




2.76−0.60= )

0.042

)=0.090

e ado#t$ o rosi&e a ter&oi)ola*iei eal$ cu 0:10 &: res#ectiv c!

4e" = 4si+d1

λ1

+d2

λ2

+d3

λ3

+d4

λ4

+ 4se

4e" =0,125+0,01

0,93+ 0,1

0,042+0,30

0,75+0,02

0,87+0,042

4e" =2.939 F ∗m

3

4

D

e" =r∗ 4 e"

4D e" =0.65∗2.939=1.91

F ∗m3

Plan/eu de #od

A.> Ele!ente generale de calcul

!1%+"

d1 3tencuial$ &ortar ci&ent: rosi&e

0:01&d2 3 #lac$ beton ar&at: rosi&e 0:1'& =d3 3vata &inerala: rosi& = c&d4 3sa#a 0.0'&




4D e" ¿ 4

D min

4D e" =5

F ∗m3

4D e" =r∗ 4 e"

r3 >0.0.,0?

e ado#t$ r0.+0

5=0.7∗ 4e"

4e" = 5

0.7=7.14

F ∗m3

4e" = 4 si+d

1 λ1+

d2

λ2+

d3

λ3+

d4

λ4+ 4 se

4se=0.084 F ∗m

3

!1%,"




d3−strat determ'iz'laIie >ata minerala 0=10 cm

λ=0,044 m∗ F

d4− plac1 de-et'n armat 0=14 cm λ=1,74

m∗ F

d5−strat pietriHdee>itare a capilarit1ii 0=10cm

λ=0,7 m∗ F

41=1

6+

d1

λ1

+d2

λ2

+d3

λ3

+d4

λ4

+d5

λ5

+d p 1+( z−" )

λ p 1

+d p 2

λd p 2

Unde;) 9n$l*i&ea de la fa*a su#erioar$ a #ardoselii: la CT >cota terenului siste&ati)at?

" =d1+d2+d3+d4+d5=0.39

41=1

6+0.02

1.48+0.04

0.93+ 0.10

0.044+0.14

1.74+0.10

0.70+3+(2.10−0.39)

2 +

4

4

41=5.98 F ∗m

2

A.? Re#isten a ter!ică unidirec ională 'entru #onă (itratăț ț

• Ferestra tri#l$: cu dou$ foi de ea& /i un ea& ter&oi)olant 4=0,69 F ∗m

2

• Pentru u i de intrareș 4=0,43 F ∗m

2

BIB9IO8RAFIE

!1'0"




G4 +((1-++ Pentru stabilirea cateoriei de i&#ortan $ a cl$dirii >A: B: C: 5?ț

P100 1201% Clasa de i&#ortan $ț

Pentru ac iunea focului ;ț

4 8E 1--112200' N 4 8E 1--112 E.A 200(

Ac iunei asu#ra structurilor e=#use la foc ;ț

P11,1--- 3 Eor&ativ de siuran a la foc a construc iilor ț ț

Pentru ac iuni: defini ii: reuli si ru#area ac iunilor este nevoie de ;ț ț ț

4 8E 1--0auust 200': 4 8E 1--0EAocto&brie 200(

C4J 200 Ba)ele #roiect$rii structurilor

Pentru valoarea caracteristic$ a 9nc$rc$rii din #rocesul de e=#loatare si reut$ ii s#ecifice #entruț

9nc$rc$ri #er&anente;

4 8E 1--131auust 200' N 4 8E 1--13131E.Aocto&brie 200( Ac iuni asu#raț

construc iilor 3 Ac iuni eneraleț ț

Ac iunea )$#e)ii asu#ra construc iilor Nț ț

4 8E 1--1313%MA4T<8 200N 4 8E 1--1313%EAse#te&brie 200( 6nc$rc$rile date de)a#ada

C4 1313%2012 Cod de #roiectare in evaluarea ac iunilor asu#ra construc iilor ț ț

Ac iunea vHntului asu#ra construc iilor Nț ț

4 8E 1--1313'octo&rbie 200(N 4 8E 1--1313'EA Ac iuni ale vHntuluiț

C4313'32012 ; Cod de #roiectare.Ac iunile vHntuluiț

Pentru structuri din beton ;

4 8E 1--23131200( Proiectarea structurilor din beton

4 8E 1--23131E.B Proiectarea structurilor din beton Ane=$ na ionalaț

Proiectarea structurilor din beton du#a 4 8E 1--23131200( autori ; oltan Chis: Traian Jneț

8ditat ; 200,

!1'1"




Pentru ac iune seis&ica ;ț

4 8E 1--131&ai 200( Proiectarea structurilor #entru re)isten a la cutre&ur ț

4 8E 1--131E.A Proiectarea structurilor #entru re)isten a la cutre&ur Ane=a na ionalaț ț

P10031201% Cod de #roiectare antiseis&ica

Pentru funda ii ;ț

4 8E 1--+313200' Proiectarea eotehnic$: reuli enerale

4 8E31--+313200'E.B200, Proiectarea eotehnic$ Ane=a na ionalaț

4 8E 1--+323200+ Proiectarea eotehnic$: investiarea si 9ncercarea terenului

4 8E 1--+323200+E.P200- Proiectarea eotehnic$:investiarea si 9nceracrea terenului 3

Ane=a Ea ionalaț

E.P 112201' Eor&ativ #entru #roiectarea structurilor de fundare directa

TA %%00231-, Calculul terenului de undare in ca)ul fund$rii directe

Carti;

Grin)i continue #rof. <n Constantin Avra&N editura Tehnica Bucuresti

Proiectarea structurilor din betonS3oltan iss: Traian JnetN editura AbelS

licenta constructii p+4e

Documents