esantionaj vrachier 155 m

7/31/2019 Esantionaj Vrachier 155 m

1/23

Universitatea Dunarea de Jos din Galati

Facultatea de Arhitectura Navala

Esantionaj

Vrachier (BK)

Student:Andriescu Madalina RalucaAnul:II Grupa: 2121 A

Indrumator:Pacuraru Sorina Sandita

Anul universitar: 2011 2012

1


2/23

L = 155 m; B = 24,64 m; D = 13,19 m; T = 9,44 m.[23,B.1.3] Pentru vrachiere sunt valabile prescripiile prevzute n paragrafele 1-22, att

timp ct n acest paragraf nu sunt prevzute alte prescripii.

A. nveliul exterior

1. Notaii [6,A.2]k = coeficient de material paragrafului 2, B.2.pB = sarcina pe fund, n [kN/m2], conform paragrafului 4, B.3.ps = sarcina pe bordaje, n [kN/m2], conform paragrafului 4, B.2.1.n1 = 2 la sistemul transversal de osatur.n1 = 1,6 la sistemul longitudinal de osatur.n2 = 5,9 la sistemul transversal de osatur.n2 = 4,8 la sistemul longitudinal de osatur.L = cea mai mare tensiune longitudinal ncovoietoare de proiectare, n [N/mm2],

conform paragrafului 5, E.4.adm = tensiunea de proiectare admisibil n [N/mm2]

,/230450

8,0 kL

adm

+= [N/mm2] pentru L < 90 m.

adm = 230/k, [N/mm2] pentru L 90 mtk= adaos pentru coroziune, conform paragrafului 3, K.1.

2. nveliul fundului [6,B.1.2]

2.1. Grosimea nveliului fundului pentru nave cu lungimea de 90 m i mai mare nutrebuie s fie mai mic dect urmtoarele valori:

kLadm

B

2 t

p10

ant+

=

, [mm]

kB1 tkpa26,1t += , [mm]

unde- k = 1 [2, B.2]- n2 = 4,8 (sistem longitudinal de osatur)- a = 0,8 m- pB - sarcina pe fund, [kN/m2], conform paragrafului 4, B.3,

( )b5,0pT10p 0B ++= [kN/m2];

( )10 9, 44 27, 0119 0, 5 0 107, 905Bp = + + = kN/m2

undeT = 9,44 m (pescajul navei),p0 = 10,5 c1 = 10,5 2,5725 = 27,011 kN/m2,

c1 = c0/n = 9,0039/3,5 = 2,5725

c0 =5,1

100

30075,10

L=

1,5300 155

10,75100

= 9,0039 (90L 300m)

n = 3,5 (L 90 m)b = 0 (0,2 x/L 0,8), [2.1.2].

- adm = 230/k, [N/mm2] (L 90m)adm = 230/1 = 230 N/mm2.

- k/120L = [N/mm2] pentru L 90m, n prim aproximaie,120L = N/mm

2.Obinem

2


3/23

k

Ladm

B2 t

p10ant +

= =

10 107,9054,8 0, 78 1, 6726

230 120

+

= 13,3989 mm,

unde tk= 0,1 t + 0,5 = 0,1 11,726 + 0,5 = 1,6726 mm, [3,K.1]

kB1 tkpa26,1t += 1, 26 0,78 107,905 1 1,6726= + = 10,209 mm,

unde tk= 0,1 t + 0,5 = 0,110,209 + 0,5 = 11,7299 mm.

Grosimea nveliului fundului:tf= max (t ; t1) = max (13,3989 ; 11,7299) = 13,3989 mm.Conform [1,K] se adopt:tf= 13,5 mm.

2.2. Grosimea critic a plcilor [6,B.2]Pentru navele la care este recomandat, respectiv calculat, confirmarea rezistenei

longitudinale, grosimea plcii nu trebuie s fie mai mic dect grosimea critic a plcii, calculatcu formula:

tcrit = k1

L t

FE

ac +

[mm]

unde- c = 527 (sistem longitudinal);- E = 2,06 105 N/mm2 , [3, F.1];- F1 = 1,0 pentru sistemul longitudinal (tabel 3.2), [3, F.1].Obinem:

tcrit = 5120

527 0,78 1, 49212,06 10 1

+

= 11,413 mm,

unde tk= 0,1 t + 0,5 = 0,1 9,921 + 0,5 = 1,4921 mm.Deoarece tf> tcrit, rmne n final:

tf= 13,5 mm.

3. Gurna [6,B.4][6,B.4.1] n zona de curbur a gurnei, pentru grosimea acesteia, se va accepta cea mai

mare valoare ntre grosimea bordajului ( vezi 6,C.1) i a fundului:

tb = 2 kn a T k t + = 4,8 0,78 9, 44 1 1,6503 + = 13,1533 mm,

unde tk= 0,1 t + 0,5 = 0,1 11,503 + 0.5 = 1,6503mm.tg = max (tf ; tb) = 13,5 mm.Limea gurnei nu trebuie s fie mai mic dect:

b = 800 + 5L [mm], bmax = 1800 [mm],

b = 800 + 5155 = 1575 mm < bmax.Se adopt:bg = 1575 mm.

4. Chila plat [6,B.5][6,B.5.1] Limea chilei plate nu trebuie s fie mai mic:

b = 800 + 5L [mm], bmax = 1800 [mm],b = 800 + 5155 = 1575 mm < bmax .Din considerente tehnologice, cu acordul GL, se adopt:bcp = 1980 mm.Grosimea chilei plate n zona 0,7L la mijlocul navei nu trebuie s fie mai mic dect:

tcp = t + 2,0 [mm],t = grosimea tablelor adiacente ale nveliului fundului (tf), n [mm].

3


4/23

Se adopt:tcp = 15,5 mm.[6,B.5.2] Se recomand, ca la navele mai lungi de 100 m, a crui fund este n sistem

longitudinal de osatur, s se ntreasc suplimentar cu nervuri de rigidizare longitudinaleintercostale, prevzute la maximum 400 mm de la P.D. Seciunea transversal a ntrituriilongitudinale va fi

A = 0,2L = 0,2155 = 31 cm2

.Se adopt:HP 220 11 (31,20 . 304,3 . 3,0).

5. nveliul bordajului [6,C][6,C.1.1] Grosimea nveliului bordajului nu va fi mai mic dect:t = n2 a kT + tk [mm].Zona tancului de gurn i a tancului antiruliu (sistem longitudinal de osatur):t = 4,8 0,78 9,44 1 + 1,6503 = 13,1536 mm.unde tk= 0,1 t + 0,5 = 0,1 11,503 + 0.5 = 1,6503 mm.

Se adopt: tb1 = 13 mm.Zona dintre tancul de gurn i tancul de ruliu (sistem transversal de osatur):t = 5,9 0,78 9,44 1 + 1,9139 = 16,053 mm.unde tk= 0,1 t + 0,5 = 0,1 14,139 + 0.5 = 1,9139 mm.Se adopt: tb2 = 16 mm.

6. Centura [6,C.3][6,C.3.1] Limea centurii nu trebuie s fie mai mic dect:

b = 800 + 5L [mm], bmax = 1800 [mm],b = 800 + 5155 = 1575 mm < bmax.Se adopt:bc = 1575 mm.[6,C.3.2] Grosimea centurii n zona de 0,4L la mijlocul navei nu trebuie n general s fie

mai mic dect grosimea nveliului punii n aceeai zon. Totui, nu trebuie s fie mai micdect grosimea bordajului n aceeai zon. Funcie de sistemul de osatur, trebuie s nu fie maimic dect grosimea critic a punii, conform paragrafului 7, A. 5.2.

Se adopt: tc = 13 mm ( tc > tcrit = 11,413 mm).

B. nveliul punii [7,A]

1. Grosimea punii superioare ntre bordaj i rama longitudinal a gurii de magazie [7,A.6]nu trebuie s fie mai mic dect cea mai mare valoare dintre

[ ]mmtpa26,1t KE += , [7,A.7.1]unde

p = pD sau pL, i anume, care este mai mare,sau

( ) [ ]mmkL05,05,4tmin += .

Notaii:

- p =( )

a0D c

HTz10

T10pp

+

= [kN/m2] [4, B.1]

ca = 1,0 [tabelul 4.1];z = H = 13,19;

4


5/23

( )

10 9,4427,011 1,0

10 13,19 9,44 13,19D

p

= +

= 14,059 kN/m2.

- pL = 0 , puntea superioar nu este punte de ncrcare, [4, C.1].Obinem

1, 26 1, 26 0, 78 14, 059 1, 725E Kt a p t = + = + = 5,41 mm,

unde tk= 0,1 t + 0,5 = 0,1 12,25 + 0.5 = 1,725 mm.( )min 4,5 0,05 155 1,0t = + = 12,25 mm.

Conform [7,A.5.2], tcrit = 11,413 mm,Se adopt:tp1 = 12,5 mm.

2. Grosimea punii superioare ntre guriile de magazii [7,A.7] nu trebuie s fie mai micdect

Et = 4,949 mm[ ]mmL02,05,5t minE += ,

min 5,5 0,02 155Et = + = 8,6 mm.Se adopt:tp2 = 8,6 mm.

3. Tabla lcrimar [7,A.5.3]Dac grosimea nveliului punii rezult mai mic dect grosimea bordajului, atunci se va

prevedea tabl lcrimar cu limea egal cu centura i grosimea egal cu a bordajului:- tp < tc tl = tc = 13 mm;- bl = bc = 1600 mm.

4. Racordarea colurilor gurilor de magazii [7,A.3.2]Colurile gurilor de magazii vor fi prevzute cu table ngroate, care se vor extinde att pelungime, ct i pe lime cu mrimea unei distane intercostale (fig. 1). Grosimea tablei ngroatenu va fi mai mic dect grosimea nveliului punii de lng ramele longitudinale, plus grosimea

punii ntre deschideri (pe zona 0,5L la mijlocul navei)t = tp1 + tp2 = 12,5 + 8,7 = 21,2 mm.Raza de racordare n colurile gurii de magazie nu trebuie s fie mai mic dect [7,A.3.3]

( )B/b1bnr = , [ ]m1,0rmin =

200/n = , 1,0n min = , 25,0nmax =

= lungimea gurii de magazie, n [m]

b = limea gurii de magazie, b/B > 0,4.Deoarece b/B = 17,712/29,52 = 0,6 vom avea ( )min 0,1 17,712 1 0, 6r = = 0,70848 m i

( )max 0,25 17,712 1 0,6r = = 1,7712 m.

Se adopt rgm = 1 m.

C. Structura dublului fund [23,B.4.1 i 8,B]

1. [23,B.4.1] Dimensiunile elementelor constructive ale dublului fund n zona de ncrcare(suport central, varange, longitudinale, etc.) se determin conform paragrafului [8,B]. Pentrulimea navei B, conform Fig. 23.1, se va lua limea B . Limea B nu se va lua mai mic

dect 0,8B. Dimensiunile estimate se vor confrunta cu cele determinate conform 4.2.

5


6/23

= 45o '1 1

(2 ) (2 24,64 14,784) 21,3543 3

B B b m= + = + = ,

B = 0,8B = 0,8 24,64 = 19,712 m.Se adopt B = 21,354 m.

2. Suportul central [8,B.2.2]- nlimea suportului central:h = 350 + 45B [mm], hmin = 600 mm,h = 350 + 4521,354 = 1310,96 mm.

Se adopt hdf= 1320 mm.- Grosimea suportului central:

hdf> 1200 mm [ ]mmk0,3120

ht

+= ,

13203,0 1,0

120t

= +

= 14 mm.

Se adopt tsc = 14 mm.

3. Supori laterali [8,B.3]- [8,B.3.1] Se adopt 3 supori laterali n fiecare bord, dispui la 3,6 m (cu acordul GL,

care admite doar 3,5 m).- [8,B.3.2] Grosimea suporilor laterali:

[ ]mm,k120

ht =

0,1120

1650t = = 11 mm.

Se adopt tsl = 11 mm.- Gurile de uurare n suporii laterali se dimensioneaz conform [8,B.3.2.3].

4. nveliul dublului fund [23,B.4.4 i 8,B.4][8,B.4] Grosimea nveliului dublului fund nu trebuie s fie mai mic dect:

[ ]mm,tkpa1,1t K+=unde

p - presiunea de proiectare, n [kN/m2], dup cum urmeaz (se admite valoarea cea maimare):

p1 = 10 (T hdf) = 10 ( 9,44 1,32) = 81,2 kN/m2;p2 = 10h = 1014,37 = 143,7 kN/m2,

h - distana de la nveliul dublului fund la nivelul gurii de aerisire,h = H hdf+ hr= 13,19 1,32 + 2,5 = 14,37 m,

hr nlimea rsufltorii [m], hr= 2,5 m;

p3 = pi = 9,81 VG

h (1 + av) = 9,81 1,014,37 (1 + 0,11) = 156,476 kN/m2

, [4,C.2]G - masa ncrcturii din ncpere, n [t]V - volumul ncperii, n [m3] (fr gurile de magazie)

6


7/23

G/V = = 0,7 t/m3 < 1,0 t/m3 , [vezi 23,B.4.4] , G/V = 1,0 t/m3

h - nlimea ncrcturii deasupra dublului fund n ipoteza ncrcrii complete aspaiului din ncpere, n [m]

h = H hdf+ hrgm = 13,19 1,32 + 0,8 = 12,67 m,hrgm nlimea gurii de magazie [m], hrgm = 0,8 m;

av - factor de acceleraie

av = F m = 0,111,0 = 0,11F = 0,11

L

v0 = 0,11,

v0 = 14 Nd < L v0 = L

m = 1,0 (0,2 x/L 0,7)p = max (p1 ; p2 ; p3) = 156,476 kN/m2.

Obinem: 1,1 0,78 156,476 1,0 1,5732dft = + = 12,306 mm (tdf= 12,5 mm).

unde tk= 0,1 t + 0,5 = 0,1 10,7327 + 0.5 = 1,57 mm.innd cont de [23,B.4.4.2], se adopt tdf= 17,5 mm.

5. Varange cu inim [8,B.7.3]- [8,B.7.3.1] Varangele se vor dispune la 3 intervale de coast.- [8,B.7.3.4 i 8,B.6.2.1] Grosimea varangelor:

hdf> 1200 mm [ ]mmk0,1120

ht df

+= , tmax < 16,0 mm,

13201,0 1,0

120t

= +

= 11 mm.

Se adopt tvi = 11 mm.- [8,B.6.2.2] Aria seciunii varangelor cu inim nu trebuie s fie mai mic dect:

( ) 2w cmk/y21eTA = ,unde

e - distana ntre varange, n [m]e = 2,34 m

'B= , (nu exist perei longitudinali) = 21,354 my - distana de la bordaj (perete longitudinal) la locul considerat, [m], ymax < 0,4y = B b = 21,354 14,784 = 6,57 m = 0,3.

Obinem

( )min

0,3 7,32 25,58 2,7 1 2 7,87 / 25,58 1,0wA = = 58,34 cm2.

vidfw thA ef = = 155 1,4 = 217 cm2 >

minwA .

- [8,B.7.3.5] Nervuri de rigidizare a varangelor. Se dispun n dreptul fiecrei longitudinale,avnd dimensiunile longitudinalelor de dublu fund (nlimea profilului trebuie s fie mai mica de150 mm).

Se adopt (vezi profilul longitudinalelor de dublu fund): HP 140 9 (15,2 . 92,0 . 1,1).

6. Varange etane [8,B.6.3]- [12,B.2] Grosimea varangelor etane nu trebuie s fie mai mic dect:

[ ]mmtkpa1,1t k1+=

[ ]mmtkpa9,0t k22 +=unde

7


8/23

p - presiunea p1 sau pd, n [kN/m2], conform [4,D] (se va lua valoarea mai mare):p1 = 9,81 h1 (1 + av) + 100 pv = 9,81 14,525 0,7(1 + 0,11) = 110,71 kN/m2

h1 - distana centrului de ncrcare fa de planul orizontal ce limiteaz superiortancul, n [m]

h1 = H hdf/2 + 2,5 = 13,19 1,32/2 + 2,5 = 15,03 m = 0,7 t/m3

av = 0,11 [4,C.1.1]pv - presiunea ventilului de siguran, n [bari], dac este prevzut,pv = 0

pd = 0.Se adopt p = p1 = 110,71 kN/m2.

p2 - presiunea static maxim de proiectare [4,D.1.2]:p2 = 9,81 h2 = 9,81 14,525 = 142,49 kN/m2 ,

h2 = H hdf/2 + 2,5 = 12,80 1,55/2 + 2,5 = 14,525 m.Obinem:

1 1,1 0,8 110, 71 1,0 1, 425t = + = 10,685 mm,

unde tk= 0,1 t + 0,5 = 0,1 9,259 + 0.5 = 1,425 mm.2 0,9 0,8 142,49 1,0 1,359t = + = 9,954 mm.

unde tk= 0,1 t + 0,5 = 0,1 8,594 + 0.5 = 1,359 mm.[8,B.6.3.1] Grosimea varangelor etane nu trebuie s fie mai mic dect cea obinut

pentru varangele cu inim (tvi = 11 mm)Se adopt tve = 11 mm.- [12,B.3] Nervuri de rigidizare a varangelor etane. Modulul de rezisten nu trebuie s fie

mai mic dect:kpa55,0W 21 = = 0,550,81,55

2110,711,0 = 117,03 cm3

kpa44,0W 22

2 = = 0,440,81,552142,491,0 = 120,5 cm3

unde = hdf= 1,55 m;

p = 110,71 kN/m2 [4,D.];p2 = 142,49 kN/m2 [4,D.1.2].Se adopt HP 140 9 (15,2 . 92,0 . 1,1).

7. Longitudinale de fund i de dublu fund [8,B.7.2]Modulele de rezisten se vor calcula dup [9,B].[9,B.3] Modulul de rezisten al longitudinalelor nu trebuie s fie mai mic dect:

]cm[pamW 32 = .

7.1. Longitudinale de fund- = 3a = 30,8 = 2,4 m;

-zul

3,83m

= =

110

3,83= 0,757 > mmin = 0,7

Hz DBBtzul

++= = 230 120 = 110 N/mm2 (zon de sub axa neutr a

seciunii transversale rezistente), unde( ) k/230450/L8,0t += = (0,8 + 160/450)230/1,0 = 265,77 N/mm2 > maxt ,

230maxtt == N/mm2;

maxLB 8,0 = = 0,8150 = 120 N/mm2 [9,B.2]

pmaxL7

6= = 175

7

6= 150 N/mm2 [5,E.4.1]

8


9/23

p = cS p0 = 1,0 175 = 175 N/mm2 [5,C.1]cS = 1,0 (0,30 x/L 0,70)p0 = 175/k = 175/1,0 =175 N/mm2 (L 90m);

maxLD = = 150 N/mm2 [9,B.2];z = 0

nkmmin = = 1,0 0,7 = 0,7n = 0,7 (p pB)

- p pB = 107,905 kN/m2 [4, B.3] (vezi calculul de la nveliul fundului)Rezult

20,757 0,78 2,34 107,905long fundW = = 348,87 cm3.

Alegem din catalogul de profile: HP 240 10 (32,40 . 351,3 . 3,7).te = tf a/610 = 13,5 780/610 = 17,262 mm,Wef= 351,3 + 3,7 (17,262 13.5) = 365,22 cm3.Se adopt profilul longitudinalelor de fund HP 240 11 (Wef= 365,22 cm3).

7.2. Longitudinale de dublu fund- = 3a = 30,78 = 2,34 m;

-zul

3,83m

= =

83,3

137,02= 0,6079 > mmin = 0,55

Hz DBBtzul

++= =

120 150230 120 1,32

13,19

+ + = 137,02 N/mm2

nkmmin = = 1,0 0,55 = 0,55n = 0,55 (p pi)

- p pi = 9,81V

G h (1 + av) = 9,81 1,012,67 (1 + 0,11) = 137,964 kN/m2 [4, C.2] (vezi

i calculul de la nveliul dublului fund),Rezult2

0, 6079 0, 78 2,34 137,964longdfW = = 358,223 cm3.

Alegem din catalogul de profile: HP 240 11 (34,90 . 375,7 . 3,7).te = tdf a/610 = 17,5 780/610 = 22,377 mm,Wef= 375,7 + 3,7 (22,377 17.5) = 393,745 cm3.Se adopt profilul longitudinalelor de dublu fund HP 240 12 (Wef= 369,245 cm3).

D. Tancul de gurn [23,B]

1. nveliul plafonului nclinat al tancului de gurn [23,B.4.4][8,B.4] Grosimea nveliului nu trebuie s fie mai mic dect:

[ ]mm,tkpa1,1t K+=unde

p - presiunea de proiectare, n [kN/m2], p = max (p1, p2, p3).nveliul plafonului nclinat al tancului de gurn se mparte n 4 file de tabl avnd

urmtoarele limi: (I) b1 = 1,98 m, (II) b2 = 2,18 m, (III) b3 = 2,18 m, (IV) b4 = 1,014 m.

- p1 = 10 (T hdf h)(I) p1 = 10(T hdf) = 10( 7,32 1,55) = 57,7 kN/m2,(II) p1 = 10(T hdf b1sin) = 10( 7,32 1,55 1,98sin45) = 43,699 kN/m2,(III) p1 = 10[T hdf (b1 + b2)sin] = 10[7,32 1,55 (1,98 + 2,18)sin45] = =

28,284 kN/m2,

9


10/23

(IV) p1 = 10[T hdf (b1+b2+b3)sin] = 10[7,32 1,55 (1,98+2,18+2,18)sin45]== 12,869 kN/m2;

- p2 = 10h , h = H hdf h + hr(vezi i calculul de la nveliul dublului fund)(I) p2 = 10( 12,80 1,55 + 2,5) = 137,5 kN/m2,(II) p2 = 10( 12,80 1,55 1,98sin45 + 2,5) = 123,499 kN/m2,(III) p2 = 10[16,5 1,65 (1,98 + 2,18)sin45 + 2,5] = 108,084 kN/m2,

(IV) p2 = 10[16,5 1,65 (1,98+2,18+2,18)sin45

+ 2,5] = 92,669 kN/m2

;- p3 = pi = 9,81

V

G h (1 + av), [4,C.2] (vezi i calculul de la nveliul dublului fund)

h = H hdf+ hrgm h = 12,80 1,55 + 0,8 h = 12,05 h, = 20 = 25 [23,B.4.4.1](I) p3 = 9,81 1,012,05 (1 + 0,11) = 131,213 kN/m2,(II) p3 = 9,81 1,0(12,05 1,98sin25)(1 + 0,11) = 122,101 kN/m2,(III) p3 = 9,81 1,0(12,05 4,16sin25)(1 + 0,11) = 112,069 kN/m2,(IV) p3 = 9,81 1,0(12,05 6,34sin25)(1 + 0,11) = 102,037 kN/m2;

Rezult presiunea maxim de proiectare pe cele 4 file de tabl:(I) p = p2 = 137,5 kN/m2,(II) p = p2 = 123,499 kN/m2,(III) p = p3 = 112,069 kN/m2,(IV) p = p3 = 102,037 kN/m2.Obinem:

(I) 1,1 0,8 137,5 1, 0 1,531It = + = 11,85 mm (tI = 12 mm).

unde tk= 0,1 t + 0,5 = 0,1 10,318 + 0.5 = 1,531 mm.innd cont de [8,B.4.4.2], se adopt tI = 14 mm.

(II) 1,1 0,8 123, 499 1, 0 1, 477IIt = + = 11,25 mm.

unde tk= 0,1 t + 0,5 = 0,1 9,779 + 0.5 = 1,477 mm.Se adopt tII = 11,5 mm.

(III) 1,1 0,8 112, 069 1,0 1, 431IIIt = + = 10,74 mm.

unde tk= 0,1 t + 0,5 = 0,1 9,315 + 0.5 = 1,431 mm.Se adopt tIII = 11 mm.

(IV) 1,1 0,8 102,037 1, 0 1,388IVt = + = 10,27 mm.

unde tk= 0,1 t + 0,5 = 0,1 8,889 + 0.5 = 1,388 mm.Se adopt tIV = 10,5 mm.

2. Cadre n tancurile de gurn [23,B.7][12,B.3] Modulul de rezisten pentru grinzile de ncruciare, care nu particip la

ncovoierea general, ncastrate la ambele capete, nu trebuie s fie mai mic dect:kpa55,0W 21 = [cm3]

kpa44,0W 22

2 = [cm3] .

Cadrul de gurn este realizat din 3 elemente structurale:I - traversa plafonului nclinat;II - coasta cadru;III - varanga cadru.- deschiderea, n [m], conform [3,C],I - = 4,05 m;II - = 2,75 m;

III -

= 2,7 m.- p - presiunea p1 sau pd, n [kN/m2], conform [4,D] (se va lua valoarea mai mare):p = p1 = 9,81 h1 (1 + av) + 100 pv ,

10


11/23

I - p1 = 9,81 11,58 1,025 (1 + 0,11) + 100 0,2 = 149,248 kN/m2

II - p1 = 9,81 12,3 1,025 (1 + 0,11) + 100 0,2 = 157,284 kN/m2

III - p1 = 9,81 15,3 1,025 (1 + 0,11) + 100 0,2 = 190,768 kN/m2


I - h1 = H hdf (btg/2)tg45 + 2,5 = 12,80 1,55 (4,34/2)1,0 + 2,5 = 11,58 m

II - h1 = H htg/2 + 2,5 = 12,80 6,0/2 + 2,5 = 12,3 mIII - h1 = H + 2,5 = 12,80 + 2,5 = 15,3 m = 1,025 t/m3 (tanc balast, ap de mare)av = 0,11 [4,C.1.1]

pv - presiunea ventilului de siguran, n [bari],pv = 0,2 bar

p = pd = (4 L/150)lt + 100pv = (4 160/150) 12,41,025 + 20 = 57,282 kN/m2

saup = pd = (5,5 B/20)bt + 100pv = (5,5 29,52/20)4,341,025 + 20 = 37,90 kN/m2

lt = lmag/2 = 24,8/2 = 12,4 m ; bt = btg = 4,34 m.Se adopt p = p1.

- p2 - presiunea static maxim de proiectare [4,D.1.2]:p2 = 9,81 h2 ,

I - p2 = 9,81 11,58 = 113,599 kN/m2

II - p2 = 9,81 12,3 = 120,663 kN/m2

III - p2 = 9,81 15,3 = 150,093 kN/m2

h2 = distana dintre centrul sarcinii i marginea superioar a conductei de prea plin,respectiv a unui punct situat la 2,5m deasupra tancului, n [m],

h2 h1.Obinem:I - W1 = 0,55 0,8 4,052 149,248 1,0 = 1077,137 cm3

II - W1 = 0,55 0,8 2,752 157,284 1,0 = 523,362 cm3

III - W1 = 0,55 0,8 2,702 190,768 1,0 = 611,907 cm3.Deoarece p2 < p1, nu mai calculm W2.Fia adiional a elementelor cadrului de gurn [3,E]:I - e/ = 2,43/2,4 = 1,0125

= 0,6 4,05 = 2,43 m,e = 3 a = 2,4 m

n = 6, em1/e = 0,3645n = 3, em2/e = 0,2025

n = 4 em/e = 0,228.Obinem: em = 0,2565 e = 0,2565 2,4 = 615,6 mm.

II - e/

= 1,65/2,4 = 0,6875 = 0,6 2,75 = 1,65 m,e = 3 a = 2,4 m

n = 6, em1/e = 0,2475n = 3, em2/e = 0,1375

n = 2 em/e = 0,087.Obinem: em = 0,087 e = 0,087 2,4 = 208,99 mm.III - e/ = 1,62/2,4 = 0,675

= 0,6 2,7 = 1,62 m,e = 3 a = 2,4 m

n = 6, em1/e = 0,243

n = 3, em2/e = 0,135n = 2 em/e = 0,0855.

Obinem: em = 0,0855 e = 0,0855 2,4 = 205,2 mm.

11


12/23

Profilul elementelor cadrului de gurn:I - W = 1077,137 cm3 , tfa tI-III = 14,0; 11,5; 11 mm, efa = 615,6 mm, hl = ...II - W = 523,362 cm3 , tfa tb = 12,0 mm, efa = 208,99 mm, hl = ...III - W = 611,907 cm3 , tfa tf= 13,0 mm, efa = 205,2 mm, hl = .................

3. Longitudinalele de bordaj [23,B.5]Avem 5 longitudinale de bordaj n tancul de gurn (L1 L5, numerotate de jos n sus).[23,B.5] [9,B.3,1] Modulul de rezisten al longitudinalelor nu trebuie s fie mai micdect:

]cm[pamW 32 = .unde

- = 3a = 30,8 = 2,4 m;

-zul

3,83m

=

Hz DB

Btzul

++= , (zon de sub axa neutr a seciunii transversale

rezistente)unde

( ) k/230450/L8,0t += = (0,8 + 160/450)230/1,0 = 265,77 N/mm2 > maxt ,230maxtt == N/mm2;

maxLB 8,0 = = 0,8150 = 120 N/mm2 [9,B.2]

pmaxL7

6= = 175

7

6= 150 N/mm2 [5,E.4.1]

p = cS p0 = 1,0 175 = 175 N/mm2 [5,C.1]

cS = 1,0 (0,30 x/L 0,70)p0 = 175/k = 175/1,0 =175 N/mm2 (L 90m);

maxLD = = 150 N/mm2 [9,B.2];

nkmmin = = 1,0 0,7 = 0,7n = 0,7 (p ps)

zL1 = 1,55 m 120 150

230 120 1,5512,80

zul

+= + = 142,695 N/mm2 m =

83,3

142,695=

0,58376

zL2 = 2,35 m 120 150

230 120 2, 3512,80

zul

+= + = 159,570 N/mm2 m = 0,52202

zL3 = 3,15 m 120 150

230 120 3,1512,80

zul

+= + = 176,445 N/mm2 m = 0,47210

zL4 = 3,95 m 120 150

230 120 3,9512,80

zul

+= + = 193,320 N/mm2 m = 0,43089

zL5 = 4,75 m 120 150

230 120 4, 7512,80

zul

+= + = 210,195 N/mm2 m = 0,39629

Deoarece m < mmin , se adopt m = 0,7.- p ps - sarcina pe bordaje, n [kN/m2], [4, B.2.1.1] (centrul sarcinii este sub linia de

plutire), cea mai mare valoare din urmtoarele dou valori:

( ) )bT2z5,0(pzT10p 0s +++=

( ) += b1pp 0s = 29,5 (1+0)1,0 = 29,5 kN/m2,

12


13/23

p0 = 10,5 c1 = 27,28 kN/m2

b = 0 (0,2 x/L 0,8) = 1,0 [4, B.2.2], 18.

zL1 = 1,55 m ( )1,55

10 7,32 1,55 27, 28(0,5 0)2 7,32

sp = + + +

= 74,228 kN/m2

zL2 = 2,35 m ( )

2,35

10 7, 32 2, 35 27, 28(0, 5 0)2 7,32sp = + + + = 66,228 kN/m2

zL3 = 3,15 m ( )3,15

10 7, 32 3,15 27, 28(0, 5 0)2 7,32

sp = + + +

= 58,228 kN/m2

zL4 = 3,95 m ( )3,95

10 7, 32 3, 95 27, 28(0, 5 0)2 7,32

sp = + + +

= 50,228 kN/m2

zL5 = 4,75 m ( )4,75

10 7, 32 4, 75 27, 28(0, 5 0)2 7,32

sp = + + +

= 42,228 kN/m2

- a = 0,8 m pentru longitudinalele 2, 3, 4, 5- a = r/3 + a/2 = 1,42/3 + 0,8/2 = 0,873 m pentru longitudinala 1 [9, B.3.3]

Rezult:WL1 = 0,7 0,873 2,42 74,228 = 261,277 cm3

WL2 = 0,7 0,8 2,42 66,228 = 213,625 cm3

WL3 = 0,7 0,8 2,42 58,228 = 187,820 cm3

WL4 = 0,7 0,8 2,42 50,228 = 162,015 cm3

WL5 = 0,7 0,8 2,42 42,228 = 136,210 cm3.[23,B.5] [23,B.4.4.1] [8,B.4] NU (vezi GL-engl)[9,B.3.2] n tancuri (balast) modulul de rezisten nu va fi mai mic dect W2, [12,B.3.1].

kpa44,0W 22

2 = [cm3].

p2 - presiunea static maxim de proiectare [4,D.1.2]:

p2 = 9,81 h2 ,h2 - distana dintre centrul sarcinii i marginea superioar a conductei de preaplin, respectiv a unui punct situat la 2,5m deasupra tancului, n [m],

h2 = H + 2,5 zzL1 = 1,55 m p2 = 9,81(12,80 + 2,5 1,55) = 134,8875 kN/m2

zL2 = 2,35 m p2 = 9,81(12,80 + 2,5 2,35) = 127,0395 kN/m2

zL3 = 3,15 m p2 = 9,81(12,80 + 2,5 3,15) = 119,1915 kN/m2

zL4 = 3,95 m p2 = 9,81(12,80 + 2,5 3,95) = 111,3435 kN/m2

zL5 = 4,75 m p2 = 9,81(12,80 + 2,5 4,75) = 103,4955 kN/m2

Obinem:W2 L1 = 0,44 0,873 2,42 134,8875 = 298,442 cm3

W2 L2 = 0,44 0,8 2,42

127,0395 = 257,575 cm3

W2 L3 = 0,44 0,8 2,42 119,1915 = 241,663 cm3

W2 L4 = 0,44 0,8 2,42 111,3435 = 225,751 cm3

W2 L5 = 0,44 0,8 2,42 103,4955 = 209,839 cm3.Rezult WLi < W2 Li .Profilul longitudinalelor de bordaj din tancul de gurn:- L1 W2 L1 = 298,442 cm3.Alegem din catalogul de profile: HP 220 11 (31,20 . 304,3 . 3,0).te = tb1 a/610 = 12 873/610 = 17,173 mm,Wef= 304,3 + 3,0 (17,173 12) = 319,821 cm3.Se adopt profilul longitudinalei L1: HP 220 12 (Wef= 319,821 cm3).

- L2 W2 L2 = 257,575 cm3.Alegem din catalogul de profile: HP 200 12 (29,60 . 255,4 . 2,5).te = tb1 a/610 = 12 800/610 = 15,737 mm,

13


14/23

Wef= 255,4 + 2,5 (15,737 12) = 264,744 cm3.Se adopt profilul longitudinalei L2: HP 200 12 (Wef= 264,744 cm3).- L3 W2 L3 = 241,663 cm3.Alegem din catalogul de profile: HP 200 11 (27,60 . 240,7 . 2,4).te = tb1 a/610 = 12 800/610 = 15,737 mm,Wef= 240,7 + 2,4 (15,737 12) = 249,670 cm3.

Se adopt profilul longitudinalei L3: HP 200 12 (Wef= 249,670 cm3).- L4 W2 L4 = 225,751 cm3.Alegem din catalogul de profile: HP 200 10 (25,60 . 225,6 . 2,4).te = tb1 a/610 = 12 800/610 = 15,737 mm,Wef= 225,6 + 2,4 (15,737 12) = 234,570 cm3.Se adopt profilul longitudinalei L4: HP 200 11 (Wef= 234,570 cm3).

- L5 W2 L5 = 209,839 cm3.Alegem din catalogul de profile: HP 200 9 (23,60 . 212,5 . 2,4).te = tb1 a/610 = 12 800/610 = 15,737 mm,

Wef= 212,5 + 2.4 (15,737 17) = 221,470 cm

3

.Se adopt profilul longitudinalei L5: HP 200 10 (Wef= 221,470 cm3).

4. Longitudinalele plafonului nclinat [23,B.5]Avem 6 longitudinale ale plafonului nclinat (L1 L6, numerotate de jos n sus).[23,B.5] ntriturile longitudinale din tancul de gurn se dimensioneaz conform

modulului de rezisten prescris pentru longitudinalele de bordaj [9,B.3,1] Modulul derezisten al longitudinalelor nu trebuie s fie mai mic dect:

]cm[pamW 32 = .unde

- = 3a = 30,8 = 2,4 m;

-zul

3,83m

= ,

Hz DBBtzul

++= , (zon de sub axa neutr a seciunii transversale

rezistente), undet = 265,77 N/mm2

B = 120 N/mm2

D = 150 N/mm2

nkmmin = = 1,0 0,7 = 0,7n = 0,7 (p ps)

zLi = hdf+ i a sin 45 , i = 1 6zL1 = (1,55 + 0,8 sin 45) zul = 154,627 N/mm2 m = 0,53871

zL2 = (1,55 + 1,6 sin 45) zul = 166,560 N/mm2 m = 0,50011zL3 = (1,55 + 2,4 sin 45) zul = 178,492 N/mm2 m = 0,46668zL4 = (1,55 + 3,2 sin 45) zul = 190,425 N/mm2 m = 0,43744zL5 = (1,55 + 4,0 sin 45) zul = 202,357 N/mm2 m = 0,41164zL6 = (1,55 + 4,8 sin 45) zul = 214,289 N/mm2 m = 0,38872

Deoarece m < mmin , se adopt m = 0,7.- p ps - sarcina pe bordaje, n [kN/m2], [4, B.2.1.1] (centrul sarcinii este sub linia de

plutire), cea mai mare valoare din urmtoarele dou valori:

( ) )bT2

z5,0(pzT10p 0s +++=

( ) += b1pp 0s = 27,28 (1+0)1,0 = 27,28 kN/m2,p0 = 10,5 c1 = 27,28 kN/m2

b = 0 (0,2 x/L 0,8)

14


15/23

= 1,0 [4, B.2.2], 18.Obinem:

L1 ( )1,55 0,8 sin 45

10 7,32 1,55 0,8 sin 45 27,28 (0,5 0)2 7,32

sp

+ = + + + +

ps = 69,625 kN/m2 WL1 = 224,583 cm3

L2 ( )1,55 1,6 sin 45

10 7,32 1,55 1,6 sin 45 27,28 (0,5 0)2 7,32

sp

+ = + + + +

ps = 65,022 kN/m2 WL2 = 209,737 cm3

L3 ( )1,55 2,4 sin 45

10 7,32 1,55 2,4 sin 45 27, 28 (0,5 0)2 7,32

sp

+ = + + + +

ps = 60,419 kN/m2 WL3 = 194,890 cm3

L4 ( )1,55 3,2 sin 45

10 7,32 1,55 3,2 sin 45 27,28 (0,5 0)2 7,32

sp

+ = + + + +

ps = 55,817 kN/m2 WL4 = 180,043 cm3

L5 ( )1,55 4,0 sin 45

10 7,32 1,55 4,0 sin 45 27, 28 (0,5 0)2 7,32sp

+

= + + + +

ps = 51,214 kN/m2 WL5 = 165,197 cm3

L6 ( )1,55 4,8 sin 45

10 7,32 1,55 4,8 sin 45 27,28 (0,5 0)2 7,32

sp

+ = + + + +

ps = 46,611 kN/m2 WL6 = 150,350 cm3.[9,B.3.2] n tancuri (balast) modulul de rezisten nu va fi mai mic dect W2, [12,B.3.1].

kpa44,0W 22

2 = [cm3] ,

p2 = 9,81 h2 ,h2 = H + 2,5 z

Obinem:L1 p2 = 129,338 kN/m2 W2 L1 = 286,164 cm3

L2 p2 = 123,788 kN/m2 W2 L2 = 250,984 cm3

L3 p2 = 118,239 kN/m2 W2 L3 = 239,732 cm3

L4 p2 = 112,690 kN/m2 W2 L4 = 228,481 cm3

L5 p2 = 107,140 kN/m2 W2 L5 = 217,229 cm3

L6 p2 = 101,591 kN/m2 W2 L5 = 205,978 cm3.Rezult WLi < W2 Li .[23,B.5] Dimensiunile longitudinalelor se vor verifica i sub jurisdicia sarcinilor date de

[23,B.4.4.1] [8,B.4],p - presiunea de proiectare, n [kN/m2], dup cum urmeaz (se admite valoarea cea mai

mare): p1 = 10 (T zLi) p2 = 10h = 10( H zLi + 2,5)L1 p1 = 52,043 kN/m2 L1 p2 = 131,843 kN/m2

L2 p1 = 46,386 kN/m2 L2 p2 = 126,186 kN/m2

L3 p1 = 40,729 kN/m2 L3 p2 = 120,529 kN/m2

L4 p1 = 35,072 kN/m2 L4 p2 = 114,872 kN/m2

L5 p1 = 29,415 kN/m2 L5 p2 = 109,215 kN/m2

L6 p1 = 23,758 kN/m2 L6 p2 = 103,558 kN/m2

p3 = pi = 9,81V

G h (1 + av) [4,C.2]

G/V = 1,0 t/m3 [23,B.4.4]h = H zLi + hrgm

zLi = hdf+ i a sin 25 , i = 1 6 ( = 20 [23,B.4.4.1])hrgm nlimea gurii de magazie [m], hrgm = 0,8 m;

15


16/23

av = 0,11

L1 [ ] ( )3 9,81 1,0 12,80 (1,55 1 0,8 sin 25 ) 0,8 1 0,11p = + + +

p3 = 127,532 kN/m2

L2 [ ] ( )3 9,81 1,0 12,80 (1,55 2 0,8 sin 25 ) 0,8 1 0,11p = + + +

p3 = 123,850 kN/m2

L3 [ ] ( )3 9,81 1,0 12,80 (1,55 3 0,8 sin 25 ) 0,8 1 0,11p = + + + p3 = 120,169 kN/m2

L4 [ ] ( )3 9,81 1,0 12,80 (1,55 4 0,8 sin 25 ) 0,8 1 0,11p = + + +

p3 = 116,487 kN/m2

L5 [ ] ( )3 9,81 1,0 12,80 (1,55 5 0,8 sin 25 ) 0,8 1 0,11p = + + +

p3 = 112,805 kN/m2

L6 [ ] ( )3 9,81 1,0 12,80 (1,55 6 0,8 sin 25 ) 0,8 1 0,11p = + + +

p3 = 109,124 kN/m2

p = max (p1 ; p2 ; p3) ,

L1 p2 = 131,843 kN/m2

L2 p2 = 126,186 kN/m2L3 p2 = 120,529 kN/m2L4 p3 = 116,487 kN/m2L5 p3 = 112,805 kN/m2L6 p3 = 109,124 kN/m2

Modulul de rezisten al longitudinalelor sub jurisdicia sarcinilor date de [8,B.4] este:WL1 = 0,7 0,8 2,42 131,843 = 425,272 cm3

WL2 = 0,7 0,8 2,42 126,186 = 407,025 cm3

WL3 = 0,7 0,8 2,42 120,529 = 388,778 cm3

WL4 = 0,7 0,8 2,42 116,487 = 375,740 cm3

WL5 = 0,7 0,8 2,42 112,805 = 363,863 cm3WL6 = 0,7 0,8 2,42 109,124 = 351,990 cm3.Profilul longitudinalelor plafonului nclinat:- L1 WL1 = 425,272 cm3.Alegem din catalogul de profile: HP 260 11 (39,70 . 455,7 . 4,5).te = tb1 a/610 = 14 800/610 = 18,360 mm,Wef= 455,7 + 4,5 (18,360 14) = 475,32 cm3.Se adopt profilul longitudinalei L1: HP 260 12 (Wef= 475,32 cm3).- L2 WL2 = 407,025 cm3.Alegem din catalogul de profile: HP 240 12 (37,30 . 394,0 . 3,7).te = tb1 a/610 = 14 800/610 = 18,360 mm,Wef= 394,0 + 3,7 (18,360 14) = 410,132 cm3.Se adopt profilul longitudinalei L2: HP 240 12 (Wef= 410,132 cm3).- L3 WL3 = 388,778 cm3.Alegem din catalogul de profile: HP 240 12 (37,30 . 394,0 . 3,7).te = tb1 a/610 = 11,5 800/610 = 15,081 mm,Wef= 394,0 + 3,7 (15,081 11,5) = 407,249 cm3.Se adopt profilul longitudinalei L3: HP 240 12 (Wef= 407,249 cm3).- L4 WL4 = 375,740 cm3.Alegem din catalogul de profile: HP 240 11 (34,90 . 375,7 . 3,7).te = tb1 a/610 = 11,5 800/610 = 15,081 mm,

Wef= 375,7 + 3,7 (15,081 11,5) = 388,949 cm3.Se adopt profilul longitudinalei L3: HP 240 12 (Wef= 388,949 cm3).- L5 WL5 = 363,863 cm3.

16


17/23

Alegem din catalogul de profile: HP 240 11 (34,90 . 375,7 . 3,7).te = tb1 a/610 = 11 800/610 = 14,426 mm,Wef= 375,7 + 3,7 (14,426 11) = 388,376 cm3.Se adopt profilul longitudinalei L5: HP 240 12 (Wef= 388,376 cm3).- L6 WL6 = 351,990 cm3.Alegem din catalogul de profile: HP 240 10 (32,40 . 351,3 . 3,7).

te = tb1 a/610 = 11 800/610 = 14,426 mm,Wef= 351,3 + 3,7 (14,426 11) = 363,976 cm3.Se adopt profilul longitudinalei L5: HP 240 11 (Wef= 363,976 cm3).

5. Longitudinalele de fund [9,B.3]Avem 4 longitudinale de fund n tancul de gurn (L1 L4, numerotate de la bordaj).Modulul de rezisten al longitudinalelor L2 L4 este acelai cu cel determinat pentru

longitudinalele de fund din dublu fund:WL2-L4 = 302,92 cm3.Profilul longitudinalelor de fund L2 L4 HP 220 12 (Wef= 316,42 cm3).

Longitudinala L1 va avea modulul de rezisten calculat cu:a = r/3 + a/2 = 1,42/3 + 0,8/2 = 0,873 m [9, B.3.3]2

10,757 0,873 2, 4 86,84

LW = = 330,561 cm3.

Alegem din catalogul de profile: HP 220 12 (33,40 . 318,5 . 3,0).te = tb1 a/610 = 13 873/610 = 18,604 mm,Wef= 318,5 + 3.0 (18,604 13) = 335,512 cm3.Se adopt profilul longitudinalei L1: HP 240 10 (Wef= 335,512 cm3).

E. Coaste de cal [9,A]

[9,A.2.1.1] Modulul de rezisten, inclusiv legturile de la extremiti, nu trebuie s fiemai mici dect:

kfpacnW s2 = = 0,55 0,72 0,8 5,02 40,07 1,0 1,0 = 317,419 cm3

unden = 0,55 , L 100 mc = 1,0 2,8 /k = 1,0 2,8 0,1 = 0,72 (am admis /k = 0,1), cmin = 0,65= 5 mf = 1,0 (s = 0)

( )

+++= b

T2

z5,0pzT10p 0s =10(7,325,74)+27,28[0,5+5,74/(27,32)+0]=40,07

N/m2

( ) += b1pp 0s = 27,28(1 + 0) 1,0 = 27,28 kN/m2 .[23,B.5.2] Modulul de rezisten poate fi mrit cu 20% W = 380,90 cm3.Alegem din catalogul de profile: HP 240 11 (34,90 . 375,7 . 3,7).te = tb2 a/610 = 15 800/610 = 19,672 mm,Wef= 375,7 + 3,7 (19,672 15) = 392,986 cm3.Se adopt profilul coastelor de cal HP 240 12 (Wef= 392,986 cm3).

F. Tancul antiruliu [23,B]

1. nveliul plafonului nclinat al tancului antiruliu [23,B.6][23,B.6.1] Grosimea nu trebuie s fie mai mic dect cea obinut cu formula:

0krit

'

krit e/z1tt =

17


18/23

z - distana cmpului de plac fa de intersecia centurii cu lcrimaraz = 4 me0 - distana de la axa neutr la intersecia centurii cu lcrimarae0 = 0,52H = 0,5212.80 = 6,656 mtkrit - grosimea critic [7,A.5.2]tkrit = 11,693 m

' 11,693 1 4,0 / 6,656kritt = = 7,386 m.[23,B.6.1] Grosimea nveliului se determin conform [12].[12,A.7] Grosimea tuturor elementelor constructive n tancuri nu trebuie s fie mai mic

dect:

( ) kL02,05,5t min += = ( )5, 5 0, 02 160 1, 0+ = 8,7 mm.

nveliul plafonului nclinat (bpta = 6,12 m) se mparte n 4 file de tabl avnd urmtoarelelimi: (I) b1 = 1,69 m, (II) b2 = 1,69 m, (III) b3 = 1,69 m, (IV) b4 = 1,05 m.

Exemplu: fila (I).[12,B.2.1] Grosimea nveliului nu trebuie s fie mai mic dect:

,tkpa1,1t K1 += [mm]

k22 tkpa9,0t += , [mm]

undep - presiunea p1 sau pd, n [kN/m2], conform [4,D.1] (se va lua valoarea mai mare):

p1 = 9,81 h1 (1 + av) + 100pv = 9,81 4,3 1,025(1 + 0,11) + 25 = 72,99 kN/m2

saup1 = 9,81[h1cos + (0,3b + y)sin] + 100pv = 9,811,025[4,3cos20 + (0,36,45 +2,7)sin20] + 25 = 81,57 kN/m2


h1 = H htg c + 2,5 = 12,80 6 5 + 2,5 = 4,3 m = 1,025 t/m3 (ap de balast)av = 0,11 [4,C.1.1]

pv - presiunea ventilului de siguran, n [bari], dac este prevzut,pv = 0,25 bar - unghi de canarisire pentru proiectare, = 20

b - limea superioar a tancului, n [m]b = 6,45 my - distana centrului de ncrcare fa de planul central longitudinal al tancului, n

[m];y = 2,7 m

pd = 0.Se adopt p = p1 = 81,57 kN/m2.p2 - presiunea static maxim de proiectare [4,D.1.2]:p2 = 9,81 h2 = 9,81 4,3 = 42,183 kN/m2 ,

h2 = H htg c + 2,5 = 12,80 6 5 + 2,5 = 4,3 m.Obinem:

1 1,1 0,8 81,57 1,0 1, 294t = + = 9,242 mm,

unde tk= 0,1 t + 0,5 = 0,1 7,947 + 0.5 = 1,294 mm.

2 0,9 0,8 42,183 1,0 0,967t = + = 5,643 mm.

unde tk= 0,1 t + 0,5 = 0,1 4,676 + 0.5 = 0,967 mm.Se adopt tI = 9,5 mm.

2. ntrituri longitudinale ale peretelui nclinat [23,B.5]

18


19/23

Avem 7 longitudinale ale plafonului nclinat (L1 L7, numerotate de sus n jos).[23,B.5] ntriturile longitudinale se dimensioneaz conform modulului de rezisten

prescris pentru longitudinalele de bordaj [9,B.3,1] Modulul de rezisten al longitudinalelor nutrebuie s fie mai mic dect:

]cm[pamW 32 =

unde

- = 3a = 30,8 = 2,4 m;

-zul

3,83m

= ,

Hz DBBtzul

++= , (zon deasupra axei neutre a seciunii

transversale rezistente)t = 265,77 N/mm2 > t max = 230 N/mm2 t = 230 N/mm2

B = 120 N/mm2

D = 150 N/mm2

nkmmin = = 1,0 0,55 = 0,55n = 0,55 (p p1)

zLi = H 1,8 [1,3 + (i 1)a]sin 20 , i = 1 7

zL1 = 12,80 1,8 1,3sin 20 = 10,555 m zul = 127,347 N/mm2 m = 0,654zL2 = 12,80 1,8 2,1sin 20 = 10,281 m zul = 133,119 N/mm2 m = 0,625zL3 = 12,80 1,8 2,9sin 20 = 10,008 m zul = 138,890 N/mm2 m = 0,599zL4 = 12,80 1,8 3,7sin 20 = 9,734 m zul = 144,662 N/mm2 m = 0,575zL5 = 12,80 1,8 4,5sin 20 = 9,460 m zul = 150,433 N/mm2 m = 0,553zL6 = 12,80 1,8 5,3sin 20 = 9,187 m zul = 156,205 N/mm2 m = 0,533zL7 = 12,80 1,8 6,1sin 20 = 8,913 m zul = 161,977 N/mm2 m = 0,514

- p p1 - sarcina pentru ntrituri longitudinale, n [kN/m2], [4,D.1], cea mai mare valoaredin urmtoarele dou valori:

p1 = 9,81 h1 (1 + av) + 100pv [kN/m2]sau

p1 = 9,81[h1cos + (0,3b + y)sin] + 100pv [kN/m2]h1 - distana centrului de ncrcare fa de planul orizontal ce limiteaz superior

tancul, n [m]h1 Li = H zLi = 1,025 t/m3 (ap de balast)av = 0,11 [4,C.1.1]

pv = 0,25 bar = 20

b - limea superioar a tancului, n [m]

b = 6,45 my - distana centrului de ncrcare fa de planul central longitudinal al tancului, n[m];

y = b/2 [1,3 + (i 1)a]cos 20 , i = 1 3 (pentru L1, L2 L3)y = [1,3 + (i 1)a]cos 20 b/2 , i = 4 7 (pentru L4, L5 L6, L7)

Obinem:L1 h1 = 2,245 m p1 = 50,05 kN/m2

y = 2,003 m p1 = 59,755 kN/m2 WL1 = 180,079 cm3

L2 h1 = 2,519 m p1 = 53,115 kN/m2

y = 1,251 m p1 = 59,760 kN/m2 WL2 = 180,094 cm3

L3 h1 = 2,792 m p1 = 56,162 kN/m2

y = 0,499 m p1 = 59,755 kN/m2

WL3 = 180,079 cm3

L4 h1 = 3,066 m p1 = 59,220 kN/m2

y = 0,251 m p1 = 61,490 kN/m2 WL4 = 185,308 cm3

19


20/23

L5 h1 = 3,34 m p1 = 62,278 kN/m2

y = 1,003 m p1 = 66,665 kN/m2 WL5 = 200,903 cm3

L6 h1 = 3,613 m p1 = 65,325 kN/m2

y = 1,755 m p1 = 71,830 kN/m2 WL6 = 216,469 cm3

L7 h1 = 3,887 m p1 = 68,384 kN/m2

y = 2,507 m p1 = 77,004 kN/m2 WL7 = 232,061 cm3

[9,B.3.2] n tancuri (balast) modulul de rezisten nu va fi mai mic dect W2, [12,B.3.1].kpa44,0W 2

2

2 = [cm3] ,

p2 = 9,81 h2 ,h2 = h1 + 2,5

Deoarece p1 > p2 , rezult WLi < W2 Li .[23,B.5] Dimensiunile longitudinalelor se vor verifica i sub jurisdicia sarcinilor date de

[23,B.4.4.1] [8,B.4],p - presiunea de proiectare, n [kN/m2], dup cum urmeaz (se admite valoarea cea mai

mare):p1 = 10 (T zLi) p2 = 10h = 10( H zLi + 2,5)

L1 p1 = 52,043 kN/m2 L1 p2 = 131,843 kN/m2

L2 p1 = 46,386 kN/m2 L2 p2 = 126,186 kN/m2

L3 p1 = 40,729 kN/m2 L3 p2 = 120,529 kN/m2

L4 p1 = 35,072 kN/m2 L4 p2 = 114,872 kN/m2

L5 p1 = 29,415 kN/m2 L5 p2 = 109,215 kN/m2

L6 p1 = 23,758 kN/m2 L6 p2 = 103,558 kN/m2

p3 = pi = 9,81V

G h (1 + av) [4,C.2]

G/V = 1,0 t/m3 [23,B.4.4]h = H zLi + hrgm

zLi = hdf+ i a sin 25 , i = 1 6 ( = 20 [23,B.4.4.1])hrgm nlimea gurii de magazie [m], hrgm = 0,8 m;

av = 0,11

L1 [ ] ( )3 9,81 1,0 12,80 (1,55 1 0,8 sin 25 ) 0,8 1 0,11p = + + +

p3 = 127,532 kN/m2

L2 [ ] ( )3 9,81 1,0 12,80 (1,55 2 0,8 sin 25 ) 0,8 1 0,11p = + + +

p3 = 123,850 kN/m2

L3 [ ] ( )3 9,81 1,0 12,80 (1,55 3 0,8 sin 25 ) 0,8 1 0,11p = + + + p3 = 120,169 kN/m2

L4 [ ] ( )3 9,81 1,0 12,80 (1,55 4 0,8 sin 25 ) 0,8 1 0,11p = + + +

p3 = 116,487 kN/m2

L5 [ ] ( )3 9,81 1,0 12,80 (1,55 5 0,8 sin 25 ) 0,8 1 0,11p = + + +

p3 = 112,805 kN/m2

L6 [ ] ( )3 9,81 1,0 12,80 (1,55 6 0,8 sin 25 ) 0,8 1 0,11p = + + +

p3 = 109,124 kN/m2

p = max (p1 ; p2 ; p3) ,

L1 p2 = 131,843 kN/m2L2 p2 = 126,186 kN/m2L3 p2 = 120,529 kN/m2

20


21/23

L4 p3 = 116,487 kN/m2L5 p3 = 112,805 kN/m2L6 p3 = 109,124 kN/m2

Modulul de rezisten al longitudinalelor sub jurisdicia sarcinilor date de [8,B.4] este:WL1 = 0,7 0,8 2,42 131,843 = 425,272 cm3

WL2 = 0,7 0,8 2,42 126,186 = 407,025 cm3

WL3 = 0,7 0,8 2,42

120,529 = 388,778 cm3

WL4 = 0,7 0,8 2,42 116,487 = 375,740 cm3

WL5 = 0,7 0,8 2,42 112,805 = 363,863 cm3

WL6 = 0,7 0,8 2,42 109,124 = 351,990 cm3.Profilul longitudinalelor plafonului nclinat:- L1 WL1 = 425,272 cm3.Alegem din catalogul de profile: HP 260 11 (39,70 . 455,7 . 4,5).te = tb1 a/610 = 14 800/610 = 18,360 mm,Wef= 455,7 + 4,5 (18,360 14) = 475,32 cm3.Se adopt profilul longitudinalei L1: HP 260 12 (Wef= 475,32 cm3).- L2 WL2 = 407,025 cm3.Alegem din catalogul de profile: HP 240 12 (37,30 . 394,0 . 3,7).te = tb1 a/610 = 14 800/610 = 18,360 mm,Wef= 394,0 + 3,7 (18,360 14) = 410,132 cm3.Se adopt profilul longitudinalei L2: HP 240 12 (Wef= 410,132 cm3).- L3 WL3 = 388,778 cm3.Alegem din catalogul de profile: HP 240 12 (37,30 . 394,0 . 3,7).te = tb1 a/610 = 11,5 800/610 = 15,081 mm,Wef= 394,0 + 3,7 (15,081 11,5) = 407,249 cm3.Se adopt profilul longitudinalei L3: HP 240 12 (Wef= 407,249 cm3).- L4 WL4 = 375,740 cm3.

Alegem din catalogul de profile: HP 240 11 (34,90 . 375,7 . 3,7).te = tb1 a/610 = 11,5 800/610 = 15,081 mm,Wef= 375,7 + 3,7 (15,081 11,5) = 388,949 cm3.Se adopt profilul longitudinalei L3: HP 240 12 (Wef= 388,949 cm3).- L5 WL5 = 363,863 cm3.Alegem din catalogul de profile: HP 240 11 (34,90 . 375,7 . 3,7).te = tb1 a/610 = 11 800/610 = 14,426 mm,Wef= 375,7 + 3,7 (14,426 11) = 388,376 cm3.Se adopt profilul longitudinalei L5: HP 240 12 (Wef= 388,376 cm3).- L6 WL6 = 351,990 cm3.Alegem din catalogul de profile: HP 240 10 (32,40 . 351,3 . 3,7).te = tb1 a/610 = 11 800/610 = 14,426 mm,Wef= 351,3 + 3,7 (14,426 11) = 363,976 cm3.Se adopt profilul longitudinalei L5: HP 240 11 (Wef= 363,976 cm3).

3. Longitudinalele de punte [10,B.2]Modulul de rezisten al longitudinalelor punii (aflate sub zona 0,25H sau deasupra zonei

0,75H fa de L.B.) se va calcula conform [9,B].

2. Cadre n tancurile antiruliu [23,B.7][12,B.3] Modulul de rezisten pentru grinzile de ncruciare, care nu particip la

ncovoierea general, ncastrate la ambele capete, nu trebuie s fie mai mic dect:kpa55,0W 21 = = 0,550,81,55

2110,711,0 = 117,03 cm3

kpa44,0W 22

2 = = 0,440,81,552142,491,0 = 120,5 cm3 .

21


22/23

Cadrul tancului antiruliu este realizat din 3 elemente structurale:I - traversa plafonului nclinat;II - coasta cadru;III - traversa ntrit a punii.- deschiderea, n [m], conform [3,C],I - = 4,8 m;

II - = 2,4 m;III - = 4,0 m.- p - presiunea p1 sau pd, n [kN/m2], conform [4,D] (se va lua valoarea mai mare):

p = p1 = 9,81 h1 (1 + av) + 100 pvsau

p = p1 = 9,81[h1cos + (0,3b + y)sin] + 100pv .

I - p1 = 9,81 0,753 1,025 1,11 + 25 = 33,409 kN/m2

saup1 = 9,811,025[3,15cos20 + (0,36,45 + 0)sin20] + 25 = 38,769 kN/m2

II - p1 = 9,81 12,3 1,025 (1 + 0,11) + 25 = 162,284 kN/m2

III - p1 = 9,81 15,3 1,025 (1 + 0,11) + 20 = 195,768 kN/m2h1 - distana centrului de ncrcare fa de planul orizontal ce limiteaz superior

tancul, n [m]I - h1 = H htg c (bpta/2)sin20= 12,8 6,0 5,0 3,06sin20= 0,753 m

b = 6,45 my = 0

II - h1 = H htg/2 + 2,5 = 12,8 6/2 + 2,5 = 12,3 mIII - h1 = H + 2,5 = 12,8 + 2,5 = 15,3 m = 1,025 t/m3 (tanc balast, ap de mare)av = 0,11 [4,C.1.1]

pv - presiunea ventilului de siguran, n [bari],pv = 0,25 barp = pd = (4 L/150)lt + 100pv = (4 160/150) 12,41,025 + 20 = 57,282 kN/m2

saup = pd = (5,5 B/20)bt + 100pv = (5,5 29,52/20)4,341,025 + 20 = 37,90 kN/m2

lt = lmag/2 = 24,8/2 = 12,4 m ; bt = btg = 4,34 m.Se adopt p = p1.- p2 - presiunea static maxim de proiectare [4,D.1.2]:

p2 = 9,81 h2 ,I - p2 = 9,81 0,753 = 7,386 kN/m2

II - p2 = 9,81 12,3 = 120,663 kN/m2

III - p2 = 9,81 15,3 = 150,093 kN/m2h2 = distana dintre centrul sarcinii i marginea superioar a conductei de prea plin,

respectiv a unui punct situat la 2,5m deasupra tancului, n [m],h2 = h1 + 2,5.

Obinem:I - W1 = 0,55 0,8 4,82 38,769 1,0 = 393,024 cm3

II - W1 = 0,55 0,8 2,42 162,284 1,0 = 411,292 cm3

III - W1 = 0,55 0,8 4,02 195,768 1,0 = 1378,206 cm3.Deoarece p2 < p1, nu mai calculm W2.Fia adiional a elementelor cadrului de gurn [3,E]:I - e/ = 2,43/2,4 = 1,0125

= 0,6 4,05 = 2,43 m,e = 3 a = 2,4 m

n = 6, em1/e = 0,3645

22


23/23

n = 3, em2/e = 0,2025n = 4 em/e = 0,228.

Obinem: em = 0,2565 e = 0,2565 2,4 = 615,6 mm.II - e/ = 1,65/2,4 = 0,6875

= 0,6 2,75 = 1,65 m,e = 3 a = 2,4 m

n = 6, em1/e = 0,2475n = 3, em2/e = 0,1375n = 2 em/e = 0,087.

Obinem: em = 0,087 e = 0,087 2,4 = 208,99 mm.III - e/ = 1,62/2,4 = 0,675

= 0,6 2,7 = 1,62 m,e = 3 a = 2,4 m

n = 6, em1/e = 0,243n = 3, em2/e = 0,135

n = 2 em/e = 0,0855.Obinem: em = 0,0855 e = 0,0855 2,4 = 205,2 mm.

Profilul elementelor cadrului de gurn:I - W = 393,024 cm3 , tfa tI-III = 14,0; 11,5; 11 mm, efa = 615,6 mm, hl = ...II - W = 411,292 cm3 , tfa tb = 12,0 mm, efa = 208,99 mm, hl = ...III - W = 1378,206 cm3 , tfa tf= 13,0 mm, efa = 205,2 mm, hl = ...

esantionaj vrachier 155 m

Documents