comentarii cr 6

8/6/2019 Comentarii CR 6

1/144

1

CAPITOLUL 1. PREVEDERI GENERALE

1.1. Domeniul de utilizare i scopul Codului

C.1.1.(3).

Codul nu conine prevederi referitoare la cerinele de comportare a structurilor din zidrie laaciunea focului. Pentru aceste cerine se poate consulta standardul SR EN 1996-1-2

C.1.1.(7).

Pentru completarea prevederilor Codului CR6-2006 privind execuia cldirilor din zidrieproiectantul poate ine seama i de prevederile standardului SR EN 1996-2

C.1.1.(8).

Proiectarea cldirilor din zidrie este reglementat n Romnia de un sistem complex icoerent de documente normative care constituit din:

I. Codul CR6-2006 aliniat cu standardele din seria SR EN 1996 (Eurocode EC6).

Seria standardelorSR EN 1996 este compus din urmtoarele pri:- SR EN 1996-1-1: Reguli generale pentru structuri de zidrie armate i nearmate- SR EN 1996-1-2: Reguli generale - Calculul structurilor la foc- SR EN 1996-2: Proiectare, alegere materiale i execuie zidrie- SR EN 1996-3: Metode de calcul simplificate pentru construcii din zidrie

nearmat.

Textele de referin aleEurocodului EC6au fost preluate prin traducere i sunt completateprinAnexele naionale, aprobate, la nivel naional, n anul 2008.

II. Reglementrile europene armonizate, adoptate ca norme naionale (SR EN)referitoare la cerinele de performan ale materialelor pentru zidrie i metodele de

verificare a satisfacerii acestor cerine.Principalele reglementri europene care au fost adoptate n Romnia privind materialele

pentru zidrie se refer la:

Elemente pentru zidrie:- enunarea cerinelor: seria standardelorSR EN 771;- metode de ncercare: seria standardelorSR EN 772.

Mortare:- enunarea cerinelor: seria standardelorSR EN 998;- metode de ncercare: seria standardelorSR EN 1015.

Materiale auxiliare pentru zidrie

- enunarea cerinelor: seria standardelorSR EN 845;- metode de ncercare: seria standardelorSR EN 846.

Standardele din seria SR EN 771 sunt bazate pe conceptul deperforman, care se refer nprimul rnd la cerinele pentru produsul finit, spre deosebire de standardele anterioare,prescriptive care stabileau compoziia calitativi/sau cantitativ a materiei prime,tehnologiile de fabricaie i caracteristicile produsului (de aspect, geometrice i mecanice) .

Avnd n vedere importana pe care o are calitatea materialelor care sunt incluse n structuriledin zidrie pentru sigurana construciilori pentru a evita intrarea pe pia a unor produse


2/144

2

necorespunztoare/inadecvate cerinelor eseniale, stabilite prin Directiva 89/106 (DPC), prindecizia Comisiei Europene nr.97/740/CE din 14.10.1997 s-a stabilit un sistem unitar deatestare a conformitii materialelor pentru zidrie compatibil cu prevederile standardelorSR EN.

Sistemul are n vedere dou categorii de proceduri de atestare a conformitii cu specificaiiletehnice, difereniate n funcie de importana materialelor verificate i de nivelul de ncredereal rezultatelor controlului.

A. Controlul n unitatea de fabricaie, exercitat numai de ctre productor.

Acest nivel de control este aplicabil urmtoarelor categorii de materiale care intr n alctuireaconstruciilor din zidrie:

Elemente pentru zidrie din categoria II (definit conform paragrafului 1.3.3.)destinate a fi folosite n elemente structurale (perei, stlpi) i nestructurale (pereidespritori).

Elemente pentru zidrie speciale din categoria II n care sunt nglobate materiale deizolare termic, destinate a fi folosite n perei structurali i nestructurali i care nu

sunt supuse controlului prevzut la B . Mortare industriale de reet destinate a fi folosite n elemente structurale (perei,

stlpi) i nestructurale (perei despritori).

Mortare industriale pentru tencuire/gletuire destinate a fi utilizate pentru finisareapereilor, a stlpilor, a pereilor despritori i a tavanelor.

Materiale auxiliare (straturi de rupere a capilaritii, elemente de legtur pentu perei,eclise, scoabe i corniere) destinate a fi nglobate n elemente structurale inestructurale din zidrie.

n documentaiile referitoare la elementele pentru zidrie (seria standardelorSR EN 771) i lamortare (seria standardelorSR EN 998) acest sistem de atestare a conformitii este notat"4 ", conform directivei 89/106/CEE(DPC), anexa III.2(ii), a treia posibilitate.

Pentru materialele auxiliare poate fi folosit sistemul notat "3", conform directivei89/106/CEE (DPC), anexa III.2(ii), a doua posibilitate.

n acest sistem productorul este obligat s realizeze pentru toate caracteristicile relevantestabilite prin prevederile specifice din standardele SR EN 771-16i SR EN 998-2i anume:

Controlul produciei n fabric ncercri de tip iniial Incercri pe eantioane din producia curent

B. Controlul n unitatea de fabricaie, exercitat de ctre productor, este completat, n ceeace privete evaluarea i supravegherea, de un organism atestat de certificare a calitii.

Productorii cu sistem de calitate stabilit conform standardului ISO 9000 pot asigura aceastcerin.Acest nivel de control este aplicabil urmtoarelor categorii de materiale care intr n alctuireaconstruciilor din zidrie:

Elemente pentru zidrie din categoria I destinate a fi folosite n elemente structurale(perei, stlpi) i nestructurale (perei despritori).


3/144

3

Elemente pentru zidrie speciale din categoria I n care sunt nglobate materiale deizolare termic, destinate a fi folosite n perei structurali i nestructurali i pentru caresunt cerine speciale de reacie la foc.

Mortare industriale performante destinate a fi folosite n elemente structurale (perei,stlpi) i nestructurale (perei despritori)

Productorul trebuie s realizeze aceleai operaii de control ca i n cazul sistemului "4".n documentaiile referitoare la elementele pentru zidrie (standardele din seria SR EN 771) ila mortare (standardele din seria SR EN 998) acest sistem de atestare a conformitii estenotat "2+" , conformDirectivei89/106/CEE(DPC), anexa III.2(ii), prima posibilitate.Calitatea materialelor pentru zidrie, prduse conform acestor standarde

Materialele pentru zidrie care sunt conforme cu aceste standarde trebuie s poarteMarcajulCEstabilit conformDirectivei 93/68/CE. Prin aplicarea acestui marcaj, productorul declaranumite performane generale i unele performane particulare (pentru cazurile n care

produsul este destinat unei utilizri n condiii particulare de exploatare sau de mediu).

Acest marcaj trebuie s cuprind informaiile necesare unei utilizri corecte a produsuluirespectiv:

numrul de identificare al organismului independent de certificare (pentru produselesupuse controlului "2+");

datele de identificare ale productorului;

anul n care a fost aplicat marcajul (ultimele dou cifre); numrul certificatului de conformitate CEsau al certificatului de control al produciei

n fabric (dac este cazul);

descrierea produsului (elemente pentru zidrie HD sau LD, mortarG,T sau L) iutilizrile prevzute;

informaii privind caracteristicile produsului (conform precizrilor din standardeleSR EN 771-16i SR EN 998-2).

n lipsa marcajului CE produsele respective nu pot fi considerate ca fiindcorespunztoare cerinelor Codului CR6 - 2006 i ale standardului SR EN 1996-1-1 i,pe cale de consecin, nu ar trebui introduse n execuia construciilor proiectate pe bazaacestor reglementri.

C.1.1.(9)

Satisfacerea cerinelor din standardele SR ENprivitoare la materialele pentru zidrieconstitue o condiie obligatorie pentru obinerea siguranei structurale i a durabilitiicldirilor proiectate conform Codului CR6 care corespund, n foarte mare msur, nivelurilorde performan care rezult din aplicarea standardelorSR EN 1996.Utilizarea unor materiale care nu corespund acestor cerine (care nu poart marcajul CE) nu

poate fi acceptat dect dup examinarea de ctre organismele de reglementare abilitate a

tuturor implicaiilor care pot rezulta asupra siguranei i durabilitii cldirilorPentru aceste cazuri se aplic prevederile Hotrrii Guvernului nr.622/2004, republicat nMonitorul Oficial nr.487/20.07.2007 care se refer la "Stabilirea condiiilor de introducere

pe pia a produselor pentru construcii".

C.1.1.(10)

Condiiile de testare a proprietilor mecanice ale materialelor pentru zidrie folosite nUniunea European, reglementate prin standardele SR EN,difer de cele folosite n alte ridezvoltate (USA, Canada, Australia,etc) i deasemenea sunt diferite de cele care au fost


4/144

4

utilizate n multe ri europene nainte de adoptarea reglementrilor armonizate (Euronorme).n literatura de specialitate exist numeroase lucrri care pun n eviden faptul c deosebirilede metodologie n ceea ce privete selectarea i pregtirea probelori procedurile de ncercare

pot genera rezultate care difer ntre ele cu pn la 40-50% [Henriques,F.M.A, Charola,A. E. :Comparative Study of Standard Test Procedures forMortars 8th International Congress on Deterioration andConservation of Stone, Berlin 1996].

Diferene importante ntre rezultatele ncercrilor pe elemente pentru zidrie pot rezulta i dinparticularitile geometrice ale acestora. Spre exemplu, n cazul elementelor cu acelai volumde goluri verticale, alura curbei - la compresiune axial depinde esenial de grosimea

pereilor exteriori i interiori.

1.2. Relaia cu alte norme

C.1.2.(3)

Pentru prevederi referitoare la rezistena la foc a structurilor din zidrie se poate consultastandardul SR EN 1996-1-2.

1.3. Definiii principale

1.3.1. Tipuri de zidrii

C.1.3.1.

Definiiile date mai sus corespund celor din standardul SR EN 1996-1-1

1.3.2. Mortare.

C.1.3.2

Definiiile date mai sus corespund celor din standardul SR EN 998-2 i sunt folosite i nstandardul SR EN 1996-1-1

1.3.3. Elemente pentru zidrie

C.1.3.3.

Calitatea elementelor pentru zidrie se definete i n raport cu probabilitatea de atingere aunei valori specificate a rezistenei la compresiune (dup caz, rezistena medie sau rezistenacaracteristic). Clasificarea elementelor pentru zidrie n funcie de gradul de ncredere alrezistenei la compresiune dat n Codul CR6-2006 corespunde cerinelor standardului SREN 771-1.

Condiiile de control pentru atestarea apartenenei produsului la una din cele dou clase suntstabilite prin documentele privitoare la atestarea produselor pentru zidrie - a se vedea

comentariul C.1.1.(8).n conformitate cu acestea controlul i atestarea pentru ncadrarea elementelor pentru zidrien clase, n funcie de gradul de ncredere al rezistenei la compresiune, se face dup cumurmeaz:

Elemente pentru zidrie clasa I (pentru utilizare n perei structurali, stlpi i pereidespritori): atestare prin controlul intern al productorului i n plus printr-unorganism de certificare atestat implicat n evaluarea i supravegherea controlului

produciei.


5/144

5

Elemente pentru zidrie clasa II (pentru utilizare n perei structurali, stlpi i pereidespritori): atestare numai prin controlul intern al productorului

Anexa naional la standardul SR EN 1998-1 prevede urmtoarea condiie de utilizare aelementelor pentru zidrie n funcie de gradul de ncredere al rezistenei la compresiune:

Pentru executarea elementelor structurale din zidrie la cldiri din clasele

de importan II IV, n zone seismice cu ag0.20g, se folosesc elementepentru zidrie din clasa I, definitconform standarduluiSR EN 771-1.

Rezistena de proiectare a elementelor pentru zidrie depinde de clasa n care sencadreaz prin intermediul coeficientului pentru material M (a se vedea icomentariul C.2.4.2.3.1.

Standardele SR EN 771-16 prevd obligaia furnizorului de a comunica, n documentelecare nsoesc elementele pentru zidrie, clasa n care se ncadreaz acestea. n lipsa acesteiinformaii elementele nu vor fi introduse n lucrare fr ncercri prealabile i frconsultarea proiectantului.

1.3.4. Perei din zidrie

C.1.3.4.

Referitor la peretele nestructural

Peretele nestructuraldin zidrie trebuie s fie proiectat pentru a putea prelua urmtoarelecategorii de solicitri:

greutatea proprie; greutatea mobilierului i/sau a echipamentelor suspendate; mpingerea orizontal dat de aglomerrile de persoane n nc perile n care exist

aceast posibilitate; aciunea seismic perpendicular pe planul peretelui;

aciunea seismic n planul peretelui care rezult din deplasrile impuse de structur; alte deformaii care pot fi provocate de deformaiile structurii inclusiv deformaiile delung durat.

Referitor la peretele de umplutur

Principalele prevederi ale Codului P100-1/2006 referitoare la pereii de umplutur sunturmtoarele:

8.3.1. (3) Pentru structurile n cadre din beton armat sau din oel, pereii deumplutur din zidrie, executai dup turnarea/montarea cadrelor, pot ficonsiderai perei structurali dac sunt panouri pline sau cu un gol de u /

fereastrpentru care se poate identifica un sistem de diagonale comprimate care

transmit eforturile la cadru.


6/144

6

(a) (b)

Figura C.1. Zidrie de umplutur la cadre .Sisteme de diagonale comprimate pentru (a) Panou plin (b) Panou cu gol de ferestr

8.6.1.1. (5) Pereii din zidrie de umplutur din structurile din cadre se vorverifica la starea limitultim, separat, pentru:

- efectele rezultate din interaciunea cu structura;- efectele aciunii seismice perpendicularpe planul peretelui conform

8.6.1.2.

1.4. Notaii, uniti de msur n Sistemul Internaional (SI)

1.4.3. Echivalena notaiilor din Cod (1.4.1.) cu cele din normativul de referin STAS

10107/0-90

C.1.4.3.

Notaiile din standardul STAS 10107/0-90 se vor utiliza pn la intrarea n valabilitate astandardului SR EN 1992-1-1 ale crui notii sunt identice cu cele din Codul CR6-2006idin standardele SR EN 1996-1-1 i SR EN 1996-3.

1.5. Reglementri tehnice conexe

C.1.5.

Reglementrile menionate n acest articol vor fi utilizate pn la adoptarea ca norme

naionale a standardelor europene echivalente (SR EN). Ele vor fi nlocuite de standardeleSR ENpe msura adoptrii lor n Romnia.

1.6. Documente normative de referin

C.1.6. (1&2)

I. Lista actualizat la 01 august 2008 a standardelor europene adoptate ca standarderomne (SR EN) referitoare la construciile din zidrie este dat n Anexa A la acestecomentarii.

II. ASRO face urmtoarele precizri referitoare la standardele SR EN:

"1o. Este important ca utilizatorii standardelor romne (SR EN) s se asigure c sunt n

posesia ultimei ediii i a tuturor modificrilor (amendamentelor) aprute n timp.""2o. Informaiile referitoare la standardele romne sunt publicate n Catalogul

Standardelor Romnei nBuletinul Standardizrii".

III. Reglementrile tehnice la care se face referire n acest capitol sunt cele aflate nvigoare n Romnia la data elaborriiCodului CR6-2006. Pentru aplicarea prevederilorCodului, proiectantul trebuie sin seama de toate reglementrile care au intrat n vigoareulterior apariiei Codului CR6/2006 precum i de modificrile aprute n timp lareglementrile menionate mai sus.


7/144

7

CAPITOLUL 2. BAZELE PROIECTRII CONSTRUCIILOR

DIN ZIDRIE

2.1. Cerine fundamentale

C.2.1.

Cerinele fundamentale pe care trebuie s le satisfac toate cldirile din rile membre alUniunii europene au fost stabilite prin Directiva 89/106/CEE - cunoscut sub numele deDirectiva privind produsele pentru construcii (engl. Construction Directive Products -CPD)- adoptat de Comunitatea European pentru "a favoriza libera circulaie a produselori serviciilor de construcii n rile Uniunii Europene".Aceste cerine, care au fost preluate n "Legea privind calitatea construciilor" nr.10/1995,cu modificrile ulterioare, sunt urmtoarele:

Rezistena mecanici stabilitate

Securitate la incendiu

Igien, sntate i mediu Sigurana n exploatare

Protecie mpotriva zgomotului

Economie de energie i izolare termic

C.2.1 (2).

Particularitatea principal a proiectrii structurilor din zidrie amplasate n zone seismicerezult din cerina ca structura s fie nzestrat cu o serie de proprieti specifice, suplimentarefa de cele cerute cldirilor care sunt solicitate numai de ncrcri gravitaionale:

ductilitate de ansamblu i local;

capacitate de disipare a energiei seismice; degradare moderat a rezistenei i a rigiditii sub efectul ncrcrilor alternanterepetate.

Din acest motiv, proiectarea seismic a structurilor din zidrie este conceptual diferit deproiectarea acestora pentru ncrcri gravitaionale dominante pentru care sigurana esteasigurat numai prin satisfacerea cerinei de rezisten. Aceast deosebire justific prevederile

prezentului Cod care sunt mai severe dect cele ale Codurilor similare din alte ri al crorregim seismic nu impune msuri speciale. Prevederea este justificati de faptul c valoareacea mai mic a acceleraiei seismice a terenului de pe teritoriul Romniei (ag = 0.08g) esteegal cu limita de seismicitate sczut - engl. low seismicity (ag = 0.08g) i este superioarlimitei de seismicitatefoarte sczut- engl. very low seismicity (ag


8/144

8

Diferenele rezult din faptul c proiectarea cldirilor noi se bazeaz pe cele mai recentecunotine n domeniul alctuirii/detalierii structurale i folosete, n majoritatea cazurilor,materiale cu performane ridicate, n timp ce construciile existente sunt caracterizate dealctuiri empirice, inadecvate solicitrilor seismice i sunt realizate cu materiale care aurezistene mecanice slabe/modeste. n plus, cldirile din zidrie existente, aflate n zoneseismice, au suportat, n timp, mai multe cutremure importante care au consumat, n mare

parte, "rezervele naturale" de rezisten ale acestora care rezultau din alctuirea iniial.C.2.1 (4).

Principiile i regulile de baz date n Codul CR0-2005 sunt, practic, identice cu prevederiledin standardul SR EN 1990 ceea ce creaz premizele continuitii utilizrii metodelori

procedeelor de proiectare propuse n Codul CR6-2006, pentru etapa n care prevederilestandardului SR EN 1990 vor deveni obligatorii pentru Romnia.

2.1.2. Proiectarea duratei de exploatare i durabilitatea

C.2.1.2.(1)

Durata de exploatare a cldirilor cu structura din zidrie trebuie s fie n concordan cu

durata de via recomandat n Codul CR0-2005 aa cum rezult din tabelul C.1Tabelul C.1.

Durata de via proiectat, n ani Exemple

100Structuri monumentale, poduri i alte structuripentru lucrri inginereti importante

50 - 100 Cldiri i structuri obinuite

10 - 30Construcii agricole sau similarePri de structur ce pot fi nlocuite (de exemplu,reazeme)

10 Structuri tranzitorii

Evident, experiena utilizrii n Romnia a cldirilor cu perei structurali din zidrie arat cperioadele menionate n tabel sunt mult depite chiar n condiiile n care alctuirilestructurale au fost inadecvate iar materialele au avut rezistene slabe/modeste..Datele recensmntului construciilor din 1992, care sunt puin modificate de datelerecensmntului din anul 2002, au pus n eviden existena unui numr nsemnat de cldiridin zidrie a cror vechime depete 60 de ani.

2.2. Condiii tehnice asociate cerinei de "rezisteni stabilitate"

2.2.1. Mecanismul favorabil de disipare a energiei seismice

C.2.2.1.(2).

Formarea mecanismului de disipare a energiei seismice prin localizarea zonelor plasticpoteniale la baza montanilor este favorizat de faptul c, pentru cazul cldirilor regulate, se

poate demonstra c valoarea raportului dintre momentul capabil ntr-o seciune la cota "z" aperetelui i momentul capabil n seciunea de la baz este superioar valorii raportului ntremomentul de rsturnare n seciunea respectivi momentul de rsturnare la baz

)0z(M

)z(M

)0z(M

)z(M

r

r

cap

cap

=>

=(C.1)

Relaia reprezint o premiz de realizare a cerinei de dirijare a zonelor de dezvoltare adeformaiilor inelastice n seciunea de la baz. Gradul de acoperire a diagramei de momente


9/144

9

de rsturnare depinde de valoarea raportului ntre efortul unitar de compresiune din ncrcrileverticale (0) i efortul unitar de proiectare la compresiune (fd) i este mai mare n cazulcldirilor cu nniv 3

Ductilitatea local a pereilor structurali nu poate fi asigurat dac se folosesc elemente pentruzidrie care nu au robusteea necesar cerut de standardul SR EN 1998-1. n particularductilitatea local

a pere

ilor din zid

rie nu poate fi asigurat

cu elemente cu pere

i sub

iri care

cedeaz la deformaii specifice mici (uneori sub 1) prin ruperea pereilor interiori urmat dedesprinderea pereilor exteriori. (a se vedea i comentariile C.3.1.2.2).Modelele i metodele de calcul i detalierea constructiv pentru realizarea obiectivelor de la(1) sunt detaliate n capitolele 5 7 ale Codului.

C.2.2.1.(3) & (4)

Prevederile din acest aliniat au ca scop dirijarea/ierarhizarea avariilori evitarea ruperilorfragile. Condiia de cedare a riglei din fora tietoare nainte de zdrobirea local a zidrieiimpune, pe de o parte prevederea unei lungimi de ncastrare suficiente i, pe de alt parte,folosirea unor elemente pentru zidrie suficient de rezistente la eforturi unitare decompresiune localizate pe suprafee limitate.

Prevederea ine seama i de faptul c zdrobirea elementelor n zona de ncastrare a grinzii decuplare n zidria cu elemente cu perei subiri, aa cum rezulti din figura C.2, constitue oavarie practic ireparabil. Bordarea lateral a golului cu stlpiori din beton armat, aa cumeste prevzut la art.5.2.4. din Cod, poate asigura evitarea acestui tip de avarie dar trebuiereinut c, n cazul zidriilor cu performane termotehnice ridicate, prezena stlpiorilorreduce nivelul acestor performane.

Figura C.2.Zdrobirea local a zidriei comprimate n zona de ncastrare a unui element de beton armat[Lewicki,B.,Lechman,M.,Szczygielski, AA method of testing of floor-wall joints CIB W023 Meeting, Prague 2005]

Condiiile enumerate la acest aliniat fac parte din msurile pentru realizarea mecanismuluifavorabil de disipare a energiei seismice.Condiia de cedare a riglei din ncovoiere naintea cedrii montantului prin compresiuneexcentric este satisfcut dac, pentru montantul respectiv, la fiecare nivel (j), este verificat

inegalitatea:

)N(MT2

lM)hH(F asoccap

n

j

n

j

n

j

asocrc

wcaprcjj

+ (C.2)

n care


10/144

10

n

j

jj )hH(F este momentul de rsturnare dat de forele Fj aferente montantului, care

acioneaz peste seciunea de la baza nivelului j (n este numrul total de niveluri alcldirii).

Condiia de cedare a riglei din ncovoiere nainte ca aceasta s cedeze prin for tietoare estesatisfcut dac se respect relaia .

( )g

gc

joscap

suscap

rc VL

MM25.1V +

+ (C.3)

unde

Vrc este rezistena la for tietoare a grinzilor de cuplare

Mcap(sus) i Mcap(jos) sunt valorile rezistenelor de proiectare la ncovoiere laextremitile grinzii de cuplare, sus i jos, calculate folosind rezistena de proiectare aarmturii;

Lgc lungimea de calcul a grinzii de cuplare (ntre feele montanilor);

Vg fora tietoare maxim din ncrcrile verticale.

Cedarea riglei din for tietoare precede cedarea reazemului riglei (montantului) prinzdrobirea local a zidriei dac sub efectul momentului ncovoietor din seciunea de ncastrarea riglei de cuplare rezistena la compresiune local a zidriei nu este depit.

Relaia (C.3) exprim condiia ca rezistena la for tietoare a riglei de cuplare s fie maimare dect fora tietoare asociat mecanismului de cedare la ncovoiere (cu articulaii

plastice la extremiti). Coeficientul 1.25 include mai multe efecte care pot majora valoareamomentul capabil calculat conform STAS 10107/0-90: intrarea armturilor n domeniul deconsolidare n cazul cutremurelor majore, participarea armturilor din plac, etc.

2.2.2. Condiia de rezistenC.2.2.2.

Condiia de rezisten a structurilor din zidrie pentru solicitrile verticale, permanente iutile, este satisfcut, de regul, dac sunt respectate cerinele/limitrile constructive din acestCod.n cazul solicitrilor seismice, satisfacerea condiiei de rezisten trebuie verificat prin calcul,aa cum cere Codul P100-1/2006, art. 8.3.2.(2), chiar dac sunt ndeplinite cerinele /limitrileconstructive stabilite n Codurile CR6-2006i P100-1/2006.

2.2.4. Condiia de rigiditate

C.2.2.4. (1)Limitele acceptabile ale deformaiilor inelastice ale elementelor structurale (driftul limit)depind de tipul elementelor petru zidrie. Este posibil ca driftul limit (0.005h) prevzut nCodul P100-1/2006 pentru verificrile la SLS s nu fie satisfctor pentru toate tipurile deelemente pentru zidrie, n particular pentru zidriile cu elemente din grupa 2Si pentru celecu elemente din BCA. De exemplu, aa cum rezult din ncercrile pentru elementele dinBCA [Zepeda,J.A.,Otlora,A.M., Alcocer,S.M.Estudio de evaluacin de las propiedades mecnicas del sistema Hebel,Centro Nacional de Prevencin de Desastres, Mexic, Abril 1998] ruperea se produce la o deformaie specific


11/144

11

unghiular mai mic de 1.5 iar ruperea este de tip fragil, fr palier, dup atingereaefortului tangenial maxim.Argumentele de mai sus impun verificarea obligatorie a compatibilitii deformaiilorstructurii cu deformaiile admisibile ale elementelor pentru zidrie n cazul panourilor deumplutur la cadre i n cazul pereilor nestructurali nenrmai.

(a) (b)

Figura C.3. Ruperea prin for tietoare panourilor de zidrie cu blocuri din BCA[Zepeda,J.A.,Otlora,A.M., Alcocer,S.M.Estudio de evaluacin de las propiedades mecnicas del sistema Hebel, Centro

Nacional de Prevencin de Desastres, Mexic, Abril 1998]

2.2.5. Condiia de ductilitate

C.2.2.5.

Capacitatea de rotire plastic este condiionat printre altele de robusteea elementelor pentruzidrie (a se vedea comentariul C3.1.2.2.(4&5)Ruperile cu caracter fragil la care se refer prevederea din acest articol sunt de dou categorii:

ruperea unui element structural (de exemplu, ruperea n scar/ n "X" apereilor/spaleilor din for tietoare - figura C.4a);

ruperea local a zidriei prin depirea capacitii de rezisten a elementelor (deexemplu, expulzarea feelor laterale ale elementelor pentru zidrie cu goluri,- figuraC.4b) [Tomazevic, M., Bosiljkov, V., Lutman,M Masonry research for Eurocodes Meeting CIB W023, Wallstructures, Padova 2003]

(a) (b)

Figura C.4. Ruperi fragile ale pereilor din zidrie


12/144

12

2.3. Principiile proiectrii la stri limit ultime pentru cldiri din zidrie

C.2.3.(1).

Principiile proiectrii la stri limit au fost introduse n Romnia prin standardul STAS10100-75i au fost utilizate n toate reglementrile ulterioare pentru proiectarea construciilordin toate materialele, inclusiv din zidrie (STAS 10104 i STAS 10109 -toate ediiile).

Aceleai principii, reformulate n Codul CR0, se afli la baza Codului CR6-2006 i aEurocodurilorstructurale (inclusiv cele din seria SR EN 1996- pentru proiectarea cldirilordin zidrie) astfel nct Codul CR6-2006i reglementrile armonizate SR EN nu aduc nici omodificare a conceptelor de baz privind sigurana construciilor i a principiile deevaluare a acesteia care sunt cunoscute deja de inginerii structuriti din Romnia.

C.2.3.(3)

Prevederile referitoare la sigurana zidriilor n diferite etape ale execuiei trebuie s fiecorelate cu tehnologiile de construcie utilizate i cu condiiile concrete n care se desfoarexecuia. De exemplu, n cazul execuiei pe timp friguros se va ine seama de faptul c estenecesar un timp mai lung pentru atingerea unei anumite rezistene a mortarului i/sau a

betonului. Din acest motiv, specificaiile tehnice referitoare la sigurana n cursul execuieitrebuie formulate de proiectantul structurii mpreun cu executantul, pe baza particularitilor

procedeelor tehnologice adoptate de acesta din urm.

2.4. Variabile de baz

2.4.1. Aciuni

C.2.4.1.

Referitor la evaluarea i gruparea aciunilor, a se vedea comentariul C.1.6 i precizrile de laaliniatele urmtoare.

C.2.4.1(4)

Precizarea din acest paragraf are n vedere faptul c n Codurile CR0 i CR1 i n standardulSR EN 1991-1-1 nu exist nici o prevedere referitoare la verificarea rezistenei pereilornestructurali sub efectul ncrcrilor provenite din obiectele suspendate. n cazul pereilornestructurali subiri (de exemplu din elemente -crmizi- aezate pe cant), greutateamobilierului (rafturi de bibliotec, dulapuri de buctrie) sau a echipamentelor (boilere) poatereprezenta o ncrcare critic.

Figura C.5. ncrcarea pereilor nestructurali din zidrie cu mobilier/echipament suspendat


13/144

13

2.4.2. Caracteristicile fizice i mecanice ale materialelor i produselor

2.4.2.1. Proprietile materialelor i produselor

C.2.4.2.1(2)

Legea constitutiv- a zidriei solicitate la compresiune i valorile limit ale eforturilorunitare i deformaiilor specifice asociate definesc modul de comportare -ductil/fragil- alzidriei i condiiile particulare ale asocierii zidriei cu betonul armat. Prevederile referitoarela calculul seciunilor de zidrie la for axiali ncovoiere n planul median al pereilor datela paragraful 6.6.3. din Cod sunt valabile numai dac form legii constitutive - este cea dinfigura 4.3.din Cod - de tip elasto-plastic cu ductilitate limitat - astfel nct s poat fiutilizat ipoteza simplificatoare a blocului dreptunghiular al eforturilor unitare decompresiune. n cazul zidriilor cu legi constitutive de tipfragil(relaie - liniar pn larupere) aceast ipotez nu mai este valabili, n consecin, relaiile de calcul din paragraful6.6.3. din acest Cod trebuie reformulate.n prezent comitetul tehnic SC6 al TC 250, care rspunde de Eurocodul EC6, nu a prevzutnici o alternativ pentru calculul zidriilor care au lege - de tip"fragil". A se vedea icurbele - pentru elemente din argil ars cu perei subiri din figura C.41 de la comentariulC.4.1.2.1.

Figura C.6. Lege - de tip "fragil" pentru zidrie cu elemente din BCA[Zepeda,J.A.,Otlora,A.M., Alcocer,S.M.Estudio de evaluacin de las propiedades mecnicas del sistema Hebel, Centro

Nacional de Prevencin de Desastres, Mexic, Abril 1998]

2.4.2.2. Valorile caracteristice ale rezistenelor materialelor

C.2.4.2.2. (1)

Pentru proiectarea construciilor conform Codului CR0, proprietile mecanice alematerialelor se definesc, pe baze statistice, prin:

valoarea medie; abaterea standard;

legea de distribuie a valorilor.

Dac ntr-o serie de "n" ncercri pentru determinarea unei anumite proprieti mecanice azidriei (rezistena de rupere la compresiune sau la forfecare, de exemplu) se obin rezultateleRi , valoarea medie a seriei, Rmed, se calculeaz cu relaia


14/144

14

n

R

R

n

1i

med

= (C.4)

mprtierea rezultatelor individuale fa de valoarea medie, Ri = Ri - Rmed, este o msur aomogenitii proprietilor zidriei i definete abaterea standarda valorilor caracteristiciimecanice respective prin relaia:

n

Rn

1

2i

R

= (C.5)

Raportulmed

RR R

v

= reprezintcoeficientul de variaieal rezultatelor seriei de ncercri.

Valoarea medie i, n special, abaterea standard (sau coeficientul de variaie) constituieindicatori de calitate acaracteristicilor mecanice ale zidriei.Din acest motiv unele reglementri tehnice limiteaz superior valoarea acceptabil acoeficientului de variaie al materialelor pentru zidrie. Astfel, att Codul CR6-2006 ct istandardul SR EN 1996-1-1 limiteaz coeficientul de variaie al rezistenei la compresiune a

elementelor pentru zidrie la valoarea vR= 0.25.Orientativ, calitile zidriei, dar i ale materialelor constitutive, pot fi apreciate prinurmtoarele valori semnificative ale coeficientului de variaie:

vR= 0.10 calitate excelent;

vR= 0.15 calitate normal;

vR= 0.20 calitate mediocr.

vR= 0.25 calitate slab

Definiia rezistenei caracteristice (Rk) a zidriei dat de standardul SR EN 1996-1-1, care afost adoptati n Codul CR6-2006, este urmtoarea:

"Valoarea rezistenei zidriei a crei probabilitate de a nu fi atinseste de 5%

ntr-o serie de ncercri presupus(ipotetic) nelimitat"Definiia de mai sus se aplic rezistenelor zidriei n raport cu toate solicitrile (compresiune,ntindere, forfecare, ncovoiere).

Figura C.7 Definirea statistic a rezistenelor zidriei

Conform acestei definiii, i dac se accept ipoteza distribuiei normale a seriei de rezultate,rezistena caracteristicse calculeaz din valorile rezistenei mediii coeficientului devariaie prin relaia

Rk= Rmed (1-1.645vR) (C.6)


15/144

15

n figura C.7. sunt reprezentate repartiiile statistice normalecu coeficieni de variaievR= 0.10 i vR= 0.20 pentru o zidrie cu rezistena medie la compresiune Rmed = 10N/mm

2.Din formula (C.6) rezult urmtoarele valori ale rezistenei caracteristice:

Rk= 8.35 N/mm2 pentru vR

= 0.10 Rk / Rmed 0.83

Rk= 6.71 N/mm2 pentru vR= 0.20 Rk/ Rmed 0.67

Diferena ntre cele dou valori caracteristice arat c, pentru a se obine acelai nivel desiguran, n cazul zidriilor cu calitate mediocr (vR =0.20) este necesar ca dimensionarea sse fac folosind o rezisten de proiectare mai mic cu circa 22% dect pentru zidriile decalitate excelent (vR = 0.10). n multe cazuri, n practic, aceast diferen poate impuneadoptarea unor dimensiuni mai mari pentru elementele de construcie respective.

C.2.4.2.2.(2)

n cazul elementelor pentru zidrie care satisfac cerinele seriei de standarde SR EN 771 -1 SR EN 771-6 i al mortarelor care satisfac cerinele standardului SR EN 998-2 datelereferitoare la caracteristicile mecanice i fizice care trebuie furnizate de fabricant ndocumentele de nsoire a produselor sunt stabilite n Anexele respectivelor standarde i nlista anex la Codul CR6-2006. n absena acestor informaii, produsele respective nu trebuieintroduse n lucrare fr a fi efectuate verificrile specifice (conform standardelorSR EN carestabilesc procedeele corespunztoare pentru atestarea fiecrei cerine - a se vedea Anexa A).

C.2.4.2.2.(4)

Lista documentelor normative care stabilesc, n prezent, valorile caracteristice alerezistenelor betonului, oelului i lemnului i coeficienii M respectivi este dat la paragraful1.5 din Cod. Aceste documente pot fi folosite pn la intrarea n vigoare a standardeloreuropene specifice adoptate ca standarde naionale:

SR EN 1992 - pentru construci din beton armat, SR EN 1993 - pentru construcii metalice, SR EN 1995 - pentru construcii din lemn)

i aAnexelor naionale ale acestora.

2.4.2.3. Valori de proiectare ale proprietilor mecanice ale zidriei

C.2.4.2.3 (2).

Conform definiiilor din Codul CR0 i din standardul SR EN 1990:2004, preluate i nstandardul SR EN 1996-1-1,

"coeficientul parial pentru material(M) ine seama de incertitudinile modelului ide variaiile dimensionale"

i

"acoper posibilitatea de abatere nefavorabil a caracteristicii materialului sauprodusului de la valoarea ei caracteristic"

C.2.4.2.3.(4).

Standardul SR EN 1996-1-1, ca i toate celelalte Eurocoduri, nu folosesc noiunea decoeficient al condiiilor de lucru. pentru calculul rezistenei de proiectare ceea ce constitue odiferen important, n multe cazuri defavorabil, fa de practica actual din Romnia.


16/144

16

Semnalm urmtoarele situaii de acest fel:

Dispare diferenierea rezistenelor zidriei n funcie de tipul mortarului care avea nvedere caracterul mai puin ductil al zidriilor cu mortar fr adaos de var.

Dispare corecia pentru calculul rezistenelor de proiectare la forfecare n rostorizontal, ntindere din ncovoiere i eforturi principale de ntindere

n cazul zidriei confinate, acest coeficient avea n vedere probabilitatea ca, n anumitecondiii dificile de turnare, n stlpiori s nu poat fi realizat rezistena specificat.

Pentru a compensa asigurarea suplimentar care se realiza prin acest coeficient este necesarmbuntirea tehnologiei de realizare a acestor elemente i, n general, creterea exigenei

privind calitatea execuiei zidriei. Idem, n ceea ce privete ceilali coeficieni mz, stabiliiprin Codul CR6-2006

2.4.2.3.1. Valori de proiectare ale rezistenelor zidriei pentru starea limit ultim (ULS)

C.2.4.2.3.1.(1).

n cazul n care coeficientul de siguran adoptat este M = 2.2 n proiect trebuie s semenioneze explicit condiiile pentru materiale date n acest articol al Codului iar controlulexecuiei trebuie s confirme calitile stabilite de reglementri i specificate de proiectant.Asigurarea i controlul calitii execuiei prezint avantaje pentru toi participanii la procesulde construcie (investitor, proiectant i executant).Principalul avantaj este c se creaz condiiile ca structura rezultat s fie realizat nconformitate cu prevederile din planuri i din caietele de sarcini i, implicit, s aib nivelul desiguran care rezult din aplicarea reglementrilor de proiectare.Controlul trebuie s se refere la calitatea materialelor folosite, la poziionarea / detaliereaarmturilor, la execuia zidriei (n special raportul de esere i umplerea rosturilor cu mortar)i la ncadrarea n toleranele geometrice prevzute n norme.Dac din considerente economice i/sau tehnologice investitorul opteaz pentru materialele

prevzute n aliniatul (2), proiectantul va dimensiona structura cu coeficientul de siguran

pentru material M = 2.5 cu consecinele respective privind dimensiunile elementelor dezidrie i cantitatea de armtur rezultate din calcule.

C.2.4.2.3.1.(2).

Sporirea valorii coeficientului M n cazul zidriilor executate cu elemente din clasa II i/saucu mortare preparate pe antier are n vedere probabilitatea sporit de nerealizare a rezisteneispecificate n cazul acestor materiale (a se vedea si comentariul C.3.2.2.). Exist, de exemplu,o probabilitate ridicat de nerealizare a rezistenei mortarelor "de reet" preparate la antierdatorit controlului insuficient al calitii componentelor i de multe ori datorit dozajuluiaproximativ al acestora.

C.2.4.2.3.1. (3)

Valoarea adoptat n Codul CR6-2006 pentru coeficientul M la zidria cu elemente din clasaII-a corespunde condiiilor normale de control descrise mai sus. Valoarea este sporit n cazulfolosirii mortarelor preparate la antier. Valorile coeficientului parial pentru material suntstabilite prin standardul SR EN 1996-1-1 n funcie de condiiile de control, grupate n 5clase, pe baza criteriilor generale formulate n standardul SR EN 1990 (valorile din standardulSR EN 1996-1-1 sunt reproduse n tabelul C.2)


17/144

17

Tabelul C.2.

M

Clasa de controlMaterial

1 2 3 4 5Zidrie executat cu:

A Elemente de categoria I, mortar proiectata 1,5 1,7 2,0 2,2 2,5

B Elemente de categoria I, mortar cu compoziieprescris

b 1,7 2,0 2,2 2,5 2,7

C Elemente de categoria II, orice mortara,b,e 2,0 2,2 2,5 2,7 3,0D Ancorare armturi 1,7 2,0 2,2 2,5 2,7E Oel pentru armare i pentru precomprimare 1.15F Componente auxiliare

c,d 1,7 2,0 2,2 2,5 2,7G Buiandrugi conform cu SR EN 845-2 1.5 pn la 2.5

Note.a Cerinele pentru mortare proiectate sunt date n standardele SR EN 998-2i SR EN 1996-2.b Cerinele pentru mortare cu compoziie prescris sunt date n standardele SR EN 998-2 i

SR EN 1996-2.c Valorile declarate sunt valori medii.

d Valorile pentru straturile de rupere a capilaritii sunt considerate a fi acoperite de coeficientul Mpentru zidrie.

e Dac coeficientul de variaie (vR) pentru elementele de categoria II este 25 %

Standardul SR EN 1996-1-1 permite ca valorile coeficienilor pariali Mcare se folosesc ntr-o anumitar s fie stabilite prinAnexa naional a rii respective.

Anexa naional la standardul SR EN 1996-1-1 (mai 2008) prevede pentru coeficientul Mvalorile corespunztoare claselor 3 i 5 din tabelul C.2 care sunt reproduse n tabelul C.3.

Tabelul C.3.

M

ClasaMaterial

1 2Zidrie executat cu:A Elemente de Categoria I, mortar performanta 2,0 2,5B Elemente de Categoria I, mortar cu compoziie prescrisb 2,2 2,7C Elemente de Categoria II, orice mortara,b,e 2,5 3,0D Ancorajul armturilor 2,2 2,7E Oelul armturilori de precomprimare 1.15F Componente auxiliarec,d 2.2 2.7G Buiandrugi conform standardului SR EN 845-2 2.0 2.5

Note. Idem tabelul 4.1.

Relaia (C.3) pune n eviden importana omogenitii proprietilor zidriei, adic amprtieriireduse a valorilor obinute prin ncercri, asupra valorilor cu care se calculeaz

elementele structurii.Astfel, considernd valorile semnificative vR menionate mai sus, valoarea de proiectare(pentru M = 2.2) a unei rezistene mecanice a zidriei (la compresiune, la forfecare sau lancovoiere) scade n raport cu valoarea medie dup cum urmeaz:

vR= 0.10 Rd/Rmed = 0.380

vR= 0.15 Rd/Rmed = 0.342

vR= 0.20 Rd/Rmed = 0.305


18/144

18

vR= 0.25 Rd/Rmed = 0.267 (valoarea limit a coeficientului de variaie acceptat deCodul CR6-2006i de standardul SR EN 1996-1-1).

C.2.4.2.3.1.(4).

Valoarea M = 3.0 corespunde celor mai slabe condiii de calitate acceptate de standardulSR EN 1996-1-1 (a se vedea tabelul.C.2, pentru clasa 5 de control)condiii care sunt similare

cu cele de control redusdefinite n Codul CR6-2006.Realizarea controlului redus trebuie s fie comunicat proiectantului prin tema de proiectaredat de investitor deoarece aceast situaie conduce la costuri de investiie suplimentare dincauza adoptrii coeficientului de siguranM =3.0. Aceast prevedere nu eliminobligativiatea controlului nfazele determinante.

C.2.4.2.3.1.(7)

Prevedereaurmrete reducerea drastic a numrului de cldiri care se execut n condiiileunui control redus n special n cazul cldirilor amplasate n zone seismice cu acceleraie de

proiectare ridicat (orientativ ag 0.20g). Totodat, prin aceast prevedere se atrage ateniainvestitorului asupra costurilor suplimentare rezultate ca urmare a dimensionrii cu uncoeficient al materialului mai mare cu 20%. n mod obinuit sporul de cost rezultat dincreterea cantitilor de material i a manoperei este superior costurilor legate de organizareai derularea unui proces de control normal.

C.2.4.2.3.1.(8)

A se vedea comentariul C.2.4.2.2.(4)

2.4.2.3.2. Valori de proiectare ale rezistenelor zidriei pentru starea limit deserviciu (SLS)

C.2.4.2.3.2. (1)

n cazul strilor limit de exploatare (SLS), standardul SR EN 1996-1-1 recomand valoarea

coeficientului M = 1.0.Anexa naional la acest standard a adoptat valoarea recomandatpentru toate cldirile din zidrie cu excepia zidriilor structurale i nestructurale ale cldirilorcare trebuie s funcioneze imediat dup cutremur (cldirile din clasa de importaniexpunere IV conform standardului SR EN 1998-1 / clasa de importanI conform CoduluiP100-1/2006), pentru care s-a adoptat valoarea M = 1.5.

Prevederea urmrete protecia suplimentar a pereilor structurali din zidrie i, mai ales, acelor nestructurali, pentru limitarea degradrilor la cldirile din clasa de importan I (definiten tabelul 4.3 din Codul P100-1/2006) pentru care trebuie asigurat funcionarea imediatiscurtarea duratei de remediere a avariilor dup cutremurele cu perioada de revenire scurtdefinite la 2.1.(1) din Codul P100-1/2006. Pentru calculul pereilor nestructurali se va ineseama i de prevederile de la Capitolul 10 din Codul P100-1/2006.


19/144

19

CAPITOLUL 3. MATERIALE

3.1. Elemente pentru zidrie

3.1.1. Tipuri de elemente pentru zidrie

C.3.1.1.(1)Pentru fiecare livrare de elemente pentru zidrie, satisfacerea cerinelor din standardele SREN 771-1 SR EN 771-6 trebuie s fie confirmat de ctre furnizor prin aplicarea marcajuluiCE. n lipsa acestui marcaj utilizatorul produsului (executantul cldirii) trebuie s cearverificarea produselor conform standardelor de ncercri aferente fiecrei cerine (a se vedeai comentariul C1.1.(8))Informaiile care trebuie s nsoeasc loturile de elemente pentru zidrie marcate cu simbolulCEi standardele pentru verificarea conformitii acestora sunt urmtoarele:

Dimensiuni i tolerane dimensionale verificare SR EN 772-16

Configuraia de ansamblul/detaliu verificare SR EN 772-3, SR EN772-9, SR EN

772-16 Categoria (I sau II) verificare SR EN 771-1

Densitatea aparent verificare SR EN 772-13

Rezistena caracteristic la compresiune (n direcia sarcinilor verticale) verificareSR EN 772-1

Rezistena caracteristic la compresiune medie n direcie perpendicular pencrcrile verticale, n planul peretelui verificare SR EN 772-1.

Figura C.8.Marcajul CE pentru elemente din argil ars

n plus , pentru aplicarea corect a relaiilor de calcul din Cod este necesar ca furnizoruls comunice i datele stabilite prin lista anex la Codul CR6 (a se vedea i comentariulC.2.4.2.2 (2)).


20/144

20

3.1.2. Gruparea elementelor pentru zidrie

3.1.2.1. Gruparea n funcie de nivelul de ncredere al proprietilor mecanice

C.3.1.2.1.

A se vedea comentariul C.1.3.3.

3.1.2.2. Gruparea n funcie de caracteristicile geometrice

C.3.1.2.2.(1).

Geometria interioar a elementelor pentru zidrie, care este determinant att pentruproprietile mecanice ale acestora ct i pentru proprietile fizice care concur lasatisfacerea altor categorii de cerine (izolare termic, acustic,etc.) este definit de urmtorii

parametri (a se vedea figura C.11):

aria golurilor:

- aria total a golurilor A + a (n procente din aria brut);- aria fiecrui gol A i a (n procente din aria brut);

poziia golurilor n raport cu rostul orizontal al zidriei: vertical (perpendicular perostul de aezare) sau orizontal (paralel cu rostul de aezare);

grosimea pereilor:

- grosimea minim a pereilor interiori (ti) i exteriori (te) n mm;

- grosimea cumulat a pereilor interiori (ti) i exteriori (te) pe fiecare direcie (nprocente din dimensiunea elementului pe direcia respectiv);

geometria pereilor interiori;

geometria feelor exterioare.

Figura C.9.Definirea geometriei elementelor cu goluri

C.3.1.2.2.(4&5)

n cele ce urmeaz se prezint o comparaie ntre cerinele referitoare la grosimea pereilor

interiori i exteriori ai elementelor cu goluri verticale din standardele europene i cele dinUSA.


21/144

21

Standardul SREN 1996-1-1 clasific elementele pentru zidrie din argil ars n patru grupen funcie de parametrii menionai mai sus.

Tabelul C.4.Elemente

pline Elemente cu goluri verticaleElemente cu

goluri orizontaleParametrulde referin

Grupa 1 Grupa 2 Grupa 3 Grupa 4Volumulgolurilor (%din volumulbrut)

25%> 25% 55%

> 55% 70 % 70%

Volumulfiecrui gol(% dinvolumulbrut)

12.5%

fiecare din golurilecurente 1%;total goluri de

manipulare 12.5%

fiecare din golurilecurente 1%;total goluri de

manipulare 12.5%

fiecare din golurilecurente 8%;un singur gol de

manipulare 25%

Perete Perete Perete

interior exterior interior exterior interior exterior

Grosimeaminim a

pereilorinteriori iexteriori(mm)

Nu selimiteaz

5 8 3 6 6 8

Grosimeacumulat apereilorinteriori iexteriori (%din limeatotal acorpului)

Nu selimiteaz 16% 12 %

Nu se aplic

n USA, elementele pentru zidrie din argil ars sunt clasificate astfel:

elementepline (engl. solid units) pentru care procentul de goluri este 25% (conformstandardelorASTM C 62i ASTM C 216);

elemente cu goluri (engl. hollow units), mprite n dou grupe (conformstandardului ASTM C 652):

- cu procent de goluri 25% < 40%;

- cu procent de goluri 40% < 60%.

Pentru ambele grupe de elemente cu goluri, grosimea pereilor este stabilit astfel:

pereii exteriori 19 mm;

pereii interiori 12 mm.

Se observ c grosimea minim a pereilor stabilit de standardele ASTM este mult mai maredect cea din standardul SR EN 1996-1-1 i din Codul CR6-2006, ceea ce elimin n maremsur producerea ruperilor fragile prin expulzarea feelor exterioare i prin aceasta asigurelementelor o robustee mult superioar. Aceasta este i una dintre explicaiile realizrii nUSA a unor cldiri cu mai multe niveluri dect cele care se execut cu elementele produse nEuropa conform standardului SR EN 1996-1-1.


22/144

22

Pentru crmizile cu goluri verticale, produse n Romnia cu caracteristicile dinSTAS 5185/2-86, forma i numrul golurilor pot fi stabilite de ctre fabricant, cu respectareaurmtoarelor condiii:

Suprafaa total a golurilor trebuie s asigure o densitate aparent mai mic sau egalcu 1500 kg/m3. n condiiile n care porozitatea materialului este normal,corespunztoare densitii de 1800 kg/m3, rezult c aria total a golurilor verticaletrebuie s fie de cel puin 16.66%.

Grosimea pereilor exteriori trebuie s se ncadreze ntre limitele 15 mm te 25mm.

Grosimea pereilor interiori trebuie s fie 8 mm.

Aria unui gol dreptunghiular trebuie s fie 600 mm2 n condiiile n care latura mictrebuie s fie 14 mm;

Diametrul golurilor circulare trebuie s fie 18 mm

Abaterile de execuie la grosimea pereilor trebuie s fie +20% pentru crmizile decalitatea A i calitatea I-a i + 50% pentru crmizile de calitatea II-a; nu se admit

abateri negative.Este evident c, prin condiiile de mai sus, se asigur acestor elemente o robustee superioarn raport cu elementele care satisfac cerinele din tabelul C.4 i, prin urmare, se recomandutilizarea cu precdere a acestora n zonele cu hazard seismic moderat/sever (orientativ,

pentru zonele cu ag 0.16g).

Prevederea referitoare la continuitatea pereilor interiori ai elementului pentru zidrie atrageatenia asupra eforturilor suplimentare care rezult n cazul n care acetia nu au continuitaten direcie perpendicular pe planul peretelui. n cazul lipsei de continuitate (figura C.10.b)forele de compresiune care se dezvolt n planul peretelui de zidrie produc ncovoiereanervurilor interioare ale elementului normal pe planul peretelui.

Figura C.10 Efectul continuitii pereilor interiori n cazul elementelor cu goluri verticale

3.1.2.3. Gruparea n funcie de profilaia exterioar a elementului

C.3.1.2.3(2).

Prevederea ine seama de imposibilitatea de a stabili reguli generale pentru folosireaelementelor cu profilaie tip "nut&feder" datorit diversitii mbinrilor respective . Ca atare

pentru fiecare tip de produs este necesar o documentaie elaborat de un laborator atestat


23/144

23

care s stabileasc n primul rnd caracteristicile respective de rezisten la forfecare i lancovoiere perpendicular pe planul peretelui. (a se vedea i comentariile C 4.1.1.2.1. si C4.1.1.3.1. )

Figura C.11.Profilaia exterioar a diferitelor elemente cu mbinare mecanic "nut&feder"

3.1.3. Proprietile elementelor pentru zidrie

3.1.3.1. Proprietile mecanice ale elementelor pentru zidrie

C.3.1.3.1.

Proprietile de rezisten ale elementelor pentru zidrie, relevante pentru proiectarea

construciilor din zidrie, sunt:A. Rezistena la compresiuneB. Rezistena la ntindere axial

C. Rezistena la ntindere din ncovoiereD. Rezistena la forfecare

3.1.3.1.1. Rezistena la compresiune a elementelor pentru zidrie

C.3.1.3.1.1.

Principala caracteristic mecanic a elementelor pentru zidrie este rezistena la compresiune

carecondiioneaz, n cea mai mare msur, toate performanele zidriei. Rezistena sporitla compresiune a elementelor atrage dup sine creterea rezistenei la compresiune amasivului de zidrie i a modulului de elasticitate al acestuia precum i mbuntireadurabilitii zidriei.Rezistenele zidriei la alte solicitri simple (forfecare, ntindere axial, ntindere dinncovoiere) reprezint fraciuni din rezistena la compresiune. Valorile acestora cresc odat cucreterea rezistenei la compresiune dar relaiile respective nu sunt sistematice, aa cum se vaarta n continuare.Rezistena la compresiune a elementelor pentru zidrie din argil ars depinde, n principal,de:

calitatea materiei prime;

procesul tehnologic de fabricaie: formare, uscare, ardere, rcire.Un studiu recent efectuat n Lituania asupra caracteristicilor mecanice i fizice ale crmizilordin argil ars [Kizinievi,V, Petrikaitis,F, Kizinievi,O.,Influence of Technological Factors on the Physical-Mechanical Properties of Clay Masonry Units Materials Science (Mediagotyra). Vol. 11, No. 1. 2005] a ncercat scuantifice influenele negative i/sau pozitive care se datoreaz variabilitii aleatoare a maimultor factori care intervin n procesul de fabricaie.


24/144

24

Figura C.12. Factori care influeneaz rezistena la compresiune a elementelor din argil ars

[Kizinievi,V, Petrikaitis,F, Kizinievi,O.,Influence of Technological Factors on the Physical-Mechanical Properties ofClay Masonry Units Materials Science (Mediagotyra). Vol. 11, No. 1. 2005]

Cifrele din diagram se refer la efectele urmtorilor factori care intervin n procesultehnologic (cu semnul minus efecte negative, cu semnul plus efecte pozitive):

1. Materiale fr plasticitate2. Impuriti3. Aditivi la ardere4. Argila5. Grad de compactare6. Nivel de vacumare

7. Eficiena amestecrii8. Durata de ardere.

Din graficul prezentat apare evident constatarea c efectele negative cele mai importanterezult din abaterile de la calitatea pastei din care se formeaz elementele.n funcie de calitatea materiei prime i de rigoarea respectrii procesului tehnologic, se potfabrica elemente pentru zidrie din argil ars ntr-o gam larg de valori ale rezistenei lacompresiune.Astfel n USA i Canada elementele ceramice se produc cu rezistene la compresiune ntre20 145 N/mm2 (valorile fabricate n mod curent sunt ntre 40 70 N/mm2). Valori ridicateale rezistenei elementelor se obin i n alte ri (Italia, India, Australia,etc.).n Romnia, n prezent, cea mai ridicat valoare a rezistenei la compresiune a elementelor din

producia curent este de 10 N/mm2

ca urmare a deficienelor care se manifest pe tot lanultehnologic. Reamintim c STAS 1031-56 prevedea mrci de crmid (rezistene medii lacompresiune) pn la 200 daN/cm2 (C200) adic 20 N/mm2. n perioada interbelic, ncategoria 2-a erau ncadrate crmizile cu rezistena de 100 daN/cm2 n timp ce crmidadublu presat avea rezistena de rupere la compresiune ntre 250 350 daN/cm2 [Asquini, V.

Indicator tehnic n construcii Ed. Cartea Romneasc, Bucureti, 1938]. Din aceste date rezult c declinulcalitii produciei interne de crmizi n etapa actual este evident. Consecinele directe aleacestei situaii se vor regsi n scderea performanelor ateptate ale cldirilor cu structura dinzidrie i, probabil, i a cldirilor la care zidria este folosit numai ca panou de umplutur lacadre.

C.3.1.3.1.1.(2).

Deoarece rezistenele la compresiune obinute prin ncercrile efectuate la diferii productorisunt influenate, n mare msur, de umiditatea probei n momentul ncercrii, ca rezultat almodului de condiionare aplicat, i de dimensiunile probei, standardul SR EN 771-1 definetenoiunea de "rezistena la compresiune standardizat" care ine seama de efectele acestor

parametri permind astfel obinerea unor rezultate echivalente, indiferent de particularitileelementului testat i de modul de condiionare. n felul acesta, nivelul de asigurare rezultatdin calculele de dimensionare/verificare rmne practic acelai, indiferent de dimensiunileelementelor folosite.


25/144

25

Standardul SR EN 771-1 definete noiunea de rezisten la compresiune standardizat astfel:

Rezistena la compresiune standardizat,fb, este rezistena la compresiune aelementelor pentru zidrie transformat n rezistena la compresiune a unuielement pentru zidrie uscat n aer echivalent, cu 100 mm lime x 100 mmnlime"

Pentru determinarea rezistenei standardizate fb rezultatele ncercrilor pe un eantionoarecare se corecteaz n funcie de:

1. Procedeul de condiionare a epruvetelor.2. Dimensiunile epruvetelor.

1. n funcie de procedeul de condiionare, valoarea medie rezultat din ncercri (fmed) secorecteaz cu urmtorii factori de transformare (cond): condiionare prin uscare n aersau la un coninut de apde 6%: cond =1.00;

condiionare prin uscare n etuv: cond = 0.80;

condiionare prin imersie:cond =1.20.

Rezult valoarea rezistenei medii (fmed) corectat n funcie de modul de condiionare aepruvetelor (fmed,cond):

fmed,cond = cond fmed

2. Pentru stabilirea rezistenei standardizate la compresiune (fb) rezistena din ncercri,transformat n rezistena elementelor condiionate n aer (fmed,cond), se multiplic cufactorul de form determinat din tabelul A.1 din Anexa A (informativ) la standardulSR EN 772-1:

fb = fmed,cond

Factorul de form depinde de nlimea elementului i de cea mai mic dimensiuneorizontal a acestuia. Valorile factorului de form din tabelul A.1 al standardului SR EN

772-1 sunt reproduse n tabelul 3.1a din Cod.Introducerea rezistenei standardizate prin factorul elimin limitrile din reglementrileanterioare din Romnia (STAS 10104-75,de exemplu) care erau valabile numai pentru zidriicu nlimea rndului 150 mm i permite astfel ca prevederile codului CR6-2006 i alestandardului SR EN 1996-1-1 s fie valabile pentru toate tipurile de elemente pentru zidrieindiferent de dimensiunile acestora (elimin necesitatea unor reglementri speciale pentruzidriile cu elemente avnd nlimea rndului > 150 mm).

C.3.1.3.1.1.(5)

n cazul rezistenei caracteristice definit prin fractilul de 5% (pentru elementele din clasa I),relaia ntre rezistena caracteristic(fbk) i rezistena medie (fmed ) este:

)kv1(ff medbk = (C.7)unde

v - coeficientul de variaie al seriei de rezultate;

k - coeficient care depinde de numrul probelor din serie (N), care are valorile dintabelul C.5.

n tabelul C.5 sunt date i rapoartele fbk/fmed corespunztoare coeficienilor de variaiev = 0.15 i v = 0.25 (valoare care reprezint limita superioar a neomogenitii produciei


26/144

26

acceptat de cele mai multe reglementri). n cazul elementelor cu coeficient de variaie marerezult o diminuare drastic a rezistenei caracteristice (fbk) i, prin urmare, a rezistenei de

proiectare (fbd), aa cum rezult din tabelul C.5 pentru valoarea limit acceptat v = 0.25.

Tabelul C.5 N 10 12 16 20 2530k 2.13 2.06 1.98 1.93 1.88 1.645

fbk/fmed(v=0.15) 0.68 0.69 0.70 0.71 0.72 0.75fbk/fmed(v=0.25) 0.47 0.49 0.51 0.52 0.53 0.59

C.3.1.3.1.1.(6)

Pentru zidriile solicitate numai de ncrcri de tip gravitaional, valoarea relevant pentruproiectare a rezistenei la compresiune este cea n direcie perpendicular pe planul rosturilororizontale. n cazul zidriilor solicitate de fore seismice, i n particular pentru zidriile cuelementele cu goluri, rezistena la compresiune se determin att perpendicular pe direciagolurilor ct i paralel cu aceasta, deoarece aciunea simultan a ncrcrilor verticale i aforelor orizontale din cutremur face s se dezvolte n planul peretelui o stare de eforturi decompresiune bidirecional, cu o component important paralel cu rosturile orizontale (deaezare).

Figura C.13. Determinarea rezistenei la compresiune a elementelor pentru zidrieRD 1 - perpendicular pe planul de aezare (D1) RD 2 - n planul peretelui (D2)

ncercrile efectuate asupra crmizilor cu goluri au artat diferene mari de comportare nfuncie de direcia de aplicare a sarcinii. Diferenele de rezisten pe cele dou direcii crescodat cu creterea volumului de goluri.Un exemplu n acest sens, care justifici decizia de a nu folosi n Romnia elemente cu

goluri verticale din grupele 3 i 4 conform clasificrii date n standardul SR EN 1996-1-1,este dat de ncercrile care s-au fcut pe crmizi cu un procent de goluri ntre 6570%[Pereira dos Santos,A.M.Resistencia das alvenarias compressao.Licenciatura em Engenharia Civil,Universidade do Minho, 1998 ]. Pentru cazul forelor aplicate perpendicular pe direcia golurilorruperea a avut un caracter brusc concretizat prin spargerea feelor exterioare, independent denumrul de goluri. Valoarea efortului unitar de rupere perpendicular pe direc ia golurilor afost de numai 1N/mm2. Acelai mod de rupere, prin spargerea feelor exterioare, s-a constatati n cazul ncercrii la compresiune paralel cu direcia golurilor dar pentru aceast solicitarevaloarea efortului unitar de rupere a fost de 23 ori mai mare. Particularitile identificateexplic n mare msur comportarea nefavorabil a elementelor cu goluri orizontale, chiarin cazul n care sunt folosite pentru panouri de umplutur la cadre din beton armat.

(a) (b) (c)


27/144

27

Figura C.14. Ruperea la compresiune a elementelor cu volum mare de goluri[Pereira dos Santos,A.M. Resistencia das alvenarias compressao.Licenciatura em Engenharia Civil, Universidadedo Minho, 1998]

(a) (b) Compresiune perpendicular pe direcia golurilor (c) Compresiune paralel cu direcia golurilor

Valoarea minim a rezistenei standardizatela compresiune pentru elemente din argil ars,stabilit prin SR EN 771-1 este fb = 2.5 N/mm

2.

Deoarece n zone seismice este necesar utilizarea unor elemente cu rezisten la compresiunemai ridicat, Codul P1000-1/2006, capitolul 8 prevede, pentru elementele din argil ars,valori minime superioare celor din standardul SR EN 771-1, dup cum urmeaz:

perei structurali (inclusiv panouri de umpluturcare conlucreaz cu cadrele dinbeton armat sau din oel):

- normal pe faa rostului orizontal : fb = 7,5 N/mm2;

- paralel cu faa rostului orizontal, n planul peretelui: fbh = 2,0 N/mm2.

perei nestructurali (inclusiv panouri de umplutur care nu conlucreaz cucadrele):

- fb = 7,5 N/mm2 - pentru cldirile din clasele de importanIVi III;

- fb = 5,0 N/mm2 - pentru cldirile din clasele de importanIIi I;- fbh nu se limiteaz.

Aceste valori se regsesc i nAnexa naional la standardul SR EN 1998-1 .

C.3.1.3.1.1.(7&8)

Prevederea de la (7) este conform cu cerinele standardelorSR EN 777-1 SR EN 771-6. nlipsa acestei informaii, executantul este obligat s efectueze ncercri de control folosind

procedeele specificate n standardele respective (a se vedea i comentariul C1.1.(8)).Certificatul de conformitate pentru materiale (elemente si mortar) trebuie s se gseasc ntredocumentele care atest calitatea cldirii la terminarea acesteia (Cartea construciei).

3.1.3.2. Proprieti fizice ale elementelor pentru zidrie

C.3.1.3.2.(1)

Cele trei proprieti menionate n acest articol joac un rol important n ceea ce priveterezistena i durabilitatea zidriilor.

Referitor la densitatea aparent

n funcie de densitatea aparent n stare uscat, elementele pentru zidrie din argil ars suntclasificate, conform standardului SR EN 771-1, dup cum urmeaz:

Elemente LD (engl: low density): elemente pentru zidrie din argil ars cu densitateaaparent n stare uscat 1000 kg/m3.

Elemente HD (engl: high density): elemente pentru zidrie din argil ars cudensitatea aparent n stare uscat > 1000 kg/m3i elemente pentru zidrii de faad.

Aceast clasificare are ca scop stabilirea domeniilor i condiiilor de utilizare pentruelementele respective din punct de vedere al cerinei de durabilitate .Standardul SR EN 771-1 stabilete obligaia productorului de a declara densitatea aparentiabsolut n stare uscat a elementelor din clasa LD. Aceste valori trebuie s se ncadreze nclase de precizie, cu tolerane de 10% (precizie normal) respectiv de 5% (precizie ridicat).


28/144

28

Pentru elementele HD cunoaterea densitii este necesar numai dac elementele suntfolosite n perei care trebuie s asigure cerine de izolare mpotriva zgomotului; n acest cazdensitatea aparenti densitatea absolut trebuie declarate de productor.Densitatea aparent a elementelor pentru zidrie se determin conform standarduluiSR EN 772-13.n cazul elementelor din BCA, densitatea depinde de compoziia materialului i de cantitatea

de ap nglobat n masa sa. La sfritul procesului de autoclavizare materialul conine ap nproporie de circa 30% din greutate. n timp, dup o perioad de 912 luni, excesul de ap seelimin rmnnd un coninut de ap de numai 5 8% din mas (denumit umiditate deechilibru).Pentru definirea betonului celular autoclvizat standardul SR EN 771-4 folosete noiunea dedensitate aparent n stare uscat care se determin conform procedurilor din standardulSR EN 772-13.Aceast valoare este necesar proiectanilor pentru a calcula:

ncrcarea din greutatea proprie;

izolarea acustic mpotriva zgomotelor aeriene (acest calcul implic i cunoatereadensitii absolute n stare uscat);

izolarea termic; rezistena la foc.

Se recomand ca valoarea de proiectare a densitii pentru calculul greutii proprii s fieluat cu 20% mai mare dect densitatea aparent n stare uscat comunicat de productor

pentru a se ine seama de coninutul mediu de ap i, eventual, de greutatea armturilor ncazul fiilor armate.

Referitor la absorbia de ap.

Capacitatea elementelor pentru zidrie de a absorbi apa din mortari/sau din mediul ambiantinflueneaz n mare msur rezistenele mecanice ale zidriei precum i durabilitateaacesteia.

La executarea zidriei, elementele, de regul uscate, vin n contact cu mortarul care conine oanumit cantitate de ap. n funcie de particularitile structurii elementului pentru zidrie,dari de proprietile mortarului, o parte din apa din mortar este absorbit de element pn larealizarea unei stri aparente de saturaie superficial. n cazul n care elementele absorb ocantitate prea mare de ap din mortar este posibil ca, numai cu apa rmas, reacia chimic acimentului s nu fie complet rezultnd astfel o scdere a rezistenei mortarului lacompresiune i, mai ales, a aderenei sale la elementele pentru zidrie.Pentru a evalua cantitatea de ap preluat de elementele pentru zidrie n momentul punerii noper se folosete noiunea de viteza iniial de absorbie, (engl. initial rate of absorption-

IRA) definit prin cantitatea de ap absorbit de un element pentru zidrie cnd elementuleste scufundat parial n ap, timp de un minut, exprimat n kg/m2 al suprafeei de contact.

Se apreciaz c aderena maxim se obine n cazurile n care cantitatea de ap absorbit ntr-un minut variaz ntre 250 1500 g/m2 de suprafa exterioar imersat.Din aceste considerente, crmizile care au viteza iniial de absorbie mare (orientativ, maimare dect 1500 g/m2/minut) trebuie umezite cu cteva ore nainte de punerea n operi apoilsate s se usuce la suprafa.Un test simplu, care se poate efectua la antier pentru a determina dac este necesar umezireacrmizilor, este propus de firma Hanson:

"Se deseneazpe faa de aezare a elementului un cerc cu diametrul de circa 25 mm. ninteriorul acestei suprafee se picur , cu o pipet , 20 picturi de ap. Dac dup 90 de


29/144

29

secunde apa a fost complet absorbiteste recomandatumezirea crmizilor nainte de afi puse n oper."

Crmizile care au suprafaa uscat dar sunt umede la interior realizeaz cea mai bunaderen. Dimpotriv, crmizile umede pe suprafaa exterioar nu permit dect o aderenslabi totodat sunt dificil de pus n oper deoarece au tendina de a se deplasa pe stratul demortar.Aderena crmizilor cu IRA foarte sczut poate fi egal sau mai ridicat dect cea acrmizilor cu IRA ridicat dac se aleg corespunztor mortarele. Astfel, aderena crmizilorcu valoare sczut IRA poate fi mbuntit dac se folosete un mortar cu capacitate maimic de a reine apa [Gregg Borchelt,J., Tann, J.A. Bond Strength and Water Penetration of Low IRA Brick andMortar Masonry Construction,2003].Rezistena la ptrunderea apei nu influeneaz aderena astfel nct se pot realiza perei cucrmizi care au IRA redus fr ca acetia s aib permeabilitate mai ridicat la ap.Dac se folosesc crmizi pline i manoper foarte bun, rezistena la ptrunderea apei creteodat cu densitatea crmizilori scade odat cu creterea absorbiei crmizilor.Standardul SR EN 771-1 stabilete c viteza iniial de absorbie trebuie declarat de

productor, dac aceast informaie este relevant pentru proiect.

ncercarea pentru determinarea vitezei iniiale de absorbie se face conform SR EN 772-11 peun eantion de 10 elemente selectat conform anexei A la standardul SR EN 771-1.

Avnd n vedere importana asigurrii condiiilor favorabile pentru realizarea unei aderenect mai mari, considerm c aceast informaie este relevant, deci obligatorie, n toatesituaiile deoarece determin alegerea de ctre executant a unui mortar cu capacitate deretenie a apei adecvat vitezei iniiale de absorbie a elementelor pentru zidrie respective.

Cantitatea total de ap care poate fi absorbit de un element de zidrie este i un indicator dedurabilitate. Rezistena elementelor pentru zidrie la nghe-dezghe depinde de cantitatea deap care poate ptrunde n porii elementului i care, prin mrirea volumului la temperaturinegative, poate produce deteriorarea acestuia. Aceast cantitate este definit prin coeficientulde saturaie care este raportul dintre:

cantitatea de ap absorbit la o imersare de 24 ore n ap recei

cantitatea de ap absorbit la o imersare de 5 ore n ap fierbinte.

Condiiile de calitate impuse de reglementrile tehnice pentru asigurarea durabilitii prevdlimitarea capacitii de absorbie. Standardele americane ASTM C 62, ASTM C 216 iASTM C 652 prevd, pentru elementele ceramice, o absorbie de ap cald de maximum 22%n cinci ore i coeficientul de saturaie de maximum 90%. n general, nu se poate stabili orelaie ntre viteza iniial de absorbie (IRA), definit ca mai sus, i cantitatea total de apcare poate fi absorbit de un element.n cazul elementelor care urmeaz a fi folosite n zidrii expuse mediului exterior fr a fi

protejate, productorul trebuie s declare absobia de ap pentru lotul respectiv, determinat nconformitate cu Anexa C la standardul SR EN 771-1.Standardele anterioare din Romnia (STAS 457-86 i STAS 5185/1-86) au limitat nivelulabsorbiei pentru elementele din argil ars dup cum urmeaz:

8 18 % pentru elemente pline de calitatea A;

8 16 % pentru elemente cu goluri verticale de calitatea A;

8 20% pentru elementele de calitatea I-a i a II-a.


30/144

30

Este recomandabil ca produsele folosite s se ncadreze ntre limitele de mai sus chiar dacstandardul SR EN 771-1 nu cere n mod explicit acest lucru.

Absorbia de ap a elementelor pentru zidrie din beton se msoar prin cantitatea total deap necesar pentru umplerea porilor din corpul elementului.Din acest motiv betoanele uoare, care au agregate mai poroase, au o absorbie mai mare

dect cea a betoanelor de greutate medie sau normal, cu agregate puin poroase sau chiarcompacte.n standardele americane se stabilete corelarea cerinelor de rezisten cu cele de absorbie aapei i cu greutatea specific a betonului.n tabelul C.6 sunt date valorile minime pentru cerinele absorbiei de ap i rezisten lacompresiune n funcie de greutatea volumic a betonului pentru elementele din betonconform standardului ASTM C 90 iar n tabelul C.7 sunt date aceleai valori pentrucrmizile din beton conform standardului ASTM C 55.

Tabelul C.6.

Absorbia maxim deap (kg/m3)

Rezistena minim lacompresiune pe aria

net (N/mm2)Categoriabetonului

Densitateauscat (t/m3)

Media pe

3 elemente

Pentru 1

element

Media pe

3 elemente

Pentru 1

elementUor 1.68 288 320 13.1 11.7

Mediu 1.68 2.00 240 272 13.1 11.7Normal 2.00 208 240 13.1 11.7

Tabelul C.7.Rezistena medie la compresiune

pe aria brut (N/mm2)Absorbia maxim de ap (kg/m3) -

valoare medie pe 3 probeClasa

elementuluiMedia pe 3elemente

Pentru 1element

Beton uor 1.68 t/m3

Beton mediu1.682.00t/m3

Beton normal 2.00 t/m3

N 24.1 20.7 240 208 160S 17.2 13.8 288 240 208

Elementele din clasa N sunt folosite pentru placarea pereilor exteriori unde cerinelereferitoare la rezisten ridicat, la ptrunderea umiditii i rezistena la nghe sunt cele maiimportante.

Referitor la coninutul de sruri solubile

n prezena apei care migreaz, existena sulfailor solubili n ap (sulfaii de sodiu, de potasiusau de magneziu) conduce, de regul, la degradarea zidriei, n special n condiiile unui nivelridicat de umiditate. De exemplu, prezena unor cantiti mari de sulfat de magneziu producemodificarea aspectului exterior, sau chiar degradarea elementelor, prin fenomenul cunoscutsub denumirea de cripto-eflorescen (figura C.15b). Fenomenul este datorat cristalizriisrurilor solubile pe suprafaa elementelor sau n interiorul acestora, aproape de suprafainu trebuie confundat cu eflorescenaobinuit care se produce la suprafaa elementelor din

argil arsi care poate fi corectat chiar prin procesul natural de uscare.Mecanismul degradrii zidriei sub efectul sulfailor solubili este artat n figura C.15(a):

1. Zona n care sulfaii sunt dizolvai.

2. Sulfaii dizolvai ptrund n mortari reacioneaz cu aluminatul tricalcic (C3Al) dincimentul Portland.

3. Zona n care se produce umflarea i sfrmarea mortarului.

Aspectul zidriei care rezult din agresiunea sulfatic este artat n figurile C.15(b) i C.15(c).


31/144

31

(a) (b) (c)

Figura C.15. Degradarea zidriei din cauza sulfailor solubili [5.5](a) Schema aciunii chimice (b) (c) Aspectul zidriei

Fenomenul nu se produce dac pentru fabricarea mortarului se folosete ciment rezistent laaciunea sulfailor.Cunoaterea coninutului de sruri solubile active (sodiu, potasiu, magneziu) este necesar,mai ales, n cazul n care elementele pentru zidrie sunt destinate a fi utilizate cu protecielimitat (de exemplu, numai cu un strat subire de tencuial).Valoarea maxim procentual a acestor substane determin clasificarea elementelor pentru

zidrie n trei clase (S0, S1, S2), conform standardului SR EN 771-1.Tabelul C.8

Procentul total n masClasaNa+,K+ Mg+

S0 nu se cere nu se cereS1 0.17 0.08S2 0.06 0.03

Utilizarea elementelor pentru zidrie din diferitele clase trebuie s fie corelat cu valorileconinutului de sruri i cu condiiile de expunere. n cazul zidriilor care rmn neprotejate(aparente), proiectantul trebuie s precizeze explicit clasa elementelor care pot fi utilizate.ncadrarea elementelor pentru zidrie din punct de vedere al gelivitii i al coninutului de

sruri solubile, trebuie s fie comunicate de ctre productor/furnizor n avizul de nsoire aproduselor, conform prevederilor din standardul SR EN 771-1.

3.2. Mortare

C.3.2.

Obinerea zidriilor de calitate superioar se realizeaz n mare msur prin folosireamortarelor cu performane ridicate.n ansamblul zidriei, prin umplerea complet a spaiilor dintre elemente, constituind astfelmasivul de zidrie,mortarul ndeplinete urmtoarele funciuni:

Asigur legtura ntre elementele pentru zidrie prin adereni, dup ruperea

aderenei, prin frecare. Transmite i uniformizeaz eforturile interioare i unele deformaii ntre elementele

pentru zidrie.

Asigur rezistena mecanic la compresiune, la ntindere i la forfecare.

Asigur protecia mpotriva infiltraiilor de api de aer din exteriorul cldirii.

Particip la imaginea plastic a cldirii prin culoare sau alctuirea special a rosturilor(n cazul zidriilor aparente/netencuite).


32/144

32

Totodat, n mortarul dintre elemente se nglobeazi se ancoreaz armturile i, eventual,piesele de prindere (conectori, ancore).

3.2.1. Tipuri de mortare pentru zidrie

C.3.2.1 (1) Folosirea mortarelor pentru rosturi subiri (T) i a mortarelor uoare (L) nu este

reglementat n prezent n Romnia datorit lipsei informaiilor concludente/cu nivel ridicatde ncredere, privind comportarea zidriilor respective la aciuni dinamice ciclice (seismice)precum i datorit dificultilor practice de utilizare (fabricare i punere n oper).

3.2.2. Prevederi pentru mortarele pentru zidrie

C.3.2.2.(2)

Conform Anexei naionale la standardul SR EN 1996-1-1 compoziiile de referin alemortarelor de reet sunt date n tabelul

Tabelul C.9.Clasa mortarului Ciment Nisip Var

M2.5 c 1 4 ---

M2.5 c-v 1 7 1M5 c 1 3 ---

M5 c-v 1 5 1/4M10 c 1 2.5 ---

Anexa naional nu face precizri referitoare la granulozitatea recomandat, la umiditateanisipului i la eventualele adaosuri i aditivi, ceea ce las locul unor abateri cu efecte negativeasupra proprietilor mortarelor. Anexa naional la standardul SR EN 1998-1 prevedelimitarea coninutului de aer inclus n funcie de seismicitatea amplasamentului (a se vedea icomentariile C.3.2.3.3.(2 &3)).

C.3.2.2.(3)

n practica curent, pentru construcii obinuite, proiectarea mortarului se face pe baza

conceptului de reet.Prin reglementrile tehnice se stabilesc unele caracteristici mecanice (de obicei, rezistena lacompresiune) care se atribuie, aprioric, mortarelor cu o anumit reet (compoziie).

Reeta stabilete rapoartele cantitative, exprimate, de regul, n volum, ntre componentelecare urmeaz s fie incluse n amestecul preparat n instalaii industriale sau la antier.Pentru mortarele preparate pe baza acestui concept, trebuie s se aib n vedere c nivelul decalitate prevzut (rezistena la compresiune, de exemplu) poate fi obinut numaidac suntndeplinite urmtoarele condiii:

materialele componente satisfac, fiecare, cerinele standardelori/sau normelor deprodus respective (n particular, cerinele standardelorSR EN);

la fabricarea mortarului exist un control riguros privind respectarea proporiilor

stabilite i a tehnologiei de preparare.

3.2.3. Proprietile mortarelor

3.2.3.1. Rezistena la compresiune a mortarelor pentru zidrie

C.3.2.3.1.(1)

Valoarea medie a rezistenei de rupere la compresiune a mortarelor variaz ntr-un domeniufoarte larg, n primul rnd, n funcie de liantul folosit:


33/144

33

mortare de var....................................... 0.1 1.0 N/mm2

mortare de ciment-var ........................ 1.5 25.0 N/mm2

mortare de ciment sau cu polimeri............ > 25.0 N/mm2

mprtierea mare a rezultatelor se explic prin faptul c rezistena la compresiune amortarului este influenat de mai muli factori care, la rndul lor, pot avea varia ii mari.

Dintre aceti factori cei mai importani sunt: Grosimea stratului ncercat.

Din figura C.16 rezult c valoarea rezistenei la compresiune crete rapid dac grosimeastratului de mortar scade sub 25 mm iar rezistena maxim se obine pentru grosimi carecorespund grosimii normale a rosturilor orizontale (circa 10 12 mm).

Figura C.16.Variaia rezistenei la compresiune a mortarului n funcie de grosimea stratului[Amrhein,J.E.Reinforced Masonry Engineering Handbook, Fifth Edition Updated, Masonry Institute of America, 1998]

Capacitatea de reinere a apei mpotriva tendinei de infiltrare n blocuri care, la rndulsu, este funcie de tipul liantului.

Figura C.17.Variaia rezistenei la compresiune i a capacitii de reinere a apei n funcie de dozajul mortarului[Davison,J.I. Masonry MortarCanadian Building Digest 163, National Research Council of Canada, Ottawa Ontario,1974]

Creterea n timp a rezistenei la compresiune a mortarului depinde, de tipul liantuluii de condiiile de pstrare dup ntrire.Cercetri mai vechi [Ivianschi,A.M., Ovecichin, A.M.,Elemente de construcie , vol.III Construcii de betonarmati de zidrie. Editura Cilor Ferate, Bucureti 1953] au propus urmtoarea relaie pentru

determinarea rezistenei la compresiune a mortarului dup un numr de zile "z" de lavrsta standard de 28 de zile (dar cel mult 90 de zile):

( ) 11az

28a

RR 28z+

= (C.8)

n care coeficientul "a" depinde de marca mortarului:

- a = 1.75 pentru mortar M10 i M5- a = 2.50 pentru mortar M2.5 i M1


34/144

34

Exemplu. Cu aceti parametri se pot estima urmtoarele sporuri ale rezistenei zidriei cumortare superioare (M10 i M5) la 60 de zile i respectiv la 90 de zile de la execuie:

R60/R28 +30% i R90/R28 + 40%.

Standardul SR EN 998-2, definete mortarele n funcie de rezistena medie la compresiune,exprimat prin litera M urmat de valoarea rezistenei la compresiune n N/mm2 (de exemplu:

notaia M5 nseamn mortar cu rezistena medie la compresiune fm = 5 N/mm2).Standardul prevede ase clase de rezisten (M1, M2.5, M5, M10, M15 i M20) i

posibilitatea specificrii unei clase suplimentare Md cu o valoare a rezistenei la compresiunedeclarat de productor mai mare de 25 N/mm2.Trebuie menionat n mod special i faptul c unele ri din Uniunea european nu folosescaceast scar de rezistene, pstrnd n continuare valorile tradiionale, de exemplu:

n Italia, se folosesc mortare M2, M4, M8i M12 (conform UNI EN 998-2,Anexanaionali Norme tecniche 2008)

n Anglia se folosesc mortarele M2, M4, M6i M12 (conform BS EN 998-2,Anexanaional).

n practica mondial exist mai multe de procedee pentru ncercarea mortarelor lacompresiune ceea ce face dificil compararea valorilor obinute de diferii cercettori i chiarcompararea valorilor incluse n reglementrile diferitelorri. Astfel, ncercrile pot diferi nceea ce privete:

dimensiunile i forma epruvetelor (cub/cilindru); condiiile de turnare (cu sau fr eliminarea apei nelegat chimic);

condiiile de pstrare pn la ncercare.

Efectele modificrilor acestor factori pot fi, n unele cazuri, foarte importante. De exemplu,rezistena mortarelor turnate n tipare fr fund ajunge s fie pn la dublul celei obinute printurnare n tipare complet nchise, din care nu se elimin apa nelegat chimic.Reglementarea european adoptat n Romnia pentru ncercarea mortarelor la compresiuneeste SR EN 1015-11.Conform procedurii din acest standard, rezistena la compresiune a mortarului (fm) sestabilete, ca medie a rezultatelor pe ase prisme de mortar cu dimensiunile 40 x 40 x 160mm. ncercarea la compresiune este asociat, de regul, cu ncercarea la ncovoiere astfelnct rezistena la compresiune a mortarului se determin pe cele dou pri rezultate dinncercarea mortarului la ncovoiere. Cnd rezistena la ncovoiere nu este cerut, prileutilizate pentru ncercarea rezistenei la compresiune, sunt obinute din prisme printr-un

procedeu care nu conduce la deteriorarea acestora.Rezistena mortarului n lucrare este ntotdeauna superioar celei msurate pe epruvete mici.Din acest motiv unii autori consider c ncercrile pe cuburi sau prisme nu sunt suficient deelocvente i c ncercarea pe panouri de zidrie este mult mai sigur. S-a constatat c, n

multe cazuri, mortare cu rezultate nesatisfctoare la ncercrile de laborator au artatrezistene superioare n zidrie.Creterea rezistenei la compresiune a mortarului din masivul de zidrie n raport cu rezistena

pe probe mici, este datorat urmtoarelor condiii specifice favorabile:

existena unui raport favorabil ntre grosimea mic stratului de mortar i limeablocului (grosimea straturilor de mortar variaz curent ntre 6 15 mm iar limeacrmizilor este de circa 115 mm); pe msur ce crete grosimea stratului de mortarscade rezistena la compresiune a acestuia;


35/144

35

n masivul de zidrie, elementele mpiedic deformaia lateral liber a mortarului(produc un efect de confinare) i, n consecin, crete rezistena de rupere lacompresiune a acestuia;

raportul ap/ciment este mai mic n cazul mortarului din zidrie datorit pierderilor deap prin absorbia de ctre elementele pentru zidrie.

n realitate, n multe cazuri, este posibil ca rezistena n lucrare a mortarului s fie substanialredus fa de valoarea teoretic ca urmare a execuiei defectuoase care poate afecta n maremsur unele proprieti, spre exemplu, aderena.Testele au artat c sporirea rezistenei la compresiune a mortarului influeneaz numai nmic msur rezistena la compresiune a zidriei. Aceast concluzie se regsete n formulacu care se calculeaz rezistena la compresiune a zidriei conform standardului SR EN 1996-1-1 (a se vedea paragraful 4.2.1.5.1).

C.3.2.2.(4)

n cazul zidriilor executate cu elemente din BCA, n multe ri se folosesc mortare pentrurosturi subiri a cror utilizare nu este reglementat prin Codul CR6-2006. Aceste mortaresunt, de regul, produse "de firm" care fac parte dintr-un ansamblu/sistem de materiale i/sau

procedee propuse de un anumit productor.3.2.3.2. Aderena ntre elementele pentru zidrie i mortar

C.3.2.3.2.(1)

Dintre proprietile mortarului ntrit, care au un rol important pentru calitatea zidriei i,implicit, pentru sigurana structurilor din zidrie, trebuie reinut mai nti aderena laelementele pentru zidrie.

Aderena definete legtura ntre mortarul i elementul pentru zidrie i se cuantific prinrezistena la smulgere / desprindere a mortarului de pe element.Pentru masivul de zidrie, mortarul asigur, prin aderen:

rezistena la eforturile de ntindere i/sau forfecare provenite din ncrcrile exterioare; rezistena la eforturile interioare datorate variaiilor dimensionale (din contracie saudin temperatur);

etaneitatea la ptrunderea apei i aerului.

n mod simplificat, fenomenul de aderen poate fi explicat prin ptrunderea n poriielementelor pentru zidrie a unui amestec de api particule foarte fine de ciment provenitdin mortar, care, dup hidratare, se ntrete formnd o pelicul cristalin, cu proprietispecifice, diferite de cele ale mortarului. Se realizeaz astfel o legtur intim, cu caractercomplex, de natur mecanici chimic, a mortarului cu elementul pentru zidrie.n exploatare, deteriorarea aderenei ntre mortar i elementele pentru zidrie alturate se

poate produce:

cu caracter excepional, n urma aciunii unor fore orizontale de intensitate ridicat(cutremur, n cazul Romniei);

n condiii obinuite de ncrcare, ca urmare a cedrii fundaiilor sau a unor deformaiiproduse de variaiile de temperatur.

Ruperea aderenei are caracter fragil i, din acest motiv, n cazul solicitrilor cu intensitateridicat, se propag rapid, fr a se putea realiza redistribuia eforturilor ctre elementeleneafectate.


36/144

36

n cazul n care este produs de efectele tasrilor sau variaiilor de temperatur, rupereaaderenei nu pune, n general, probleme legate de sigurana structural a cldirii dar fisurilerespective pot constitui surse de ptrundere a apei n cazul n care s-au produs n pereiiexteriori.n toate cazurile, fisurarea rosturilor de mortar, ca urmare a ruperii aderenei, trebuieconsiderat ca fiind inacceptabil din considerente estetice.

Valoarea (mrimea) aderenei este condiionat, n msur mai mic sau mai mare, denumeroi factori care pot fi grupai dup cum urmeaz:

a. Factori care depind de calitatea elementului pentru zidrie:

- Viteza iniial de absorbie a apei Depirea valorilor limit inferioare sausuperioare conduce n general la valori reduse ale aderenei; pe elemente neabsorbanteaderena este aproximativ 50% din cea a mortarului aplicat pe elementele cu capacitatemare de absorbie.

- Textura/rugozitatea i starea suprafeei elementului pe care se aplic mortarulAderena este mai bun la crmizi n comparaie cu blocurile din BCA.

Figura C.18.Variaia aderenei mortarelor n funcie decapacitatea de absorbie a elementului pe care este aplicat

[Sandin,K. Mortars for Masonry and Rendering, Choice and Application Building Issues 1995 Vol.7 No.3]

Clasificarea elementelor pentru zidrie n funcie de capacitatea de absorbie folosit nfigura C.18 este urmtoarea:

Elemente absorbante: elemente uscate din argil ars sau din beton. Elemente neabsorbante: elemente umede din argil ars sau din beton, piatr

neporoas.

b. Factori care depind de calitatea mortarului:

- Capacitatea mortarului de a reine apa. Dincolo de anumite valori, aderena scade semnificativ.

- Compoziia mortarului

Aderena este mai mare n cazul mortarelor cu dozaj ridicat de ciment.- Utilizarea adaosurilor pentru mbuntirea lucrabilitii

Creterea, peste anumite limite, a cantitii de adaosuri de tip antrenori de aerreduce aderena.

- Contracia la prizi ntrire. Afecteaz, n primul rnd, mortarul din rosturile verticale (fr efort decompresiune).

c. Factori care depind de calitatea execuiei:

comentarii cr 6

Documents