calcul baraj descarcator

7/22/2019 calcul baraj descarcator

http://slidepdf.com/reader/full/calcul-baraj-descarcator 1/9

Calcul descarcator de ape mari

Clasa a I-a de importanta

Q1% 100 m

3

s debitul de calcul cu asigurare de 1%

n 1 deversor frontal cu o singura deschidere cu sectiune dreptunghiulara

ξ p 0.7 coeficient pila triunghiulara amonte

ξc 0.00 coeficient pila ogiva amonte

m1 0.35profilul deversorului este de tip prag lat cu

muchie de admisie tesitaφ 0.92

L 22.2 m latimea deversorului

Ho 2.5 m sarcina deversorului

La L 2 n ξ p ξc( ) Ho 18.7 m latimea activa a deversorului

Q m1 La 2 g Ho

3

2 114.576

m3

s debitul de calcul al deversorului

Calculul pragului lat dupa P.G. Kiselev

c 15 Ho 37.5 m

hcr 2 φ

2

1 2 φ2

Ho 1.572 m hav

hcr

21 8

Q2

La2

g hcr 3

1

1.557 m

Criteriul de inecare dupa Kiselev

hav<1.25hcr deversorul nu este inecat=> adancimea la prag se ia egala cu hcr



Calcul goli re de fund

μ 0.1 Zo 70 m

r 1.5 m

Dr 3 m

Qgf μ π r 2

2 g Zo 26.191 m

3

s

Calculul numarul l ui

Freud

Q1%

100 m

3

s debitul cu asigurare de

1%

iesire L1 11mL 22.2 m Latimea deversorului acces

Inaltimea totala a apei peste creasta rezervoruluiHo 2.5 m

pam 78m Inaltimea paramentului amonte

A La Ho pam 1.505 103

m2

Aria vie

g 9.81 m

s2

Q 114.576 m3

s debitul de calcul

voQ

A0.076

m

s viteza de acces in fata deversorului

A1 L hcr 34.889 m2

viteza pe pragul deversor,unde h=hcr din conditia de

dimensionarev

Q

A1

3.284 m

s



Calculul canalului rapid cu sectiune variabila cu ajutorul metodei V.D. Jurin

coeficientul de taluz pentru imbracaminte din beton de ciment mt 1.25

coeficientul de rugozitate pentru imbracaminte din beton de ciment cu urme de cofraj n0 0.01

i 0.49 panta canalului

lungimea curbei de remu calculata cu metoda simpla 4 H hav hoc 1m

lr

hav H

i6.355 m β

L

hav

14.257

k 0Q

i163.681

m3

s

b1 L 22.2 m

k 1

b1 hcr

n0

b1 hcr

b1 2hcr

2

3

2.878 103

s

m0.333

m3

s

η1

k 1

k 0

17.586 s

m0.333

A1 b1 hcr 34.889 m2

P1 b1 2 hcr 25.343 m

R 1

A1

P1

1.377 m

(val. coef. C am luato din tab.4.7 cu formula lui N.N.

Pavlovski)α 1 C1 70.7

V C1 R 1 i 58.068 m0.5

μ1

α C12

g P1 hav 31.306

s2

m

Sectiunea II b2 L 2m 20.2 m presupun hoc hcr

A2 b2 hoc 31.746 m

2

P2 b2 2 hoc 23.343 m R 2

A2

P21.36 m

α 1 C2 70.7 (val. coef. C am luato din tab.4.7 cu formula lui N.N.

Pavlovski)

b2 h2

b2 2h2

V2

C22

i

= solve h2 1.5939428002506811705 m h2 1.59m



k 2

b2 h2

n0

b2 h2

b2 2h2

2

3

2.646 103

m2.667

η2

k 2

k 0

16.166 s

m0.333

A2 b2 h2 32.118 m2

P2 b2 2 h2 23.38 m

R 2

A2

P2

1.374 m

μm 63.089

μ2

α C22

g P2 h2 34.652

s2

m μm

μ1 μ2

2 32.979

s2

m

k η1 η2

b1 b2 0.71

s

m1.333

k 0.804 η1 14.02 η2 12.414

L1

μm

2 k ln

1 η2 1 η1

1 η2 1 η1

0.381

s2

m

Sectiunea III b3 b2 2m 18.2 m presupun hoc h2

A3 b3 hoc 28.938 m2

P3 b3 2 hoc 21.38 m R 3

A3

P3

1.354 m

C3 70.1 (val. coef. C am luato din tab.4.7 cu formula lui N.N.

Pavlovski)

b3 h3

b3 2h3

V2

C32

i

= solve h3 1.655031333154538426 m h3 1.65m

k 3

b3 h3

n0

b3 h3

b3 2h3

2

3

2.502 103

m2.667

η3

k 3

k 0

15.283 s

m0.333

k η2 11.24

b2 b3 0.587

1

m

μ3

α C32

g P3 h3 38.658

s2

m μm

μ3 μ2

236.655

s2

m



μm 79.357 k 0.489 η3 11.24 η2 12.217

L2

μm

2 k ln

1 η3 1 η2

1 η3

1 η

2

1.163

Sectiunea IV b4 b3 2m 16.2 m hoc h3

A4 b4 hoc 26.73 m2

P4 b4 2 hoc 19.5 m R 4

A4

P4

1.371 m

C4 70 (val. coef. C am luato din tab.4.7 cu formula lui N.N.

Pavlovski)

b4 h4

b4 2h4

V2

C42

i

= solve h4 1.6989017931812501701 mh4 1.69m

μ4

α C42

g P4 h4 43.289 s

2

m μmμ4 μ3

240.974 s

2

m

k 4

b4 h4

n0

b4 h4

b4 2h4

2

3

2.282 103

m2.667

η4

k 4

k 0

13.944 s

m0.333

k η3 10.243

b3 b4 0.498

1

m

μm 48.521 k 0.489 η3 11.24 η4 10.24

L3

μm

2 k ln

1 η4 1 η3

1 η4 1 η3

0.87



Cu sectiunea aceasta se continua pe paramentul aval pana la bazinul disipator

Lungimea curbei de remu calculata cu metoda simpla 4

lr

h4 H

i6.627 m H 4.1m (adancimea apei in aval)

Canalul se va realiza din beton armat, cu armatura dispusa constructiv

Numarul l ui Froud pe canalul

deversor:

Fr 3Q

2

b32

hcr 3

g

1.041Fr 1

v2

g hav 0.706 Fr 2

Q2

b22

hcr 3

g

0.845

Fr 4Q

2

b42

hcr 3

g

1.314

Fr Q

2

L2

hcr 3

g

0.7

In urma determinari numarului lui Froud, a concluzionat ca trebuie realizat un bazin disipator

simplu de tip I



Inaltimea bazin disipator

hcrt

3

α Q2

g b42

1.721 m

d 1 1.1hcr

2 1 8

hcrt

hcr

3

1

4.10m 2.032 m

d 2 1.1hcr

2 1 8

hcrt

hcr

3

1

2.9m 0.832 m

d 3 1.1

hcr

2 1 8

hcrt

hcr

3

1

2.19m 0.122 m

d 4 1.1hcr

2 1 8

hcrt

hcr

3

1

1.72m 0.348 m

Aleg adancimea bazinului disipator d=2.80m

Lungimea bazinului disipator

lungimea saltului ls 6 4.1m hcr 15.17 m

lungimea bazinului l b 0.9 ls 13.653 m

Aleg lungimea bazinului l.b=12.70m

Bazinul de disipare a energiei se va realiza din beton simplu



Lungimea

rizbermei

lr 3 ls 45.511 m

Aleg lungimea rizbermei lr =46.00m

Rizberma trebuie sa indeplineasca urmatoarele conditi:

-sa fie elastica

-sa fie permeabila

-rezistenta la viteza curentului care depaseste disipatorul

Tipul de rizberma ales este cea din anrocamente, excavate pe perioada de executie



5

calcul baraj descarcator

Documents