butnaru diploma

8/13/2019 Butnaru Diploma

1/50

Ministerul Educatiei Tineret si a Sportului din Republica MoldovaColegiul Tehnic al U.T.M.

Dilpoma La disciplina : Tehnologia Prelucrarii MaterialelorTema : Elaborarea calcului Butuc 249.03.001

Efectuat : Nacul Mihai , gr.142Verificat : Scobioala V.A.

Chisinau 2010


2/50

Mod

Coala document .

Coala

Semnat Data

1. Introducere

Tehnologia este stiinta aplicativa care studiaza transformarile la caresunt supuse materiile prime, materialele si semifabricatele prin procesu

tehnologic de lucru avind ca scop obtinerea de produse, in cantitati tehnicoeconomice optime.

Tehnologia constitue un factor activ in dezvoltarea si perfectionareamijloacelor de productie. O influenta considerabila asupra eficientii proceselor tehnologice o are munca inginerului, specialist cu inalte

cunostinte, prezent atit in etapa de conceptie, cit si in cele de realizare, a produselor.

Tehnologia are ca scop pregatirea de specialisti in domeniul proiectariitehnologiilor mecanice de fabricatie a produselor industriale ce intra incomponenta masinilor, utilajelor, dispozitivelor sau a unor bunuri de largconsum. Deasemenea, cunostintele acumulate permit abordarea de catreabsolventi si a proiectarii in domeniul mecanic (scule pentru prelucrare prinaschiere sau prin deformare plastica, dispozitive, organe de masini,mecanisme si transmisii mecanice, etc.), inclusiv a proiectarii asistateCAD/CAM. Pe langa acestea, integrarea in productie a unor noi sistememecanizate, automatizate sau robotizate de fabricatie, in conditii de

eficienta economica, ramane un deziderat pe care specialistii din acestdomeniu trebuie sa stie sa il atinga si pentru care se studiaza - in cadruacestei specializari - discipline corespunzatoare acestui scop.

Tehnologia este o disciplina de analiza si sinteza in procesului deformare a inginerului tehnolog . Prin tematica sa, cursul isi propune atat


3/50

Mod

Coala document .

Coala

Semnat Data

familiarizarea cu tehnologiile clasice de prelucrare prin aschiere, cat si cutehnologiile neconventionale asistate cu laser, cu ultrasunete, cu impulsurde electroeroziune si in medii criogenice.

Dupa absolvirea acestui curs, studentii Colegiului Tehnic trebuie sa fiecapabili:

- Sa deseneze manual sau pe calculator o piesa din constructia demasini dupa fiecare operatie tehnologica;

- Sa proiecteze tehnologii de prelucrare mecanica pe masini-unelte

clasice;- Sa proiecteze tehnologii de prelucrare mecanica pe masini-unelte cucomanda numerica;

- Sa poata concepe fise tehnologice;

- Sa poata realiza calculul tehnologic asistat de calculator;

- Sa poata scrie programe simple pentru progamarea asistata decalculator pe masini emco a unei tehnologii de grup;


4/50

Mod

Coala document .

Coala

Semnat Data

1.1 Descrierea principiului al masinii, mecanismului,ansamblului incomponenta care intra piesa;conditiile de lucru a piesei in ansamblu,destinatia si rolul de baza a suprafetelor piesei.

Piesa este destinata pentru constructia de masini agricole in cadrul

intreprinderii MEC AGRO. Aceasta bucsa este folosita pentru masina destropit vii si livezi. Bucsa serveste ca suport de prindere a rotilor ce permite deplasarea stropitorii. Acesta bucsa este montata pe un ax ficsat pe 2 rulmenti care ii dau voie sa se roteasca.Analizind constructia bucsei vedem ca nu este o piesa complicata si carenu necesita de respectat cerinte tehnice inalte. Piesa este prelucrata inconditii normale cu scule, strunguri si dispositive universale.Analizind piesa vedem ca este avantaj si dezavantaj.Piesa este tehnologica deoarece este o piesa de revolutie si esteconfectionata din material care necesita unele tratamente termice pentrua fi prelucrata.Piesa are un dezavantaj deoarece la operatia de gaurire necesita undispozitiv special de gaurire si burghiu special,care necesita cheltuelisuplimentare.


5/50

Mod

Coala document .

Coala

Semnat Data

1.2Aprecierea tehnologitatii constructiei piesei;Desenul tehnic al piesei este executat n conformitate cucerinele GOST 2.301-68 2.316-68.

Unele din elementele de baz ale cerinelor tehnice sunt toleranele de mrime,toleranele de form i amplasarea suprafeelor, ct i mrimea rugozitiielementelor piesei. Toleranele de mrime sunt reglementate de GOST 25346-82,toleranele de form i amplasare GOST 2463-81, parametrii de rugozitateGOST2789-73.

.Pe aceast pies avem suprafee cilinride interioare i exterioare, suprafee

frontale, guri filetate i fr filet pe suprafeele cilindrice i frontale, avem nervurde rigiditate i suprafeele complicate. Pe aceast pies avem suprafee precise i nchiar precise. Suprafeele precise sunt de calitile : H8, H9, h9,h10.

Majoritatea suprafeelor precise sunt de cualitile R a2,5. Suprafeele mai puin precise au rugozitile: R z40 pn la R z80. Piesa este obinut dintr -un semifabricatturnat Proprietile mecanice i componena chimic a materialului dat suntexpuse n tabelul 1.1

T a b e l u l 1.1Proprietile mecanice i componena chimic a materialului

Marcamaterialului

Grupaaliajului

Coninutul de elemente ; % (restulSC)

C SI Mn P S Cr Ni

Limita derezisten

La ntin La redere zisten

Duritatea ,B

SC15GOST1412-

85

15 3,2 2,2 0,7 0,4 0,15 0,15 0,15 150MPa 320MPa

163;229


6/50

Mod

Coala document .

Coala

Semnat Data

Desenul de execuie a piesei

Fig. 1Piesa dat ,,2439.03.001 este o pies de tip corp de rotaie. Este o pies ce face

parte din grupa a 4-a de complexitate.Pe aceast pies avem suprafee cilindrice interioare i exterioare, suprafee

frontale, guri filetate i nefilitate, nervuri de rigiditate, praguri i suprafee plane

nclinate.Tehnologicitatea este aplicat la dou niveluri : calitativ i cantitativ. Piesa dat este o pies complicat deaceea este raional de a primi semifabricatu

prin turnare.- Ea are elemente tehnologice: 4 guri M6-7H deoarece ele sunt efecutuate

nfundate i va necisita un dispozitiv special de prelucrare i orientare. Aprecierea cantitativ a construciei piesei se efectueaz dup GOST 14.202 73 ise reduce la aprecierea indicilor calitativi ai tehnologiei piesei.

a)Coeficientul de precizie a prelucrrii b)Coeficientul de rugozitate a suprafeelor c)Coeficientul de utilizare a materialuluid)Indicatorul volumului de munc a fabricrii piesei

Calculul acestor coeficieni se determin conform GOST 18831 73.a)Clasa de precizie medie a piesei

Pm = Pini / ni


7/50

Mod

Coala document .

Coala

Semnat Data

unde :Pm - valoarea medie a precizieiPi clasa de precizieni numrul de suprafee pentru fiecare clas de precizie.

Atunci : Pm = Pini / ni = 106 / 9 = 11,7

Coeficientul de precizie este :

K p = 1 1/Pm = 0,915

b) Analogic determinm i coeficientul de rugozitate Rugozitatea medie

R m = R ini / ni

unde : R m valoareamedie a rugozitii R i clasa de rugozitate Ni numrul de suprafee pentru fiecare clas de rugozitate

Atunci : R m = R ini / ni = 3167,15 / 20 = 158,3Coeficientul de rugozitate :

K R = 1 / R m = 0,007

c)Koeficientul de utilizare a materialuluiAcest coefficient se calcul dup determinarea metodei de obinere asemifabricatuluiK u > M = q / Q = 5,1unde : q masa piesei , kg

Q masa semifabricatului , kgd)Indicile volumului de munc de fabricare a pieseiAcest indice se calcul dup elaborarea procesului tehnologic i normarea lui:

T = t buc t buc timpul pe bucat pentru fiecare operaie T coeficientul de munc pentru prelucrarea piesei

1.3Cer intele tehnice pentru mater ial, semifabr icat, piesaexecutata .

a)Turnarea se execut n coresponden cu cerinele tehnice conform GOST 2664-85 i clasei a II de precizie. b)Razele neindicate de turnare 3 5mm


8/50

Mod

Coala document .

Coala

Semnat Data

c)R z = 320m. d)Nu se admit abateri de la rezisten i densitate a materialului la ncer carea pneumatic a suprafeelor.

e)*Dimensiunile de asigurat cu sculaf)**Dimensiuni de referin g)Abaterile liniare H14, arbori h14 restul 1T14k)Dimensiunile n caz de necesitate de marcat i de efectuat tratament termic.


9/50

Mod

Coala document .

Coala

Semnat Data

Compartimentultehnologic


10/50

Mod

Coala document .

Coala

Semnat Data

2.1 Justi f icarea metodei de obtinere a semifabri catului .

Piesa dat este executat din SC15 GOST 1412-79. Ea are o configuraiecomplicat ce nu permite ca aceast pies s fie forjat. Deaceea piesa noastr esteturnat.

Pentru a evedenia o metod de turnare alegem nti 2 metode i le comparm: 1) Metoda de turnare n forme de nisipcrude

Conform GOST 26645-85 pentru turnarea n forme de nisip avem clasa de precizie a dimensiunii i a mesei: 7T 12 / 2-4unde : (7T-12) clasa de precizie dimensional

(2-4) irul adaosurilor de prelucrare

Alegem treapta de precizie:

7T , 7, 8, 9T, 9, 10, 11T, 11, 12

Avem treapta de precizie : 9

Alegem irul adaosurilor de prelucrare

B A U2 3 4

unde: B - unicateA serieU masa

Pentru producerea de serie avem irul: 3 Pentru treapte de precizie 9 avem rugozitatea suprafeelor R a = 12,5 / 3,2m.

De unde avem c clasa de precizie este[9/3]. Grosimea cea mai mic a pereilor h =3,5mm. Adaosurile de prelucrare le lum dup irul 3 conform GOST 26645-85

2) Turnarea n forme de nisip ntrite Conform GOST 26645-85 clasa de precizie dimensional i a mesei i iruladaosurilor de prelucrare avem : 5-11T / 1-3Alegem clasa de precizie:

5, 6, 7T, 7, 8, 9T, 9, 10, 11TAm obinut treapta a 8-a de precizie:Alegem irul adaosurilor de prelucrare

B A U avem clasa de precizie [8/2]1 2 3


11/50

Mod

Coala document .

Coala

Semnat Data

Pentru a afla care metod de turnare este optimal trebuie s calculm preul decost a fiecruia i apoi s comparm.

Calculul preului de cost al fiecruia din semifabricate se efectuiaz dupformula:

S p.t = (Si/1000 Q K T K C K B K M K n) (Q-q)Sde /1000

Calculm masa semifabricatului Q = q + M

unde: q masa pieseiM masa adaosului de prelucrareM = V

unde: densitatea fontei = 7,2g/cm3 V volumul figurilor care constituie adaosul de prelucrare

Calculm volumul adaosurilor de prelucrare pentru metoda de turnare n formede nisip crude:

V1 = 18529,5 mm3V2 = 9278,3 mm3 V3 = 41364 mm3 V4 = 4826,8 mm3 V5 = 5253,9 mm3 V6 = 2811,6 mm3

V7 = 23501 mm3

V8 = 23187,3 mm3 V9 = 9551,1 mm3 V10 = 2260,8 mm3

V = 142340,2 mm3 = 142,3 cm3

Calculul volumului adaosurilor de prelucrare pentru metoda de turnare n formede nisip ntrite.

V1 = 11530,1mm3

V2 = 5849,8

mm3

V3 = 26649,2mm3 V4 = 2803,4mm3 V5 = 2811,3mm3 V6 = 3613,9 mm3 V7 = 15667,4mm3 V8 = 23187,3mm3V9 = 9551,1 mm3 V10 = 2260,8mm3

V = 103968,9


12/50

Mod

Coala document .

Coala

Semnat Data

mm3 = 103,97 cm3

Calculul sinecostului pentru metoda de turnare n forme de nisip crude:Koeficienii: K T, K C, K B, K N, K M i lum din [2] pag.31-34.

K T se ia n dependen de clasa de precizieS1 = 360 lei

K T = 1,05; K C= 1; K B = 0,84; K N= 1; K M= 1,19.Sde= 24,8 lei pentru o ton S p.t = (360/1000 6,35 1,05 1 0,84 1 1,19 ) (6,35 5,1) 24,8/1000 =

2,5 leiM = V = 7,2 142,3 = 1024,69 = 1,25 kg Q = q + M = 5,1 + 1,25 = 6,35

Pentru metoda de turnare n forme de nisip ntrite.

= V = 7,2 103,97 = 748,69 = 0,75 kg Q = q + = 5,1 + 0,75 = 5,85 kg Sde = 24,8 leiS p.t = (360/1000 5,85 1,05 1 0,84 1 1,19) (5,85 5,1) 24,8/1000 =

2,2 lei

Koeficientul de utilizare a materialuluiK CI = q/Q = 5,1/6,35 = 0,78K CII = q/Q = 5,1/5,85 = 0,87

Din calcule se vede c preul de cost a piesei turnate n forme de nisip crudeeste mai mare ca preul de cost a piesei turnate n forme de nisip ntrite.

S p.t(1) > S p.t(2)

De aceea metoda optimal de turnare este turnarea n forme de nisip ntrite.


13/50

Mod

Coala document .

Coala

Semnat Data

2.2 El aborarea prealabila a traseul ui tehnologic de prelucrareamecanica

O etap important n proiectarea procesului tehnologic de prelucrare prinachiere o prezint determinarea structurii procesului i a numrului de operaii.

Proiectarea procesului tehnologic i n special stabilirea succesului operaiilor de

prelucrare i a coninutului acestora se efectuiaz pe baza unor principii care neapropie de varianta optim din punct de vedere economic . Pentru alegerea metodede prelucrare sunt utilizate tabele cu valori a preciziei economice asigurate esteefectuat analiza posibilitilor de antrenare n micare principal a semifabricatului sculelor. Combinarea de precizie la prelucrarea de finisare i degroare pe unsingur utilaj este convenabil, dac aceasta nu aduce la micorarea preciziei deexecuie. Numrul de faze la prelucrarea ficrei suprafee trebuie s fie minimal, dsuficient pentru ndeplinirea sigur a tuturor cerinelor impuse de desenul deexecuie.

Piesa n cauz conine suprafee cu precizie preponderent nalt: la strungirese obine treptele 8, 9, 10 iar la prelucrarea gurilor 7H.La prelucrarea piesei s se utilizeze ct mai puine baze tehnologice, pentru a

reduce numrul de pierderi i desprinderi, care atrag dup sine erori de prelucrare timp auxiliar mare.

Progresul tehnologic proiectat trebuie s asigure ndeplinirea tuturor cerinelorindicate de ctre desenulde execuie al piesei cu minimul cheltuielilor de munc,mijloace de producere i materiale. Pe parcursul proiectrii procesului tehnologiceste necesar de a ne baza pe criteriul tehnic n scopul respectrii cerinelordesenului, criteriul economic n scopul micorrii cheltuielilor.

Indicatorii principali ai procesului tehnologic sunt productivitatea i ccostul de prelucrare. Aceti indici n mare msur depind de precizie i rugozitateasuprafeelor piesei expuse prelucrrii. Micorarea toleranelor de prelucrare imbuntirea rugozitii suprafeelor mresc volumul de prelucrare, micoreaz productivitatea i preul de cost.

Un indicator important este fiabilitatea sistemului tehnologic determinat de proprietatea de a asigura n termenul prevzut al producerii articole n corespundercu indicatorii calitii.

Concentraia operaiilor va permite micorarea timpului auxiliar, timpului pregtire ncheere sumar i implicit timpul bucat. Totodat va fi necesar

utilizarea dispozitivelor de instalare fixare special proiectate.


14/50

Mod

Coala document .

Coala

Semnat Data

Schita operationala de prelucrare 05


3


15/50

Mod

Coala document .

Coala

Semnat Data

3


3



16/50

Mod

Coala document .

Coala

Semnat Data




17/50

Mod

Coala document .

Coala

Semnat Data

2.3 Alegerea uti laju lui tehnologic:scule,dispozitive siverificatoare

Din [5]alegem cuit cu diametrul seciunii transversale d=32 mm i lungimeade acces l=89 mm cu simbolizarea C4-PCLN R/L-22110-12

Forma plcuei- rombic Materialul plcuei l alegem dup ndrumare n dependena de materialu prelucrat-dupa aceeai surs va fiTiN

Metoda de asamblare a plcuei- mecanic Parametrii geometrici a prii achietoare vor fi:

p/u degroare i semifinisare (plcua cu simbolizarea CCMA 12 041.2)T01

unghiul de aezare =7 unghiul de degajare =8

teitura muchiei achietoaref=0.4raza de rotungire a vrfului muchiei achietoare r =0,4 mmraza de rotungire a muchiei achietoare =0,2 mm

p/u finisare (plcua cu simbolizarea CDMA 12 04 04)T02 =15=12 r=1,2=0.02 mm

SculaT01

SculaT02


18/50

Mod

Coala document .

Coala

Semnat Data

SculaT04

- Cuit de canelat Corpul cuitului i toate elementele lui dup OCT 2H10-7-84 semifabricatele pentru plcua de achiere dup GOST 25416-82.

Limea plcuei 4,7H12. Grosimea plcuei 6,4 mm, raza de la vrf 0,4mm. Gabaritul sculei H-B-L 25-25-100Materialul plcuei achietoare BK3.Plcua asamblat cu brid de deasupra. Durabilitatea sculei 15 minute.

- SculaT05

-


19/50

Mod

Coala document .

Coala

Semnat Data

- Burghiu GOST 22736-77.. Lungimea prii achietoare 140 mm. Lungimeatotal a burghiului 200 mm. Unghiul de la vrf 118 grade.Materialul pri deachiere BK8. Durabilitatea sculei 15 min T09.

- Burghiu GOST 22736-77.. Lungimea prii achietoare 60 mm. Lungimeatotal a burghiului 100 mm. Unghiul de la vrf 90 grade.Materialul pri deachiere BK8. Durabilitatea sculei 15 minute T06.- Burghiu GOST 22736-77.. Lungimea prii achietoare 60 mm. Lungimea totala burghiului 100 mm. Unghiul de la vrf 90 grade. Materialul pri de achiereBK8. Durabilitatea sculei 15 minute T10.

SculaT06

- Burghiu GOST 22736-77.. Lungimea prii achietoare a burghiului 101 mm.Lungimea total a burghiului 182 mm. Unghiul de la vri 118 grade. Materialul pri de achiere BK8. Durabilitatea sculei 15min.

- Burghiu GOST 22735-77.. Lungimea prii achietoare 69 mm. Lungimeatotal a burghiului 150 mm. Unghiul de la vrf 118 grade. Materialul pri deachiere BK8. Durabilitatea sculei 15 minute. Parametrii principali ai burghiului snt prezentai n figur:

SculaT07

- Tarod GOST 17927-72.., lungimea 66-187 mm (p/u 12); P/u celelalte guri cu filet se utilizeaz tarozi cu parametrii principali prezentain figura urmtoare:

SculaT08


20/50

Mod

Coala document .

Coala

Semnat Data

Sub msurare se nelege experiena, n rezultatul creia se obine caracteristiccantitativ a proprietilor obiectului, acumularea sau procesul cu eroarea, care nu odepete pe cea admisibil. De aceea alegerea tipului, metodei i mijloacelor dmsurare, condiiilor de efectuare i metodei de prelucrare a rezultatelor estntotdeauna limitat de cerinele asigurrii preciziei stabilite.

Exist dou metode de msurare : 1. Metoda direct - cnd mrimea se determin nemijlocit dup gradaiamijloacelor de msurare.

2. Metoda comparaiei - cnd mrimea msurat se compar cu mrimeareprodus de plcuele de msurat etalon.

n procesul de prelucrare a piesei date se utilizeaz metoda direct de msurare. Exist trei modaliti de organizare a controlului tehnic:

controlul interoperaional; controlul operaional;

controlul mixt.Controlul interoperaional se efectueaz de ctre personalul special n secia dcontrol tehnic dup fiecare operaie nainte de a trimite piesa la alt operaie, alinstalare. Aceast metod necesit foarte mult timp i timp pentru transportare pieselor.

Controlul operaional se efectueaz direct pe locul de munc de ctre operatori dac sunt unele abateri, el face prelucrri adugtoare, pentru a elimina acesabateri. Dup aceasta piesa este trimis direct la alt post de lucru.

Controlul mixt include n sine primele dou metode de control.

Dup operaiile deacelai tip se efectueaz controlul tehnic de ctre secia respectii piesa este trimis la alte operaii de tip analogic i la sfritul prelucrrii nainte depozitare se face controlul final pentru sortarea pieselor n piese r ebut i piese bune. La sfritul fiecrei operaii operatorul nainte de a trimite piesa la alt post lucru face controlul operaional. n procesul dat de prelucrare se va utiliza controlmixt, deoarece el este cel mai convenabil i economic efectiv.

Pentru realizarea controlului operaional se vor utiliza mijloace de controreprezentate n tabelul 2.3


21/50

Mod

Coala document .

Coala

Semnat Data

Tabelul 2.1Instrument de msurat , denumirea i

codificareaProcentaj

decontrol.

ubler II 250 GOST 166 73 15ubler I 125 GOST 166 73 15

ubler de adncime 160 GOST 162 73 15ubler de adncime 160 0,1 GOST 162 73

ubler II 160 GOST 166 7315

ubler I 125 GOST 166 73 20ubler de adncime 160 GOST 166 20

ubler I 125 GOST 166 73 5

La elaborarea procesului tehnologic a pisei funcie de parametrii tehnico-economici, parametrii constructivi ai piesei, modul de prelucrare mecanic am ales strungul cucomand numeric tip 16K20F1 pentru operaiile 015 i 025, maina unealt degurit 2P135F2 i strungul de frezat i burghiat 2254BMF4.

Aceste M.U. pot fi folosite n priducere de serie mic i medie clas de precizie strungurilor P ridicat.

Ele ne permit:1. Preluccrarea pe contur2. Pe ciclu3. M.U.este nzestrat cu un sistem de comand numeric de tipul N 31.

Ele au capacitate de prelucrare a pieselor cu un gabarit mare de pn la 500mm.4. Frezarea suprafeelor cu un contur drept, curbiliniu cu tarod, burghiere etc.


22/50

Mod

Coala document .

Coala

Semnat Data

2.4 Elaborarea prealabila a planul ui de operatii deprelucrare mecani ca in tegral

n acest punct voi descrie mai amnunit operaiile cu toate fazele tehnologice,Structura procesului tehnologic conine planul de operaii de prelucrar

(succesiunea acestora) cu fazele respective,operaiile de control, transportare,

depozitare, tratamente termice.Succesiunea operaiilor de prelucrare a fost deja stabilit. Urmez acum de concretiza ordinea fiecrei operaii n procesul de fabricaie a piesei.

Operaia 005 turnarea semifabricatului;Operaia 010 Strunjire C.N.;Operaia 015 Strunjire C.N;Operaia 020 Frezare burgiere l;Operaia 025- burgiereOperaia 030Filetare ;

2.5 Alegera bazelor tehnol ogice pentru f iecare operatieStructura procesului este artat n tabelu de mai jos Operaia de turnare a fostdescris parial n punctul2.1 . Operaiile de control dup prelucrarea mecanic

se efectuiaz prin msurarea tuturor parametrilor constructivi i calitativiobinui dup prelucrare (dimensiuni cu preciziile lor de form, poziie,

dimensional, rugoziti). Operaia de control are sarcina de a depista efectelenedorite n cazul dac acestea sunt prezente n structura piesei.

Tabelul 1.2Fazele de lucru Schia

05

Turnare


23/50

Mod

Coala document .

Coala

Semnat Data

010De strungit interiorrespectindcota1,2,3,si5De canelat canelurarespectind cota 4De strungit exteriorrespectind cotele 6,7

015De strungit suprafatainterioara respectindcota 8De strungit suprafeteleexterioare respectindcota 9 si 10


24/50

Mod

Coala document .

Coala

Semnat Data

020De executat Gaurirea

025 De executat

filetare


25/50

Mod

Coala document .

Coala

Semnat Data

2.6 Calcolul dimensiunilor, adaosur i lor si tolerantelorinteroperational al semifabr icatului , pentr u o suprafata pr in

metoda anal i tica ,iar pentru celelante metoda tabelara.Calculul adaosurilor de prelucrare se poate de efectuat prin 2 metode:- metoda experimental statistic - metoda de calcul analiticMetoda experimental statistic se stabilete cu ajutorul unor standarte,

normative sau tabele de adaosuri. Valorile adaosurilor experimental statistice suntn multe cazuri mai mari dect e necesar, deoarece au n vedere condiii de prelucrare pentru acare adaosurile trebuie s fie acoperite n scopul evitriirebutului.a)Calculul analitic al adaosurilor se efectuiaz pentru suprafaa cea mai precis careste 38H8 i va fi prezentat n tabelul ce urmeaz.

Mrimea sumar R z i T caracterizeaz calitatea suprafeei se ia pentru pieseleturnate n cochilii din [2] (Tab.4.3, pag.63)Dup prima operaie tehnologic pentru piese din font T se exclude din calcule Abaterea sumar spaial se determin dup relaia:

3 = cor 2 + dep

ncovoierea alezajului e necesar de luat n seciunea diametral ct i seciuneaauxiliar de aceea:

cor = (k d)2 +(k l)2 = (0,7 38)2 +(0,7 30)2 = 33,9 m

k = 0,7 coeficientul se ia dup [2] (tab. 4.8 pag.71)d diametrul alezajului = 38 mml lungimea alezajului = 30 mmRezultatele calcului se nscriu n tabelul ce urmeaz:


26/50

Mod

Coala document .

Coala

Semnat Data

Adaosurile de prelucrare mecanicEtapa de prelucrar e

Elementeleadaosului, m

R z T

Adaosulcalculat2Zmn

Toler ana,m

Dimensiuneacalculat dc,mm

Dimensiunea limit

dmn dmax

Adaosurile limit

2Zmin 2Zm1 2 3 4 5 6 7Semif.turnatIT15

700 501,1 - 1000 35,39 34,39 35,39

Str. dedegro.IT12

50 - 25,1 150 2,123 250 37,845 34,39 37,84 2453 3205

SemifinisareIT10

20 - 1,004 7,5 2,76 100 37,997 37,59 37,99 152 302

FinisareIT8 10 - - 0,3 2,21 39 38,039 38 38,03 42 103Total - - - - - - - - - 2747 3610

Pentru a prelucra alezajul 38H8 piesa se orienteaz i se prinde n mandrin psuprafaa 135. La determinarea dep e necesar de luat n consideraie preciziasuprafeelor de basare. Tolerana la 135 pentru semifabricatul turnat este de1000m [2] (tab. 2.4 pag.28).

dep= ((135)/2)2 = (1000/2)2 = 500 m

De aici 3 = 33,922 + 5002 = 501,1m

Dup strungirea de degroare abaterea spaial se calcul dup relaia: 1 = 0,05 3 = 0,05 501,1 = 25,01 m

Pentru semifinisare:

2 = 0,04 25,01 = 1,004 m Eroarea de instalare se calculeaz dup relazia: 1 = ( b + fix)2 ;

La bazare piesa este strns n mandrin i eroarea de bazare b = 0Eroarea de fixare la prelucrarea de degroare se ia din [2] (tab. 4.12 pag.77)

fix = 150 m 1 = 02 + 1502 = 150 m


27/50

Mod

Coala document .

Coala

Semnat Data

Eroarea de instalare la semifinisare :2 = 0,051 + ind

ind deoarece degroarea, semifinisarea i finisarea se face la o instalareind = 0

2 0,05 150 + 0 = 7,5 m 3 = 0,04 7,5 = 0,3 m

Calculul adaosului minim la strungire se face dup relaia : 2Zmin = 2(R zi-1 + Ti-1 + i-12 + i-12 )

Pentru degroare : 2Zmin = 2(700 + 501,12 + 1502 ) = 2 1223 m

Pentru semifinisare :2Zmin= 2(50 + 25,022 + 7,52 )= 2 76 m

Pentru finisare :2Zmin = 2(20 + 1,00042 + 0,32 ) = 2 21 m

Diametrul dc se calcul ncepnd de la ultima faz de prelucrare adic de la finisare(dc = 38,039).

La semifinisare :dc1 = dc 2Zmin

dc1 = 38,039 0,042 = 37,997 mmLa degroare :

dc2 = dc1 2Zmin dc2 = 37,997 0,152 = 37,845 mm

La semifabricat :dc3 = dc2 2Zmindc3= 37,845 2,45 = 35,39 mm

Calaulm dimensiunile limit dmax = dc dmin = dc - Dup aceste relaii calculm iar datele le introducem n tabelul...

Adaosurile limit minimale Zminlim este egal cu diferena dimensiunilor limit maxime efectuate la trecerea precedent, iar mrimile


28/50

Mod

Coala document .

Coala

Semnat Data

maximale Zmaxlim sunt egale cu diferena dimensiunilor limit minime efectuate laoperaia precedent.

Pentru finisare:2Zmin3lim = 38,039 37,997 = 0,042 m 2Zmax3lim = 38 37,897 = 0,103 mm = 103 m

Pentru semifinisare:2Zmin2lim= 37,997 37,845 = 0,152 mm = 152 m 2Zmax2lim = 37,897 37,595 = 0,302 mm = 302 m

Pentru degroare: 2Zmin1lim = 37,845 35,39 = 2,453 mm = 2453 m 2Zmax1lim = 37,595 34,39 = 3,205 mm = 3205 m

Adaosul general :Z0min i Z0max l determinm sumnd adaosul interproporional Z0min = 42 + 152 + 2453 = 2647 m Z0max = 103 + 302 + 3205 = 3610 m

Facem verificarea veridicitii calculelor:

Zmax3lim Zmin3lim = 103 42 = 61m

sem fin= 100 39 = 61 m Zmax2lim Zmin3lim = 302 152 = 150 m

degr. sem = 250 100 = 150 m

Zmax1lim Zmin1lim = 3205 2453 = 752 m

sf p = 800 m

Calculul adaosuluiminim de prelucrare mecanic pentrusuprafeele frontale

Ca i pentru suprafeele cilindrice la prelucrar ea frontalelor noi vom aveaaceiai bazare i suprafeele frontale avnd aceiai treapt de precizie la turnare (15deci vom avea aceiai eroare de bazare (130m) numai c se vor modificadeformaiile spaiale ale suprafeelor puin n dependen de suprafaa prelucrat(adic distana pn la ea).


29/50

Mod

Coala document .

Coala

Semnat Data

T a b e l u l 1.8Calculm adaosul minim pentru 175h10

Treceriletehnologice de prelucrare

Elementele adaosului ,m

R z T

Adaosulcalculat Zmin,m

Semifabricat

Strungire dedegroare

Strungire desemifinisare

700 59,5 130

80 - 2,975 -

40 - 1,19 -

0,889

3 = Scor 2 Ssm2

Scor = (k l)2 = k l = 0,7 85 = 59,5 m

Pentru suprafeele frontale sm = 0

3 = 59,52 0 = 59,5 m

Pentru degroare avem:

1 = 0,05 3 = 0,05 59,5 = 2,975 m

Pentru semifinisare avem:

2 = 0,04 2,975 = 1,19 m

Eroarea de fixare este egal cu:

= 1 = 2 = 130 m

Pentru a calcula adaosul minimal ne vom folosi de formula:Zmin = R zi-2 + Ti-1 + i-1 + iZmin = 700 + 59,5 + 130 = 889,5 m =0,889 mm


30/50

Mod

Coala document .

Coala

Semnat Data

2.7 Calcolul parametr i lor regimului de aschiere,pentr u osuprafata pr in metoda anali tica iar pentr u celelante pri n

metoda tabelaraa) Calculul regimurilor de achiere prin metoda analitic pentru alezajul 100-0.024/-0.059

Date iniiale: Materialul Fc 15 GOST 1412 79Treapta de precizie a suprafeei IT8 Masa piesei 5,1 kg.Adaosul de prelucrare 3,61 mm.

I Alegerea fazelor de prelucrare:a) semifabricat IT 15 b) strungire de degroare IT 12

c) strungire de finisare IT 8II Alegerea adncimii de achiere:

T1 = (Ds/f - Ds.d.m.)/2 = (34,39 37,72)/2 = 1,67 mm

T2 = (37,72 37,95)/2 = 0,12 mm.

T3 = 0,035 mm.

III Alegerea avansului:Sdegr = 0,76 mm/rotSsem = 0,52 mm/rot

Aceste 2 avansuri se corecteaz cu coeficienii de corecie[5]:

K sl = 0,9; K s = 1; K sm = 1,5; K sn = 1,2; K sd = 0,62;K sN = 0,85; K sM = 0,9.

Sdeg = o,58 mm/rotSsem = 0,5 mm/rot

Mrimea avansului se verific dup forele de achiere : Px i Py PXT = 750N; PYT =270 N [5] (carta 32).Dup (carta 33) lum coeficienii de corecie a forei de achiere:

K PM = K PMY = 0,8 K PX = KP = 1K PXY= KPy = 1 KPX = KPy = 1


31/50

Mod

Coala document .

Coala

Semnat Data

PX = PXT K = 750 0,8 = 600N PY = 270 0,8 =216N

Forele calculate sunt mai mici ca cele admisibile mecanismului de avans[Px] =800N i [Py] = 360N

Sfin = 0,36 mm/rot [5] (carta 12. pag. 56)

K SM = 0,9; K sl = 1; K s = 0,85; K SD= 0,62; K SM = 1

Sfin = 0,36 0,9 1 0,85 1 0,62 = 0,11 mm/rot

IV Determinarea vitezei de achiere

Vdeg = 200 m/min Nd = 6,3 kwVsem = 230 m/min Nsem = 5,3 kw

KVM = 0,75 [5] carta 21

Alegem coeficienii de corecie: K vc = 1; K vo = 0,9; K vj = 0,7; K VM = 0,85; K v = 1; K VT = 1; K vx = 1(carta 23).

Vdeg.c = 200 0,53 = 107,1 m/min

Vsem.c = 230 0,53 = 121,9 m/min Vfin = 577Vfin.c = 577 0,53 = 100 m/min

V Determinm numrul de turaii: ndeg.c = 1000Vd/D = 1000 107,1/3,14 38 = 898 tur/min nsem.c = 1000 121,9 / 3,14 38 = 780 tur/min nfin = 800 tur/min

VI Corectarea numrului de turaii dup paaport: n1c = 1000 tur/min

n2 = 800 tur/minn3 = 800 tur/min

VII Recalculm viteza: V1deg = Dn/1000 = (3,14 100 1000) /1000 = 93,9 m/min V2sem = (3,14


32/50

Mod

Coala document .

Coala

Semnat Data

37.8 800) /1000 = 89,2 m/min V3fin = 1000 m/min

VIII Determinm avansul pe minut: Smd = S0 n1 = 0,58 800 = 450 m/min Smsem = S n2 = 0,5 800 = 400 m/min Smfin = 0,11 800 = 260 m/min.

Toate datele le introducem n tabelul urmtor: T a b e l u l 1.15

Regime de prelucr are

Elementele regimului de achiere Fazele de prelucrare

degroare semifinisare finisare Adncimea de achiere t1, mmAvansul tabelar Sot, mm/rotAvans So, mm/rotViteza de achiere Vt, m/minViteza corectat Vc, m/minViteza real, m/min Turaiile reale n12, rot/minPuterea tabelar NT, kPuterea real , N.kw Avansul pe minut Sm, m/min

1,67 0,12 0,0350,76 0,52 0,360,58 0,5 0,11200 230 577107,1 121,9 100800 800 80093,9 89,2 1006,3 5,3 5,36,2 6,2 6,2450 400 260

b)Calculul regimurilor de achiere prin metoda tabelar: Pentru prima schi operaional avem de calculat parametrii regimurilor de

achiere pentru urmtoarele suprafee. Strungirea diametrului pe exterior 3 faze 120h9, strungirea cu 135 I faz,

prelucrarea frontalei la cota 184,2 mm, a cotei 5 i a diametrului interior 38H8-III faze. Pentru aceasta din carta 21[3] alegem avansul tabelar i coeficienii decorecie:

K SM = 1,5 K SD = 0,8

K SP = 1 K SU = 1K SN = 1,1 K SM = 1K sl =1 (carta 11(pag. 52))

Pentru vitez avem urmtorii coeficieni: K VM = 0,75 K VM = 1K VC = 1 K VU = 1

K VO = 1 K VT = 0,8K VJ = 0,7 K VG = 0,75

Operaia 015


33/50

Mod

Coala document .

Coala

Semnat Data

Strungire cu C.N.Dup carta 21 pag. 27 alegem vitezele pentru suprafeele date:

pentru 106H8VT = 214; VT = 182; VT = 182;

pentru 120H9VT1 = 168; VT2 = 168; VT3 = 244

Datele le introducem n tabel:T a b e l u l 1.16

Datele.

N 120h9 135 184,2 5 106H8Numrul de faze tehnologice

2Z - 4 - 4 2,4 2,4 - 3,2 -T1m 1,4 0,42 0,18 2 2,4 2,4 1,12 0,42 0,14

I, ori 1 1 1 1 1 1 1 1 1

SOT 0,9 0,82 0,3 0,97 0,9 0,8 0,7 0,7 0,5

SOC 0,76 0,69 0,2 0,85 0,76 0,76 0,68 0,61 0,33

VT 168 168 244 168 168 0,76 0,68 0,61 0,33

VC 103 103 150 103 103 168 214 182 182

Nc 273 273 398 243 273 103 108 103 103

N pa 280 280 355 280 280 280 1000 800 800

Vrec

105,5 105,5 133,8 118,6 67,3 118,6 119,3 95,5 95,5

NT1 6,9 6,3 5,1 7,8 7,8 7,1 4,4 4,4 4,4

S,m 212,8 193,2 71 238 212,8 212,8 680 488 264

L 5 5 5 27 42 15 30 30 30

T b1min 0,02 0,03 0,07 0,11 0,197 0,07 0,044 0,04 0,114


34/50

Mod

Coala document .

Coala

Semnat Data

Calculul avansului sendeplinete dup formula: Soc = Sot K s

K s = K sm K sp K sm K sl K sj K sn

Calculul vitezeiVc = VT K V K V = K VN K VC K VO K VJ K VM K V K V = 0,615 Nc = 1000V / D ; rot/min

Dup paaport se corecteaz numrul de turaii i apoi recalculm viteza: Vrec = Dn / 1000 ; rot/min

Avansul pe minut se calcul dup relaia: Sm = n pa Sc ; m/min

Avansul pe minut se calcul dup relaia: Sm = n pa Sc ; m/min.

Timpul de baz: T b = L/Sm ; minunde: L lungimea de lucru.

Operaia 025 Strungire cu C.N.

La aceast operaie avem de calculat parametrii regimurilor de achiere pentruurmtoarele suprafee:

Prelucrarea frontalei la cota 156h10 prin III faze.Prelucrarea diametrului interior 135.

Diametrul interior 120H9 prin III faze treceri de prelucrare : degroare,

semifinisare, finisare.Calculul parametrilor se efectuiaz dup formulele precedente i datele obinute

se introduc n tabelul urmtor:


35/50

Mod

Coala document .

Coala

Semnat Data

T a b e l u l 1.17

156h10 135 70H9

Numrul de faze tehnologice N

I II I I II III

2Z 2,4 - 4 - 4 -

T1 mm 1,68 0,72 2 1,4 0,42 0,18

I, ori 1 1 1 1 1 1

SOT 0,97 0,82 0,97 0,97 0,76 0,32

SOC 0,82 0,69 0,82 0,82 0,64 0,21

VT 168 182 168 168 182 380

Vc 103,3 111,9 103,3 103,3 111,9 233

Nc 243 264 243 470 510 1060

N pa 250 250 250 500 500 1000

Vrec 106 106 106 110 110 220

NT1 7,6 7,1 7,8 7,8 7,1 4,4

SM 205 172,5 205 485 380 320

T b 0,15 0,18 0,13 0,06 0,07 0,08

L 32,5 32,5 27 27 27 24

Calculul regimurilor de achiere la prelucrarea i filetareaGurilor M6 7H


36/50

Mod

Coala document .

Coala

Semnat Data

Lum urmtoarele scule :- burghiu de centruit 10- burghiu 5,5- tarod 6

SOT = 0,42 m/rot S = SOT K SM K SM = 1 (carta 53)VT = 25,2 m/min S = 0,42 1 = 0,4 NT = 1,34 kw PT = 3675N

Calculm viteza: VT = 25,2 m/minK V = 0,85VC = 25,2 0,85 = 21,42 m/min

Calculm avansul pe minut SM:SM = S n pa= 0,42 630 = 298,2 m/min

Calculm timpul de baz : T b = L/Sm = 22/298 = 0,13 mmL = l0 + l1 + l2 = 20 + 2 = 22 mm

R egimurile de achiere la filetare : Se iau dup (carta 50) VT = 9,8 , NT = 0,13 , MPT = 8,1 Nm , PT = 5 , MKPT = 0,6 Nm

VC = VT K VM K VK = 9,8 1 1 = 9,8 m/minK VM = 1 ; K VK = 1

Calculm numrul de turaii : Nc = 1000V/D = 1000 9,8 / 3,14 6 = 260 rot/min

Dup paaportul M.U avem: N p = 250 rot/min

Vrec = Dn

p/1000 = 9,42 m/minSM = Sc n pa = 0,25 250 = 62,5 m/min

T b = 16/62,5 = 0,25 mm.


37/50

Mod

Coala document .

Coala

Semnat Data

2.8 Normarea tehnica a operatilor tehnologice

Mainile Unelte cu comand numeric prezint nite automate sau semiautomaorganele crora n micare ndeplinesc micrile de baz i auxiliare dup o prograspecial stabilit. n componena acestui program intr funcii tehnologice i valorinumerice de translare a organelor de munc a mainii unelte. Programarea i reglareunei M.U cu C.N nu necesit cheituieli substaniale de timp. Prezena maselor deschimb , roboilor industriali duc la diminuarea timpului de aezare a pieselor ndispozitivele M.U.

n unele cazuri chiar i la excluderea lui strngerea piesei se face n timpullucrului M.U.

Toate datele i calculele se execut sub form de tabel . n producia de serienorma timpului unic Tu se determin dup formulele :

Tu = T buc + T pit / nunde: T buc = (Tc.a + TB) (1+ (ateh + aorg + aotp) / 100) ;

Tc.a timpul ciclului automatTc = T b + TMB T b timpul auxiliar pe maini i este compus din micri auxiliare (aducrea pieseloi sculelor n zona de lucru). TB timpul ajuttor

TB = TBY + TAM + TBUZM TBY timpul de instalare i scoatere a piesei manual sau cu ridictorul , min TBOP timpul ajuttor legat de operaieTBUZM timpul legat de msurare ,min Ateh , aorg , aotp timpul pentru deservirea tehnic i organizarea locului de munc pentru odihn i pentru necesitile personale. TBy se ia din [5] carta 5 pentru fiecareoperaie n parte TBOU se ia din [5] carta 14TBUYM se ia din carta 15.Ateh + aorg + aotl se ia din carta (6)

T p.t = TP31 + T p32 + T pr.obrUnde: T p31 norma de timp pentru organizarea pregtirii , min carta (22) TP32 norma de timp la reglarea strungului, dispozitivului, istrumentului

(cota 22).T p.obr norma de timp pentru ncercarea lucrului , min (carta 29).

Toate datele obinute le introducem n tabelul ce urmeaz:


38/50

Mod

Coala document .

Coala

Semnat Data

Numrul i Tc.a T,B, min T p.i , min Nr. renumirea

T b TMB TBY TB.OP TBUZ TP31 T p32 TP:OBR TU

015Strungirecu C.N 0,695 0,38 0,31 0,47 0,48 8 14,6 8 2,63

025Strunjire cuC.N 0,67 0,35 0,31 0,47 0,48 8 14,6 8 2,62

035Frezare i burghierecu C.N

0,59 0,31 0,47 0,8 0,13 8 12,3 6,8 2,39

045Burghierecu C.N 0,72 0,5 0,47 0,8 0,13 8 12,3 6,8 3,01

055Filetare cuC.N 0,76 0,58 0,15 0,32 0,13 8 12,3 6,8 2,19

065Filetare cuC.N 0,76 0,58 0,15 0,32 0,13 8 12,3 6,8 2,19

T buc = (Tc.a + TB)(1 + (ateh + aorg + aotp) / 100);Tu = T buc + T pit/n ; n = 50.

Dup calcule obinem: Operaia 015 T buc = 2,02 min025 T buc = 2,01 min

035 T buc = 1,85 min045 T buc = 2,47 min055 T buc = 1,65 min065 T buc = 1,65 min T buc = 11,65 min


39/50

Mod

Coala document .

Coala

Semnat Data

3. Compartimentul

constructiv.


40/50

Mod

Coala document .

Coala

Semnat Data

3.1 Proectarea dispozitivului de prelucrare mecanica(descriereapri ncipiului de functionare,calcolul erori lor de bazare,calcolul

fortelor de str ingere a semifaabri catul uiPropriul acestei analize este stabilirea unor date iniiale privind caracteristicile

fabricaiei n care se va ncadra dispozitivul , volumul, caracterul sau tipul produc Momentul de torsiune se calculeaz dup formula:

Mt = 10CMDa Sy K p [3]

unde: CM = 0,021 K p = K MP = (HB/190)n ; n = 0,6C p = 42,7 K p = (163/190)0,6 = 0,9S = 0,47 qM = 2,0Y = 0,8 qP = 1,0

Mt = 10 0,021 212 0,470,8 0,9 = 45,5 Nm

Fora auxiliar se calcul dup relaia: P0 = 10C pDaSyK p

P0 = 10 42,7 211 0,470,8 0,9 = 4411,3 NFora de strngere se calcul dup relaia[4] : care corespunde cu schema dat decalcul:

P3 P3 = P0 K P0 K -koeficientul de siguran

K = K 0 K 1 K 2 K 3 K 4 K 5 K 6

K 0 coeficientul de siguran garantat (K 0 = 1,5)K 1 = 1,0 K 2 = 1 K 3 = 1 K 4 = 1,1K 5 = 1 K 6 = 1,5

K = 1,5 1 1 1 1,1 1 1,5 = 2,475 = 2,5

P3 = 4411,3 2,5 = 11028 N

Diametrul cilindrului pneumatic se calcul dup formula :

D = 1,13 P3/P = 1,13 11028/1 = 109 mm

P presiunea aerului comprimat = 1MPa


41/50

Mod

Coala document .

Coala

Semnat Data

Dup GOST lum D = 100 mm.

Calculul erorii de bazare:E b = Sdmax = Smax.p Smin = 120,087 120 = 0,087 mm = 87 m

Dornul trebuie s fie n minus cu precizia i este de 3 ori mai precis ca gaura care seinstaleaz adic cu treapta a 6-a cu tolerana +0,022.

Diferena dintre aceste trepte este de :0,087 0,022 = 0,065 mm

Iar abaterea gurilor de la cuaxialitate a gurilor este de 230 m. Deci precizia va fi asigurat.

Calculul tiftului: Ds = c s/[]st ;

unde : s fora de stingere

Pentru Fc st = 206 MPa

Ds = 1,4 11028/206 = 10,2 mm = 10 mm

Puterea pe tij se calcul dup formula : (Q l2 )/ l3 = Pst

Q = (Pst l3) / (l2 ) = (11028 38) / (78 0,9) = 5969,5 N

randamentul mecanismului cu prghie = 0,9

Calculul lanului dimensional : Abaterea min = 0

max = 0,087Cmpul de toleran a coaxialitii E= 0,087 0 = 0,087 m , iar coordonatelecentrului cmpului de toleran

0E = (0,087 + 0) / 2 = 0,043 mm.

Abaterea de la coaxialitate conform :

E = E1 + E2


42/50

Mod

Coala document .

Coala

Semnat Data

Problema se rezolv prin metoda interschimbalitii totale i se respect condiia:m-1 Ei Ei = E Ei = 1i=1 E1 = 0,025 m E2 = 0,038 mm

Se adopt coordonatele centrului cmpului de toleran :

0E1 = 0,0075

0E = E10E1 = 1 0E1 + 1 0E2

de unde : 0E2 = 0E 0E1 = 0,031 0,0075 = 0,024

Verdicitatea se controleaz dup formula :

ME = 0E E/2 = 0,0075 + 0,024 (0,025 + 0,038) / 2 = 0,063 mm

BE = 0E + E/2 = 0,0075 + 0,024 + (0,025 + 0,088)2 = 0,083 mm.

Dup tabelul cu toleran avem :

H9/f8 pentru pan H9/h6 pentru dorn.


43/50

Mod

Coala document .

Coala

Semnat Data

3.2 Proectarea unui mij loc de ver if icare(calcolul dimensiunilorde executie a supr afetelor active)

n procesele tehnologice contemporane la producerea n serii cheltuelile laconfecionarea i exploatarea dispozitivelor alctuesc 30 % din simicostul produciei gata finite.

Cea mai mare parte a parcului de depozite l alctuete dispozitivele de prelucrare, folosite pentru orientareai strngerea semifabricatelor.Metodele contemporane de prelucrare a semifabricatelor se modernizeaz nfiecare an, ceia ce duce la modernizarea raional a construciilor i perfecionareaelementelor de strngere, ghidare, orientarei a mecanismelor de acionare.Creterea productivitii muncii, a calitii i eficienei economice nu poate fidespr it de aplicarea unor tehnologii moderne, iar dac ne referim la tehnologia prelucr rii metalelor prin achiere, aceasta nu poate fi conceput f r aplicarea pescar tot mai larg a echipamentului tehnic, format din scule, dispozitiveiverificatoare.

Dispozitivele reprezint partea cea mai important a echipamentului tehnologicau rolul tot att de mare, ca i a mainilor unelte.De obicei, dispozitivele seclasific dup tipul mainii unelte, gradul de specializare, nivelul de mecanizare tipul de acionare.

n producerea de seriemas se folosesc dispozitive specializate cu acionare


44/50

Mod

Coala document .

Coala

Semnat Data

electromagnetic, mecanic, pneumaticc, hidraulic .a. n procesul de prelucrarapar diferite f ore, care pot deforma piesa i de aceia este necesar de a asigurarigiditatea corespunztore a dispozitivului, ridicnduse i productivitatea de producere.Dup tipul de mecanizare i automatizare dispozitivele sunt mecanice,automatizate, mecanizate. Dup tipul de aciune: hidraulice, pneumatice,electromecanice, etc.

n cadrul acestei etape, variantele de scheme de orientare, care au fost acceptatesub aspect tehnic, snt din nou selectate pe baza unui criteriu economic. Aceasselectare trebuie s permit, printr -o ierarhizare bine fundamentat din punct devedere teoretic, stabilirea schemei de orientare optime sub aspect economic.

Trebuie fcut meniunea c selectarea economic a schemelor de orientare neste acelai lucru cu calculul economic al dispozitivului. n timp ce selectareaeconomic duce la stabilirea schemei de orientare optime, calculul economic dispozitivului cuprinde ntreaga combinaie sub aspect economic, existena n cadrsistemului tehnologic.Ca oricare activitate de optimizare, selectarea economic trebuie s porneasc de lacriterii de apreciere difereniat a schemelor de orientare propuse ca variant

Precizarea acestor criterii este, la prima vedere, un lucru dificil de stabilit, aceastaavnd n vedere marea varietate a parametrilor tehnico-economici care influeniazdispozitivul ca element al sistemului maim-unealt, dispozitiv, pies, scul. Oilustrare a principalilor parametri tehnico-economici, din care se vor putea selectacei mai adecvai condiiilor concrete de prelucrare, este prezentat n tabelul de m jos.

Caracteristicile economice de selectare a schemelor

Nr.crt.

Parametrii tehnico-economici Nr.crt.

Parametrii tehnico-economici

1 Simplitatea constructiv 8 Cost2 Rigiditatea 9 Necesitatea ntreinerii3 Fiabilitatea 10 Uurina n exploatare 4 Reglabilitatea 11 Productivitate5 Posibiliti de montare 12 Posibilitatea uzurii6 Posibilitatea de instalare pe M-U 13Uurina de reparare 7 Posibiliti de manevrare, acionare 14 Grad de adaptare laschimbri de

produs

Pentru centrul de prelucrare ales ca mijloc de control este folosit palpatorul. Iar pentru maini tradiionale, ca mijloc de control folosim urmtoarele instrumente msurat:


45/50

Mod

Coala document .

Coala

Semnat Data

Pentru controlul calitativ la fabricarea piesei cores punztor cerinelor tehnicela prelucrare i n acelai timp detectarea defectelor i rebuturilor.

Controlul de instalare este destinat verificrii calitii semifabricatului, lintrare la locul de munc. Controlul se efectueaz de lucrtorii seciei decontrol

tehnic.Controlul operaiei. Se efectueaz nemijlocit la locul de munc a fiecre

operaii, la etapa dat se verific prelucrarea mecanic. Se efectueaz de muncitor. Controlul de form. Forma dat de control se efectueaz la secia de contro

tehnic (OTK), dispus cu diferite forme, instrumente de control i dispozitive. Alegerea dispozitivelor de control depinde de cerinele tehnice la prelucrare

pieselor.Sub msurare se nelege experiena, n rezultatul creia se obine

caracteristica cantitativ a proprietilor obiectului, acumularea sau procesul cueroarea, care nu o depete pe cea admisibil. De aceea alegerea tipului, metodeimijloacelor de msurare, condiiilor de efectuare i metodei de prelucrare rezultatelor este ntotdeaunalimitat de cerinele asigurrii preciziei stabilite.

Exist dou metode de msurare : Metoda direct- cnd mrimea se determin nemijlocit dup gradaia mijloacelorde msurare. Metoda comparaiei- cnd mrimea msurat se compar cu mrimea reprodusde plcuele de msurat etalon.

n procesul de prelucrare a piesei date se utilizeaz metoda direct demsurare.

Exist trei modaliti de organizare a controlului tehnic:

controlul interoperaional;

controluloperaional;

controlul mixt.Controlul interoperaional se efectueaz de ctre personalul special n secia d


46/50

Mod

Coala document .

Coala

Semnat Data

control tehnic dup fiecare operaie nainte de a trimite piesa la alt operaie, alinstalare. Aceast metod necesit foarte mult timp i timp pentru transportarea pieselor.

Controlul operaional se efectueaz direct pe locul de munc de ctre

operatorul i dac sunt unele abateri, el face prelucrri adugtoare, pentru a elimiaceste abateri. Dup aceasta piesa este trimis direct la alt post de lucru.

Controlul mixt include n sine primele dou metode de control.Dup operaiile deacelai tip se efectueaz controlul tehnic de ctre secia respectii piesa este trimis la alte operaii de tip analogic i la sfritul prelucrrii nainte depozitare se face controlul final pentru sortarea pieselor n piese rebut i pies

bune. La sfritul fiecrei operaii operatorul nainte de a trimite piesa la alt post lucru face controlul operaional. n procesul dat de prelucrare se va utiliza controlulmixt, deoarece el este cel mai convenabil i economic efectiv.

Pentru realizarea controlului operaional se vor utiliza mijloace de controreprezentate n tabelul de mai jos.


47/50

Mod

Coala document .

Coala

Semnat Data

Instrument de msurat , denumirea icodificarea

Procentajde

control.

ubler II 250 GOST 166 73 15ubler I 125 GOST 166 73 15ubler de adncime 160 GOST 162 73 15ubler de adncime 160 0,1 GOST 162 73

ubler II 160 GOST 166 7315

ubler I 125 GOST 166 73 20ubler de adncime 160 GOST 166 20

ubler I 125 GOST 166 73 5

3.3 Calcolul si proectarea sculei aschi etoare cu care seprelucreaza piesa(determinarea parametr i lor geometr ice a

parti i aschietoare si calcolul rezistentei corpului sculei).

3.4Elemente de automatizare i mecanizare.

Mecanizarea i automatizarea constituie calea de baz n creterea productivitii n construcia de maini. Un loc de baz n automatizarea muncii locup schimbul de scule rapid, ceea ce asigur un factor pozitiv n micoraretimpului de pregtire ncheiere. De asemenea capul revolver al centrului de prelucrare are posibilitatea de a se mica att n poziie orizontal ct i rotirea jur ul axei sale. Pentru a propune ceva nou vom utiliza roboi industriali, carndeplinesc funcii de instalare a semifabricatului i scoaterea piesei finite dimandrin fr ajutorul muncitorului. Asistai de microcalculatoare, robonlocuiesc cu succes operatorii n operaii monotone i grele, asigurnd nu numai

economie de munc vie, dar i accelerarea proceselor tehnologice, o mai deplinfolosire a posibilitilor utilajului. Folosirea MUCN , a mainilor unelte multi-operaionale asigur condiiile

trecerii la conceperea sistemelor flexibile de fabricaie (SFF). Dup calculele specialitilor, implementarea SFF permite o cretere a

productivitii muncii de 8-10 ori i schimb radical compoziia lucrtorilor(calificarea acestora). Lucrtorii de baz devin operatori de sistem, specialitielectroniti n mecanic de precizie, reglori de nalt calificare.

Concepia SFF se realizeaz pe calea modulelor tehnologice, care constau di


48/50

Mod

Coala document .

Coala

Semnat Data

MUCN, sistem de transfer al pieselor i alte sisteme ce permit realizarea froperatori a diverselor piese i activiti pe perioade ndelungate.

n procesul folosirii acestor module apare problema transferului pieselor ntremodule. Aceast problem este rezolvat prin conceperea unor sisteme flexibile transport, caredetermin al doilea nivel de integrare al utilajului, i care permite prin folosirea multipl a fiecreia dintre maini, s se mreasc coeficientul dncrcare i s se micoreze numrul de maini.

Sistemul flexibil automatizat de schimb al sculelor, cu magazinulcorespunztor, ce determin al treilea nivel de integrare, permite s creasc durade lucru (fr operatori) pn la nivelul limitat de fiabilitatea lui.

Cteva module tehnologice flexibile comandate de la un calculator, sistemeautomatizatede transport i pentru scule reprezint un sistem tehnologic complexunic, flexibil. Pentru a fi reglat la execuia a noi piese, este suficient s fie introd programul corespunztor n calculator. Astfel de sisteme pot s lucreze n schimburi, n regim automatizat i permit o cretere a productivitii de 3-4 ori, cuatingerea unei valori a coeficientului de utilizare de pn la 0,85...0,9 , micornciclul de prelucrare de 2-3 ori i de 3-5 ori costul produciei.

Pentru instalarea semifabricatelor peMU se poate de utilizat roboi industrialicare pot fi: nglobai n structura MU.

Piesa va fi apucat de manipulatorul RI i luat de pe masa cu tact sau aldispozitiv de alimentare cu s/f i instalat n dispozitivul de strngere n locul cel prelucr ate care se scoate din dispozitiv i se transmite spre depozit tot prinintermediul unui mijloc de transport automatizat. Dup o perioad de timp egal tactul de producere ciclul se repet.

Pentru schimbarea automat a sculelor pe o durat lung de funcionare centrului de prelucrare el este dotat cu un magazin de scule.Magazia de scule a centrului de prelucrare i buca cu scule sunt situate p

un corp care poate s se ntoarc mprejurul axei verticale. Aceasta permit prelucrarea gurilor sau a altor tipuri de prelucrri, n dependen de semifabricArborele principal al centrului de prelucrare, care conduce semifabricatul, are unmecanism de acionare ajuttor la un unghi acceptat. Auto-operatorul de schimb alsculelor, ntorcndu-se relativ axei orizontale, permite apucarea concomitent a bucei cu scule, le scoate din locaul magazinului i le schimb cu locurile.

Pentru reducerea muncii manuale efectuate la controlul dimensiunilor piesei prelucrate, este necesar s se ntrebuineze pe scar larg aparatura de msurareautomat- maini automate care controleaz parametrii pieselor.

Controlul automat se poate de efectuat i cu ajutorul roboilor industriali dcontrol. Acetia sunt roboi care ndeplinesc operaiile tehnologice de msura pr ecis a pieselor, care au sistem de comand dup program numeric. Ei sundestinai pentru lucrul n secii, n componena sistemelor flexibile de fabricare,liniilor flexibile automatizate sau a centrelor de msurare. Roboii de control perms se realizeze, n procent de 100, controlul produciei n timp real, ceea ce asiguefectuarea controlului nu


49/50

Mod

Coala document .

Coala

Semnat Data

numai a dimensiunilor, dar i al procesului tehnologic, adic s se realizezcontrolul profilactic al acestuia.

Pentru transportarea pieselor la maina unealt sunt rspndite pe largdepozitele magazin sub forma unor plci, pe care semifabricatele se depoziteazliber, n locauri sau pe proeminene. Se poate de utilizat mese cu tact n calitate dmijloc de transport a pieselor. Pe masa este dispus unconveer cu plci i este dotatcu un mecanism de acionare. Masa cu deplasare pas cu pas, se dispune n zona daciune a robotului industrial si periodic, avanseaz semifabricatul n zonapuctorului robotului.

n recomandrile asupra utilizrilor SFF pentru prelucrare prin strunjire i a prilor sale componente, se precizeaz c la alegerea modului de instalare semifabricatelor pe masa pas cu pas i a numrului de semifabricate pe plac trebus se aib n vedere zona de aciune a robotului industrial, precizia de poziionarelui, dimensiunile i compunerea dispozitivului de apucare al RI. Piesa prelucrat poate readuce pe masa pas cu pas sau se poate transporta ntr-un container separat.

Complexul tehnologic robotizat dotat cu mas cu tact realizeaz lucrul dupurmtorul ciclu. Pe plcile mesei cu tact se instaleaz semifabricatele. Robotul pre primul semifabricat cu apuctorul su i l transport n dispozitivul de prindere piesei de pe main dup prelucrare, robotul preia din axul principal piesa prelucrai o aeaz pe placa liber a mesei. Aceasta se deplaseaz cu un pas i aduce n zonapuctorului semifabricatul urmtor. Dup aceia, ciclul de lucru se repet. Dupterminarea prelucrrii tuturor pieselor, se schimb i se instaleaz un nou set dsemifabricate, se conecteaz complexul i lucrul ncepe din nou.

Principalul dezavantaj al meselor cu tact const n ncrcarea manual a lo

nemijlocit la locul de munc. Piesele sunt aduse la main de ctre un robotcconform programului i operatorul, manual, completeaz masa cu tact pe msura prelucrrii pieselor.

Eficacitatea lucrului n producia automatizat este determinat n marmsur de construcia, gradul de automatizare, fiabilitatea i flexibilitatemijloacelor de transport, a sistemului de depozitare transport, de ncrcaredescrcare a pieselor i semifabricatelor, a sistemelor de primire- predare i asistemului de asigurare cu scule.

Sistemele de depozitare i transport se pot realiza sub form de stelaje ddepozitare, sub forma unui container, n variant combinat cu crucioare ghidaliber (robotcare), care realizeaz legtura ntre depozite, posturile de lucru, lucrurde ncrcare descrcare, ntre dispozitivele de predare primire.

Robocarele execut operaii de transport al containerelor i paletelor din poziia de depozitare la poziiile de primire a paletelor de la maini i de la poziiide primire de la maini ctre poziiile de descrcare i aa mai departe. Utilizarerobocarelor ofer posibiliti largi pentru variabilitate n amplasarea mainiloRobocarele realizeaz (cu robocarele ghidate liber) trasee de transport foarte diveri creeaz marrute tehnologice optime pentru prelucrarea pieselor. Asemenetraiectorii sunt posibile


50/50

datorit ghidrii libere a robocarelor cu ajutorul unui cablu amplasat la adncimede 15-20 mm n pardoseala atelierului. Cablul, n care se introduce un curentalternativ de frecven 5-32kHz, formeaz un contur nchis (traiectoria necesar arobocarului).

Din cele prezentate urmeaz c, n perspectiv, pentru construcia de mainnecesare dezvoltarea tehnologiilor nalte, computerizate, automatizareatransportului, alimentarea cu materiale, depozitarea semifabricatelor, sculelor dispozitivelor n magazii automatizate, folosirea roboilor i manipulatoarelor,sisteme automate de transport i orientare i de msurare i control, mainile unelteautomatizate cu programarenumeric, sisteme robotizate i sisteme flexibile de prelucrare, dispozitive pentru operaiile auxiliare (ncrcare-descrcare, strngere-eliberare), schimbarea sculelor i reglarea lor i de asemenea, scule achietoare de performan.

butnaru diploma

Documents