2 obs licentza

CAPITOLUL IMEMORIU JUSTIFICATIV

1. DESCRIEREA LUCRRILOR PROIECTATE1.1. Staia de pompare

Staia de pompare SPP 14 Deni, este echipat cu utilaje orizontale necate, n contrapant, cu protecie, n aer liber.Pentru pozarea fundaiilor s-a prevzut o platform de beton armat de 30 cm grosime pe un strat de beton de egalizare de 10 cm. Deoarece studiul geotehnic indic piatra, platforma de beton se fundeaz pe stratul de piatr existent.

1.2. Cabina aparataj electric

Este o construcie realizat n cadre din beton armat. Modul de realizare al cldirii este din beton armat monolit (inclusiv planeele). Funcional se dezvolt pe un nivel- camera de comand- camera celulelor de 20 KV Terasa este necirculabil. Pereii exteriori se vor executa din zidrie de crmid Poroterm cu grosimea de 30 cm, izolate cu 8 cm de polistiren extrudat, iar pereii interiori se vor executa din zidrie de BCA cu grosimea de 20 cm. 1.3. Avancamera

Staia de pompare SPP 14 aspir din canalul CA4 mal drept. Avancamera este o construcie din beton armat cu pereii i radierul de 30 cm.Pereii avancamerei au nalimi variabile.Pentru introducerea sitelor n pereii avancamerei s-au prevzut ghidaje de profil U.n timpul exploatrii, sitele se vor cura ntr-o cuv de splare a sitelor, din beton armat, cuv care este amenajat lang avancamer.Pentru securitatea muncii la avancamer, s-a prevzut balustrad metalic. Avancamera staiei se va funda direct pe stratul de piatr existent n zon.

1.4. Fundaii hidrofor

Pentru cele dou hidrofoare de 30 m3 s-au prevzut dou fundaii din beton armat, avnd talpa de 1,70 * 2,40 m i soclurile de 50 cm grosime.2. SISTEMATIZARE

Platforma de beton armat a staiei SPP 14 s-a amenajat la cota 229,20 m.De jur mprejur, platforma este nconjurat de un gard din plas de srm pe stlpi din beton armat i poart metalic de 4,00 m lime.Accesul la staie se face pe un drum amenajat cu piatr existent n zon, drumul are o lime de 4,00 m.Pentru aprarea staiei s-a prevzut un dig de aprare i un an de colectare al apelor de pe versani. Cabina este echipat cu un transformator de 1000 KV.

3. INSTRUCIUNI DE EXECUIE

Operaiile de sudur ale tronsoanelor i confeciilor metalice se vor executa la temperaturi superioare celei de 5oC. Cordoanele de sudur trebuie s fie continue, fr a prezenta fisuri, goluri sau incluziuni nemetalice.O atenie deosebit se va acorda interseciilor conductelor. Decuprile trebuie s fie anfrenate.Conductele ngopate se vor proteja la exterior cu izolaie ntrit. Pe poriunile sudate se va reface izolaia.Conductele i armturile metalice se vor grundui iar apoi vopsi cu dou mini, vopseaua pe baz de ulei culoare verde. O atenie deosebit se va acorda strngerii uruburilor de fundare.Confeciile metalice i tronsoanele confecionate n ateliere se vor livra pe antier numai n stare grunduit i cu capetele anfrenate n vederea sudrii.La turnarea betonului se vor respecta cu strictee prevederile normativului pentru executarea elementelor din beton i beton armat.

4. ZONA SEISMIC

Conform codului de proiectare seismic P100/2006, zona seismic a amplasamentului este zona D, ceea ce corespunde unui coeficient seismic de zon ks = 0,16, unei perioade de col Tc = 1,0 sec i gradul de intensitate seismic VIII.

Stabilirea clasei i a categoriei de importan.

Conform STAS 4273/ 1983 [12], staiile de pompare se ncadreaz n categoria 3 de construcii hidrotehnice i clasa a III-a de importan.n conformitate cu H.G. 766/ 1997, lucrrile de modernizare a staiei de pompare se ncadreaz n categoria de importan C (normal) Construcii cu funcii obinuite a cror nemplinire nu implic riscuri majore pentru societate i natur.Conform H.G. 261/ 1994 anexa 2, lucrrile propuse n proiect se ncadreaz n clasa a III-a, categoria de importan C Construcii cu funcii obinuite a cror nemplinire nu implic riscuri majore pentru societate i natur.Conform STAS 4273/ 1983 ncadrarea n clasa de importan [12] lucrrile propuse n proiect sunt ncadrate astfel:Pentru construciile hidrotehnice a cror avariere are o influen redus asupra altor obiective social-economice, corespunde clasa a III-a de importan.Categoria construciei hidrotehnice aferente obiectivelor din zona inundabil, pentru lucrri de aprare:Tabel nr. 1 [12]ImportanaObiectivuluiFelul amenajrii hidrotehniceCategoria Construciilor Hidrotehnice

LocalLucrri de aprareCategoria 3

Tabelul nr. 2 [12]ncadrarea Construciilor hidrotehniceCategoria Construciilor Hidrotehnice

Durata de exploatare:DefinitivRolul funcional3

PrincipalClasa de importan III

Conform STAS 4068/ 1987 Probabilitile anuale ale debitelor i volumelor maxime n condiii normale i speciale de exploatare [12], asigurrile de calcul i de verificare se obin astfel: Condiii normale - care corespund ipotezei de dimensionare a construciilor hidrotehnice Condiii speciale - care corespund ipotezei de verificare a construciilor hidrotehnice (pentru stabilirea grzilor de siguran i a coeficienilor minimi de siguran).

Tabelul nr. 3 [12]Clasa de importan conformSTAS 4273 1983Probabilitatea anual de depire (%)

Condiii normaleCondiii speciale

III5%1%

5. DATE INIIALE5.1. Studii topografice

Pentru elaborarea proiectului au fost realizate urmtoarele studii topografice: Plan de ansamblu Sc 1 : 25000 Plan de detaliu Sc 1 : 500

5.2. Studii hidrologicePrecipitaiile sunt reduse cantitativ (400 500 mm anual).Au fost ani ploioi (1966, 1968, 1972, 1981), cnd suma precipitaiilor a oscilat ntre 600 i 800 mm, dar i ani secetoi (1963, 1967, 1976, 1977), cnd suma precipitaiilor a oscilat ntre 150 i 330 mm.Studiul hidrologic este facilitat de existena a 5 posturi pluviometrice, situate pe conturul ntregii zone, de la care dispunem de date pe iruri statistice de la 16 la 22 ani.Valorile tuturor nivelurilor probabile solicitate au fost determinate utiliznd urmtoarea metodologie: S-au grupat irurile statistice ale nivelurilor maxime, medii i minime ale Dunrii. S-au extras valorile nivelurilor pentru probabilitile din curbele de asigurare.Nivelurile medii i minime probabile sunt prezentate lunar, pentru perioada de vegetaie (martie-octombrie), deoarece s-a inut seama c nivelurile minime anuale ale apelor Dunarii se nregistreaz iarna.

5.3. Studii geotehnice i hidrogeologiceForajul geotehnic a interceptat urmtoarea litologie: La suprafa, start vegetal de 0,40 cm; apoi avem un strat de argil prfoas cafenie cu pete feruginoase plastic consistent pe 2,10 m grosime; urmeaz un strat de argil cenuie cu zone mai nisipoase plastic consistente pe 2,00 m grosime; pe nc 2,00 m grosime avem un strat de argil prfoas cenuie cu zone mai nisipoase, plastic moale, plastic consisten; argila cenuie cu slab caracter mlos, cu compresibilitate ridicat, plastic moale pe grosime de 4,00 m; forajul s-a oprit la adncimea de 12,30 m, iar ultimul strat ntlnit este de praf nisipos, argilos cenuiu cu zone mai argiloase.

Tabelul nr. 5Foraj F-41 0,00Sol vegetal-0,40

Praf argilos cafeniu plastic vscos-1,30

Argil gras cafenie cu pete cenui i feruginoase consistent, cu compatibilitate mare-4,50

Argil prfoas cenuie cu zone vineii plastic moale foarte compresibil caracter mlos-6,50

Praf argilos nisipos cenuiu, plastic, moale curgtoare-9,00

Argil prfoas cenuie cu intercalaii nisipoase i argiloase, plastic moale, compresibil-12,30

6. MEMORIU DE PREZENTARE

6.1. Caracteristici generale.

Prezentul proiect trateaz la nivel de proiect de execuie documentaia tehnic i economic necesar realizrii instalaiei hidromecanice staiei de punere sub presiune SPP 14 Deni din sistemul de irigaii Deni Ostrov Peceneaga.

6.2. Date de baz.

Tema de baza solicit executarea unei staii de pompare n dou trepte care s deserveasc o suprafa total de 2654 ha.Staia este amplasat pe canalul CA4 la o distan de 124 m fa de canal.Staia preia apa prin dou conducte Dn 1200 mm ce sunt alimentate gravitaional din canal prin intermediul unei avancamere. Elementele canalului n dreptul avancamerei sunt:

C.C.= 232,65 m C.F.= 229,32 m NH= 232,18 m NH d= 231,15 m

Prin tema de proiectare se solicit executarea unei staii de punere sub presiune n dou trepte cu urmtoarele caracteristici:

Treapta I-aQ solicitat= 3900 m3/hQ instalat= 4003.2 m3/hPresiunea disponibil = 64.5 mCA

Treapta a II-aQ solicitat= 1460 m3/hQ instalat= 1488 m3/hPresiunea disponibil = 44 mCA

6.3. Descrierea lucrrilor proiectate.Pentru parametrii impui a rezultat folosirea urmtoarelor agregate:

Treapta I-a 5 buci electropompe 12NDS avnd:Q = 800 m3/h ; 0.222 l/s; H=62 mCA; N= 170 kw; n=1450rot/min

Treapta a II-a 8 buci electropompe Lotru 125 avnd:Q= 186 m3/h; 0.0516 l/s; H=44 mCA; N= 29 kw, n=2900 rot/min

Staia SPP 14 Deni este echipat cu agregate orizontale montate pe o platform n aer liber.Agregatele refuleaz ntr-un colector comun pentru fiecare treapt de presiune: Dn 900 mm pentru treapta I-a i respectiv 600 mm pentru treapta a II-a.Aceste conducte de la ieirea din staie se continu cu conducte din PREMO la dimensiunile respective conform proiectului de amenajri irigaii. Pe aspiraia unei pompe sunt prevzute robinete de trecere i compensatori de montaj la dimensiunile trecute pe planele de instalaii hidromecanice.De asemenea, pe refularea fiecrei pompe se ntalnesc compensatori de montaj, robinete de trecere i robinete de reinere la dimensiunile trecute n plana de instalaii hidromecanice.

6.4. Instalaia de hidrofor.Pentru regularizarea debitelor i compensarea lor, pe ambele trepte au fost prevzute recipiente de hidrofor tip orizontal de 30 m3. Presiunile i nivelele din hidrofor sunt urmtoarele:Treapta a I-a presiunea minima = 51mCA H minim = 0, 510 m msurat de la generatoarea inferioar a hidroforului H maxim = 0, 570 m msurat de la generatoarea inferioar a hidroforului Presiunea maxim = 63 mCA Treapta a II-a Presiunea minim = 36 mCA H minim = 0,51 m msurat de la generatoarea inferioar a hidroforului H maxim = 0, 77 m msurat de la generatoarea inferioar a hidroforului presiunea maxim = 45 mCAPentru refacerea pernei de aer s-a prevzut un electro compresor tip ECl avand debitul Q=0,95 m3/min; pn=12 daN/m2; N=13 kw; n=1000 rot/min.n afar de cele amintite mai sus staia este prevazut cu semnalizarea presiunilor minime i maxime in conductele de refulare.

6.5. Instalaia de golire.La sfrit de campanie staia se golete prin conductele de golire prevzute la ambele conducte de refulare. Prin deschiderea celor dou robinete de golire, apa se golete n baa prevzut pe platforma staiei iar din bae apa este trims n anul de garda al staiei cu ajutorul pompei EPEG din dotarea staiei.

6.6. Instruciuni de execuie.Funcionarea staiei de pompare in condiii optime, evitarea defeciunilor de punere n funciune ct i ulterior n exploatare, impun ca n timpul construciei staiei, la montajul utilajului tehnologic ct i a instalaiilor hidromecanice aferente utilajului tehnologic s fie respectate o serie de instruciuni dup cum urmeaz: Pozarea conductelor de aspiraie ct i a celor de refulare se va face conform procesului tehnologic pe un pat de pmnt corespunztor pregtit, umplerea i compactarea pmntului n jurul conductei conform procesului tehnologic pentru prentampinarea tasrilor ulterioare mbinrile sudate vor fi bine executate, vor fi verificate cu atenie din punct de vedere al etaneitaii i rezistenei, nainte de a fi acoperite cu pmnt. Conductele pozate n pmnt vor fi bine protejate mpotriva coroziunii prin izolaia intrit cu mpslitur din fibre de sticl avndu-se n vedere refacerea izolaiei pe poriunile deteriorate la lansarea i montarea conductelor n an. La montajul conductelor, armturilor etc. se va urmri s nu rmn n conducte resturi vegetale, pietre, obiecte metalice etc. care la punerea in funciune a staiei pot da natere la grave perturbaii. Se vor lua toate msurile n vederea organizrii antierului astfel nct s fie asigurate toate cerinele tehnice i sanitare, s fie prevzute i aprovizionate toate mijloacele de material necesare, instalaiile i dotrile pentru a se prentmpina la fiecare punct de lucru posibilitatea provocrii vreunui accident de munc Se vor avertiza prin panouri, inscripii, zonele periculoase ca: gropi, anturi, instalaii, depozite, drumuri de acces etc.Pentru deservirea utilajelor ct i pentru lucrul n zonele periculoase, sunt admii numai lucrtori calificai profesional, pentru lucrrile respective cu instructaj de protecia muncii fcut.6.7. Funcionarea staiei.Proba de punere n funciune:La punerea n funciune a utilajului tehnologic de baz, ct si cel auxiliar, se impune a se lua ca msuri: Verificarea cu o deosebit atenie a utilajelor din punct de vedere a corectitudinii montrii (n conformitate cu prescripiile de montaj indicate de furnizor) nainte de a fi puse in funciune. Se va verifica cu deosebit atenie modul cum se comport agregatul de pompare la funcionarea n gol, zgomotele suspecte, eventualele defeciuni care nu au fost remediate. Proba de funcionare n sarcin se va face cu fiecare agregat pe o durata de 72 ore, urmrindu-se cu o deosebit atenie modul de funcionare determinnd i nlturnd prompt defeciunile ivite. Punerea n funciune a agregatelor de pompare se va face cu robinetul de refulare nchis, astfel nct puterea absorbit de motor la pornire s nu depeasc limita admis, urmnd a se deschide parial robinetele pn cnd reeaua de conducte se umple, ajungndu-se la presiunea de lucru pe ambele trepte, presiunea pentru care a fost dimensionat instalaia i alese agregatele de pompare.

CAPITOLUL IIBREVIAR DE CALCUL

1. TEMA DE PROIECTARE:

S se proiecteze o staie de punere sub presiune SPP 14 Deni din sistemul de irigaii Deni-Ostrov-Peceneaga, cu dou trepte care s deserveasc unei suprafee totale de 2654 ha. Aspiraia se face n capt de canal i refularea se face direct in reeaua sistemului de irigaii. Micarea apei se considera permanent.

Fig. 1 Schia staiei de punere sub presiune.

Obiectul acestui proiect l constituie treapta I de pompare. Se cunosc: lungimea conductei de aspiraie: LA = 124m cota suprafeei libere a apei n bazinul de aspiraie: zA = 231,15 m lungimea conductei de refulare: LR = 18,8 mTreapta I: Qsolicitat = 3900 m3/h Presiunea disponibila 64,5 m

Etape:Treapta I1. Determinarea nlimii geodezice.2. Evaluarea nlimii maxime de pompare, Hmax.3. Alegerea tipului de pompe n funcie de Qmin i Hmax.4. Elaborarea schemei tehnologice interioare: amplasarea pompelor n plan orizontal alegerea echipamentelor hidromecanice dimensionarea conductelor din interiorul staiei (se stabilesc diametrul i lungimea pentru fiecare tronson)5. Analiza funcionrii individuale i n formaie.

1.1. Determinarea nlimii geodezice.

nlimea geodezic de pompare reprezint diferena dintre cota axului conductei n seciunea aval a conductei de refulare si cota dinamica din avancamera.

1.2. Evaluarea nlimii maxime de pompare, Hmax.

nlimea maxim de pompare se determin ca sum a nlimii geodezice, a pierderilor maxime de sarcin pe ntreaga instalaie i a presiunii disponibile cerute de beneficiar. Diametrul conductei unice de refulare se determina cu ajutorul relaiei recomandate pentru conducte ngropate [5]:

Pentru acest diametru i considernd c n zona staiei exista 2 vane, 2 coturi, 2 compensatoare pe fiecare fir de refulare, consider c pierderile de sarcin sunt de aproximativ 0,25 m. Presiunea disponibila ceruta de beficiar este de 64.5m.

unde: nalimea geodezic de pompare.

suma pierderilor de sarcina de la aspiraie pana la refulare.

presiunea disponibila ceruta de beneficiar.1.3. Alegerea tipului de pompe n funcie de Qmin i Hmax [3].Am ales 5 pompe 12 NDS cu debitul undei pompe Qp = 800 m3/h si Hmax = 62 m.

Fig. 2 Caracteristica intern a pompei 12NDS [3].

1.4. Elaborarea schemei tehnologice interioare.1.4.1. Amplasarea pompelor n plan orizontal.

Dimensiunile de gabarit n plan orizontal, ale acestei pompe [3] :

lungimea:

limea:

Dimensiunile recomandate pentru spaiile de trecere dintre pompe, dintre pompe i perei, dintre pompe i tablourile electrice sunt date n tabelul urmator [3] :

Debit m3/sa (m)b (m)c (m)d (m)Obs.

10,50,70,0-1,01,01,0-1,2-Distana pn la tabloul electric, e = 2,0 m

20,5-1,51,01,0-1,21,251,25-1,5

3>1,51,21,1-1,51,51,5-2,0

Notatiile conform figurii nr. 3

Fig. 3 Schema dimensiunilor recomandate pentru spaiile de trecere dintre pompe [3].n figura 4 sunt indicate schematic cele dou tipuri de construcie, n oglind, ale pompelor de tip NDS. Cele cinci pompe 12 NDS vor fi alese astfel nct dou dintre ele s fie n construcie dreapta, iar celelalte trei n construcie stnga. Dei sunt numai 5 pompe, s-a preferat amplasarea pe dou rnduri decalate, astfel nct s rezulte o construcie compact, de dimensiuni de gabarit minime..Fig. 4 Pompa NDS n construcie: a) dreapta, b) stnga [5]

Odat stabilit schema tehnologic interioar i dimensiunile cuvei, s-au stabilit implicit i lungimile tronsoanelor de conducte interioare.

Fig. 5. Schia schemei tehnologice interioare a staiei de pompare.

1.4.2. Alegerea echipamentelor hidromecanice [4]

Echipamentele hidromecanice care nzestreaz instalaia se aleg n funcie de diametrul nominal i de presiunea maxim n conducta pe care se monteaz. Conducta de aspiraie trebuie echipat cu o van de izolare. Pompa este montat sub nivelul apei din bazinul de aspiraie, de aceea vana este necesar pentru separarea pompei de surs, n cazul n care se efectueaz reparaii i trebuie golit instalaia. Pericolul de apariie a fenomenului de cavitaie este redus, avnd n vedere c pompa lucreaz cu suprapresiune pe aspiraie.

Vana de izolare aleas pentru conducta de aspiraie este tip cuit, care rezist la presiunea nominal . Presiunea nominal trebuie s fie cel puin egal cu presiunea maxim care se poate exercita pe conduct (n acest caz, ea depinde de adncimea la care este amplasat conducta sub nivelul apei n surs).

Fiecare dintre conductele individuale de refulare trebuie prevzut cu robinet de reinere i cu van. Se alege robinet de reinere de tip clapet i van tip fluture, ambele avnd presiunea nominal . Pe refulare, presiunea nominal este presiunea standard imediat superioar presiunii maxime din conduct. Presiunea maxim se calculeaz n funcie de nlimea de pompare la mers n gol:

Dimensionarea conductelor din interiorul staiei

Dimensionarea conductelor din interiorul staiei se refer la stabilirea diametrului i a lungimii pentru fiecare tronson de conducte.Lungimile conductelor din interiorul staiei se impun de ctre proiectant, n funcie de schema de conectare aleas si de planul de situaie.

a) Conductele de aspiraiea1) Dimensionarea conductei unice:

Diametrul conductei de aspiraie unice se determin cunoscnd debitul maxim oferit de pompele alese funcionnd n paralel. Qmax = 4000 m3/h i impunnd valoarea vitezei apei . Din ecuaia de continuitate rezultat [5]:

Diametrul a fost rotunjit la cea mai apropiat valoare standardizat. Viteza corespunztoare diametrului impus este:

a2) Dimensionarea conductelor de aspiraie individuale se face cunoscnd debitul unei pompe Qp = 800 m3/h i impunnd valoarea vitezei apei . Din ecuaia de continuitate rezult:

Lungimile conductelor de aspiraie reies din figura 4.Lungimea conductei de aspiraie unice pn la staia de pompare este de 124 m. Lungimea total pn la prima cofluen LA = 126.7 m. Lungimea tronsonului dintre pompa 1 i pompa 2 LA12=1.4m, lungimea ntre pompa 2 i pompa 3 LA2-3 = 3.15 m, lungimea ntre pompa 3 i pompa 4 LA3-4 = 1,4 m, lungimea ntre pompa 4 i pompa 5 LA4-5 = 3,15 m.

b) Conductele de refulare. Se recomand dimensionarea seciunii transversale a conductelor de refulare astfel nct s se menin aproximativ aceeai valoare a vitezei de curgere a apei ca i n conducta de refulare unic.

b1) Dimensionarea conductei unice de refulare se face cu ajutorul relaiei recomandate pentru conducte ngropate [5]:

n funcie de diametrul conductei unice de refulare i a debitului maxim oferit de instalaie putem afla cu ajutorul ecuaiei de continuitate viteza pe conduct, valoare pe care o vom impune pe toate conductele de refulare:

b2) Dimensionarea conductei individuale se face cunoscnd debitul unei pompe i impunnd valoarea vitezei apei . Din ecuaia de continuitate rezult:

Diametrul obinut pentru conducta individual de refulare impune montarea unui difuzor care s fac trecerea de la diametrul tuului de ieire din pomp la diametrul conductei de refulare, deci un difuzor 350/500.

Vana i robinetul de reinere care se monteaz pe aceast conduct vor avea diametrul nominal . n plus, conducta individual de refulare a pompei 1 este prevzut cu un cot la 90o i n afar de van, robinet de reinere i difuzor 350/500 i un al doilea difuzor 500/700 montat chiar nainte de confluena cu conducta pompei 2.

Conductele individuale de refulare ale celorlalte pompe sunt identice ntre ele avnd i un cot la pe lang van, clap de reinere i compensator.

Conductele individuale de refulare ncep la flana de refulare a pompei i se sfresc la prima confluen. Lungimea conductelor individuale de refulare este cea stabilit prin schema tehnologic interioar. Pentru pompa 1 lungimea este , pentru pompele 2 si 4 lungimea este , iar pentru pompele 3 si 5 lungimea este .

b3) Conductele de refulare intermediare: Diametrul conductei de refulare care unete conductele individuale de refulare ale pompelor 1 i 2, pentru viteza va fi:

Diametrul se adopt la valoarea standardizat , deci viteza se modific i devine. Diametrul conductei de refulare care unete conductele individuale de refulare ale pompelor 1, 2 cu cea a pompei 3, pentru viteza va fi:

Diametrul se adopt la valoarea standardizat ; deci viteza se modific i devine.

Diametrul conductei de refulare care unete conductele individuale de refulare ale pompelor 1, 2, 3 cu cea a pompei 4, pentru viteza va fi:

Din figura 6 rezult c lungimile acestor conducte sunt:

Fig. 6. Schia schemei tehnologice interioare a staiei de pompare.

1.5. Analiza funcionrii individuale i n formaie

Analiza funcionrii unei instalaii de pompare presupune determinarea punctelor de funcionare i a randamentelor corespunztoare acestor puncte, pentru cazurile n care pompele lucreaz individual sau n paralel.

Caracteristica intern a unei pompe fiind cunoscut din catalogul furnizorului, se traseaz caracteristica intern echivalent pentru cele 5 pompe montate n paralel.Caracteristica extern se traseaz pe acelai grafic. Se folosete relaia:

unde - modulul de rezisten echivalent pentru ntreaga instalaie de pompare, de la aspiraie la refulare.

1.5.1. Determinarea modulului de rezisten echivalent pentru ntreaga instalaie de pompare, Me

Modulul de rezisten echivalent se determin pe baza modulelor de rezisten calculate pentru fiecare tronson n parte, innd cont de modul de legare a tronsoanelor: serie sau paralel. Conductele sunt confecionate din oel i au grad mediu de utilizare. Rugozitatea absolut se consider [3]. Caracteristica universal a pompei fiind trasat pentru temperatura de 20oC, se va considera vscozitatea apei la aceast temperatur, adic [2]:

[2]

a) Modulul de rezisten pentru conducta de aspiraie [2]

a1) Conducta de aspiraie unic MA1:Conducta are urmtoarele dimensiuni geometrice:

Viteza de curgere a apei este: .

Numrul Reynolds este: . [2]:

regim turbulent

[2]

regim turbulent tranzitoriu[2]

[2]Coeficienii de pierdere local de sarcin se stabilesc pentru fiecare singularitate, n conformitate cu recomandrile specifice. Pentru conducta de aspiraie unic, se vor lua n calcul urmtorii coeficieni:

;;[3]Rezult modulul de rezisten :

[2]



Numrul Reynolds este: .

regim turbulent

regim turbulent tranzitoriu

Coeficienii de pierdere local de sarcin se stabilesc pentru fiecare singularitate, n conformitate cu recomandrile specifice. Pentru conducta de aspiraie unic, se vor lua n calcul urmtorii coeficieni:

Rezult modulul de rezisten:




regim turbulent




Modulul de rezisten al conductei de aspiraie unice MA4 este egal cu cel al conductei de aspiraie unice MA8.

a4) Conducta de aspiraie unic MA6 :Conducta are urmtoarele dimensiuni geometrice:



regim turbulent



[3]





regim turbulent


Coeficienii de pierdere local de sarcin se stabilesc pentru fiecare singularitate, n conformitate cu recomandrile specifice. Pentru conducta de aspiraie individual a pompei 1, se vor lua n calcul urmtorii coeficieni:

cot frnt la 45o; ;

, van tip cutit. [3]Rezult modulul de rezisten:

Modulul de rezisten al conductei de aspiraie individuale MA3 este egal cu cel al conductelor de aspiraie individuale MA7 i MA10.

a6) Conducta de aspiraie indicidual MA5:Conducta are urmtoarele dimensiuni geometrice:



regim turbulent


Coeficienii de pierdere local de sarcin se stabilesc pentru fiecare singularitate, n conformitate cu recomandrile specifice. Pentru conducta de aspiraie individual a pompei 1, se vor lua n calcul urmtorii coeficieni:

cot frnt la 45o; ;

, van tip cutit. [3]Rezult modulul de rezisten:

Modulul de rezisten al conductei de aspiraie individuale MA5 este egal cu cel al conductei de aspiraie individual MA9.

b) Modulul de rezisten pentru conducta de refulare b1) Conducta de refulare individual MR1:Conducta are urmtoarele dimensiuni geometrice:



regim turbulent


Coeficienii de pierdere local de sarcin se stabilesc pentru fiecare singularitate, n conformitate cu recomandrile specifice. Pentru conducta de refulare individual, se vor lua n calcul urmtorii coeficieni:

; ;

, van tip fluture; difuzor. [3]Rezult modulul de rezisten:

b2) Conducta de refulare individual MR2:Conducta are urmtoarele dimensiuni geometrice:



regim turbulent



; ;

, van tip fluture; [3]Rezult modulul de rezisten:

Modulul de rezisten al conductei de refulare individual MR2 este egal cu cel al conductei de refulare individual MR6.

b3) Conducta de refulare individual MR4:Conducta are urmtoarele dimensiuni geometrice:



regim turbulent



; ;

, van tip fluture; [3]Rezult modulul de rezisten:

Modulul de rezisten al conductei de refulare individual MR4 este egal cu cel al conductei de refulare individual MR8.b4) Conducta de refulare unic MR3:Conducta are urmtoarele dimensiuni geometrice:



regim turbulent



difuzor. [3] Rezult modulul de rezisten:

b5) Conducta de refulare unic MR5:Conducta are urmtoarele dimensiuni geometrice:



regim turbulent



difuzor.Rezult modulul de rezisten:




regim turbulent



difuzor. [3]Rezult modulul de rezisten:




regim turbulent



difuzor. [3]Rezult modulul de rezisten:

Aspiraie:

; ; ;;

; ; ;

,Refulare:

; ; ; ;

; ; ;.

Fig. 7 Schema modulelor de rezisten hidraulic.1.5.2. Determinarea modulelor de rezisten echivalente, pe subansambluri de conducte.

Modulul de rezisten echivalent se va calcula separat pentru aspiraie i pentru refulare. Se calculeaz n funcie de tipul de conexiune al tronsoanelor:

serie:[5]-paralel: [5]a) Aspiraie:Modulul de rezisten echivalent al conductei de aspiraie individual a pompei 5 MA10 cu conducta de aspiraie unic MA8 se calculeaz prin simpla adunare a celor dou module de rezisten pentru ca acestea sunt legate in serie:

Modulul de rezisten echivalent ntre MA8,10 i MA9 se calculeaz cu formula montajului n paralel:

b) Refulare:

Odat aflat modulul de rezisten hidraulic echivalent pentru ntrega staie, se poate trasa caracteristica exterioar cu relaia:

Se obin urmatoarele puncte de funcionare:H [m]Q [m3/h]

F161,77886

F261,831673

F361,902449,4

F461,973226

F562,054003,2

Graficul pentru stabilirea puncelor de funcionare este redat in Fig. 8

2. CALCULUL DE REZISTEN

2.1. Date de amplasament- Cldirea este amplasata n judeul Tulcea- Acceleraia de vrf pentru proiectare, a terenului, a - Perioada de control (col) a spectrului de rspuns - Clasa de importan i expunere seismic III, valoarea factorului de importanta - Clasa de ductilitate M Cod de proiectare seismic P100-1/2006

Caracteristici de rezisten a materialelor Beton C16/20, = 25.0 kN/ E = 27000 N/m Rezistene de calcul corectate pentru beton

fcd - rezistena la compresiune a betonului, diminuat cu factorul 0.85 i utilizat n calculul de dimensionare.fctd - rezistena la traciune a betonului, diminuat cu factorul 0.85 i utilizat n calculul de dimensionare.

Rezistente de calcul ale oteluluiPC52: Ra = 300 N/mm2;OB37: Ra = 210N/mm2;

2.2. Evaluarea ncrcrilor

Se realizeaz n conformitate cu prevederile Codului de proiectare CRO-2005 Bazele proiectrii structurilor n construcii. Structura se va calcula pentru situaia strilor limit ultime, astfel ncat efectele aciunilor de calcul n seciune, s fie mai mici dect rezistenele de calcul.

Gk,j - efectul pe structur al aciunii permanente i, luat cu valoarea sa caracteristic; Qk,i efectul pe structur al aciunii variabile I, luat cu valoarea sa caracteristic; Qk,1 efectul pe structur al aciunii variabile, ce are ponderea predominant ntre aciunile variabile, luat cu valoarea sa caracteristic; factor de simultaneitate al efectelor pe structur ale aciunilor variabile i (i = 2 , 3, , m) luate cu valorile lor caracteristice, avnd valoarea : = 0,7

2.2.1. Aciunea zpezii (CR 1-1-3-2005)

ncrcarea din zapad pe acoperi ia n considerare depunerea de zapad n funcie de forma acoperiului i de redistribuia zpezii cauzat de vant i de topirea zpezii.Valoarea caracteristic a ncrcrii din zpad pe acoperi sk=i * Ce * Ct * s0,ki- coeficientul de form pentru ncrcarea din zapad pe acoperis0,k- valoarea caracteristic a ncrcrii din zapad pe sol, n amplasament [kN/m2]Ce- coeficientul de expunere al amplasamentului construcieiCt- coeficientul termic

S0,k = 2,5 [kN/m2] - Constanta (fig 2.1 zonarea valorii caracteristice a ncrcrii din zapad pe sol, CR 1-1-3-2005).Ct=1.0 Ce=1.0 - expunere complet i=0.8 (pag 6 - CR 1-1-3-2005) Sk=0.8 * 0,8 * 1 * 2,5 kN/m2 = 1,6 kN/m2

2.2.2. Aciunea vntului (NP-082-04)

Presiunea vntului pe suprafee w(z).

Presiunea vntului la nlimea z deasupra terenului pe suprafee rigide exterioare sau interioare ale structurii:W(z)=qref * Ce(z) * Cpqref - este presiunea de referin a vntuluiCe(z) - factorul de expunere la nlimea z deasupra terenului Cp- coeficientul aerodinamic de presiuneqref = 0.4 kPa pentru Tulcea (fig A.2/pag 59 - NP-082-04)Ce(z) = Cg(z) * Cr(z) * Ct(z)(produsul dintre factorul de rafal, factorul de rugozitate i cel topografic)Pentru Cr(z)=1.0, factorul de expunere pentru 10 min interval de mediere a vitezei vntului se definete produsul dintre factorul de rafal i factorul de rugozitate corespunztor vitezei mediate pe 10 min. (fig 5/pag 13 - NP-082-04).Astfel, rezult c Ce(z)=1,72. Coeficientul aerodinamic de presiune se calculeaz conform cap 12 din NP-082-04.

2.2.3. Calculul presiunii vntului Perei verticali ai cldirilor cu form dreptunghiular n plann cazul de fa se aplic prevederea de la punctual a) ntrucat nltimea h (7,05m) este mai mic dect b (10.20m) se considera zon:

h = 3,3 m; b = 10,20 m;d = 8 m; e = min (b;2h) Cazul d < eCoeficienii de presiune pentru pereii verticali ai cldirii se determin conform tabelului 6- pag 17 din NP-082-04, n funcie de raportul d/h, astfel :

A > 10 m2 i d/h = 8 m / 3,3 m=2,42 => pentru zona -A: cpe=cpe10= -1-B: cpe=cpe10= -0.8-D: cpe=cpe10= 0.8-E: cpe=cpe10= -0.3

w(z)= qref * Ce(z) * Cpew(z)=400 Pa * 1,72 * 0.8w(z)=550,4 Pa= 0,55 kN/m2

2.2.4. Calculul forei tietoare de baz (P 100-1/2006)Determinarea forei de baz corespunzatoare modului propriu fundamental pentru fiecare direcie orizontal principal considerat n calculul cldirii:

Fb = 1 * Sd(T1) * m *

Sd(T1) - ordonata spectrului de rspuns de proiectare corespunzatoare perioadei fundamentale T1T1 - perioada proprie fundamental de vibraie a cldirii n planul ce conine direcia orizontal considerat.M - masa total a cldirii calculat ca suma maselor de nivel mi 1 - factorul de importan expunere al construciei - factor de corecie care ine seama de contribuia modului propriu fundamental prin masa modal efectiv asociat acestuia i care are valoarea =1.Perioada proprie fundamental T1 se determin pe baza unor metode de calcul dinamic structural sau prin metode aproximative cum este metoda energetic Rayleigh, conform anexei B din codul de proiectare seismic.T1=Ct * H3/4Ct - este un coeficient ale crui valori sunt n funcie de tipul structurii, astfel, pentru prezentul caz el are urmatoarea valoare: Ct=0.075H - nlimea cldirii, n metri, msurata de la nivelul fundaiei sau de la extremitatea superioar a infrastructurii rigide => T1 = 0.075 x 3,303/4 = 0.182 s.Tc = 0.7 (perioada de col a spectrului de rspuns) conform hrii de zonare fig 3.2 P100-1/20061 = 0.8 conform tabel 4.3 Clase de importan i expunere la cutremur pentru cldiri, prezenta cladire se ncadreaz n clasa de importan IV.

Sd(T1)=ag*= 0.20 * 9.8 * 2.75/4.025=1,339

q - factorul de comportare al structurii care are valoarea n concordan cu precizrile tabelului 5.1 -pag 66 din Codul de proiectare seismic, respectiv pentru clasa de ductilitatea M, pentru structura tip cadre q=3.5 u/1 = 4.025;Din ndeplinirea condiiei T1 < Tc rezulta ca (T) = 0 = 2.75.0 - factorul de amplificare dinamic maxima a acceleraiei verticale a micrii terenului de ctre structur avnd fraciunea din amortizarea critic = 0.05.Acceleraia de vrf a terenului din zona Tulcea pentru cutremure avnd intervalul de recurena IMR = 100 ani este ag = 0.20g conform fig 3.1.Fb = 0.8 * 1.339 * m * 1

2.2.5. Evaluarea ncrcrilor (aciunilor) la nivelul planeului teras necirculabilIndicativ CR0 2005Denumirea stratului (ncrcri permanente)Tip aciuneGrosime strat (m)Greutate specific (kN/m3)Valoare normat (kN/m2)Coef. de calcul n gruparea fundamentalValoarea de calcul (kN/m2)Coef. de calcul n gruparea specialValoare de calcul (kN/m2)

Plac b.a.G0,10252,51,353,37512,5

TencuialG0,02200,41,350,5410,4

HidroizolaieG0,0230,061,350,08110,06

Suma ncrcrilor permanente3,9962,96

Denumirea stratului (ncrcri temporare)Tip aciuneValoare normat (kN/m2)Coef. de calcul n gruparea fundamentalValoarea de calcul (kN/m2)Coef. de calcul n gruparea specialValoare de calcul (kN/m2)

ZpadQ1,61,52,40,40,6

UtilQ0,751,050,7870,40,3

Suma ncrcrilor3,1870,9

Tabel 4 - Evaluarea ncrcrilorMasa cldirii:

Fb = 0.8 * 1.339m/s2 * 106,112t * 1Fb = 113,67 kN

Momentul maxim n urma introducerii structurii n programul automat de calcul:

Mmax = 28,75 kNm

Evaluarea forei axiale corespunztoare stlpului central B3.

Aaf = 14,245 m2NSI= fora axial corespunztoare stlpului B3Aaf= aria de preluare a ncrcrilor, aferent stlpului B3

q = ncrcare

kN

2.3. Dimensionarea armturilor stlpului (STAS 10107/0-1990) supus la compresiune excentric oblic

Armarea se va realiza cu armatur profil striat PC52 i etrieri profil neted OB37. Betonul folosit este C16/20 cu rezistena la compresiune considerat redus conform punctului 1: Rc = 10,625 N/mm2 i Rt = 0,808 N/mm2. Pentru calculul armrii stlpului ales a fost utilizat ndrumtor pentru calculul i alctuirea elementelor de beton armat (scheme logice) Prof. Dr. Radu Agent, Prof. Dr. Ing. Rudor Postelnicu.Dimensionarea armturilor se realizeaz utiliznd schema 4.2.Compresiune excentric oblic, din ndrumtor.

Mmax=28,75 kNm

eax excentricitate adiional

N = fora axialMCX, MCY = moment de calculn, mx = factori

Alegerea dispunerii barelor longitudinale n funcie de factorul n.

Din tabelul 12 A (ndrumtor de calcul i alctuirea elementelor de beton armat) aleg patru bare dispuse la colurile seciunii. Extrag astfel = 1,60

1000kx = 6481000ky = 648

kx, ky = coeficieniSeciune transversal stlp = exponentCu n i mx0 se calculeaz Aax, considernd my=0 cu schema 2.2 pn la operaia 14, apoi cu n si my0 se calculeaz n acelai mod AayAax, Aay = aria de armtur pe direcia x, respectiv za = 35 mm (acoperirea cu beton a elementului)Seciunea este ntr-o zon plastic potenial la solicitri seismiceh0 = h-a = 300 mm - 35 mm = 265 mm

pentru PC 52

MC = M + N * ea = 30,30 kNm

Din tabelul 9 se extrage coeficientul = 0,15.

PC52

p = procente de armare.

Armarea stabilit este bun.

Determinarea capacitii portante (s.4.1.)Mcx = Mx + N * eaxMcx = 28,75 kNm + 77,51 kN * 0,02 m = 30,30 kNmMcy = My + N * eaxMcy = 28,75 kNm + 77,51 kN * 0,02 m = 30,30 kNmCu N i Aax se calculeaz Mx0 cu schema 2.1. considernd Mx = 0, apoi cu N si Aay se calculeaz My0 considernd Mx = 0. a = 35 mmh0 = h-a = 300mm - 35mm = 265mm

pentru PC52

n = 0,081

Din tabelul 9 se extrage m = 0,165Mc = m * b * h2 *RC = 0,165 * 300mm * 3002mm2 * 10,625 N/mm2 = 47,334 kNmea = 20 mmMx0 = My0 = Mc N * ea = 47,334 kNm 77,51 kN * 0,02 m = 46,78 kNm = 1,60

Verificarea:

Armarea transversal se va realiza constructiv cu etrieri cu 2 ramuri 8 poziionai la distana de 100 mm n zona potential plastic i 200 mm n restul zonelor.

Etrier 8

CAPITOLUL IIICAIET DE SARCINI,TEHNOLOGIE DE EXECUIE

Caiet de sarcini

Tehnologia de execuie a conductei de refulare

Pentru executarea conductei de refulare se folosesc conducte din oel.Tehnologia executrii conductelor are urmtoarele etape:

A. Etapa premergtoare:

1) pregtirea traseului conductei pentru aprovizionarea i manipularea materialelor;2) marcarea traseului i fixarea de repere n afara amprizei lucrrilor, n vederea execuiei lucrrilor la cotele din proiect;3) transportul evilor i a celorlalte materiale necesare legate de execuie;4) executarea izolaiei anti-corozive;

B. Etapa de execuie:

5) asamblarea i sudarea evilor;6) izolarea anti-coroziv a evilor;7) sparea traneelor; 8) mbinarea evilor;9) umplerea parial a traneelor;10) montarea pieselor speciale i execuia cminelor;

C. Etapa de execuie i de punere a acesteia n funciune:

11) probarea conductei pe tronsoane;12) nlturarea unei conducte n caz de defeciune;13) operaia de umplere, iar apoi de refacere a terenului;14) legarea tronsoanelor;15) proba conductei i completarea umpluturilor;16) splarea conductei;17) verificarea capacitii de transport i punerea n funciune la presiunea de regim;

Trasarea i nivelmentul

Prima operaie este cea n care constructorul va arta pe teren, conform proiectului, traseul conductei, marcnd prin borne i rui, punctele caracteristice. n cazul unor neconcordane ntre proiect i situaia din teren, proiectantul va fi tras la rspundere.Se vor bate rui de-a lungul aliniamentelor, de-o parte i de alta a terenului, la o distan apreciabil, pentru ca lucrrile s se desfoare fr a deplasa ruii.Adncimea de sptur se face cu rigle de nivel i cruci de vizare pentru a asigura cotele din proiect i pante continue.

Sptura

Execuia spturii se ncepe atunci cnd antierul este aprovizionat cu evi i alte materiale necesare, fiind indicat ca anurile s rmn deschise numai pe perioada necesar.Constructorul va ntocmi un grafic detaliat cu construcia conductei, sptura ncepndu-se conform acestui grafic. Conform prevederilor din proiect sptura se va face manual i mecanizat.n dreptul sudurilor de mbinare a tronsoanelor executate n an se vor face lrgiri i adncimi locale ale traneei.Pmntul rezultat din sptur se va depozita undeva, pentru a nu mpiedica lucrrile de asamblare a conductei, iar pmntul vegetal se depoziteaz separat pentru a se putea realctui.

Asamblarea i sudarea conductei n tronsoane

nainte de nceperea lucrrilor se va examina certificatul de calitate al evilor ct i dimensiunile i caracteristicile lor.Asamblarea se face prin: transportarea evilor n lungimea din fabricaie, de-a lungul traneei i asamblarea lor. Asamblarea pe tronsoane cu o lungime n funcie de capacitatea mijloacelor de transport, n atelier i transportarea de-a lungul traneei.evile ce urmeaz a fi asamblate se aeaz fcnd un unghi de 15-20 fa de axul traneei, la o distan aproximativ de 1,5 m fa de marginea traneei.

Dup ce se execut sparea la cotele din proiect, evile se lanseaz n tranee. ntre capetele evilor se las o distan de 0,5 m pentru evi care au grosimea mai mic de 10 mm i 1 m pentru evi care au grosimea mai mare.nainte de nceperea sudrii capetelor evilor trebuie verificate: s nu aib rugin sau murdrii; s nu fie ovalizate; s aib anfrenul corespunztor; planul de tiere al capetelor s fie perpendicular pe axul conductei.Sudurile se fac ntre temperaturile de -5 C i +25 C, iar n condiii de vreme nefavorabile sudrile se vor sista. Fiecare sudor are un poanson distinctiv care se va aplica pe suduri. Numrul de straturi de sudur aplicat, grosimea la direcia de sudare, intensitatea curentului electric, se determin pe antier i n laborator prin ncercri, avnd n vedere calitatea oelului evilor furnizate.Piesele de grosimi mai mari de 20 mm se vor nclzi nainte de sudare pentru a se evita apariia fisurilor i deformaiilor.Vanele se vor monta dup ce conducta a fost pozat. n locul instalrii se aduce vana asamblat cu tuuri, cu flane, capetele tuurilor fiind anfrenate.

Instalarea vanei se face astfel:

se msoar lungimea vanei cu tot cu tuuri, dup care din conduct se taie o bucat egal cu lungimea vanei; se netezesc marginile tiate ale evii; se coboar vana asamblat la locul de montaj; se ajusteaz i se sudeaz mai nti o mbinare, apoi dou.

La terminarea operaiei se verific execuia dup aspectul exterior al pieselor i al coloanelor de sudur, nefiind permise:

fisuri; neptrunderi; cratere n custur i n pori; trecerea brusc de la materialul de baz la materialul custurilor.La conducte este strict interzis sudarea prin ciocnire.

Izolaii anti-corozive

Cnd operaiile se execut de-a lungul traneei, se folosete un suport de aproximativ 15-20 cm pe care se urc eava.Se fac operaii pentru ca eava s fie: uscat, s nu prezinte praf, grsimi i rugin i trebuie adus la luciu metalic. Dup curire se aplic grund ntr-un strat continuu i uniform. evile care au fost date cu grund i nu se folosesc imediat, atunci cnd vor fi folosite, trebuie verificate pentru a nu avea praf, murdrie, umezeal. Grundul se trece printr-o sit cu ochiuri de 0,25 mm pentru a se ndeprta impuritile. Stratul de grund se aplic uniform avnd o grosime de 0,2 mm fr a se lsa locuri neacoperite. n caz de ploaie operaia se stagneaz. Dup ce grundul se usuc, se aplic stratul izolator. La grund se va folosi bitum, care se topete pentru a se obine o fluiditate pentru a se aplica mai uor (nclzirea se face pn la temperaturi de 205 C).Izolarea conductei se va face la interior cu un lac de bitum, iar la exterior cu grund pe care se va nfura pe band de P.V.C. ntr-un singur strat.

Proba de presiune cu ap

Presiunea de ncercare va fi 1,5 pregim pentru conducte unde sunt presiuni mai mari de 5 daN/cm2 ETAPE:

se instaleaz i se monteaz agregatul de presiune; se monteaz vane de golire pe captul de jos i robinete de aerisire pe captul de sus al conductei; toate mbinrile conductei se cur de pmnt; se umple conducta cu ap i apoi se nchid vanele de aerisire i se continu pomparea pn la realizarea presiunii pompei; se creeaz presiunea la ncercare; ncepnd din momentul umplerii conductei cu ap, observatorii noteaz presiunea din 10 n 10 minute i la toate schimbrile brute de presiune.Dac dup trecerea intervalului de o or de la realizarea presiunii de ncercare, scderea presiunii n tronsonul ncercat nu depete 10% din presiunea de ncercare i nu apar scurgeri de ap, atunci proba a avut succes.Rezultatele la proba de presiune pot fi influenate de aerul care nu a fost evacuat complet din conduct sau de variaiile de temperatur. n perioada de nghe, dup ce se fac probele, conducta se golete.Dup terminarea complet a lucrrilor de execuie de pe conduct, se face o prob a conductei n regim de exploatare.

Umplerea traneei

Se face n dou etape: dup lansarea i pozarea conductei; dup proba de presiune.

Umplerea traneei dup lansarea i pozarea conductei se face n straturi succesive de pmnt de 20 cm bine btut cu maiul pe o nlime de 50 cm peste creasta tubului. Conducta va fi acoperit cu pmnt lsnd libere, pn la efectuarea probei de presiune, mbinrile executate n tranee.La umplerea traneei nu se pun bulgri i bolovani de pmnt sau alte corpuri strine. n cazul n care exist riscul ca apele pluviale, colectate accidental n tranee, s deplaseze conducta, umplerea se face pe tronsoane scurte pentru ca traneele s fie umplute imediat dup pozarea conductei.La umplerea complet a traneei trebuie refcut suprafaa terenului iniial, iar restul de material se va transporta n zonele unde sunt necesare umpluturi.

Proba general i splarea conductei

Nu se poate trece la proba general dect dup ce au fost efectuate probele pe tronsoane, dup ce au fost nlturate i dup legarea tronsoanelor.Pentru a se asigura evacuarea complet a aerului din conduct, se deschid robinetele de aerisire, dup care se ncepe umplerea conductei. Dup umplerea conductei cu ap, din aval ctre amonte, se nchid vanele de dezaerisire i conducta va fi pus lent sub presiune pentru a se atinge presiunea de regim.La legturile ntre tronsoane se verific starea de etaneitate, iar daca sunt defeciuni se remediaz, dup care se completeaz umpluturile de pmnt.Splarea conductei se face pe tronsoane cu un debit care s asigure o vitez de 1,5 m/s. Durata splrii va fi stabilit astfel nct volumul de ap folosit s fie cel puin volumul tronsonului ce urmeaz a fi splat. Evacuarea apei de splare se face prin conductele de golire.n cazul n care se dorete dezinfectarea conductei, aceasta se face la cel mult 3 zile de la efectuarea splrii, se introduce n amonte o soluie dezinfectant (de regul clor), care se menine n conduct timp de 24 ore.

Recepia conductelor i punerea n funciune

Recepia are urmtoarele condiii: respectarea cotelor i dimensiunilor prevzute n proiectul de execuie; asigurarea etaneitii conductei; asigurarea capacitii de transport; respectarea msurilor de protecie i de securitate a muncii; executarea tuturor accesoriilor conductei.

Punerea n funciune a lucrrilor are nite msuri obligatorii: ntocmirea regulamentului de exploatare i ntreinere; instruirea personalului de exploatare i verificarea nsuirii de ctre acesta a prevederilor regulamentului de exploatare; asigurarea unui sistem corespunztor de informare a datelor.

CAPITOLUL IVDOCUMENTATIA TEHNICO - ECONOMIC

Documentaia tehnico-economic:

Documentaia tehnico-economic se refer la: antemsurtoare, deviz, necesar de for de munc, necesar de utilaje, cantiti materiale.Devizele au la baz antemsurtorile, care reprezint msurtorile exacte ale lucrrilor de terasamente i de construcii de pe reea.Cantitatea real a volumelor de terasamente se afl dup ntocmirea profilelor longitudinale ale reelei de canalizare.Antemsurtorile se ntocmesc conform procesului tehnologic de execuie a lucrrilor dinainte stabilit, att cu beneficiarul lucrrii ct i cu un potenial constructor, inndu-se cont de dimensionarea hidraulic a reelei ct i de condiiile din teren ale amplasamentului.Odat ntocmite antemsurtorile se poate trece la ntocmirea devizelor. n cazul proiectului de fa, am ntocmit spre exemplificare antemsurtorile i devizele, precum i extrasele de materiale, de for de munc i de utilaje pentru conducta de refulare.

Formular F2

Obiectiv PR01 IRIGATII IN SISTEMUL DAENI

CENTRALIZATORUL

cheltuielilor pe categorii de lucrari,

pt.obiectul OB01 - CONDUCTA REFULARE

Nr. cap./

Nr.subcapValoarea

crt.deviz(exclusiv TVA)

obiect ron

0123

1I.Lucrari de constructii

110101 TERASAMENTE4.520,244.520,24

220102 CORP CONDUCTA54.834,1954.834,19

TOTAL cap. I59.354,4359.354,43

TOTAL valoare (exclusiv TVA)59.354,4359.354,43

Taxa pe valoarea adaugata14.245,06

Total valoare (inclusiv TVA)73.599,49

57

45 45 45 45

1.5m

1.5m

1.5m

3.2m

3.2m

4.5m

2.8m

4.5m

2.8m

4.5m

1.4m 3.15m 1.4m 3.15m

1.5m 2.9m 1.5m 2.9m

0.75m

45

=500 =500 =500 =500 =500

=500 =700 =800 =900

=300=300 =300

=300=300

10m

=1000

126.7m

=1200

430

400

460

84

848280

7060

86

75

70

65

60

55

50

45

40

100 200 300 400 500 600 700 800 900 1000 1100 1200 1300

86

1.16m

2.76m

45 45 45 45

1.5m

1.5m

1.5m

3.2m

3.2m

4.5m

2.8m

4.5m

2.8m

4.5m

1.4m 3.15m 1.4m 3.15m

1.5m 2.9m 1.5m 2.9m

0.75m

45

126.7m

1.5m 1.5m

10m

MA2

MA3

MA4

MA5

MA6

MA7

MA8

MA9

MA10

MR1

MR1

MR2

MR3

MR4

MR5

MR6

MR7

MR8

MR9

MA1

F1

F2

F3

F4

F5

4045505560657075

300

100

500700

1100

1500

1900

2300

2700

3100

3500

3900

4300

4700

5100

5500

5900

6300

6700

Fig.8Caracteristicaexternainstalaiei

H[m]

Q[mc/h]

28.75

Diagramademomente

2 obs licentza

Documents