silozuri din beton armat calculul greutatilor

Se va proiecta structura unui siloz de cereale (8kN/m3) cu celule circulare

tangente(3x4 celule) situata in Buzau.

Deschiderile intre axele circulare: l= 6.3m

Inaltimea materiei: h=29m

În conformitate cu prevederile normativului P100/2013 construcţia face parte

din clasa de importanţă şi expunere la cutremur II avand factorul de importanţă γI = 1.2.

Conform hărţii de macrozonare seismică din normativul de proiectare antiseismică,

construcţia se află în zona caracterizată prin acceleraţia de vârf a terenului ag = 0.35g şi

perioade de control T C = 1.6s, T B = 0.32s, TD = 2s.

2.1. EVALUAREA ÎNCĂRCĂRILOR

Evaluarea încărcărilor se va face conform cu Cap. 4 din CR0-2012 - „Bazele

proiectării structurilor în construcţii” - proiectarea prin metoda coeficienţilor parţiali de

siguranţă.

Pentru starea limită ultimă, se consideră două grupări:

a) gruparea fundamentală din care fac parte:

i. încărcările datorate acţiunilor permanente,

ii. încărcările datorate unor încărcări temporare, a căror prezenţa

simultană este practic posibilă;

- Combinarea (efectelor) acţiunilor în Gruparea fundamentală pentru situaţiile

de proiectare persistentă sau normală şi tranzitorie

Combinarea efectelor acţiunilor în Gruparea fundamentală se face luând în

considerare:

(i) Valoarea de proiectare a acţiunii variabile predominante (γSd·Qk,1);

(ii) Valorile de grupare (ψ0.i·Qk,i) ale acţiunilor variabile ce acţionează

combinat cu acţiunea predominantă multiplicate cu coeficienţii parţiali de

siguranţă corespunzători, respectiv (γSd· ψ0.i·Qk,i);

Combinarea (efectelor) acţiunilor în Gruparea fundamentală poate fi exprimată astfel:

Ed=∑j=1

n

γG, j ∙ Gk , j+γ P ∙ P+γQ ,1 ∙ Qk ,1+∑i=2

m

γQ ,i ∙ ψ0. i ∙Qk ,∙

Ed=1.35∑j=1

n

Gk , j+1.5Q k ,1+∑i=2

m

1.5 ψ0.i ∙ Qk ,∙

conform CR0-2012 , formula 6.1 , pag. 21

unde:

Gk , j - efectul pe structură al acţiunii permanente I, luată cu valoarea să

caracteristică;

Qk , i - efectul pe structură al acţiunii variabile i, luată cu valoarea să caracteristică;

Qk ,1 - efectul pe structură al acţiunii variabile, ce are ponderea predominantă

între acţiunile variabile, luat cu valoarea să caracteristică;

ψ0 , i - factor de simultaneitate al efectelor pe structură ale acţiunilor variabile i

(i = 2, 3. ..., m) luate cu valorile lor caracteristice, având valoarea:

ψ0 , i=0,7

cu excepţia încărcărilor din depozite şi a acţiunilor provenind din împingerea

pământului, a materialelor pulverulente şi a fluidelor/apei caz în care:

ψ0 , i=1,0

b) gruparea specială care consideră de regulă:

i. încărcările datorate acţiunilor permanente,

ii. încărcările datorate unor acţiuni temporare a căror prezenţa în timpul

apariţiei unei acţiuni excepţionale este posibilă cu o intensitate

cvasipermanentă sau, eventual, frecvent întalnită, redusă,

iii. o acţiune excepţională.

Ed=∑j=1

n

Gk , j+P+ AEd+∑i=1

m

ψ2 ,i ∙Qk , i

Ed=∑j=1

n

Gk , j+ AEd+∑i=1

m

ψ2 ,i ∙ Qk , i

unde semnificaţiile simbolurilor utilizate sunt explicitate la 1.3 şi în Tabelele 2.1. 7.2, 7.3 şi

7.4. ale normativului CR0-2012 (Tabel 1.1 al documentului)

Tabel 1.1 Valori recomandate pentru factorii de grupare (combinare) a acţiunilor

variabile la clădiri şi structuri

Acţiunea Factori de grupare

ψ0 ψ1 ψ2

Acţiuni din exploatare provenind din

funcţiunea clădirii

- Rezidentială

- Birouri

- Intrunire/Adunare

- Spaţii comerciale

- Spaţii de depozitare

- Acoperişuri

0.7 0.5 0.3

0.7 0.5 0.3

0.7 0.7 0.6

0.7 0.7 0.6

1.0 0.9 0.8

0.7 0 0

Acţiuni din trafic

- Greutatea vehiculelor <30kN

- Greutatea vehiculelor 30 + 160kN

0.7 0.7 0.6

0.7 0.5 0.3

Acţiuni din zăpadă 0.7 0.5 0.4

Acţiuni din vânt 0.7 0.2 0

Acţiuni din variaţii de temperatură 0.6 0.5 0

SRN 1991/4

unde semnificaţiile simbolurilor sunt următoarele:

ψ0- Factor pentru valoarea de grupare a acţiunii variabile

ψ1 - Factor pentru valoarea frecventă a acţiunii variabile

ψ2 - Factor pentru valoarea cvasipermanentă a acţiunii variabile.

unde :

A❑Ed=γ I ∙ A❑E,k

ψ2 ,i - coeficient pentru determinarea valorii cvasipermanente a acţiunii variabile Qi ;

γI - coeficient de importanţa a construcţiei/structurii.

Încărcarea din zăpadă, conform CR 1-1-3-2012

Valoarea caracteristică a încărcării din zăpadă pe acoperiş, s, se determină astfel:

sk=gls · μi · Ce · Ct ·sk [kN/m2], conform CR1-1-3/2012, formula 4.1 , pag. 11

gls- factorul de importanţă-expunere pentru acţiunea zăpezii;

gls=1.1; conform Tabel 4.2-Valorile factorului importanţă-expunere pentru acţiunea

zăpezii

Ce - coeficientul de expunere al amplasamentului construcţiei;

Ce = 1.0; conform CR 1-1-3-2012 Tabel 4.3- Valoarea coeficientul de expunere;

Ct - coeficientul termic;

Ct = 1.0;

sk-valoarea caracteristică a încărcării din zăpadă pe sol, în amplasament[kN/m2];

sk =2 [kN/m2] pentru Buzau;

μi- coeficientul de formă pentru încărcarea din zăpada pe acoperiş;

μi= 0.8;

sk=1.1·0.8·1·2 = 1.76 kN/m2

panta acoperisului

[cm/m]0

unghiul acoperisului

[grade]0.000

Sk [ kN/mp] 2 gls 1.1μi 0.80 Ce 1Ct 1

Calculul incarcarii din zapada (CR 1-1-3/2012)

S [kN/mp] 1.76

Greutatea 1

Planseu:

- izolatie: suprafataizolatie=503.712 m2 =>

gizolatie=(0.042+0.06 ) ∙ 503.712=51.379 kN

- straturi/fasii metalice: Vfasii=0.2∙503.712=100.742m3=>

gfasii=15∙ 100.742=1511kN

- grinzi: V gr=0.15 ∙ 4 ∙ 26.4=16.236 m3

ggr=25 ∙16.236=405.9 kN

- ½ stalpi: V stp=1.016 ∙0.3 ∙28 ∙ 0.5=4.268 m3

ggr=25 ∙ 4.268=106.71 kN

- ½ inchideri BCA: V bca=0.5∙3.5 ∙(2 ∙0.7 ∙ 26.4+2∙ 0.7 ∙19.08)=111.426 m3

gbca=7.7 ∙111.426=857.98 kN

Zapada: gz=1.76 ∙503.712=886.53 kN

volum/suprafatagreutate specifica

valoare normata [kN]

izolatie 503.712 --- 51.379fasii 100.742 15 1511

grinzi 16.236 25 405.9004.268 25 106.706

111.426 7.7 857.9802933.101

503.712 --- 886.5333819.634Total

G1 [kN]

planseu

1/2 stalpi1/2 inchidere BCA

Total permanentezapada

Greutatea 2

- Planseu BA: Vpl=0.2∙503.712=100.742m3=>

gpl=25 ∙ 100.742=2518.56 kN

- ½ stalpi: V stp=1.016 ∙0.3 ∙28 ∙ 0.5=4.268 m3

ggr=25 ∙ 4.268=106.71 kN

- ½ inchideri BCA: V bca=0.5∙3.5 ∙(2 ∙0.7 ∙ 26.4+2∙ 0.7 ∙19.08)=111.426 m3

gbca=7.7 ∙111.426=857.98 kN

- utile: gu=7.5 ∙ 503.712=3777.84 kN

Greutatea 3- ipoteza 1 (se considera celulele pline)

- celule siloz: Vcs=29∙46.08=1336.3m3=>

gcs=25 ∙1336.3=33407.6 kN

- cereale: V cr=29 ∙ 420.9=12206.07 m3

gcr=8 ∙ 12206.07=97648.6 kN



111.426 7.7 857.9804.268 25 106.706

100.742 25 2518.563483.246

503.712 --- 3777.8407261.086

G2 [kN]

1/2 stalpi1/2 inchidere BCA

Total permanenteutile

Total

planseu



1336.304 25 33407.60112206.071 8 97648.568

131056.169

G3 [kN] - ipoteza 1 (tot)

celule silozcereale

Total

Greutatea 3- ipoteza 2 (se considera silozul ocupat in partea de sus)


gcs=25 ∙1336.3=33407.6 kN

- cereale: V cr=29 ∙ 269.3=7809.6 m3

gcr=8 ∙7809.6=62476.74 kN

Greutatea 3- ipoteza 3 (se considera silozul ocupat in jumatatea din stanga)


gcs=25 ∙1336.3=33407.6 kN

- cereale: V cr=29 ∙ 220.03=6380.88 m3

gcr=8 ∙ 6380.88=51047.05 kN



1336.304 25 33407.6017809.592 8 62476.739

95884.341

G3 [kN] - ipoteza 2 (jumatate sus)

celule silozcereale

Total



1336.304 25 33407.6016380.881 8 51047.048

84454.649

G3 [kN] - ipoteza 3 (jumatate stanga)

celule silozcereale

Total

Greutatea 3- ipoteza 4(se considera silozul ocupat in diagonala)


gcs=25 ∙1336.3=33407.6 kN

- cereale: V cr=29 ∙ 246.87=7159.23 m3

gcr=8 ∙ 7159.23=57273.84 kN

Greutatea 4

- Planseu BA: Vpl=0.3∙537.92=4034.37m3=>

gpl=25 ∙ 100.742=2518.56 kN

- ½ stalpi: V stp=1.016 ∙0.3 ∙28 ∙ 0.5=4.268 m3

ggr=25 ∙ 4.268=106.71 kN

- ½ inchideri BCA: V bca=0.3 ∙3. 8∙(26.6+20.25)=53.36 m3

gbca=25∙ 53.36=857.98 kN



1336.304 25 33407.6017159.230 8 57273.838

90681.439

G3 [kN] - ipoteza 4 (diagonala)celule siloz

cerealeTotal

silozuri din beton armat calculul greutatilor

Documents