Universi tatea Petrol – Gaze

Ploiest i Facultatea de Inginerie Mecanica si Electrica

Proiect la Tehnologia Utilajului

Electromecanic

Prof. Coordonator: Ing. R. G. Rapeanu

Student: Radeanu Gavrila

Electromecanica Grupa 1519

2

Cuprins

1. Tema proiectului ............................................................................................................................. 3

2. Alegerea materialului de baza si a materialului de inlocuire .......................................................... 4

Alegerea materialului de baza ............................................................................................................. 4

Alegerea materialului de inlocuire ...................................................................................................... 4

3. Alegerea semifabricatului de pornire si a dimensiunilor acestuia .................................................. 5

4. Stabilirea ultimei operatii de prelucrare mecanica ......................................................................... 6

5. Realizarea filmului tehnologic de executie a reperului ................................................................... 7

6. Alegerea masinilor - unelte si a sdv-urilor folosite ........................................................................ 14

7. Calculul analitic si dupa normative al dimensiunilor interoperationale ....................................... 15

Calculul analitic al suprafetei exterioare Ø170 ................................................................................. 15

8. Calculul parametrilor regimului de aschiere ................................................................................. 18

Calculul parametrilor regimului de aschiere pe suprafata Ø 58.0

68.0170

............................................... 18

Operatia II, asezarea A, faza 5(strunjire de degrosare superioara): ............................................. 18

Operatia VI, asezarea A, faza 4 (strunjire fina superioara): .......................................................... 18

Operatia VII, asezarea A, faza 2 (rectificare de finisare): .............................................................. 19

Calaculul parametrilor regimului de aschiere pentru suprafata Ø250 + 1.05 + 0.92 .................... 20

Operatia II, asezarea B, faza 5, (strunjire de degrosare superioara) ............................................. 20

Operatia VI, asezarea A, faza 6 (strunjirea de finisare superioara) ............................................... 20

Operatia VII, asezarea A, faza 3 (rectificare fina) .......................................................................... 21

9. Calculul normei tehnice de timp ................................................................................................... 22

Calculul normei tehnice de timp pentru suprafata Ø170 − 0.68 − 0.58 ........................................ 22

Operatia II, asezarea A, faza 9 (srunjire de degrosare superioara) ............................................... 22

Operatia VI, asezarea A, faza 4 (srunjire fina superioara) ............................................................ 22

Calculul normei tehnice de timp pentru suprafata Ø250 + 1.05 + 0.92 ........................................ 23

Operatia II, asezarea A, faza 5 (srunjire de degrosare superioara) ............................................... 23

Operatia VI, asezarea A, faza 6 (srunjire de finisare superioara) .................................................. 23

10. Tema speciala ............................................................................................................................ 25

3

1. TEMA PROIECTULUI

Sa se realizeze proiectarea tehnologiei de executie pentru reperul cilindr inferior, care se va executa in numarul de o bucata, avand ca tema speciala „proiectarea unui dispozitiv pentru cresterea productivitatii la gaurire”.

Etapele prelucrarii: 1. Analiza critica a desenului de ansamblu cu stabilirea conditiilor de

lucru ale reperului dat si realizarea desenului de executie a acestuia. 2. Alegerea materialului de baza si a materialului de inlocuire cu

caracteristicile fizico chimice ale acestuia, in functie de

caracteristicile functionale ale reperului. 3. Alegerea semifabricatului de pornire si a dimensiunilor acestuia.

4. Stabilitrea ultimei operatii de prelucrare mecanica. 5. Realizarea filmului tehnologic de executie a reperului. 6. Alegerea masinilor unelte si a SDV-urilor necesare.

7. Calculul analitic si dupa normative a dimensiunilor interoperationale. 8. Calculul parametrilor regimului de aschiere.

9. Calculul normei tehnice de timp 10.Tema speciala.

4

2. ALEGEREA MATERIALULUI DE BAZA SI A

MATERIALULUI DE INLOCUIRE

Alegerea materialului de baza

Conform STAS 880-77 Oteluri carbon de calitate si oteluri carbon superioare pentru constructii de masini, s-a ales ca material de baza OLC45,

avand urmatoarele caracteristici:

Caracteristici chimice: C Mn S P Cr Ni Mn

34MoCrNi16 0,30…0,42 0,40…0,70 Max. 0,35 Max. 0,35 1,40…1,70 1,40…1,70 0,15…0,30

Caracteristici fizice:

Diametrul

probei de

tratament

termic de

referinta

Felul

tratamentului

termic

Limita

de

curgere

Rpo,2

[N/mm2]

Rezistenta

la rupere

Rm

[N/mm2]

Alungirea

la rupere

A5 [%]

Gatuirea

la

rupere

Z [%]

Duritate

Brinell

HB

34MoCrNi16 16 CR 1000 1200…1400 9 40 248

Alegerea materialului de inlocuire

Conform STAS 791 – 77 Oteluri aliate si oteluri superioare pentru constructia de masini, s-a ales ca material de inlocuire 33MoC11, avand

urmatoarele caracteristici:

Caracteristici chimice:

C Mn S P Cr Ni Mn Altele

39MoAlCr15 0,35…0,42 0,30…0,60

Max. 0,25

Max. 0,025

1,35…1,65 - 0,15…0,25 Si=0,20…0,45 Al=0,70…1,10

Caracteristici fizice:

Diametrul

probei de

tratament

termic de

referinta

Felul

tratamentului

termic

Limita

de

curgere

Rpo,2

[N/mm2]

Rezistenta

la rupere

Rm

[N/mm2]

Alungirea

la rupere

A5 [%]

Gatuirea

la

rupere

Z [%]

Duritate

Brinell

HB

39MoAlCr15 30 CR 830 980 14 50 229

5

3. ALEGEREA SEMIFABRICATULUI DE PORNIRE

SI A DIMENSIUNILOR ACESTUIA Conform STAS2171 – 70, s-a ales ca semfabricat de pornire bara cilindrica forjata liber la ciocane (Fig.1).

Fig. 1

Adaosurile de prelucraresi abaterile limita (Vlase I, pag. 124, tabelul 8.33): 𝑎𝑑 = 23𝑚𝑚; 𝑎𝑠𝑑 = +8𝑚𝑚; 𝑎𝑖𝑑 = −5𝑚𝑚

𝑎𝑙 = 50𝑚𝑚; 𝑎𝑠ℎ = +15𝑚𝑚; 𝑎𝑖ℎ = −15𝑚𝑚 =>𝑎𝑑

2= 11.5 𝑚𝑚;

𝑎ℎ

2= 25 𝑚𝑚

Dimensiunile piesei finite (conform desenului de executie):

d=37mm; h=410mm Dimensiunile semifabricatului de pornire vor fi: 𝐷 = 𝑑 + 𝑎𝑑 = 323 𝑚𝑚 𝐻 = ℎ + 𝑎ℎ = 1910𝑚𝑚

6

4. STABILIREA ULTIMEI OPERATII DE

PRELUCRARE MECANICA Stabilirea ultimei operatii de prelucrare mecanica este data in tabelul 1:

Nr.Crt. Dimensiunea Toleranta Rugozitatea Ultima operatie de prelucrare

mecanica mm µm µm

1 125 - Rectificare fina

2 250 - Rectificare fina

3 1270 - Rectificare de finisare

4 10 - Burghiere

5 200 592 Rectificare fina

6 300 741 Rectificare de finisare

Observatii:

1. Tolerantele s-au trecut in functie de treapta de precizie (Vlase I, pag.147, tabelul 8.69)

2. Rugozitatile s-au trecut conform desenului de executie. 3. Ultima operati de prelucrare s-a dterminat in functie de rugozitate (Vlase

I, pag. 149, tabelul 8.71).

7

5. REALIZAREA FILMULUI TEHNOLOGIC DE

EXECUTIE A REPERULUI

Filmul tehnologic de executie a reperului considerat este prezentat in tabelul 2. Utilajele, sculele si SDV-urile s-au trecut conform capitolului 6.

8

Operatia Denumirea

pozitiei Asezarea Faza

Denumirea

fazei Schita asezarii

Utilaje folosite

Masina-

unealta Scula SDV

1 2 3 4 5 6 7 8 9

I Debitare A 1 2

Debitarea semifabricatului

Fierastrau curcular

Subler

II Strunjire de degrosare

A

1 Strunjire frontala de degrosare Ø

SN630 Cutit Subler

2 Centruire

3

Strunjire de

degrosare

superioara Ø

4

Strunjire

frontala de

degrosare Ø

9

Operatia Denumirea

pozitiei Asezarea Faza

Denumirea

fazei Schita asezarii

Utilaje folosite

Masina-

unealta Scula SDV

1 2 3 4 5 6 7 8 9

II

Strunjire

de

degrosare

B

1

Strunjire

frontala de

degrosare Ø

SN630 Cutit Subler

2 Centruire

3

Strunjire de

degrosare

superioara Ø

4

Strunjire de

degrosare

superioara Ø

5

Strunjire de

degrosare

superioara Ø

10

Operati

a

Denumirea

pozitiei

Asezare

a

Faz

a

Denumirea

fazei Schita asezarii

Utilaje folosite

Masina

-

unealta

Scul

a

SD

V

1 2 3 4 5 6 7 8 9

III Control A 1 Control

intermediar

IV

Tratament

termic de

imbunatatire

.

A 1

Tratament

termic de

imbunatatire

.

Cuptor

V Control A 1 Control

intermediar

τ (min)

t (℃)

ulei

830 ℃

ulei

550 ℃

τ (min)

t (℃)

Calire Revenire inalta

11

Operati

a

Denumire

a pozitiei

Asezare

a

Faz

a

Denumire

a fazei Schita asezarii

Utilaje folosite

Masina

-

unealta

Scul

a SDV

1 2 3 4 5 6 7 8 9

VI Strunjire

de finisare A

1 Strunjire frontala de finisare Ø

SN630 Cutit

Micrometr

u

Subler

2

Strunjire de finisare superioara

Ø

3

Strunjire de

finisare canal Ø

4

Strunjire de finisare superioara

Ø

5 Strunjire frontala de finisare Ø

6

Strunjire de

finisare superioaraØ

7 Strunjire frontala de

finisare Ø

8

Strunjire de finisare superioaraØ

12

Operati

a

Denumire

a pozitiei

Asezare

a

Faz

a

Denumirea

fazei Schita asezarii

Utilaje folosite

Masina

-

unealta

Scul

a SDV

1 2 3 4 5 6 7 8 9

VII Rectificare A

1

Rectificare

degrosare

Ø

Masina de

rectificat exterior

Pietre Micrometru,

subler

2

Rectificare

degrosare

Ø

3

Rectificare

degrosare

Ø

4

Rectificare

degrosare

Ø

5

Rectificare

degrosare

Ø

6

Rectificare

degrosare

Ø

7

Rectificare

degrosare

Ø

8

Rectificare

degrosare

Ø

VIII Control A 1

Control

intermedia

r

Micrometru

, subler

13

Operat

ia

Denumire

a pozitiei

Asezar

ea

Faz

a

Denumire

a fazei Schita asezarii

Utilaje folosite

Masina-

unealta

Scul

a SDV

1 2 3 4 5 6 7 8 9

IX Frezare A

1

Frezare

degrosar

e canal

de pana

Masina de

frezat

universala

FU1250X100

Frez

a

Micrometr

u, subler

2

Frezare

finisare

canal de

pana

3

Executat

gauri, si

filetare

4

Executat

gaura

canala de

ungere

5

Executat

gaura

canala de

ungere

X Control A 1 Control

final

Micrometr

u, subler

14

6. ALEGEREA MASINILOR - UNELTE SI A SDV-URILOR

FOLOSITE

Strung de degrosare: Strung normal SN 630 (Vlase I, pag.267, tab.10.1) h=630 mm; L=3000 mm

Cutit pentru degrosare armat cu placute din carburi metalice P: 𝛾 = 12°; 𝜘 =95°; 𝜎𝑎 = 11 𝑑𝑎𝑁/𝑚𝑚2

Cutit pentru colt pentru degrosare armat cu pacute metalice din carburi metalice

Cutit frontal pentru degrosat armat cu carburi metalice Subler exterior

Strunjire de finisare:

Strung normal SN630 (Vlase I, pag.267, tab.10.1)

Cutit drept pentru finisare armat cu placutte din carburi metalice (Vlase I, pag 90, tab.6.2)

Cutit frontal frontal pentru finisare cu placute din carburi metalice (Vlase I, pag 90, tab.6.2)

Cutit pentru colt pentru finisat armat cu placute din carburi metalice (Vlase I, pag

90, tab.6.2) Subler exterior, micrometru

Gaurire:

Masina de gaurit verticala (Vlase I, pag.274, tab.10.3) Subler de interior si adancime

Filetare:

SN 630

Tarod Ø24 Micrometru cu falci

Rectificare:

Masina de frezat FU1 1250x325 (Vlase II, pag.222, tab.10.1) Freza disc din otel rapid (Vlase II, pag.92, tab.9.5) Subler de interior si adancime, micrometru.

15

7. CALCULUL ANALITIC SI DUPA NORMATIVE AL

DIMENSIUNILOR INTEROPERATIONALE

Calculul analitic al suprafetei exterioare ∅𝟐𝟎𝟎−𝟎.𝟑𝟑𝟐−𝟎.𝟐𝟔

𝜌𝑐𝑒𝑛𝑡𝑟 =1

4∙ 𝑇𝑘 = 1750 𝜇𝑚

𝜀𝑎,𝑘 = 0.25 ∙ √𝑇𝑘−12 + 1

𝐴𝑚𝑖𝑛,𝑐 = 2(𝑅𝑍,𝐾−1 + 𝑚𝑘−1) + 2(0.96 ∙ 𝜀𝑎,𝑘 + 0.4 ∙ 𝜌𝑘−1)

𝑑𝑚𝑖𝑛,𝑘−1 = 𝑑𝑚𝑖𝑛,𝑘 + 𝐴𝑚𝑖𝑛,𝑘

𝑑𝑚𝑎𝑥,𝑘 = 𝑑𝑚𝑖𝑛,𝑘 + 𝑇𝑘

𝐴𝑚𝑖𝑛.𝑘 = 𝑑,𝑎𝑥,𝑘 − 𝑑𝑚𝑎𝑥,𝑘

16

Denumirea

Fazei

Elementele adaosului

Amin,c dmin TK

Dimensiuni limită Abateri efective Notarea

cotei Rz,j-1 mj-1 ρj-1 εa,j

calculate efective Amin,k An,k

dmin dmax dmin dmax

μm μm μm μm μm mm μm mm mm mm mm mm mm mm

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15

Semifabricat - - - - - 210.76 5000 210.76 215.76 210.7 216 - - 0188

Strunjire de degroşare 25.2 1000 1250 1250 5450.4 205.31 2900 205.31 208.21 205.3 208 5.4 8 0

4178

Tratament termic - - - - - - - - - - - - - -

Strunjire de finisare 12.8 974.8 75 725 3427.2 201.89 1150 203.04 201 203.04 201.8 3.5 3.5 0

6.1173

Rectificare 6.4 962 3.125 287.5 2491.3 199.4 592 199.4 200 199.4 200 2.4 3 58,0

68.0170

Tabel.1 Calculul analitic al suprefetei exterioare Ø200

17

Denumirea operatiei IT, T AN DN

Semifabricat 5000 µm 23 0

5323

Strunjire degrosare IT6, 3200 µm 203 0

6.47.302

Tratament termic - -

Strunjire finisare IT4, 1300 µm 2.1 0

9.26.300

Rectificare IT3, 741 µm 0.6 92.0

05.1300

18

8. CALCULUL PARAMETRILOR REGIMULUI DE

ASCHIERE

Calculul parametrilor regimului de aschiere pe

suprafata ∅𝟐𝟎𝟎−𝟎.𝟑𝟑𝟐−𝟎.𝟐𝟔

Operatia II, asezarea A, faza 3 (strunjire de degrosare

superioara):

Scula aschietoare: cutit drept pentru degrosare armat cu placuta din carburi

metalice. Adancime de aschiere:

𝑡 =𝐴𝑝

2𝑖=

6.81

2= 3.405 𝑚𝑚 ⇒ 𝑡 = 4 𝑚𝑚

Ap=adaos de prelucrare; Ap=6.81 mm i=nr de treceri.

Avansul (Vlase I, pag.156, tab 9.1) s=0,9 mm/rotce corespunde gamei de avansuri a SN-urilor.

Viteza de aschiere: (Vlase I, pag164, tab 9.15) v=121 m/min Coeficient de corectie:

In functi de starea materialului: k1=0,85

In functie de rezistenta materialului: k2=1 In functie de geometria sculei: k3=0,9

Viteza de aschiere corectata: vc=v*k1*k2*k3=121*0.85*1.09=124.96 m/min

Turatia de calcul:

𝑛𝑐 =1000 ∙ 𝑣𝑐

𝜋 ∙ 1000=

1000 ∙ 124.96

𝜋 ∙ 178= 223.46 𝑟𝑜𝑡/𝑚𝑖𝑛

Viteza de aschiere recalculata:

𝑣𝑟 =𝜋 ∙ 𝐷 ∙ 𝑛𝑟

1000=

𝜋 ∙ 178 ∙ 202

1000= 112.95 𝑚/𝑚𝑖𝑛

Operatia VI, asezarea A, faza 4 (strunjire fina superioara):

Scula aschietoare: cutit drept pentru finisare armata cu placuta din carburi metalice.

Adancimea de aschiere:

𝑡 =𝐴𝑝

2𝑖=

2.746

2 ∙ 1= 1.373 𝑚𝑚 ⇒ 𝑡 = 1.5 𝑚𝑚

Ap – adaos de prelucrare

i – numar de treceri

Avansul (Vlase I, pag.160, tab 9.8.) s=0.1 mm/rot ce corespunde gamei de avansuri a SN ales.

19

Viteza de aschiere (Vlase I, pag.164, tab 9.15) v=270 m/min

Coeficientii de corectie:

In functie de starea materialului: k1=0,85 In functie de rezistenta materialului: k2=1.35 In functie de geometria sculei: k3=1

Viteza de aschietre corectata:

𝑣𝑐 = 𝑣 ∙ 𝑘1 ∙ 𝑘2 ∙ 𝑘3 = 309.82 𝑚/𝑚𝑖𝑛 Turatia de calcul:

𝑛𝑐 =1000 ∙ 𝑣𝑐

𝜋 ∙ 𝐷=

1000 ∙ 309.82

𝜋 ∙ 173= 570 𝑟𝑜𝑡/𝑚𝑖𝑛

Viteza de aschiere recalculata:

𝑣𝑟 =𝜋 ∙ 𝐷 ∙ 𝑛𝑟

1000=

𝜋 ∙ 173 ∙ 540

1000= 293.48 𝑚/𝑚𝑖𝑛

Operatia VII, asezarea A, faza 2 (rectificare de finisare):

Scula aschietoare: disc abraziv. Adancimea de aschiere (Vlase II, pag.184, tab.9.14) t=0,01 mm/trecere. Nr de treceri:

𝑖 =𝐴𝑝

0.01=

2.708

0.01= 270.8 𝑡𝑟𝑒𝑐𝑒𝑟𝑖

Avans longitudinal (Vlase II, pag.184, tab.9.148): 𝑆1 = 0.3 ∙ 𝐵 = 0.3 ∙ 119 = 35.7 𝑚𝑚

B – diametrurul discului abraziv (Vlase II, pag.181, tab.9.143) 𝐵 = 0.7 ∙ 𝐷𝑔 = 0.7 ∙ 170 = 119 𝑚𝑚

Viteza de aschiere a discului abraziv (Vlase II, pag.186) v=25 m/s

Turatia:

𝑛𝑐 =6000 ∙ 𝑣

𝜋 ∙ 𝐷=

6000 ∙ 27

𝜋 ∙ 170= 303.33 𝑟𝑜𝑡/𝑚𝑖𝑛

Din caracteristicile WMW 700x125 (Vlase II, pag.228, tab.10.11) 𝑛𝑟 = 350 𝑟𝑜𝑡/𝑚𝑖𝑛

Vieza de aschiere recalculare:

𝑣𝑟 =𝜋 ∙ 𝐷 ∙ 𝑛𝑟

6000=

𝜋 ∙ 170 ∙ 350

6000= 31.15 𝑚/𝑚𝑖𝑛

Viteza de avans (circular) a piesei (Vlase II, pag 186): 𝑣𝑠 = 25 𝑚𝑚/𝑚𝑖𝑛

Turatia:

𝑛𝑝 =1000 ∙ 𝑣𝑠

𝜋 ∙ 𝑑=

1000 ∙ 25

𝜋 ∙ 170

= 46.81 𝑟𝑜𝑡/ min ⇒ 𝑑𝑖𝑛 𝑐𝑎𝑟𝑎𝑐𝑡𝑒𝑟𝑖𝑠𝑡𝑖𝑐𝑖 𝑊𝑀𝑊 700𝑥125 (𝑉𝑙𝑎𝑠𝑒 𝐼𝐼, 𝑝𝑎𝑔. 228, 𝑡𝑎𝑏. 10.11) 𝑛𝑝𝑟 = 50 𝑟𝑜𝑡/𝑚𝑖𝑛

Viteza recalculata:

𝑣𝑠𝑟 =𝜋 ∙ 𝑑 ∙ 𝑛𝑝𝑟

1000=

𝜋 ∙ 170 ∙ 50

1000= 26.7 𝑚/𝑚𝑖𝑛

20

Calaculul parametrilor regimului de aschiere pentru

suprafata ∅𝟑𝟎𝟎−𝟎.𝟒𝟏𝟏−𝟎.𝟑𝟑

Operatia II, asezarea B, faza 5, (strunjire de degrosare

superioara)

Scula aschietoare: cutit drept pentru degrosat armat cu placi din carburi metalice. Adancimea de aschiere:

𝑡 =𝐴𝑝

2𝑖=

18.4

2 ∙ 1= 9.2 𝑚𝑚 ⇒ 𝑡 = 10 𝑚𝑚

Ap – adaos de prelucrare i – mumarul de treceri

Avansul (Vlase I, pag.156, tab.9.1) s=0.8 mm/rot ce corespunde gamei de avansuri a SN ales.

Viteza de aschiere (Vlase I, pag.164, tab.9.15) v=110 m/min Coeficient de corectie:

In functie de starea materialului: k1=0,85

In functie de rezistenta materialului: k2=1.35 In functie de geometria sculei: k3=0.9

Viteza de aschiere corectata: 𝑣𝑐 = 𝑣 ∙ 𝑘1 ∙ 𝑘2 ∙ 𝑘3 = 113.6 𝑚/𝑚𝑖𝑛

Turatia de calcul:

𝑛𝑐 =1000 ∙ 𝑣𝑐

𝜋 ∙ 𝐷=

1000 ∙ 113.6

𝜋 ∙ 247.4= 146.16 𝑟𝑜𝑡/𝑚𝑖𝑛

𝑛𝑟 = 1000 𝑟𝑜𝑡/𝑚𝑖𝑛 Viteza de aschiere recalculata:

𝑣𝑟 =𝜋 ∙ 𝐷 ∙ 𝑛𝑟

1000=

𝜋 ∙ 247.4 ∙ 145

1000= 112.69 𝑚/𝑚𝑖𝑛

Operatia VI, asezarea A, faza 6 (strunjirea de finisare

superioara)

Scula aschietoare: cutit drept pentru finisat armat din carburi metalice. Adncimea de aschiere:

𝑡 =𝐴𝑝

2𝑖=

2

2 ∙ 1= 1 𝑚𝑚 ⇒ 𝑡 = 1 𝑚𝑚

Ap – adaos de prelucrare i – mumarul de treceri

Avansul (Vlase I, pag.156, tab.9.8) s=0.1 mm/rot ce corespunde gamei de avansuri a SN ales.

Viteza de aschiere (Vlase I, pag.164, tab.9.15) v=295 m/min

Coeficient de corectie: In functie de starea materialului: k1=0,85

In functie de rezistenta materialului: k2=1.35 In functie de geometria sculei: k3=1

Viteza de aschiere corectata: 𝑣𝑐 = 𝑣 ∙ 𝑘1 ∙ 𝑘2 ∙ 𝑘3 = 295 ∙ 0.85 ∙ 1.35 ∙ 1 = 338.51 𝑚/𝑚𝑖𝑛

Turatia de calcul:

𝑛𝑐 =1000 ∙ 𝑣𝑐

𝜋 ∙ 𝐷=

1000 ∙ 29.5

𝜋 ∙ 26.98= 2707 𝑟𝑜𝑡/𝑚𝑖𝑛

𝑛𝑟 = 455 𝑟𝑜𝑡/𝑚𝑖𝑛

21

Viteza de aschiere recalculata:

𝑣𝑟 =𝜋 ∙ 𝐷 ∙ 𝑛𝑟

1000=

𝜋 ∙ 249.4 ∙ 455

1000= 356.49 𝑚/𝑚𝑖𝑛

Operatia VII, asezarea A, faza 3 (rectificare fina) Scula aschietoare: disc abraziv.

Adancimea de aschiere (Vlase I, pag.184, tab.9.148) t=0.01 mm/trecere Numarul de treceri:

𝑖 =𝐴𝑝

𝑡=

0.6

0.01= 60 𝑡𝑟𝑒𝑐𝑒𝑟𝑖

Ap – adaos de prelucrare

Avans longitudinal: 𝑆1 = 0.25 ∙ 𝐵 = 0.25 ∙ 162.5 = 48.65 𝑚𝑚

B – diametrul discului abraziv (Vlase II, pag.181, tab.9.143) 𝐵 = 0.95 ∙ 𝐷𝑔 = 0.95 ∙ 250 = 162.5 𝑚𝑚

Viteza de aschiere a discului abraziv (Vlase II, pag.186) v=27 m/s Turatia:

𝑛𝑐 =6000 ∙ 𝑣

𝜋 ∙ 𝐷=

6000 ∙ 27

𝜋 ∙ 25= 206.26 𝑟𝑜𝑡/𝑚𝑖𝑛

Viteza recalculata:

𝑣𝑟 =𝜋 ∙ 𝐷 ∙ 𝑛𝑟

6000=

𝜋 ∙ 250 ∙ 250

6000= 32.72 𝑚/𝑚𝑖𝑛

Viteza de avans circular a piesei (Vlase II, pag.186) vs=25 mm/min

Turatia:

𝑛𝑝 =1000 ∙ 𝑣𝑠

𝜋 ∙ 𝑑=

1000 ∙ 25

𝜋 ∙ 250= 31.8 𝑟𝑜𝑡/𝑚𝑖𝑛

(Vlase II, pag.228, tab.10.11) npr=50 rot/min.

Viteza recalculata:

𝑣𝑠𝑟 =𝜋 ∙ 𝑑 ∙ 𝑛𝑝𝑟

1000=

𝜋 ∙ 250 ∙ 50

1000= 39.26 𝑚/𝑚𝑖𝑛

22

9. CALCULUL NORMEI TEHNICE DE TIMP

Calculul normei tehnice de timp pentru suprafata

∅𝟐𝟎𝟎−𝟎.𝟑𝟑𝟐−𝟎.𝟐𝟔

Operatia II, asezarea A, faza 9 (srunjire de degrosare

superioara)

Timpul unitar incomplet (Vlase I, pag.279, tab.11.1): tuit=3.42 min Coeficient de corectie:

In functie de σr: k1=1,2

In functie de HB: k2=1.35 In functie de starea materialului: k3=1,15

𝑡𝑢𝑖 = 𝑡𝑢𝑖𝑡 ∙ 𝑘1 ∙ 𝑘2 ∙ 𝑘3 = 3.42 ∙ 1.2 ∙ 1.35 ∙ 1.15 = 4.24 𝑚𝑖𝑛 Masa semifabricatului:

𝑚 = 𝜌𝑉 = 7700 ∙ 0.124 = 957.12𝑘𝑔 𝜌 − 𝑑𝑒𝑛𝑠𝑖𝑡𝑎𝑡𝑒𝑎 𝑑𝑒 𝑜𝑡𝑒𝑙 Timpul ajutator pentru prinderea si desprinderea semifabricatului (Vlase I, pag.294, tab.11.21) ta=0.61 min.

Pentru desprinderea semifabricatului: 𝑡𝑎2 = 𝑡𝑎 − 𝑡𝑎1 = 10.6 − 7.06 = 3.54 𝑚𝑖𝑛

ta1 – pentru prinderea semifabricatului

Timpul de pregatire incheierepentru primirea si studierea documentatiei (Vlase I, pag.288, tab.11.18) tpi1=6 min.

Timpul pentru pregatirea modului de prindere (Vlase I, pag.288, tab.11.18) tpi2=3.5 min.

Timpul de pregatire incheiere: tpi=tpi1+tpi2=8.4+3.5=9.5 min

Operatia VI, asezarea A, faza 4 (srunjire fina superioara) Timpul unitar incomplet (Vlase I, pag.279, tab.11.1): tuit=7.55 min

Coeficient de corectie: In functie de σr: k1=0.8 In functie de HB: k2=1.35

In functie de starea materialului: k3=1,15 𝑡𝑢𝑖 = 𝑡𝑢𝑖𝑡 ∙ 𝑘1 ∙ 𝑘2 ∙ 𝑘3 = 0.8 ∙ 1.2 ∙ 1.35 ∙ 1.15 = 9.37 𝑚𝑖𝑛

Masa semifabricatului:

𝑚 = 𝜌𝑉 = 7700 ∙ 0.124 = 957.12𝑘𝑔 𝜌 − 𝑑𝑒𝑛𝑠𝑖𝑡𝑎𝑡𝑒𝑎 𝑑𝑒 𝑜𝑡𝑒𝑙 Timpul ajutator pentru prinderea si desprinderea semifabricatului (Vlase I, pag.294,

tab.11.21) ta=10.6 min. Pentru desprinderea semifabricatului:

𝑡𝑎2 =2

3𝑡𝑎 = 3.54 𝑚𝑖𝑛

ta1 – pentru prinderea semifabricatului

Timpul de pregatire incheierepentru primirea si studierea documentatiei (Vlase I, pag.288, tab.11.18) tpi1=8.4 min.

Timpul pentru pregatirea modului de prindere (Vlase I, pag.288, tab.11.18) tpi2=3,5

min.

23

Timpul de pregatire incheiere: tpi=tpi1+tpi2=8.4+3.5=11.9 min

Calculul normei tehnice de timp pentru suprafata

∅𝟑𝟎𝟎−𝟎.𝟒𝟏𝟏−𝟎.𝟑𝟑

Operatia II, asezarea A, faza 5 (srunjire de degrosare

superioara)

Timpul unitar incomplet (Vlase I, pag.279, tab.11.1): tuit=15.05 min Coeficient de corectie:

In functie de σr: k1=0.8

In functie de HB: k2=1.35 In functie de starea materialului: k3=1,15

𝑡𝑢𝑖 = 𝑡𝑢𝑖𝑡 ∙ 𝑘1 ∙ 𝑘2 ∙ 𝑘3 = 0.65 ∙ 0.8 ∙ 1.35 ∙ 1.15 = 18.69 𝑚𝑖𝑛 Masa semifabricatului:

𝑚 = 𝜌𝑉 = 7700 ∙ 0.124 = 957.12𝑘𝑔 𝜌 − 𝑑𝑒𝑛𝑠𝑖𝑡𝑎𝑡𝑒𝑎 𝑑𝑒 𝑜𝑡𝑒𝑙

Operatia VI, asezarea A, faza 6 (srunjire de finisare

superioara)

Timpul unitar incomplet (Vlase I, pag.279, tab.11.1): tuit=36.56 min Coeficient de corectie:

In functie de σr: k1=0.8

In functie de HB: k2=1.35 In functie de starea materialului: k3=1,15

𝑡𝑢𝑖 = 𝑡𝑢𝑖𝑡 ∙ 𝑘1 ∙ 𝑘2 ∙ 𝑘3 = 0.62 ∙ 0.8 ∙ 1.35 ∙ 1.15 = 45.4 𝑚𝑖𝑛 Masa semifabricatului:

𝑚 = 𝜌𝑉 = 7700 ∙ 0.124 = 957.12𝑘𝑔 𝜌 − 𝑑𝑒𝑛𝑠𝑖𝑡𝑎𝑡𝑒𝑎 𝑑𝑒 𝑜𝑡𝑒𝑙

24

Operatia Asezarea Faza Denumrea

fazei

Dn(L) Ap i

t v k1 k2 k3 kT

vc nc nr vr vd nd vs np ve

mm mm mm m/min m/min rot/min rot/min m/min m/s rot/min rot/min rot/min m/min

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22

∅200−0.332−0.26

II A 5 Str de

deg sup 208 5.45 1 3 126 0.85 0.45 0.9 0.344 43.37 66.37 65 42.47 - - 42.47 65 -

VI A 4 Str de fin

sup 203 3.427 1 2 255 0.85 0.39 1 0.331 84.53 132.54 123 78.44 - - 78.44 123 -

VII A 2 Rectif. fina

200 2.491 250 0.01 1620 - - - - 1620 257.83 300 31.41 27 257.83 25 50 -

∅300−0.411−0.33

II B 5 Str de

deg sup 302.7 20.3 1 12 106 0.85 0.45 0.9 0.344 36.49 39.06 40 37.35 - - 37.35 40 -

VI A 6 Str de fin

sup 300.6 2.1 1 13.5 270 0.85 0.45 1 0.344 103.27 109.79 105 98.76 - - 98.79 105 -

VII A 3 Rectif. fina

300 0.6 60 0.01 1620 - - - - 1620 171.88 200 31.41 27 171.88 25 50 4

25

10. TEMA SPECIALA

Enunt: Proiectarea unui dispozitiv pentru cresterea productivitatii la gaurire.