proiect tehnologia utilajului electromecanic - cilindru inferior

U n i v e r s i t a t e a P e t r o l – G a z e P l o i e s t i Facultatea de Inginerie Mecanica si Electrica

Proiect la tehnologia utilajului electromecanic

Prof. Coordonator: Ing. R. G. Rapeanu

Student: Tanase Gheorghe Elegtromecanica

Grupa 1519

3

Cuprins

1. Tema proiectului ............................................................................................................................. 4

2. Alegerea materialului de baza si a materialului de inlocuire .......................................................... 5

Alegerea materialului de baza ............................................................................................................. 5

Alegerea materialului de inlocuire ...................................................................................................... 5

3. Alegerea semifabricatului de pornire si a dimensiunilor acestuia .................................................. 7

4. Stabilirea ultimei operatii de prelucrare mecanica ......................................................................... 8

5. Realizarea filmului tehnologic de executie a reperului ................................................................... 9

6. Alegerea masinilor - unelte si a sdv-urilor folosite ........................................................................ 16

7. Calculul analitic si dupa normative al dimensiunilor interoperationale ....................................... 17

Calculul analitic al suprafetei exterioare Ø170 ................................................................................. 17

8. Calculul parametrilor regimului de aschiere ................................................................................. 20

Calculul parametrilor regimului de aschiere pe suprafata Ø 58.0

68.0170

............................................... 20

Operatia II, asezarea A, faza 5(strunjire de degrosare superioara): ............................................. 20

Operatia VI, asezarea A, faza 4 (strunjire fina superioara): .......................................................... 20

Operatia VII, asezarea A, faza 2 (rectificare de finisare): .............................................................. 21

Calaculul parametrilor regimului de aschiere pentru suprafata Ø250 + 1.05 + 0.92 .................... 22

Operatia II, asezarea B, faza 5, (strunjire de degrosare superioara) ............................................. 22

Operatia VI, asezarea A, faza 6 (strunjirea de finisare superioara) ............................................... 22

Operatia VII, asezarea A, faza 3 (rectificare fina) .......................................................................... 23

9. Calculul normei tehnice de timp ................................................................................................... 24

Calculul normei tehnice de timp pentru suprafata Ø170 − 0.68 − 0.58 ........................................ 24

Operatia II, asezarea A, faza 9 (srunjire de degrosare superioara) ............................................... 24

Operatia VI, asezarea A, faza 4 (srunjire fina superioara) ............................................................ 24

Calculul normei tehnice de timp pentru suprafata Ø250 + 1.05 + 0.92 ........................................ 25

Operatia II, asezarea A, faza 5 (srunjire de degrosare superioara) ............................................... 25

Operatia VI, asezarea A, faza 6 (srunjire de finisare superioara) .................................................. 25

10. Tema speciala ............................................................................................................................ 27

4

1. TEMA PROIECTULUI

Sa se realizeze proiectarea tehnologiei de executie pentru reperul cilindr inferior, care se va executa in numarul de o bucata, avand ca tema speciala „calculul tratamentului termic de nitrurare”.

Etapele prelucrarii: 1. Analiza critica a desenului de ansamblu cu stabilirea conditiilor de lucru ale

reperului dat si realizarea desenului de executie a acestuia. 2. Alegerea materialului de baza si a materialului de inlocuire cu caracteristicile

fizico chimice ale acestuia, in functie de caracteristicile functionale ale reperului.

3. Alegerea semifabricatului de pornire si a dimensiunilor acestuia. 4. Stabilitrea ultimei operatii de prelucrare mecanica. 5. Realizarea filmului tehnologic de executie a reperului. 6. Alegerea masinilor unelte si a SDV-urilor necesare. 7. Calculul analitic si dupa normative a dimensiunilor interoperationale. 8. Calculul parametrilor regimului de aschiere. 9. Calculul normei tehnice de timp 10. Tema speciala.

5

2. ALEGEREA MATERIALULUI DE BAZA SI A MATERIALULUI

DE INLOCUIRE

Alegerea materialului de baza

Conform STAS 880-77 Oteluri carbon de calitate si oteluri carbon superioare pentru constructii de masini, s-a ales ca material de baza OLC45, avand urmatoarele caracteristici:

Caracteristici chimice: C Mn S P Cr Ni Mn

34MoCrNi16 0,30…0,42 0,40…0,70 Max. 0,35

Max. 0,35

1,40…1,70 1,40…1,70 0,15…0,30

Caracteristici fizice:

Diametru

l probei

de

tratamen

t termic

de

referinta

Felul

tratamentulu

i termic

Limita

de

curgere

Rpo,2

[N/mm2

]

Rezistenta la

rupere

Rm [N/mm2]

Alungire

a la

rupere

A5 [%]

Gatuire

a la

rupere

Z [%]

Duritat

e

Brinell

HB

34MoCrNi16

16 CR 1000 1200…140

0 9 40 248

Alegerea materialului de inlocuire Conform STAS 791 – 77 Oteluri aliate si oteluri superioare pentru constructia de masini, s-a ales ca material de inlocuire 33MoC11, avand urmatoarele caracteristici:

Caracteristici chimice:

C Mn S P Cr N

i Mn

Altele

39MoAlCr15

0,35…0,42

0,30…0,60

Max.

0,25

Max.

0,025

1,35…1,65

- 0,15…0,

25

Si=0,20…0,45

Al=0,70…1,10

Caracteristici fizice:

Diametrul

probei de

tratament

termic de

referinta

Felul

tratamentului

termic

Limita

de

curgere

Rpo,2

[N/mm2]

Rezistenta

la rupere

Rm

[N/mm2]

Alungirea

la rupere

A5 [%]

Gatuirea

la

rupere

Z [%]

Duritate

Brinell

HB

6

39MoAlCr15 30 CR 830 980 14 50 229

7

3. ALEGEREA SEMIFABRICATULUI DE PORNIRE SI A

DIMENSIUNILOR ACESTUIA Conform STAS2171 – 70, s-a ales ca semfabricat de pornire bara cilindrica forjata liber la ciocane (Fig.1).

Fig. 1

Adaosurile de prelucraresi abaterile limita (Vlase I, pag. 124, tabelul 8.33): 𝑎𝑑 = 21𝑚𝑚; 𝑎𝑠𝑑 = +7𝑚𝑚; 𝑎𝑖𝑑 = −5𝑚𝑚

𝑎𝑙 = 55𝑚𝑚; 𝑎𝑠ℎ = +20𝑚𝑚; 𝑎𝑖ℎ = −20𝑚𝑚 =>𝑎𝑑

2= 10.5 𝑚𝑚;

𝑎ℎ

2= 27.5 𝑚𝑚

Dimensiunile piesei finite (conform desenului de executie): d=37mm; h=410mm Dimensiunile semifabricatului de pornire vor fi: 𝐷 = 𝑑 + 𝑎𝑑 = 271 𝑚𝑚 𝐻 = ℎ + 𝑎ℎ = 2155𝑚𝑚

8

4. STABILIREA ULTIMEI OPERATII DE PRELUCRARE

MECANICA Stabilirea ultimei operatii de prelucrare mecanica este data in tabelul 1:

Nr.Crt. Dimensiunea Toleranta Rugozitatea

Ultima operatie de prelucrare mecanica mm µm µm

1 170 1260 0.8 Rectificare foarte fina

2 250 1970 1.6 Rectificare fina

3 160 1140 1.6 Rectificare fina

4 10 - 6.3 Burghiere

5 24 - 6.3 Burghiere

6 220 - 1.6 Frezare canal de pana de finisare

7 2100 - 1.6 Rectificare fina

8 270 - 0.8 Rectificare foarte fina



Observatii:

1. Tolerantele s-au trecut in functie de treapta de precizie (Vlase I, pag.147, tabelul 8.69)

2. Rugozitatile s-au trecut conform desenului de executie. 3. Ultima operati de prelucrare s-a dterminat in functie de rugozitate (Vlase I, pag. 149,

tabelul 8.71).

9

5. REALIZAREA FILMULUI TEHNOLOGIC DE EXECUTIE A

REPERULUI

Filmul tehnologic de executie a reperului considerat este prezentat in tabelul 2. Utilajele, sculele si SDV-urile s-au trecut conform capitolului 6.

10

Operatia Denumirea pozitiei

Asezarea Faza Denumirea fazei Schita asezarii

Utilaje folosite

Masina-unealta

Scula SDV

1 2 3 4 5 6 7 8 9

I Debitare A 1 2

Debitarea semifabricatului

Fierastrau curcular

Subler

II Strunjire de degrosare

A

1 Strunjire frontala de degrosare Ø

SN630 Cutit Subler

2 Centruire

3 Strunjire de degrosare superioara Ø




11



Utilaje folosite

Masina-unealta

Scula SDV

1 2 3 4 5 6 7 8 9

II Strunjire de degrosare

B


SN630 Cutit Subler

2 Centruire




12

Operatia Denumirea pozitiei Asezarea Faza Denumirea fazei Schita asezarii

Utilaje folosite

Masina-unealta

Scula SDV

1 2 3 4 5 6 7 8 9

III Control A 1 Control intermediar

IV Tratament termic de imbunatatire.

A 1 Tratament termic de imbunatatire.

Cuptor

V Control A 1 Control intermediar

τ (min)

t (℃)

ulei

830 ℃

ulei

550 ℃

τ (min)

t (℃)

Calire Revenire inalta

13



Utilaje folosite

Masina-unealta

Scula SDV

1 2 3 4 5 6 7 8 9

VI Strunjire de finisare

A

1 Strunjire frontala de finisare Ø

SN630 Cutit Micrometru

Subler

2 Strunjire de finisare superioaraØ

3 Strunjire de finisare canal Ø






14



Utilaje folosite

Masina-unealta

Scula SDV

1 2 3 4 5 6 7 8 9

VII Rectificare A

1 Rectificare degrosare Ø

Masina de

rectificat exterior

Pietre Micrometru,

subler








9 Rectificare finisare Ø

10 Rectificare finisare Ø

VIII Control A 1 Control intermediar

Micrometru,

subler

15


Asezarea Faza Denumirea

fazei Schita asezarii

Utilaje folosite

Masina-unealta Scula SDV

1 2 3 4 5 6 7 8 9

IX Frezare A

1

Frezare degrosare canal de pana

Masina de frezat universala

FU1250X100 Freza

Micrometru, subler

2

Frezare finisare canal de pana

3 Executat gauri, si filetare

4

Executat gaura canala de ungere

5

Executat gaura canala de ungere

X Control A 1 Control final

Micrometru,

subler

16

6. ALEGEREA MASINILOR - UNELTE SI A SDV-URILOR FOLOSITE

Strung de degrosare:

Strung normal SN 630 (Vlase I, pag.267, tab.10.1) h=630 mm; L=3000 mm

Cutit pentru degrosare armat cu placute din carburi metalice P: 𝛾 = 12°; 𝜘 = 95°; 𝜎𝑎 =11 𝑑𝑎𝑁/𝑚𝑚2

Cutit pentru colt pentru degrosare armat cu pacute metalice din carburi metalice

Cutit frontal pentru degrosat armat cu carburi metalice

Subler exterior Strunjire de finisare:

Strung normal SN630 (Vlase I, pag.267, tab.10.1)

Cutit drept pentru finisare armat cu placutte din carburi metalice (Vlase I, pag 90, tab.6.2)

Cutit frontal frontal pentru finisare cu placute din carburi metalice (Vlase I, pag 90, tab.6.2)

Cutit pentru colt pentru finisat armat cu placute din carburi metalice (Vlase I, pag 90, tab.6.2)

Subler exterior, micrometru

Gaurire:

Masina de gaurit verticala (Vlase I, pag.274, tab.10.3)

Subler de interior si adancime

Filetare:

SN 630

Tarod Ø24

Micrometru cu falci

Rectificare:

Masina de frezat FU1 1250x325 (Vlase II, pag.222, tab.10.1)

Freza disc din otel rapid (Vlase II, pag.92, tab.9.5)

Subler de interior si adancime, micrometru.

17

7. CALCULUL ANALITIC SI DUPA NORMATIVE AL DIMENSIUNILOR

INTEROPERATIONALE

Calculul analitic al suprafetei exterioare Ø170

𝜌𝑐𝑒𝑛𝑡𝑟 =1

4∙ 𝑇𝑘 = 1750 𝜇𝑚

𝜀𝑎,𝑘 = 0.25 ∙ √𝑇𝑘−12 + 1

𝐴𝑚𝑖𝑛,𝑐 = 2(𝑅𝑍,𝐾−1 + 𝑚𝑘−1) + 2(0.96 ∙ 𝜀𝑎,𝑘 + 0.4 ∙ 𝜌𝑘−1)

𝑑𝑚𝑖𝑛,𝑘−1 = 𝑑𝑚𝑖𝑛,𝑘 + 𝐴𝑚𝑖𝑛,𝑘

𝑑𝑚𝑎𝑥,𝑘 = 𝑑𝑚𝑖𝑛,𝑘 + 𝑇𝑘 𝐴𝑚𝑖𝑛.𝑘 = 𝑑,𝑎𝑥,𝑘 − 𝑑𝑚𝑎𝑥,𝑘

18

Denumirea

Fazei

Elementele adaosului

Amin,c dmin TK

Dimensiuni limită Abateri efective Notarea

cotei Rz,j-1 mj-1 ρj-1 εa,j

calculate efective Amin,k An,k

dmin dmax dmin dmax

μm μm μm μm μm mm μm mm mm mm mm mm mm mm

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15

Semifabricat - - - - - 181 7000 181 188 181 188 - - 0188

Strunjire de degroşare 25.2 1000 1750 1750 6810.4 174.19 4000 174.19 178.19 174.1 178 6.9 10 0

4178

Tratament termic - - - - - - - - - - - - - -

Strunjire de finisare 12.8 974.8 105 1000 2746.7 171.44 1600 171.44 173.04 171.4 173 2.7 5 0

6.1173

Rectificare 6.4 962 4.375 400 2708.3 168.74 1260 168.7 170 168.7 170 2.7 3 58,0

68.0170

Tabel.1 Calculul analitic al suprefetei exterioare Ø25

19

Denumirea operatiei IT, T AN DN

Semifabricat 5000 µm 21 0

54.226

Strunjire degrosare IT17, 4600 µm 3.618.45 0

6.44.247

Tratament termic - -

Strunjire finisare IT16, 2900 µm 2 0

9.24.249

Rectificare IT6, 1970 µm 0.6 92.0

05.1250

20

8. CALCULUL PARAMETRILOR REGIMULUI DE ASCHIERE

Calculul parametrilor regimului de aschiere pe suprafata Ø 58.0

68.0170

Operatia II, asezarea A, faza 5(strunjire de degrosare superioara):

Scula aschietoare: cutit drept pentru degrosare armat cu placuta din carburi metalice. Adancime de aschiere:

𝑡 =𝐴𝑝

2𝑖=

6.81

2= 3.405 𝑚𝑚 ⇒ 𝑡 = 4 𝑚𝑚

Ap=adaos de prelucrare; Ap=6.81 mm i=nr de treceri. Avansul (Vlase I, pag.156, tab 9.1) s=0,9 mm/rotce corespunde gamei de avansuri a SN-urilor. Viteza de aschiere: (Vlase I, pag164, tab 9.15) v=121 m/min Coeficient de corectie:

In functi de starea materialului: k1=0,85

In functie de rezistenta materialului: k2=1

In functie de geometria sculei: k3=0,9 Viteza de aschiere corectata:

vc=v*k1*k2*k3=121*0.85*1.09=124.96 m/min Turatia de calcul:

𝑛𝑐 =1000 ∙ 𝑣𝑐

𝜋 ∙ 1000=

1000 ∙ 124.96

𝜋 ∙ 178= 223.46 𝑟𝑜𝑡/𝑚𝑖𝑛

Viteza de aschiere recalculata:

𝑣𝑟 =𝜋 ∙ 𝐷 ∙ 𝑛𝑟

1000=

𝜋 ∙ 178 ∙ 202

1000= 112.95 𝑚/𝑚𝑖𝑛

Operatia VI, asezarea A, faza 4 (strunjire fina superioara): Scula aschietoare: cutit drept pentru finisare armata cu placuta din carburi metalice. Adancimea de aschiere:

𝑡 =𝐴𝑝

2𝑖=

2.746

2 ∙ 1= 1.373 𝑚𝑚 ⇒ 𝑡 = 1.5 𝑚𝑚

Ap – adaos de prelucrare i – numar de treceri Avansul (Vlase I, pag.160, tab 9.8.) s=0.1 mm/rot ce corespunde gamei de avansuri a SN ales. Viteza de aschiere (Vlase I, pag.164, tab 9.15) v=270 m/min Coeficientii de corectie:

In functie de starea materialului: k1=0,85

21

In functie de rezistenta materialului: k2=1.35

In functie de geometria sculei: k3=1

Viteza de aschietre corectata: 𝑣𝑐 = 𝑣 ∙ 𝑘1 ∙ 𝑘2 ∙ 𝑘3 = 309.82 𝑚/𝑚𝑖𝑛

Turatia de calcul:

𝑛𝑐 =1000 ∙ 𝑣𝑐

𝜋 ∙ 𝐷=

1000 ∙ 309.82

𝜋 ∙ 173= 570 𝑟𝑜𝑡/𝑚𝑖𝑛

Viteza de aschiere recalculata:


1000=

𝜋 ∙ 173 ∙ 540

1000= 293.48 𝑚/𝑚𝑖𝑛

Operatia VII, asezarea A, faza 2 (rectificare de finisare): Scula aschietoare: disc abraziv. Adancimea de aschiere (Vlase II, pag.184, tab.9.14) t=0,01 mm/trecere. Nr de treceri:

𝑖 =𝐴𝑝

0.01=

2.708

0.01= 270.8 𝑡𝑟𝑒𝑐𝑒𝑟𝑖

Avans longitudinal (Vlase II, pag.184, tab.9.148): 𝑆1 = 0.3 ∙ 𝐵 = 0.3 ∙ 119 = 35.7 𝑚𝑚

B – diametrurul discului abraziv (Vlase II, pag.181, tab.9.143) 𝐵 = 0.7 ∙ 𝐷𝑔 = 0.7 ∙ 170 = 119 𝑚𝑚

Viteza de aschiere a discului abraziv (Vlase II, pag.186) v=25 m/s Turatia:

𝑛𝑐 =6000 ∙ 𝑣

𝜋 ∙ 𝐷=

6000 ∙ 27

𝜋 ∙ 170= 303.33 𝑟𝑜𝑡/𝑚𝑖𝑛

Din caracteristicile WMW 700x125 (Vlase II, pag.228, tab.10.11) 𝑛𝑟 = 350 𝑟𝑜𝑡/𝑚𝑖𝑛

Vieza de aschiere recalculare:


6000=

𝜋 ∙ 170 ∙ 350

6000= 31.15 𝑚/𝑚𝑖𝑛

Viteza de avans (circular) a piesei (Vlase II, pag 186): 𝑣𝑠 = 25 𝑚𝑚/𝑚𝑖𝑛

Turatia:

𝑛𝑝 =1000 ∙ 𝑣𝑠

𝜋 ∙ 𝑑=

1000 ∙ 25

𝜋 ∙ 170= 46.81 𝑟𝑜𝑡

/ min ⇒ 𝑑𝑖𝑛 𝑐𝑎𝑟𝑎𝑐𝑡𝑒𝑟𝑖𝑠𝑡𝑖𝑐𝑖 𝑊𝑀𝑊 700𝑥125 (𝑉𝑙𝑎𝑠𝑒 𝐼𝐼, 𝑝𝑎𝑔. 228, 𝑡𝑎𝑏. 10.11) 𝑛𝑝𝑟 = 50 𝑟𝑜𝑡/𝑚𝑖𝑛

Viteza recalculata:

𝑣𝑠𝑟 =𝜋 ∙ 𝑑 ∙ 𝑛𝑝𝑟

1000=

𝜋 ∙ 170 ∙ 50

1000= 26.7 𝑚/𝑚𝑖𝑛

22

Calaculul parametrilor regimului de aschiere pentru suprafata Ø250+1.05+0.92

Operatia II, asezarea B, faza 5, (strunjire de degrosare superioara) Scula aschietoare: cutit drept pentru degrosat armat cu placi din carburi metalice. Adancimea de aschiere:

𝑡 =𝐴𝑝

2𝑖=

18.4

2 ∙ 1= 9.2 𝑚𝑚 ⇒ 𝑡 = 10 𝑚𝑚

Ap – adaos de prelucrare i – mumarul de treceri Avansul (Vlase I, pag.156, tab.9.1) s=0.8 mm/rot ce corespunde gamei de avansuri a SN ales. Viteza de aschiere (Vlase I, pag.164, tab.9.15) v=110 m/min Coeficient de corectie:



In functie de geometria sculei: k3=0.9 Viteza de aschiere corectata:

𝑣𝑐 = 𝑣 ∙ 𝑘1 ∙ 𝑘2 ∙ 𝑘3 = 113.6 𝑚/𝑚𝑖𝑛 Turatia de calcul:

𝑛𝑐 =1000 ∙ 𝑣𝑐

𝜋 ∙ 𝐷=

1000 ∙ 113.6

𝜋 ∙ 247.4= 146.16 𝑟𝑜𝑡/𝑚𝑖𝑛

𝑛𝑟 = 1000 𝑟𝑜𝑡/𝑚𝑖𝑛 Viteza de aschiere recalculata:


1000=

𝜋 ∙ 247.4 ∙ 145

1000= 112.69 𝑚/𝑚𝑖𝑛

Operatia VI, asezarea A, faza 6 (strunjirea de finisare superioara)

Scula aschietoare: cutit drept pentru finisat armat din carburi metalice. Adncimea de aschiere:

𝑡 =𝐴𝑝

2𝑖=

2

2 ∙ 1= 1 𝑚𝑚 ⇒ 𝑡 = 1 𝑚𝑚

Ap – adaos de prelucrare i – mumarul de treceri

Avansul (Vlase I, pag.156, tab.9.8) s=0.1 mm/rot ce corespunde gamei de avansuri a SN ales. Viteza de aschiere (Vlase I, pag.164, tab.9.15) v=295 m/min Coeficient de corectie:



In functie de geometria sculei: k3=1 Viteza de aschiere corectata:

𝑣𝑐 = 𝑣 ∙ 𝑘1 ∙ 𝑘2 ∙ 𝑘3 = 295 ∙ 0.85 ∙ 1.35 ∙ 1 = 338.51 𝑚/𝑚𝑖𝑛 Turatia de calcul:

𝑛𝑐 =1000 ∙ 𝑣𝑐

𝜋 ∙ 𝐷=

1000 ∙ 29.5

𝜋 ∙ 26.98= 2707 𝑟𝑜𝑡/𝑚𝑖𝑛

𝑛𝑟 = 455 𝑟𝑜𝑡/𝑚𝑖𝑛 Viteza de aschiere recalculata:

23


1000=

𝜋 ∙ 249.4 ∙ 455

1000= 356.49 𝑚/𝑚𝑖𝑛

Operatia VII, asezarea A, faza 3 (rectificare fina) Scula aschietoare: disc abraziv. Adancimea de aschiere (Vlase I, pag.184, tab.9.148) t=0.01 mm/trecere Numarul de treceri:

𝑖 =𝐴𝑝

𝑡=

0.6

0.01= 60 𝑡𝑟𝑒𝑐𝑒𝑟𝑖

Ap – adaos de prelucrare Avans longitudinal:

𝑆1 = 0.25 ∙ 𝐵 = 0.25 ∙ 162.5 = 48.65 𝑚𝑚 B – diametrul discului abraziv (Vlase II, pag.181, tab.9.143)

𝐵 = 0.95 ∙ 𝐷𝑔 = 0.95 ∙ 250 = 162.5 𝑚𝑚

Viteza de aschiere a discului abraziv (Vlase II, pag.186) v=27 m/s Turatia:

𝑛𝑐 =6000 ∙ 𝑣

𝜋 ∙ 𝐷=

6000 ∙ 27

𝜋 ∙ 25= 206.26 𝑟𝑜𝑡/𝑚𝑖𝑛

Viteza recalculata:


6000=

𝜋 ∙ 250 ∙ 250

6000= 32.72 𝑚/𝑚𝑖𝑛

Viteza de avans circular a piesei (Vlase II, pag.186) vs=25 mm/min Turatia:

𝑛𝑝 =1000 ∙ 𝑣𝑠

𝜋 ∙ 𝑑=

1000 ∙ 25

𝜋 ∙ 250= 31.8 𝑟𝑜𝑡/𝑚𝑖𝑛

(Vlase II, pag.228, tab.10.11) npr=50 rot/min. Viteza recalculata:

𝑣𝑠𝑟 =𝜋 ∙ 𝑑 ∙ 𝑛𝑝𝑟

1000=

𝜋 ∙ 250 ∙ 50

1000= 39.26 𝑚/𝑚𝑖𝑛

24

9. CALCULUL NORMEI TEHNICE DE TIMP

Calculul normei tehnice de timp pentru suprafata Ø170−0.68−0.58

Operatia II, asezarea A, faza 9 (srunjire de degrosare superioara) Timpul unitar incomplet (Vlase I, pag.279, tab.11.1): tuit=3.42 min Coeficient de corectie:

In functie de σr: k1=1,2

In functie de HB: k2=1.35

In functie de starea materialului: k3=1,15 𝑡𝑢𝑖 = 𝑡𝑢𝑖𝑡 ∙ 𝑘1 ∙ 𝑘2 ∙ 𝑘3 = 3.42 ∙ 1.2 ∙ 1.35 ∙ 1.15 = 4.24 𝑚𝑖𝑛

Masa semifabricatului:

𝑚 = 𝜌𝑉 = 7700 ∙ 0.124 = 957.12𝑘𝑔 𝜌 − 𝑑𝑒𝑛𝑠𝑖𝑡𝑎𝑡𝑒𝑎 𝑑𝑒 𝑜𝑡𝑒𝑙 Timpul ajutator pentru prinderea si desprinderea semifabricatului (Vlase I, pag.294, tab.11.21) ta=0.61 min.

Pentru desprinderea semifabricatului: 𝑡𝑎2 = 𝑡𝑎 − 𝑡𝑎1 = 10.6 − 7.06 = 3.54 𝑚𝑖𝑛

ta1 – pentru prinderea semifabricatului Timpul de pregatire incheierepentru primirea si studierea documentatiei (Vlase I, pag.288,

tab.11.18) tpi1=6 min. Timpul pentru pregatirea modului de prindere (Vlase I, pag.288, tab.11.18) tpi2=3.5 min. Timpul de pregatire incheiere: tpi=tpi1+tpi2=8.4+3.5=9.5 min

Operatia VI, asezarea A, faza 4 (srunjire fina superioara) Timpul unitar incomplet (Vlase I, pag.279, tab.11.1): tuit=7.55 min Coeficient de corectie:

In functie de σr: k1=0.8




𝑚 = 𝜌𝑉 = 7700 ∙ 0.124 = 957.12𝑘𝑔 𝜌 − 𝑑𝑒𝑛𝑠𝑖𝑡𝑎𝑡𝑒𝑎 𝑑𝑒 𝑜𝑡𝑒𝑙 Timpul ajutator pentru prinderea si desprinderea semifabricatului (Vlase I, pag.294, tab.11.21) ta=10.6 min.

Pentru desprinderea semifabricatului:

𝑡𝑎2 =2

3𝑡𝑎 = 3.54 𝑚𝑖𝑛

ta1 – pentru prinderea semifabricatului Timpul de pregatire incheierepentru primirea si studierea documentatiei (Vlase I, pag.288,

tab.11.18) tpi1=8.4 min. Timpul pentru pregatirea modului de prindere (Vlase I, pag.288, tab.11.18) tpi2=3,5 min. Timpul de pregatire incheiere: tpi=tpi1+tpi2=8.4+3.5=11.9 min

25

Calculul normei tehnice de timp pentru suprafata Ø250+1.05+0.92

Operatia II, asezarea A, faza 5 (srunjire de degrosare superioara) Timpul unitar incomplet (Vlase I, pag.279, tab.11.1): tuit=15.05 min Coeficient de corectie:





𝑚 = 𝜌𝑉 = 7700 ∙ 0.124 = 957.12𝑘𝑔 𝜌 − 𝑑𝑒𝑛𝑠𝑖𝑡𝑎𝑡𝑒𝑎 𝑑𝑒 𝑜𝑡𝑒𝑙

Operatia VI, asezarea A, faza 6 (srunjire de finisare superioara) Timpul unitar incomplet (Vlase I, pag.279, tab.11.1): tuit=36.56 min Coeficient de corectie:





𝑚 = 𝜌𝑉 = 7700 ∙ 0.124 = 957.12𝑘𝑔 𝜌 − 𝑑𝑒𝑛𝑠𝑖𝑡𝑎𝑡𝑒𝑎 𝑑𝑒 𝑜𝑡𝑒𝑙

26

Operatia Asezarea Faza Denumrea fazei Dn(L) Ap

i t v

k1 k2 k3 kT vc nc nr vr vd nd vs np ve

mm mm mm m/min m/min rot/min rot/min m/min m/s rot/min rot/min rot/min m/min

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22

Ø170−0.68−0.58

II A 5 Str de deg sup 178 6.81 1 4 121 0.85 1.35 0.9 1.032 124.94 223.46 202 112.95 - - 112.95 202 -

VI A 4 Str de fin sup 173 2.746 1 1.5 270 0.85 1.35 1 1.147 309.82 570 540 293.48 - - 293.48 540 -

VII A 2 Rectif. fina 170 2.708 271 0.01 1620 - - - - 1620 303.33 350 31.15 27 303.33 25 50 5

Ø250−1.05−0.92

II B 5 Str de deg sup 247.4 18.4 1 10 110 0.85 1.35 0.9 1.032 113.6 146.16 145 112.69 - - 112.69 145 -

VI A 6 Str de fin sup 249.4 2 1 1 295 0.85 1.35 1 1.147 338.51 432.04 455 356.49 - - 356.49 455 -

VII A 3 Rectif. fina 250 0.6 60 60 1620 - - - - 1620 206.26 250 32.72 27 206.26 25 31.83 5

27

10. TEMA SPECIALA Enunt: Calculul tratamentului termic de nitrurare. Nitrurarea ionica reprezinta tratamentul termochimic al stratului superficial (100 – 700 µm) si se efectueaza dupa ce s-au optinut in prealabil parametrii doriti pentru miez. in timpul tratamentului piesele se incalzesc la 450 – 550 ℃ ca urmare a bombardamentului ionic. Grosimea stratului nitrat depinde de masa otelului. Grosimea stratului intrat creste proportional cu radacina patrata a duratei de nitrare.

Dupa nitrare nu se mai efectueaza nici o prelucrare a pieselor, cel mult o usoara lustruire.

𝑆 ~ √∆ Unde: S – grosime strat nitrat ∆ - durata de nitrare Pentru grosimea de 300 µm: 300 µm = 0.3 mm ∆=3002 => timpul de expinere este 90000 s = 25 h

proiect tehnologia utilajului electromecanic - cilindru inferior

Documents