proiect alimentarea cu energie electrica a 6 consumatori

8/18/2019 Proiect Alimentarea cu energie electrica a 6 consumatori

http://slidepdf.com/reader/full/proiect-alimentarea-cu-energie-electrica-a-6-consumatori 1/61

CuprinsCuprins ...................................................................................................................................... 2Sarcina individuală a proiectului de curs.Introducere ............................................................................................................................... 31. Determinarea centrelor de sarcină ale sectoarelor. Dimensionarea configuraţiei reţelei 0,38!. .............................................................................................................................................. "2. Calculul sarcinilor electrice de pe sectoare. ....................................................................... #

3. Determinarea puterii $i numărului de transformatoare. .................................................10". Dimensionarea tipului su%staţiei........................................................................................ 12&. Determinarea sarcinilor 'n reţeaua de tensiune 'naltă. ................................................... 1##. Dimensionarea secţiunii conductoarelor reţelei de tensiune 'naltă. ............................... 18(. Determinarea pierderilor de tensiune 'n reţeaua de tensiune 'naltă $i 'n transformator..................................................................................................................................................... 208. Determinarea pierderilor de putere $i energie 'n reţeaua de tensiune 'naltă $i 'ntransformator. .......................................................................................................................... 23). Determinarea secţiunilor conductoarelor pe sectoarele liniei 0," ! $i verificarea lor dupăpierderile admisi%ile de tensiune. ........................................................................................... 2&10. !erificarea reţelei la posi%ilitatea de pornire a motorului asincron ............................. 2)11. Dimensionarea parametrilor constrictivi ai liniilor de tensiune *oasă $i 'naltă. .......... 3212. Calculul curenţilor de scurtcircuit. .................................................................................. 3& 12.1. Calculul curenţilor de scurtcircuit 'n reţelele de tensiune 'naltă. ......................... 3& 12.2. Calculul curenţilor de scurtcircuit 'n reţelele cu tensiunea de 0,38 !. ............... 3(13. Dimensionarea $i verificarea utila*ului de tensiune 'naltă a celulei liniei de plecare..."11". Calculul protecţiei prin relee. ........................................................................................... "3 1".1. Calculul protecţiei ma+imale de supracurent -C/. ............................................ "3 1".2. Secţionarea de supracurent SC/. .............................................................................. "&1&. Dimensionarea aparatelor de comandă $i protecţie a su%staţiei. .................................. "8 1&.1. Dimensionarea separatorului. ................................................................................... "8

1&.2. Dimensionarea siguranţelor fui%ile. ....................................................................... "8 1&.3. Dimensionarea 'ntrerupătoarelor automate. ........................................................... "81#. Coordonarea protecţiei, arta selectivitate. ..................................................................... &11(. Dimensionarea descărcătoarelor. ...................................................................................... &318. Dimensionarea priei de pămnt. ..................................................................................... &"1). Dimensionarea instalaţiilor de paratrăsnet. .................................................................... &820. cte normative. ................................................................................................................... &)21. testarea proiectului. ......................................................................................................... &)22. 4inisarea $i darea 'n e+ploatare a proiectului. ................................................................. &)

C56C79I:;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;..;...#0 <I<7I5=>4I: ........................................................................................................................... #1

Elabor Prida Roman

AEE. PA: 000: NE.

Pagina

Verific Rotari Viorel 2

Mod Coala Nr. document Semnăt. Data



Introducere

Energiea electrică prezintă o serie de avantaje în compara ie cu alte forme deț

energie, i anume;ș

- producerea energiei electrice în centrale electrice are loc în condi ii economiceț

avantajoase;- energiea electrica poate fi transmisa la distan e mari prin intermediul câmpuluiț

electromagnetic,fie direct prin modiul înconjurător,fie fie dirijate prin lini electrice;

- la locul de consum,energiea electrică poate fi transformată în condi i economice înț

alte forme de energie;

- energiea electrică poate fi divizată si utilizată în păr i orcât de mici,după necesită i;ț ț

Dezavantajul pe care îl prezintă energiea electrică în compara ie cu alte forme deț

energie constă în ceea că nu poate fiînmagazinată.Energiea electrică trebue produsă în

modulcând este cerută de consumator.

Energiea electrică este transportată la distan ă printr-un sistem de re ele electrice,laț ț

diverse tensiuni !!"#$,22"#$,%""#$ i c&iar peste '""#$. (ransportul energieiș

electrice se face fie prin lini aeriene,fie cablu subteran.

)inile aeriene sunt confec ionate din conductoare de cupru,aliuminiu cu mez de o el iț ț ș

cadmiu-cupru. *onductoarele din cupru sunt folosite la toate tensiunile; pentru

desc&idere mari se utilizează cele mai cadimiu-cupru care au o mare rezistentă

mecanică.*onductoarele din aliuminiu cu miez de o el sunt folosite în special în cazulț

tensiunilor înalte. E+istă tendi a că aliuminiu să înlocuească cupru,datorită costuluiț

său mai scăzut.

*onductibilitatea electrică variază cu temperatură pentru cele mai multe dintre

materiale. n general pentru conductoare ea descre te la cre terea temperaturi.ș ș

E+cep ie fac cărbunele i electroli ii,pentru care, la fel ca la majoritateaț ș ț

nemetalelor,conductibilitatea cre te la rîdicarea temperaturi.ș

Elabor Prida Roman

AEE. PA: 000: NE.

Pagina

Verific Rotari Viorel




1. Determinarea centrelor de sarcină ale sectoarelor. Dimensionarea configuraţiei

reţelei 0,38 !.

ubsta/iile de transformare trebuie dimensionate în centrul sarcinilor electrice.

Dacă e+istă careva obstacole care nu permit amenajarea substa/iilor în locul de calcul,

atunci este admis ca ea să fie dimensionată în cel mai apropiat loc de centrul sarcinilor electrice.

Determinarea puterii ma+imale

P zi=∑i=1

n

PC i zi;

0!."1

Pnoapte=∑i=1

n

PC inoap ;

P zi=65+35+17+8+28+ (1,1∗12 )+(5,1∗12)=227,4kW ;

Pnoapte=35+35+17+8+28+(3∗12 )+ (8,5∗12 )=261kW ;

*oordonatele centrului sarcinilor electrice se determină din formulele

x=∑i=1

n Pi∗ x i

∑i=1

n

Pi

; y=∑i=1

n Pi∗ yi

∑i=1

n

Pi

; 0!.!1

unde P i sarcina de calcul la intrare a i consumatorului #3;

хi , уi coordonatele i consumatorului.

x=500∗35+500∗35+300∗17+425∗8+50∗28+75∗(3∗12+8,5∗12)

35+35+17+8+28+ (3∗12 )+(8,5∗12 ) =211,68;

x=150∗35+500∗35+50∗17+300∗8+475∗28+100∗(3∗12+8,5∗12)

35+35+17+8+28+ (3∗12 )+(8,5∗12 ) =203,44 ;

*oordonatele consumatorilor re/elei de calcul se introduce în tabelul !.!.

Tabelul 1.1.

Coordonatele consumatorilor

Cons1 Cons 2 Cons 3 Cons" Cons& Cons#

х 500 500 300 425 50 75 у 150 500 50 300 475 100 Elabor Prida Roman

AEE. PA: 000: NE.

Pagina

Verific Rotari Viorel %




Fig. 1. Schema LE de 0,4 !V

Elabor Prida Roman

AEE. PA: 000: NE.

Pagina





2. Calculul sarcinilor electrice de pe sectoare.

*alculul sarcinilor se efectuează prin metoda coeficientului de simultaneitate,

sau prin metoda sumării tabelare. 5rin metoda coeficientului de simultaneitate se

determină în cazurile când sarcinile consumatorilor nu diferă una fa/ă de alta mai

mult de patru ori, iar în cazurile când sarcinile consumatorilor constituie o diferen/ă

mai mare de patru ori una fa/ă de cealaltă se efectuează calculul prin metoda sumării

tabelare.

n cazurile când pe sector persistă consumatori care func/ionează pe perioada

diurnă, este necesar de calculat sarcinile în timpul zilei 6i nop/ii aparte pentru

dimensionarea optimală corectă a postului de transformare. arcinile pe sectoare în

perioada zilei 6i nop/ii se determină după acelea6i rela/ii. 5entru calculul corect în

baza căreia se va dimensiona postul de transformare este necesar de îndeplinit

calculele sarcinilor pentru perioada de zi 6i nocturnă. ta/ia de transformare se va

dimensiona în dependen/ă de valoarea ma+imă a puterii aparente de zi sau nocturnă.

*alculul prin metoda coeficientului de simultaneitate se determină reie6ind din

rela/iile

Psector. m−n=k ¿ ( Pm+ Pn ) ;kW 02.!1 P¿φ

k ¿∗¿Ssector . m−n=¿

02.21

Qsector. m−n=Ssector . m−n∗sinφ; kVAr 02.1

unde ! "im coeficientului de simultaneitate 07ne+a !, tabelul !1;

# m puterea activă a consumatorilor, sau a sectorului, #3;S m puterea aparentă totală, #$7;

$ "ector%& puterea reactivă, #$7r;

co" ' (factorul de putere la intrare a consumatorilor 07ne+a !, tabelul

!1.

sinφ=√ 1−cos2φ ;

8actorul de putere co" ', pe sectoare se determină din rela/ia

cosφm−n= Pm−n /Sm−n; 02.%1 Elabor Prida Roman

AEE. PA: 000: NE.

Pagina





*alculul prin metoda sumării tabelare se determină reie6ind din rela/iile

Psector .m−n= Pm+ ΔPn; kW 02.41

Ssector . m−n= Pm/cosφm+ ΔPn/cosφn;kVA 02.91

unde # m puterea activă a consumatorilor, sau a sectorului, #3;

)P n valoarea puterii active a consumatorilor, sau a sectorului, din

tabelul de sumare a puterilor active, #3 07ne+a 2, tabelul !1.n rela/ia dată este necesar de men/ionat că la puterea activă majoră se adaugă

valoarea puterii active minime luate din tabelul !, 7ne+a 2.

5entru iluminarea străzilor în timpul nocturn este necesar de dimensionat tipul

plafonierelor, tipul surselor de lumină 6i înăl/imea de montare a acestora.

n conformitate cu recomandările din 7ne+a , tabelul !, se alege puterea specifică

a iluminării de stradă.5uterea activă a iluminării de stradă se determină din formula

Psec.ilum. strada= Pspecif ∗ L;kW 02.'1

Psec. ilum. strada=(4,5∗1700)

100=7,65; kW

unde # "*ecif% %,4, puterea specifică a iluminării de stradă, 3:m 07E<7 , tabelul !1;

L !'"", lungimea străzii, m.

Elabor Prida Roman

AEE. PA: 000: NE.

Pagina

Verific Rotari Viorel '




E+em*l 8iderul ! , ectorul 0%-1

P zi . sec (4−3)=0,8∗(28+35 )=50,4 ;kW

S zi . sec(4−3)=0,8∗( 280,82

+ 35

0,83 )=61,05 ;kVA

cosφ zi .sec (4−3)= 50,4

61,05=0,825

sinφ zi. sec (4−3)=√ 1−0,8252=0,564

Q zi . sec (4−3 )=61,05∗0,564=34,45 kVAr

*alculele se efectuează numai pentru un sector al liniei ",= #$, iar rezultatele

celorlalte sectoare se introduc în tabelul 2.!.

Tabelul 2.1.

Sarcinile pe sectoarele liniei 0,38 k de !i.

Elabor Prida Roman

AEE. PA: 000: NE.

Pagina

Verific Rotari Viorel =




Fiderul Sectorul "#k$ S#k% cos& sin& '#k$%r

1 5&4 2- 34,14 0,-2 0,57 1.,544&3 50,5 /1,05 0,-25 0,5/ 34,453&0 55,2 //,/. 0,-27 0,5/ 37,43

2 2&1 17 1.,54 0,-7 0,4. .,/32&0 75,5 .3,31 0,- 0,5- 54,-4

3 7&0 2.,-. 32,4. 0,.2 0,3. 12,73

Tabelul 2.2.

Sarcinile pe sectoarele liniei 0,38 k de noapte.


1 5&4 2- 34,14 0,-2 0,57 1.,544&3 50,4 /1,05 0,-25 0,5/ 34,45

3&0 55,2 //,/. 0,-27 0,5/ 37,43

2 2&1 17 1.,54 0,-7 0,4. .,/32&0 41,/ 50,/3 0,-2 0,57 2-,-/

3 7&0 55,5/ /0,3. 0,.2 0,3. 23,//

Tabelul 2.3.

Determinarea sarcinei pe $'ne pe perioada de i

?'na "#k$ S#k% cos& sin& '#k$%r

1 125,2/ 150,15 0,-34 0,55 -2,-

Tabelul 2.(.

Determinarea sarcinei pe $'ne pe perioada de noapte

?'na "#k$ S#k% cos& sin& '#k$%r

1 125,2/ 150,15 0,-34 0,55 -2,-

Elabor Prida Roman

AEE. PA: 000: NE.

Pagina

Verific Rotari Viorel >




! "%i0,7-

! "%noa*0,7/

P ilm%"trada7,/5 !

3. Determinarea puterii $i numărului de transformatoare.

5entru consumatorii de categoria ?? 6i ??? în dependen/ă de mărimea sarcinii de

calcul pot fi utilizare substa/ii de transformare cu unu sau două transformatoare. n cazul

alimentării cu energie electrică a consumatorilor de categoria ? este necesar de utilizat

substa/ii cu două transformatoare sau cu un transformator numai în cazul când

consumatorul posedă o sta/ie de rezervă Diesel sau cu *ogenerare.

)uând în vedere perspectiva de dezvoltare 0în dependen/ă de sarcină1 se determină

coeficientul cre6terii sarcinilor substa/iei de transformare 07ne+a %, tabelul !1.arcina de calcul cu eviden/a perspectivei de dezvoltare se determină din rela/ia

Scalc=k c∗S Ʃ ;kVA 0.!1

Scalc=1,3∗150,15=195,2 kVA

unde c !,; coeficientul de cre6tere a sarcinii.

S Ʃ @ ma+@!4",!4 #$7.

5uterea transformatorului se determină în conformitate cu tabelul 2 A?ntervalele decre6teri a sarcinii pentru dimensionarea transformatoarelorB, 7ne+a %, reie6ind din

condi/ia

Sec.min.! Scalc.! Sec. max . 0.21

unde S ec%min% intervalul economic minim;

S ec%ma+% intervalul economic ma+im.

Elabor Prida Roman

AEE. PA: 000: NE.

Pagina

Verific Rotari Viorel !"




(ransformatorul ales trebuie verificat după coeficientul suprasarcinilor sistematice,

în conformitate cu tabelul , 7ne+a %.

k s .s .=Scalc.

S tr .

0.1

k s . s .=195,2

250=0,78

Cnde S calc !>4,2 #$7

S tr 24" #$7

Datele te&nice ale transformatorului ales se introduc în tabelul .!.

Tabelul 3.1.

)atele te*nice ale trans+ormatorului.

(ipul

5uterea

nominală,

#$7.

*oncordan/a

tensiunilor, #$.5ierderile, #3.

( e n s i u n e a s . c . D

* u r e n

t u l d e m e r s

î n g o

l , D

c

& e m a d e c o n e +

i u n e .

(ens.înaltă

0 %6%1

(ens. joasă

0 6%6 .1

la mers

în gol.*.

(-

24"24" 9-!"

",2-

",%!,"4 ,' %,4 2, ",>2

Elabor Prida Roman

AEE. PA: 000: NE.

Pagina

Verific Rotari Viorel !!




". Dimensionarea tipului su%staţiei.

n subpunctul dat este necesar de a argumenta dimensionarea tipului substa/iei

0vezi 7E<7 !91 6i de îndeplinit sc&ema electrică principială 0format 71. n cazul

dimensionării substa/iei cu un transformator, care va alimenta consumatori de categoria ?,

este necesară alegerea unei sta/ii Diesel 07ne+a 4, tabelul !1.

Determinarea coordonatelor centrului de distribu/ie se efectuează după rela/ia 0!.!1.*oordonatele posturilor de transformare ale re/elei de calcul se introduce în tabelul %.!.

c&ema principială a substa/iei are următorul principiu de func/ionare.

- 5rin intermediul separatorului FG 6i siguran/ă fuHibile 8C!transformatorul ( este

alimentat cu tensiunea de !"#$. De partea tensiunii secundare0liniile )!...)1 sunt

instalate întrerupătorul F 6i două complecte de transformarede curent (7! 6i

(72.)a primul complect de transformatoare de curent este racordat contorul de

energie activă 5I, la al doilea releu termic JJ, care protejază transformatorul de

forul de for/ă de suprasarcină.

Elabor Prida Roman

AEE. PA: 000: NE.

Pagina

Verific Rotari Viorel !2




- De la 6inele ",%:",2 #$ prin intermediul întrerupătoarelor automate F8!...F8

sunt alimentate liniile de ie6ire cu tensiunea de ",=:",22 #$.*onductorul neutru

este racordat prin intermediul releului de curent J7,care serve6tr pentru

deconectarea liniilor de la scurtcircuitele monofazate.Kobinele declan6atoarelorsunt calculate la tensiunea de ",= #$.Cna din faze se conectează la bobină în

momentul conectării întrerupătorului automat iar cialaltă la ac/ionarea releului de

curent în momentul scurtcircuitelor monofazate sau releului intermediar J) in

cazul suprasarcinii transformatorului de for/ă.

- 5rotec/ia transformatorului de suprasarcină constă în urmatoarele

n regim de func/ionare nominal a LMN 05(*-post de transformarecomple+1,releul intermediar J) nu ac/ionază, dat fiindcă este 6untat prin

Elabor Prida Roman

AEE. PA: 000: NE.

Pagina

Verific Rotari Viorel !




intermediul comutatorului de blocare 7! 6i contactele relevului termic JJ.n

cazul suprasarcinii contactele releului termic se denclan6ează 6i releul intermediar

conectat în serie cu doi rezistori paraleli, cade sub tensiunea de linie.Oeleul

intermedial ac/ionează anclan6înd contactele sale 6i deconectînd două

întrerupătoare automate din liniile de ie6ire ",=:",22" #$.7 treia linie continuă să

func/ioneze0este necesar de alimentat prin intermediul liniei a treia consumatorii cudestina/ie mai majoră1.n momentul alimentării releului intermediar contactele sale

normal înc&ise se declan6ează 6i în serie cu bobina releului se conectează încă un

rezistor de limitare. 7ceasta este necesar pentru ca să se limiteze tensiunea releului

pînă la 22"$,după ac/ionarea solenoidului. 7ceastă sc&ema este foarte compatibilă

pentru func/ionarea releului în momentul devierii tensiunii.

a1 *ontactorul de blocare 7! prin intermediul releului intermediardeconectează toate automatele mai devreme, decît întrerupătorul F,

înlăturînd apari/ia arcului electric.

b1 istemul iliminării de stradă, este pus în func/ie prin intermediul demarolului

J. ?luminarea poate fi ancla6ată manual prin intermediul întrerupatorului

cu pac&et 72 sau automat prin intermediul fotoreleului J.

n panoul de distribu/ie ",%:",2 #$ sunt instalate întrerupătorul cu pac&et7, priza < 6i lampa P) pentru controlul tensiunii în toate trei faze 6i

iluminare interioară.

(rebuie de men/ionat că în perioada rece a anului contorul este încălzit cu

ajutorul rezistoarelor O, cărora li se admite tensiune prin intermediul

întrerupătorului 7.

5entru protec/ia de scurtcircuite între faze servesc întrerupătoarele automate

de ie6ire cu declan6atoare electromagnetice 6i termice. 5entru înlăturarea

supratensiunii la transformatorului de for/ă, din partea tensiunii primare 6i

secundare sunt montate descărcătoarele cu venit 8$! Qi 8$2.

Tabelul (.1.

Coordonatele posturilor de trans+ormare.

a+a -@A1 -@A2 -@A3 -@A" -@A& -@A#

/50 150 150 450 .50 -00

Elabor Prida Roman

AEE. PA: 000: NE.

Pagina

Verific Rotari Viorel !%




- 700 200 .50 400 -00 200

*oordonatele centrului sarcinilor electrice se determină din formulele

x=∑i=1

n

xi∗ Pi

∑i=1

n

Pi

; y=∑i=1

n

yi∗ Pi

∑i=1

n

Pi

;

x=650∗63+150∗240+150∗95+300∗105+950∗26+800∗125,26

63+240+95+105+26+125,26=378

y=700∗63+400∗240+950∗95+400∗105+800∗26+200∗125,26

63+240+95+105+26+125,26=486

Elabor Prida Roman

AEE. PA: 000: NE.

Pagina





&. Determinarea sarcinilor 'n reţeaua de tensiune 'naltă.

arcinile se calculă pentru fiecare sector aparte. Dacă sarcinile de calcul nu diferă

după mărime mai mult de patru ori, atunci ele se determină prin metoda coeficientului de

simultaneitate conform rela/iilor

Pcalc.=k ¿∑i=1

n

Pi;kW 04.!1

Scalc.= Pcalc ./cosφ "kVA 04.21

Qcalc.=Scalc . #sinφ "kVAr . 04.1

sinφ=√ 1−cos2φ .

unde ! "im coeficientului de simultaneitate 07ne+a !, tabelul 2, 1;

# calc puterea activă de calcul a 5(, #3;

S calc% puterea aparentă totală, #$7;

co" ' ( factorul de putere.

8actorul de putere co" ', pe sectoare se determină din rela/ia

cosφm−n= Pm−n /Sm−n. 04.%1

n caz contrar sumarea sarcinilor se efectuează după metoda adaosului de puteri,

metoda tabelară, conform rela/iilor

Pcalc.= Pmax+∑i−1

n

Δ Pi " kW 04.41

Scalc.= Pcalc.

cosφ "kVA

Elabor Prida Roman

AEE. PA: 000: NE.

Pagina





Qcalc.=Scalc . #sinφ "kVAr .

unde # ma+ sarcina majoră din rela/ie, #3;

∆ # i valoarea puterii active, din tabelul de sumare a puterilor active, #3. 07ne+a

2, tabelul 21.

Oezultatele de calcul se efectuează pentru un singur sector, iar pentru celelalte se

introduc în tabelul 4.!. E+em*l 8iderul ! , ectorul 02-!1

P P$ . sec (2−1)=0,9∗(95+240 )=301,5 kW

S P$ .sec (2−1)=0,9∗( 950,92+ 240

0,92 )=327,71 kVA

cosφ= 301,5

327,71=0,92

φ=√ 1−0,922=¿0,39sin¿

Q P$ .sec (2−1)=327,71∗0,39=128,43 kVAr

Tabelul .1.

)atele de calcul a sarcinilor sectoarelor

Elabor Prida Roman

AEE. PA: 000: NE.

Pagina

Verific Rotari Viorel !'





1 3&2 .5 103,2/ 0,.2 0,3. 40,4/ 2&1 301,5 327,71 0,.2 0,3. 12-,431&0 3/5,-5 3.7,// 0,.2 0,3. 155,-5

2 5&4 2/ 2-,2/ 0,.2 0,3. 11,07 4&0 -0,1 -7,0/ 0,.2 0,3. 34,12

3 /&0 125,2/ 13/,15 0,.2 0,3. 53,3/

#. Dimensionarea secţiunii conductoarelor reţelei de tensiune 'naltă.

Dimensionarea sec/iunii conductoarelor re/elei de tensiune înaltă se efectuează

după metoda densită/ii economice de curent, prin următoarea rela/ie % =

& calc.

'ec

" m m2. 09.!1

unde calc curentul de calcul a sectorului, R;

8ec densitatea economică a curentului, R:SS2 07ne+a 9, tabelul !1.

(impul de întrebuin/are a sarcinii ma+ime (m, 07ne+a 9, tabelul 21.

*urentul ma+im a sectorului liniei de tensiune înaltă se determină după rela/ia

& max= Scalc

√ 3#( nom

" A . 09.21

unde S calc impedan/a totală de calcul, #$7;

9 nom !", tensiunea nominală, #$.

*alculul sec/iunii se efectuează pentru un sector, iar celelalte rezultate se introduc în

tabelul '.!.

E+em*l 8iderul ! , ectorul 02-!1 &

max.sec(2−1 )= 350

√ 3∗10=20,2 ; A

%nten/ie :eoarece Re*blica ;oldo<a =i anme re>eaa dat? e"te am*la"at?

@n ona climateric? nr V *enr montarea e"te nece"ar "? fie montat condctor de ti* S

Aalimin,o>elB% C mai mic de S&70 linii maDi"trale =i S&50 linii deri<ate%

Elabor Prida Roman

AEE. PA: 000: NE.

Pagina

Verific Rotari Viorel !=




Tabelul .1.

)atele de calcul a curen/ilor sectoarelor i conductoarele dimensionate

Fid Sector S calc ,

k%

" calc ,

k$

calc ,

%

4 5,

*

6 ec .,

%7mm2

F,

mm2

arca

conductor 1 392 100 5,77 2-00 1,3 70 70F11

291 350 20,2 2-00 1,3 70 70F11190 450 25,.- 2-00 1,3 70 70F11

2 9( 25 1,44 2-00 1,3 70 70F11(90 -- 5,0- 2-00 1,3 70 70F11

3 90 250 14,43 2-00 1,3 70 70F11

Elabor Prida Roman

AEE. PA: 000: NE.

Pagina

Verific Rotari Viorel !>




(. Determinarea pierderilor de tensiune 'n reţeaua de tensiune 'naltă

$i 'n transformator.

5ierderile de tensiune pe sectoarele liniei de tensiune înaltă se determină după

rela/ia

Δ( = P# r

0+Q #x

0

( nom

# L "V 0'.!1

unde # puterea activă a sectorului, #3;

$ puterea reactivă a sectorului, #$7r;

r G rezisten/a activă specifică a unui #ilometru de conductor, T : #m,

07ne+a ', tabelul !, 21; r 00,42

хG rezisten/a inductivă specifică a unui #ilometru de conductor, T : #m,

07ne+a ', tabelul 1; +00,3-

L lungimea sectorului, #m.

E+em*l 8iderul ! , ectorul 02-!1

Δ( sec (2−1)=301,5∗0,42+128,43∗0,309

10 ∗1,5=24,94V

5ierderile de tensiune e+primate în procente pe sectoarele liniei se determină din

rela/ia

Δ( = Δ(

( nom

#100 . 0'.21

E+em*l 8iderul ! , ectorul 02-!1

Δ( sec (2−1 )=24,94

10000∗100=0,24

Oezultatele calculelor se introduc în tabelul '.2.

Elabor Prida Roman

AEE. PA: 000: NE.

Pagina

Verific Rotari Viorel 2"




Tabelul :.2.

)atele de calcul a pierderilor de tensiune din linii

Fid Sec arca

conducto

r

",k; r 0,

Ω 7km

',

k%r

0 ,

Ω 7km

<,

km

=>,

=>,

?

1 392 70F11 .5 0,42 40,4/ 0,3- 5,5 2-,-2 0,2-291 70F11 301,5 0,42 12-,43 0,3- 1,5 24,.4 0,24190 70F11 3/5,-5 0,42 155,-5 0,3- 1 20,1- 0,20

73,.5 0,732 9( 70F11 2/ 0,42 11,07 0,3- 3 4,3 0,04

(90 70F11 -0,1 0,42 34,12 0,3- 3 13,25 0,1317,55 0,17

3 90 70F11 125,2/ 0,42 53,3/ 0,3- 5 34,54 0,3434,54 0,34

5ierderile de tensiune în transformator se determină din rela/ia

Δ( tr=Smax

S tr

∗(( a∗cosφ+( r∗sinφ ) 0'.1

Δ( tr=195,2

250∗(1,48∗0,64+4,24∗0,76 )=3,28V

Δ( tr =3,28

380∗100=0,86

unde S ma+ !>4,2 #$7 ,puterea aparentă de calcul pe sector, #$7;

S tr 24" #$7, puterea transformatorului, #$7;

9 H componenta activă a tensiunii de scurtcircuit, ;

9 r componenta reactivă a tensiunii de scurtcircuit, .

*omponenta activă a tensiunii de scurtcircuit se determină din rela/ia

( a=

ΔPs .c .

S tr ∗100 0'.%1

Elabor Prida Roman

AEE. PA: 000: NE.

Pagina

Verific Rotari Viorel 2!




8. Determinarea pierderilor de putere $i energie 'n reţeaua de tensiune

'naltă $i 'n transformator.

Dimensionarea corectă a utilajului electric, determinarea regimurilor ra/ionale de

func/ionare a lui, alegerea celei mai econome metode de majorare a factorului de putere

duce la posibilitatea mic6orării pierderilor de putere 6i energie în re/elele electrice, cu

aceasta determinând cel mai optim 6i econom regim în procesul de e+ploatare.

5ierderile de putere în linii se determină după rela/ia

ΔP=3 &

2

∗r0∗ L∗10

−3

0=.!1 ΔP=3∗14,43

2∗0,42∗5∗10−3=1,31 kW

unde curentul de calcul de pe sector, R;


07ne+a ', tabelul !, 21; r "@",%2

L lungimea sectorului, #m. )@4

Energia, pierdută pe sectoarele liniei se determină după rela/ia ΔW = ΔP∗)

ΔW =1,31∗1429,77=1876kWan

unde τ - timpul pierderilor, &.

(impul pierderilor se determină după formula

='9"

2

!""""!2%," ⋅

+= IJ

τ

0=.21) =(0,12+ 2800

10000 )2

∗8760=1429,77

unde J I 2="" timpul de întrebuin/are a sarcinii ma+ime (m, 07ne+a 9, tabelul 21.

Oezultatele calculelor se introduc în tabelul >.!.

Elabor Prida Roman

AEE. PA: 000: NE.

Pagina





Tabelul 8.1.

)atele de calcul ale re/elei de tensiune @naltA.

KidFSectorl , r o , MF!m% L, !m% ∆ #, !% J I , h%τ ,

h%

∆,

!h%3FA/&0B !%,% ",%2 4 !,!2 2="" !%2>,'' !='9,4'

5ierderile de putere 6i energie e+primate în procente din liniile de tensiune înaltă

se determină după rela/iile.

ΔP= ΔP

Psec . P$ −n

∗100 0=.1

ΔP= 1,31

125,26∗100=1,04

ΔW = ΔW

Psec.P$ −n∗$ *

∗100 0=.%1

ΔW = 1876,57

125,26∗2800∗100=0,53

unde 5sect.5( n !24,29 #3 puterea de calcul de pe sectorul primar, 0primul sector

care iese de la postul de transformare1, #3.

5ierderile de putere 6i energie nu trebuie să depă6ească limita de !".

5ierderile de putere din transformator se determină din rela/ia

Δ Ptr= ΔPmers. +ol.+ ,2∗ Δ Ps .c . " kW 0=.41

Δ Ptr=1,05+0,812∗3,7=3,5kW

unde ∆ # mer"%Dol !,"4 #3 pierderile de mers în gol a transformatorului, #3

07ne+a =, tabelul !1;

∆ # "%c% ,' #3pierderile la scurtcircuit a transformatorului, #3

07ne+a =, tabelul !1;

β - coeficientul de încărcare a transformatorului 0 β 0.1 1.

5ierderile de energie în transformator se determină din rela/ia

ΔW tr.= ΔPmers. +ol∗8760+ ,2∗ ΔPs .c .∗) 0=.91

Elabor Prida Roman

AEE. PA: 000: NE.

Pagina

Verific Rotari Viorel 2%




ΔW tr.=1,05∗8760+0,812∗3,7∗1429,77=12704,97

). Determinarea secţiunilor conductoarelor pe sectoarele liniei 0," ! $i

verificarea lor după pierderile admisi%ile de tensiune. Calculul pierderilor de putere $i energie 'n reţeaua de 0," !.

5uterea de calcul a bateriilor de condensatoare se determină din rela/ia

. ma+. 0 ! 21, .cond $ P tD tD !Vr ϕ ϕ = − 0>.!1

Qcond=125,26∗(0,66−0,42 )=29,44 kVAr

unde P ma+. !24,29 #3putere activă ma+imă de calcul a consumatorului, #3;

tD '1 ",= tangenta ung&iului de defazaj până la compensare;tD '2 ",>2 tangenta ung&iului de defazaj optimal.

t+ φ=√ 1−cosφ2

cosφ

t+ φ1=

√ 1−0,832

0,83=0,66

t+ φ1=√ 1−0,92

2

0,92

=0,42

Din 7ne+a !4 alegem bateria de condensatoare

arca bateriei de condesantoare BA0,"A#0A10 B3

n conformitate cu A ReDlamentl *entr frniarea =i tiliarea enerDiei

electriceB, din 22 noiembrie 2""4, aprobat prin Potărârea Guvernului nr. !!>%, factorul

de putere trebuie să constituie ",>2 pentru consumatorii racorda/i la tensiunea de ",% #$

6i ",=' consumatorii racorda/i la tensiunea de 9 !" #$.

După dimensionarea bateriilor de condensatoare 7E<7 !4, tabelul ! - 2, este

necesar de efectuat verificarea factorului de putere după compensare, prin rela/ia

. .

2 !

ma+

. 7 bat cond $

tD tD P

ϕ ϕ

= − ÷ 0>.21

t+ φ2

& =0,66− 60

125,26=0,182

unde $bat% cond% puterea nominală a bateriei de condensatoare 07E<7 !4, tabelul! - 21, !Vr

Elabor Prida Roman

AEE. PA: 000: NE.

Pagina





tD ' 2 tangenta ung&iului de defazaj după instalarea bateriilor de

condensatoare.

Oeie6ind din aceasta factorul de putere după compensare cosU 2, va fi egal cu

2

2

!cos .

!

7

7 tD ϕ

ϕ =

+ 0>.1

cosφ2 & = 1

√ 0,18+1=0,919

*alculăm curen/ii pe sectoarele liniilor de tensiune joasă după rela/ia

& = P sec

√ 3∗( nom∗cos φ" A 0>.%1

& sec (6−0)= 55,56

√ 3∗0,38∗0,92=91,75 A

5ierderile de tensiune pe sectoarele liniei de tensiune joasă se determină după

rela/ia

Δ( = P# r

0+Q #x

0

( nom

# L "V 0>.41

Δ( sec(6−0)=55,56∗0,42+23,66∗0,309

0,38∗0,325=26,21V

unde # puterea activă a sectorului, #3;

$ puterea reactivă a sectorului, #$7r;


07ne+a ', tabelul !, 21; r 00,42


07ne+a ', tabelul 1; +00,30.

L lungimea sectorului, #m.

5erderile de tensiune e+primate în procente pe sectoarele liniei se determină din

rela/ia

Δ( = Δ(

( nom

∗100 0>,41

Δ( sec (6−0)=26,21

380∗100=6,89

Elabor Prida Roman

AEE. PA: 000: NE.

Pagina





Tabelul B.1.

)atele de calcul ale pierderilor admisibile de tensiune pentru di+erite regimuri

de sarcinA.

Elementul re/elei.Devierea tensiunii,

*u sarcina de !"" *u sarcina de 24Qinele !" #$. %,4 -!,)inia !" #$. -",% -","=

(ransformator !" : ",% #$

5ierderile de tensiune.

upratensiunea.

7daosul de tensiune.

-",=9 -",2!4

"

4

"

)inia ",= #$. -9,=> -!,'2*onsumatorul. !,2% !,9'

Devierea admisibilă de tensiune. A& E&

5ierderile de putere 6i energie în linia ",= #$ se determină analog ca 6i pierderile

de putere 6i energie în linia !" #$ 0vezi compartimentul >1.

Datele de calcul se introduc în tabelul !!.2.

Elabor Prida Roman

AEE. PA: 000: NE.

Pagina

Verific Rotari Viorel 2'




Tabelul B.2.

)atele de calcul ale liniei 0,38 k

Sec arca

conduc

t

S,

ka

",

k$

,

%

r 0,

Ω/ k

m

<,

km

=>,

T ,

*

,

*

=>?,

?

9( 70F11 34,1

4

2- 51,4 0,11- 0,42 1.,72 2-00 142.,7

7

5,1.

(93 70F11 /1 50,4 .2,75 0,11- 0,2 1/,74 2-00 142.,7

7

4,4

390 70F11 //,/

.

55,2 101,33 0,11- 0,35 32 2-00 142.,7

7

-,42

/-,47 1-

291 70F11 1.,5

4

17 31,.2 0,11- 0,275 7,-7 2-00 142.,7

7

2,07

190 70F11 .3,3

1

75,5 141,7. 0,11- 0,3 3-,41 2-00 142.,7

7

10,1

4/,2- 12,1-90 70F11 /0,3 55,5/ .1,75 0,5.2 0,175 2/,21 2-00 142.,7 /,-.

Elabor Prida Roman

AEE. PA: 000: NE.

Pagina

Verific Rotari Viorel 2=




. 7

10. !erificarea reţelei la posi%ilitatea de pornire a motorului asincron

Dacă în re/ea func/ionează motoare asincrone cu rotorul în scurtcircuit, de putere

mare, atunci este necesar de verificat re/eaua la devierea tensiunii în momentul pornirii

motoarelor. e 6tie că curentul de pornire a motoarelor asincrone cu rotorul în

scurtcircuit este de %...' ori mai mare, decât cel nominal. n legătură cu aceasta tensiunea

re/elei la momentul pornirii poate să atingă unită/i minime 6i motorul nu se va porni.

(impul de pornire a unui motor în majoritatea cazurilor este apro+imativ de până la

!" sec. )a pornirea motoarelor se admite o deviere de tensiune de până la ", ceia ce

permite ca momentul de pornire a motorului să depă6ească momentul de rezisten/ă 6i să

se pornească normal.

n compartimentul dat este necesar de ales din 7ne+a >, tabelul !, 2, un motor

pentru un consumator de producere, verificând capacitatea re/elei la pornirea lui.

*onsumatorul V WWWWW 24 WWWWWWWW;

otorul de tipul 4100L2N3 WWWWWWWWWWWWWWWWWW;

*u datele de pa6aport

", k$ stator , % D, ? Cos & por 7 nom p 7 n ma 7 n asa,

Eg

4,4 !",4 =',4 ",>! ',4 2 2,2 %2

5entru verificarea re/elei la varia/ia tensiunii, se determină pierderile de tensiune

în re/ea la pornirea motorului electric asincron cu rotorul scurtcircuitat, după rela/ia

. .

D !"" Dde<iere

t

de<iere "c mot

0 9 V

0 0 ∆ = × ≈

+ 0!".!1

Δ( = 0,081

0,081+2,78∗100=2,83

unde $ - devierea tensiunii 0trebuie să fie mai mică ca " de la C nom1;

de<iere& impedan/a devierii tensiunii la momentul pornirii motorului, T;

"c% mot% impedan/a totală de scurtcircuit a motorului asincron, T. Elabor Prida Roman

AEE. PA: 000: NE.

Pagina

Verific Rotari Viorel 2>




*alculul impedan/ei liniei de tensiune înaltă, raportată către tensiunea joasă, se

determină din rela/ia

2

",-=X

.!" . .!"

!"

, .lin !V lin !V

9 0 0

9

= Ω ÷

0!".21

zlin .10kV .

¿ =0,169∗

(0,38

10

)

2

=0,00024-

.!" " , .

lin !V 0 0 l = × Ω0!".1

zlin .10kV =0,52∗0,325=0,169-

unde 0 impedan/a conductorului pentru ! #m de linie, T;

l lungimea liniei, #m;

9 0,3- ( 9 10 tensiunea înaltă 6i joasă a re/elei, #$.

2 2

" " " , : . 0 r + !m= + Ω0!".%1

z0=√ 0,422+0,3092=0,52-/km

unde r G rezisten/a activă specifică a unui #ilometru de conductor, T : #m, 07ne+a

', tabelul !, 21;


07ne+a ', tabelul 1.Determinarea impedan/ei transformatorului, se efectuează conform formulei

( )

2

. .

-

D, .

!" !""

" c nom

tr

nom

, 9 0

S

×= Ω

×0!".41

ztr= 4,5∗380

2

(250∗103)∗100=0,025-

unde "%c% O - tensiunea de scurtcircuit a transformatorului, 07ne+a =, tabelul !1;

9 nom% tensiunea nominală a re/elei, $;

S nom% puterea nominală a transformatorului, #$7.

Determinarea impedan/ei de scurtcircuit a motorului se efectuează conform rela/ia

.

. .

. .

, .-

nom

"c mot

nom *or

9 0

7 ! = Ω

× ×0!".91

zsc.mot = 380

√ 3∗10,5∗7,5=2,78-

unde 9 nom%& tensiunea nominală de alimentare a motorului, $; Elabor Prida Roman

AEE. PA: 000: NE.

Pagina

Verific Rotari Viorel "




nom. curentul nominal al motorului, 7;

! *or . indicele curentului de pornire a motorului.

Determinarea impedan/ei devierii tensiunii la momentul pornirii motorului după

rela/ia

X

.!" . sec . . sec . . sec . ..., .

de<iere lin tr t P n t n m t m 0 0 0 0 0 0 − − −= + + + + Ω 0!".'1

zdeier=0,00024+0,025+0,055=0,081-

unde "ect%P&n. impedan/a sectorului primar de la postul de transformare, T.

"ect%m & n% & "ect%m & %%%% - impedan/a sectoarelor până la punctul de racordare a

motorului, T.

2 2

sec . sec . sec . , : .

t t t 0 l r + !m= × + Ω

0!".=1

zsec=0,175∗√ 0,1362

+0,1

2

=0,055-/km

unde r "ect% rezisten/a activă a sectorului, T : #m;

+ "ect% reactan/a inductivă a sectorului, T : #m.

sec . " , : .t r r l !m= × Ω 0!".>1

rsect =0,42∗0,325=0,136-/km

sec . " , : .

t + + l !m= × Ω

0!".!"1

xsect =0,309∗0,325=0,1-/km


', tabelul !, 21;


07ne+a ', tabelul 1.

Oezultatele calculate se includ în tabelele !!.! !!.2.

Tabelul 10.1

)atele de calcul a re!isten/elor sectoarelor liniei

ectorularca

conductorului.

Oezisten/aactivă,

r sector , T

Oeactan/ainductivă,+ sector , T

?mpedan/a, sector , T

9-" 7* '":!! ",!9 ",! ","44

Tabelul 10.2

aloarea deierii tensiunii

*onsumatorul $aloarea tensiunii, $; 5ornirea Elabor Prida Roman

AEE. PA: 000: NE.

Pagina

Verific Rotari Viorel !




(ipul

pilonului

arca

pilonului

Distan/a,

m

r. de

piloni

r. de

izolatoare?termediar FA2( 42 29"De capăt A2( !4 "De col/ BG10A1H !2 24

5entru re/eaua de tensiune înaltă-în zonele populate,piloni intermediari F10A"H

-în capătul de linie utilizăm, piloni de ancorare sub un ung&i de până la '"Y

10A1H

-pentru amplasarea ung&iului liniei intermediari BG10A1H

@a%elul 11.1

ectorul (ipul cond-lui ))inie, m Distan/a, m r. de poloni-2 7* '":!! 44"" 4" !!"2-! 7* '":!! !4"" 4" "!-" 7* '":!! !""" 4" 2"4-% 7* '":!! """ 4" 9"%-" 7* '":!! """ 4" 9"9-" 7* '":!! 4""" 4" !""

(otal !>""" ="

@a%elul 11.2

(ipul 5ilonilor instala/iilor arca pilonului *antitatea?ntermediari pentru zonele populate

?ntermediar amplasat în ung&iul liniei

De ancorare pentru capătul liniei0până la '"Y1

F10A"H

BG10A1H

10A1H

3(1

)

12

@a%elul 11.3

(ipul

pilonului

arca

pilonului

Distan/a,

m

r. de

piloni

r. de

izolatoare?termediar F10A"H '! !=44De capăt 10A1H !2 "

De col/ BG10A1H > !4

Elabor Prida Roman

AEE. PA: 000: NE.

Pagina

Verific Rotari Viorel




12. Calculul curenţilor de scurtcircuit.

5entru calculul curen/ilor de scurtcircuit este necesar de îndeplinit sc&ema de

calcul 6i de substituire.

12.1. Calculul curenţilor de scurtcircuit 'n reţelele de tensiune 'naltă.

*uren/ii de scurtcircuit în re/eaua de tensiune înaltă se determină în următoarele

puncte

- la 6inele substa/iei de distribu/ie; Elabor Prida Roman

AEE. PA: 000: NE.

Pagina





- la 6inele de tensiune înaltă a celui mai îndepărtat 5(;

- la 6inele de tensiune înaltă a 5( de calcul, care alimentează sectorul dat.

(ensiunea de bază este calculată după formula

. .!,"4 , .ba0 nom9 9 !V = × 0!2.!1

( /az=1,05∗10=10,5 kV

*urentul de scurtcircuit trifazat se determină din rela/ia

0-1 .. . , .

-

ba0 " c

9 7

Q Σ=

× 0!2.21

& s .c .

(3) = 10,5

√ 3∗2,74=2205,11 A

unde 9 ba. tensiunea de bază, #$;

impedan/a sumară a liniei până la punctul de scurtcircuit, 0e"te nece"arde men>ionat c? calcll im*edan>ei "mare ia @n con"idera>ie =i im*edan>a

tran"formatorli1.

?mpedan/a sumară a liniei se determină după rela/ia

( ) ( )2 2

. . . , .

lin "i"t lin Qх х r Σ = + + Ω∑ ∑ 0!2.1

0 Ʃ=√ (1,54+0,229 )2+2,12=2,74-

unde +lin% reactan/a inductivă a liniei, până la punctul de scurtcircuit, T;

+ "i"t% reactan/a inductivă a sistemei, T;

r lin% rezisten/a activă a liniei, până la punctul de scurtcircuit, T.

. " , : .lin + + l !m= × Ω 0!2.%1

x lin=0,309∗5=1,54 -/km

. "

, : .lin

r r l !m= × Ω0!2.41

rlin=0,42∗5=2,1- /km


', tabelul !, 21;


07ne+a ', tabelul 1;

l lungimea liniei, #m.

Elabor Prida Roman

AEE. PA: 000: NE.

Pagina





2

..

. .

, .ba0 "i"t

" c

9 х

S = Ω

0!2.91

xsist =10,5

2

481=0,229-

unde S "%c% impedan/a de scurtcircuit la 6inele de tensiune înaltă, $7.

*urentul de scurtcircuit bifazat se determină din rela/ia021 0-1

. . . .

-, .

2 " c " c

7 7 = ×0!2.'1

& s . c .

(2) =√ 3

2 ∗2205,11=1909,68 A

*urentul de 6oc se determină după formula

0-1

. .2 , . =oc =oc " ci4 7 = × ×

0!2.=1i1oc=√ 2∗1,03∗2205,11=3162 A

unde ! =oc coeficientul de 6oc, care se determină din rela/ia

","!

! .J

=ocH4

−

= + 0!2.>1

k 1oc=1+2,72−0,01

0,00234=1,013

unde e valoarea logaritmului natural @ 2,'2;J H constanta timpului de stingere a curentului de 6oc, care se determină din

rela/ia

.

.

.lin

H

lin

хJ

r ω =

×∑∑ 0!2.!"1

$ 2 = 1,54

314∗2,1=0,00234

unde T frecven/a ung&iulară @,!%.

12.2. Calculul curenţilor de scurtcircuit 'n reţelele cu tensiunea de 0,38 !.

*uren/ii de scurtcircuit în re/elele cu tensiunea de ",= #$ se determină în

următoarele puncte

- la 6inele ",% #$ ale 5(;

- în capătul fiecărei linii.

Elabor Prida Roman

AEE. PA: 000: NE.

Pagina





(ensiunea de bază este calculată după formula 0!%.!1 6i curentul de scurtcircuit

trifazat se determină din rela/ia 0!%.21.

?mpedan/a sumară a liniei se determină după rela/ia

( ) ( )2 2

. sec . sec , .tr tor tr tor 0 r r + +Σ = + + + Ω∑ ∑ 0!2.!!1

z Ʃ=√

(6,52+104,21

)

2+

(18,74+76,67

)

2=146,18-

unde Z + "ector suma reactan/elor inductive a sectoarelor liniei, până la punctul de

scurtcircuit T;

Z r "ector suma rezisten/elor active a sectoarelor liniei, până la punctul de

scurtcircuit T;

r tr% rezisten/a activă a transformatorului, T;

+tr% reactan/a inductivă a transformatorului, T.

2

.sec . "

. .",%

, .ba0 tor

nom lin

9 + + l

9

= × Ω ÷ ÷

0!2.!21

xsector=0,309∗0,325∗(10,50,38 )2

=76,67-

2

.sec . "

.",%

, .ba0 tor

nom

9 r r l

9

= × Ω ÷ ÷

0!2.!1

rsector=0,42∗0,325∗( 10,50,38 )2

=104,21-


', tabelul !, 21;


07ne+a ', tabelul 1;

l lungimea sectorului, #m.

?mpedan/a transformatorului se determină după rela/ia

2

.. -

.

D, .

!"" !"

"c ba0 tr

nom

, 9 0

S −= × Ω× 0!2.!%1

0 tr=

4,5

100∗10,5

2

250∗10−3 =19,84-

unde "c%O - tensiune de scurtcircuit a transformatorului 07ne+a =, tabelul !1, ;

Elabor Prida Roman

AEE. PA: 000: NE.

Pagina

Verific Rotari Viorel '




S nom% impedan/a totală a transformatorului, #$7.

Oezisten/a activă a transformatorului se determină după formula

2

. . .

. -

. .

, .!"

" c ba0

tr

nom nom

P 9 r

S S −

∆= × Ω

× 0!2.!41

rtr=

3,7

250∗10,5

2

250∗10−3 =6,52-

unde )P "%c. pierderile de putere activă la scurtcircuit a transformatorului 07ne+a

=, tabelul !1, #3;

S nom% impedan/a totală a transformatorului, #$7.

Oeactan/a inductivă a transformatorului se determină din rela/ia

2 2

. . ., .

tr tr tr + 0 r = − Ω 0!2.!91

xtr=√ 19,842−6,522=18,74-

*urentul de scurtcircuit trifazat, adresat către tensiunea de bază este determinat din

rela/ia

( )-

- .. .

!", .

-

ba0 " c

9 7

0 Σ

×=

× 0!2.!'1

& s . c .

(3)

=

10,5∗103

√ 3∗146,18=41,47 A

*urentul de scurtcircuit trifazat defacto în linie este determinat din formula

( ) ( )- - .. . . .

.",%

, .

o

ba0 " c " c

nom

9 7 7

9 =

0!2.!=1

& s .c .

3 (3)=41,47∗10,5

0,38=1145,89 A

*urentul de scurtcircuit trifazat ma+imal la 6inele transformatorului adresat cătretensiunea de bază se determină din rela/ia 0!%.!>1, sau 0!%.2"1

( )-

- .. .

.

!", .

-

ba0 " c

tr

9 7

0

×=

× 0!2.!>1

& s . c .

(3) = 10,5∗10

3

√ 3∗19,84=305,47 A

( )- . .

. .

. . .

!"", .

D -

nom tr

" c

" c ba0

S 7

, 9

= ×× 0!2.2"1

Elabor Prida Roman

AEE. PA: 000: NE.

Pagina

Verific Rotari Viorel =




*urentul de scurtcircuit trifazat defacto la 6inele transformatorului se determină din

rela/ia 0!%.2!1

( )- . .

. .

. . .",%

!"", .

D -

onom tr

" c

" c nom

S 7

, 9 = ×

× 0!2.2!1

& s .c .

3 (3)

=

100

4,5∗250

√ 3∗0,38 =8440,79 A

*urentul de scurtcircuit monofazat este determinat din formula

.0!1

. ..

!,"4, .

-

f

" ctr

b,clei

9 7

0 0

×=

+0!2.221

& s .c .

(1) =1,05∗220

0,27+0,1=616,11 A

unde 9 f tensiunea de fază, $;

0 tr

3=0,1 - impedan/a totală a transformatorului către curentul de cone+iune

la corpul său 07ne+a =, tabelul 21, T;

z buclei. impedan/a buclei faza nul, care se determină din rela/ia, T

( ) 2

2

. " " . , .b,clei fa0 n,l b,cl e+terior 0 l r r += + + Ω0!2.21

0 /uclei=0,325∗√ (0,42+0,42 )2+0,12=0,27-

unde r fa%G rezisten/a activă specifică a unui #ilometru a conductorului de fază,

T : #m, 07ne+a ', tabelul !, 21;

r nl%G rezisten/a activă specifică a unui #ilometru a conductorului nul, T :

#m, 07ne+a ', tabelul !, 21;

х bcl%e+terior rezisten/a inductivă specifică e+terioară a unui #ilometru de

conductor, care este egală cu ",9 T : #m;

l lungimea sectorului, #m.

Dacă sec/iunile conductoarelor sectoarelor până la punctul de scurtcircuit sunt

diferite, atunci z buclei este calculat pentru fiecare sector aparte 6i rezultatele sunt adunate.

n cazurile în care curentul de scurtcircuit nu asigură func/ionarea normală a

protec/iei, se admite de a majora sec/iunea conductoarelor sau de a dimensiona un

transformator de o putere mai mare.

Oezultatele calculate se introduc în tabelul !%.!. Elabor Prida Roman

AEE. PA: 000: NE.

Pagina

Verific Rotari Viorel >




Tabelul 12.1.

alorile curen/ilor de scurtcircuit

Pnct

l "%c%r lin, T. +lin, T. z, T.

z buclei,

T.J H% U =oc% A3B , % A2B , %

A1B ,

%

i =oc,

% 1 2,! !,4% 2,'% ",2' ",""2

!,"! 22"4,!! !>">,9= - !92

2 9,42 !=,'% !>,=% ",2' - - =%%",'> - -

3 !"%,2

!

'9,9' !%9,!= ",2' - - !!%4,> - 9!9,!!

13. Dimensionarea $i verificarea utila*ului de tensiune 'naltă a celulei liniei de

plecare.

Elabor Prida Roman

AEE. PA: 000: NE.

Pagina

Verific Rotari Viorel %"




n compartimentul dat este necesar de ales locul de amplasare 6i tipul aparatelor de

comutare 6i protec/ie.

n conformitate cu N[\, aparatele electrice sunt dimensionate după curentul 6i

tensiunea nominală, verificarea la stabilitatea termică 6i dinamică.

5entru alegerea 6i verificarea aparatelor electrice de tensiune înaltă este ra/ional de

îndeplinit tabela, în care se indică datele te&nice de calcul 6i de catalog a aparatelor0tabelul !4.!1.

Tabelul 13.1.

eri+icarea datelor te*nice i de calcul ale @ntrerupAtorului G'FH, separatorului

G'SH i trans+ormatorului de curent GT%H.

Datele ini/iale de

calcul.

5arametrii F8. 5arametrii F.5arametrii

(7.

(ipul W X&10(ipul #Y 6Z&

10%200

(ipul J YX&

10U[3. . . .nom ret nom a*9 9 ≤ !"]!" !"]!" !"]!"

. . . .reD fort nom a* 7 7 ≤ 2!,94]9" 2!,94]2"" 2!,94]"0-1

. .! . . " c nom decl 7 7 ≤ - - -lim . .0 1. =oc it *arc,rDere am*lit,dai 7 ≤ !92]42""" !92]2"""" !92]'""

20-1 2

. .! . . . . . " c *arc " c "t term 7 t 7 t × ≤ × - - -

unde 9 nom% re> .- tensiunea nominală a re/elei, #$;

9 a*.- tensiunea nominală a aparatului 07ne+a !!1, #$;

reD% for .- curentul în linie în regim for/at, 7;

nom% a*%- curentul nominal al aparatului, 07ne+a !!1, 7;

A3B "%c%1 curentul de scurtcircuit ma+imal la 6inele postului de transformare,

#7;

nom% decl .- curentul nominal de declan6are 07ne+a !!1, #7;

i =oc curentul de 6oc, #7;

limit%*arcrDereAam*litd?B curentul limit de parcurgere de amplitudă 07ne+a !!1,

#7;t *arc%"%c% timpul de parcurgere a scurtcircuitului prin aparat, sec;

Elabor Prida Roman

AEE. PA: 000: NE.

Pagina

Verific Rotari Viorel %!




"t%term% curentul stabilită/ii termice, #7;

t perioada de parcurgere a curentului stabilită/ii termice prin aparat 07ne+a

!!1, sec.

*urentul în linie în regim for/at se determină din rela/ia

. . .!, 4 , .reD fort nom 7 7 = ×0!.!1

& re+ . fort =1,5∗14,43=21,65 A

unde nom% S nom%tr% F \9 nom%ret% , 7.

& nom=250

√ 3∗10=14,43 A

(impul de parcurgere a scurtcircuitului prin aparat se determină din formula

. . . . . . .,sec.

*arc " c re> P;E dec a*t t t = +

0!.21

unde tret.5*. timpul de re/inere a 5rotec/iei a+ime de supra*urent ^ !,2 sec;

tdec. ap. timpul deconectării aparatului ^ ",2 sec.

Datele te&nice ale întrerupătoarelor cu ulei, separatoarelor 6i transformatoarelor de

curent 7ne+a !!, tabelul ! - .

1". Calculul protecţiei prin relee.

n conformitate cu N[\ la liniile de ie6ire de tensiune înaltă este necesar de

instalat protec/ia ma+imală de supracurent 5* 6i sec/ionarea de supracurent *, adică

Elabor Prida Roman

AEE. PA: 000: NE.

Pagina

Verific Rotari Viorel %2




protec/ia de gradul ? 6i ???. (ipurile de relee 6i caracteristicile te&nice pentru

dimensionarea protec/iei prin relee 7E<7 22.

1".1. Calculul protecţiei ma+imale de supracurent -C/.

*urentul de ac/ionare a protec/iei ma+imale de curent este determinat cu condi/ia

re/inerii ac/ionării sale la curentul ma+im de lucru, prin rela/ia

. . . .ma+

. .

.

,re>in a,to mot calc

ac> *rot

re@nt

! ! 7 7 !

× ×=0!%.!1

& ac4. prot =1,3∗1,1∗91,75

1,3=187,44 A

unde ! re>in% coeficientul re/inerii 0pentru releele P] !,; P(-5, P&40 !,2

6i ]P&10 !,%1;

! ato%mot%% coeficientul autopornirii motoarelor electrice;

! re@nt%% coeficient de reîntoarcere 0pentru releele P] ",'; P(-5 ",=,

P&40 ",=...",=4 6i ] &10 ",=1;

calc%ma+. curentul de calcul ma+im al sectorului protejat, 7.

*oeficientul de autopornire a motoarelor electrice ! ato%mot%, pentru liniile cu

destina/ie agrară, poate fi calculat după rela/ia

. .

. .

.ma+.

",24! .

nom mot

a,to mot

calc

7 !

7

= + ∑0!%.21

unde nom% mot% suma curen/ilor nominali ale motoarelor care implicate la

autopornire, 7.

n lipsa unor date concrete coeficientul de autopornire a motoarelor electrice se

recomandă a fi considerat ! ato%mot%@!,!.

5entru liniile cu destina/ie industrială sau liniile cu destina/ie agrară a

consumatorilor mari 0de e+emplu comple+ele agrare mari1, coeficientul de autopornire secalculă după rela/ia

0-1

. .. . 0-1

.ma+. . .

.0 ",% 1

" ca,to mot

calc " c

7 !

7 7 =

+ 0!%.1

unde "%cA3B

. curentul de scurtcircuit trifazat, în punctul re/elei la care este

racordată sarcina cu cea mai mare putere sumară a motoarelor electrice, 7.

*urentul de ac/ionare releului este determinat prin rela/ia

Elabor Prida Roman

AEE. PA: 000: NE.

Pagina





. . . . . . . .ma+

. .

. .

, "ch ac> *rot re>in a,to mot "ch calc

ac> rel

re@nt

! 7 ! ! ! 7 7

! ! !

× × × ×= =

× 0!%.%1

& ac4.rel=1,3∗1,1∗1∗91,75

1,3∗6=31,24 A

unde ! "ch% coeficientul sc&emei;

! %% coeficientul de transformare a transformatorului de curent.

*oeficientul sc&emei ! "ch% se determină din rela/ia

..

2.

.rele "ch

7 !

7 =

0!4.41

unde rele% curentul care parcurge prin bobina releului, 7;

2% curentul bobinei secundare a transformatorului de curent, 7.

5entru regimurile simetrice la sc&emele de cone+iune a transformatoarelor de

curent în stea ! "ch% 1, iar pentru conectarea la diferen/a curen/ilor a două faze 6i în

triung&i ! "ch% -.

*oeficientul de transformare a transformatorului de curent ! % e determină din

rela/ia

!

2

.

7 !

7 =

0!%.91

k $$ = 305=6

unde 1% curentul bobinei primare a transformatorului de curent, 7.

n dependen/ă de curentul de ac/ionare releului ac>&rel%, se dimensionează din datele

de catalog ale releelor, valoarea curentului montat mont%rel%. n sc&emele protec/iilor

ma+imale de curent cu de6untarea bobinei de declan6are trebuie îndeplinită următoarea

rela/ie

. . . .!, 2

mont rel ac> bobin 7 7 ≥ × 0!%.'1

& mont. rel 51,2∗31,24=37,48 A

unde ac>%bobin curentul de ac/ionare a bobinei de declan6are a releului 0pentru

releul P;, ac>%bobin @ 47, pentru bobina de curent de declan6are J^_ X, ac>%bobin @ 71.

Oeleu de tip 5(K cu mecanism de ac/ionare NN-9! ?mont.rel@ 4

$aloarea reală a curentului de ac/ionare a protec/iei se determină din formula

. .

. .

.

, . 7 mont rel

ac> *rot

"ch

! 7 7

!

×=

0!%.=1 Elabor Prida Roman

AEE. PA: 000: NE.

Pagina

Verific Rotari Viorel %%




& ac4. prot

& =6∗35

1=210 A

După determinarea valorii reale de ac/ionarea a protec/iei ac>%*rot% , protec/ia se

verifică după sensibilitate, care va fi îndeplinită respectând următoarele rela/ii

a1 pentru zona de protec/ie de bază

.min

.. . !, 4.

"c

"en"ibilitate 7 ac> *rot

7

! 7 = ≥ 0!%.>1

k sensi/ilitate=1909,68

210=9,0951,5

b1 pentru zona de protec/ie de rezervă

.min.

. . .

!, 2. "c "en"ibilitate

ac> *rot re0er<

7 !

7 = ≥

0!%.!"1

unde "c%min curentul de scurtcircuit minimal în capătul sectorului protejat 0pentru

sistemele cu neutrul izolat "c%min A2B "c%min1;

ac>%*rot%reer<% curentul de ac/ionare a protec/iei de rezervă.

1".2. Secţionarea de supracurent SC/.

ec/ionarea de supracurent se întrebuin/ează în cazurile necesită/ii deconectării

imediate a sectorului avariat. Ea este îndeplinită prin intermediul releelor de curent care

func/ionează în lipsa re/inerii de timp. n unele cazuri întreruperea de curent poate avea o

re/inere de timp foarte minimă 0apro+imativ ",...",9 sec.1. electivitatea ac/ionării

protec/iei sec/ionării de supracurent este realizată prin limitarea zonei sale de ac/ionare.

5entru aceasta curentul sec/ionării de supracurent de ac/ionare imediată se determină din

rela/ia0-1

. . .ma+, .

@ntr c,rent f "c 7 ! 7 = × 0!%.!!1

& 6ntr.curent =1,5∗41,47=62,73 A

unde A3B "c%ma+ curentul de scurtcircuit trifazat ma+im în punctul instalării megie6,

mai îndepărtat de sursa de alimentare a protec/iei;

# f coeficient de fiabilitate, pentru releele P; 6i P&-5 !,4; P&40 !,%.

)a dimensionarea întreruperii de curent a liniilor de distribu/ie 9...2"#$, trebuie să

fie efectuată reglarea protec/iei, ca aceasta să nu ac/ioneze la săriturile curen/ilor

magnetiza/i ai transformatoarelor consumatorilor. 7ceastă condi/ie va fi îndeplinită dacă Elabor Prida Roman

AEE. PA: 000: NE.

Pagina





. .

. .

0%...41.

-

nom tr

@ntr c,rent

nom

S 7

9

×≥

×∑

0!%.!21

62,2 A 5 4∗250

√ 3∗10=57,73 A

unde S nom%tr suma sarcinilor nominale ale transformatoarelor consumatorilor,

racordate la linia protejată, #$7;

9 nom% tensiunea nominală a liniei protejate, #$.

*urentul de ac/ionare a releului sec/ionării de supracurent este determinat prin

rela/ia

0-1

.. . . . ., . "ch

rel @ntr c,rent @ntr c,rent

! 7 7

!

= ÷

0!%.!1

& rel .6ntr .curent =(1

6

)∗62,2

=10,36

A

$aloarea reală a curentului de ac/ionare a sec/ionării de supracurent se determină

din formula

. . . . .0-1 , .

7 @ntr c,rent mont rel @ntr c,rent

"ch

! 7 7

!

= ÷

0!%.!%1

& 6ntr.curent

& =(61 )∗35=210 A

unde mont%rel%@ntr%crent curentul montat al releului întreruperii de curent,7.

*oeficientul sensibilită/ii se determină din rela/ia

.

.

. "c

"en"ib 7

@ntr c,rent

7 !

7 =

0!%.!41

k sensi/.=2205,11

210=10,5

unde "c% curentul de scurtcircuit în punctul instalării protec/iei, 7.5entru întreruperea de curent fără re/inere de timp, instalate la transformatoarele de

coborâre, care îndepline6te func/ia protec/iei de bază imediată 0aceasta reprezintă

curentul de scurtcircuit bifazat A2B "c1, coeficientul sensibilită/ii trebuie să fie ! "en"% ` 2%

5entru întreruperea de curent fără re/inere de timp, instalate în linii 6i care

îndepline6te func/ia protec/iei au+iliare 0aceasta reprezintă curentul de scurtcircuit trifazat

A3B "c1, ! "en"% ` 1,2%

Elabor Prida Roman

AEE. PA: 000: NE.

Pagina





Efectuând calculul protec/iei la supracurent 0 la curent ma+im1 6i sec/ionarea de

supracurent, este necesar de îndeplinit tabelul 0vezi tab. !9.! 1 coordonării protec/iilor.

Tabelul 1(.1

Tabelul ac/ionArii protec/iilor

* u r e n

/ i i î n l i n i a

0 ? ) ? ; 1

5ână la ac/ionarea

releului.După ac/ionarea releului.

5ână la ?01-s.c.

0ma+1?0!-

usect1

? _ !,4... ? _ 2` ? _ n ? _ !" n.. ? _2" n... ? _ " n.. ? _ n ? _ !""n ? _ ""n ? _ n

! %

, %

! =

, ' 9

2

, " >

!

, 2 %

!

2 , %

9 2

% , =

> '

, 2 !

! 2 %

> , 9

!

! 4 9

2 , "

2

! = '

% , %

2

2 2 "

4 , !

!

7 R E L 1 7 L F ! P P

2 , %

, !

2

, =

% 4

, 2

4 2

, " 9

! " %

, !

! 4 9

, 2

2 " =

, 2 9

2 9 "

,

! 2

, %

9 '

, 4 !

! 1 7 R E L F 7 ; b

C P % R E L %

" , % !

" , 4

" , 9 4

" , = >

= , > 2

! '

, = 4

2 9

, ' ' 4 , '

% %

, 9 2

4

, 4 4 9

t 7 b C R E

%

& REL.- curentul care parcurge releu, 7;! coeficientul de transformare a transformatorului de curent;

t . timpul de ac/ionare al aparatelor de protec/ie 0în dependen/ă de timpul montat

al releului 6i tipul releului 7E<7 221; sec.

1&. Dimensionarea aparatelor de comandă $i protecţie a su%staţiei.

1&.1. Dimensionarea separatorului.

Elabor Prida Roman

AEE. PA: 000: NE.

Pagina

Verific Rotari Viorel %'




eparatorul substa/iei este dimensionat identic ca 6i separatorul liniei de alimentare

0vezi compartimentul !41.

tipul R -!":2"";

curentul nominal 2"" R;

tensiunea nominală - !" #$;

curentul limit de parcurgere de amplitudă 2" #7;curentul stabilită/ii termice = #R.

1&.2. Dimensionarea siguranţelor fui%ile.

5entru protec/ia transformatorului pe partea tensiunii înalte se dimensionează

siguran/e fuzibile, 7E<7 !2, tabelul !.

*urentul fuzibilului siguran/ei se calculă prin rela/ia

.. .

.

2 , .-

tr nom f,0

nom

S 7 9

×= × 0!4.2.!1

& nom.fuz=2∗250

√ 3∗10=28,86 A

7legem suguran/a fuzibilă FA1030 cu ?nom.fuz@" 7

*urentul de calcul al fuzibilului siguran/ei se rotunje6te până la valoarea majoră

standard, 7E<7 !2, tabelul !, desenul !.

1&.3. Dimensionarea 'ntrerupătoarelor automate.

ntrerupătoarele automate sunt destinate pentru conectarea, deconectarea liniilor de

distribu/ie ale postului de transformare 6i protec/ia acestuia de scurtcircuit 6i

suprasarcină.

ntrerupătoarele se dimensionează în conformitate cu 7E<7 !=, reie6ind din

următoarele condi/ii

• După tensiunea nominală

. . . ..

nom a nom ,t 9 9 ≥

0!4..!1

0,450,4

unde 9 nom%a% 9 nom%t tensiunile nominale ale întrerupătorului automat 6i utilajului,

$.

•

După curentul nominal al automatului

Elabor Prida Roman

AEE. PA: 000: NE.

Pagina

Verific Rotari Viorel %=




. . . ..nom a nom ,t 7 7 ≥ 0!4..21

160591,75

unde nom%a% nom%t curen/ii nominale ale întrerupătorului automat 6i utilajului, 7.

• După curentul nominal al declan6atorului termic

. . . . . . ..nom decl term f decl term calc 7 ! 7 ≥ × 0!4..1

1255119,28

unde ! f%decl%term% coeficient de fiabilitate, care ia în considera/ie dispersia curentului

de declan6are al declan6atorului termic 0! f%decl%term% 1,1%%%1,31;

calc% curentul ma+imal de calcul, în linia unde se prevede instalarea

automatului, 7.

• După curentul nominal al declan6atorului electromagnetic

. . . . . . ..nom decl term f decl el *or 7 ! 7 ≥ ×0!4..%1

1255114,69

unde ! f%decl%el%% coeficient de fiabilitate, care ia în considera/ie dispersia curentului

de declan6are al declan6atorului electromagnetic 0! f%decl%el%% ( *entr

atomatele de ti*l X&50, &2000 =i 3700 1,25 *entr atomatele deti*l 3100 1,51;

*or% curentul de pornire al motoarelor electrice, 7.

• După curentul limit de declan6are al automatului

0-1

lim . . .ma+..it decl "c 7 7 ≥0!4..41

75000 A 52205,11 A

unde A3B "c%ma+% curentul de scurtcircuit trifazat ma+imal, în linia unde se prevede

instalarea automatului, #7.

Elabor Prida Roman

AEE. PA: 000: NE.

Pagina

Verific Rotari Viorel %>




(abelul !4.!

Datele te&nice ale separatorului

(ipul

7mplituda

curetului de

parcurgere, #7

*urentul

stabilită/ii termice,

#7

(ipul

ecanizmului de

ac/ionare

R-!":2"" 2" = N-!"(abelul !4.2

Datele te&nice ale siguran/ei fuzibile

(ipul

siguran/ei

(ensiunea

nominală,

#$

*urentul

nominal al

siguran/ei,7

*urentul

nominal al

fuzibilului,7

arcina

ma+imă de

declan6are

0trifazată1,

$7

*urentul

minim de

declan6are

0raportat fa/ă

de curentul

niminal1, 7

NL-!":" !" " " 2"" elimitat

(abelul !4.

Datele te&nice ale întrerupătorului automat

(ipul

*urentul

niminal

al

automa

tului,

7

(ipul

decl.

*urentul

nimonal al

declan6atorului,

7

*uretul

nominal de

declan6are

imediat al

declan6atorului

electromagnetic,

7

*urentul

limit de

declan6are la

tensiunea de

=" $, #7

R'!% !9" 6i !245:u -!""";

5:u 0;41 ?nom

'4

Elabor Prida Roman

AEE. PA: 000: NE.

Pagina





Caracteristica de ac/ionare a siguran/ei +u!ibile

act , 14,4

3

274,24 505,1- 73/,12 ./7,0/ 11.- 142-,. 1/5.,- 1-7/,3 2205,

1t, "ec ",' ", "," ","!4 ","! ",""= ",""4 ",""% ",""

2. e marc&ează curentul de scurtcircuit trifazat la 6inele postului de

transformare ",% #$, primind un oarecare punct %, în dependen/ă de care

observăm peste cât timp va ac/iona fuzibilul siguran/ei în cazul de refuz de

ac/ionare a întrerupătorului automat.

Elabor Prida Roman

AEE. PA: 000: NE.

Pagina





1(. Dimensionarea descărcătoarelor.

n compartimentul dat este necesară dimensionarea aparatelor pentru protec/ia

supratensiunilor induse în linii de descărcările atmosferice.

Descărcătoare electrice se divizează după tipurile sale constructive 6i modul de

montare 7E<7 !> tabelul !.5entru dimensionarea descărcătoarelor trebuie respectate următoarele condi/ii

9 nom% re>% `9 nom%de"c% 0!'.!1

!"h!" #$

%dec%ma+ ` "cA3B 0!'.21

4"""h22"4,!! 7

%dec%min "c

A2B

0!'.1 4""]!>">,9= 7

unde 9 nom% re> . tensiunea nominală a re/elei, $;

9 nom% de"c% tensiunea nominală a descărcătorului, $;

%dec%ma+ valoarea limită ma+imă a curentului de descărcare, #7;

%dec%min valoarea limită minimă a curentului de descărcare, #7;

"c

A3B

curentul de scurtcircuit trifazat, în locul instalării descărcătorului, #7; "c

A2B - curentul de scurtcircuit bifazat, în locul instalării descărcătorului, #7.

Descărcătoare electrice se dimensionează după 7E<7 !> tabelul 2.

JKLA10

Elabor Prida Roman

AEE. PA: 000: NE.

Pagina





18. Dimensionarea priei de pămnt.

Din condi/iile N[\ 6tim că rezisten/a prizei de pământ r păm. nu trebuie să constituie

mai mult de % T, la tensiunea nominală de =" $.

7ceastă rezisten/ă trebuie să fie asigurată luând în vedere 6i rezisten/ele prizelor de

pământ adăugătoare ale firului nul a )7 ",= #$.*urentului de cone+iune la pământ de partea tensiunii înalte, se calculă conform

rela/ia

( ).,

-4"

-4...

l l 9 7 L LEnom

P

+=

0!=.!1

& c. p.=10∗1,257

350=0,036 A

unde 9 nom% tensiunea nominală a re/elei, #$;l LE lungimea liniilor aeriene a re/elei, #m;

l L lungimea liniilor de cablu a re/elei, #m.

5entru calcul considerăm r păm. @ % T.

Determinăm rezisten/a de calcul a solului pentru vergelele metalice

.,.!. I! ! ma" "calc ⋅Ω⋅⋅= ρ ρ 0!=.21

7calc=1,1∗1,1∗100=121-∗m

unde ! " coeficientul sezonier pentru electrozi în dependen/ă de zona climaterică,

7E<7 2!, tabelul 2.

! 1 coeficientul care ia în considera/ie starea solului, 7E<7 2!, tabelul .

m?"% rezisten/a specifică a solului, 7E<7 2!, tabelul !.

Determinarea rezisten/ei vergelelor verticale

.,:%

%lg4,"

2lg-99," . Ω

−+

+⋅= l l h

l h

d

l R

med

med calcV ρ

0!=.1

8V =0,366∗121∗log

21

0,02 +0,5log

4∗3,2+54∗3,2−5

5 =25,49

unde l lungimea vergelei, S;

d diametrul vergelei, S;

hmed% adâncimea montării vergelelor de la suprafa/a pământului până la

mijlocul sau, S. Elabor Prida Roman

AEE. PA: 000: NE.

Pagina

Verific Rotari Viorel 4%




*alculul rezisten/ei prizelor de pământ adăugătoare

n conformitate cu N[\, rezisten/a prizelor de pământ adăugătoare nu trebuie să

depă6ească limita de "T când ] !"" T_S, iar când h !"" T_S se admite 6i mai mult.

Oezisten/a prizei de pământ adăugătoare se determină din formula

.,

!""

-"..5r Ω=

ρ da ,D i0

7 R

0!=.%1 8 priz. Auda+

& =36∗121

100 =36,3-

*alculul rezisten/ei totale a prizelor de pământ adăugătoare

5r .

5r . . , .i0 da,D

i0 da,D

Rr

n= Ω

0!=.41

r Priz .Adau+=

36,3

4 =9,075-

unde R Pri%daD . rezisten/a unei vergele, T;

n cantitatea vergelelor.

Determinarea rezisten/ei de calcul artificială a neutrului transformatorului luând în

considera/ie prizele de pământ adăugătoare

.,.5r

.5r Ω

−

⋅=

da,D i0 Pam

da,D i0 Pam

rt ifi cial

r r

r r r

0!=.91

r Artificial=4∗9,075

4+9,075=2,77-

unde r *am rezisten/a normativă a prizei de pământ 0r 5am @ %T1, T.

Determinăm numărul teoretic de vergele

. rtif ic

V eoret

r

Rn =

0!=.'1

n$eoret =25,49

2,77 =9,18

)ungimea brâului de legătură

l riontal H \ n, m% 0!=.=1

l9rizontal=10∗3=30m

unde a - distan/a dintre vergele, m.

Determinăm rezisten/a brâului de legătură orizontal

Elabor Prida Roman

AEE. PA: 000: NE.

Pagina





.,:2

lg-99,"2

. Ω

⋅

⋅= l hd

l R alc ρ

0!=.>1

80=0.366#121#

l+ ( 2 #302

5#0.75 )30

@.>4Ω

unde calc% 0rela/ia 2!.21 pentru brâul orizontal de legătură;

l lungimea brâului de legătură, m;

d lă/imea brâului, m;

h adâncimea de montare a brâului de la suprafa/a pământului până la

jumătatea sa, m.

n dependen/ă de 0n1 6i 0 : l1 se determină coeficien/ii de ecranare a vergelelor

metalice 6i brâului de legătură kecr 7E<7 2!, graficul ! 0kecr. vertical1- 20kecr. orizontal1

unde n numărul de vergele metalice;

l lungimea vergelelor, m;

a distan/a dintre vergele, m.

Oeie6ind din acestea constatăm numărul real de vergele metalice va fi

n 8:AL= 8V # 0# (

1

8 Arti# 0

− 1

80

)V

0!=.!"1

n 8:AL=25.49 #0.58 #( 1

7.153#0.58−

1

3.95 )0.87

=0.197

După determinarea numărului real de vergele metalice este necesar de efectuat

calculul de verificareDeterminăm rezisten/a reală a prizei de pământ artificiale

. , .V

artif

V V

R Rr

R n Rη η

×= Ω

× × + × 0!=.!!1

rartif = 25.49 #3.95

3.95 #4 #0.87+24.49 #0.58=3.533-

Determinăm rezisten/a prizei de pământ luând în considera/ie prizele de pământ

adăugătoare ale firului nul

Elabor Prida Roman

AEE. PA: 000: NE.

Pagina





5r .

5r .

, .artific i0 da,D

L

artific i0 da,D

r r r

r r

×= Ω

+ 0!=.!21

rCALC =3.533 #9.075

3.533+9.075=2.543-

Elabor Prida Roman

AEE. PA: 000: NE.

Pagina

Verific Rotari Viorel 4'




1). Dimensionarea instalaţiilor de paratrăsnet.

?nstala/iile de paratrăsnet reprezintă mijloace de protec/ie a construc/iilor împotriva

descărcărilor electrice atmosferice. 5osibilitatea 6i frecven/a producerii descărcărilor

electrice asupra construc/iilor 6i instala/iilor depinde de regulă de zona de amplasare, deforma 6i dimensiunile lor, iar importan/a eventualelor pagube sau pierderi - de destina/ia

6i valoarea imobilului în întregime. c&ema zonei de protec/ie cu un singur paratrăsnet

7E<7 2".

Oaza de protec/ie a paratrăsnetului se calculă după formula

( )

( )

!,9, .

+

+

+

h h hr m

h h

−=

+

r x=1.6 #10 (10−4 )

(10+4) =6,85m 0!>.!1

unde h înăl/imea paratrăsnetului, m;

h + înăl/imea obiectului protejat, m.

Este necesar de men/ionat că prin e+presia 02!.!1, se efectuează calculul

paratrăsnetelor cu lungimea totală de până la "m.

Elabor Prida Roman

AEE. PA: 000: NE.

Pagina

Verific Rotari Viorel 4=




normativi solicita/i la primirea în e+ploatare a liniei 0vezi !! pag 2=.*ompartimentul

\2.! )E7 cu tensiunea până la !"""$ 6i \2.2 )E7 cu tensiunea peste !"""$.1

Concluie

gn *roiectl dat noi ne&am informat de"*re *roiectarea aliment?rii c enerDie

electric? @n "ectorl rral la ten"inile de 0,4 =i 10 !V% Ce&am @ncadrat *rofnd @n

*roiectarea re>elei de 0,4 =i 10 !V, am determinat centrele de "arcin?, am e+ectat

diferite calcle *entr determinarea tila8li de *tere , =i aleDerea lor,elaborarealiniilor aeriene, determinarea *erderilor de ten"ine , *tere ,enerDie , dimen"ionarea

*rotec>iei a liniilor aeriene%

"iDran ? metodele de calcl @n" ite @n ace"t *roiect re*reint? n lcrț ș

deo"ebit de im*ortant @n"? *entr @n" irea eficient? e"te ne<oie de "tdiereaș

*ermanent? i de a"emenea nece"it? mai mlt tim* dect cel acordat *entr reol<areaș

*roietli%

Elabor Prida Roman

AEE. PA: 000: NE.

Pagina





Proiectl de an dat a contribit con"iderabil la formarea noa"tr? ca "*ecililti @n

domeni, =i "nt bine<enite mai mlte *roiecte, chiar =i lcr?ri de laborat @n domenil

dat%

<I<7I5=>4I:

!. Nq wqxyy. . \xS| !>=', 9%" .2. L ~. . Lx •qSx •xyx. .

R•S|, !>>". 4! .. |y ~. R., €q . . \qxy‚ƒxx xq„y …|†. .

R•S|, !>>". %>9 .%. NyyS • wqxy‚ƒx‡ xq„y …|†.: N. x. ~. R.

|y. . Lq. !>=2. !>.4. ˆSy . ‰. €Š xq„y… wqxy‹xy… xx yy…

|SŒy •xx|y. . Lq. !>=. !"> .

9. y L. ., Žy . ., †‘ \. . NyyS •wqxy‚ƒx‡ xq„y …|†. . R•S|, !>>2. 22 .

Elabor Prida Roman

AEE. PA: 000: NE.

Pagina

Verific Rotari Viorel 9!


proiect alimentarea cu energie electrica a 6 consumatori

Documents