picos volumu ii normarea tehnica pentru prelucrai prin aschiere

8/13/2019 Picos Volumu II Normarea Tehnica Pentru Prelucrai Prin Aschiere

http://slidepdf.com/reader/full/picos-volumu-ii-normarea-tehnica-pentru-prelucrai-prin-aschiere 1/208

j , . / . I I'~:,-;) /- ? er;'-; ..~.·..,rf~f

N o r m a r e a t e h n i c ap e p t r u D ~ e l u c r a r i

p rm a s c h t e r e· 2

c. Pico~Gh. Coman

N.OobreO. PruteanuC. Rusu

$t. RusuSf. Trufinescu.

~

Prof. dr. ing. C o n s t a n t i n Pico~, prof. dr. ing. G h e o r g h e C o m a n

ing. N i c o l a e D o b r e conf. dr. ing. O c t a v i a n P r u t e a n u

conf. dr. ing. C o s t a c h e R u s u conf. dr. ing. ~tefan R u s u ~tefan T r u f i n e s c u

N O m a e a t e b j c a

J O e t J U f D J e u c J d J j

f O r i H a q c i e r e ~j\ ;

~;i t3 ~< , < : : } ~ J

E d i t u r a t e h n I c a

Bucuresti-1982, .



Redactor: ing. VASII E nUZATU

Tehnoredactor IVALERIU MORARESCU

Coperta : Sll\IONA NICULESCU

Lucrarea Normarea tehnica pcntru prelucrari prin aschiere este pu-

bllcata in dou a volume. In volumul 1, aparut in anul 1979, au fost cuprinse

capitolele :

1. Structura proceselor de productie din intreprinderile constructoarc de

masini; 2. Normele de munca : 3. Procedeele de masurarr, si determinare a

tin~pului de munca ~i a timpului de folosire a utilajulul In i~dustria construe-

toare de masini ; 4. Calculul eticientei ceonomice a normarli muncii; 5. Nor-

marea lucrarilor de strunjire pc strunguri normale, caruscl ~i revolver; 6. Nor-

marea lucrartlor de rabotare ~i mortczare; 7. Normarea lucrarilor de filetare;

8. Norrnarea lucrarilor de frezare.

Volumul 2 al lucraril prezinta calculul normei tehnice la urrnatoarele

prelucrari : gaurirca, Iargirea, alezarea, adincirea si lamarea gaurilor ; prelucrarca

danturii rotilcr dint ate ; prelucrarea prin brosare : prelucrarca pe masinl de

rectificat rotund exterior, interior, pe masini de rectificat plan, pe masini de

rectificat fara centre; prelucrarea prin rectificare a rotilor dinta te ~i a canelurilor;

prelucrarea de netezire prin honuire, prin supranctezire, prin lepuire ~i prin rod are

manuala ~i semlmccaniza ta : prelucrarea mccanlca en mai multe scule simultan.Pentru toate prelucrarllc tratate sint prezentate exernple de calcul care

constituic 0 modalitate eficientii de introducere in mctodica de lucru.

Lucrarea este adresata muncirnrllor de tnalt a calificare, maistrilor, sub-

inginerilor tchnologi ~i economtstilor din Intrcprinderile constructoare de masini.

Este de asemenea foarte utila ~istudentilor de la facultatile de tehnolog a construe-

tiilor de rnaslni ~i de mccanica.

Bun de t.ipar t 10.05.1982. Format 16170 X100.

Coli de tipar 13. C. Z. 62i.91.658.54

C. 315 - 1. P. INFOR.MA TIA

Str. Brezoianu Nr. 23-25

Bucurestl



9.1.

9.2.

9.2.1.

9.2.2.

9.3.

9.3.l.

9.4.

9.4.l.

9.5.

CAPITOLUL 9

l\'ormarca lutriirilor de ganl ire

9.6.

9.7.

Generali tiit.i

Gaurirea si Iargirea cu burghiul

Dctr-rminarca timpului de prcga-

tire-incheierc. . . . . .

Determinarca timpului de baza

Liirglrca gaurilor ...

Dcterminarea timpulul de baza

Alczarca gaurrlor ...

Dcterminarea t.impulni de bad

Adincirea Iroutala ~i conica a gau-

rilor ~i lamarca . . . . . . . .

llcterminarea limpului ajutator

Determniarea timpului de dcservire

~i de odihna

Exemplu de calcul a normei tch-

nice de timp la gaurire

9.8.

CAPITOLUL

Normarea tehnlea la pretuernrea

dantnrll rotllor dlntate

10.l.

10;2.

Introducere

Norma tehnica de timp la prelu-

crarea danturii rot ilor dint ate

Dcterminarea timpului de pregu-

tire-Incheierc . . . . . . . .

Dcterminarea timpului de baza

Elemente ale regimului de aschiere

Detenninarea timpilor ajutatori

Dcterminarea timpilor de des en-ire

5i de odihnii si necesitiit.i fiziologice

Exempln de calcul al normei teh-

nice de timp la prelucrarca dan-

turi irotilor dint.ate

10.2.1.

10.2.2.

10.2.3.

10.2.4.

10.2.5.

10.3.

CAPlTOLUL

NOI'marea Iuerartlor de hrosare

11.l.

11.2.

Introducere

Norma tchnicii de timp la prelu-

r.r'ar'en prin brosarc .....

Dcterminarea timpului de prcgri-

tire-incheiere. . . . . . . . .

De tcrminarea timpului de baza

Elcmente ale regimului de aschlere

Dcterminarca timpilor ajutatcri

Dctermtnarca timpului de dcscrvire

11.2.1.

11.2.2.

11.2.3.

11.2.4.

11.2.5.

CUPRINS

11.2.6. Determinarea timpului de odihnti

~inccesitati fiziologiec

11.3. Exemplu de calcul al normci tell-

nice de timp la brosare

Introducere

Heetificarea rotunda exterioara

F\cctificarea rotunda mtenoara

Hectifiearea plana

Norma tchnica de timp la prelu-

crarea pe masini de rcctificat ro-

tund exterior

12.2.1. Determinarca timpului de pregd-

tire- tncheiere . . . . . . . . .

Determinarea timpului de bazii

Elemcnte ale reglmului de aschlcre

Dcterminarea timpilor ajutiitori

Determniarea timpilor de descrvire

Dcterminarea t.impului de odihna

~i necesitatl fizlologice

12.2.7. Exemplu de calcul al normei teh-

nice de timp la rectificarea rotunda

exterioarii

12.3. Norma tehnicii de timp la prelucra-

rea pe masini de rectificat interior12.3.1. Determinarea timpului de prcga-

tire-lncheicrc .. . . . . . .

Dcterminarea timpului de bazii


Determinarea timpilor ajutiitori

Determinarea timpilor de deservire

Dcterminarea timpilor pentru 0-

dthna si neccsitatl fiziologiee

12.3.7. Exemplu de calcul al normei teh-

nice de timp la rectificarca rotunda

interioara

12.4. Norma tehnica la timp la prelucra-

rea pe masini de rcctificat plan

12.4.1. Determinarea timpului de prega-

tire-incheiere .

Determinarea tlmpului de bazii


Determinarea timpilor ajutatori

Determinarea timpilor de dcservire

Determinarea timpului de odihna

sl necesltiiti fiziologicc ..

12.4.7. Exernplu. de calcul al normei teh-

nice de timp la rcctificarea plana

7

7

7

8

19

19

22

22

12.l.

12.1.1.

12.1.2.

12.1.3.

12.2.2829

32

3612.2.2.

12.2.3.

12.2.4.

12.2.5.

12.2.6.

39

45

45

45

48

55

12.3.2.

12.3.3.

12.3.4.

12.3.5.

12.3.6.5

65

6812.4.2.

12.4.3.

12.4.4.

12.4.5.

12.4.6.

70

70

71

71

73

77

CAPITOLUL 2

Normarea lucriirilor de reetiflenre

77

78

81

81

83

84

85

85

85

86

91

95

95

95

98

989898

100

101

101

101

107

107

107

107

115

116

116

116



6 up r i n s

12.5.156

12.5.1.

12.5.2.

12.5.3.

12.5.4.

12.5.5.

12.5.6.

12.5.7.

13.1.

13.2.

13.2.1.

13.2.2.

13.2.3.

13.2.4.

13.2.5.

13.3.

14.1.

14.2.

~

Norma tchnica de timp la prelu,

crarea pe masini de rcctificat fara

centre. . . . . . . . . . . • .

Determinarea tlmpulul de prega.

tlre-tncheiere . . . . . . . .

Determinarea timpulul de baza

Elemente ale regirnulul de aschlere

Dcterminarea timpilor ajutator

Dctermlnarca timpilor de deservire

Dctermtnarea timpului de odihna ~inccesitat Iiztologice ...•..

Exemplu de calcul al normei teh-

nice de timp la rcctificarea fara

centre

CAPITOLUL 3

Normaren telmica la preluerarile

de rectificat roli dintate sl cane-

Iuri

In troducere

Determinaren normei tehnice de

timpDeterminarea timpului de haza

Deterrninarca timpilor ajutatorr

Determinarea timpilor de deservtrc

Determinarea timpilor de odihna ~i

necesitatt fiziologice . . . . . .

Determinarea timpilor de prega-

tire-lnchcicre. . . . . . . . . .

Exernple de calcul al normei teh-

nice de timp la rcctificarea dan-

turii rot.ilor dintate si canelurilor

CAPITOLUL 4

Normarea tehnlea la preluerarlte

de netezire

Introducere

Honuirea

14.2.1.

14.2.2.

120

14.2.3.

120

121

121

12,1

125

14.3.

14.3.1.

14.3.2.

12514.4.14.4.1.

14.4.2.

125 14.4.3.

14.5.

14.6.

14.6.1.

14.6.2.

14.6.3.

128

132

132

140

145

146

14715.1.

15.2.

H915.2.1.

15.2.2.

15.2.3.

15.2.4.

15.3.

155

156

Principii ~i notiuni de bazii

Detcrminarea normei tehnice de

timp .

Exemplu de calcuI al normci teh-

nice de timp la honuirc

Supranetcztren

Principii ~i notiurn de baza ,

Determinarea normci tchnlcc de

timp

Lepuirea

Principii ~i notiuni de baza

Determinarca normei tehnice de

timp •............

Exemplu de calcul al normei teh-

nice de timp la lepuire

Hodarca manuala ~isemimecanizata

Slef'ulrea si lustruirea

Principii ~i notiun de baza

Determlnarca normci tehnice de

timp .

Exemple de calcul at normei teh-

nice de timp la slef'uir'e ~i lustruirc

CAPITOLUL 5

NOrmHl'ea tehnlea la preluerarea

prln asehiere cu mai mutte seule

slmultnn

Introducere

Determinarea normei telmice de

timp

Dctcrminarea timpului de prcga.

tire-lllcheicre. . . . . . . . . .

Detcrminarea timpului de baza

Elerncntc ale rcgimului de aschlere

Determinarca timpulul ajutiitor

Exernplu de calcul al norrnei teh-

nice de timp la prclucrurca eu mal

multe scule simultan

IJibliografie

158

164

165

165

16 6168

168

16 9

172

1~·> . J

175

175

76

184

18 8

19 3

19 419 419719 8

20&

208



Capitolul

NORMAREA LUCRARILOR DE GAURIRE

9.1. Generolitoti

Preluerarea gaurilor se executa prin urmatoarele procedee de lueru :

gaurirea prin burghiere ;

largirea prin burghiere;

largirea en largitorul;

alezarea ;

adineirea cilindrica ~i conica ;

Iamarea.

9.2. Gourirec si larg irea cu burghiul

Gaurirea ~i largirea en burghiul se folosesc ea opera.tii prealabile, in cazul

eind sint urmate de alezare, sau ea operatii finale, cind conditiile tehnice deexeeutie prevad 0 precizie redusa, in cadrul treptelor de precizie9-12 ~i o

rugozitate de suprafate, pina la Ra =12,5 [.Lm.

Burghiele utilizate pentru operatia de gaurire ~i largire sint din otelrapid, pentru prelucrarea otelurilor, sau sint prevazute en placate din carburi

metalice, pentru prelucrarea fontei ~i pieselor din otel calit.

Parametrii principali ai geometriei partii asehietoare a, burghiului

elicoidal sint mentionati in luerari de specialitate ~i normative.

Determinarea normei tehnice pe bucata ~i operatie se obtine folosindu-se

relatia de calcul mentionata in capitolele anterioare:

Ntb =T pi n + (t b + ta ) + ta t + ta o + ton' (1)

9.2.1. Determinarea timpului de preqotlre-inchelere Tp ,

Timpul de pregatire- incheiere la masinile de gaurit este acelasi pentru

toate procedeele de prelncrare. Timpul de pregatire-Incheiere poate fi pentru

operatii curente sau pentru operatii suplimentare.

Valoarea timpului de pregatire- incheiere la masinile de gaurit, in cazul

operatiilor curente, depinde de modul de prindere ~i fixare a picsei, pe masa

masinii sau in dispozitiv, de marimea piesei, de diametrul gaurilor, de numarul

sculelor de Iucru ~i de modul de primire ~i predare a cornenzii.

In tabelul 9.1 sint trecut e valorile timpilor de pregatire-incheiere la ope-

ratiile diferitelor procedce ce se executa pe masinile de gaurit.

8 Normarea lucrarilor de gaurire

T'abelul 9.1. Tlmp psntru pregiitire-incheiel'e Tpi la rnaslnlle de li'iurit

A. Pentru operatlt enrente

I NumarulDiametral maxim al gaurii D, mm

Modul de prindere a pieseiburghielor .; 15 i 16-25 I 26-35

I> 35

necesare la II 0 opera tie

Timpul Tp;' min1

~5 2. 00 3. 00 3. 00 4. 00Pc masa Fara fixare 6- 10 - 4. 00 4. 00 6, 00

> 10 - - 6. 00 7. 00

~5 3, 00 4. 00 4. 00 5 00Cu Iixare 6- 10 - 5. 00 6. 00 6. 00

t o > 10 - - 7. 00 8, 00

Fiirii fixarea ~5 4. 00 4. 00 5. 00 6, 00dispozi tivului 6- 10 - 6. 00 6. 00 7. 00

< 25 > 10 - - 8. 00 R. OO

-----------I

Cu Iixarea ~5 G, OO 6, 00 7, 00 8, 00dispozitivului 6- 10 - 8 , 0 0 8, 00 9. 00

In dispozitiv e- 10 - - 10. 00 11. 00avlnd masa,

Fiirii fixarea ~5 - 7. 00 8. 00 8. 00ko- dispozitivului 6- 10 - 8, 00 9. 00 10. 00

> 25s- 10 - - 11, 00 11. 00

----------- -----

Cu fixarca ~5 - 9. 00 10, 00 11, 00dlspozitivului 6- 10 - 11, 00 ir.o 12. 00

s- 10 - - 13, 00 13, 00I

Alatun de masa, pe un suport, sau ~5I

11. 00 12, 00 15, 00suspcndat 6- 10 - 12, 00 12, 00 16, 00

> 10 - - 14, 00 17. 00

Prirnirea si predarca doeumentelor ~5 --

- 4. 00comcnzii t> 5 - - - 6, 00

B. Pentru nperattl supllmentnre

Diarnetrul maxim al gaurii D, mm

Modul de prindere a piesei ' 1526-35 >' 356-25

Asezarca unci rnese suplimerrtare

Timpul Tpt. min

2, 80

Rotirea mesei 2. 10

Montarea unui opritor 1. 00 1. 40

l\1ontarea Ilecarui surub eu brida suplimentara 0, 50

9.2.2. Determinarea timpului de bczo tb

'I'impul de baza, in cazul burghierii in plin sau al largirii prin burghiere,se determina pe baza unor rela.tii de calcul prevazute in tabelul 9.2, relatii in

care parametrii de baza sinb cursa de lucru a burghiului ~i viteza de avans.

' ' '

Giiurirea fi liirgirea tu burghiul 9

Gaurire in plin

Tubelul 9.2. DetCl'lllinarca tlmpulul de baza tb la burghiere

Gaurire de largire

Caur i ell fund G:,l.lJri pa trunseLargtrea -gaurilor eu fund I .

sau prag Largirea gaurilor patruose

~-i

- . J r ~ iL

I

IjiT

d s~ti ' I

I

' i~;'j<' .. \1. . . . :;r

it) =.lu, c = (I + 11+ 12)i/v. [rnin ]

La hurghie en ascutirc simplii

11=j2 ctgx + (0,5 ... :,) mm 11=d - do) ctgx/2 + (0,5 ... 3) mm

La burghie cu ascutire duhla

11=j2 ctgx + (1 ... 6) IIUll

Lunqimea eursei de lueru est.e fermata din lungimea axiala a gaurii de pre-

luerat L distanta de patrundere II ~i distanta de depasire l21aorifieiile strapunse.

ExpI'esiile de calcul pentru distantele de patrundere ~ide depasir« precum

9i valnrile acestora, obtinute in eazuri determinate, sint cuprinss in tabelul 9.3.Valorile avansnrilor p entru gaurire in plin, cu burghin din otel rapid sau

en placute' dure sirit cuprin se in tabelele 9.4 ~i 9.5.

La prclucrarca gaurilor cu diametre sub 1 mm, pentru gaurirea In plin a

gaurilor strapunse pina la 0 ad}ncime de 2,5 D sau a orifieiilor nestrapunse

pina la 0 adincime de 4 D, la otel ~i ronta, avansurile sint date in tabelul 9..

La largirea en burgh iul din otel rapid sau cu placute dure, pentru otel~i tonta, valorile avansurilor recornandate sint date in tabelul 9.7 ~i 9.8.

Viteza de asehiere 1.'p se calculeaza eu urmatoarele relatii :

12 = 1 2 =0,5 ... 4) mm

12 = 1 2 =1 ... 4) mm

- pentru burghiere: Ov' De . K ~ fJ [mjmn}:Vp = Tm. 8 (9.2)

- pentru largire :DZe

O~' KVfJ ( p - Tm.( e·8fl•

(9.3)m/min].

Valorile coeficientilor 0,. ~i ale exponentilor din rela.tiile (9.2) ~i (9.3) sint

date in tabelul 9.9, pentru burghie din otel rapid, ~i in tabelul 9.10, pentru

burghie cu placute dure.




Tobelul 9.3. Dlstanje de piitl'Ulldel'e ~i dejJii~ire

Gaurire in plin Gaurire de largire

Unghiul la virf 2X I Unghiul la virf 2x

900 I 1200 I 1250 I 130

0 I 140'Dista n t a

\90

0

i 1200

I 1250

I 1300 I 140'

Di'.3tanta

Diame- de depa- de depa-

tr-ul sire laAdin- sire la

burghi- Distan ta de patrundere lv mm g{wri cimea de gau i

ului 11~ dctgxf2 =.ctgx [mm] patruuscascbierc 11,ot

l1 =(d - do) ctgx [nun]P atrunse

d, mm 1 2 ' mm l2' nun

0,500 d I~ I 0,260 d I 0,233 d I0,182 d I 0,578t I 0,520t l 0,466t I 0,3641

' ~ : : I 1

i

I0, 5 0, 29 0, 26 0, 23 0, 1 8 1 1 0, 58 o .') 0, , 170• •

0, 361

1, 0 0 , 58 0, 52 0, 47 0, 36 2 2 1, 15 1, 04 0, 93 o.vs

1, 5 0 , 8 7 0, 78 0, 70 0, 55 0, 5 3 1 , 73 1 , 56 1 , 4 0 1 , 0 9

2, 0 1 , 1 5 1 , 04 0, 9 3 0, 73 1, 0 ·1 4 2, 3 1 2, 0 8 1, 86 1, 46

2, 5 1, 45 1, 30 1, 16 0, 9 1 1, 0 5 5 2, 90 12, 6 0 2, : 3 : , 1 , 82

3, 0 1 , 74 1, 56 1, : 10 1 , 0a 1, 0 6 6 3, 48 3, 12 2, 80 2, 58

1, 0 2, 3 1 2, 08 1 , 8 6 1 . 4 5 1, 0 8 8 4, 62 4, 16• • . . . . 0

3, 9 2, la

5, 0 2 , 8 9 2, 6 0 2, 3 0 1 , 8 2 1, 5 10 10 5, 80 5, 20 4, 66 3, 641

6, 0 3 , 4 6 3, 1 2 2, 78 2, 18 I 1, 5 12 12 6 , 9 1 6,23 5 , GO 4, : 361

I7, 0 4 , 05 3, 6 4 : 3, 26 2,55 1, 5 I 14 14 8, 10 7, 28 6 - ) 5, 1 0.J ...•

I8, 0 4, 6 2 4, 1 6 3 , 7 · , 1 2, 9 1 1, 5 16 16 9 , 25 8, 3 0 7 , 4 5 5 , 8 , 1

9, 0 5, 20 4, 6 8 4, 1 8 3 , 2 8 1,5 18 18 10, 401 9, 351 8, , 1 0 6 , 56

1 0, 0 5, 78 5, 20 4 , 70 3 , G4 2, 0 @ 20 61, 50110, 40 9, 3 1 7, 28

11. 0 1, . 35- 1 )

5, 1 3 4 , 0 0 I 2, 0 25 25 ~~-:-;()1~'0111, 60 9 , 1 0, i.•.•

12, 0 6, 95 6 , 25 5, 58 4 , 3 8 2, 0

I: 30 30 11, 30 b, 6 11, 00 1 0, 9 0

1 3. 0 7. 5 0 6 , 75 6 , 05 ,1 , 7 ,1 2, 0 35 35 20, 20 18, 20 I G, : 1 0 1 2, 7 0

14, 0 18. l O 7 , 28 6 , 52 5,10 2, 0 '~.:' 40 12: 1, 00, 20, 80 1 8, 6 0 1 4, 6 0

15, 0 8, 66 7 , 8 0 7, 00 5, 4 6 2, 5 Obsernaiii, 1. La gauril'ea in plin, la valo

1 6, 0 9, 25 8, 32 7, 45 5, 89 2, 5 se adauga 0 , 5. . . 3 ) mm clnd In

17 , 0 9, 82 8, 84 7, 92 6, 18 2, 5 este ell ascutire simpl a 9i 1. . .ctnd burghiul este cu ascutire

1 8, 0 1 0, 4 0 9 , 35 8, 38 6, 55 2. 5 2. La gaurirea de Iargtrc, la valo

1 9. 0 1 1, 00 9 , 86 8, 85 6, 92 2, 5se adauga 0, 5. . , 3) mm pentn

asigura accesul libel' burghiului

20. 0 1 1, 50 1 0, 4 0 9, 30 7, 26 3, 0 pratata deprelucrat.

22, 5 1 3. 0 0 1 1, 7 0 1Q, 50 8 , 20 3, 0

25, 0 1 4, 5 0 1 3, 0 0 1 1, 6 5 a,10 3, 0

27, 5 1 5, 9 0 1 4, 3 0 12, 8 0 10, 0 0 3, 0

3 0, 0 1 7, 4 0 1 5, 6 0 1 4, 0 0 1 0, 9 0 3, 03 2. 5 18, 7 0 16, 9 0 1 5, 2 0 1 1, 8 0 3, 0

3 5, 0 20, 20 18, 2 0 16, 3 0 12, 7 0 4, 0

3 7, 5 21, 7 0 19, 50 1 7, 5 0 1 3, 6 0 4, 0

4 0, 0 23, 1 0 20, 8 0 18, 7 0 14, 5 0 4, 0

4 2. 5 24, 0 0 22. 1 0 1 9, 8 0 1 5, 5 0 I 4, 0

45. 0 \ 26, 0 0 2 3, 4 0 2 1, 0 0 1 6, 4 0 4, 0

47, 5 27, 4 0 2 4, 7 0 2 2, 2 0 1 7, 3 0 I 4, 0

50, 0 128. 90 2 6, 0 0 2 3, 3 0 18, 20 4. 0

1

1

ID

1

e



T

i

91

AW

S

p

l

gu

e

inpuaoeu

o

~

oeo

e

h

qe

dnoe

ad

-

C

ce

d

c

e

a

a

i

fS=

3

2JsK

A

H

1

G

'

pn

-1

F

e

M

cau

d

peca

Ocu

B

gu

dnoc

radedn

Gu

d

a

F

cH

d

m

J

Oeu

Ord

m

1

1

11O

1>

2 3

08

10

1

1

4 5 6 7 8 9 11

1

162

2

2

2

3

3

3

3

4

4

4

4

5 5

]

6

9

4

•

,

1

t

•

_

L

/1

}

3

]

03

04

0303

0:~

30

7

08

o5

071

0

05

]

(

a

c

la

gu

c

te

o

°4

0

4

0 )0

4

0')3

03

7

n

n

{

A>

f

r

04

0

5

0~:O:4

0

50

3 0

8

~~

I~~~74

6

>3m

,

_

,_

,

IU-

v~

~

3m

Ob

u

Gu

1

Gu

einpe

gd

Gu

1

G

e

in

pe

rgd

ca

7a

pezc

a

peua

ucie

Gu

H

G

einpe

n

gd

e

pezed

ca

p

uae

es

eae

~c ; a c C ID ~[ a ; Cl



1 .2 Normarea lucrarilor degiiurire

Tobelul 9.5. Avansurl pentru giiuril'ea in plin ell scule din earhuri melaiice

Fonte

Otcluri calite en duritate HRC HB 200 I HB 200

DiarnetrulGrupe de avansur-i

burghiului

35... 45 II I I I

, mm, 45 . 56 57 ... 60 I 1I I IIpina la:

Avansul SJ mm/rot

6 0,040 0,025 0,020 0,16-0,24 0,12-0,16 0,12-0,16 0,10-0,14

8 0,045 0,030 0,025 0,24-0,28 0,16-0,20 0,16-0,20 0,13-0,16

10 0,050 0,035 0,030 0,28-0,36 0,20-0,24 0,20-0,24 0,16-0,20

13 0,060 0,042 0,037 0,32-0,LlO 0,2·1-0,28 0,24-0,28 0,16-0,20

16 0,070 0,055 0,045 0,40-0,48 0,28-0,32 0,28-0,32 0,20-0,24

20 0,085 0,065 0,050 0,44-0,52 0,32-0,36 0,32-0,36 0,24-0,28

25 0,100 0,075 0,060 0,48-0,56 0,36-0,40 0,36-0,40 0,28-0,32

30 0,120 0,090 0,070 0,56- 0, 64 0,40-0,48 0,40-0,48 0,32-0,36

Lungimca 3D I 5D I 7DCoeficien t de corectie KLS in Iunctie I alezajului Lde lungimca ganrii

i I 0,80{LS 1,00 0,90

Obseroatii. Grupa I. Piese rigide, pin a la clasa I-a de precizie, iar gaurirea este urmata de pre-

lucrarca ell mai multe scule. Grupa H. Piese nerigide, iar gaurirea este urmata de pre-

lucrarca cu ° singuri; scula,

Tobelul 9.6. Viteze ~i avansurl de asehiere pentru yaurirea in plln a o eluri or ~i Iontelor, en bUI'gWa

din otel rapid ell 0.::; 1 mm

Fclr{t raclreI1

1 ' rce racirc

Diarnet rul burghiului d, mm

1 I 1 1 I 1I 1 '1 I I \ I I I0,20 0,30 0,40 0,50 0,60 ,0,70,0,80 0,9°11,00 O,2010,30I0,40jO,50I0,600,7010,8010,9o.1,OO

Viteza de aschicre u, mjrnln

5,718,5\11.3114,1117 119,8122,6125,4128,2117,5111,3 15118,8122,6126,313~ 134137,6

Avansul s, mm/rot

0,001 0.0015 1 1 0.007 10,010.004,0020 0,002



T

u

D 7

A

u

p

u

e

d

l

aoeu

o

~

aIo

eo

ehU heU

or rn

d

G1

d

lg

~

10

(ucc

d

ccu

B

gu

Oeu

F

e

]s=}S

}

As1

d

oe

Dam

._

.

L

_

radc

.u

n

Gu

d

a

dan

[a

1

-

-

_

_

_

tu

gu

cm

A

s

(m

o

F

e

lW,

dNm

I

Oeu

o

cNm

2

IG 1

10

17

03-04

~

03

O1

02

5

06

40

51

80

4 ~

7

8

1

I>

2

>

03

04

02

03

1

02

6

08

4

06_

04

1S

03

04

2

03

°1

02

°6

08

°4

06

°3

04

I-~

~I-~~1

1

I

_

._

.04

05

02

04

1

02

7

0965

0713

05

11

10

09

08

08

2

2

1 1 1

14

05

12

04

2

02

7

10

5

0

7

3

05

L

m

b

g

uu

2

3

1

04

06

03

04

2

03

8

11

6

08

04

06

-

-

-[-

I-r

-

_

.~

05

06

03

05

2

03

9

12

6

09

'1

06

~

4sa

6

7

8

1

1

15

06

3

05

2

03

9

12

7

09

1

07

JS

3

3

2

05

07

04

05

2

04

1

12

7

104

0

7

_

~

05

07

04

05

2

04

0

13

7

114

07

10

09

08

07

1

15

07

4

05

2

04

0

13

8

1

1

5

0

8

3

4

2

06

07

04

06

2

04

1

14

8

-

_

.~

06

07

04

06

2

04

1

14

81

1lOfODR

U

udne

s

e

su

aaad

eu

a

[1

12U5UU1

r

-

-~

1

3

4

6

9

15

1

1

U5

0

1

{

07

08

09

1

10

Gom

pee

u

e

d

m

1

16

08

04

06

2

04

1

14

8

11

5

08

4

4

2

06

08

04

06

2

04

1

3

16

08

04

06

2

04

1

15

8

11

5

08

2

16

08

4

06

2

04

2

15

081

2

5

08

4

5

3

06

08

04

06

02

04

2

15

U51

12

U0

U5

-

_

4

06

08

04

06

2

04

2

15

8

12

5

08

~3m

3m

5

3

/06

0804

06

03

04

12

16

09

12

05

09

18

a

cla

gu

c

c

o

4

07

09

05

07

3

05

3

16

9

13

5

9

5

07

09

05

07

3

05

3

16

9413

05

09

08

Ob

o

Gu

Sscm

rgd

u

u

n

a

a

7a

ezee

eu

a

ueo

e

n

m

e

e

Gu

Ssem

inuce

d

gd

n

a

a

7a

e

e

pc

p

e

su

~fom

m

cepcu

ae

eo

n

cm

m

c

s

eGu

i L

ge

espu

pcu

ae

c

l1go

ae

G c § ; Q Q

; Q nC CC cC ~ ~



14 Normarea lucrorilor de gCiurire

Tabelul 9.8. Avansurl pentru gi'iul'irea de li'irgire a fontelor si a otelurllor, ell seule din carburl nu-tallce

Material de prelucrat Fonta I 01e1

Grupa de avansur-i

Diametrul final Diarnetr ul initial 1 I II 1 I I 11D1mm Do, mm 1

Avansul s, mm/rot

I r 10 0,5~0, 7 0,3~0,4 0,4~0,6 O,3~O,40

15 O,6~0,8 O,3~0, 5 0,5~0,8 O,3~O,4

30 10 0,5~O,8 0,3~0,4 O,4~O,6 0.30.4

15 O,6~0,9 O,3~O,4 0,4~0,6 O,:3~(), 4

20 0,6~1,0 0,4~0,5 O,5~O,8 O,4~0,'15

I

15 0,5~0,9 0,3~0,1 ~

1

~40 20 0,6~1,0 0,4~0,5 0,5~O,7 0,:3-0,7

30 0.7~1,1 0,5~0,6 0,5~0,8 n . 4~O,,~

I

20

I

O,G~ l ,O 0,4~0,5

I

~

I

~50 30 0,8~1,1 0,5~0,6 0,6~0.8 0,:3~0,1

,1 0 0, 8~ 1, 1 0,5~0,6 0,8~1,0 0, ·i~0,5

Coeficienji de corecjie ai avansului KS = Kx·Kg

pontru gaurire de largire, s~uEi din carburi metalice

Unghiul X sau Xt In grade Grosimea peretel.ui, rr.m

30° 45° 60° > :l0° ~3

Coeficicntn Kx Coeficientul Kg

0,7

Obseruatii,

0,8 0,9 i 1,0 0,80 I 1,0

Grupa I.Sistem rigid, precizie clasa a 7-a, prcluerare ulterloara eu mai multo scule-

Grupa 11. Sistern rigid, prelucrare ulterioara eu 0 singura scul a.

Tabelul 9.9. alOl'He coeficientlllni Cv ~i ale cXjlonenli or zv, m, xv, lv. pentI'll JJUrghie din D el rapid

11 Avansul]Materialul prelucrat s, I

mm/rot I Cv

Gaurire Largire cu burgbiul

ZV1n Cv 111

.t't- Yvv

Burghie cu ascutire simple

?L,~, 0 I ~O , 2 ~,O 0,4 O,~ O ,? 111,13 o,~~ 0,2 . 11

0,5err = 70 daN/mm > 0,2 1,0 o,t 0,2 0,0

atel aliat en Ni, Cl' ~ 0,2 ~M-~~~ 0,7~ -8,5--(;~~1·~ o . 5 - 1 - ~ -ar=75daNfmm

2>0,2 5,2 0,1 1 ° , 2 0,5 1 I_ -~..~---.--~--1-- - ~~-~~-~--.-

atel ~'Cfract'~r 10TNC180 --=-; _~, ~ 0, G~ .. , 4~c l 0, ~911~ 0, 5~ L~,-~, 0.3 I_~'~~.Fonl.a ccnustc, I~O,v 10,0 0,20 0,1200,05

1

,.16,13 0,20 I 0,1250,.1 I 0,4

HB=190 1>0,312,20,250,12510,41 IBronz, I~ 0,3 --;3,4 0,25-- 0.1251 0,55 1137'2~ 0,25 '-;'-;~1-0,~~1~

HB = 100 .. ,1-10 > 0,3 27,2 I 0,25 0,125 0,4 I

Burghic cu ascutire dubla

I

20,7/0,4

Itel carbon $i aliat, ~ 0,2 8,9 0,4 0,2 0,7 0,2 ° ' ) 0,5,-ar = 75daN /mm2 > 0,2 12,4 0, ,1 0,2 0,5

--- --- --- -----I--~Fonta ccnusie, ~ 0,3 17,6 0,25 0,125 0,55 28,0 0,25 0.125 0,1 I 0, ,1

HB= 90 > 0,3 20,5 0,25 0,125 0,4-~ -r--~

Fonta maleablla, ~ 0.3 26,2 0,25 0.125 0,55 41.6 0.25 0.125 0.1

I0.4

HB = 150 > 0.3 30.3 0,25 0.125 0,4

.



GCiurirea~i largirea tu burghiul 5

Tabelul 9.10. Valorile eoeficlentului C; ~i ale cxponentilor Zv, m, xv, lh» pentru burqhie en pli\eu 8

din earburl metallce

).Iatcriaiul prelucrat

Giiuriro 1 1 Largire eu brughiul

Cv Zv m :Vv I Cv 'v m Xv :v

Otcl de constructle sau turnat cui 1

(Jr = 75 da::\'/mm , eu racire -- - - 1 0. 8 0. 6 0. 25 0. 2 0. 3

Fonta cenusic, fiirii racire, 1 - - - - - - I 56, 9IB = 190 43 , 6 0, 5 0, 4 0, 5 0, 5 0, 40 0, 15 0, 45

iFontii mnleabila, fiirii racire,1 77 . 4B = 19D 59 , 3 0. 5 0. 4 0. 5 0. 5 0, 40 0, 1 5 0, 4 5

Valorile durabilitatilor eeonomiee la gaurirea in plin eu burghie din otel

rapid, la preluerarea otelurilor ~i fontelor, sint trecute in tabelul 9.11, iar eelepentru gaurirea In plin a fontelor eu burghie cu placute dure sint cuprinse intabelul 9.12.

Tubelul 9.11. Dnrabilitatea ecouomica Tee la gaurirea in plin a otelurllor ~i fontelor en burghiedin olel rapid

Diametrul biu-ghlulul D, mm

:\{atl2rialul ~5 6-10 11-20 I 21-30 I 31-40 I 41-50 I 51-60 I 61-70de prclucrat

Otcluri . 10 16 31 51 71 91 111 1 31-

Fonle 15 24 45 75 106 135 165 195

Durabilitatea econornica Tee' mm

T'abelni .1.12. Durahilltatea economlea Tec la gHurirea in pUn a Inntelor ~i a ojeturllor en burghie

ell pliicllle din earburi metalice

Diarnetrul burghiului d (ram) 10-20 21-30 31-40

Durabilitatea econorrnca Tec (min) 25 42 60

Coefieientul de corectie Kvp este produsul unor coeficienti ee tin seama detactorii ce influenteaza procesul de burghiere ~i se calculeaza astfel:

- pentru burghie din otel rapid: Kvp =M ' KTV' Klv' K.v;

- pentru burghie cu placnte dure : ]{ vp =MV . KTV • Klv . Ksv • Krv '

(9.4)

(9.5)

Valorile coeficientilor eomuni utilizarii burghielor din otel rapid sau cuplacute dure sint cuprinse in tabelul 9.13, iar valorile eoefieientului Krv' caretine seama de racire, sint trecute in tabelul 9.14.

In cazul burghielor cu diametrul pina la 1 mm, vitezele de aschiere re-

comandate, pentru conditiile de aschiere en racire ~i fara racire, sint date in

tabelul 9.15.

Durabilitatile eeonomiee la gaurirea in plina otelurilor ~i fontelor, en

burghie din otel rapid, pentru gauri ell diametrul pina la 1 mm, sint date in

tabelul 9.16.

16 Normarea lucrdrllcr de gaurire

Tabelul 9.13. Yalorile eoellelentulul [{M,,, [{Tv, KLt [{sv peutru hurqhle din orel rapid

IOjel pentru I Ojel carbon ell I Ojel carbon cu

IFonta

Matertalul or = 75 da:\' mln2de prelucrat automate 0r= i5daNimn12

ojel alia Cenus ie I :'fak'.:lbiii

il) KM I ( : : r o s I ( : : r O , 9 I ( 7 5 f 9I (~ r3 I

( 150 ) 1,3

0 '., - H H

0,90

2) Raportul durabtlltatilorreala ~i recomandata TT T

0,25 0,5 I 1,0 2,0 I 4,0 16,0 1

8,0 112

,0

Otel 11,32 ~ 1, ° _ _ ~ ~ _ _~.: ~_~~_Fonta ~~~ I~_ 0,91

KTv

0,84 1_°,79--' 0,76 0,73

3) Lungimca gauri Iunctle

de diametru3d I 4d I 5d I 6d I 8d /10d

~I 0,85 0,75 0,70 -o~- 0,5~-KLV

Tras la rece I Laminat la I Normalizatcald

Recopt Imbuuatattt(amellornt)

4) Starca otclului

1,1 I 1,0 I 0,95sv

Tobclul 9.1-1. Yalorlle eoei icientului l{rv peutru preluerarea fonlei

0,80

Felul prelucrfiri i Burgbtere Largire

1,0 1.0Fara racire

Cu racire 1,2-1,3 1,1-1,15

0,2 0,4 0,5

Tobelnl 9.15. Vnlorlle vltezelor de asehlerc, in mjmln, pentru burqhle en D <1 mm

1,00,6 I 0,7 I 0,8,3iarnet rul D, mm

Condi tii de aschiere Vitcze de aschlere In m/rnln

0,9

Fara racire 5,7 8,5 11, 3 14,1 17.0 19.8 22.6 25.4-- -- --

Cu racire 7.5 11,3 15,0 18,8 22.6 26,4 30,0 34,0

I 28.2

I 37,6

Tabelul 9.16. Durabllltatea eeouomlca T pcntru burghle eu dlametrul D ~ 1 mm

Diametrul ds, mm I 0,2 I 0,3 I 0,4 I 0,5 I 0,6 I 0,7

I0,8 I 0,9 I 1,0

T,min I 0, 5 I 1.0 1 2. 0 r 3, 0I

~~



Gaurireo~i largireo cu burghiul

Vitezele de asehiere la burghierea otelurilor calite cu duritatea HRO=35 ... 6;;, en burghie cu placute dure, se calculeaza cu relatia

O DO,2v· __ ET'

v » = - - : ; 0 . 5 (9.6)

in care cocficientii C, ~i E1 au valorile euprinse in tabelul 9.17.

Tobelul 9.17. Vnlol'lle coe llelentltor ]{T ~i C,.

Durabilitatea T, min [ I Durabili tatca otelul.ui , 1-1RC

1 15 118 1 21 I 24 I 30 I 36 I 40 I 45 1 1 1 3 1 - 4 5 1 4 6 - 5 6 1 57-65

KT \ 1, 19 I 1, 13 I 1, 09 \ 1, 06 11, 00 I 0, 96 I 0, 93 I 0, 9 0 1 1 c, I 7, 9 I 4, 2 \ 2, 7

Valorile vitezelor de asehiere la burghierea aluminiului ~ia aliajelor aces-tuia in functie de diametrul gaurii ~i de avans, la prelucrarea cu burghie

elicoidale din otel rapid, sint cuprinse in tabelul 9.18.

Tubelul 9.18. Viteze reeornandate pen tru gaurirea aluminiului ,i al lajelor de alumlulu,

eu burghie cllcoldale din otel rapid

Diarnetrul burguiuhu, mm

Avansul s mm/rot

I II

II

I8 J C l I 15 20 26 30

I I

0, 06 150 - - I - - - -

0, 08 133 - - - - - -

0, 10 116 - - - - - -

0, 12 102 lH - - - - -0, 15 87 98 105 - - -0, 18 77 85 9 \ 98 - - -0, 20 71 80 89 94 95 100 1040, 25 -- 72 80 87

I88 94 98

0, 30 - 66 73 80 85 90 940, 40 - 57 63 69 74 78 810, 50 - - 57 62 67 70 740, 60 -

I

- - 56 60 63 660, 8 0 - - - - 50

I

52 571, 00 - - - - - - 46

Viteza de aschiere a aluminiului se corecteaza cu coeficientii EMv (tabeluI9.19), «; (tabelul 9.20), u; (tabelul 9.21), KTv (tabelnl 9.22), care depind de

materialul piesei, de lungimea gaurii, de materialu l sculei ~i de durabilitatea

aeesteia.

Durabilitatile recomandate la burghiele din otel rapid la prelucrarea alu-miniului §i aliajelor lui, in functie de diametrul burghiului, sint date in

tabelul 9.23.

2 - c. 315



T 12 18 I 24 I 30 I 36 I 42 I 55 I 80 I 95


Tabelul .9.1.9. Valorile coeiicientului1[{J/v

Silumin si aliaje turna tc cu HB =65 \Silumin ~i aliaje turnate ar~ 10... 20 daN/mm'

Duralurniniu cu HE = 100, cali te Duralurniniu, C 5 =30-40 daNfrnm2

Alurniniu, or = 17-28 da~/mm2

Dura.lurniniu, ar=20-30 daN/mm~

Aluminiu , Cif =7-16 da:Jjmrn2

Aliaje de magnez.iu

1, 0 I 1 , 25 I 1 , 50

Tabelul D.? }. Valorile eoetlclen tului Kz V

Adincimea de burghiere I 3D I 4D I 5D I 6D I 8D I 10Dfunctie de diamet ru

--Kzv I 1, 0 I 0, 8. 5 I 0, 75 I 0, 70 I 0, 6 0 I 0, 50

Tabelul .9.21 Valorile eoellelentulul KSv

Mater ialul sculei Rp3; Ep4 90e 180 05(10 ; OSC12

Ksv 1. 0 0, 6 0, 5

Tubelul 9.22. Valorile eoei'icientului [{TV

Raportul durabi litfi'[ilor reala

I0,2

I0,3

I0,5

1

0,75 I 1,0

I1,5

I2,0

I3,0

I5,0 8,0

~i recomandat.a, r.n:I

i i i i iI 0. 9 2 [ 0. 87 I

I

KT I 1 , 38 I 1 , 2 7 i 1 , 1 5 I 1 , 06 I 1, 0 0, 8 1 _ 0, 72 I 0, 6 6

Tobelul 9.23. DurabiIitatea reeomandata a burghielor din otel rapid la preluerarea

aluminiului sl a aliajelor lul

Diametrul burghiului, mm 6-14 115-19120'-.24125-29130-341 :35-39140-44145-50

La preluerarea maselor plastice prin burghier e, vitezele de aschiere re-

comandate, in functie de diametrul burghiului ~i de ava ns, sint trecute in ta-belele 9.24, 9.25, 9.26.

Diametru l D, mm0,06 0,1 0,15 0,2 0,3 0,4 0,5

Tobelul 9.24. Viteze de asehlere la gallrirea textolltulul eu seule din otel rapid, m/mtn

Avansul s, mm/rot

,I

, , , ,

I I4 60, 5 55, 3 51 , 3 4 8, 6 - - -6 6 6, 0 6 0, 0 55, 8 52, 9 49 , 8 - -

10 77, 0 70, 2 6 5, 2 6 1, 7 58, 3 54, 5 -15 88, 0 73, 1 6 8, 0 64, 3 60, 0 58 , 8 5 4, 720 - 76, 0 70, 7 67, 0 62, 3 59 , 1 57, 0

largirea 9aurilor- - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - -

Tabelul. 9.23. VHeza de asehiere la l3nrirea pcrtlnaxulul en scule din otel rapid, m/mill

Diametr ul D J minAvansul S mm/rot

0,06 0.13 0,30

4

6

102025

29 , 9

3 4, 93 3, 931 , 3

3 2, 034, 4

1 0, 239 , 836 , 2

39 , 541 , 3

48 , 1

Tabelul 9.20. Vitezele de asehlere reeomaudate la g3urirea diferitelor

materiale nemetallee, m/rnln

Scule din old \SCUICell placu [e I Matcrialul de prclucra t Iapid di-re

Scule din otel

rapid IScule cu placu te

durc

I

Matcrialnl de prclucra t

Cauciuc dur I 1 5- 3 0

\

- St icla organica 1 5- 3 0 I -

MaterialeI Dure I - 1 0- 2 0 :tIlaterialc presate 1 0- 1 5 -

sint.et icc

I:\Ioi

I2 0- 3 5 I - Marrnura, roci - 6, 0

Ccluloid 40 I - Grafit 6, 0 -

9.3. L6rgirea gauri lor

Largirea gaurilor eu largitorul este mai productiva deeit eu alte seule

deoareee largitorul este prevazut eu trei sau patru dinti aschietori.

Pentru prelucrarea otelului necalit ~i a aliajelor neferoase se folosesc

largitoare din otel rapid.

La prelucrarea otelului calit se folosese largitoare eu placute PlO' iar

pentru prelucrarea fontei, largitoare eu placute J{40'

9.3.1. Determinarea tirnpului de bozo t o

Timpul de baza la largire9<igaurilor eu largitorul se determina folosindu-se

relatiile de ealeul prevazute in tabelul 9.27, care au ea elemente de baza lun-

gimea eursei de lucru, avansul ~i viteza de aschiere.

Lungimea cursei de lucru este suma lungimii ga,urii 7, a distantei depa-

trundere 7 1 ~i a distantei l2 de depasire a orificiilor strapunse.

Determinarea lungimilor 1 1 ~i 1 2 se ef'ectueaza conform indicatiilor cores-

punzatoare din tabelul 9.27.

Tobelul 9.27. Determinarea tlmpulul de baztt la lurf/ireell

laI'gitor

~ t 1

1 1 =1. ... 4) [mm]

tb =I + 11 + 12) / (n s) [min]; tb =I + 11 + 1 2 ) I D [min]

11 = (d - do) ctg '/../2 + 0, 3 . . .2 ) [mm]

9



20 Normarea Iucrdrilor de gaurire

Valorile avansurilor in cazul largirii cu Iargitorul depind de materialul

de prelucrat, de materialul sculei de lucru, de adineimea de lucru ~i de carac-

teristicile procesului tehnologic ~isint prezentate in tabelele 9.28 si 9.29.

Tabelul 9.28. Avansurl pentru liirgirea ell liirgitoare diu otel rapid a otelurllor ~i Ion telor

I I

LArgire ell largitorul

°lel

1 FontatLargitor din otel rapid ell d, .t, mm pin:;' .

mm, ptnala la:Crupa de avansur r

I I II III I I I JI iIII

I

Ava ns s, mm/rot

15 0,55 0,45 0,35 0,25 0,75 0,55 0,35

20 0,50 0,40 0,30 0,80 0,60 0,40

25 0,55 0,45 0,35 0,85 0,65 0,45

30 0,80 0,60 0,50 0,40 0,90 0,70 0,50

35 0,65 0,55 0,45 0,95 0,75 0,55

(40 1,05 0,75 0,60 0,50 1,05 0,80 0,60'4-iJ 0,85 0,65 0,55 1, 15 0,85 0,65

50 1,30 0,95 0,70 0,60 1,25 0,90 0,70

60

I

1,35 1,05 0,80 0,65 1,35 1,00 0,75

70 1,15 0,90 0,70 1,45 1,10 0,80

80 1,25 1,00 0,75 1,55 1,20 0,85

Obsertraiii, Grupa I. Piese riglde, largirea ea operatic Iinala, la alezaje fara tclerants sau ca operatic

ce precede finisarea sau filetarea (Rz =160 ... 180 fLm). Grupa 11. Piese rigide, largirepentru prelucrarea ulterloara sau filetare (Rz =0 fLm); piese nerigide pentru largireafinala a alezajelor (Rz = 80 fLm). Grupa Ill. Piese rlgide-liirgtre la cota Iina la (Rz ==0 fLm; Ra =,5 (.tm) piese nerigide, larglrca Iinala (R; =0 (.tm) si pentru piese

cc se fin iscaza prin alezare.

Tabelul 9.29. Avansnri pentrn liirgirea giiurilor in otelurl ~i Ionte eu

liirgitoare dill, earburi metaIice

15

20

2530

35

40

50

60

80

0,40-0,50

0,50-0,60

0,60-0,700,65-0,80

0,70-0,90

0,70-1,00

0,90-1,10

0,95-1,10

1,00-1,20

Largire eu largitor din carburi metalice

Fonte, duritatea :

Ojeluri

HB~ 200 HB> 200Diametrul bur-I ~ ~;:::;:;~~::::=:;_--.J..---------------ghiului d, mm Grupa de avansuri

IIf I II

Avansul s, mm/rot

0,40-0,55

0,50-0,65

0,60-0,650,65-0,70

0,70-0,80

0,80-1,00

1,00-1,15

1,10-1,20

1,15-1,40

0,30-0,35

0,40-0,45

0,45-0,500,50-0,60

0,55-0,65

0,60-0,65

0,70-0,80

0,70-0,90

0,80-1.00

0,45-0,50

0,50-0,60

0,65-0,700,65-0,75

0,75-0,90

0,85-0,90

0,90-1,10

1,00-1,20

1,15-1,30

0,30-0,35

0,35-0,40

0,40-0,500,50-0,60

0,55-0,60

0,60-0,65

0,65-0,70

0,75-0,80

0.80-0,90

0,60-0,70

0,70- 0, 90

0,85-1,000,90-1,10

1,00-1,20

1,15-1,40

1,30-1,60

1,45-1,75

1,60-1,90

Gbsetuaiii. Grupa I. Largirea alezajelor pentru prelucrarea cu mal multe scule ~i pentru tarodare.Grupa Il. Larglrea alezajelor pentru prelucrarea cu 0 singura scula in vederea ridicari

preciziei ~i a calitatii supraletei prelucrate.

Uirgirea 9aurilor 2 1

Viteza de asehiere 'vp la prelucrar ea gaurilor eu largitoare din otel rapid

se ealculeaza en relatia

Cv -ir- [m/min].vp =T m -r- . s J ' v

9 . 7

Valorile coeficientilor ~i exponentilor relatiei vitezei de aschiere sint

date in tabelnl 9.30.

Tabelu 0.30. VuloriIe coeficientului C; sl ale exponeutllor m, z Yv, xv, pentru caleulut vitezelorde tarr,ire, cu liirgitoure din olel rapid

Materialu l prelucra t I Fclel liirgitorului l c ~ m Zv Yv z

I I Itel carbon, I Cn coada 16 , 3

I

0, 3 0, 3 0, 5 0, 2

vr = 75 daN/mm2 Cn alezaj 14. 6

I

_ .Fon t.i cenusie, Cn eoadi\ 18, 8 0, 125 0, 2 0. 4 0, 1ill B = 190 Cu alezaj

I16 . 9

I

1-

IPont;' maleabila, Cu eoadii 27, 9 0, 125

I

0. 2 I 0. 4

I0. 1

BB = 150 Cu alezaj

I

25. 1 I

II I

Bronz, ClI coada 41, 8 0. 12 5

I0. 2 I 0. 4

I0, 1

.' - IE = 1000 . . . 140 Cn alezaj 37 , 5 i

In eazul prelucrarii gaurrlor cu largitorul prevazut eu placute din ear-

buri metalice, viteza de aschiere, in functie de eonditiile de lucru, se caleuleazacu relatiile cuprinse in tabelul 9.31.

Tabelul 9.31. Caleulul vitezelor la largirea cu largitoare cu ptaeute din carburi metaIice

:'fJteri31ul de prelucrat I Materialul placujci I Conditii de aschiere Viteza vp, m/ruin

Otel necallt8T Do,6 / TO ,25 0,3 /0,2 0.1lOt el crom PlO Racire ell cmnlsie ;) <S • • Cir

Otel er-Ni

Otel ciilit deconstructre cu PlO Racire ell emulsic 10 DO •6 / TO ,4 5 'sO,6 • /0.3

a- = 160 - 180 daN/mm2

;onUi cenusie96500 Do,4 / To,4 'sO,45 .to ,15 .H B1,3imaleabila K~o Fiirii raclreF -

Durabilitatile economice ale largitoarelor din otel rapid, la prelucrarea

otelurilor ~i fontelor, sint cuprinse in tabelul 9.32, iar ale largitoarelor eu pla-cute dure - in tabelul 9.33.



22 Normarea lucrdrilor de gourire

Tabelul 9.3,2. Durabltltatea eeouomiea Tee la lar )irea In otelur ~i Ionte , en liir Jitoare din o el ral':~

Materialulprelucrat

Diamctru l nominal d, mm

.;; 10 I 10-20 21-30 31-40 41-50 I 51-EO , 61·-j(; I IUi

Durabilitatea econornicfi Tee. mill

15 22 37 52 68

I82 103 11 5

20

,30 50 70 90 100 ; 130

;

150

Ot eluri

Fonte

Tobelul .9.33. Durabllltatea economicii Tee la largirea guuritor ell liirgitoarc din carburi metutice

Diamctrul nominal d, mm

Materialul

I.; 20 21-30 31-40 41-50 51-60

prelucrat

Durabilitatea economica Tee. min

;

O~cl

I25 [ 42 58 75

I92

FontaI

25 I 42 58 75 92

9.4. Alezarea 9aurilor

.)1-80

116186

Alezarea gaurilor se Ioloseste la prelucrarea fina a gaUl'ilor precise (treapta

de precizie 5... 8, rugozitatea supratetei R,=0,4 ... 3,2 [ .Lm ).

Alegerea alezorului ~i a regimului de aschiero se efectueaza tinind seama

de conditiile de lueru. Alezoarele pot fi exeeutate din otel rapid sau pot fi pre-vazute cu placate din carburi metalice.

9.4.1. Determinarea timpului de bozc tb

Determinarea timpului de baza la alezarea cilindrica ~i cornea pentru

alezaje patrunse sau infundate, se obtine utilizind relatiile de calcul din ta-belul 9.34, in care ea elemente de baza sint lungimea cursei de lucru, viteza ~i

avansul de aschiere.

Lungimea eursei de lueru, prin elementele ei componente, se deterrnina

cunoscindu-se lungimea gaurii L distanta de patrundere ~i distanta de

depasire lz , care se calculeaza cu relatiile din tabelul 9.34, sau se folosesc datelevalorice continute in tabelul 9.35.

Valorile avansurilor reeomandate in cazul alezari cilindrice sint date in

tabelul 9.36, pentru alezoare din otel rapid ~i in tabelul 9.37, pentru alezoare

prevazute ell placute din carburi metalice.

In cazul aleza{'ii eonice cu alezoare din otel rapid, avansurile recomandate

sint trecute in tabelul 9.38.

La alezarea aluminiului ~i aliajelor acestuia, avansurile admisibile sintdate in tabelul 9.39.

Viteza de asehiere u, se determina in cazul alezarii de degrosare en ale-

zoare din otel rapid, eu relatia

Cv ·D z [mjmin],vp = T > t v -s r-

(9.8)

24 Normarea lucrarilor de giiurire

Tabel 9.3:3. Dlstante de piitrundcre ~i depii5il'e la atlhwire ~i la aleznre

Adincimea de

aschiere

=:1-do/2, mmpina la;

I UnghiLiI principal ele atae Diarne- \ La prt .hi(Tan:-c1

I ' I I 'I I t I [cu adln-,'10 30 I ' 45 50 60 I 70 1 80 I 8~ 1 (11. I citorul cc: . Lcorlll

. t 'SCUlt l ':;:':':':::': ', -_-,--:--,-_,,-• w , d, mm Distunj a de (itp: t::-it I: , I .•

Distunta de patrundcrc, 1 1 mm I I mm -

0,05 0.2810.09 0.0510.01 0.03 0,02 O, Ol 0,01 4 I 1,0

0.10 0,57 0,17 0,10 0,08 0,06 O,(H 0,02 0,01 6 1,0

0.125 0.71 0,22 0.]3 10.11 0.07 0,05 0,02 0,01 8 1,00,15 0,85 0,25 0,15 0.13 0.09 0,06 0.03 0,01 10 1.5

0.20 1, 13 0.36 0,20 0,17 0,12 0,07 0,04 0,02 12 1,5

(J,25 1,42 0,43 0,25 0,21 0,15 0.09 0.05 0.02 1-1 1,5

0,30 - - 0.30 - 0,17 - - - 16 1,5

0,40 - - 0,40 - 0.23 - - - 18 2,0

0,50 - - 0,50 - 0,29 - - - 20 2,0

0,60 - - 0,60 - 0, :35 - - - 25 2,0

0,70 - - 0,70 - 0,41 - - - 30 2,5

0,80 - - 0,80 I - 0, ,16 - - - 35 -, ; )0,90 - - 0,90 - 0,52 - - - 40 3,0 (0,2., ,0,5)/ 1,0 - - 1,00 - 0,62 - - - '15 ;3,0. - - - 1.50 - 0,87 - - - 50 3,0,;

2,0

I

- - 2,00 - 1,16 - - - 5.5 3,0

2,5 - - 2,50 - 1, 45 - - - 60 3,0

3,0 - - 3,00 - 1,7·1 - - - 65 4,0

1 ; g,1,0

4,0 - - 4,00 - 2,32 - - - 4,0

90 4,0,100 4,0

Tabelul 9.36. Avansur pentru alczaren Cililldril'ii en alezoare din ofel rapid

Obseroatii, 1. La valoarea 11din tabel se adauga 0,5 ... 2 mm, pentru a permitc accesul Iibcr al scule.i

la supraf'ata de preluerat. 2. In cazul prclucraru gaurilor ell t:und sal eu prag, ' 2 =O.

Alezare ci lindrica, alezor 01<:1 rapid

Old,

Font a

Diaruet rul alezo-

Urupc de avansurj

ru lu D, mmI I J[ i III I 1 , II I /IfI I

Adincimea I. mm, ~i avansul s, mm/rot

i i i I I

II I I i s t s t s t s I f s f sI

5 I 0,031 0,60 I 0,021 0,40 0,015\ 0,20 I 0.04 0.70 0.03 0.55 I 0.02 ~

10 0,051 0,80 ~I 0,60 0,021~~~~ 0.80 0,03 ~

]5 0,071~1 0,051 0,80 . 0,025 0,50 ~ll,30 ~~ O,O~ 0,75

20 - ' - _ t , . ' < > I 0.07 - - - - ' - 1 - ' - ' - 0, 10 I' - ' - I 0. 0 8 '- '- ° .° , n~30 0,11 1,40 10,09 1,20 0,035 0,70 0,12 1,90 0,10 1,55 0,06 1,(15

---1------------·-1--0 0,13 ],60 0.11 1,400.040,800,1.52,20 0,1:{ 1,80 (J,07 1,:20

50 0,15 1,80 0.1:1 1,60 0.0451 a,90 0.17 2.50 0,15 2,05

1

O,OS -1,30_

GO I..Q ~ 2,00 0,1~,~ 0,051~L ~:_~1 ~,80 0,17 2,3~ ~I ~,5~

70 I~ 2,20 ~12,00_ 0.0551~' 0,2213,1°_1 0,20 2,5;) I ~ I ~O 0,21 2,40 0,19 2,20 0,06 1,20 10,24 3,40 0,22 2,80 0,12 1.80

WO -0~23 2,601---0:2112,40 O,065jl,30 I 0,27-j3,70 0.24 3,0.5 0,131-1.95;

Obseroaiii, Grupa I. Pentru alezarc prcalabila in vederca finisiirii (cl. 4 de prcclzie). Grupa II. Pen-tru alezarea de Iinisare, Ra =1,25 ... 2,5 urn (cl. 2- 3, dc precizie). Grpua 1II. Pentru

alezare fina, Ra =,G3 fJ.m(cl. 2 de precizle),



Alezoreo gQurilor 25

Tubelul 9.37. Ava nsur] la prelurrarea ('11 alezoare eu pliicll C dure

diu earburl metnllee

I Fonta ClI cturitate H B

Olel I

Diamct.rul ajc-o- I .;;;200I

> 200

rului D, mmGrt.pn de avansr ri

-I I i i j I

iI rt III [[ III

I I

I I II I I i

10 0,5 0,4 10,3 1,31 1,0 1 0,8 1,0 0,8 0,6

15 0,55 0,45 0,35 ~I-;;I~-;;~~-;----'-1--

20 0,6 ~O'401~1~,~~~~_

r;) 0.65 0.5 0,45 I 1, 611. :3 1.1 1.3 1.1 0,9

30 I O.70 ~ ~I--;:;·~::;--;:;- 1.1 0.'

35 . 0.75 0.0 0'''1''91 1.5 1.2 1.5 1.2 0 .'40 0,8 ~I~~I~~~~ 1.0

50 0.' ~I~ I2.21- -'-~~ 1.3 1.1

60 1.0,0.90.812.52.011.72.0 ..

40

50

60

80 ~i peste 1 ~ 1,0 0.9 3.0 _.4 I 2, ..•• 1.8 I 1,;:J

Gbsc.ooiii, Grupa I. Alezarca de dcgrosare pentru finisare ultcrioara. Crupa If. Alezare de Iinisare

la 0 singul'>l treccre CLl clasa de precizic 3 sau Ha =,2 ... 1,6 fl.m; alczare pcntru Ius-

truirc sau hnnuire. Grupa I If. Alczare de Iin isare, dupa alezarca de degrosare ell elasa

de precizic 2 sau R = 0,8 L1Il.

T'abelul 9.33. Avnnsurl la alezarea ('onica en alczoure diu 0tel rap id

Ob-Juri Foute

,Diam.etn:l. I Hug07itatea 5l'prafeleL jJ.tn

aiczor-ului D, mm, I I Ipina la: R:: =20 R:: =-0,63 R: = 20 Ra =0,63

~ Avansul s. mm/rot

10 0,08

I

0,06 0,13 0.09

15 0,1:3 0,09 0.1'7 0.13

20 0,17 0.11 0.21 0.17

30 0.25I

0,16 0,30 0,25

40 0,30 0.19 0,:'35 0.30

50 0,34I

0,21 0,42 0,34

60 0,42 0,25 0,51 0, ,12

70 0,52

I0,27

I0.55 0.52

80 0,55 0.30 0,63 0.551(;0 0,60 0,3'1 0,75 0.60

. . . n'it~

~

26 Normarea lucrfirilor de gaurire

Tcbelul 9.39. Avansurl la alezarea alumlniulul ~i a allajclor aeestula

Diametr ul

ale zorului Djmtn 80 I 100 I 1200 30 40 5020 60

Grupa I Avansul s, mm/rot

Grupa I 0,45 0,6 0,9 1,05 1 3 1,5 1,6 1,8 2,1 2,4.--- --

Grupa II 0,3 0,4 0,6 0,7 0,9 1.0 1,1 1,2 1,4 1,6'--- -- -- -- -- ---- -- ---

Grupa III 0,15 0,2 0,8 0,35 0,4 0,5 0,5 0,6 0,7 1,8

Obsernaiii, Gru pa I. Alezare prealabila, du pa gilurirc sa u largire, inaintea alczarii de

finisare. Grupa I I. Alezare de finisare cl. a 2-a de prccizie si Ra :3.2...

1,6 IJ-m, dilpa ale zare de dcgrosare, Alezarea dupa gaurire sau largire

pina la cl. 8-a de precizie sl Ra = 3,2 ... 1,6 IJ-m. Grupa Ill. Alcznrca

fi na (dupa alczarca de dcgr osare) in cl.a 2-fl de precizie si R,,= 1,6 ... 0,8 r..ll11.

Tube/uI9.40. Yalorlle coefici('ntlllui Cv ~iale expone n-

rilor m, =v, Xv, Y v pcntru alezonrcle cllludrlee din

otel rapid

Xlatcrialul prelucrat Cv = v X v l'v

O~el

carbon, Cll

Ga=75

C laN /111m 2 I 10,5 I 0,4 I 0,3 I 0,2 I 0,05

Fontacenusie,FIB =190 1 15,6 I 0,3 I 0,2 I 0,1 I 0,5

Fontamaleabila,

FIB = 1501

28,2 I 0,3 I 0,2 1 ° 1 1 0,5

Bronz,FIB100 ... 140 84,8 I 0,3 0,2 0,1 0,5

Tabelul 9.'11. Durahilitatea economica Te,' la alczarca

CIl alezoare din otcl rapid

Diamet.ru l nominal D, mm

Materialulde pre lucrat

, i I ' I I< ; 10 111-20121-30,31-40141-50151-60,61--70 > 70, .

Durablltatea eccuomica, Tee, mill

O~cluri 115 /' 2,1 ~157 ~ ~II061122

Fonte n 32 58 1 75 97 1171138 160

Valorile coeficientului C ,. ~i ale exponcntilor se detormina in functie demateria.Iul prelucrat ~i sint prezentate in tabelul 9.40.

Durabilitatea economica < 1 , alezoarelor din otel rapid ia valorile date intabelul 9.41.

Alezarea gaurilor 27

La alezarea de finisare, pentru a se asigura 0 calitate corespunzatoaresuprafetei prelucrate, vitezele de aschiere nu trebuie sa depaseasca anumitevalori lirnita. La alezarea de finisare a gaunlor in piesele de otel, fonta 9i bronz,vitcza de aschiere nu trebuie sa depaseasca valorile prescrise in tabelul 9.42.

Yiteza de aschiere la alezarea otelului carbon de constructie, a otelurilor

en Cr 9i Cr=-Ni necalite, uti1izind a1ezoare cu placute PlO, se calculeaza cu

relatia

4900 Do,3 [m/min], ) - 05 0,9Lp - 1 ' 0 , 3 'so, • IJ

r

(9.9)

in care IJ,. este limita de rezistenta la rupere a otelului, in daN /mm2.

La a1ezarea otelului dilit cn alezoare cu placute dure, viteza de aschiere

se derermina en relatia

v c. ' D S v [mjrnin]Tm -t/» ·sYv

(9.10)

La prelucrarea fontei cu alezoarc cu placute dure, viteza se calculeaza

eu relatia

100 000 'I ~ [mjmin]. . - 5 HBl,~ljJ - To,45 'so, . _

(9.11)

Durabi1itatea alezoarelor cuplacute dure, la prelucrarea otelurilor calite,

pentru D =10 ... 50 mm, este de T =30 minute .

'Tobelul 9.12. Yalol'ile limitil ale vlt ezol de as-

thiere la alezarea de Hnisnre .TubelLll9A3. Durahllltatea alezoarelor en pIa-cHle dure la prelucrarea Io ntel ell durltatca

HB=190

:'L:( :r:_,lt:l de prcluorat

Rngoaftatea suprefetei,

Ha, p..m

O el en C< 90da -'/mm

Ot cl cu er> DOcb -'/mm

FonEi, Lroriz

12

8

15

Diamct rul D, mm I 10 15 20 I 30 40

I I

Durubilitute a T mini 30

45 60 90 120

l,G 0,8

6

4

8

Durabilitatea alezoarelor en placute dure, la prelucrar ea fontelor enduritat e HB =190, are valorile treeute in tabelul 9.43.

Valorile eoeficientilor ~i ale exponentilor relatiei pentru caleulul vitezei

la prelucraroa otelurilor calite, en alezoare cu placute dure, sint date in ta-belul 9.H.

Vitezele de asehiere la alezarea eoniea se dotermina in aceleasi conditiiea la alezarea eilin'driea. ' ,

Dnrabilitntea economica T e e a alezoarelor conics din otel rapid este datain tabelul 9.43.



23 Normarea lucrcrilor de gourire

Tobelul 9.44. Valorile eoeftclentulul Cv ~i ale exponentllor xv, Vv' Zv

~im, la alezarea otelului caIit en alezor en placu e dure

Materialul de

prclucret Gr, da:N/mm2Yv s» InX v

115 53 0,33 0,43 0,26 0,4

125 41 0,37 0, ,19 0,27 0,45

Cromansil 135 33 0,43 0,56 0,29 0,52145 22 0,53 0,74 0,32 0,60

155 19 0,52 0,85 0,3,1 0,70

30 HGSNA I 170 I 14 0,75 1.0·1 0,39 0,85I

Tobclul 9.45. Durnhllltnt ea eeonomleu Tee la ul ezmea eonieii CII alezor din orel rallid

11-20 21-30 01-70 ::> 70

Diametr ul nominal, a , mm

Ma teria lu l de

prelur-ra t.;; 10 31··40 41-50 51-60

Durabilitn tr-a cconomica T fc, mill

O\eluri 15 2·1 l 41 57 73

I

90 106 122

1·--Fonte 23 32 I 53 75 95 117 138 l oO

I

9.5. Adincirea frontala ~iconicc a gaurilor ~ilamarea

Prelucrarea partii superioare a gaurilor se realizeaza cu adincitoare cilin-

drice, care au un eep. de ghidare, sau eu adincitoare conice (tesitoare). 'I'impulde baza se determina cu relatia din tabelul 9.34.

Avansurile recomandate pentru adincirea cilindrica (frontala) ?i conicaa gaurilor sint prezentate in tabelul 9.46, iar vitezele de aschiere sint cuprinsein tabelul 9.47.

Lamarea gaurilor constituie 0 adincire exterioara a partii superioarea gaurilor, cind diametrul acestora depaseste 35 mm, ~i se foloseste, mai ales,la preluerarea supratetelor plane, perpendiculare pe axa gaurii.

Tubelnl u .46. Avausurt recomandate la adlnclrea ~i Iamareu

eu seule din o cl rapid ~idin earbur] metalice

Diametrul de

prelucra t , mm

Materialul de pr clucrat

01cl CH

Or ..;;: 60 daN/mm2j

cupru , a larna

Otel cu

or > 6 0 da1\jnlm2

Fonta, bronz : : . i

aliajc de alumil~iu

15

20

30

40

50

60

70

80

90

100

0,08-0,12

0,08-0,15

0,10-0,15

0,12-0,20

0,12-0,20

0,15-0,25

0,15-0,25

0,20-0,30

0,20-0,30

(),20 -0, 30

0,05-0,08

0,05-0,10

0,06-0,10

0,08-0,12

0,08-0.15

0,10-1,18

0.10-0,20

0,12-0,25

0,12--0,25

0.15-0,30

0,10-0,15

0.10-0,15

0,12-0,20

0,15-0,25

0,15-0,25

0,20-0,30·

0,20-0,;)5

0.25-0,40

0,25-·0,40

0,25-0,50

Determinarea timpului ajutator ta 2 9 1

Tabelul 9.47. Vlteze reeomaudate la prelucrarea eu adlncltonre ~i scule de Iarnat diu otel rapid,

Dp, m/mill

Matcrlalul prclucratojet, Or~ 60da~/mrn2 I Old, Or> 60daN/mm2

cupru, alama Aliaje de aluminiu Fonta ~i bronz

Cu racire Fara racire

rip mjmin 10-18 7-12 40-60 12-25

Tobelul 9.48. Durabilitii i economlce Tee la adtncire ~i Iamarc

Sucla

I ~ 2 o l

Diarnetr ul sculei d, mm

Mat erialul

21~30 I 31~40 I 41--.'0 51~60 I > 60

FonteI I~ I--42__ 1 85 I 150 I_ _ ~ I 280_.

I 30 40 50 60 I 80 100

~ I 2t I 56 I 60 1_~_L~3 '< ~_teluri I ate rapid

Oteluri ~i fonte Carburi metalice

Tubelul 9.49. Avansurtle ~i vltezele recomu ndate pentru adlueire ~i lamare la prclucrarea aluml-

nlului ~i a aliajelor acestuia

Viteza » m/ruin

OperatiaAvansu l pc dinte

Sd, mm/dinte Materialul sculeiStarca ma tertalelor

Tesirc 0.02-0,04 Rp3, Rp4 80-100 120-140

Larnare 0,04-0.06 Rp3, Rp4 60-80 80-·100

Pliicute dure 120-160 160-120

C'-tlite Recoapte

Timpul de baza se calculeaza cu relatia din tabelul 9.34.

~L \ .vansurile recomandate la operatia de lamare sint aceleasi ca i}i pentruadincirea gaurilor i} i sint date in tabelul 9.36, iar vit.ezele recomandate pentru

lamare sint indicate in tabelul 9.48.

La prelucrarea aluminiului 9i aliajelor acestuia, avansurile 9i vitezelerecornandate la adincirea conics 9i la lamare sint cuprinse in tabelul 9.49.

9.6. Determinarea timpului cjutctor t a

Timpul ajutator in eazul prelucrarii prin gaurire are urmatoarele corn-

ponente: .ta -

t a

ta 3

i:

pentru prinderea ~i desprinderea

pentru comanda masin ii-unelte;

pentru evacuarea aschiilor ;

specific fazei de lucru.

piesei ;

Timpul ajutator t., se determina in Iunctie de sistemul de asezare 9i

tixare a piesei in dispozitiv sau pe masa masinii iar valorile sale sint prezentate

in tabelul 9.50.

T

u

95

T

n

MO

1

1p

u

pn

e

~

d

ph

ee

pe

C

rn

o

d

rdc

~~ -8

~

:

x

t•

I

I~~

I

a,5

1

I

3

5

I8

1

I

2

I

3

r

5

I

8

I

1

I

1

Mo

d

p

n

:

f

x

a

pc

S

a

s

em

u

c

pu

Sa

s

e

d

ba

pc

JVI

u

c

i

2

01

1

4

I

O

1G

1

5

I

05

I

OG

18

M

p

a

pe

o

Ma

lMa

pc

k

pn

a

09

I

10

12

I

22

I

24

F

a

V

2

I

-

1

0

G:3

I

0

7

:3

1

081

1

1

2

=

~

~

=

~

,_

:?

~

-

=

9

_

~

2

l_

~

_

~

2_

,

_

m

c

r1

1

-

1

I-~--

-~

-

-~--

~

.-

B

S

u

iI~

P

T

c>

bd

H

.

,

:

p

u

,

I

Np

d

~E

)

_

_

P

s

L

~

IN

~

S

u

__

s

L

~,d

(~

' faa

IN

~

su

,

D

=

~

s

p

J

cP

_

I

I_;~I~

·

--1

-~

~

~

-1

<

:_

~

;~

1

~

;~~

~

1

~

~

~

_

;

~

- ~

5

-- ~

~

~

-.

G

~

,

C

V

t1

1

.8p

m

e

H ; u )~ .5 fn 5

1

Elm

a

e

ex

c

.

s

(8

1

9

1

2

I

13G

1

5

I

18

I

,LO

I

33

11

1

15

I

18

I

2O

:

~

~:~-<-~;~-~:~~I

~~I~~~

2

02

1

2

1

2

1

3

1

3

1

3

14

04

1

45I

0

5

I

0

5

I

0

6

I

0

7

I

0

8

OG

1

7

1

8

1

8

0

1

4

01

1O

G

1

1

1

2

1

2

I

02

13

L

~

-

1

9

5

Q.

~

G

I071

1

81

I09

I11

(1

I(

1

4

1

5

1

5

IOG

17

1

1~

1

~1

~1810~

1

I~

I

03

I

04

O

o

1

In

c

pn

pc

C

u

nm

m

m

c

d

s

rn

d

e

po

Inn

m

v

p

n

fe

c

e

s

u

in

pu

s

a

d

03

m

2

L

g

:

Ppcu

aa

:

Np

le

eu

a

L

-

Iamn

:

V

-

v

c

e

zo 3Q Q Cn g: ~Q ID

IQ Q<

c iD~ =

Ps

L

I_

_V

C

V

N

r

P

s

L

]

V

-C

V

_Ps

L

I

F

}

V

I

V

T

u

95

(c

n

e

Tm

au

o

la

p

u

pu

e

~

d

pnc

a

pe

oI i ~: C iD C

i

d

v

s

ac

e

u

sn

la

d

p

n

Cu

d

v

d

aIvo

d

c

o

C

c

ic

aed

v

u

le

a

c

n

e

p

a

s

p

B

tc

e

'Lm

mn

o

r

.

1

x1

00

00

-0

.1

2

x3

00

00

+

c>

o:

+

o:

3

x5

00

00

.

-

•.

.o:

Z

;

.

5

x1

00

01

;

a

>

x1

01

01

-0

•

<

o:

.

,

~

1

x1

00

00

Cl

0

0

<

o

~C

o:

•

c

2

x3

00

00

.

r

;

J

.

.

0

0

.

r

;

J

.

.

o:

.

3

x5

00

01

;

c

3

§

~

r

;

J

.

.

v

;~

5

01

013

.S

:

2

>

x1

01

01

.

~

S

c

.-~

•.

~

c

1

x1O

00

00

;

;

D

'n

2

x3

01

01

;

.

.

0

S

soo

x5

01

01

0

s

uc>

i5

5

x1

013

01

t5

>

x1O

O

01

02

Mo

u

d

b

~pn

a

pc

S

ad

v

u

»n

c

m

m

P

psm

d

s

a

raa

c

u

dc

s

d

d

pa

~

. -1

.~

.

~:

/

C

m

p

a

a

m

a

Mo

ld

fx

a

pc

~]

I

Ma

PC

k

p

aa

r

I

1

;

0

2

5

1

05

1

1

1

3

I

5

1

8

I

1

I

2

~

F

-

00

0

0

0

1

O101

01

1

- ~

--

-~

C

$11

1

OO

1

1

~

1

2

?

2

s

e

2

O

G

1

2

2

2

O2

O

2

3

-~

~

~

C

P

1

-

01

2

3

33

3

4

s

5C

2

-

02

3

4

45

5

6

______

I

I

.

I__

I_

I

I_

_

._

-1

1

1

l~

=-0

_

_

_

0

_

2

_C

y

1

_=__

_

0

1

_

_

__

3

3

o

3?

CP

1

-

01

1

2

22

2

03

_S~l_1:~1~_~_

=

_

0

_

_

~

_

_

~

C

P

1

-

02

2

31

34

4

4

_

1

l~

_

C

2

_=-~-

-~~

03

~

0

51

5

~

O

7

F

-

00

0

0

1

1

1

1

1

-

._

.~

~

C

P

1

1

01

1

1

2

22

2

s

8M

2

o

1

1

2

2

2

2

31

3

c

-p

-

-

-

(~

,24

0,3

-31

036o-4

lo-45

_

.

I~

_C

_

_

_

2

-=

_

02

_

_

45

1__5

~

~~4

F

-

01

1

13

1

1011

21

2

C

]

v

t«a

~

,.

CP

1

1

1

1

2

221

2

2

2

\1

1

I~

1

s

,5M)

2

02

2

2

2

13

3

14

(

p

a

/~

-

-

-)

-

-

-

-

-

-

C

P

1

OA

02

02

0303

4

4

5

s

$C

2

03

3

s

045

05

617

75.

-

=

1

01

o

T5

(

C

:61

-=

-

-

-

I

c

1

1

1

d

1

2

2

2

2

Ps _

M_

1

P

s·5C)

1

uc

s

1

inlo

d

s

aa

a

c

n

c

C

u

~

d

ac

In

dsp

-

l

c

rn

ab

e

;

~~

. -

-

7

7

7~

0

°1

2

O

2

~T

~O2

03

~

1I

-

1

2

3

3

3

4

40

>

O

o

1L

tm

dntab

s

in

m

~

Lm

p

u

c

a

c

dsp

tv

u

cea

2

Tm

p

u

c

c

dsp

v

u

d

a

s

aa

la

tm

ce

u

e

sd

pn

e

apc

cn

s

c

d

a

n

inIu

ed

c

e

te

n

o

c

c

ee

ae

pcu

3

L

:F

-

f

a

fx

c

.5

-

s

u

:I-pu

a

:

M

-

m

n

C

-

e

c

e

C

d

f

ca

ad

fx

e

1

c

e

.

_

.

m

nv

e

ex

tc

. 3 0 =[ C C<

0- ~

~ •

••

~

Normarea lucrar ilor de gauri re

Tubelul 9.50 (eontinuare). Timpul ajutiitor tal

ManipulareaNr.orga-

nelor 1------------------de

fixare---c---;---cc---:--- ---:---:---

0,25 , 0,5 I 1 I 3 I 5 , 8 i 12' 20

ManualaSchita ststemului de

prindereModu de pr-indere ~i Iixare

a piesci sau a sablonulu Masa piesei in

0,0610,0710,08 0,0910,1010,1210,1510,17~'~ Filril Iixarc ~

~~ ~S~.~' 0 . , 5 ~f] ~

~~ e.-

i~ . ~u ~:ll'Uburi .• '..~& /1 ..••.•... I 1 0,3°1°,330,3611°,4°1°,410,491°,561'°,66is 'e:; ~l bndc ~

_ _ ~ I; . _~ 0'430 150'5010'5r~620'700'7r'8~

_____ 1 . 1_-_--=-0,06,~~O,10i~J~/~-'~0,241~~

I

1 - 10,110,120,13/0,lGO,200,250,33

~

-~':_~ ~ _~--=-1'140'150'17Io'21 0.2~0.30(.38

I _ I 1 - - _ - 0,150,200,250,29,0,36

------1 1 1---1--1--1---1--1---1----

F a r a fix~rp.

', I CU st if'uri.~< J >

dupa. >

5 I oriIieiu

c >

, : ; I cu surub ~i::; ~ pillJi~ii- = c .> I l l 1 a ~ ~ 1 C

:0 , =w -

CU surub ~iu z - : Co I piulitii < . >

ell chcicf : Cc,

e o surub

H I si bridii

~Cn clcrneeu surub

2

1 - ,0,2510,3010,3610,43 0,52

-~ --=--=-I-=- O,3610,4310.5110,GOIO,70

1 - - - 0,4°1°,490,59 0,G90,802 - - - 0,570,700.800,951.08

'

---I-

- - = - - - = - - - = - - - = - I - - = - ~ .820,86 0, 95

2 - - - - - 1,101,151,27

rt

~

'I'impul ajutator i. depinde de caracteristicile masinii de gaurit ~i de felulminuirilor ~i miscarilor de comanda, Valorile timpului ta , sint cuprinse in ta-belul 9 ..51.

Timpul ajutator t-; pentru evacuarea asehiilor depinde de caracteristiciledimensionale ale sculelor aschietoare ~i de natura materialului de prelucrat,

Valorile timpului ta in functie de parametrii tehnologici, sint prezentate intabelul 9.52.

'I'impul ajutator t«, specific Iazei de lueru, are valorile mentionate In

tabelul 9.53.

9.7. Determinarea timpului de deservi re si de odihnc

'I'impul de deservire tehnica tdO timpul de deservire organizatorica tdO

si timpul de odihna 9i necesitati fiziologice t o n se calculeaza in tunctie de timpulde buza, respectiv timpul operativ, luindu-se in considerare masa piesei ~i dia-

metrul maxim al giinrii .

Determinarea timpului de deservire ,i de odihna 33

pieselor

pentru prinderea ~i desprlnderea piesei

Palan electric sau pneumatic Pod rulant

kg. pinil. la:

;0 I 50 I ~ ; ; - I 120 I 200 I 300 I 500 I 800 11200 I 30 I ; I S O I 120 I 200 I 300 I 500 I S O O 11200

----------1---1--1--1 __1--1--1--_1---1----1---1---1--_-- _

_ 1 1_1_1_1_1_1_1_1_1_

2.1012.1712.3412.5512.8°13.1513.3+.8514.4°12.65/2. 7312.9513.22 13.50 13•90

1.14 11.311.33

1.23 - -

1.40

1- = - 1 - = -

1.23 - -

1.33, - . -

1.40, -

Obseroatii, 1. In cazul prinderii piesei sau a sablonului supra pus cu

mai mult de douii organe de fixare, pentru fiecare organ

de fixare in plus se adauga 0,3 min. 2. In cazul prelucrariipiesei eu sahlon, la timpul de prindere si desprindere apiesei se insumeaza timpul necesar prinderii ~i 'desprin-

derii sablonului.

1.6011.7812.10

1.5°1 - I -1.96 2, 1712,38

1.481,961

2,172.172,34i2.66

5.25

3.50,62 3,0

4.05 4.6

Tabelul 9.51. TimpuI ajutator ta a pentru eomanda maslnll-unelte

Diametrul maxim al gaurii '~'~

Felul minuirilor } i miscarllor de comanda <;15 116-25126-351 > 35\ .;;30 '13\-50'151-75 >75

Timp (min)

butonuplarea ~ideeuplarea mis-

ciirii de rotatte a arboreluiprincipal cu maneta

0.02

0.03

,-Scltimbarea turatiel sau aavansului butonmaneta 1

0.02, 10•02\ 0.03 : 0.04\ 0,02\ 0.031

i

0.04 0.040,03 0,04 0,04 0,05 0,04 10,04 0,05 0,05

Pornirea sau oprirea siste-mului de racire \ 0,02 i 0,02\ 0,031 0.03 0.021 0,03\ 0,03\ 0.03

Montarea sl demontarea12,5 I 0,05

bucsel de ghidare eu dia- 20.0 - 0,06 0.06 0.06 0,06 0,06 0,06 0.06metrul interior d, mm, 31,5 - /),07 0,07 0,07 0,07 0,07 0,07 0.07p nii la: 50,0 - - 0,08 0.08 - 0,08 0,08 0,08

80,0 - - - 0,09 - - •. 0.09 0,09

3-c.315

Tabel 9.51 (continuare)

Diametrul maxim al g~urii

Felul mlnuirilor ~i miscarilor de cornanda .; 15 16-25126-35 > 35 . ; 30 ]31-50 51-75 >75

Timp (min)

Rotirea dis- Dimensiunea 1300 X 500 0,07

pozitivului dispozitivului 500 X 1000 0,09pe ax;cu fixare >500x

X 1000 0,11

Deplasarea Masa 5 0,02

piesei, eu .::;200 piesei, en 15 0,04

sau farii sau fiirii 30 0,05--

dispozitiv, pe dispozltiv, 5 0,03Iungimea, >200 kg, 15 0,04mm plna la: 30 0,06

Rabaterea dispozitivului

avind masa, kg, plna la :5

15

0,04

0,05, ,

In mandrina \ 0,09 \0,12 10,15\ 0,18 0,12 0,15 0,18 0,20

Montarea ~i n dispozttiv eu 25 0,05•

demontarea sehimbareaburghiulni, rapida pentruadincitorului, un diametru alalezorului saibei d, mm >25 0,06

1 ~i2 0,06 - - - 0,06 - - -

3 - 0,09 0,09 - - 0,09 0,09 -

In eon morse 4 - - 0,12 - - - 0,12 -

5 - - - 0,16 - - - 0,16

6 - - - 0,21 - - - 0,21

Tabelul 9.~. Timpul ajutato» tas pentru evaeuarea asehlilor la maslna de g8urit

.. aIel

I l

IFonta

ar < 45 daNfmm2 or ~ 45daN/mm'

.9

' Raportul lld, pina la:

~ 3 I 4 6 8 11 14 17 21 I 5 I 6 8 11 14 17 21 I 7 8 11 14 17 21

. .;Numarul de retrageri, pina la :

:;:a 1 I 2 4 6 9 12 15 19 I 1 I 2 4 7 10 12 17 I 1 2 5 8 11 15

C D• . .

~ Timpul, min

3 0,050,100,180,310,470,660,98 0,04 0,060,100,210,360,560,88 0,040,060,140,280,440,78-5-

0,03 0,060,11 0,20 0,36 0,55 0,78 -0,06

0,070,130,270,440,68 - 0,060,080,190,360,61 --8-

- 0,130,240,410,62 - - 0,080,160,330,53 - - 0,080,100,240,46 - -12 0,070,150,280,47 - -- 0,100,200,39 - --0,090,130,31 - - -20

0,040,080,180,32- - -- 0,08

0,130,26 - - - 0,11 0,18 - - --30 0,090,21 - - - -- 0,10 0,17 - - - - - 0,13 - - -- -50

0.060,10 - - - - -- 0,13 - - - - - - -- -- -

800.07 - - -- - -- 0,16 - - - - - - - - -- - -

Determinarea timpului de deservire ~i de odihnii 35

I Pe 0 lungime, IDiametrul maxim al gaurii, (mm)

Caracterul lucrarii 15-30 I 31-SO I 51-75 I > 75I mm pina la: ITimpul, min

50 0. 12 0. 13 0. 15 0 . 1 6

Gaurlre dupa trasaj 15 0 0 . 1 4 0. 15 0. 17 0 . 1 8250 0. 15 0. 16 0. 18 0 . 1 9

50 0 - - 0 . 19 0 . 2 0

Gaurlre eu bucse de \ 50 0. 08 0. 09 0. 11 0. 1 2

ghidare, Iarglre eu liirgitor, 15 0 0 10 0 11 0. 14 0. 1 5

alezare 250 0. 11 0 12 0. 15 0 16

50 0 - - 0 17 0 18

50 0 06 0 06 0 09 0 10

15 0 0 08 0 09 0 12 0. 13

250 0 10 0 10 0 13 0 14

50 0 - - 0 15 0 16

T'abelul 9.53. Timpul ajutiitor ta4 legat de Iaza

La masinile de gaurit radiale se va adauga la timpul indicat in tabelul de mai inainte si timpul

pentru deplasarea capului portcutit in plan orizontal, dat In tabelul urrnator :

Deplasarea eapului portcutit,in plan orlzontal, la masi-nile de giiurit radiale

50 01000

1500

>1500

0 4

0 6

0. 81 0

0. 50 7

0 9

1. 2

0 6

0 81 0

1 4

Valorile procentuale din timpul de baza sau din timpul operativ, pentru

caleulul timpilor ta t, ton , ta o sint trecute in tabelele 9.54 ~i 9.55.

Tabelul 9.54. Timpul de deservire a loeuluide munca pentru masinl de gaurit

Diametrul maxim al gaurii

Caracterul timpului de deservire •• 15 I 16-25 I 26-35 I > 35

I • • 30 1 31-50 I 51-75 I > 75

Timpul de deservire tehnicii A 2 0 2 5 3 0 3. 5in din timpul de baza B 5. 0 5 5 6. 0 6. 5

Timpul de deservire organizatorie1l 1. 0 1 3 1 5 1. 7in din timpul operativ

Obseroaiii, A se acorda cind ascutirea burghtului se face eentralizat. B se acorda clnd ascutireaburghiului se face de muncitor.

Tobelul 9.55. Timpul de odihna ~l neeesltatl fire~ti io n pentru maslnl de gaurit

Timp operativ

Timp ajutator mecanic ~i

manual in ~fo dintimpul operutiv

Masa piesei, in kg, pina la:

0,5 1,0 3,0 I 5,0 I 8,0 I 12,0 I 20,0 I >20

,

<1 00 50 3 0 I 3 5 I 4. 0 I 4. 5 I 5. 0 5 5 6. 0 I -50 3. 0 3. 5 4 0 4. 5 5 0 5. 5 -

1 01- 2 50 50 3. 0 3:-54': 0 4. 5 5.0-=-50 3 0 I 3 5 4 0 4 5 -

2 51- 5 00 50 3 5--

3 0 4 0 -50 3. 0 3. 5 4 0

>5 00 - 3. 0

Timp tnn in % din timpul operativ

36 Normarea lucrar ilor de gauri re

9.8. Exemplu de colcul normei tehnice de timp la gaurire

Sa se prelucreze semifabricatul din fig.- gaurire de ambele par~i;- Iargire eu largitor, la 21 mm;

- alezare eu alezor, la 21,2 mm;- adincire de ambele pa~i.

Material OL 60, cu a; = 70 kgf/mm2.

9.1, prin urmatoarele operatii :

Se prelucreaza 10 bucatd.1. Burghierea

Se burghiaza in plin la

~ 8 mm ~ila ~ 20mm, cu•.bur-ghiu Rp, x = 45°.

a. Timpul de baza (tabel

9.2 ~i 9.3) va fi dat de relatia

t - l1 + l2 + l [ . ]/)- mm . V

Pentru burghierea la ~ 8mm, l.= 14,5 mm, l1 = 4 mm,l2 = 1 mm, iar pentru burghi-erea la ~ 20 mm, L = 35,8 mm,

l1 =10 mm, Z 2 = 2 mm.expresia (9.2)

. : t l ~'G o

~,~I ~.

Fig. 9.1. Piesa tip bucsa prelucrata prin gaurlre,

Viteza de aschiere se calculeazii ell

o, -ir- K p[m/min].v» =Tms'Y.

Se iau urmatoarele valori pentru avansurile de burghiere (tabel 9.9): s = 0,07

mm/rot in cazul 8mm ~i s =0,13 mm/rot in cazul 20 mm. Valorilecoeficientilor ~i ale exponentilor, cuprinse in tabelul 9.9, sint urmatoarele :

O ; =7 ; Zv =0,4; m=0,2; Yv = 0,7.Durabilitatea burghiului (tabel 9.11):- pentru 8 mm, T = 16 min;- pentru 20 mm, T = 31 min.

Coeficientii de corectie Kpv = K ''V ltKT KLvKsv au urmatoarele valori:

KM v =1,86; KTv = 1,32; KL =1; Ksv =1, pentru 8 mm;

KM v = 1,86; KTv = 1,14; KLv = 1; Ksv = 1, pentru 20 mm.

Bezulta urmatoarele valori pentru vitezele de aschiere :

'Op =59 mjmin, pentru 8 mm; '01 1 =34 mjmin, pentru ~ 20 mm.

'I'uratiile respective, calculate corespunzator acestor viteze de aschierevor fi:

n=2360rotjmin, pentru 8mm ; n=541rotjmin, pentru 20mm.Utilizind masina de gaurit G40 se adopt a turatiile :n=1400 rot/mm, pentru 8mm; n=450 rotjmin pentru 0mm.

Exemplu de calcul la gaurire 37 '

Vitezele de avans in cazul noilor turatii vor fi :

V8 = 98m/min, pentru 8 mm; V8 = 58,5 mjmin, pentru 20 mm.

Conform datelor obtinute, rezulta urmatoarele valori pentru timpii de

baza :tb =0,2 rnin, pentru <P8 mm; tb =0,81 min, pentru ' 20 mm.

b. Determinarea timpului de pregiitire-Inoheiere (tabel 9.1).Tpi =0,3 min, pentru 8 mm ~i pentru 20 mm.

e. Determinarea timpului ajutator,

Timpul ajntator' tal pentru prinderea §i desprinderea piesei (tabelul 9.53) ;

tal =0,14 min pentru 8 mm §i pentru 20 mm.Timpul ajutator ta2, pentru comanda masinii (tabel 9.51);

ta2 =0,14 min, pentru , 8 mm;

ta2 =0,18 min, pentru 20 mm.Timpul ajutator tU3 pentru evacuarea aschiilor (tabel 9.52) :

tu s = 0,03 min, pentru 8 mm;tu s =0,04 min, pentru 20 mm.

d. Determinarea timpului de deservire a locului de munca (tabel 9.54).Timpul operativ (t b + ta l :tb + ta =0,51 min, pentru 8 mm; tb + ta =1,17 min, pentru 

20 mm.Timp total operativ : Top =1,68 min.Timp de deservire tennica : ta t =0,05 min.Timp de deservire organizatorica : ta o =0,02 min.

Se neglijeaza timpul de odihna,

2. Largirea ell Hirgitor Rp

Se executa Iargirea de la 20 mm la ' < 1 > 21 mm pe a d i n c i m e l =

=35,8 mm.a. Timpul de baza (tabelul 9.27)) :L =35,8 mm; I I =11 mm; l 2 = 2 mm.Determinarea vitezei de aschiere v se etectueaza cu relatia (9.7), iar

datele necesare se iau din tabelele 9.30, 9.32 §i 9.28 :

O v = 16,3 ;1n = 0,3; Zv = 0,3; Yv = 0,5; Xv = 0,2, T =37 min ; 8 ==0,40 mm/rot.

Pe baza datelor mentionate mai inainte se determina :

v=25 m/min ~i n 379 rot/min.Se adopta masina de gaurit G40 §i din gama de turatii se ia n =355 rotj

/min, rezultind viteza de aschierev p =22,5 mjmin, iar viteza de avans Vs =142 mm/min.

Timpul de baza va fi tb =0,34 min.C o n s i d e r i n d a c e l a s i t im p a u x i l i a r de la burghiere, p e n t r u 21 mm,

timpul operativ va fi tb + ta =0,70 min.

b. Timpul de pregatire-incheiere ; Tpi=0,3 min (tabel 9.1).

c. Timpul de deservire a locului de munca (tabel 9.57) va fi:

- timpnl de deservire tehnica : ta t=0,017 min;

- timpul de deservire organizatorica : t ao= 0,007 min.

Se neglijeaza timpul pentru odihna,

TbUC =1,02 min.

3. Alezarea eilindrlea pe lungimea de 35,8 mm la cD 21,2 mm, alezajen prag

a. Timpul de baza (tabel (9.34».

Lungimea de l u c r u : Z = 35,8; Z j = 2 mm; l2 = 0.

Determinarea vitezei de aschiere, la alezarea eu alezor Rp (tabe19,40) :

C; -Ds- .v ll = [m/mm].

T :> t v • 8Yv

O ; = 10,5; m = '0,4; Zv = 0,3; Xv = 0,2; Jjv - 0,05.

Durabilitatea economica T =41 min (tabel 9,41)..Adineimea de asehiere t =0,1 mm.

Avansul admis la alezarea cu alezor Rp: 8 = 1,2 mm/rot (tabel 9.36).

Din datele de mai sus rezulta urmatoarele :

vp = 9,30 mjmin ; n = 140 rot/min.

Viteza de avans va fi: Vs = 160 mm/min.Pe baza datelor obtinute rezulta t o = 0,23 min.

h. Timpul de pregatire-incheiere: Tpi= 0,3 min (tabel (9.1».

e. Oonsiderind timpii ajutatori de la burghiere, ta = 0,36 min, timpuliperativ va fi: t o + t a = 0,59 min.

d. Timpii de deservire la locul de munca (tabel 9,54» :

- timpul de deservire tehnica : tat= 0,011 min.

- timpul de deservire organizatorica : tao = 0,006 min.

Se neglijeaza timpul de odihna,

Tbuc = 0,90 min.

4. Adineire Irontala eonlea, de ambele parti, ell adtneitor Rp

a. Timpul de baza (tabel 9.24): t o = l + Z l + Z 2 [min].

V

Viteza de asehiere v ll =12 m/ruin (tabel 9.47).

Avansul 8 = 0,1 mm/rot pentru cD21,2 mm ~i 8 = 0,08 mm/rot pentru< I t 8 mm (tabel 9.46).

Turatiile corespunzatoare vitezelor sint :

n = 477 r o t / m i n la c D 8 mm ~i n = 180 rotjmin la c D 21,2 mm.

Vitezele de avans Vs corespunzatoaro sint:

Vs = 38 mm/min la c D 8 mm ~i Vs = 18 mm/mtn la c D 21,2 mm.'I'impul de baza : tb = 0,19 min pentru cD 8mm, ~i tb = 039 min pentru

c D 21,2 mm.

b. Timpul de pregatire-incheiere Tpi =0,6 min (se adopta timpul de pre-gatire-ineheiere de la gaurire) .

e. Considerlndu-se timpii ajutatori de la burghiere, ta = 0,67 min, timpuloperativ va fi: tb + t a = 1,25 min.

d. Timpii de pregatire tehnica ~i organizatorica iau urmatoarele valori(tabel 9.54): tat= 0,03 min ~i tao= 0,01 min.

Se neglijeaza timpul de odihna.

TbUC = 1,89 min.



Capitolul 1 1 1 1

NORMAREA TEHNICA LA PRELUCRAREA

DANTURII ROTllOR DINTATE

In industria constructoare de masini se folosesc roti dintate eilindriee

salt eoniee, eu dantura dreapta, inclinata sau curba.

a. Hotile dintate eilindriee en dantura dreapta sau Inelinata se executa

eu qeneratoarea materializata pe much ill,aschietoare a sculei (metode de eopiere)sau eu qeneraioarea cinemaiic« (metode de rulare-rostogolire). Preluerarea eu

generatoare materializata se realizeaza prin frezare, mortezare ~i brosare, eelmai raspindit proeedeu fiind frezarea prin copiere eu freze disc modul sau eufreze deget rnodul. Ultimele sint recomandate la preluerarea rot.ilor dintate

cu modul mare (m >20 mm), la prelucrarea danturilor in V sau W sau acolo

unde, din motive de gabarit, nu este posibila _utilizarea frezelor disc modul.

Pentru prelucrarea danturii drepte (fig. 10.1) freza modul se regleaza

la 0 cota corespunzatoare inaltimii dintelui si executa miscarea principal a de

rotatie in timp ce piesa, fixaMJ pe masa masinii, realizeaza misearea de avans

longitudina.la, pentru preluerarea intregii latimi a danturii. Danturarea efec-

tuindu-se gol eu gol, dupa preluera-rea tiecarui. gol este necesara 0 mis-care de divizare, prin rotirea piesei

cu unghiul 2rr:fz, unde z este numarul

de dinti a.i rot.ii de preluerat. La

frezarea danturrlor cilindriee inelinate

este necesara ~i0rotatie sincronizata

a piesei, pentru generarea elieei din-

tilor.

Prelucrarea eu generatoarea ci-

nematica se realizeaza pr in frezare

eu freza-melc sau prin mortezare eucutit-roata sau eutit cremaliera, ~ig, ,10,1. ,Prelnc:area danturii ,rotil?r dint ate ci-

, '. Imdnce prm copiere en freze dISC SI freze degct

Frezarea danturii eilindrice prin modnl.'

rulare eu Ireza-melc (fig. 10.2) este 0

metoda de danturare eu divizare continua, eu generate indirecta, dupa prin-

eipiul dreptei mobile. Ca urmare, cinematica procedeului simuleaza angrenarea

dintre cremaliera generatoare (materializata de prof'ilul normal al frezei-mele)

~i roata dintata de preluerat. Freza-melc executa miscarea principala de 1'0-

tatie, iar piesa realizeaza miscarea de avans circular, ea 0 component a a mi~earii

10 1 Introducere



4 Normarea tehnica la prelucrarea rotilcr dlntote

de rulare. Deoarece contactul dintre tlancul rnelcului seulei si eel al dinteluirotii este teoretic punctiform, este necesara 0 miscars de avans, realizata de

scula sau piesa ~i dirjiata in directia flancului dintilor. Notind cu ~as unghiulde inclinare al elicei sculei, pentru obtinerea danturii drepte este necesara

0 : ~. . . . . . . . r t - rrezo ell ~lJc~

\ ~drMf ta

S l ~ t . p : ~ . ' ~ .~ , ~ s r lm r r n m S v 'n

~

Fig, 10,2 Prelucrarea danturii rotilor dintate cilindrice eu dlnti dreptt

eu freza melc.

inclinarea saniei portscula cu unghiul (- ~a.). Prelucrarea se realizeaza in unasau mai multe treeeri, in ultimul caz fiind necesara ~i 0 miscare de reglare apozitiei scula~piesa pe dircctie radiala.

Frezarea prin rulare a danturii inclinate are, in principiu, aceeasi schemacinernatioa. Este necesara insa inclinarea axului sculei cu unghiul

~=~dp ::b ~ds,

unde ~dP este unghiul de inelinare a elicei danturii de preluerat, iar semnul(+) coincide cazului cind elicea sculei ~i cea a dintilor de prelucrat au sen~

suri contrare, in timp ce

semnul (- ) corespunde ea-

cc I I , fl / zului cind cele doua sensurisint identice (fig. 10.3).

Mortezarea danturi-101' cilindrice prin rularecu cutit-roata (fig. 10.4)

este un proeedeu de dantu-

rare cu divizare continua,f I ~d bazat pe rnetoda de gene-

~ ~ :; (X . + . f J rare direeta a profilului J dintilor. Scula aschietoare

~ ~ este 0 roata dintata cu

~ 2 ~ J profil evolventic ~orectatFig, 10,3. Sensul de inelinare al frezei rnelc. ~i detalonat, iar principiul

de lucrn se bazeaza pe

reproducer ea conditiilor de angrenare dintre roata-scula ~i roata dintata deprelucrat. Misearea principals de aschiere este translatia rectilinie alternativa

a cut-itnlui-roata, deosebindu-se 0 cursa aetiva (vertical descendenta) ~i0 cursa

pasiva (vertical aseendenta). Simularea angrenarii mentionate se realizeazfpr in miscacile sincronizate de avans circular ale sculei, respectiv piesei.

Pentru asohierea intregii ini1ltimii a dintelui este neeesara ~imiscarea de avans de



Introducere 41

patrundere (pc directic radiala) executc.ta de scula. La prelucrarea danturilordrepte inclinate este necesara ~i0 rota tie suplimentara a sculei, care, combinata

ell translatia acesteia, determina traiectoria elieoidala a dintilor robii deprelucrat •.Mortezarea danturii cilindrice prin rulare cu cutitul cremaliera este un

procedeu de danturare en divizare discontinua cn gonerare indirecta aplicin-

Fig. 10.4. Prelucrarea dantur.t rot ilor din-

tate cilindrice cu dmti drepti sau tnclinatl

en cutit-roatii de mortezat.

~. jt\tl~JU+

-m - ' -

- + - - - - r - -

\ - - 4 - - / ' rr ~:IL-__' I

Fig. 10.5. Succesiunca Irazclor pentru prelucrarea

danturii rotitor dinla l.e cilindricc ell dint.i drcpti

en cutlt-cremalicr a pe maslni tip Sunderland.

du-se aUt in var-ianta cu dreapta fixa (procedeul Maag) cit si in aceea en dreaptamobila (procedeul SUllderla,nd). In principiu, schema cinernatica a mortezarit

cu cntit cremaliera consts din miscarea prineipala de translatie alternativaa sculei pieptene, avansul circular 311 piesei ~i avansul tangential executat fiede piesa, fie de scula, Este necesara ~i0miscare de avans de patrundere, reali-

zata de scula sau piesa, cu scopul indepartarti intregului strat de asehiere.La prelucrarea pe masini tip Sunderland (fig. 10.5) sint necesare urma-

toarele faze:- apropierea sculei de semifabricat (a) ;

- aschierea prin deplasarea sculei cu unul sau doi pasi b ;

- retragerea sculei in directio radical a (c);

- deplasarea sculei in sena invers aschierii cn unul sau doi paai la care

se adaoga ~i jocul (j ) din lantul cinematic (d);

- de la faza (d ) pina la urmatoarea (e) , scula se deplaseaza invers sen-

sului de la faza (d ) eu marunea jocului ;- apropierea sculei de piesa ~i reluarea ciclului (e).

Succesiunea Iazelor in cazul prelucra1'ii pe masini tip Maag este prezenta.ta,

in fig. 10.6 ~i se compune din:- aschiere (a) ;

- deplasare inapoi eu unul, doi sau trei pasi, fura rotire, a piesei (b);

- rotirea in sens invers sensului de Iueru ~i deplasarea pe distanta

egala en jocnl lantului cinematic (c);

- reinceperea proccsului de aschiere (cl) .

Rotilo dintate eu dinti inclinati se executa prin lnclinarea sanioi portscula.

b. Hotile dintate eoniee eu dinti dreptl sau Inelinati se prclucreaza pr ineopiere sau rulare,

Normarea lehnica la prelucrarea rotilor dlntote2

Prin copiere danturile conice se prelucreaza eu ajutorul frezei-discmodul prin pozitionarea piesei ea in fig. 10.7, astfel incit fundul golului dintredinti sa se afle in poziti« or izorrtal a.

o metoda de prelucrare pr in eopiere este ~i brosaroa pr in procedeulRevacycle, la care scula, un disc cu diametrul foarte mare, este a~ezata or i-zontal ~i are fixate cutite pentru degrosaro ~i finisare (fig. 10.8).

e< 9

Fig. 10.6. Succesiunea fazelor pentru prelucraraa danturii rotilor

dintate cilindrice ell dinti drepti ell eutit-eremaliera pc masinitip Maag.

~- + -

~

R. -L I .+c=h . . . . . . . . - . ,. C

I : 2 R o t '

Fig. 10.7. Preluerarea prin eopiere ell freze disc modul

a rotilor dintate conice cu dintl dreptl sau inclinati.

Alta metoda este prelucrarea dupa sablon (fig. 10.9), prin rabotare. Infig. 10.10 se prezinta rabotarea dupa sablon cu doua cutite.

Dantura rotilor dintate eoniee eu dinti drepti sau inclinati se executaprin rulare cu ajutorul urmatoarelor proeedee:

a) proeedeul Bilgram (fig. 10.11) - rabotare eu un singur eutit ;

b) proeedeul Gleason (fig. 10.12 a ~i b ) - rabotare cu doua cutite ;c) procedeul Beale (fig. 10.13) - frezare cu doua freze disc .

. c. Rotile dintate ~oniee eu dantura eurba se 'prelucreasa cu metode caredepind de forma curbei.

Danturarea in arc de:cerc se poate executa prin copiere dupa procedeulFormate-Gleason (fig. 10.14).

. Danturarea. in arc de evolv.enta (paloi?-a) se executa ?-upa .procedeul

Khngelnberg, prm generare cu ajutorul unei freze-melc COUlee (fig. 10.15).

l . . .

Introducere 4

A - A x a sC l /l e /s i j f lC f pu lu l o rC ff lSU /U /.A B - AY(JIlsde degrosoreBC -AYGns d e semlj'-nisl7leC D - A V (J ns d e ( in /s Qre la 1't'lenireI J A - Divizare

t J l l / ; 7 7 t / / cul t tit finisorejJor/lilneCl pentrl/ d /v izoF e r tiF d d il7 {t

Pr/mul cup' de dtyro,sQrelr oQ / a d e d on /UFO

Fig. 10.8. Brosarca prin procerlcul Revacycle a danturii

rotllor dinta te coniec ell dintl drepti sau Inclinatt.

Wrll / l conulill

som a de ru /a re

Fig. 10.9. Rabotarea dupa sahlon cu un

cuttt a rotilor dintate coniee ell dinti

drepti sau Inclinati.

Pion depos/ogo/ire

\

Con d e ros/o lO/ire

<Piesd

K I J ) H .ff i-=¥{.~~

Fig. 10.10. Rabotarca dupa sahlon eu don aeutite a rotilor dintate conice en dinti

. dreptf ~i'incllnati. .

Fig. 10.11. Rabotarea rottlor dintate

eoniee cu un cutlt prin proccdeul Bil-

gram.

Fig. 10.12. Rabotarea rotllor dintate coulee cu dou a cutite

prin proeedeul Gleason: a - dantura dreapta : b - danturaInclinata.

Con de rostogolire.

\Iy.

Fig. 10.13. Frezarea rotilor

dintate conice eu doua freze

disc prin procedeul Beale-

Fg

1

1

Peu

ac

d

u

e

c

in

ac

d

c

epnpo

F

m

e

Ge

o

J

n/

T)

10

ou

-~

<

7

oo

?~:<-~\

~

<

_>

~,

1

.

,k

,J·J

-

rOe

}/qe

o

.

_

_

L

.

mJo

Cpea

I

C

JJO

tC

t

[uY

e

o

(u

e

o

njs

7

d

nsJN

~

C

k

e

1

cum

r~

c

UJ

e

s

k

foeruoc

,

I

a

Cu

e

e

e

C

rm

in

e(£

th

£

O

rJK

inn

J

d

d

r

e

r

Fg

1

1

P

e

u

ae

d

u

ro

o

dn

tae

c

e

cco

od

pn

po

Fa-

Mam

.

C

c

e~

r

o

Fg

1

1

Peuac

d

u

ro

o

dn

ttao

c

e

e

cco

d

e

c

p

c

e

Fg

1

1

Pe

u

ae

d

u

ro

o

dnae

c

c

ceo

od

pn

po

K

n

n

g

zo 3a;a ;- : : a 0 i CnQ ~.g.. [ 1 :

c iD



Norma tehnica de t imp la prelucrarea rot ilor d in tate 45

Dantura epicieloida (eloida) se executa prin mai multe metode: Spiro-

rnanic, prin generare cu ajutorul unui cap porteutite grupate cite doua sautrei, asezate peispirale diferite (fig. 10.16), procedeul ciclopaloid (Klingelnberg),

la care golul dintre dinti se ob tine cu doua capete portcutite (fig', 10.17) ~iprocedeul Fiat-Mammano, care ut.ilizeaza un cap portcutite frontal (fig. 10.18).

10.2. Norma tehnica de timp la prelucrarea danturii rojilor

dintate

Norma de t.imp pe bucata se ealculeaza cu relatia

N, =Tpt/n+ t o + t o , + t d t + t d o + t o n [min],

in care definirea elementelor eomponente s-a facut in cap. 3 (Vol. I).

(10.1)

10.2.1. Determinarea timpului de preqdtlre-Incrieiere

Timpul de pregatire-incheiere depinde de tipul masinii folosite, denatura operatiei, de gradul de organizare a productiei etc. Pentru preIucrareadanturii rotilor dintate cilindrice cu dinti dropti sau inclinati prin frezare cufreze-disc sau deget modul ~iprin mortezare eu eutit-roata sau cutit-cremaliera,sint da~i timpii de pregatire-incheiere in tabelul 10.I.

Pentru prelucrarea danturii rotilor dintate conice cu dinti drepti, timpiide pregatire-incheiere sint dat] in tabelul 10.2, iar pentru dantura cornea endint curbi - in tabelul 10.3.

10.2.2. Determinarea timpului de bozc

Timpul (le baza (tehnologic), indiferent de masina ~i seula cu care seexecuta danturarea, se calculeaza cu relatia

tb =l + ll)i/(s·n) [min], in care: (10.2)

l este lungimea dintelui, mm;

II - Iungimea de patrundere ~i iesire a sculei, mm;

8 - avansul sculei in lungul flancului dintelui, mmjrotatie a seulei ;

n - turatia sculei, rotjmin ;

i - numarul de treceri.

tu tunctie de felul preluctarilor, timpul de baza se calouleaea cu relapiile

specifice, astfel:- frezarea danturii rouilor dintate cilindrice ell freze-mele modul

t/} =( l + ll) .zl(s . nt .k) ; (10.3)

- frezarea danturii rotilor melcate cu freze-rnelc modul, pr in metoda

avansului radial

(h + 0,8 ·m)·z 3·ztjJ= +--;

1tt .s, .k n , . k lOA)



46 Normarea tehnica la preluercrec retilor dintate

Tabelul 10.1. Timpii pentru pregatire-incheiere, T1Jh mln, la maslul de danturat

Modul de prindere a rotii

Procedeul de danturare, eu

Freza-melc moduICu[it-cremaliera sau

cutit-rotaaI _

Pozijia , Diamterul rotU, mm

351- I I1000 1 > 1000 I . • •350 351-11000 I > 1000

50

A. Pentru operalii curente Timpul Tp;. min

In tre virfurl

Pe dorn sau pe dorn $i In consola

Pe suporti (eu sau f a r a dorn sau in dispozitiv)

Primirea ~i predarea doeumentelor, eomenziieu Indlcatia SDV-urilor etc.

1~ ~ 1

1 81

60 202 2 . 5 125 J

27 5

31

1

2

3

26

19

38

3224

50

7 0- 1 0 0

B. Pentru operatii suplimen are Timpul TpI. min

, - , -,- I ,

Reglarea rnaslnll pentru tiiierea danturildrepte 7 4 0 4. 5 5 5 - - -Montarea 9i demontarea dornului portfreza 8 2 5 4 0 5 0 - - -Montarea 9i demontarea sculei aschletoare 9 7. 5 12 5 18 6 5,5 . 7. 5 13 0

Schimbarea lungimii cursei berbeeului 10 - - - 5 5 7. 5 10 0

Schimbarea bucsel de ghidare 11 - - - 5. 0 6. 0 7. 5

Schimbarea camel 12 - - - 4 0 5 0 6 0,

Reglarea pentru tiiierea

danturii tnclinate l eu diferentialFiirii diferentlal

5

6

5 0

4. 06 0 I 7 . 5 14. 5 5 0 6. 5 8. 0 I 10. 5

Tabelul 10.2. Timpii de pregiitire-inehciere T1J1> min. pentru preluerarea ro i1or dlntate coniee eudinti drepfi pe maslnl de rabotat

Modulul maxim, m, [mm] pina la :

Metoda de asezare a piesei Pozitia 6 I 12

Timpul Tp;, min

Pe dorn sau encu reglarea calelor pentru cutlte 1 22 30

mandrinii cu huc$iieu asezarea unor adaosurt calibrate

elasticapentru cutlte 2 20 28

Metoda de asezare a piesei Poz itia Timpui Tpt, min

Tobelul 10.3. Tlmp de prgatire-inehetere Tpb mln, pentru prelucrarea rotlloe dlntate eonlee en

dinti eorbl pe maslnl de trezat

-

Pe dorn In mandrlna eu bucsa elastica 1 30

I



Norma tehnica de t imp la prelucrarea rot ilor dintate 47

- frezarea danturii rotilor melcate cu freze-melc modul, prin metoda

avansului tangential, intr-o singura treeere

[(0, llz + 7,6) m + 5Jztb = ;

nj 8t·k

• prima treeere la frezarea rotii din doua treeeri

(10.5)

[(O,l1z + 6)m + 5]ztb = ;

nf· 81' le

• a doua treeere la frezarea rotii din doua treceri. . . : , ; ,

(10.6)

tb =[(0,11 z + 4,4) m +5J z ; (10.7)

nf· t·le

- prelucrarea rotilor dintate eilindriee ~i eoniee cu freze-dise modul,pe masini de frezat longitudinal (orizontal)

t IJ =1 ~ lSz ; (10.8)n-s

- prelucrarea rotilor dintate eilindriee ~i eoniee cu freze modul pemasini semiautomate de frezat roti dintate

- prelucrarea

tb =[1 + 1 1 + 1 + 1 1 + ' t ' J ~ ;

8M 81 1n

rotilor dintate eilindriee prin mortezare cu eutit-roata

t

_ z·m.+ h .

b---1 --n 8c n -s;

(10.9)

(10.10)

- prolucrarea rotilor dintate eoniee cu dantura dreapta sau curba, prinrabotare ~i cu capete port-cutit

Ta ·zt~=60' (10.11)

In aeeste relatii s-au folosit notatiile:1 - lungimea dintelui, mm; ,

1 1 - lungimea de patrundere ~i de iesire a sculei, mm;z - numarul de dirrti ai rot.ii dintate care se prelucreaza ;

8 - avansul sculei, mm/rot;nf - numarul de rotatdi jale frezei, rotjmin ;le - numarul de inceputur ale frezei-mele modul ;

h - inaltimea dintelui, mm;

modulul, mm;avansul radial la 0 rotatie a piesei, mm/rot;

avansul tangential la 0 rotatie a piesei, mm/rot;8•. Z • n - avansul pe minut, mmjmin ;

s, - avansul pe dinte al frezei mm;

m

8r

8t

8M =


http://slidepdf.com/reader/full/picos-volumu-ii-normarea-tehnica-pentru-prelucrai-prin-aschiere 47/208~

'{8 Normarea tehnica la prelucrarea rotller dlntote

81 - avansul pe minut in eursa de lucru, mm;8c - avansul circular;-r - timpul de revenire a frezei in pozrtie de lucru, min ;

Ta - timpul de preluerare a unui dinte, secunde.

Lungimea lu in cazul prelucrarii rotilor dintate cilindrice cu dint.i drepti,

cu freze-melc modul ~i cu freze-disc modul ~i a rotilor dintate conice cu dinti,dreptd, cu ajutorul frezelor-disc modul, se determina cu rela.tia

l1 =Vh(D - h) + 3 [mm]. (10.12)

In cazul prelucrar'ii rot.ilor dintate cu dinti inclinati cu freze-mele modul,

Iungimea l1 se calculeaza eu relatia

l1 =(Re + R ) sin atg c p + m ctg a sin c p + 3 [mm]

R D ( 1 1 ) ). -. - + -. - - 1 cu e =arc tg sm. c p ;4 . sin e sin e sin c p

a =rc cos ( 1 _ l )Re

+R

In relatiile anterioare au fost folosite urmatoarele notatii:D ~ diametrul sculei, mm; ,

h - inaItimea dintelui de prelucrat ;

R. - raza exterioara a piesei, mm;e, a, R - valori intermediate pentru determinarea lungimii l1 ;

m - modulul, mm;

c p - unghiul de asezare a frezei pe masina, grade;

a - unghiul de presiune a profillului dintelui frezei melc.

Atunci cind precizia de prelucrare ceruta nu este mare (in eazul prelucra-

rilor de degrosare), se poate folosi 0 relatie simplificata (in locul relatiei 10.13)

i = (Re + R ) sin a tg c p + 3 [mm]. (10.14)

(10.13)

unde

10.2.3. Elemente ale regimului de cschlere

In relatiile de calcul pentru timpul de baza intervin, ea parametri ai re-

gimului de aschiere, avansuri, turatii, numar de treceri, numar de curse duble,etc. pentru care se dau in continuare citeva date.

Preluerarea rotilor dintate eilindriee prin copiere se face cu ajutorul

frezelor-disc ~i deget modul folosind parametri ai regimului de aschiere con-form tabelelor 10.4, 10.5 ~i 10.6.

Grupama~inilor se alege astfel:

- grupa Ipentru modul m=6 ~i putere N=2,5 kW;

- rgupa Il pentru modul m=5 8 ~i putere' N=3,5 kW;

- grupa IIIpentru modul m =6 10 ~i put ere N=6,0 kW;

- grnpa IV pentru modul m. = 10 ~i putero N = 6,0 kW.

In cazul prelucrarii prin generare, cu freza-mele avansul se alege din

tabelele 10.7 ~i 10.8.



5 Normarea tehnica la prelucrarea rot ilor dintcte

Ttibelul 10.6. Regimurl de asehlere pentru danturarea rotllor dln~te elltndrlee dill, OLC ell Ireze-deqet din 01e1 rapid

III

Grupa masinilor-uuelte

Il

Modulul [olii A. Avansul s, mm/rot

11~ mmFelul prelucrarii

Degrosare I Semifinis , Finisare I Degrosare Seminfinis. Einisare I Degrosare I Semitinis. Finisare

AvasuI s, mm/rot

I I6 0 105 - 0 23

10 0 120 0 21 0 26

15 0 135 0 24 0 30 0 150 0 28 0 33 0 165 0 34 0 43

20 0 150 0 26 0 34 0 165 0 35 0 37 0 180 0 38 0 53

25 0 160 0 28 0 37 0 175 0 36 0 41 0 195 0 42 0. 58

30 0. 165 0 30 0. 3 9 0 185 0 38 0 46 0 . 2 05 0. 4 4 0. 63

40 0 180 0. 33 0 42 0 200 0. 41 0. 50 0. 220 0 47 0. 68

50 - - - 0. 220 0. 45 0 55 0 23 5 0. 50 0 7250 - - - 0. 230 I 0. 47 0 58 0. 245 0. 53 0 75

B. Viteza de ~chiere vp m/min

Rezistenja la rupere a materialului de prelucrat, a, , daNfmm.

Modululrojii, mmm

l

60-70 50-60 I 60-70 170-800-800-80 50-600-60 60-70

Viteza de ascniere, m/min

6 - 1 0 20 5 18 14 5 18 0 16 0 13 0 16. 0 14 0 12 0

15- 20 20. 5 18 14 . 5 18 0 16; 0 13 0 16 0 14 . 5 12 0

25 - 40 19 5 17 13. 5 17 0 15 0 12 0 15. 0 13. 5 11. 0

40 16. 0 14 11. 0 14. 5 12 5 10. 0 13 . 0 11. 5 9. 0

Numarul de treceri

Denumirea trecerilor

Modulul rotii, 1nJ

mm De degrosare De semifinisare De finisare

Numarul de treceri

. \1

1

Plna la 45

Peste 45

1

21

1

Obseroaiie. Pentru preluerarea de dcgrosare, a dintelui in doua treceri, la prima trecere se ascluazao adincime egaJa eu 1 6 din modul.



Norma tehnica de timp la prelucrarea rotilcr dintate 51

In tabelele 10.9 si 10.10 sint dati coeficientf de corectie pentru avansatunci cind se prelucreaza roti dintate cu dantura inclinata si, respectiv, infunctie de proprietatile materialului.

In tabelul 10.11 se dau valorile avansului pentru danturarea de degro-sare a rotilor dintate cilindrice prin mortezare cu cutit-roate din otel rapid,

Tabelul 10.7..Avansul la Irezarea de deqrosare a rotllor dlntate elllndrlee, eu Ireza-mele din otel rapid

Materialul care seModulul rojii rn, mm

prelucreaza 9i Grupa3-4 I 5-6

17-8

110-12

114-16 I 18-22

124-30

proprietatilo lui masinilor Imecanice de frezat

Avansul SI mm/rot

Otel carbon de 2,0-2,4 1,7-2,2 1,3-1,5 - - I- -

calita te jr .:;;70 f 2,5----:3,0 2,0-2,5 1,8-2,0 - - - -daNjrnm- f - 2,5-2,8 2,0-2,5 1,9-2,0 1,8-2,0 1,3-1,8 -

V - - - 2,0-2,8 1,8-2,5 1,6-2,3 1,2-1.8----

Otel aliat cu 1.6-1,9 1.4-1,8 1,1-1,3 - - - - jr .:;;70 f 2,0-2,4 1.5-2,0 1,4-1,6 - - - -daNjrnm- f - 2,O~2,3 1,6-2,0 1,5-1.8 1.3-1.6 1,0-1,4 -

V - - - 1,6-2,2 1,4-2,0 1,3-1,8 1,0-1.4

Fonta cenusle cu 2,5-2,7 2.3-2.7 1,8-2,0 - - - -

HB=18O.. f 2,7-3,0 2,6-2.8 2.0-2.4 - - - -... 200 f - 2.8-3.0 2,7-3,0 2.4-2,7 2,2-2,6 1,7-2.2 -

V - - - 3,0-3,2 2,'1-3,0 2,4-2,61

1,7-2,0,

Modulul rot ii11Z, mm

Rugozitatea suprafejei I 2-4 I 5-6 I 7-8 I 10-12 I 14-16 I 18-22 I 24-30prelucrate, Ra; urn

Avansul piesei, S, mm/rot

12,5-6,3

3,2 1 1,4 -1,6/1,3 -1,611,2 -1,511,2 - - ~ ~ I - ; ' o-1,41°,9-1,2 -1°,8-1,0

0,85-1,0 0,7-0,85 0,65-0,8 0,65-0,8 0,65-0,80,65-0,750,65-0,75

Tabelul 10.9. Coeflelentl pentru eoreejla avansulul la Irezarea rottlor dlntate elllndrlee eu din]]

Inellnatt

Unghiul de Inclinare a dintilor in grade 15° 30· 45° 60·

C nddtrectla dintelui ~ia eliceifrezei sint identiceClnd dlrectfa dintelui ~i a elicei Irezei slut diferite

0,87

0,72

0,78

0,65

0,63

0,50

0,54

0,45

Tabelul 10.10 Coeilcient1de eoreetle pentru avans, in eazul proprietatilor meeanlee diierite alematerialului de prelucrat

1Iaterialul de prelucra t

OLeI Ojel aliat pentru con-

Fonta cenusiestructii de masini

Rezistenja la rupere a ojelului 0 daN/mm2 Duritatea HB

50-601

60-701

70-801

80-901

peste 90 140-1601

160-180 1180-20°1200-220

Coeficlent 1,1 1,0 0,9 0,8 0,7 1,1 1,0 1,0 I 0,9



Normarea tehnica la prelucrarea rotilor dintate2

Tabelul 10.11 Avansul la daaturarea de degro~are a rotllor dlntate elllndrlee, en eufit-roatii de

mortezat din otel rapid

Materialul

: ~ . J E :; 2 2,5

' l

3 4 6 8 ••• 10

Modulul rojii, tn, mm

Numar de treceri, i

~ I I I 2 I 3

o Avansul de rulare pentru 0 cursa dubla a rotii de mortezat sr. mm/cursa dublii

OLC 45 I 11°,350,50,45-0,5 ,20-0,400,15-0,250,10-0,15·ClI C I r Il 00,40-0,500,30-0,500,20-0,400,15-0,20

pina la 75III - - - - - 0,30-0,500,20-0,500,15-0,5010,15-0,25

IV - - - - - - - 0,45-0,500,25-0,50

10,300,50,40-0,450,15-0,350,13-0,200,08-0,13 - - -Il 0,35-0,450,25-0,450,15-0,350,13-0,15 - -III 0,25-0,450,15-0,450,13-0,450,13-0,20

daN/mm2

Otelur

.alia te

pentru

construe-tla de

masini

Fonta 10,400,5

cenusle eu I I - -HB = III - -100...200 IV - -

IV, - 0,40-0.4510,20-0,25

,50 0,50

0,50

0,15-0,350,15-0,20 - -

I -0,35-0,500,25-0,450,15-0,30 - -0,40-0,500,30-0,500,25-0,500,15-0,35 -

- - - 0,500,40-0,50

'in tabelul10.12 se da avansul pentru danturarea de finisare, in aceleasi conditii,

iar in tabelul 10.13 sint dati coeficientii de corectie pentru prelucrarea dan-

turii inclinate.La prelucrarea danturii rotilor dintate ciIindrice eu dintii drepti sau in-

tnclinati, tmatia axului principal, a sculei, se determina cu relatia

1000· vp /.nf = [rot mm],

it ·D(10.15)

In care vp este viteza periferica a piesei, mnnin, pentru care sint stabilite valori

~i relatii de ealcul in literatura de specialitate, iar D - diametrul frezei, mm.

Tobelul 10.12. Avansul la mortezarea de flnlsare a rotllor dlntate cillndrlee (en orlee modul]; en

eutlt-reata de mortezat din otel rapid

Materialul Adaosul de prelucrare, mm Avansul de rulare s, mmjcursa dUblal Nr. de treceri

OtelFonta

0,5-0,8

0,5-0,8 I0,25-0,30 I

0,35 i1

1

Tabelul 10.13 Coeilelen .i de eoreetle ai avansului, pentru preluerarea rotllor din~te eu dinti Inellnat

Unghiul de inclinare

IO'

I10'

I20'

I30'

I45'

a dintilor, grade

Coeficient J{, I 1,0 I 1,0 I 0,99 I 0,1l8 I 0,96

De regula, in cartea masinii, avansurile sint date in mm/min. Pentru

a verifiea ~ialege un avans existent in gama masinii-unelte trebuie siLse faea.

transferarea avansurilor date in tabelele 10.7 ~i 10.8 pe baza relatiei

8M --' 8 nf• k/z [mm/min], (10.16)



54 , Normarea tehnica prelucrarea ro\ilor dintate

Tabelui 10.18. Avansurl de rulare pentru danturarea rotiIor din ate conlce en dln, i dreptl ~lIncllnat

Numarul de dinji ai rotii dictate de prelucrat

Modulul rotiil

I

10-20 I 21-30 I 31-40 I 41-50 [ 51-60 I 61-70 f 71-80 [81-90 I 91-100Grupamasinii m mm' I Malerialul

, IAvansul de rulare pe cursa dubla a cujitelor 5, nun/cursa dubld

I

2 Fontii 0. 30 0, 36 0, 42 0, 45 0. 48 0. 48 0. 48 0, 4 8 0. 48

otci 0, 18 0 . 20 0. 23 0, 25 0, 27 0. 28 0. 30 0, 31 0 . 3 2-

3 Fonta 0, 28 0. 31 0, 36 0. 39 0. , 12 0. 42 0, 42 0, 42 -

O~eJ 0, 17 0, 18 0, 20 0. 23 0, 25 0, 260~~1~~9

0, 30

I 4 Fonta 0. 25 0,29 0, 33 - 0, 36 0, 40 0 , 40

otei 0; 15 0, 16 0, 18 0, 20 0. 23 0, 24 - -

6 Fonti'i 0, 22 0, 25 0, 28 0 . 28 - - - -

O~e0, 13 0. 14 0, 16 0 , 18 0 , 20

-

-

3 Fonts 0, 3, 1 0, 38 0. 44 0, 50 0. 50 0, 50 0. 50 0. 50 0. 50

Otel 0. 1 8 0, 20 0, 23 0, 25 0. 27 0, 28 0. 29 0. 29 0. 29

4 Fonti'i 0, 31 0. 36 0. 41 0. 4 6 0. 48 0. 48 0. 48 0. 48 0, 48

Ote 0. 16 0. 19 0, 21 0, 23 0 , 25 0. 26 0. 27 0, 27 0 . 27

11 6 FOllta 0. 25 0, 32 0. 37 0. 40 0, 4· 1 0. 44 0. 44 O,H -

Ote 0. 15 0. 17 0. 19 0. 21 0. 23 0 , 24 0. 25 0. 26 -

8 Fonta 0. 25 0 . 29 0. 34 0. 37 0. 41 0. 41 -

Ote 0. 13 0. 15 0. 17 0. 17 0. 21 0. 22 -

1O Fonta 0. 24 0 . 27 0. 31 0 . 3 5 0. 37 OW 0. 1 2 0. 13 0. 15 0. 17 0, 18 - -

6 Fonta 0. 27 0. 38 0. 43 0. 47 0. 46 0. 46 0. 46 0. 46 0. 46

Ote 0 . 1 7 0. 19 0. 21 0. 23 0, 25 0. 27 0. 28 0. 29 0 . 29

8 Fonti'i 0 . 26 0. 37 0. 39 0. 42 0, 4 2 0. 42 0. 42 0. 42 0. 42

°te] 0 . 1 5 0. 17 0. 19 0. 21 0, 23 0. 25 0. 26 0. 27 0 . 27

10 Fonta 0. 25 0. 33 0, 36 0. 39 0. 4 0 0. 40 0, 40 - -

Ote 0. 14 0, 15 0. 17 0, 19 0, 20 0, 21 0, 23 -

III 12 Fonta 0. 24 0. 30 0. 35 0. 38 0, 30 - -

~iOtel 0, 13 0. 1 4 0. 16 0. 18 0. 19 - - -

IV

14 FOllti'i 0, 22 0. 28 0. 32 0. 35 0, 3 7 - - - -Ote 0, 12 0 . 1 3 0, 15 0. 17 0. 18 - -

Fontii 0, 21 0 . 25 0. 29 0. 29 16 Otel 0. 11 0. 12 0, 14 0, 16 - - -

--

18 Fontii 0 . 20 0, 25 0 . 27 - - - - - Ote 0, 1 0 0. 11 0, 13 - -

I

20 I Fonta 0, 19 0 , 22 0, 25 -

otei 0. 1 0 0. 11 0. 13 - -

Norma tehnica de timp la prelucrarea rotller dintate 55

In tabelul 10.18 se dau avansurile de rulare in cazul danturarii rotilor

dintatc conice cu din-Vidrepti sau inolina.ti prin metoda rularii, in tabelul 10.19

avansul de spargere pentru danturarea acelorasi roti dintate, iar in tabelul

10.20 sint dati coeficienti de coroctie.

Tabeiul 10.19. Avansurl de spargere peutru danturarea rotltor dlntate coulee cu dinti dreptl ~iIneltnatl

Modulul rotii de prelucrat m, mm 1 7 I 8-9 i 10-17 I 18-20

Avansul de spargere, mmfc.d.l 0, 10 I 0, 1 2 I 0, 13 I 0, 145

Tube/ut 10.20. CoeHcien .ide eoreetle a avansulnl

Rezistenla la [ upere, 1r daN/mml I Duritatea fontei, HB

40-50 1 51-60 I 61-70 I il 80 1 81-S0 191-100 <>:160 1181-200 I 201-220 1 >220

oeficient decorectie

1, 35 I 1, 15 I 0, 72 I 0 , 55 1, 1 I 1, 0 0,1)0 I 0 , 7 0, 0 0,85

Prelucrarea danturii rotilor dintate conice cu dantura cmb a se face dups

o metodologie speeiala descrisa, de regula, in earWe tehnice ale masinilor de

danturat.

10.2.4. Determinareo timpilor ojutotorl

Timpul ajutator t a este format din mai multi timpi, in funeti« de actiunile

muncitorului efectuate in vederea executarii timpului de baza.

tn tabelul 10.21 se prezinta timpul ajutator pentru prinderea ~i desprin-

derea piesei, la prelucrarea en freze modul (melc, disc sau deget), pe masini

de danturat, iar in tabelul 10.22 se da timpul ajutator pentru prinderea-des-

prinderea piesei la prelucrarea cu Ireze-disc modul pe masini de frezat.

tn tabelul 10.23 se prezinta timpul ajutator pentru prinderea ~i desprin-

derea piesei, la prelucrarea piesei cu cutdt-roata de mortezat ~i in tabelul 10.24

se da timpul ajutator pentru prinderea ~i desprinderea pieselor, la prelucrarea

danturii en cutit-cremaliera.

tn tabelul10.25 se da timpnl ajutator pentru comanda masinii, la prelu-

crarea danturii cu freza-mele modul sau prin mortezare cu cutit-roata sau cutit-cremaliera,

In tabelul 10.26 se preainta timpii ajutatori la prelucrarea pe masini de

frezat, indiferent de tipul rotii dintate.

In tabelul10.27 se dau timpii ajutatori pentru preluerarea rotilor din1;iate

oonice cu dinti drepti prin rabotare.

In tabelul 10.28 sint da1;iitimpii ajutatori pentru preluerarea danturii

rotilor dintate conice en dinti curbi, prin frezare.



56

Pozitia

Masa piesei si a dorm.h.i, kg, ptna la :

10 20

Normarea tehnic:a la preluc:rarea retiler dintate

Numarul

pieselor

prinsc

impreuna

Tabelul 10 21 TimpuI ajutator pentru prinderea-desprinderea plesel, la preluerarea eu Ireze modnI

[mele, disc sau degct) pe maslni de danturat

Modul de asezare a piesei3 5

Timpd, min

A. en manipulare manuala

cP-~

jln universal sl virful papusil mobile

In universal sl console

~ --

p, dorn, In universal sl 'M

g

1

1, 6 5

1, 25

2, 0 01 , 50

1 3 , 25 1, 70 1, 20 1, 00

2 4, 10 I 5, 0 0 I 7, 20 110, 00

2, 4 0

2, 0 02,80

2, 40

1 1 1-- -- -- --

1 1 1

--------------1 1--- -- -- -- --

Pe suporti ~i dorn ./J 1 1J;~I ~ . • . I 1 5 - 4 , 50 G, OO

2 6 3 , 50 4, 50

--

I 1

1

A/.:-1· .

Pe supor] I . , 1 , 7 , , , 7, 6 0 I 9, 0 02 8 - - 6, 50 7, 50

1

1

2

3

4



Norma tehnica de t imp la prelucrarea ro\i lor din\ate 57

Tabelul 10.21 (contin uare]

Nr. de Masa piesei l a dornul ui, kg pina la:

Modul:de asezare a pieseipiese

Poai'[ia 3 0 I 5 0 I SO 1 1 2 0 1 2 0 0 1 3 0 0 1 5 0 0 I B O O 1 1 0 0 0 11 2 0 0 1 1 5 0 0 1 2 0 0 0 1 3 0 0 0 1 5 0 0 0 1 B O O O I 1 ס ס 0 0preJu-crate

Timp minimpreuna

1 2 3 4 1 5 1 6 1 7 I 8 1 9 1 1 0 1 1 1 1 1 2 1 1 3 1 1 4 1 1 5 1 1 6 1 1 7 1 1 8 1 19

In unl versa I~i

virful papusli

mobile 1 9 12 15 20 24 29 33 38 44 49 56 64 (v. fig. tab. 10.21, a

- -- - - - -- -

In universal sl

consola 1 10 10 14 19 25 30 3u 42 49 56 65 77 92 - (v, fig. tab. 10.21,b)

-- - - - --

Pe dorn, in univer-

sal sl consola 1 11 3,4 5 6 7 8 10 11 14 15 -

(v. fig. tab.l0.21,c) 2 12 3 4 5 6 7 8 9 10 12

-- -- - - - - ---- -

Pe suportt ~j dorn 1 13 8 10 13 15 18 21 25 29 33 36 39 43 50 (v. fig. tab. 10.21,d) 2 14 6 9 10 12 14 17 20 23 26 28 31 34 39

~-- - - - - - - - ---

Pe suportt 1 15 11 14 16 20 23 27 32 38 42 46 50 56 64 76 81 100(v. fig. tab. 10.21,e), 2 16 9. 11 14 16 20 23 27 32. 36 42 43 48 55 63 74 90

B. Cu palan electric sau pneumatic

In universal ~i vir-

201263) 42ul papusii mobile 1 17 16 32 48 54 60 67 76 - - -

(v. fig. tab. 10.21,a)

-- - -- - - --- -

In universal st

consola 1 18 20 25 33 39 46 53 60 68 77 o o 106 - - (v. fig. tab. 10.21b)

- --

-:112

-- - Pe dorn , in univer-

sal ~i consola 1 19 5 6 8 9 14 171 18

(v. fig. tab. 10.21c) 2 20 4 5 6 7 8; 10 11 12 14

- - -- - - - - - - --

Pe suportt sl Idorn 1 21 10 14 16 19 23 26 31 35 39 42 45 49 56 - -(v. fig. tab. 10.21d) 2 22 8 11 13 15 18 21 25 28 31 33 36 38 43 - -

_ _ _ _ _ _ _ _ _ 1 _ _ _ _ _

Pe suportl 1 23 15 19 21126 301 35 41 48 53158---1--

2 69 79 93110 120

(v. fig. tab. 10.21e), 2 24 121 15 19 21 26\ 30, 35 41 4uI 40 55,. 59 67 76 89 106

C. Cu pod rulant electric

Obseroaiie. In valorile date in tabclul 10.21 este incJus ~i timpui pcntrn verificarea eentriirii piesel

eu comparatorul ell preclzla de 0,05 mm.



T

u

1

2

Tm

aua

o

p

u

pn

ed

pn

e

pe

la

peu

ae

e

e

ds

m

p

m

n

d

fe

(e

m

p

ae

I~

m

a

Ma

p

c

k

p

la:

M

d

n

ea

e

P

aI

05

1

1

I3

1

5

I

8

I

1

I

2

T

m

rnn

Inu

v

~

v

u

p

m

e

Pn

d

e

Dp

n

e

04

04

04

05

06

06

08

~.0

o

o

.

.

-

c_

-

--

-~---~--

-

,_

Fc

e

lno

ce

2

04

/

043

04

05

(6

(G

08

1

I

/-1

1

1

-

--

-

In

u

v

~

sp

nla

ince

Pn

e

Depnd

e

8

°a04

(4

04

05

05

07

~

-

-~

_ ,_

1

9

~

_

~~~11:t

=f]

c

-_:

b

1

1

1

-1-

---

Fe

e

ino

ce

4

03

04

04

01

05

05

07

-

1

1

1

1

--

-

-

zo 3Q ; Q

Inu

v

v

u

p

m

e

~

sp

na

Incc

Pn

e

Dp

n

e

5

05

O

,G

O

I

06

07

G

09

05

~

Ca

o

.

~

.

c

.

~

~

•

__

.

·-

-

-

-----~

CD : : n' Q Q

l iD Cna ; c

Fe

e

ino

ce

G

05

G5

G6

Gn

07

093

05

/

,

I

_

Pn

d

e

1

Dp

n

e

'_

8

-?

0_~1

04

05

05

G7

09

F

a

m

ae

a

e

nu

l

Ine

v

u

Fe

e

lno

ce

I

~

c

0

-~o-R

~-

-

r

_.~~H

:

.

Pn

c

Dp

n

e

-~

-

-

~ c 5 0 CD

9

05

~

05

0,10

00

11

eu

m

ae

a

e

uu

04

1

04

Fe

e

ino

ee

1

04

1

04



Pn

e

Inev

u

~sp

n

ncc

F

Dp

n

e

1

04

04

05

07

07

09

11

m

ae

-

a

c

uu

Fe

c

~

ino

ce

1

04

04

05

07

07

09

11

•

0 0

_._

-

-

-

-

Pn

e

C

Dp

n

c

1

05

OH

07

O~O09

12

14

m

m

e

-

a

e

uu

Fe

e

ino

ce

1

05

06

07

09

09

12

14

-

Pn

e

P

d

nne

s

c

a

Inev

u

M

Dp

n

e

1

043

04

05

0H

07

n8

9P

C

m

ae

pe

-

-

Fe

e

mo

c

e

1

04

04

57

06

07

n8

9B

-

-

-

-

~

Pn

e

e °

_

C

pe

Dp

n

c

1

05~

06

07

08

10

12

14

m

c

-

-

-

-

-

Fe

e

-

ino

ce

1

05

06

07

08

10

12

14

---

-

-

-

Pn

e

P

d

nne

Inev

n

c

u

a:

C

~b

Dp

n

e

H

OH

OH

07

08

09

10

11

p

c

--

-

-

_

Fe

e

~

ino

c

e

2

OG

06

07

08

09

10

1H

D

-

-

-

_-

,0

~

.

.

Pn

e

C

-

J

:

C

~

b

Dp

n

e

2

08

08

09

10

11

12

.--

14

n

m

a

-

-

-

Fc

e

ino

ce

2

08

08

09

10

11

12

14

-

-

Pn

e

P

d

nlne

v

u

fa

m

ae

sdm

ac

pe

Dp

n

e

2

04

OH

04

05

06

07

07~

-

-

-

-

-

Fe

e

Ino

ce

2

03

03

04

05

06

07

07

-

-

-

-

-

P

u

fe

epn

e

~d

pn

e

p

do

tne

v

u

a

fc

epe

um

o

e

p

eu

sa

:

01

01

01

01

--

-

Ob

o

e

Cn

m

ac

p

e

o

s

fa

p

u

d

nd

e

v

Int

m

d

b~

s

la

In

c

d

aenm

tm

n

p

u

pn

e

~

dp

n

e

d

n

u

tne

v

u

I~o El a ; : :J n' a go - C Q C ~Sna ~a .& 0 .. a SaD



60 Normarea tehnica la preluereree rotilor dintah;i

Tabelul 10.23. Timpi ajutiitori pentru prlnderea-desprlnderea piesei, la prelucrarea danturlt eu eujlt-

roatii de mortezat

A. Cu manipulare manuala

•I I Masa piesei, kg, pina la:

Numarul

pieselorprinse I Pozijia I 3 I 5 I 10 I 20

imprc-una

Asezarea piesei pe man I ITimpul, rnin

I

I

1 1 1, 50 1, 70

I2, 1 0 2, 60

Centrare dupa periferia 2 2 1 , 1 5 1. 30 1 . 6 0 2, 0 0rotll 3 3 1, 00 1, 15 1 , 4 0 1, 75

1 4 1, 90 2. 10 2, 50 3, 00

Centra re dupa dinte I 2 4 1. 35 1. 50 1, 75 2, 10

3 6 1, 15 1, 25 1 , 50 1. 80

B. Cu ajutoruJ masinilcr de rfdicat

NumarU llMasa piesei, kg, pina la

Asezarea piesei pe dorn pieseIor Po-30 i 50 I 8lJ i 120 1 200 I 300 I w o ; EGO1100011200 1500 12000

(v. fig. de la poz. A) prinse z.ifialmpre- I '

una Timpul, min

Centrare dupa 1 7 3. 4 14, 0 4, 9 5, 5 6. 5 7. 218, 5 9, 5 11 12 14 16Palan perif'eria rotii 2 8 2. 4 2. 8 3, 3 3, 9 4. 5 5. 2 6. 0 7. 6electric 3 l 2. 0, 2. 4 2. 8 3, 3 4. 0 4, 5 5, 1sau

Centra re dupa 1 10 4, 2 5. 5 7. 0 8. 6 10 12 14 17 19 22 25 30pneu-

dinte 2 11 3, 0 4. 0 5. 0 6. 2 7 9 10 12 - - matic

3 12 2. 6 3. 5 4. 0 5. 0 6. 0 7. 5 8. 7 - - - - Centrare dupa 1 1 3 4. 6 5, 3 6, 4 7,1 8. 2 9. 0 10 111315 17 19

Podpcriferia 2 14 3 , 23 . 7 4, 3, 5, 0 5, 7 6. 5 7, 4 8. 1 - - -

rulantrotii 3 15 2, 713, 2 3. 7 14, 2 5. 0 5. 5 6, 2 - -

electric Centrare

I1 16 5. 7i 7, 3 9. 2 ~ 13 16~:n-

~ I~ I~4

dupa dinte 2 17 4, ° 15, 31 6, 5 8. 0 8, 9 11 13 15

3 118 3, 5, 4, 6, 5, 2 6. 4 7, 6 8, 4 11 1-

Tabelul 10.24. Ttmpt ajutiitori pentru prinderea-desprinderea pleselor, la prelucrarea danturii eu ell it

erernallera

A. Cu manipulare manual a

Pe dorn

a :,Numart J Masa piesei, kg, ptna la;

pieselorprinse Pozi ia

Impre-3

15 I 10

120una I

Timpu l, min.

---Centrare dupa 1 1 1, 70 2, 00 2. 50 3. 00periferia rotti 2 2 1, 25 1, 50 1, 90 2. 25

3 3 1. 1 1, 30 1. 65 2, 00

-orma tehnica de t imp la prelucrarea rot ilor dintatef - c ~ t -

61

Tabelul 10.24 (continuare) /

Centrare dupa 1 4 2.10 2.40 2.90 3.40

dintc 2 5 1.45 1.65 2.00 2.40

3 6 1.25 1.40 1.65 2.00

Masa piesci, kg ptna la:

Pa platou

Numarul

1I

pieselor

~

prinse Poeiria 3

1

5 10 20. .irnpre-~ - ,

.~.un I

I I

Tirnp, n Centrare dupa 1 7 2,50 3.00 3.90 5.00

periteria rotii 2 8 1.85 2.20 2.85 3,75

Centrare dupa 1 9 2.90 3.50 4.60 5,90

dinte 2 10 2,00 2.50 3,35 4,50

B, Cu ajutorul masinilor de ridicat

Pe darn

(v. fig. de la pea A)

Masa piesei, kg plna la:

Numarullpieselor . .prinse PO~I-

im pr c _ 1a

una

1 I 2 1 - 3 - 1 - 4 - 1 5 I 6 I 7 I 8 I 9 I 10T ; m : : n;in:2 I 13 I 1 4 \ 1 5 l l G 117

30 1 50 \ 80 \120 200 1 300 500 800 11000 11200 11500 12000 1 2500

I 1 11 3.8 4.014.5 5,5\6,5 7,5 9,0110 112 113 115 I 17 I 20

A . 1 2 12 2,2 2'5

1

3'0 3,7j 4,3 5,2 6,5 7,2, - , - ,- - -

1

3_ ~ ~ 2,3 2,7 ~14,0 5,0 5,51-=-1-=-1-=-'-=-' - -

il, 14 4.6 4.91 6.3 8.0[to 12 15 17 20 23 I 27 1 31 1 36

I 2153,13,515.67,1,8.5,10 -,-.-.-.-.-.-

I

i

3 16 2,8 3,0 3,4 4,215.6 7,0 8,3

1

-

1

-

1

-

1

-

1

1

- -1

- ; - - ; ; - 5.1 5.315.9 7.1' 8.2 9. 4 ~ 12 ~ ~ - ; ; - 1 19 1 22

A I 2 18 3,0 3,914,6 5.5 6.5 8.0 8,7 - - I - 1- • - , -

I \ 3 19 2,8 3,1 3,5 4,0 5,1 6.2 6,8 - - -1-

1--11--1--;- 6,3 ~ 8.2 ~-;;-15 ~ 20 -;- -;;-1--;-145140

I B 2 21 4.2 4,6

1

5,6 7.2\9,0

1

11 13 16 - - 1 - - -I 13223,84,04,515,47,118,7110 - -,- -,-.-

Palan

electric

saupneumatic

Pod

rulant

electric

_

..1 U~·(-- < : ~ ,.: '

- - - - 4. t~ _ ~~__~_-



Timp, min

62 Normarea tehnica la prelucrarea rotilor dintate

Tabelul 10.24 (continuare)

Pe platou

(v. fig. de la

pOZ. A)

Numarul

r ; : l~~Pj~~-130 I 50 80 1 120 1 200 I 300 1 500 I 800 1100011200115001200012500

un a

Masa piesei, kg, ptua la

I ' I, 1 12315.517.018.610 113 16 18 22 ,125129 32 36/40

_ A _ I _ _ 2_1~14.0 5.0 6.51~~,~~~~1 __ ~ ~ 1 ~ ~ - = - - = - - =I 1 125 6.810 13 117 21 24 27 31 33 36 38 41 42

B 1_2 ~ ~ ~ I I ~ ~ ~ ~ ~ ~ ~ ' ~ _ ~ - = - ' - = - c i I 1 27 7.4 9.311 13 16 20 23 27 130 34 36140 43

2 28 5.4 6.6 8.510 12 14 16 119 121 25 - - -

~'-II--l-Il-;: ~1117 - ~I~;--1 137 11~~ I~~~ -2 30 I 6.9 10 13 16 19 22 25 27 30 32 - -,-

Palan

electric

sau

pneumatic

Pod

T111ant

electric

Obseroatie. A este pcntru centrare dupa periferia rotil, iar B - pentru centrare dupa dinte.

Tabelul 10.25. Thnpul ajutator pentru eomanda ma~inii, la preluerarea danturii eu freza-mele, eu

eu it-roata sau eutlt-eremallera

Procedeul de danturare, cu :

Freza-rnelc modul Cutit-roata sau cutit-cremaliera

Felul minuirilor ~i miscarilor de comende Poz itia Diametrul rotii, mm

~350 I 351-1000 I> 1000I ,,350 1 351-1000 1> 1000

Timp, min

Cuplarea sau decuplarea miscarii prlncl- Ipale 1 0.04 0.06 0.08 0.04 0.05 0.06

Cuplarea sau decnplarea avansului de

lucru sau a avansulul aecelerat 2 0.04 0.07 0.10 0.04 0.06 0.08

Schirnbarea marimii I tnlocuirea rotllor

3 2.50 4.00 6.00 0.50 0.70 0.90vansului sau a I de schirnbvi tezei prin : manete 4 0.20 0.35 0.50 0.50 0.70 0.90

Deplasarca manuala a mesei masinli 5 0.20 0.30 0.40 0.15 0.25 0.35

Fixarca sau slablrea saniei 6 0.20 0.30 0.40 I

Montarea si demontarea sculel

nschletoare 7 3.00 4.50 6.00 4.00 6.00 10.00

Fixarea sau slablrea mesei maslnli 8 0.05 0.07 0.10 0.06 0.07 0,09

Rcglarea fata de dinte a pozrtiel

sculei aschietoare dupa inloeuire 9 1,80 2,50 3,60 2,00 3,00 4,00

Pornirea sau oprirea sistemului de

I Iacirc 10 0,04 0,05

Obseroatie. Timpul pentru miisurari se snprapune cu timpul de masina.



Norma tehnica de timp la prelucrarea rotilor dintete 63

Tabelul 10,26, Thnpl aj utatori la preluerarea pe maslnl de frezat lndiferent de tipul rotll dlntate ~i a

danturii

A. Prelucrarca cu deplasarea manuala a capului de frezat

Mesa piesei, kg, plna la :

Nr. Lun- Manual

I 30DiSIO:~iV Idee:idiiarel20etoda de Avansul Po- tre- gi-

asezare frezei zitia ceri mea,0,5 I 1 I 3 I 5 I 8 I 12 I 20

mm

Timpul, min

-0 I 2 3 4 5 [ 7 1 8 I 9 I 10 I 11 I 12 I 13 I 14 [ 15

1 50 0, 72 0, 80 0, 88 1, 00 1, 00 - - = [ I -

2 1 100 0, 84 0 , 9 2 1, 02 1, 13 1, 23 1, 33 1, 45 3, 50 -

3 200 - 1, 24 1, 35 1, 45 1, 55 1, 67 3, 80 Pe dorn In lungnl

4 300 - 1, 53 1, 65 1, 75 1, 85 1, 07 4, 10

- eu pill- axei roW - -- lita de 5 100 1, 84 1, 95 2, 05 2, 1 6 4, 30

fixare 6 2 200 - - - 2, 26 . 2, 372, 47 2, 60 4, 70 -

7 30 0 - 2, 85 2, 96 3, 06 3, 20 5, 30 - -

1 8

-- Radial 1 0 , 8 7 0, 95 1, 05 1, 15 1, 25 1, 35 1, 47 3, 60

Tangnetial 9 1 - - - 1, 1711, 27 1, 37 1, 46 1, 59 3, 70 - - - -

(in lungul

4, 20 - = - - - = - - I - - = -xei frezei) 10 2 - 1, 76 1, 86 0, 96 2, 07--.

11 50 4, 40 5, 90 7, 40 9, 7012 , 40 114 , 9 012 1 100 4, 50 6 , 0 0 7, 50 9, 8012, 5015, 00

Pe dorn In lungul 13

1

200 4, 72 6, 22 7, 70 110, 20( 2, 7015, 20in con- axei rotii 300 5, 02 6, 52 8, 0010, 50 13, 00 115, 50sola

1- 1 100 5, 22 6, 72 8, 2010 , 7013, 2015, 701~ 2 200 5, 62 8, 14 8, 60 11 , 1013, 401 6, 1017 300 - - - 6, 22 8, 74 9 , 20 11, 70 14, 00 16, 70

Radial 18 1 - - - 4, 53 6, 03 7, 53 9, 83 12, 50 15, 00

Tangential 19 1 - - - - - 4, 65 6, 15 7, 65 9, 95112 , 10 15, 1020 2 5, 15 6, 65 8, 15 10 , 5012, 6015, 60

21 50 6, 90 8, 90 10, 90 12, 9 0( 5, 9 018, 9022 100 7, 00 9, 00 1 1, 0 0 13, 0016, 0019, 00

in lungul23 1 200 7, 22 9, 22 11, 20 13, 20 j16, 2019, 20

In consola 24 300 7, 52 9, 52 11, 52 13 , 50 116, 5019, 50axei rotil

25 100 12, 00 14, 00 16 , 00 18 , 0021, 00 24, 00

26 2 200 12, 40 14, 40 16, 40 18, 4021 , 4024, 40

27 300 13, 00 15, 00 17, 00 1 9 , 0 0 1 ' 0 0 1 ' 0 0

Radial 28 1 1 7, 03 9, 03 1, 0 0 13, 00 16, 00 19, 00In con- 1

sola Tangential 29 1 7, 15 9, 15 11, 20 13, 2016 , 2019, 20

30 2 - - - - 7, 65 9, 65 11, 70 13, 70 16 , 70 19, 70- -- --

31 100 0, 66 0, 73 0, 79 0, 85 0, 88 0, 95 - - , 321 200 1, 00 1, 07 1, 10 1, 17 -

Intre In lungul 33 300 - - 1, 27 1, 37 1, 47 - - -- -- --

virfuri axei rotii34 100 0, 95 1, 02 1, 10 1, 20 1, 26 1, 35

=1

-

= 1-

35 2 200 1, 37 1, 44 1, 52 1, 62 1, 68 1, 77 36 300 - 2, 21 2, 27 2, 37 -I



G4 Normarea tehnica la prelucrarea ro\ilor dintate

Tabelul 10.26 (continuare)

B. Prelucrarea eu deptasarea automata a capului de frezat

o I 2 1 3 I 4 I 5 I 6 I 7 1 8 I 9 I 10 I 11 I 12 l 13 T 14 I 15

I In lungul 37 1 - 0,6.10,721°,8010,921,02 1,12 1,24 3,30 -, -, -Pe dorn I axei rotii 38 2 - - - - 1,381,48 1,58 1,78 3,80 -cu piulitii 1 • - - - - - - - - - - - - - -- -- - - - - ,

xle Iixare I Tangential 39 1,1- 0,901,001,061,151,19 1,23 1,27 3,70 -

40.~~1,301.401.501,601,65 1,70 1,80 4,20 - _

In lungul 41 1 - - - - 4,30 5,80 7,30 9,6012,3014,80

Pe dorn I axei rOfii 42 ~ ~ ~ __ . ~ . . . : = _ - = - 4,76 6,26 7,7010,2012,70 15,20

r Radial 43 - - - - - - 4,00 5,50 7,00 9,3012 0014,50

an conso a I Tangential 44 -1- - = - - = - - - = - - = - - - = - - = - 4,60 6,00 7,50 9,8012: 0015,00

____ 45 2 - - - _ - - 5,00 6,50 8,0010,4012,5015,50 1

I

In lungul 46 1 - - - - 6,80 8,8010,8012,8015,80 18,80

tn consola axei rotii . 47 ~ - = - ~ _ _ ~ ~ _ - = - 11,50 13,50 15,5017,5020,5023,50

I~:~:~tial :: -~- = . = = = = - = ~ : ~ c i : : ~ ~ ~ ~ : ~ ~ : ~ : ~oH : ~ ~ ~ : : ~ ~_ _ _ _ _ 1 _ _ 5_° 2 - - - - - - 7,509,5011,5013,5016,5019,50

I In lungul 51 1 - = - 0,460.530,59 0,650,68 0. 75 -~ ~ ~

I axei rotii 52 2 - - - 10,750,81 0,90 - - -

Intl'e

virturi

Tabelul 10:27. Timpi aJutatori pentru preluerarea rotllor dint-ate eoniee eu dln] drepti prin rahotare

Masa piesei, kg, pina la:

Po. Nr.

I I I I I 20etoda de asezare a piesei zitia trc- 1 3 5 8 12

cen

TimpuI, min

I1 0,581 0,64 0,70 0,78 0,88

Piulila cu Rapid SChimba- 2 2 0,70 0,76 0,82 0,90 1.00

saiba bila 3 1 0,80 0,85 0,92 1,00 1,10

Sirnpla La alegere 4 2 0,92 0,95 1,04 1,12 1.22- -

'Hidroplast cu ajutorul 5 1 0,60 0,66 0,73 0,82 0,94• . .

Cl surubului 6 2 0,72 0,78 0,85 0,94 1,06x~ ~ --

E Piulita en Rapid schimba- 7 1 0,90 1,00 1,10 1,24 1,38bila

Cu suprapune-;:: saiha - -- • . . Simpla rea profilului 8 1 1, 12 1,21 1,32 1,46 1,600

0 -- piesei ~i sculei -

' Hidroplast cu ajutorul 9 1 0,92 1,02 1,13 1,28 1,44

0.. surubului

In mandrina ell bucsaLa alegere 10 1 0,52 0,58 0,68 1 \----1--'lastica Cu suprapune-

rea profilului 11 1 0,82 0,92 1,06 - I -piesei ~i sculei

8

°°68

2

4

°

l F _

Exemplu de calcul al normei tehnice de timp 65

Tobelul 10.28. Timpi ajutator pentru preluerarea danturii rotllor dlntate eonice en dinli eurbi, prin

Irezare

I ~' Masa piesei, kg, pinii la:

r Po·

II 1

8 I 12 I 20etoda de asezareIZ ilia

1 3 I 5 ,I

Tirnpul, min ~

c.;

I Ph,lit. cu I rapid schimbablla _1_0,580,65 0,701~~ 0,88'0,98

• .. .C l

~;::.

~alba . simpla La alegere 2 0,800,850,921.001.101,20p< . i

Hidroplast cu aju torul surubului :3,60 0,66 0,730,820,941,06;:: I Piulitii cu I rapid schlmbalnla I . 4 0,901.001,101,241,381,52l

' ; ; ;J . .' .• Cu suprapunerea pro· -.- --- -- -- -- -- --

c I saiba simpla n I' .... I' o 1,121,211,321.461.601,74c,

I u UI preset SI seu el _____________

1 Hidroplast eu ajutorul surubului '6 0,921.021.131,281,441,60

La alegere 7 0'520'58Io'68~~~

In rnandrina cu bucsa elastica Cu suprapunerea pro-

Iilului picsei ~i sculei 8 0,830.921,061 - - -

10.2..J . Determinareo timpilor de deservire si de odihno ~i

necesitoti fiziologice

In tabelul 10.29 sint prezentati timpii de deservire tehnica, deservire

organizatorica si de odihna ~inecesitati fiziologiee psntru prelueararea danturii

en freza-melc modul, en cutit-roata de mortezat sau en cutit-cremaliera.

Tobelul 10.29. Timpi de deservlre tehnicii, orqunlzatortea, de odihnii sl necesltatl fiziologice la prelu-

crarea danturii en frezii·melc, cu it·roatii sau cutlt-crernaltera de mortezat, pentru oricare dlametru a l

rotii dintate preluerate

Caractcrul t impului

Timp de dcservirc tehnica, in % din tlmpul de baza

Tirnp de dcservire organizatortca, in % din timpul efectiv

Timp de odlhn a si necesitati fiziologice, in % din timpul efectiv

I I 'Po·

IZ i

l

ia

i

Procedeul de danturare eu:

Freza-melc I Cutit-roata saumodul cujft-cremaliera

2,51,0

3,0

1

2

3

2,50,73,0

Exista ~i indicatia generala ea timpii de deservire tehnica ~i organizato-

rica, precum ~itimpul de odihna ~inecesitatd fiziologice, sa se ia 8,0% din timpul

efeetiv, inditerent de tipul masinii de danturat sau de metoda de danturare.

10.3. Exemplu de calcul al normei tehnice de timp

la prelucruren danturii rotilor dintote

Sa se determine norma tehnica de timp pentru frezarea en freza-melc

modul a unei roti din~ate cilindrice en dinti drepti, din OLe 45, en ni =3 mm,

z =5 dint si latimea de 50 mm.

Norma de timp se determina eu relatia (10.1).

12

Tp; Se presupune ca se Iuereaza un lot de 100 bucati.

'I'impul de baza se determina cu relatda (10.3), in care:

l =0 mm; z =5; i=. Lungimea II se calculeaza cu relatia (10.11),

II = Vh(D - h) + 3 in care: D = Dp + 2m = mz + 2m =41 mm; h m + 1,2 m = 6,6 mm. Rezulta II = V6,6(141-6,6) + 3 =2,79 mm.

Din tabelul 10.7 se alege avansul pentru frezarea de degrosare, care,

pentru OLe 45 §ipsntru masini de grupa I(modul < 6mm), va fi 8 =mm/rot.Tura~ia frezei se calculeaza cu relatia (10.15) in, care viteza periterica

a piesei se determina cu relatia

2,5 min7,5 min

66 Normarea tehnka la prelucrarea rotilor din ate

Din tabelul 10.1 timpul de pregatire-incheiere, in functie de eonditiileprelucrarii, va fi:

- prinderea piesei pe dron §i in consola . . . . . . .

- primirea ~i predarea documenta.tisi tehnice . . . .

- reglarea masinii pentru taieI'ea danturii drepto

- montarea ~i demontarea dornului portfreza- montarea ~i demontarea seulei . . . . . . . . . .

19 min

10 min

4 min

43,0 min

312 _ 312 =6 m/min. vp =TO,S3. 80,5 - 6,1' 1,41

Din STAS 3092-57 se alege freza melc cu D e =0 mm.In aceste conditi rezulta ea

(50 + 32,79).45 =4,66 min.tbd = n127

< J

1000· vp _ 1000· 36 =27 rot/min.n, = _D - 7t . 90 e

Timpul de baza pentru degrosare va fi

Pentru frezarea de finisare se foloseste aceeasi I'ela~ie pentru timpul debaza in care avansul, din tabelul 10.8, se alege 8 =mm/rot.

Viteza piesei va fi

560. mO,s 560. 30,5

=2 m/min.12400,5. 10,85O,S. 80,85

Turatia frezei este

1000 L \ l = 1000·62=18 rot/min., =

7t·D. 7t·90



xemplu de calcul al normei tehnice de t imp

'I'impul de baza psntru tinisare va fi

(50+32,79)' 45 =7,04 min.tbJ 218

'I'impul de baza total va fi

tb =bd + tbJ =14,66 + 17,04 =31,7 min.

Din tabelul 10.21 se determine timpul ajutator psntru prinderea ~i des-

prinderea piesei eorespunzator pozitdei 3 pentru piese ~i dorn cu masa pina la

10 kg, tal =2,4 minute.Din tabelul 10.25 se stabileste timpul pentru comanda masinii, eorespun-

zi1tor rubricii a , astfel :_ ouplarea sau dacuplarea mi~earii prineipale . .... 0,04_ schimbarea avansului prin tnloeuirea rotilor . . . . . . 2,50

_ deplasarea manuala a mesei masinii , 0,20_ montarea si dsmontarea sculei 3,00_ reglarea fa~a de dinte a pozttiei sculei dupa inloeuire. . 1,80

ta2 =7,54 min.

'I'impul ajutator va fi

ta =al + ta2 =,4 7,54 =9,94 ;::;10min.

Din tabelul 10.29 se stabilese eoefieien~ii psntru timpii de deservire ~i

odihna astfel:_ timpu pentru deservire tehnica:

25.31,7 _ 08' -, lI = 100

mini

_ timpul pentru deservire organizatoriea:

ta o =31,7 + 10)/100 =0,42 min;

_ t.impul de odihna ~i neceaitati fiziologiee:

to n =3(31,7 + 10)/100 =,25 min.

Aplicind relatia (10.1) se datermina norma de timp pe bucata

NI =~ + 31,7 + 10 + 0,8 + 0,42 + 1,24~ 44,6 min.

100

Pentru preluerarea intregului lot (100 bucati}:

N10t

=100.N, =100'44,60 =4460 min.

3

Cap t 0 I u I ' 1 1 1 ' l l ~

NORMAREA lUCRARllOR DE BROSARE.

Brosarea reprezinta prelucrarea mecanica prin aschiere, exeeutata cu

brose care efeetueaza, in cite 0 singura trecere, 0 mi~care rectilinie, eircularasau elicoidala, piesa raminjnd in general imobila (STAS 5456-60).

Brosarea se poate aplica ca procedeu de Iucru la prelucrarea supratctolor

interioare (fig. 11.1) sau la prelucrarea supraf'etelor exterioare (fig. 11.2).Brosarea se poate executa prin tragere (brosare normala), cind brosa

este solicitata la intindere, sau prin impingere (presare), cind brosa este soliei-tata la compresiune.

1T.1. Intrcdueere

il 9

II 'ir-

a

b

vr-

o8f-rl

tr~Lf ,r,3l \ IlL

c , · ~ . i t 4 F-.r ,~~~

: · ] 1 i 1 '1i ~ ~ . , 4 . ~1q ' 9 i Pl

~

. \ . ;-I

,F F l

8 - 1 ' . ' 11 .

~L

±

1 1 1c

v

: 9 ~v

= = > : :

f

Fig. 11.1. Brosaroa supratetelor interioare filii fixarea semifabricatului:

1- semifabricat ; 2 - brosa ; 3 - adaos de prelucrare; H -lungimea curse de lucru executata de brosa sau semifabr-inat r

v vitezei de lucru ; Vg - directia vitezei cursei in g')l; a brosarea orizcntala prln tragere ; b - bro~,area vertica la pr.in

tragere sus in jos; c - brosarea verticalaprin tragere de jos in sus; d - brosare orizcntala ell brosa elicoidal<1; e _ brosareverticala prin tmpingere ; f - calibrare '

~~

/

/

i

I,

/

2ID

·/n

r

,/

/

/

.

+

.

£

,

/~ m/~/m:,//: . ./

W

/1

. ~

1-

.

.

.

,- ~,.;.

~

'~

/

.

/%

/

/

->

-

/

/

rr•/

//

a

~

~~

~

~~~

·

-

..•.~

->

»

J

//7

~ ~

~~~

~

2~

F

,1J :?

?~1l

~3

~

~

J

t

I,

f

IJ

~a

~ ~

~

,~(

I

L

_L

a

-

-

~:-

v

.

.

I

I

f

C:Y hJ

:I:.

.

.J:: :~11

I

.

-

1

~:T

,

~

z

.. h ·

,-

2

[o0 In) iD

Fg

13

F

m

aesu

aceo

o

n

c

pn

bo

se

a-

inco

e:b-c

eo

e

Fg

12B

o

c

su

aceo

eeo

ce

fxc

sm

abicuu

1

sm

abc

:2

bo

3_a

d

peu

ae;

lu

m

c

dIu

ue

ai

bo

s

sm

a

bc

v_

d

e

a

vc

d

l1

11

v

de

ave

c

g

a-b

o

e

pa

v

ca

b

bo

c

pa

oz

aa;

_

boe

pa

c

n

d bo

e

ro

o

dnae

cc

bo

e

fo

aa;f ho

e

v

cu

a

su

aeeo

c

n

c

:({

bo

e

oz

aa

a

su

aeeo

c

n

c

;

h-

bo

e

d

u

ro

o

dmac

c

n

c

;/

i

.

/.

3~s

1 l~.

.

~~~~

-

,

.

_.

.

.

<

~

W,f '

.l

:=

::v~

-~

2

~~

q



70 Normarea lucrorilor de brosare

Dupa felul preluerarii, brosarea poate fi de degrosare, finisare sau calibrare.

Suprafetele obtinute prin brosare pot avea sectiuni transversale de dife-rite forme (fig. 11.3).

Ca metoda de prelucrare meeanica, brosarea este in continua extindere,

datorita avantajelor pe care le prezinta in comparatie en alte metode de pre-

lucrare mecaniea :- productivitate ridicata, de 3... 12 ori rnai mare decit prelucrareameeanica prin irezare, rabotare, mortezare etc.;

- precizie de preluerare ridicata, care depinde in special de preeizia de

executie a brosei ;

- calitate buna a supratetelor preluerate, care poate ajunge, la brosareade calibrare, pina. la Ra =0,1 ... 0,2 [Lm ;

- simplitate a procesului tehnologie de prelucraro mecanioa ;

- durabilitate ridicata a sculelor aschietoare, ea urmare a timpului

redus de contact a tai~ului sculei aschietoare eu materialul de prelucrat ~i avitezei de asehiere mici;

- lipsa avansului de lucru ea miseare separata in procesul de generare

a supratetelor prelncrate.

11.2. Norma tehnicd de timp la prelucrarec prin brosnre

Norma tehnica de timp pe bucata, in eazul brosarii, se determina ell

relatia

N t =pi/n + to + t o + td + t o • • (11.1)

in care definirea elementelor componente s-a facut in cap. 3.

11.2.1. Determinarea timpului de pregatire-incheiere

Timpul de pregatire-incheiere se determina in functie de tipul maainii

~i de masa pieselor de brosat, conform datelor din tabelul 11.1.

Tobelul 11.1. Timpul de pregiitire--ineheiere, Tpi, mln, la brosarea pe ma~ni veetteate ~l ortzontale

de bro~.at

Timpul de pregatire-lncheiere Tpi min

IMasini verticals s.i orizontale de brosat


3 10 I 25 I 80 I > 80

Tfmpul, T , min

Conjinutul Jucrariii

Prlmlrea comenzii, a documentatiei tehnice si a SDV-urilor.

Pregatirea locului de munca. Inst~larea ~ireglarea SDV-urilorla conditiile de lucru. Reglarea parametrilor rcgimului de

lucru. Demontarea si curtlrea SDV-urilor la sttrsitul pre-

Iueraril mecanice a lotului de semifabricate. Predarea docu-

mentatiei tehnicc ~i a SDV-urilor la sttrsttul prclucrurti

mecanicc 24 . 04. 0.0 1 1 1 . 0 19, 0



-Norma tehnica de limp la bresere 71

11.2.2. Determinarea timpului de bozo

'I'impul de baza la brosare se determlna en relatia

H·k [mi ] A

tb = rmnj, In care :1000· V· q (11.2)

H este lungimea cursei de lucru, mm (fig. 11.1 ~i 11.2);

k - eoefieient dependent de raportul dintre viteza eursei

viteza cursei de mers in gol;

v - viteza cursei de lueru, m/min ;

q - numarul de piese brosate simultan.Lungimea eursei de Iueru H este data de relatia

de lucru ~i

H =b + Ip + la . [mm], in care: (11.3)

I b este lungirnea utila a brosei, mm;

1 1 1 - lungima suprafetei de brosat, mm;

I d =30 ... 50 mm - lungimea de depasire a seulei asehietoare.Coefieientul k este dat de relatda

k =1+ v / V g (11.4)

in care: V este viteza eursei de lueru, mjrnin, iar Vg - viteza eursei de mersin gol, m/min.

Pentru masini de brosat cu un singur plunjer, fara viteza rapida a eursei

de intoarcere, k = 1}ipentru masini de brosat eu doua plunjere, cu aepiunecontinua, k =1.

11.2.3. Elemente ale regimului de oschiere

Determinarea regimului de aschiere la brosare, presupune stabilirea avan-

sului pe dinte ~i a vitezei de aschiere. De asemenea, pentru caleulul puterii

necesare la brosare, se determina ~i forta de aschiere.

a. .Avansul pe dinte S a . reprezinta grosimea stratului de metal indeparta1J

de un dinte si este determinat de diferenta in inaItime a doi dint] succesivi ai

brosei. Valoarea avansului pe dinte se stabileste anterior proieetarii brosei ~

depinde de procesul de brosare ~i de proprietatile fizico-meeanice ale materia-lului de prelucrat (tabelele 11.2 ... 11.4).

b. Viteza de asehiere la brosare depinde de proprietatile fizieo-meeanice

ale materialului de preluerat, materialul dintilor brosei, profilul supratetei

preluerate, precizia dimensiunilor supratetei preluerate ~i calitatea prescrisa

suprafetelor prelucrate.

Viteza de asehiere la brosare se alege din tabelul 11.5, eorespunzator

grupelor de viteze stabiIite (In functie de materialul de prelucrat) date intabelul 11.6.



i I

~ I -156 I V I - - - 1

156... 187I I I I I I I l I l I I

-I I I

- 1I

187... 197 11 I l I I l - 1 - I V I l I I I I I

197... 229 I I l I I l I l I 11 I I I I l I I I I I l 11

229 ... 269 I I l I l I I I I I I I l 11 I l I l I l I l I l I I I I l

269 ... 321 I l I I I I I I I I I I V I I I I I I - I I I I I I I I I - I V -

Norma tehnica de timp la bresere 73

Tubelul 11.5. Vitez3 de asehlere la brosare, v, mjmln

Goiuri cilindrice Gauri canelate \ Suprafe'[e exterloare si ea nale Toate tipurilede pana de brosare

Grupa deviteze .~ 1 Ra =,3 R - 6'~ I

Ra =. .:>;2 eau I -12,5 sau s« ~ 3,2 sau I :f2-:5;~u Ra ~ 3,2 ~i Ra ~ 6,3-12,5Ra ~ 1,6-0,8

treapt~, ~ de \treapta 9 de tr apta. 6 de I treapta 9 toleranta 0,03 I sau toler~nla

precrzre preci zie prectaie de precizie -0,00 mm peste 0,00 mm

I

5-4

I II

I 6-4 8-5 8-5 7-4 10-5 I 4-2,5

I 5-3,5 7-5 4,5-3,5 7-5 6-4 8-6

I3-2

I I I 4-3 6-4 3,5-3 6-4I

5-3,5 7-5 2,5-2

I V 3-2,5 4 -·:> 2,5-2 I 4 I 3,5-2 4 2I I I I

Dbsenratii. 1. Grupa de viteze la brosare se stabilesto tn Iuncti« de materialul de prelucrat, dupa

tabclul 11.6. 2. Valorile mari ale vitezclor de aschiere se vor Iua pentru brosarea eu

brose din ote rapid, iar valorilc mici pentru hrosc din otel MC\V 14, STAS

:3611-66. Otelul MeW 14 se recomanda pentru brosele destinate hrosaril pieselor din

aliajc nefcroase. 3. Miirirea prcciz cl de prclucrare ~i Imbunatattrca cali tatii supraf'etel

pot fi obtinutc prin micsorarea vitezci de aschicre pinii la 1,5 m/min. 4. Rugozitatea

Ra =,6 ~i R~=O,S se obtine la vitczelc recomandate din tabel eu conditia ea brosa saaibii dinti: de finisarc ~i dint.ii de calibrarc ascutitt dcosebit de ngrijit. 5. La hrosa-

rea aliajelor usoare se poatc lua v = ... 14 m/min.

Tabclui 11.6 Grupele de vlteze la hrosare

'laterialul prelucrat

Oteluri carbon si otelur'i aliate Fonta

Duri tatea

Old' i i i i I I I I

carbon I . I I Ojet I . I Otel~i ojel 01e1. aiel I O,el Cr-Si: oiei 01el ol Olea Ojel cr ':MJ 0lel

pen tr •• C,, In'~ Iram 'lcr- -101 si ICr-Mn Cr-_'I eu I Cr-Ni -~lo INi-MOa u t o - I r-V I Si--~,.rn, I -Mlli nichcl I ' ' I

mate I I I I

I

oja ] Icr-, OtelMu Cr ':'Ni cenu~iel'M~l~-_ TI -Mo abila

I

se a1ege ea viteza de aschiere valoarea minima a ce101'trei viteze : dupa tabel

dupa putere ~i dupa viteza saniei.

c. Forta de aschiere la brosare se poate determina pe baza datelor din

tabelul 11.7.Viteza de aschiere stabilita pe baza metodologiei preeentata mai inainte

Se va lua in eonsiderare la determinarea timpului de baza en relatia (11.2).

11.2.4, Determinarea timpilor ojutotorl

La determinarea normei tehniee de timp pentru brosare intervin ur-

matorii timpi ajutatori : timpul tal de prindere-desprindere a sculoi, in cazul

brosarii fara fixarea semifabrieatului; timpul tal de prindere-desprindere a piesei

~i sculei, in cazul brosarii cu fixarea semifabrieatului; timpul t 2 de comanda

a masinii-unelte ~i timpul ta5 pentru masurar de control. In cazul brosarii,

timpnl ta3 pentru luarea asehiilor de proba nu intervine, deoarece brosarea se

face fie cu brose dimensionale, fie en reglarea prealabila a broselor la dimen-



74 Norma lucrdriler de broscre

7,5 6,3

8,9 7,3

11,6 9,4

13,4 10,9

16,6 13,4

20,0 16,4

23,6 19,2

26,8 22,0

30,3 25,0

33,6 27,6

37,0 30,2

40,2 32,6

42,7 34,9

46,5 37,6

52,2 43,1

Tabelul 11.7. Forta de asehlere pe 1 mm lunqlme a tlii~ului dintelui brosel F, dai'-i/mm

I Materialul de prelucrat

Avansul pe I ' Otel carbon O el aliat I Fontsdintre sd, [ .-- __ •__ ----, -;- -,- _

mm I HB •• 197 I HB HB I HB.;; I HB 1 HB> 2 2 9 1 cenusie 1

1

, cenusie I maleabila1 1 198-229 I > 229 197 198-229 I : HB.;; 180 HB> 180

i I i I i I

Observatie. Pentru determinarea fortei de aschiere din acest tabel, grupa de duritate a materlalului

de prelucrat se alege pentru limita superloara a durttatii date pentru piesa consideratii.

siunea de lucru, De asernenea, timpul ta4 pentru evacuarea asehiilor nu inter-

vine la brosare.La insumarea. timpilor ajutatori, pentru determinarea normei tehnice de

timp pe bucata, se va avea in vedere faptul ca unele elemente ale acestora sesuprapun eu timpul de baza, cum ar fi timpul consumat pentru curatirea brose-

101'de aschii, timpul psntru deschiderea ~i inehiderea sistemului de ungere-

racire, timpul de control etc.in tabelul 11.8 se prezinta timpul ajutator tal pentru prinderea t ; \ i des-

prinderea brosei la brosarea alezajelor pe masini orizontale de brosat, fa1'a Iixa-

rea semifabricatelor.

Tabelul 11.8. 'I'lmpul, tal de prlndere-desprlndere a brosel la brosarea alezajelor r a r a Ilxarea semi-

fabricatului pe maslni orfzontale de brosat

0,01

0,02

0,03

0,04

0,06

0,08

0.10

0,12

0,14

0,16

0,18

0,20

0,22

0.25

0,30

6,5

9,5

12,3

14.3

17.7

21,3

24,7

28,5

32,4

36,0

39,5

42,7

45,6

49,5

56,4

I 8,5 7 , 6 1 8,5 'I 9,1 I12,5 12,6 13.6 15,8

16,115,7 16,9 18,6

18,7 18,4 19,8 21,8

23,2 23,8 25,5 28.2

i 28,0 28,0 30,2 33,5

32,5 32,8 35,4 39,0

37,537,8 40,7 45,0

42,5 42,3 45,7 50,5

47,2 47,1 51,0 56,0

52,0 52,5 56,5 62,5

56,2 57,6 62,0 68,5

60,0 62,0 66,7 73,8

65,0 68.0 73,0 81,0

73,0 78,5 84,5 93,3

7, 1

10,5

13,6

15,8

19.5

23,5

27,331,5

35,7

39,8

43,6

47,3

50,3

54,561,5

5,5

8,1

10,4

12,1

15,1

18,0

20,7

24,3

27.3

30.5

33,4

36,0

38,5

42.1

47,6

D 0,5 1 1 I 3 i 5 8 i 15 1 25 I 40 i > 40

bro~a· Modul de fixare al broseiPoz. ~' ,

1 ~ n i ' 11 I P i 11 [ I p I M i p I M P I ~1 I p I AI I p I 1\1 I p I M I p I M P

i Timpul, min

I, - - - I - - - - - r . T

11·10 jO,09iO,10',),100,110,120,130,l:Jlo ,100,18I O,19 - -. - - 1 -2 160 iO,10 O,11IO,110,120,130,150,160,170,190,200,240,2:J - - 1-

3180 iO'l1l:0'1210'12 O'130.1~O'1510'170'180'2010'210'~70'280,320,331 -4 I 80 1- - i- 1 - 10,1;):0,1710,18,0,2°1°,21,0,240,.:>°1°,310,350,36,0,40,

Otnerotut«. Valorile timpilor din tabel presupun cfeetuarea nrrnatoarelor mlnuiri de catre lucrator I

a) luarea sernifabricatului din stelaj sa u transporter, de la 0 distanta sub 1,5 m;

b fixarea brosei in mandrina (fit) sau eu pana (P) ; c) depunerea piesei In stelaj san pe

t ransportor ; d desprinderea brosel,

Masa semifabricatului, kg, pin3 la:

0,40



Norma tehnica de limp la brescre 75

In tabelul 11.9 se prezinta timpul ajutator tal pentru prinderea ~i des-

prinderea pieselor ~ibroselor in cazul brosarii interioare si exterioare pe masini

verticale de brosat, iar in tabelul 11.10 se prezinta timpul ajutator tal pentru

prinderea ~i desprinderea pieselor ~ibroselor in eazul bro~arii interioare pe ma-

sini orizontale de brosat, cind brosarea se face cu fixarea semifabricatelor.

Tabelul li 9 Timpul t de prlndere-desprlndere a brosel 5i semllabrleatulul la brosarea interloara

;;i exterioara ell Ilxarea semifabri eatului pe rnaslnl vertieale de brosat

l\1a5a piesci, kg, prn~ la:

~,Iodl11de a~ezarel Modul 0.5 1 0 : 3,0 5,0 8,0 I 15 25 I 40 I > 40 la semllabricatulllljde fixare _--.:..'__ '--...:.' __ . 1. I -' L .L, -'- -' '- _

§:. Timpu l, min

1 I Pe 0

supratata

plana

2 1 Pe ~rismiisau III_ I mandrinii

31 Pe 0

supratata

I plana ~ibolturi

-

4 I Pe 0

suprafataplana si

prisma'

Obsercatii, 1. Valorilc timpilor din tabel presupun efectuarca urrnatoarelor minuiri de catre lucra-

tori : a) luarea semifabricatuJui din stelaj sau transportor ~i asezarea lui in dispozittv ;

b fixarea semifabricatului ; c dcsprindcrea picsei; d dcpunerea piesei in stelaj sau pe

transportor. 2. Modul de fixare (co]oana 3) se refera la: 1 - en pirghie eu exeentric;

2 - cu pirghie basculanta si excentric; 3 - cu pirghie actionata pneumatic; 4 - cu

pirghie actionata hiraulic.

Tabelul 11.10. Thnpul, ta I de prludere-desprlndere a semtrabrleatulul la bro~arca Interloarii a ea-

nalelor ~i canelurilor pe masiui orizontale de brosa t

Masa piesei, kg, plna la:

Poz,~letoda de instalare a

semifabricatului0,5 1,0 3,0 5,0 I 8,0 15 25 40 \ > 40

Timpul, tal min

1

2

3

Pe un bolt

Pe doua bolturt

Pe un bolt st prism a

0 . 0 6 1 1 0.0751 0.0900.10 0.11 0.12

0 . 0 9 0.10 10.11

1 I ' I0.10 1

10•11 10.135110.20 10.25

0.13 0.14 0.17 0.25 0,30

0.12 0.13 0.15 0.225,0.27

0.320,38

0.35

Obseruaiie. Timpul de curattre de aschli a brosei '1i dispozitivulul se snprapune eu timpul de baza



76 Norma lucrarilor de broscre

In tabelul 11.11 se prezinta timpul ajutator ta2 de comanda a masinii-unelte,

In tabelul 11.12 se prezinta timpul ajutator ta5 pentru controlul calita~iiprelucrarii mecanice.

Tabelul 11.11. Timpul, la2 peutru eomauda mtsearllor de Iueru la masintle de brosat orizontal

~i vertieale

Poz , Denumirea comenzii Metoda de cuplare a comenzii t.,I

ta-v min

3

Cuplarea si deeuplarea miscarti de

lucru a pistonului glisierei

1

2 Cuplarea ~i decuplarea miscarlt mesei

Fixarea adaosului plan sub brosa

4

5

6

O b seroatie , Timpul de la poz. 7 nu se include in norma tehnicii de timp pe bucata, deoareec se supra-

pune pe timpul de bazii,

Tubelul 11.12. TUnllUI la; pentru masuratorl de control dupa brosare , pe mastni de brosat

I Metode de masurare

. I Cu calibre cilindrice duble, . I ~ I Calibre tamponDl~metrul de ell precizie de rnasurarc, mm. ClI calibre dt~blCI Cu calibre Cu sablou, ~In I netede pentru

POl~ nlas~r~t ~mJ pentru. aleza~e tampon plate I f ll~ul sat il~ alezaje

pma la. . eu caneluri I I prirnul punct 1 cu caneluri.:; 0,05 I > 0,00 I I

Timpul tas min

I 1 I10 I 0,09 0,07 0,18 0,125 0,06 -

I2 I 25 i 0,11 0,08 0,20 0,15 0,06 0,05

--3-' 5C 1--0,13 0,09 0,25 0,18 0,062 0,06

------I i - - - - - - - - - I - - - - - - - - - - - I - - - - - - - - - - - - I · - - - - - - - - - - - - · I - - - - - - - - - - - - I - - - - - - - - - - - -_ _ 4 _ 1 100 0,165\ 0.11 I 0,31 0,24 0.065 0,08

5 I 150 I 0,20 i 0.13 0,38 0,27 0,075 -

- - 6 - 1 >150 I 0.22 I 0,15 I 0,45 I 0,30 - J -

Obseroaiii, 1. La controlul ell sabloane in mai multe puncte, pentru fie care punet de masurare in

afar a de primul, se adauga 0,035 min. 2. Intructt eontrolul se face prin sondaj, la

stabilirea norrnci tehnicc de timp pe bucata, timpul normat in tabel se va tnmultt

eu eoefieientul 0,1. 3. Daca timpul de masurare se suprapune pc timpul de baza, se va

neglija complct la determinarea normei tehnice de timp pe bucata,



Norma tehniea de tirnp la brescre 77

Intrucit brosarea se face cu scule dimensionale sau cu reglarea prealabila

a sculelor la dimensiunea de lucru, la determinarea timpului t a ; pentru norma

tehnica de timp, se are in vedere faptul ca controlul pieselor se face prin sondaj

de 1 : 10 ... 1 : 25. De aceea, timpul de masurare luat din tabelul 11.12 se in-

multeste eu un eoefieient K m =0,1.

11.2.5. Determinarea timpului de deservire

In cazul brosarii, se determina suma timpilor de deservire tehnica a utila-

jului cu timpul de deservire organizatorica a locului de munca, proeentual din

timpul efectiv, conform relatiei

ta =tb + ta)lea/1 0 0 [min]. (11.6)

in care eoeficientul l e a se alege valeric din tabelul 11.13.

Tubelul 11.13. Timpul de deservlre teuntea ~i organizatoricii, proeentual din timpul electlvc la brosa-

rea pe maslnl orlzontale sl verticale de brosa t

Poz, Grupa utilajului

Valoarea coeficientului, kd,

)'lasa piesei, kg, pina la:

25 >25

1 ' 1 Masini de brosat cu 0 pozitie de lucru

2 Masiui de brosat Cll doua pozttii de lucru

3

4

3. 54. 5

11.2.6. Determinareo timpului de odihno ~i necesitoti fiziologice

Timpul de odihna ~i necesitati fiziologice se determina procentual din

t.impul efectiv, en relatia

to n =tb + ta) lean /lOO [min], (11.7)

in care kon se alege valeric din tabelul 11.14, in functde de eoeficientul de ocu-

pare a lucratorului k o ~i masa semifabricatului.

Tobelui 11.14. Timpul de odlhnii. ~i necesltatl iiziologiee, in procente dIn timpul eieetlv, la brosa-

rea pe masint orizontale ;;i vertieale de brosat

Masa piesei, kg, pin a la :

Poz. i Cocficicntul de ocupare a i 3 8 I 15 i 25lucrdtorului

I i Valoarea coeficientului son.

i1 I ,, 0,25 4

I

4 I 4

I4

I2I

0,26-0,50 4

I4

I4 5

.3 0,51-0,75 5 5 5 I 8

4

,0,76-1,00 6 7 8



78 Normarea lucrarilor de bresere

k _ tan + tas0

tb + tan

(11.S)

Ooeficientul de ocupare a lueratorului se determina cu relatia

in care tan este suma timpilor ajutatori care nu se suprapun pe timpul de bazaiar ta. este suma timpilor ajutatori care Se suprapun pe timpul de baza.

I~ .)1). i' 1 : .: : :.

i~~ l~~ . : v a.lli~

I I11 I~ I~~~I~-----.-t

~~}~I 1

~ ~ w . . J ? /t ,I ,

11.3. Exemplu de calcul 01 normei tehnice de timp la brosore

Se supune prelucrarii mecanice de finisare prin brosare cilindriea alezajul

roW dintate din fig. 11.4, a, dupa schema din fig. 11.4, b. Roata din~ata este

realizata din otel Or-Ni eu duritate HB 156... 187 ~i a; =52... 60 daN/mm2.

Masa piesei este 0,5 kg. Prelucrarea mecanica se face pe 0 ma~ina de brosat

orizontal model 7510, iar brosarea se face fara folosirea liehidului de ungere-ra.cire. Sa se determine norma tehnica de timp.

Rezolvare. Determinarea parametrilor l'egimului de aschiere. Din 'tabelul

11.3, pentru brosarea gaurilor rotunde, se adopta avansul s a =0,025 mmjdinte,

Fig. 11.4. Semis

fabrieatul cu

supratata de

hrosat.

Fig. 11.5. Brosarca

unei gauri

Din tabelul 11.6, pentru otel Or-Ni cu duritatea HB 156 ... 187, se

stabileste grupa In-a de viteze de brosare. In continuare, pe baza tabelului11.5, considerind ca brosa se confectioneaza din otel MOW14 :(STAS 3611-66),

se alege viteza de aschiere v =3 m/min.

in tabelul 11.15 se prezinta datele din cartea masinii de brosat model

7510, de unde se observa ca viteza respectiva se gase~te in gama eursei de lucru

a eilindrului hidraulie.

Parametrii constructivi ai brosei sint : unghiul de degajare y =12°;unghiul de asezare 0: = 4°; pasul dintre dint t = 7 mm. :tn aceste conditii re-zulta pentru lungimea utila a brosei, l b =40 mm.



Norma tehnica de limp la bresere 79

Tabelui 11.15.Datele din cartea maslnll de brosat orlzontal, model 7510

For ta detragere a

brose-i, tone

Lungirnea cursei cilindrului

hidraulic, mm

Viteza, m/min

PutereaPentru cursa de I electromotorului

Intoarcer~ de actionare, kW

i-----:--:-~-I I

Pentru cursa de

lucru

maxima minimaaxima minima maxima minima

10 120 7,5J5400 0 . 5 1 9 9. 5

Pentru determinarea tortei de brosare se procedeaza in telul urmator :

prin interpolare, din tabelul 11.7, se stabileste ca, pentru avansul pe dinte

sa =0,025 mm, Iorta specifiea de aschiere este de 14,15 daN /mm.Se determina numarul de dinti ai brosei existenti simultan in lucru, cu

relatia Zl = lp t + 1 =30/7 + 1 = 5,3, rotunjindu-se la Zt = 5.

Se determina lungimea totala a tai~urilor care se gasese in lucru simultan,

cu relatia ~b =t.d.z =,14 ·23 ·5=61 mm.

Forja total a de brosare v a fi P; = F.~b = 14,15 ·361 = 5100 daN ==5,1 tone, mai mica decit forta de tragere a masinii de brosat prezentata in

tabelul 11.15.

Se procedeaza la verificarea vitezei de aschiere din punctul de vedere al

ma~inii de brosat cu relatia (11.5) v =120·N·Y'J Pz =120'7.5.0,9/5100 =

=8,1 m/min, deci superioara vitezei de aschiere adoptate.

Determinarea timpului de baza, se face cu rela.tia (11.2).

Se considera H =b + lp + la = 140 + 30 + 30 = 200 mm ~i, de ase-

menea,

k = + v / V g =1 + 3/19 =,158.

Introducind valorile obtinute in relatia (11.2) rezulta

H.k

t, = 100.v.q200 '1,58 = 0,078 min.

1000.3.1

Determinarea timpuZui ajtttator. Din tabelul11.8 se stabileste timpul aju-

tator ta l de prindere-desprindere a semifabricatulni. Oonsiderind c a fixarea

brosei se face in mandrina si, intrucit masa piesei este de 0,5 kg, masa semi-fabricatului in aceasta faza a prelucrarii va fi intre 0,5 ~i 1,0 kg, din tabelul

11.8 rezulta valoarea tal =0,10 min.

Din tabelul 11.11 se stabileste timpul ajutator ta 2 de comanda a mi~carii

de lucru a masinii de brosat. Comanda miscarii de lucru a pistonului glisierei

la masina de brosat orizontal model 7510 se face eu pedala. Din tabelul 11.11,

de la poz. 1, se adopta ta z = 0,18.2 = 0,036 min (se adopta dublu, deoarece

se comanda atit cursa activa cit ~i cursa de intoarcere).

Capitolul

A W ' I1 1 ' < : 1

Im

NORMA REA LUCRARILOR DE RECTIFICARE

12.1. Introducere

Rectificarea se foloseste in scopul eresterii preciziei dimensionale, de forma

si de pozitie reeiproca a supratetelor pieselor, s.iin special pentru obtinerea unei

mai bune calita~i a supratetelor. Prin rectiricare se pot prelucra supratete ci-lindriee, conice sau profilate de revolutie, exterioare s.i interioare, precum s.i

supratete plane.

12.1.1. Rectificarea rotunda exteriooro

Se face pe masini de rectificat rotund exterior, pe masini de rectificat

universale s.ipe masini de rectificat fara centre. Pe masinile de rectificat rotund

exterior s.ipe masinile de rectificat universale piesa se prelucreaza cu prinderea

intre virfuri, scula abraziva lucrind, de regula, cu partea sa periferica,

12.1.1.1. Ileetifiearea lntre virfuri se poate face:

a) on aoan« lonqiuuiina; realizat de pieSrLsau de discul abraziv (fig. 12.1).

Miscarile necesare prelucrarii sint : miscarea principala de rotatie a disculuiabraz.iv I, miscarea de rotatie a piesei 11,miscarea de avans de patrundero la

o cursa sirnpla sau dubla III s.i miscarea de avans longitudinal IV, realizata,de piesa sau scula.

:J i I1~1~-------,~ . ,J I \ L------,.I:_J

( r___---~--_..J • • Y

S f

Fig, 12.1. RectiHcarea inLre virfuri en avans longitudinal.

b) rectificorea cu aoan» de patrnndere conform fig. 12.2. Psntru prelucrare,

discul abraziv are la~imea mai mare decit lungimea shpraretei care se prelu-

creaza, fiind necesare miscarile : miscarea principala de rotatie a discului abra-

6-c. 315

.>

I

W~1 t I~ . R 'i 1 · ) i . , . ' ' ' ' ' : i l S 4 8 ' ·nrl 1--'L I , ,I-,L--rtcj I I

I I. I ]I

~ t · ; · ~1 _ 4 . - : _t·; , 1 ' . ' : . · 7 T 7 7 1 J . 7 1 J J i l l . . .

\ 8(1u /u a: . .. .. :. .~) - + '- + -- - : 1 - ~ - ; : : r r 7 7 T ' ; 7 i

--I f '-·-·'''''..;7]7ti I /I /, L\ < . .: :i . i / 11 I,

) I

32 Normarea lucrdriior de rectiflccre

ziv I, miscarea de rotatie ~1piesei 11 9i miscarea de avans de patrunders la 0

rotatie a piesei Ill.Pe masinile de rectificat rotund exterior se pot prelucra

9i arbori in trepte, rectificindu-se suprafata cilindrica cu periferia disculni

abraziv 9i supratata frontala :J J piesei cu partea frontala a diseului abraziv(fig. 12.3).

'Fig. 12.2. Rcetificarea intre virf'uri ell avans

de patrundere.

Fig. 12.3. Reclificarea intre virfuri a arho-

rilor in trepte :

Lrniscarea de patrundere a diseului abraziv :

H-mlscarea de avans longitudinal.

;'

12.1.1.2. Ileetifiearea 13.1'3.vlrfuri se poate realiza prin urmatoarele

metode:

a) rectificorea C'/I avans lonqiuuiino: (fig. 12.4). Discul abraziv asehietor

2 asigura miscarea prineipala de rotatie, iar discul abraziv eonducator 1, care

se roteste in acelasi sens cu discul asehietor, asigura misearea de avans a piesei.

lVIi9careade avans longitudinal a piesei ,3in lungul Iinealului 4are loc ea urmare

a inclinarii axei discului conducator cu un unghi IX , care are valorile de 5°... 6°

pentru rectificarea de degrosare.

J

I

J [

Fig. 12. 1. Hcctificarea fara vlr-

furi ell avans longitudinal.

Fig. 12.5. Heetifiearea fara virfuri eu

avans longitudinal plna la opritor :I-rniscarea de rotatie a discului abraziv

a s c h i e t o r ; m i s c a r c a d e r o t a tie a p i e s c i ; m i-

scarea de rota ti e a d i s c u l u i a b r a z i v conducator ; {

- miscarea de avans longitudinal plna la oprftor J V -miscarea de retragere a discului abraz.iv conducator,

b) reetificarea cu avans longit1 ;dinalpina la opritor (fig. 12.5). Pe linga

misearile de rotatie ale discurilor abrazive este necesara 9i 0 miscare de avansa piesei pina la opritorul 1. Avansul se realizeaza prin inclinarea axei discului

conducator cu un unghi de circa 0,5°.... 1°. Cind piesa ajunge la opritor, diseul

eonducator se retrage in directia sage~ii V pentru scoaterea piesei.



Introducere 33

c) reotificorea cu avans transversal (de patrundeJ'e) (fig. 12.6). Avarisul

transversal este realizat de discul abraziv conducator. manual sau mecanic.

Pentru asigurarea contactului permanent al piesei cu opritorul, discul abraziv

conducator are 0 inclinare a axei cu un unghi de 0,5°... 1°.

Prin a.ceaeta metoda se pot prelucra supraf'ete exterioare cilindrice, eo-

nice sau profilate, in care caz diseurile abrasive au profilul piesei.

12.1.2. Rectificarea rotunda interloord

Se poate efectua prin urmatoarele procedee :

a) rectijicarea c'u rotirea piesei (fig. 12.7). Piesa de prelucrat 1 se fixeaza

in mandrina masinii de rectificat ~i se realizeaza miscarea de rota tie 11, iar

discul abraziv 2 executa miscarea principala de rota.tie I, misearea de avans

b,df=

n t : : - - - - - l fE c ~ ' ; 2 ' , ~

L.

V / / : ; ; r:)~t=++'-rn'7»' ' \r

-F::::;:If[

s {

Fig. 12.G. Rectificarea fiil'ii vir-

Iuri eu avans transversal:1-miscarea de rota tie a discului

abraziv ascoietor ; [1 - miscarea de ro-tatie a piesei ; III -miscarea de rota tie

a discului abraziv conducator : IV - mis-carea de oiltrundcre si retragere a discului

+ conducator.

longitudinal III ~imiscarea de avans de patrundere IV, la 0 cursa simpla saudubla a discului abraziv. Prin aceasta metoda se pot prelucra supratete inte-

rioare cilindrice sau eonice.

b) rectijicarea cu p iesa fixa pe ma$ini de rectificat interior cu miscareplanetara (fig. 12.8). Metoda se foloseste la rectificarea unor gauri cu diametru

mare in piese care nu pot fi antrenate

in miscare de rotatie. Piesa este fixata

pe masa masinii, discul abraziv execu-tind miscarea principal a de rotatie I,miscarea planetara pe circumferinta su-

prafetei interioare 11,miscarea de avans

longitudinal III ~i miscarea de avans

transversal IV. Miscarea de avans lon-

gitudinal III se poate executa ~i de

masa masinii de rectificat.

c) rectificarea pe maeini. de recti-[ica: interior fa1'avirfw'i, care se poate

face pe masini speciale de rectificat cu

asezarea piesei pe reazeme fixe (fig. Fig. 12,8, Hectlfi carea intcrloara ell picsa fixii.

12.9), sau pe masini de rectifieat cu

asezarea piesei pe trei role (fig. 12.10). La prelucrarea dupa schema, din fig.

Fig, 12.7. Reetificarca intcrioaru eu rotirea piesei.

~

:) : .. I.

t:~ __ , -11 iT .

I L Y . ~ IWPZlt.l..~c -,:r1 ;

iI i:r---.:r..-~

: IL .J

I

i \ I

LP



:fHNormarea lucrorilor de redincore

12.9, piesa 1 este a~ezata pe platoul magnetic 3 ~ipe reazemele fixe 2 ~i este

antrenata in rnisearea de rotatie. Discul abraz iv 4 executa misoaroa principala

de rotatie, miscarea de avans longitudinal : ; ; i de avans de patrundere. La sche-

ma din fig. 12.10, piesa 1e a~aza pe

J. doua role 2 ~i 4, prima fiind rola

/ conducatoare, iar a doua rola de spri-

jin. Pentru men~inerea pozi~iei do-rite, piesa este apasata de rola 3.

Discul abraziv 5 executa miscarea

principala de rotatie, misearea de

avans longitudinal ~i de avans depatrundere.

'j2.1.3. Rectificarea plana

In tunctie de suprafata cu careaschiaza discul abraziv ~i de tipul

masinii de rectificat poate fi :a) en perijeria discnlui abraziv:

Fig. 12.9. Rectificarea Interioara pe mastni . - ~e r::la~ini CU InaSa drep-de rcctificat Hira virf'url. tunghiulara (fig. 12.11, a) i

- pe masini cu masa rotunda (fig. 12.11, b) ;

b) cu. partec jrontalii a discutu; abraeio :- pe masini cu masa dreptunghiulara (fig. 12.12, a);

- pe masini eu masa rotunda (fig. 12.12, b) .In toate situatiile, diseul abraziv are miscaroa principala de rotati« I

iar piesa executa miscarea de avans longitudinal sau circular 11. Miscarea de

avans de patrundere IIIeste realizata de diseul abraziv, Le prelucrarea cuperiferia discului abraziv este necesara ~i miscarea de avans transversal IV,pentru preluerarea piesei pe toata la~imea.

Rectificarea supraf'etelor frontale plane la piese cilindrice se reahzeaza

fie pe masini de rectificat rotund exterior (fig. 12.13, a), fie pe rnasini de recti-ficat interior (fig. 12.13, b ) .

Fig. 12.10. Hectifiearea Interloaru pc masmi de

rectificat fari virturi a picsclor eu pcrcti subttri.

JYI / ~ --

te __1 t p r~ff;~ ~-[

a

Fig. 12.11. Reetiiiearea plana eu periferia

disculul abraziv :a - pe masini cu masa dreptunghiu lara , b pe ma-

sini eu masa rota tiva .

86 Normarea lucrarilor de rectificare

mului de aschiere ~i de adaosul de prelucrare, eu ajutorul normativelor pe

baza unor valori stabilite prin observati , sau eu ajutor ul nomogramelor.

Tabeltil 12.1. Timpul de pre Jii.tlI·e-inchciere, Tp,' mill, pentru mastnt de reetificat exterior

Distanja intre vlrturi, mm

Poz , Modul de prindere a piesei .;; 1000 I > iooo

Timp I pf min

.-\. Uperafii curente

1

2

34

5

6

8. 011. 014 . 016. 018 . 0

8. 0 - 10. 0

Intre vtrfuri sau Intrc virfur pe darn

in universal sau in mandrlnii

In universal ~i luneta

In platou

In platou ~i luneta

Primirea si predarea documentat iei, corneuztl ell indicatille

necesare, a sculelor, dispozltlvelor ~iaparatelor demasura etc.

7, 01 0. 012. 014, 016. 0

B. Operattt suplimentare

i

IRectificarea bacurilor universalulul eu diame- i <: ; 25 0 8, 0 10 , 08 trul de, mm I >25 0

I

10, 0 13. 0I

9 Schimbarea unui bac,

0 , 70 I

10 Montarca ~i reglarea unet lunete suplimentare

Itnchis

I2,6 3. 6

11 de tip: deschis 3. 3 3, 9

12 Rotirea la un unghi oarecare a mesei masini i, papu~ii fixe sau

a piipu~ii mobile portpiatrii 1. 3 2,0

13 I Inlocuirca discului ahraziv 8, 0 10 , 0

I14 Rectificarea pictrei cilindrice dupa inlocuire

Iperiterica

I1. 3 2. 0

_~I pe partea : front alii I2, 0 2. G

16 I Raionarea (lndreptarea) discului abraziv 0, 7

In tabelul 12.2 sint date relati psntru ealculul timpului de baza la reo-

tificarea cilindrica exterioara en avans longitudinal si cu avan s de patrundere,

12.2.3. Elemente ale regimului de cschiere

In relatiile de caleul al timpului de baza intervin, ea parametri ai regimu-

lui de aschiere, avansul longitudinal SI, avansul de patrundere St, turatia pieseinp, la rectificarea eu avans longitudinal, ~i avansul de patrundere s, l ? i turatia

piesei np la rectificarea eu avans de patrundere,

Avansul longitudinal SI, (mm/rot) se caleuleaza eu relatia

S =3 • B (mm/rot), (12.2)

in care [3 este avansul, in fractiuni din latimea diseului abraziv, ~iB -latimea

discului abraziv, mm.

Norma te mica la rectificat rotund exterior 87

Pentru avansul in fractiuni din latimea discului abraziv. se recomanda

urmatoarele valori ale unghiului ~: ' ,- Ia rectificarea de degrosare, psntru diametrul piesei :

i1 ..;;20 m m , 13=,50; cl> 20 m m , ~=,63 ... 0,80;

- la reetificarea de finisare, pentru rugozitatea suprafetei :

Ro,= 2,5 ... 1,25 J ..m , ~ =0,50 ... 0,75; Ro,= 0,63 [Lm ,

~=0,25.... 0,50.

Tabelul 12.2. Timpul de baza, tb mln, pentru masini de reetltleat rotund exterior

A. Cu avans longitudinal

Pentru fiecare cursa simplii a mesei,L·Ac·k

tb=--- S I ·np• S I) (~. B ·np S t)

L·Ac·k[min]

Pentru fie care cursii dubla a mesei,2L ·Ac·k

tb . SI ·np S t)

[min]2L ·A

a·k

« 3 B ·np '5/)

La rectificarea cu iestrea Iibera a discului abrazin, L = 1- (0,2 ... 0,4) B [mm]

La - rcctificarea plnii la un prag, L = 1- (0,4 .. 0,6) B [mm)

Coetlcientul k pentru degrosare k =1,2 ... 1,4; pentru Iinisarc k =1,25 ... 1,7

B. Cu avans de patrundere

••.•• I

.~ >19 ;~ ~~, iT I ~n,-'- -,-) '1 :;-,-,-, I • , - l i t t l r)~'L .' I : r <

.J ,y I .7/p.: -:~-\.; __ ,- '<

~~ .. /.--; •.• ; '.) \ iJ I d ~ 1 -- - ,

tb=A a -k :

St·np)[min]

Coeflcicntul i.L pentru degrosare ~i pentru finisare k = 1,2 ... 1,3



83 Normoreo lucrarilor de rectificare

Psntru avansul de patrundere e, (mm/cursa sau mm/cd), la rectificarea,cu avans longitudinal se reeomanda valorile date in tabeluI12.3, la rectificarea

de degro sare, ~i in tabelul 12.4, la rectificarea de finisare.

Tobclul 12.3 .• Avansul de patrundere (transversal] , mm/cursu, la rectltlcarea de defJro~~ue ell avans

longitudinal, pe maslni de rectilicat rotund exterior

Avans in fractiuniVitcza de avans fa, m/min, plna la :din, Iatiumea discului

abraziv, S

I II i I I,50 1O,O~12 5 10;0 20 I 25 32 - -I

0,63 ~ I 10,5-12,5 I 16

20 I

25 32 I -O,SO -

, ~ I 10,5-12,5 16 I 20 I 25 I 32

Diametrul piesei, d, Avansul de pfit rundere {transversal}, mm/cursa

mm plna la

16- 25 I 0, 0 22 0, 017 I o ,OH 0, 011 0 . 0 09 0, 007 0. 005II0 I 0 . 0 25 0. 020 0. 015 0. 012 0, 010 0. 008 0, 006

63

I

0. 030 0, 02- 1 , 0 , 0 20 0, 015 0, 012 0, 010 0, 007100 0, Oi l 4 0, 027 }, 021 0, 017 0. 013 0, 010 0, 008160 0, 040

I

0, 032

I0, 025

I0, 020 0. 016 0, 012 0, 010

250 I 0, 046 0, 037 I 0, 029 0. 023 0, 018 0 , 0 14 0, 011400 I

0, 054 0, 042 I }, 0 34 0, 026 0. 021 0, 016 0. 013

Obsernatie, La prelucrarea cu avans de patrundere la 0 cursa dubla, rnmjcd, valorile avansnlui din

tabcl se dubleaza.

In cazul rectificarii dupa metoda avansului de patrundere se recornanda

urmatoarele valori pentru avansul de patrundere (transversal) in mm/rot:

- pentru rectificarea de degrosare, s, =,0025 0,075 mm/rot;

- pentru rectificarea de finisare, s, = 0,0010 0,005 mm/rot.

Pentru viteza avansului principal Va, m/min, slnt date valori recoman-date in tabelul 12.5.

Daca se modifica condrtiile de lucru, avansul de patrundere se corecteaza

cu coeficientii din tabelul 12.6.Turati;t pieeei np (rotjrnin) se deterrnina cu relatia

10ao·vp

oVp= T o·d[rotjmin], (12.3)

in care vp este viteza piesei, m/min, ~i d - diametrul piesei, mm.

Viteza piesei vp (mjmin), la rectificarea cu periferia discului abraziv,

se calculeaza cu relatiile :- rectificare cu avans longitudinal:

017 ·dO 3

vp= TO,5. ~ -s,[m/min] ; (12.4)

- rectificare prin patrundere:

0,165 dO ,3 KI• K2

vp = TO,5. 8,[m/min], (.2.5 )



1?1

Av

u

d

pu

e

(a

v

mmje

n

la

rc

c

c

d

Ins

e

e

a

lo

u

n

la

peu

ae

le

ma

n

d

re

e

rou

e

eo

__

__

__

V

c

a(h

I

p

n

p

tn

lU

•_

_

~

-

I

-

-

-

A

lo

u

n

,

Sz

=1

Tt

rnm/o

]

11,1

la

1

U

8

1

1

5

1

0

2

0

2

0

3

0

4

0

5

0

6

7

81

1

5

1

0

2

0

2

0

:20

4

0

5

0

6

0

2

81

1

5

1

0

2

0

2

0

:1

0

1

0

5

0

3

8

1

1

5

H

O

20

2

0

3

0

1

0

1

8

1

1

5

1

0

2

0

2

0

:3

0

G

I

8

O

1

5

1

0

2

0

2

0

(

8-1

1

G

1

0

2

0

l gO

8

1

1

5

1

0

6

0

5

0

6

0

4

0

5

0

630

3

0

4

0

5

0

I

6

0

2

0

3

0

4

0

5

0

I

6

0

2

0

2

0

3

0

4

0

5

0

Dan

u

po

I

mm

Av

u

d

p

u

e

(a

v

1

mrnc

S

H

2

00

00

00

00

00

00

OO

7

00

00

1

00

1

00

O0

00

00

00

00

G

00

1

00

6

00

00

1

00

00

00

00

00

OO

00

:

(0

003

00

1

00

0

1

00

o,O

6

00

OO

~O

OO

0

3

OOH

00

JO

00

00

00

00

G

00

5

OO

0

0

00

0O

1O

00

00

o.o

r

o

o.otzo

(O

6

:0

00

0O

3

O0

OOH

O

OO

O

0O

O

00

OOG

O

2

1 1 2 4

00

3

00

00

1

00

00

00

1

OO

00

O

0

O0

1

I

00

)

OO

00

0

0

_

OO

6

00

(O

OO

1

0

3

00

Obnc L

peu

ra

e

e

a

d

p

n

e

In0cms

d

mm/c

v

o

e

a

uuinla

s

d

he

1

Tu1

5

V

e

re

mnune

p

u

mls

e

p

n

p

p

masn

d

re

e

rou

e

eo

Nco

d

r

c

,J3

8

D

mc

ru

pe

mm,

pL

la

=

=

~

~

=

-

-

L

_

_

~

~

=

-

I

_

_

--

6~

__

\__

~

_

I

l~j

2:

~

L

V

c

u

u_p

n

om/min

I{

c

c

d

d

o

e

1

2

1

2

1

2

1

3

1

3

1

4

1

5

1

5

2

3

2

4

3

5

3

5

1

2

1

:3

1

1

He

e

c

d

Ins

e

Oe

n

~

fo

1

1

2

7

3

8

Oe

c

In

d

s

re

a

a

2 3

;97

2 3a ~ g; c ;

p ~n e ~ : a I

D ~~ 2

ee ~



90 Normarea luc r a r il o r de rectificcre

Tabelul 12.6

CoefieieD}i de eoreetie a avunsulul de patrunderc, pentrn ma~lni de reetlricat

rotund exterior

A. in functie de durabilltatca discului abraziv

Diametrul discului abra ziv, D, mm pina la:

Durabilita tea, T, mm i 400 500 600 i 750i,

Coeficient de corectie, KT

I 1 , 2 3I

1, 40 I i 1, 80

I1, 50

I9 I 1, 00 1 , 1 2 I l t25 1,40

15 I 0, 80 I 0, 90

I1, 00 1. 12

24 0 . 63 I 0. 71 0, 80 0, 90

E. n functie cc matertalul de prelucrat

Materialul de prelucrat Cccficient de corecjie, K iU

0,20 0,30 0,50 0,70 I 1 .C : .G

1 . 0 0 1, 251 . 2 5 1, 00

1 , 60 2. 002. 00 2. 50

Otel inoxidabil si retractar

Otel calit

Otel neciilit

Fonta

0, 850, 951. 001, 05

c . n fcnctte de precizie

Trepte de preciaie0,15ISO

6 0. 407 0. 50

S 0. 639 0, 80

Adaosul de prelucrarc, 2Acl mm, pina la;

Coeficient de corectie 1{p

0, 500. 63

0, 801. 00

0. 63O, SO

1. 001. 25

0, 801, 00

; 1 , 251, 50

D. In functie de materlalul de prelucrat ~ide diametrul discuIui abraziv

901)

Diarnetrul discului abar ziv, D 1 mm, pina la

Matcrialul de prelucrat 400 500 600f'

750

Coeficient de corectie KM D

II

Otel inoxidabil si refractar 0. 55 0, 60 0,70 0 , 80Otel cwit 0, 80 0, 90 1. 00 1, 10Otel necalit I 0. 95 1, 10 1. 20 1,30Fonta I

1, 30 1, 45 1, 60 1. 75

0. 851. 121, 45

1,gO

in care Teste durabilitatea discului abraziv, min, iar K1- coeficient care tine

seama de natura materialului care se prelucreaza, psntru care se recomandavalorile :

- prelucrarea otelului necalit,

- prelucrarea otelului calit,

- prelucrarea fontei,

KI =1,00;

KI =0,95;

KI =1,05.



Norma teh nica la rectificat rotund exterior 91

de dimensiunile diseului abraziv,rin coeficientul I{2 se tine seama

pentru care se recomanda valorile :

- diametrul discului abraziv

- diamerrul discului abraziv

- diametrul discului abraziv- diametrul diseului abraziv

In tabelul 12.7 se dau valori pentru

400 mm, J{2 =0,82 ;500 mm, I{Q =.91 ;

600 mm, J{; =1;00 ;

700 mm, K 2 =1,12.

durabilitatea economics T, min.

Tabelul 12.7 DuraJJilitatea discurltor abraztve, T, min, pentru maslni de rectWeat rotund exterior

A. Rectiffcarea de degrosarc a suprafetclor cilindrice

350La imt'a

mID,

discului E,

pina la:

Diametrul discului abraaiv, D, mm

4040 63

>63

4';0 500 I 600 I 750 900

Derabilitatca, T, min

5 I 6 I 7 8

I11

7 8 I 10 12 151 2 15 20

56

B. Recttficarea de finisare a suprafetelor ctllndrlce rala racordare

Treapta de precizie ISO

Durabilitatea T, mill

9

25

7-833

640

Suprafcre cilindrice ale discului

C. Rectificarea de finisare a supratetelor ciHndrice cu racordare

Suprafete fronta le ale discului

Raza de racordare, Treapta de precizie ISO

k, mm6 i 7 8 9 I 6 i 7 8 I 9

I I

Durabilitatea, TI rnin

~0 5 I 15 10 6 5 4 3

0 5 1 0 20 14 10 8 6 5

1 0 2 0 25 20 15 10 8 I)

2 0 3 0 30 25 20 12I

10 8>3 0 40 33 25 15

I12 10

I I

D_Rectificarea suprafetelor Irontale

Precizia la Iungimea de prelucrat, mm

Durabilitatea suprafetei frontale, T, min

0.05

7

12.~.4. lJeterminarea timpilor cjutotori

0 03

10

0 08

5

La rectificarea rotunda exterioara s-au stabilit normative pentru timpi

ajutatoI'i; pentru prinderea ~i desprinderea piesei tall pentru comanda masiniita2, pentru masuratori de control tar,. In tabelul 12.8 sint consemnati timpii

ajutator tal pentru prinderea ~i desprinderea piesei.

92 Normarea lucrdrilor de rectlficore

Tabelul 12.8 Timpii alutiitori pentru prlndcrea-dcsprlndcrea piesei, tal. mln, la preluerarea pe masln

de reetlflcat rotund exterior

Timpul tal min

Masa picsei , kg, pln~i la:

Poz. 11001-;1de prindere a piesei 20,0.s 1,0 3,0 5,0 8,0 12,0

A. Cu manipulare manuala

I 1 I· I ' I , - 1 , - - - - .

1i

1n universal 1°,21 10,23 10,25 , 0,29 0,33 i 0,381 0,53

2i In un~versal 5~ ll:neta,.. i<lOool 0,38 I 0,40 1°,431°,48 0,57 110,5S i G,92

31 III universal ~I vtrtul papusn I I I I I 1 I

I mobile '1:0:;000 i 0,36 I 0,38 t o , 41 I 0,45 0, 19 'I o . 54 I G,64

41 In universal, luneta ~i virIul 1 I : I

1 papu~ii mobile ,:0:;20001 - - 10,63 1°,72 0,81 10,96 11,07

--' , -I---l---~-I---I----l-~I--51t11 platou cu falci I Verifiearcn Cell- I I - I - 13,10 3,50 3,90 14,40 I 4,90

61 In platou en fiilci I' trari en cornpa- I. 11. - ' - I - 5,10 I' 5,70 I 6,40 si luneta fixa ra torut I I

71' , I.~~~fl~t I-~ 0,~~rO,3'1 0,37-1-~~-43 _ I o , ~ ~ J,5;j O,7~_

Intre vtrrurl Fara montarea I I I I I I8 I antrenorulni ,- 0,18 0,20 i 0,22 10,25 0,291°,34 I 0,39

9 I Cu montarea 1 ( ; 1000 I - - = - - ~--I'0,63'~ 0,80 (), 82 i 1,00-

10 Intre vil uri i antrenorulni 11>1000~_---=- - -__ ~~I 0,91J 1,07

11i en Inn eta I Fara montarea :0:;10001' - 11 - 0,48 0,51 0,5'1.1°,57 'I' 0,65

12

1

' I antrenorulut 1>1000,_-:-_ -=-_ -=- __ -_ . 0,60 __0,66 I O,_~

, : I I ' i I13 ~ Pe ~orn neted I Cu ~aib~ I I I I I ~ ,

I. < : : : en fix are I potcoava 1 - 10,4910,52 0,;)6 0,61 0,66 0, /2 0,80

14:;> prin piulita I Cu saiba I I 11 I I ' ~ I normala i----, 0,70 . 0,75_Jl,80,Jl:.85 Jl-,~~ 1,08

10 - = ICu mOI1- I:\falln- i I I I I '<~ I Pe dorn Ita~.ea Pie-I al I - I 1°,'15 0,51 1°,59 0,69 I - , - canclat sei Presarei 1 I I

i~g I leoniea ~---=-_'-0,63 0,70_ 0, 77 Jl....~I~}J~2~ I i: I Pe don, I F piulil' - - I 0,48 0,53 0,58 0,64 0,69 0,75

_ 1 1 extensibil I Cu pinlitii 1_-__ -=-_...<~,57 0,74 ~~ 0,97_ 1,05

19 Dorn ncted I Cn ~aib{t I 1

Ien piulitri I potcoava I' - 1°,30 0,32 0,35 0,38 0,41 1°,45

20 1 , Cu saiba 'I 1

'5 I normalii ,----I~1,6~1Jl:.62-'~~1 0,75 ~~

211 '8 I 1 Cu tampon I' I I 'I I I 1 I8 permanent 1

I ~ I I si stril:gere 11 - I - i 0,2:) I 0,261 0,28 0, 34 0, 38 Ic o I eu chew I I I I

221 8 Dorn Cu piulitii ~i 'I I I I I' ) ' ) , - , I ' I-- g lextenslbll [ strl~gere cu I I I ~ . I.')01 _ I I cheie I 1°,29 0,32 0,3/ 0,41 0,48 l o . s r_0 ;:; i Fixare cu I I 1 I 1

, .g i.v.olanprinax 1 - I 1°,140,1610,180,200,2411°,272 1 I F' I' I I

~ 1 ~ ' , - rxare en (IS- I I 1 I I

I ' I pozitiv en I 0,26 1°,29 0,33 0,37 1°,41 I

1i strlngere I , I I I I'

J 1 pncumatica j I ) J I

Norma tehenico la rectificot rotund exterior 93

Tabelul 12.8. (continuare)

Modul de prindere a piesei

Lung i-

mea

piesei,rnm

Masa p iesei , kg, pina la:

1I 0,5 1,0 3,0 ~,5 ,,8 12,0 20,0

\ Timpul, tab min

251 Punerea ~i scoatere,a aparatorii

1 '

261 Prindcrca si des- 1 Pe darn nete d

I prinderea fiecarei I sau cxtensibil

I piese urmatoare, '

271 se adauga : Pc dorncanclatl

, I' I I 'I

___ 1°,25 ' 0,25J 0,25 0,25 I 0,30I~, 0,35

10,09 0,11 0,13 - I i, II I I

10,11 10,12 10,15 0,18 I i

B. Cu ajutorul masinilor de ridicat

POL:. Xlodul de prmdere a picsei

s c.) ~

E l • b . o ' 0

§.S. . . : IP<

::'Iasa picsci, kg, pina la:

so 50 so 120 200 I 300

Timpul tal rein

28: '1 (A) ' 1 - [2,80[3,00'13,20 - - 1-i In universal . ----\.--_-\---_- --::-1.--1-----

291 (B) - 3,2D 3,00 3,70 - I - -:~ '---1-- -- - .--,--------~~ (:1) I ~ 1000 3, 40 3 , 6~ 3 , ~O - , ,-:: -

.J1 In universal 5i I > 1000 I 3, 8~ .i-..~~_4, 00 , .i-..~-l~ ~

')') lunet a I ' . . - 1000 1 3 90 '10 4 '0 I~ 1 ' (B) ' 'Je, , Je, - - -

33 I ' i >1000 I~ 4,8~y,2~U 5,eO .,. 6,30 i 7,00

31 In universal ~i vir- I (A) I :<1000 I 3,25 3,50 3,i51 - - I35 fulpapu~iil11obiIe, (B) I' 13,SO 4,10 4,35 i - - I -

-~ In. uniyc~sal, .~ullet~ si (A) \ ~2000 1

1

- - - ; , - : 7 : - ; , 90T ~ ~ ~ i - I - ' : -- = -=-

3, virf'ul papu~ll mobIle (B) 4,20 4,50 4, ro - I - -3S lnplatoucufalei 1 (A) . [Verificarca 'I 1'7,20 i,iO 18,4~T---=---=---=-

391 I~ I ceutrar ii 8,30 8,90 I 9,65 I - - -401nplatoucufalci (A) cu.c~n:-l i - 17,7019,50111,001 - 1 -41 .)i luneLl fixa )' (E) l CC 1 _ - _ _ 1~1 1,0~ . _~ . .2~1- : ._ - = - - - . - ' _ , - -

4~ (~l) (C) - 13,10 3,4013,90 4,/010,30 0,80

43 .' (D) - 12,iO 2,85 3,10 3,80 ,1,20 4,60Intre vtrfur i 1---, ,--- --- - - - 1 - - - --~I-- --~

44i 1\ (B) I (C) I - I 3,90 4,25 4,90 5,90 I 6,65 i,30

4511 1 __ 1 (D) I - I 3,40 I~~I 4,i5 5,25 Y-,i5_

46 I I C ~1000 3,40' 3,80 - - - -

4 7 1 I(A) i ( ) 1 >1000 3 ,~, 1,30 1

1

, 0 1 _ , 0 I G , 6 07 40,

4St

(D) ~1000 3,00 3,25 - - - -

49j Intrevir~uri 1 __ 1 1>1000 3,60 ~_~i..<1.'20 1_5,15 I 5,5_'?..1 6,2c:..,

~O I eu luneta I I . /---1000 4 '), 4~ I I . II (C) ::::::::::. , .•...), iD - I .-. - -

:J.'11 . (B) ,>1000 14,90 1 ~ . 2 c ? ' _ 6.,i5 I i,6.5 I 8,25_~9,25

~~I : I (D) 11~1000 3'i5114'~~ ,-,I-_li~- ~--:,

~I J 1 >1000 1~1~~_0,2~_:~_/,OO . i,oO

5:d Punerca ~i scoaterea aparat.ori i I 0,35 I 0,35 I 0,35 I 0,35 I 0,35 I 0,:35

Obseroatii; A - en palan electric sau pneumatic: B - cu pod rulant electric; C - ell moritarea

antrcnorului ; D - fiirii montarea antrenorului.



~4 Normarea t e hn i c la preluerarl prin a~chiere

In tabelul 12.9 sint dati timpii ajutatori ta2, pentru eomanda masmu,iar in tabelul 12.10 - t.irnpii ajutatori ta5, pentru masuratori de control.

'Tobelul 12.9. Timpii ajutatorl Iega i de comanda maslnll, la2 mln, pentru maslnl de reethlcat

exterior

Lungimca prelucrata,

Poz , Felul minuir'ilor 9i miscarilor de cornanda

~ 1000 > 1000

Apropierea sau retragerea :piesei de piatra

p ietrei de pie sa

0 , 0 6 I 0 , 1 20, 0 4 0 , 0 6

1 I I

I

~ I-C-u-p-la-r-e-a~a-,-'a-n-s-u-l-u-i-d-e-tr-e-e-e--r-e------'-------------1 0 , 0 3 I 0 , 0 4

4 Cuplarea sau deeuplarea vitezei de avans 0 , 03 0 , 0 45 I Sehimbarea vitezei de avans sau a a v an s ul u i de treeere 0 , 07 0 , 0 96 Sehimbarea lungimii eursei de apropiere a suportului pietrei, a papusli

Imobile portpiatra sau po r t pi e sa ,a axul ui por t pl at r a 0 , 0 8 0 , 09

7 Pornirea ~i oprirea s l s t e r nul ulde r ac l r e 0, 0 4

Obsernatii, 1. Deeuplarea avansului de treeere se suprapune ell t.impul de haza. 2. Cuplarea ?i

decuplarea avansului de patrundere se suprapune en timpul de baza

Tubelul 12.10. Tlmpil ajut:ltori pentru miisuriiri de control, tu., mln, pentru maslnl de reetltleat

exterior

Poz ,

Diametrul

masurat

mm,r-1nAla:

Lungimea prelucrata, mm, pina la:

Instrumentul de masurat 500 10000 100 250

Timpul t r min.

1 5 0 0, 2 9 0 , 3 1 0 , 3 7 0 , 4 61 ° , 632 10 0 0 , 3 1 0, 3 3 0 , 3 9 0 , 4 8 0 , 67

3 Ml c r or net r u 2 5 0 0, 3 8 0 , 4 0 0 , 4 6 0 , 5 6 0 , 754 5 0 0 0, 63 0, 66 0 , 71 0 , 80 1 , 00

II

5 5 0 1 0, 2 3 0 , 2 6 0 . 3 1 0 , 4 0 0 , 5 66 Micrometru eu plrghie 1 1 0 0

. 0 , 2 6 0 , 2 9 0 , 3 5 0 , 4 5 0 , 617 25 0 0 . 3 4 0 , 3 6 0 , 4 2 0 , 5 3 0 , 748 5 00 0 , 4 7 0 , 5 0 0 , 5 7 0 , 70 0 , 86

-_.

9 50 0 , 1 8 0 . 2 0 0, 2 5 0 , 3 3 0, 5 01 0 Pas ar net r u 1 0 0 0 , 2 2 0 , 2 4 0 , 3 1 0 , 4 6 0, 5 611

1

1 5 0 0 , 2 6 0 , 2 9 0 , 3 7 0, 61 0 , 79

I 0 , 1 52 Calibru Iurca dublu I 5 0 0 , 1 4 0 , 2 0 1° , 2 60, 4 1

1 _ _ - --- I

13 Calibru turca I 50 0, 1 3 0 , 1 41 0,17

0 , 2 21 ° , 3 2

14 simplu en 1 1 0 0 0, 1 5 0, 1 6 0 , 1 9 0 , 24 0 , 34

1 5 potcoava I 25 0 1° , 2 0 1 0, 2 1 0, 2 4 0 , 3 0 0 , 42

'I'impul ajutator ta , pentru 0 faza sau 0 operatie, se determina ea sumaa timpilor ajutatori Iegati de minuirile executate ta = 1 + ta z + ta5)



Norma tehnicc la rectificct rotund exterior 95

12.2.5. Oeterminarea timpilor de deservire

Pentru operatia de rectiticare sint dati timpii tall pentru deservirea teh-

nica, in procente din timpul de baza, ~i timpii ta o , pentru deservirea organiza-torica, in procente din timpul operativ ( t o + t a l . Timpul pentru deservirea

tehnica este eonsumat in special pentru indreptarea discului abraziv. :tn ta-belul 12.11 sint dati timpii pentru 0 indreptare a discului abraziv in minute.

Pentru determinarea 'timpului de deservire tehnica se foloseste relatta

11·t., - '··-. :t

u(1t - T [min ], (12.6)

in care ti este timpul de indreptare, min, dat in tabelul 12.11; T - durabilitatea

discului abraziv, min; t o - timpul de baza, min.

In tabelul12.12 este dat timpul tdo, de deservire organizatorica, in procentedin timpul operativ.

12.2.6. Determinarea timpuiui de odlhno ~i necesitcf Itzloloqlcs

In tabelul 12.13 sint dati timpii ton, de odihna ~i necesitati fiziologice,in procente din timpul operativ.

12.2.7. Exemplu de calcul cl normei tehnice de timp

la rectificarea rotunda exterlocrc

Sa se calculeze norma tehniea de timp pentru reetificarea rotunda ex-

terioara a unei piese din OLO45, tratata termie, eu diametrul de 80 mm pelungimea de 500 mm. Prelucrarea se face eu asezarea piesei intre virfuri pe 0'

ma~ma de reetifieat tip RU 250. Masina, are discul abraziv cu dimensiunile

400X 50X 205 mm eu caracteristicile E50KO. Adasoul de preluerare 2,Ac ==0,5 mm.

Norma tehnica de timp se calculeaza cu relatia (12.1) in care 1 1 0 se consi-

dera 50 bucati.Timpul de pregatire-tncheiere din tabelul 12.1 se stabileste pentru dis-

tanta intre viriuri de 1000 mm, format din timpii dat la pozrtiile 1, 6 ~i 16 ~

Tpi =7 + 10 + 0,7=17,7 min.Timpul de baza se caleuleaza eu relatia (tabelul 12.2)

2·L·,A . Kto = [min] ,SI 'np 'St

in care L = 500 mm, . .de = 0,25 mm, K =1,5 (tabelul 12.2).

Avansul longitudinal se calculeaza cu relatia SI =~·B [mm/rot],

in care ~ = 0,3 pentru rectiticarea de finisare pentru R; = 0,63 (J.m~i B ==50 mm, rezultind SI =0,3· 50=15 [mm/rot].

Avansul de patrundere 8/ se alege din tabelul 12.4 pentru viteza de avans,de 40jmin (tabelul 12.5 pentru l :;:;;;100 mm ~i rectificarea de finisarea oteluri-

101 calite) ~i avansul SI pina la , 16 mm/rot, s, =0,0096 mmjcursa, Selucreaza



96 Normarea lucraril or de rec ti fi care

Tabelul 12.11. 'I'lmpul pentru indreJltarea discurilor abrazive, ti min pentru maslnl de reetlfleat

exterior

Schija supratejclcr cc se lndreapta

[ Inaltimea virfurilor mm~pina la

I I Iatunea 150 250

Poz. Scula de iudreptat Suprafafa pietrei R t .. t . B mm UgOZl a~ea supra.e.CI. i ~mI I pina la ' I , i I,I 3,2 0,8 OA i J:2 I (1,8 I O,~

I I I 1 1 I T I r U I \ ,tmm I

1 20 1,3 1,4 1,5 1,4 1,5 1,6

2 I I 1 I 40 1, 6 1, 7 1, 8 , 1, 7 1, 8 1, 9

3 D' t ( . I ,60 1, 8 2,0 2,2 I 2,0 2; 1 2,3

4 I I~man umc sau cu I I 80 ') 3 2 4 2 5 I 2,5 2,6 2,7mal multe granule -

I 1---- ----------,-I I ' I - I~ 1.' - ~ _ '. ' I 1.3 I > .3

6 I 20 I 1,2 1,3 2,0 11,3 1,4 2,2

7 I 1 40 I 1,5 1,6 2,6 1,6 1,7 2,8

8 Role din carburi 60 1,8 2,1 3,3 1,9 2,2 3,4

9 m~talicecarelllcreaza I 80 12,1 2,4 3,9 2,2 2,5 4,0

prm rulare I 1 - - - - - - - - - - - - - - -

_ '~ J I ' -I 1.1 . '''-...':. ..':. -'- --'- -

11 ,

12 I 20 1,7 1,9 2,9 1,8 2,0 3,0

13 1 40 2,02,23,52,12,33,6

14 Piatra di:l carb?run- I 60 2,3 2,5 4.1 2,4 2,6 4,~

dum lucrmd prm I 80 2,6 2,8 4,4 2,7 I 2,9 4,;:;

rutare I15 I 2 I - \1.5 1,6 ~I~--

2~~~~~~~233 8 I ,

A. Indreptarea suprafetelor cilindrice ~i Irontale

B. 1ndreptarca suprafetelor frontale i a razelcr

fn~11imea virfurilor, mm ptna la

I

150 I 250Raza I

Poz. I Scula de indrep ta t I Suprafata mm ,

I Adaosul pe raza, mmpina la:

iI 2 0:5 i 1 0 \ 0,5 0,1

1 6

I2 I 1 0,49 0,45 - 0,5310,49 -

17 Bare de carborun dum ~i

I2 0,61 0,47 0.29 0,6510,51 0,33

18 3 5 0,76 0,59 0,46 0,80 0,62 0,50

19 I I 10 ,0,79\0,61 0,48 10,83 0,6·1 0,52

Timpul t min



Norma tehenice la rectilicat rotund exterior 97

Tubelul 12.12. Timpul de deservire organizatol'icii, 1 ,1 0 min, pentru maslnl de reetifieat exterior

In5.1iimea virfurilor, mm, plna la

Poz. I :\Ietorltl. de rcctlficarc 150 \ 250

Timpul tdo. in ~~ din Top

1

ICu rikire 1, 5 2.0

2 I Fara racire 1,2 1. 5

Tubelul 12.1·' ;. TiJTIjl l1 tie tllllll't ~i neeesitjitl iiziolo Jice. Ion. min, llentl'll maslnl de l'ectif1cat

e xtertor

PUi.'limp opcrativ,

Top, min

'I 'Limp ajutator . i i . ; ,

> In ~~, diu Top 0,5 I,O 3,0 i 5,0 I S,O I 12 I 30 I > 20

II Ttmpul, ton» in ~~ din Top

Masa piesei, kg. pina la

,

1 1

1>50

I~ ~ I~ I~ I~ I~ - = - I - = -2 I

:::::;.0I

1 :::::;50 3.0 3.0 3.5 4.0 I 4.5 5,0 - ---,

II 3.0 I 3.5 1

4•0 4.5

----3 I >50 5.0 -,

1.01-2,50 ----

_ 4 1 I :::::;50 3.0 3,5 4.0 4,5 -----

5 1 >50 3.0. . ,

4,0 4,5 . ;

2.51-5.00 -- --i_ 6 1 :::::;50 3,0 3,5 4,0

I >5.0 - 3,0

en avans de patrundero pe cursa dubla ~i conform observatiilor de la tabelul

12.4: St = 2 '0,0096 = 0,0182 [mmjcd].

Din tabelul 12.6 se adopta urmatorii ceoficienti de corectie ai avansului

de patrunderc : KT = 0,63; KM =0,95; KJ[D = 0,80.

In aeeste conditii 8/ =,0182 '0,63 '0,95 '0,80 =,004 [mm/cd].

Turatia piesei se determina en relatia (12.3), in :eare vp se stabilestecu relatia (12.4).

Fata de datele problemei: d = 80 mm, ~=,3, 81 = 0,004 mmjcd,'1'= 33 min, din tabelul 12.7, pentru rectificarea suprafetelor cilindrice far3.

racordare, in clasa de precizie 2 ... 3 ISO, se ia KI = 0,95; K2 = O,82.Re-

ItV ~ 0,17 '80°,3 0 95 0 c>o 7 '),- [ , . ] . t t' . .zu ,a ca vp = _ , . ,t s~ = ,... m/mln ~l -lira,la plesel

33°,0'0 ,3 'O ,O O, ,1000 '7,25 =28 [rot/m in].n =

p 'It·80

.. , 2 ·500 ·0 25 .In aceste conditii t o = '1,5= 23 mm.

15 ·28 '0,004

'I'impul ajutator tal pentru prinderea ~i desprin derea piesei, din tabelul

12.8, pentru piesa cu greutatea de 20 kg, la , asezarea intre virfnri en antrenor,

poz. 7, (1= 0,73 min.

7 - c. 315

.,. . ,

In universal sau in mandrina

In universal si luneta

In platou .

In platou ~i luncta

In dispozitiv special pentru rectifiearea alezajului la rot: dintate

9, 011,0

20 , 022, 021,0

14 , 017, 025 , 028 , 030, 0

Norma tehnicf la rectificat interior 99

Tubelul 12.14. Timpul dc IJl'cgiitire-incheiere, Tp'j, mtn, pentru masini de rectiHcat interior

A. Operatll curente

Poz: Modui de priudere a piesei

I DiametruI, mm

I ~60 I ~ 60

1

2

4

5

6 Primirca si predarca documentatlei, a comenzii eu indicatllle neccsare,

a sculelor, dlspozitivclor ~i aparatelor de masura 8- 10

7

8

Hectificarea faleiloI' univcrsalului eu diarnetrul, mm: <250 10, 0 16, 0

I >25 0 12, 0 19, 0---

Schirnbarea unei fiUei 0, 7 1, 0Rottrea eu un unghi oarccare a mesei masinlt, papusn fixe, papusil

portpiatra 1, 3 2, 0Inlocuirea pietrci 2, 3 3, 2

Rectificarea piesel eilinclriee

perif'erica 1, 0 2, 6

dupii lnlocuirea, pe partea : trontala 0, 7 1, 2-

Indrcptarea pietrei 0, 7

B. Operatii suplimentare

9

10

11

12

13

14

Tabelul 12.15. Tlrupul de haza, tb _ min, pentru maslnl de reetitleat interior

Pentru Iiecare cursa simpla a rnesel :

tb = L ·.4.c ·k/ S t ·np S t) = L '.4.. ·k/(~B ·np 'St) [min ],

Pentru Itecare cursa dnblii a mesei :

to = 2L ·Ac ·k/(st ·np S t) = 2L '.4.. ·k/(~·B ·np ·s /) [rnin].

La rectincarea en Iesirea llbera a discului

L =1- 0, 2 . . . 0, 4 B [mm].

La reetificarea pina la un prag,

L = 1- 0, 4 . . . 0, 6 B [mm]

Cocf i c l cntul k: - pent r n deg r os ar e : l: =, 2 . . . 1, 5; - pcnt r u finisare: I:=,3 ... 1, 6. ,

12



100 Normarea lucrdrllor de rectificare

Tobelul 12.16. Avansut longitudinal, In Irnetlunl din la imea dlseului aurazlv ~i avansul de piHrun.

dere, la reerltlearea rotunda Interloara

A. Avansul longitudinal in fractluni din Iatimea discului abraaiv, [j

Materialul de

prelucrat

I

Raportul dintre diametrul gall ri i

Felul rectificarii 1 : 4 t 2: 1 1 : 1

~1 lungimea aces.teia

1 : 2 , . 3-

OtelDegrosare 10,6?-0,75 0,60-0,70 0,50-0,60 0,45-0,50 0,40-0,45

Finisare 0,2;)-0,40 0,25-0,40 0,20--0,30 0,20-0,30 0,20-0,30

Fonta ~i Degrosare 10,07-0,80 0,65-0,70 0,50-0,60 I 0,50-0,55 0,45-0,50

bronz Finisare I 0,30-0,45 0,30-0,45 0,30-0,40 0,30-0,40 0,30-0,40

B. AvansuI de patrundere, StJ mmjcursa dubla

Diametrul gaurli, mm

Otel diEt I OteI neciilit ~i fonta

Rectificare de degro~are Rectificare de finisare Rectificare de degro~are

IRectificare dC'finisare

Avansul de patrundere, St' mmycursa dubla

20-40

41~70

71-100

0,0025-0,0030

0,0025-0,0040

0,0025-0,0050

0,(}015-0,0020

0,0015-0,0020

0,0015-0,0020

0,0025-0,0030

0,0025-0,0035

0,0025-0,0040

0,0015-0,0020

0,0015-0,0020

0,0015-0,0020

Obsertiatie, Valorile din tabel sint date pentru prelucrarea pe masinl de rcctificat interior ell ciclu

semiautomat. La prelucrare pe masini de rectificat interior unlversale, avansul de pa-

trundere St se mareste de doua ori, iar avansul longitudinal, In fractiunl din latimea discu-

Iui ahraziv, ~ rarntne neschimbat.

Tumtia piesei 11p: se ealculeazi; en relatda

np v p

t·

(12.7)rot/min],

in care c l este diametrul gaurii, m m , ~i vp - viteza piesei, care se determina cu

relatia

v p

c, ·dQ

(12.8,)mjrnin],Tm SX .511

t. ,

in care Teste durabilitatea discului abraziv, minute, data in tabclul 12.18

iar C v, p, In, x, y sint coeficient ~i exponenti dat,i in tabelul 12.17.

12.3.4. Determinorea tirnpilor cjutdtori

Ca ~i 13 J rectificarea rotunda exterioara s-au stabilit normative de timp iajutatori t H lega~i de prinderea si desprinderea piesei, ta2, de comanda masinii,

ta5, de masnrari de control.



Norma tehnica la rectificat interior

Tabelul 12.17. Vnlol'ile coeficicntului Cv ~i a exponentilor p, m, x ~i y din relatia vitezel de

asehlere la reeuttearea rotunda tntertoara

.xfaterialul de

I Caracterist icilc discului abraziv I Cv I I Irelucrat p m x I : v

Electrocorindon, liant ceramic,

I0,054 I Jte] necalit I granulatie 50 0,5 0,6 0,9 I 0,9

Electrocorindon nobil, granulatie 25 0,054 I II

I - - - - - 1 - - - - - . - - - - _I Electrocorindon, liant ceramic, 0,050

Otel calit granulatie 50

I Electrocorindon nobil, granulatie 40 0,058 I 0,5 I 0,6 I 0,9 I 0,9Electrocorirrdon nobil, granulatie : 5 0,054

In tabelul 12.19 sint prezentati timpii tal pentru prinderea ~i desprin-derea piesei,

In tabelul 12.20 sint da~i timpii ta2, pentru comanda masinii, iar in tabelul12.21 sint da~i timpii ta5 pentru masurar de control.

12.3.5. Determinarea timpilor de deservire

Timpul de deservire tehnica tat in procente din timpul de baza, se da in

functie de timpul pentru indreptarea discnlui abraziv tt, prezentat in tabelul12.22.

Pentru determinarea timpului de deservire tehnica se Ioloseste relatia

1,15 ·t t .. tb

[min] ,ta t = T (12.9)

in care Teste durabilitatea diseului abraziv, min.

Timpul pentru deservirea organizatorica t r i o , in procente din timpuloperativ, este dat in tabelul 12.23.

12.3.6. Determinarea timpului pentru odihno

~i necesitof fiziologice

In tabelul 12.24 este dat timpul to n , de odihna §i necesitati fiziologice, inproeente din timpul operativ.

12.3.7. Exernplu de calcul al normei tehnice de timp

ia rectificarea rotunda interioorc

Sa se calculeze normat tehnica de tirop pentru reetificarea interioara a

unei piese din otel ealit ell diametrul interior de 70 mm ~i lungimea rectificata

de 140 mm. Reetifiearea se executa cu disc abraziv En24JO cu diametrul de

50 mm ~i latimea de 20 mm. Se prelucreaza 50 bucati, avind fiecare adaosul deprelucrare 2Ac =0,4 mm.

1 1



Norm(l tehnico a rectificat interior 1 0 3

Tobclul 12.19. Timpii aj~ltittOl'i pentru prlnderea-desprtrulerea plesel, tal min, la maslni de recti-

Iieat rotund interior

A. Cu manipulate manuals

Mesa piesei, kg, ptna la:

0,5 I 1,0 I 3,0 5,0 I 8,0 I 12,0 I 20,0I

Timpul tal min,

1°,21 10,231°,26 0,29 0,331 0,38 I 0,53

O,151~1~ 0,21 0,24 I 0,27 I ° 28~~-----

Poz. Modul de prindere a piesei

1

Fixare Cll cheie I 0,24 1-0,26 I~I-;';-I~I-;;~;'-

In universale cu doua \ Fixare cu cheiesau trei falci

Fixarea mecanicasau pneumatrca

2

6,40

verificareacentrariil 0,36 10,40 I 0,43 10,48 I 0,57 I 0,68 1 0,92

Cll comparatorul I'-1

4 I In platou cu falci

5 11In platou cu fiilci~i luneta

Verificarea centriiriil----i--~I~I~I~, 90 14, 40 I~cu comparatorul

6 I In mandrinii cubucsa extensihlla

7

8

B. Cu ajutorul masinilor de ridicat

5,10 5,70

50 80oz. Modul de prindere a piesei

i Masa piesei, kg, pin' la

30

TimpuJ ta, min,

13 I In universal ~i luneta fixa IPlatou e~ectric sau Ipneumatic

14 , Pod rulant electric I

~II In platou cu falci Palan electric sau pneumatic/

i

Verificarea16 Pod rulant electric centriirii

- - I cu compa-17 I In platou cu fiilci ~i Iuneta [Palan electric sau rator

Ipneumatic I,Pod rulant electric I8

lnchtderea si deschiderea aparatorit9

3,40 3,60 I 3,90

3,90 4,10 4,40------~-

7,20 7,70 I 8,408,80 8,90 9,65

0,08

7.70 11 9,50 111,00

8,50 11,00 12,70



104 Normarea lucrarilor de rectificare

Tobelul 12.20. 'I'impil ajlltMori pentru eomanda masinll, ta2, min, pentI'll masl ni de rc{,tiiicnt interior

I D i ' ; : : U l ; 0 X i : , 6 : mPoz. Felul miuuirilor ~i miscarilor de cornanda

I Timpul la m i n

I

IAproplerea sau retragerea : I Picsei de piatra 0. 08 0. 102 i Pietrei de piesa 0. 04 0. 05~~--3 Cuplarea avansului longitudinal 0, 03 0, 04

---------

4 Cuplarea sau decuplarca vitezei de avans 0, 03 0. 04------~~

5 Schimbarea marlrnti vitezei de avans sau a avansului longitudinal 0. 05 i 0. 08

6 Schimbarea miirimii cursei de apropiere a suportului pietrei, a papusii0, 051 - : : -

--~mobile portpiatra sau portplesa, a axului portpiatra

7 Pornirea ~i oprirca sistemului de racire I 0. 04

Obseroatii, 1. Decuplarea avansului longitudinal se suprapunc en tirnpul de masina. 2- Cuplarca ~i

deeuplarea avansului de patrundere ~i schimbarea marirnii lui se suprapune ell timpulde baza.

Tabeiul 12.21. Timpii ajutator penrru mrlSlU'al'i de eontrol, la;,' min, peutru mnslnl (le

rectHicat interior

I . . I Ltmgimea prelncrata: mmJ pina la:

IDimensiunea

ffias~r~ta 50 j 100 I 250 I 500 1000

ImmJ ptua la :j

I I

Poz. Aparatul de m?Lsura

Timpul taG 11110,I

1 100 0, 40 0. 42 0. 51 - -

2 250 0, 42 0 , 4 5 0. 55 0, 70 -

3 Micrornetru de interior 500 0, 52 0. 56 0. 77 0. 98 1, 054 1000 0, 85 0. 94 1. 1 7 1 . 56 2, 3 6_ .. . ._ _ .. ----- -----

5 Micrometru de adincirne - 0. 30 0. 33 - - ---_-

6 100 0,31 0. 37 0, 39 - -

7 Comparator en cadran 200 0. 36 0, 38 0. 44 - --8 peritru alezaje 500 0, 59 0, 61 0, 69 0 . 7 8 -

--- - . -----9

I Pasimetru

25 0, 25 0, 3: 3 0, 38 - -

10 50 0. 29 0,37 0, 47 - -11 100 {) , 37 0, 37 0,45 - ---_ .._-- ----- ---- -------_._-,.

12 25 0, 18 0, 24 0. 34 - -13 50 0. 23 0, 30 0, 4 4 - -

14 Calibru tampon 75 0, 26 0, 34 n, 51 - -

15 i 100 0. 30 0, 39 0. 57 -- ---I ---- ----- -- .....-------------- --_._-

16 25 0, 16 0, 18 0,23 - .-

17 Calrhru tampon

pentru verlflcarca 50_ J : ~ ~ _ I

0, 22 o.:n - -

18 coaxialita ~ii 75 0. 26 0, :31 0, 36 ---.~-- -__-- ---------- -----

I Calibru tampon plat

I

19 100 a,30 0, 34 0,·l5 - -

20 150 0, :13 0, 10 I 0,54 -

I

--21 I sau incomple t 250

I0,33 0,·1u

I a.ozI I

- -

22 i 350 0,52 0. 63 0, 90 - -

Norma tehnica la rectificat interior f 05

Tubelui 12.22. TiIllI}\I\ llentrll Indreptarea lliscurilOl' abrazlve, I., min, la preluerarea

pe ma~ini de J'cctifie-:lI rotund interior

~

;~,--_8_ '_J.,. [ndreptarea suprafetei cillndrice, 1

-

,.~Diarnetrul maxim 31 galirii prelncrate, mm, piJla la:

3 ' E

i

I.~130

260 .000

'Pox.

ScuJa de Indreptat , ~5 Rugozitatca Ra,fJ,.mdiscul abraziv ~

1 0

' .§3,2-1,6/ 0,8 I 0,4 \3,2-1.6 0,8 I 0,4

I 'O ,H I 0.4e : 3 ~ 3,2-1,6

c,

if ; Timpul de Indreptare, 1 . £ mill

,1 20 1. 9 1. 9 2. 0 2. 1 2. 2 2. 2 2. 4 2. 4 2.2 DiamanL unic J ;,0 2. 1 2, 1 2 1 2. : ~ 2,3 2, 8 2. 6 2. 6 2.<

3 ·10 2, 1 2. 1 2. 1 2. ·t 2. · 1 2. 4 2. 8 2. 8 2. 84 GO 2,5 2, 5 2,5 2. 8 2,8 2. 8 3. 0 3. 0 3. 0

--

- - ; ; ; - 1 2. 6- ---~--- ------- ------- --- ---5 2. 6 3. 2 2. 8 2. 8 3. 4 3. 1 3. 2 3. 86 Hole din placutc 1 30 2, 9 2, 9 3. G 3. 1 :3,1 3,8 3. 4 3. 4 4. 27 dure -to 3, 1 3.1. 4. 0 3, 4 3. cl 4, 2 3. 6 3,7 4. 68 60 3.7 : 3. 7 .1. 8 3. 9 3, 9 5. 0 4. 1 4. 2 5. 4

--- ---

~- : : ; TO. G2

--- --- _._- --- --- --.

9 Bara de carbo- 20 0, 38 0, 4 4 0. 53 0. 68 0. 48 0. 56 0. 73

10 rundum san :30 0. 51 0. 62 0. 82 0. 57 0. 68 0. 88 0. 60 0. 71 0. 9311 SlI port CIl gra- 1 40 0. 77 1. 00 I 0. 70 0. 83 1. 10 0. 73 0. 73 0. 86 1. 11

12 nu le de diamant GO 0, 90 1. 10 1. 40 0 . 96 1, 10 1. 50 1, 00 1, 20 1, 50

B. Indreptarea suprafete Irontalc, 2 i a razei 3

s Diarnctrul maxim al geurfi. mm, pinil la :

~ iao i 260 i 500- iSC1.11a de indreptnt .s ~~

Adaosul Pe raza, nunoz..discul nbraziv

' ;J

~ I0,2 0,5

11,0 I 0,2 i 0,5 I 1,0 I 0,2

I

0,5 I 1,0

~ II I I- Timpul de indrep tare, t , min:ii

13 Barii de carbo-I 2 I 0 0. 20 - I - 0. 26 - - 0. 37 - -14 rundum sau sau 1 0. 49 0. 45 - 0. 55 0. 53 - 0. 57 0. 55 -15 suport cu gra- .3 I 2 0. 61 0. 47

1

0. 29 0. 67 0. 51 0. 35 0. 69 0. 55 0. 37I G nule de diamant I

I5 0. 76 0. 59 0. 4610. 82 0. 65 0. 52 0. 84 0. 67 0. 54

17 I 10 I 0. 79 0. 61 0, 48 0. 85 0. 67 0. 54 i 0. 87 0, 69 I 0. 56

Tobclul 1.?,.~3. Tlmpul lie deserYire orgnnizutorleri, frlo. min. in proceute din timpul operutlv, la

reetiliearea intel'ioara

Diametrul maxim al g~urji, mm, pin[l la:

Poz , Mctorla de rect ificareJ30 260 soo

Tirnpul ttl o. in proecnte, din T (JP

1

3

Cu rucrre

Fara racire

1, 7

1, cl2 . 01 ,6

2, 31. 8

I 'Will ajut ator I~•.•.. a. F~ '''''''~

Timpul operativ

I i I I I I 20,0 I> 20,0oz.Top, min ta, in procente

\

0,5 1,0 3,0 5,0 8,0 12,0

din Top

Timpul ton, in procente din Top

II

[3,0 I 3,51~

I I I .>50 4,5 5,0 5,5 - -~1,0 I ~ I 4,5 _..;;--= -- -~50

I3,0 I 3,4

3 >50 3,0 3,5 4,0 4,5 5,0 -1,01-2,5 I

~~- ._- ~~-

4 ~50 3,0 3,5 4,0 4,5 --

I3,51 4,0_

.~~-

5 >50 3,0 4,52,51-5,00 ,

I~50 3,0 3,5 4,0

7 >5

I-

I3,0

. k

106 Normarea 'Iticrarilor de rectificare

Tubelul 12.24. Timpul de odilma ~i necesitiiji iiziologicc, ion, in proecnte diu tlmpul operativ, la

reetlflearea intel'ioHI'a

Norma de timp se calculeaza cu relatia (12.1).Timpul de pregatire-tnchedere, din tabelul 12.14, pozitiile 1, 6, 7, 14,

va fi TPI =9 + 10 + 10 + 0,7 = 29,7 min.

'I'impul de baza se ealeuleaza en relatia data in tabelul 12.15

<> 2 ·L ·Ac .K [mi ]. tb~= l' -s,c . 8

t• »

Avansul longitudinal se calculeaza en relatia (12.2), in care ~=,3,

luat din tabelul 12.16, pentru reetificarea de finisare cu raportul L/cl = : 1.Bezulta 81 =0,3 ·20= [mm/rot].

Avansul de patrundere 80 in mm/cd, din tabelul 12.16, pentru reetifi-

carea de finisare a otelului calit, are valoarea s, =,002 mm/cd,

'I'uratia piesei se caleuleaza en relatia (12.7), iar viteza piesei en relatia

(12.8), in care, din tab elul 12.17, Ov =,054, p =0,5; O J =0,9; Y =0,9.Durabilitatea discului abraziv, T=,5 minute, se ia din tabelnl12.18. Bezulta

v p

0,054 .705

2,5060,00209.0 309=32 [m/min].,

T t .. fi 1000 .32 145 [ t/ . ]uraua piesei va 1 np ro mm.~Tc·70

Ooeficientul K, din tabelul 12.15, pentru rectifiearea de finisare, are va-loarea K =1,5.

T· 1 d b ~ f· 2'140'0,2rmpu e aza va i t; = . '1,5 =47,4 mm.

6 ·145 '0,002 ..

'I'impul ajutator psntru prinderea ~i desprinderea piesei, din tabelul

12.19~poaitia 1, pentru piesa cu masa de 3 kg, va fi tal =,26 min.



Norma tehnica la rectificat plan 107

Timpul ajutator pentru comanda masinii, din tabelul 12.20, pozitiile

2, 3, 7, va fi ta2 = 0,04 + 0,03 + 0,04 = 0,11 min.Timpul ajutator pentru masmari de control, din tabelul 12.21, pozitia

2, va fi ta5 = 0,55 min.

Timpul ajutator, ta = tal + ta2 + ta5 = 0,26 + 0,11 + 0,55 = 0,92 min.Timpul telt pentru deservirea tehnica se ealeuleaza cu relatia (12.9), in

care tl = 1,9 rnin (din tabelul 12.22 poz. 1):

115 ·1,9 4' ~ - 4142 min. _. I,D - ,t,u - C ) 5 ,

Timpul ajutator pentru deservirea organizatorica, din tabelul 12.23,

pozitia 1, se caleuleaza astfel:

telo = (47,51+(0,92) 1,7/100i=(0,82Jmin.

Timpul de odihna ~i necesitat fiziologice, din tabelul 12.24, pozitfa 7,va fi ton = (47,5 + 0,92) 3,0/100 = 1,45 min.

Norma tehnic2v de timp pe bucata va fi:

NT = Tp;/n + tb + i + tell. + telo + ton = 29,7/50 + 47,5 + 0,92 + 41,42 +

+ 0,82 + 1,45 = 92,7 minute; NT = 92,7 minute.

12.4. Norma tehnicd de timp la prelucroreo pe mosini

de rectificat plan

Norma tehnica de timp pe bueata se calculeaza cu relatia (12.1).

12.4.1. Determinarea timpului de preqotire-incheiere

Timpii de pregatire-incheiere pentru prelucrarea pe masini de rectiticatplan sint dati in tabelul 12.25, pentru rectiticarea suprafetelor plane pe masinfde rectificat cu masa dreptunghiulara, ~i in tabelul 12.26, pentru reetificarea

supratetelor plane pe masini eu masa rotativa.

12.4.2. Determinarea timpului de bczo

Relatiile pentru calculul timpului de baza si lungimilor de patrundere ~iiesire, pentru rectifiearea plana eu periferia diseului abraziv ~i eu partea fron-tala a discului abraziv, sint date in tabelul 12.27.


Pentru determinarea timpului de baza este necesar sa se calculeze viteza,de avans a mesei (piesei), sa se stabileaaea avansul de treeere s, ~i avansul depatrundere sp.



108 Normarea lucrdrilor de rectificare

Tobelul 12.25. Timpul de pregatire-incheiere, Tpl, min, pentru rectiiicarea plana,

pe masinl en masa dreptunqhlulara

A. Operati curente

Lungimea maxima a su-

prafctci de lucru a mesei,

mm, pina la:Poz. 11-'lodulde aseaarc a piesei

1000 I 2000

Timpul T frZ , min

1 Pe masa magnetica 3,0 4.0

2 In dlspozitive sau menghine asezate pe masa rnagnettcaIara fixare 4.5 6,0

3 In dispozitive sau menghine asezate pe Manual 7.0 8,0

4 masa magnctica eu fixare prin suruburi Cu dispozitiv de

sau placi : ridieare 10.0 11,0. -

5 Pe masa magnetica prln fixare eu suruburt si placl 6.0 7.0---

6 Primirea sl predarea documentatiel eu lndtcatlile necesare, a sculelor,dispozitivelor si aparatelor de masura 8,0-10.0

I

B. Operatii suplimentarc

7 Montarea si demoatar ea mcsei rnagnetice 4,0 5.0

8 Inlocuirea discului abraziv pe masini cu : I Ax orizontal 6.5 8.5

9 Ax vertical 7.5 9. 5

10 Rectifiearea mesei magnetice 21.0 26,0---I

11 I Reetificarea pietrei eilindriee dupa I Periferiea 3.0 4,0

~ inloeuirc, pe partea : Frontala

I1.3 2,0

I

13 Indreptarca disculul abraziv 0.7

a. Reetifiearea plana en periferia diseului abraziv. Avansul de trecere8(, in milimetri pe 0 rotatie a mesei sau la 0 cursa dubla, se determina enrelatia

8, =~t -BD [mm/rot S 1JU mm/cd], (12.10)

in care ( 3 t este avansul de trecere in fractiuni din latimea discului abraziv BD,

mm. Valorile avansului de trecere in fraetiuni din latimea discului abrazivsint date in tabelul 12.28. ' ,

.Avat1sul de patr1£1U lere Sp, mID, s-a stabilit, pentru operatia de rectifiearede degrosare, in tabelul 12.29 ~i, pentru operatia de reetifieare de finisare, intabelul 12.30.

Gradul de acoperire a mesei, pentru care sint dati coeficientii de corectie

in tabelul 12.29, se calculeaza cu relatiile :- pentru masini eu masa rotunda,

b Ap IAm = .1t ·D , ..

D

(12.11)



Norma tehnicd la recitfica plan 109

Tobelul 12.26. Tlmput de pl'egatire-incheiere, Tpt, mln, pentru rectificarea plana pe maslni

en masa rotativa

Operatli curente

IDiametrul maxim al meseimm pina l

POZ. Modul de asezare piesei 900

I1500

I Tirnpul Tpi. min

1 Pe masa magnetlca 4, 0 r 5, 0

2 In dlspozitlve sau mandrine autocentrante asezate pe masa magnetica

Iara fixare 5, 0 7, 0

3 In dlspozitive speciale asezate pe masa masinii prin fixare cu suruburt

Ii placi 7, 5 9, 0--

4 Primirea Id prcdarea documentattei, a comenzilor cu tndicatlile nece-

sare, a sculelor, dlspozitlvelor si aparatelor de masura 8, 0- 10, 0

B Opcretil suplimentare

i

_ _ 5_ 1 Montarea sl dernontarea mesei magnetice 3, 5 5, 0

6 I Schimharea discului abraziv eu forma: Disc 6, 0 1 0, 07 Segment

I7, 0 1 2, 0

8 Oala 7, 0 10 , 0._--

rI

Pe diametru 2, 5 4, 010 Indreptarea dlscului abraziv dupa I Disc

Pe 0 parte Iron-

tala 1, 5 2, 211 schimbare o raza 0, 5 0, 5

ISeg-

12 menti 1, 5 2. 013 Oala 2, 5 3, 0

--

14 Rectificarea mesei magnetice 20, 0 2 5, 0

15 Indreptarea discului abraziv 0, 7

- pentru masini cu maea dreptunghiulara,

Am~Ap ,

BM·LM

(12.12)

in care, asa cum se prezinta in fig. 12.14, 2:Ap este suprafata efectiva de recti-

fieat, mm-, BM li;l,~imeade umplere a masei, mm, Dm - diametrul mediu al

zonei de umplere a mesei, mm, ~i LM -lungimea de umplere a mesei, mm.Suprafa~a efectiva se determina cu relatia,

2:Ap = A'n [mm ], (12.13}

in care ~cieste suprafata unei piese, mm2, n-numarul de piese care se rectifiea

simultan.

Norma tehnka la rectificat· plan

Tabelul 12.28. Valort pentru avansul de

treeere, in fraenunt din la imea dlseului,

la rnaslnl de rectificat plan en perllerla

dlsculul abrazlv

Natura i Rugozitatea suprafejei

I 'tperafieiI

prelucrate Ra1urn

I

I6, 3- - 3, 2 0, 80

Degrosare 3, 2 - - 1 , 6 0, 63

1 , 6- - 0, 8 0 , 5 0Finisare 0, 8- - 0, 4 0 , 2 5

Daca pe masini de rectificat eu masadreptunghiulara se rectifica scule, se re-

eomanda urmatoarele valori pentru avan-sul de trecere s, ~i avansul de patrundere8p:

pentru avansul de trecere:-- degrosare, 1. .. 2 mm/cd ; .

-- finisare, 1. .. 1,5 mmjcd ;

pentru avansul de patrundere :

-- degrosare, 0,05 ... 0,150 mm.

Viteza de avan8 a mesei (pie8ei) Vm sedetermina, in functie de masina de recti-ficat, astfel :

--- -;-- '-

/~~,

/~ -{--~ )?f\I 1 . / ,'1/.5.) \

- t - t y ; ~ 1 f 1 ~ ~ ~ ~ ~ - r -~ f <,; 1

\1 \ ,..... \

\L.. :'-

I ~L-- ~ I~~ ~

a bTabelul 12.29. ~Avansll.l de piitrundere sP mm, pentru operatla de degro~are,

de rectificat plan en pel'iferia discului abraziv

F i g. 12. 14. Gr adul de a-coperire a mesei: a -- ro-tative; b-- dreptunglnulare.

pentru maslnt

0, 630, 80 8, 06, 3

P t I Viteza de avans a mesei t 1n1 m/ruin, pina la:

, - - - - ~~- - ~- - - - ~- - - - -16, 012 . 510. 0

8. 012. 510 . 0 32 , 020, 016 , 0 25, 020 . 0 32, 025, 0

Durabilitatea

Iie , TJ min Avansul de patrundcre, sp, mm

I i 0, 030

-4,0 0, 04 0 I 0 , 0 25 0, 020 0, 016 0, 013 0, 010 0, 0086, 3

I0, 030 I 0, 025 0 , 0 20 0 . 0 16 0 , 013 0, 010 0. 008 0 , 0 06

10 0 0, 025 0, 020 I 0, 01 6 0, 013 0, 018 0, 0 08 0, 006 0 , 0 0512 , 0 0, 020 0016 0, 013 0, 010 0, 008 0, 006 0, 005 0, 004,

ICoeficienlii-de-corecl'ie ( i , - C a v a n - s u l u i de piUr'u,nde,e

Natura materialului

A. In functie de natura -materialului de prelucrat

Diametrul discului abraziv DJ mIDI pina la:

250 320 400 500

1, 121 , 06

0, 961 , 17

Otel necalit

aiel caltt cu H RC 35 . . . 40Otel cillit cu H RC >40Font i i

0. 820. 780, 700, 86

0, 910, 870, 780, 96

LOO

0. 950 . 851, 05

B. In functte d e g r a d U ld e a c o p e r 1 r e -a mesei

Gra dul de acoperire, AmCoeficient de corectie

1, 000 , 7 1

- i - ---1-- I0, 25 I 0, 32 I 0, 40 I 0, 5 01, 40 . 1, 25 1. 12: 1 . 00

0, 630. 90

0, 800 . 80

111



Natura materialului 250 320 400 500

112 Normarea lucrdrilcr de rectificore

Tobelul 12.30. j\nmslIl de piitrundCl'e pentru rectlllearea de Ilnisare, pe maslnl de rectifieat plan ell

periferia dlseulul abrazlv

I

Viteza ~,c5ei, Vm I 63 I 8,0 ; 10,0 I 12,5 I 16,0 I 20,0 I 2;;,0 I 32,0m-rum f f j

I Avansul de patrundcrc, sp, mm

Avansul de trecerc, S I, mm/rot, pina la:

,

10, 0 0, 045 0, 036 0, 029 0, 022 0 , 0 18 0 , 0 15

I0, 012 0, 009

12 , 5 0 , 0 36 0 , 0 29 0. 022 0, 018 0 . 0 15 0 , 0 12 0. 009 0. 00716 . 0 0 . 0 29 0 , 0 22 0 . 0 18 0 , 0 15 0 , 0 12 0 . 0 09 0, 007 0, 00520, 0 0 . 0 22 0. 018 0015 0, 012 0 , 0 09 0 . 0 07 0 , 0 05 0 , 0 0 125, 0 0, 018 0. 015 0. 012 0, 009 0, 007 0 , 0 05 0. ( ) ( ) 4 0 . 0 0332, 0 0 . 0 15 0 . 0 12 0. 009 0 . 0 07 0 . 0 05 0 , 0 04 0, 003 0, 00240, 0 0, 012 0. 009 0, 007 0, 005 0. 00, 1 0 , 0 03 0, 002 0, 001

I

Coejicienf.i de corectie ai avansluui de patrundr-rl

_~. Functie de precizia dimensiunii de prelucrat ~i de adaosul de prelucrare

Adaosu total de prelucrare, A C,pill;:i 13.:

P:-e::izia dirncnsiuriii, mm,

pma la: 0,15 0,20 0,25 \ 0,32 I 0,45 0,55 0,65

Coeficien 1i de corect ic

0, 02 I 0. 32 0 , 4 0 I 0. 50 0. 6 3 0, 80I 1, 00 1, 25

0, 03 I 0, 40 0 , 5 0 0, 63 0, 80 1 , 0 0 1, 25 1, 600, 05

I0, 50 0. 63 0, 80 1, 00 1, 25 1 , GO 2, 00

0, 08 0, 63 0, 80 1, 00 1, 25 1, 60 2, 00 2, 50I -

B. In functic de natura materialului de prelucrat

Diametrul discului abra ziv, D mm, ptna la :

Coeficienti de corcc'[ie

Ote 1 necali t 0 , 96 1. 1 0I 1, 2 0 1. 30

Otel ealit ell H RC 35 . . , 40 0, 80 0, 90

I1, 00 1. 10

Otel c a l l t ell H RC >40 0, 56 0, 63 0, 70 0, 80FOllta 1 . 2 8 1, 45 1. 60 1, 75

c. in functie de gradul de acoper ire a mesei

Gradul de acoperire

1° , 25 10,50mesel, Am 1° , 32 0, 40 1 0 , 63 1 0, 80 1 1, 00Coefieient de corectle I 1.40 1, 25 1, 12 1, 00 0 . 90 O, SO 0, 75

- pentru masini en masa dreptunghiulara :

O v a·Vm =---=---

TO,7 . ~I • to, iS[mjmin] ; (12.14)



~40

>40

·LO

6. 35. 07. 0

6. 3

I7. 0

8.0 10.0

40 32 25 30 :5 G,

Norma tehnica la reclificat plan 113

- pentru masini eu masa rotativa :

c;'D , =TO.35. ~I .t

[m/min], (12.15)

in eare GUI iji Ctr sint coeficienti care depind de natura materialului de pre-luerat pe masini de rectifieat cu masa dreptunghiulara, respectiv rotativa,

pentru care se recomanda valorile : - pentru otel calit, Gnl =2,25; G,., =,48 ;

- pentru otel necalit, C rel = 2,50; G rr = 0,53 - pentru Ionta, G l = 2,90 ;Grr = 0,62.

Pentru durabilitatea discurilor abrazive T se recomanda valoarea de15 minute. Daea se alege alta valoare, din tabelul 12.31, se vor folosi coeficientide corectie pentru viteza dat.i in tabelul 12.32.

Tabelul 12.31. Durahllltatea medie a diseurilor abrazlve, T, min, la rnll~illi de reetlfleat plau

Natura operatiei

Degrcsarc Finisare

Felul prelucrarii

Cu partea trontalaa discului abra z.ivu perifcria discului abraz.iv

Diametrul discul ui abra ziv J), nun j

I ,Prccixia dimensiuni i de prelucra t , mm

L.'i. .imeadisci.lui nbruziv 250 I 320 I 400 I 500 ; 0,02 I 0,03 0,05 i O,OH j 0,05 0,08 I 0,12B~mm ., .

Durabilita tea medic, T min

Tobelul 12.32. Coerlelentl de cOl'ec ie a dlel.ei mesei ill Iunetle tic uUl abilitatea discului ahraziv, la

prsluerarea pe ruaslnl de reetltlcat plan

Durabilit atea d isoului abraziv T ming 10 15 20 30 40

Coerlclent ide corcctie 1. 3 1.0 O. S O. G 0. 5

b. Beetifiearea eu partea frontala a diseulu iabraziv, LR rectificarea eu

partea frontala a discului abraziv, indiferent de tipul masinii de rectificat,

exista numai avans de patrundere 8p in mm/rot sau mm/cd.

Valorile avansului de patrundere sint date in tabelul 12.33, pentru rec-

tifiearea de degrosare, ~i in tabelul 12.34, pentru rectificarea de Iinisare.

Latimea de aschiere raportata Bn mm, fata de care se dau valorile avan-sului de patrundere se calculeaza ell relatiile :

- pentru masini ell masa rotativa,

Br~Ap

1 C D ,[mm] ; (12.26)

8-c.S15



114 Normarea Iucrdrilor de rectificare

Tubelul 12.33. Avansul de patrundere pentru reettflcarea de degro~are, la maslnl de rectificat

plan en partea Irontala a dlseulul abrazlv

Latunea de aschiere raportata, Er, mm pina la:

Viteza mesei I

I i I I Im, m/min 20 32 50 80 125I

200 320

Avansul de patrundere, sp, Dun/rot sau mm/c.ds

'-

10,0I

0,065 0,048 0,033 0,023 0,017 0,012 0,009

12,5 0,054 0,040 0,027 0,019 0,014 0,010 0,007

16,0 0,044 0.032 0,022 0,015 0.011 0.008 0,006

20.0 0.033 0,024 0,016 0,012 0,009 0.006 0,005

25,0 0,026 0,019 0.013 0,009 0.007 0.005 0,004

32.0 0.022 0.016 0.011 0,008 0.006 0.004 0,003

40.0 0,016 0.012 0,008 0.006 0,004 0.003 0.002

Coeficienji de coreciie func;ie de natura mater al ului de prelucTal

Materialul Coeficient de corectfe I Materialul Coeficient de corectie

Otel calit en H RC

30 ... 40

0,85

1.00

1,05

o tel calit en El RC >40

O. 95 I OW necalitFonta

Obseroaiie, Pentru viteza mesei se recomanda : Dm = 10 ... 20 m/min pentru otel necalit ~i fonta ;

Dm =0 ... 40 m/min pentru otel calit.

- pentru masini en masa dreptunghiulara,

~Am [mm],Br= LM

(12.17)

in care D . ~i LlYI au semnificatiile din fig. 12.14, iar ~Ap se caleuleaza eu rolat.ia(12.13).

Viteza mesei Vm, m/min, la preluerarea pe masini cu mass rotativa, se

determina cu relatiile :

- pentru prelucrarea otelului neealit,

V-m =G v

[m/min] ;T O .8 5 . B ~ ·9 ·t

- pentru prelucrarea otelului calit,

G v[m/min] ;-

T O .6 5 . B ~ ·7 .t

- pentru prelucrarea fontei,

VJn =G v

[mjmin],T ·B

r• to ,75

(12.18)

(12.19)

(12.20)




Tabelnl 12.34. Avansnl de patrundere la reetirlearea de Iinisare, pe maslnl de reetlflcat plan en

partea frontnlii a discnlui abraziv

Latimea de aschiere raportata, Br, mm, plna la:

Viteza mesei 'Cm. ,m/min 20 I 32 I 50 I 80 I 125 I 200 I 320I

Avansul de patrundere, sp, mm/rot sau mm/cod.

10 0,024 0,020 0,016 0,013 0,010 0,008 0,007

12,5 0,020 0,016 0,013 0,010 0,008 0,007 0,006

16 0,016 0,013 0,010 0,008 0,007 0,006 0,005

20 0,013 0,010 0,008 0,007 0,006 0,005 0,004

25 0,010 0,008 0,007 0,006 0,005 0,004 0.003

32 0,008 0.007 0,006 0.005 0,004 0,003 0.002

40 0,007 0,006 0,005 0,004 0,003 0,002 0,001

Coeficie.nti de corectie ai avansultd de p4trunder&

A. in funct ie de precizia dimensiunii ~i de adaosul de prelucrare

.Adaosul de prclucrarc, A Cl mm, pl1l3 la:

Prcciz.ia dimensiunii, rum,

pina la 0.15 0.20 0.25 0,35 0,45 0,55 0,65

Coeficienti de corecj ie

1

I

0,03 0,40 0,50 0,63 i 0,80 1,00 1,25 1,60

0,05 0,50 0,63 0.80

I1,00 1,25 1,60 2,00

0,07 I 0,63 0,80 1,00 1,25 1, 60 2,00 2,25,

B. fn Funct ie de natura materfalului de prelucrat

Diametrul discului abraziv, DJ mm,

pina la:

Natura materialului 320 500 800

Coeficienji de corec[ie

Otel necalitOtel calit cu H RC 35 ... 40

Ote calit cu H RC >40

Fonta

1,00

0,80

0,55

1,20

1,201,00

0,701, 60

1,60

1,20

0,88

2,00

Obserua]ie, Pcntru viteza rnesei se recoman da : n =10 ... 25 rn/min pentru ofcl necalit : Om = 16 ... 40 m/min pentru otel cali t 5i Ionta.

Coeficientul Cv , care ~ine seama de natura materialului care se prelucreaza,

este dat in tabelul 12.35.

12.4.4. Determinarea timpilor ojutotori

Pentru rectificarea suprafetelor plane pe masini de rectificat plan cu masarotativa sau drsptunghiulara se considera ea timpi ajutaton, timpul tau pentruprinderea ~i desprinderea piesei, timpul ta2 pentru comanda maeinii, ~i timpul

ta5 pentru masurar de control.Timpul pentru prinderea ~i desprinderea piesei este dat in tabelul 12.36

iar timpul pentI'll comanda masinii este dat in tabelul 12.37. '



:\Iateriahl1 de prelucrat Caracteristicile discului abrazi y c

116 Normarea lucrarilor de rectificere

Tabelul 12.33. Valorlle eoellcleutulul Cv din relarille vuezel mesel, la

prelucl lrea pe maslnl de rectiiicat plan cu partea rrontaln a dlscului abrazlv

ot-i calit

Elcctrocorindon, liant ceramic, circular, 80; K - L

Electrocorlndon, Jiant ceramic, circular, 50; K - L

Electrocorinclon, liant ceramic, segmentl, 50; K - L

9

92

10 6

Otcl ncdiJit

Electrocorindon, liant ceramic, circular, 50; K- L

Elcctrocorindon, liant ceramic, circular, 80; K - L

Electrocortndon, liant ceramic, segmenti 80; K - L

1517

21

Font aCarburii sillclu, Iiant ceramic, segmenti, 50; L - M

Carbura siliciu, liant ceramic, circular, 80; L - 1\1

Carbura siliciu, Jiant ceramic, segmenti, 80; K - L

570

594

912

Timpul pentru masuran de control se va lua din tabelele 12.10 sau 12.21,

in functie de instrumentnl de masura folosit.

12.4.5. Determinarea timpi or de deservire

Timpul de deservire tehnica tat se determina cu relatia

tdt =,1 ·t,. t o j T [min], (12.21)

in care t, este timpul pentru indreptarea discului abraziv dat in tabelul 12.38,

T - durabilitatea diseului abraziv, min, tb - timpul de baza, min.

Timpul de deservire organizatorica, tdo se da in tabelul 12.39 in procente

din timpul operativ.

12.4.6. Determinarea timpului de odihno si necesitcti fiziologice

Timpul de odihna ~i necesitati fiziologice to , pentru prelucrarea pe masinide reetifieat plan se va lua din tabelul 12.24.

12.4.7. Exemplu de calcul

s a , se determine norm}' tehnic1 de timp pentru rectificarea de finisare a

unei piese din otel, tratata termic, cu dimensiunile ~i amplasarea pe masa mag-netiea rotativa a masinii de rectificat plan ell perlteria discului abraziv conform

fig. 12.15. Se Ioloseste disc abraziv E40KC - 400 XI50 ~ 205. Se prelucreazaun lot de 100 bucati. Adaosul de prelucrare Aa =0,5 mm.

Timpul de pregatire-incheiere din tabelul 12.26, poz. 1, 4, 9 ~i 15, va fi

Tp; = + - 10 + - 2,5 + - 0,7 =7,2 min.

Timpul de baza se determina cu relatia (tabelul 12.27)

t o = + - ~ + - l2 . Bp + - BD + - 5 .A = ~J[,

10 0O-v . ~t ·BD t n




T'abelnl 12.36. Timpi ajutatori pentru prtnderea-desprlnderea plesel, tuz min. In maslnl de reethieat

plan

A. Manipulare manuala

iPoz. I

~ 12

4.5

'Q

7

I INumar de

I Verificarea pieseI centraru prelucrate

\ , simultan

0,25 1 0,50 I 1,00 3,001 5,001 8,00112,001 20,0

Timpul de bucata, tal miu

Masa piesei, kg, plna la :


1 0,42 0,46 10,500,540,6010,64'0,7°1°,86

3 0,190,24 0,240,280,320,360,400,44

5 0,130,16 0,200,220,260,280,30,0,32

•• 1? 0,080,110,13

1

°,150,160,180,200,22

Fara 2:> 0,060,07 0,08 - - I - - -verificare 50 0,050,06 0,07 - - - 1 - -

75 0,040,05 0,05\ - - -

S 100 0,038 0,046 - - - - -

9 150 0,036 0,040 - \ - - 1 1-10 200 0,034 - - - - - - -

-- -------------------- ----11 In menghinii cu strtngcre 1 0,32 0.340,370,410,460,580.69

1 ? I mecanica cu ~urub, 2 - 0,21 0,240.271°.31 0,37 -

131 3 - 0,16 0.180.220.270.32 - -

14 Fiirii 4 0,14 0.160,20,0.24 - -

~5 I r----l vcrificare 6 0,12 0,140.1;.1 - - - -

16 ~ ., 8 0,11 0,120,1,,1 - - ~- -17 - if;- 10 0,1040,11 0,141 - - -

I 1 ' ?/' / ----I 1---- ----.--.--.--

I ~ , ' 'Cu veri-I

18 I ficare I

Pe masa maguetica

1 - .0.57 10.6210,6810.7510,8310.9411,19

B. Manipulare eu ajutorul masinilor de ridicat

----I--------------------------------------------------~----------------------

i oz,

~) I ,


30 I 50 I 80 1120 I 200 1 300

Timpul , lal min

Fiirii verificarca centriirii

Cu verificarea centrarii

19 1 Palan electric sau pneumatic

20 i--I 1 I

21 Pod ruJant electric j Fiirii verificarea centriirii

22 i Cu verificarca ccntriirii

2,9°13, oof3, 3°13, 6°13, 9°14, 303.703,90/4. 304.705,205,70

3,4013.5013.8°14,2°14.5°/5,00,4, 30j1, 505,005,40. 6,006,50

Obsetvuiii. 1. Valorilc date slnt pcntru prinderea farii aparatoare. La pririderca aparatorll se adauga

0,4 minute pentru fiecare set de piesc prinse impreuna. 2. In cazul prlnderii pieselor eu

mai mult de doua suruburi, pentru fiecare surub in plus se va a da uga cite 0,4 minute.

3. Pentru curatlrea mesel de aschii se adaoga 0,16 minute la fiee are set de piese prinse

tmpreuna.



Poz. Felul mfnuirflor ? i miscarilor de comanda

I Dirnensiunea prelucrata, mm

_----,---I . • \500 I >1500

I Timpul ttl ~ mill

118 Normarea lucrcirilor de rectificare

Tabelul 12.37. Timpi ajutator penu-u comanda maslnit, ta 2 min, la maslnl (le rcctificat plan

IApropicre a san retragerea :

1 picsoi de piatra

I 0, 060, 17

-,

2 pietrei de piesa 0, 10 0, 20----

' Pornirea avansului de trecerc 0, 03 0, 04 ---

4 CupJarea sau decuplarea vitezci mesei 0, 03 o .or

5 Schimbarea marimli vitezei de avans san a marirnii

I 0, 05vansului de treccre 0 , 07

6 I Schirnharea Iungimii cursei de apropiere a suportului pictrci,

I papusii mobile portpiatra sau portptcss, sau a axului portpiatra 0, 08 0, 09--I

7 I Pornirea si onrirea lichidului de riicire 0, 04

,?~ -,•• ILungimea (diametral] mesei, mm, pina la:

~ S

Icula de indreptat

]~ (400) I 1000(900) 2000(1500).3

Poz.

W ~E.~·

- cqRugozitatea suprafetei, Raj urn

~ -c ~.~r:~ ~~ 3,2,-1,6 I 0,8 I 0,4 I 3,2-1,6 I 0,8 I 0,4 I 3,2-1,6 I 0,8 I 0,4,

I~~1_8 1 I ~.g ~ ~

Timpul de indreptare, ti min

II

J1 20 1, 2 1, 3 1, 4 it 1,4

11, 5

1, 6 1, 6 1, I 1,

2

I

1 40 1, 5 1, 6 1, 7 1, 7 1, 8 1, 9 1, 8 1, 9 2,3 Diamant 60 1, 8 1, 9 2, 0 1, 9 2, 0 2, 2 2, 1 2, 2 2,- -- I- ---- ----

4 1, 4I

210 1, 3 1, 4 1, 6 1, 5 1,7 1, 6 1, / 1,

5 10 1, 1 1, 2 1, 3 1, 2 1, 3 1,4 1, 4 1,5 1,- -- -----

6 Role cu placute

20 1, 21, 3 2, 1 1, 4 1, 5 2, 3 1, 5 1, 7 2,

7 dure sau pietre 1 40 1, 4 1, 5 2, 7 1, 6 1, 7 2,8 1, 7 1, 9 3,8 ahrazive 60 1, 6 1, 7 3, 3 1, 8 1, 9 3, 5 1, 9 2, 1 3,

----

9 20 1, 4 - - 1, 5 - - 1, 6 - -10 Disc metalic 1 40 1. 6 - - 1, 7 - - 1. 9 -1-n

I--~1. 8 - - 1, 9 - - 2, 1

----- ----- --- - 1-=

; ; II 20 I 0, 4 0, 5 0, 6 0, 4 0, 5 0, 7 0, 5 0, 61 O.

Bare de I 1 40 0, 6 0, 8

1

1, ° 1 0. 7 0, 8 1, 1 0, 70, 91 1,

14 carborundum

I 2 I ~ ~ I 0. 9 0, 1 - 1, 0 1, 1 - 1, 0 1, 2 -15 0. 2 1°,2 - 0, 3 0. 3 - 0. 4 0, 4 -

8

Obseroaiii. 1. Decuplarca avansului de trccerc se suprapunc eu tirnpul de baza, 2. Cuplare a sl

decuplarca avansului de patrun dcrc ~i schimbarea marimii lui se suprapune cu tirnpul de

baza.

In care l = Drn = 328 mm=10 bucatd (fig. 12.15),K =1,5 (tabelul 12.27).

(fig. 12.15), II+ l 2 =15 mm (tabel 12.27),Bp = c l = 30 mm, BD =50 mm, Ac = 0,5

n=

111m,

Tobelul. 12.38. Timpul de Indreptare a discului abraziv, ii mln, la maslnl de rectiiicat plan

8

o



, ,

2,0

8,5

1,5

3,0

4, 00,5, ~

~o .o

~9,0 ~7,0

120 Normarea lucrarilor de rectilicare

Norma tehnica de timp pe bueata va fi 1V = TJii/n+ tb + t a + tdt +

+ t J... t - 17,2 '3 18 I 0 4' I 0 9 '> . I 0 07 J... 0 11 - 4 29 min : ';\~-,do i un - 100 T, j 'v' j ,•.••.•T I , - ,. , ':'1 T -,

=4,29 minute

12.5. Norma tehnica de timp la prelucrarea pe mcsinide rectificat fora centre

12.5.1. Determinarea timpului de preqctire-incheiere

Timpul de pregatire-ineheiere Tpi esto dat in tabelul 12.40.

Tabelul 12.40. Tlmp] de pregiitire-fnclleiel'e, Tp;, min, la mnslnl de reetifieat 1111'8centre

A. Opc~ratii curentc

Adaosul de prelucrarc,

mmModul deasezare C 3

pieseiPoz. Metoda de rectiflcare ~ 0,03 I > o . o a

Tlmpul, Tp., miu,

II I Cll schimbarca Ilncalului L ~ - ~ ,i Hcctlf'icare longitudinal i

de sustmcre 17,0sau de patrundere fara

opritor longitudinalFara schirnbarca Iinca-

2 Pe lineal lului de sust.inerc 11,0 D, O--- de susttnere

Cu schirnbarca liriealuhri

3 Rectiflcarca de patrulldere de sustlncrc 20,0 18,0

cu opri tori longitudinaliI Fiira schimbarca Iinca- I IIului de sustincrc 1:3,0 11,0

---, I

Prirniren si prcdarca documcn tatiei sau a comcnzii, cu indicut.lilc

nccesarc, a sculelor, dispoztttvclor ~i aparatetor de masura S,O .,.10,0

B. Operatti supJi.mcntare

6 :\Ionlarea si demontarca jghe aburilor

7 :\lontarea Implngatorului hidrauli c

8 Montarea si dernontarea opritorului Jongilndinal (fara impingiitor)

J Schimbarra disellllli abraziv a5chi c tor sau conduciltor

10

11

12

13

Indrcptarca discn lui abrazi v

(de dcgrosarc)

pe diamctru (eilindrie)

pc diametrul (profilat)

frontal sau pc razii

i Fara rcglarca unghlului de Inclinarc

Ia axei discului conducator

Cu rcglarea Inclinarll axei discului

conducatorIiecare trecere se schimba una din condit ll

14 lndreptarea discului conducator

15 Prelucrarea din ctteva treceri - la

' l' I



Norma tehnica la rectificat fara centre

12.5.2. Determinarea timpului de bozo

'I'impul de baza la rectiticarea pe masini de rectiticat fil . . ra centre se

determina en relatia :

_ l

+II

+l2i =l n

+B.

i.k [min],4 - S n

s n ]) , p(12.22)

in care: L esto lungimea piesei, mm; I I + 1 2 = B, eu B notindu-se h\i:imeadiscului abrazrv, mm;

8 - avansul in mm/rot;np turatia piesei rot/min ;i - numarul de treceri :

k - coeficient care depinde de natura operatiei ;

s m - viteza de avans longitudinal, mm/min ;n - numarul de piese din 10tuI care se prelucreaza.

Pentru k se recomanda Y810ri1e:a) rectificarea cu avans longitudinal:- de degrosare, k . =1,05 ... 1,2; - de tinisare, k =1,05... 1,2 ;b ) rectificarca ell avans de patrundere,- de degrosare, l e = 1,05 ... 1,1; - de finisare, k =1,10... 1,2.


Auansul 7ongit'lJelinal al piesei, la rectiticarea prin metoda avansului 10n-

gitudinal, se calculeaza ou relatia

SI =t c lp ·tga [mm/rot], (12.23)

in care ell' este diametral piesei, mm, iar C l . . - unghiul de inclinare a axei dis-

cului conducator, grade.V itee« c le aram» longit ttcHnal se calculeaza cu relatia

Sm = n ~D(/ c -nc/c -sin« 1 ) [mm/min], (12.24)

in car e Dac este diametrul discului conducator, mm; ?ldc - turatta disculuiCOlHl'U eator, rotjmin, iar 'r,=0,9... 0,95 este un coeficient de alunecare apiesci p e discul conducator,

I.Ja rectificarea prin metoda avansului de patrundere, pentru avansul depatrund.erc se recomanda:

- la rectificarea de degrosare, 0,002 0,010 mm/rot.

- la rectificarea de Iinisare, 0,002 0,005 mm/rot.

Pentru operatia de rect ificare de Iinisare numarul de treceri care se exe-

cuta este in functie de diamctrul piesei, latimea discului abraziv ~i clasa deprecizie (tabelul ]2.41).

Unghiul de inclinare a axei discului conducator ~i avansul de patrunderela. rectificarea prin metoda avansului longitudinal sint date in rabelul 12.42.

121

1000 U p

np = 'it .c lJ)

[rot/min], (12.25){

II

~

~}

f

~

~~'

122 Normarea lucrariJor de. rectificare

'I'urat.ia piesei se calculeaza eu relatia

Tabelul 12.41. Xwniirul de treceri la

rectificarea de finisal'e prin metoda avan-sului longitudinal, la masinl (le reetllt-

cat filra centre

Tabelal 12.42. Avansul de patruudere

~i unqhiul de lnelinare la rectiiicareacu avans lougitudinal, pe mastnl de

rectltleat f~lrii centre

. g I Dia met rul picsei «» .et I .l mm, pina la:+' 'N Latimea discului~'g0 abraziv, B, mm 16 1 40 I 100

, •..•• 1-<(...')

r o.~ \

Diametru \ Avansul de Unghiul depiesei dp; mm patrundere lnclinare a:

St' mm

I

~ 0,04-0,05 3,0-4,0

6-10 0,05-0,06 3,0-4,0

11-20 0,06-0,10 2,5-3,5

21~45 0,10-0,20 2,5-3,5

46-70 0,15-0,30 2,0-3,0

71-120 0,20-0,35 1,5-2,5

121-180 i 0,25-0,40 I 1,5-2,0

Numar de treceri,i

~100

101-250

>250

3 I1 ,1 I 52 3 4

123----

43

2

5

4

3

5

3

21

~100

6-7 I 101-250

_ _ I :>250

, ~100 1 3 '3 4

8 I 101-250 2 I , 2 3

, :>250 1 1 1 2-I ---100 ,2 I 3 3

9 101-250 1 1 I ' 2 2

I :>250 I 1 1

in care vp este viteza piesei care se determina eu relatiile :

- la prelucrarea prin metoda avansului longitudinal,

C ·d~,3. v p =T O :: 5 - 2 - t - . - s [m/min], (12.26)

- la rectificarea prin patrundere,

C ·d~3V = ~

P T D , 5 . ( 2 t ) O , 6 5[m/ruin] ; (12.27)

In care: c tp este diarnetrul piesei, mm;

T - durabilitatea discului abraziv, min ;

t - avansul de patrundere (adincimea de rectificare)mmjtrecere ;

avansul longitudinal in mm/rot;

un coeficient de corectie care tine seama de natura materialu-lui de preluerat pentru care' se recomanda valorile :

«) la rectificarea cu avans longitudinal,

- pentru otel necalit, C; =28; - pentru otel calit, C;=23 ;

in

8

Cv



Norma tehnica rectificat faro centre 123

b ) la rectificarea prin- pentru otel necalit,

0,85 ... 0,90.

Durabilitatea economica a discurilor abrasive se recomanda T =15 min.

Pentru rectificarea prin metoda avansului de patrundere, in tabelul 12.43

se recomanda valori pentru viteza de rotatie a diseului conducator vdc, m.min,§i pentru viteza avansului de patrundere Vt, mmjmin, pentru rectiticarea de

degrosare, ~i in tabelul12.44 valori pontru viteza de rotatie a discului conduca-tor ~i viteza avansului de patrundere la rectiticarea de finisare.

patrundere,

C l' =0,90 ... 1,0; - pentru otel ealit, C;

Tobelul 12.43. yiteza dlsaulu] enndueato« ~i vlteza avansutul de ldtnmllere la l'ectifle:ll'ea de l1e(l1'o-

sare, pe masini de reetlficat f a l ' a centre

Diametr ul piesei, dp, mm

6,3 10 16 25 40 63

6

1016

8,0

G , :1

5, 04, 0

5, 64, 53, 552, 8

4, 0 2, 8 2, 0 1, 43,15 2 , 2 8 1, 5 1, 122, 5 1, 8 1, 25 0, 92, 0 1,4 1, 00 0, 71

100 I 160

18-35 I 20-40I

1, 0 0, 710, 8 0, 560, 63 0, 450, 5 I 0,36

Durar-ilitatca

discu.lui abraaiv

T min

Vitezu avansul ui principal, rdc, m/min

10-20 12-22 12-~5 14-28 16-32 16-32

Vi teza avansului de patrundere, vtr, mm/ruin

25

Coelicienii de coreclie ai oilezei ouonsului de piiirundere [unclic de starea maierialului

Matctialul de prelucratDiametrul discului aschietor D, ruin, pioa la:

250 400 630

Otc neciilit

Otel callt

Fontii

{HRG 35-40

IlRG> 50

0, 910, 870,78

0 , 96

1, 000, 950, 851 , 0 5

1, 121, 060, 951, 17

Tobelul 12.44. Yiteza avunsutul principal (diseul eunduciitor) ~i vlteza avansulul de lliitl'un£lere la

rectificarea de Ilnlsare, pe mastnl de rectificat f.lnl centre

Diamctrul piesei,Viteza avansul ui principal

~'dcJ mi min

Lungimea de rectificat., L mm, pina la:

111111,

la:

25 40 63 100 160

Oj el necalit ,font.a Olel calit

Viteza avansului de pat.rundere vtr. mm/rnin

6, 3 12- 20 18- 22 5, 00 4, 50 3,55 2, 80 2 , 2 11 0, 0 13- 22 20- 25 4, 00 3,55 2 , 8 0 2, 24 1, 8016 , 0 14- 25 22- 28 3, 15 2, 80 2, 24

1, 8 0 1, 40

2 5, 0 15- 28 25- 32 2, 50 2 , 2 4 1, 8 0

1, 4 0 1, 1 240 , 0 17- 35 I 28- 40 2, 00 1, 80 1, 4 0 1, 12 0, 9053 , 0 18- 40 I

32- 45 I 1, 60 1, 40 1, 12 0, 90 0, 711 00 , 0 I 20- 50

\

3. 5- 56

\

1,25

I1, 12

I

0, 90 0, 7 1 0, 5 61 60 , 0

I22- 56 40- 63 1, 00 0, 90 0, 7 1 0, 5 6 0, 4 5

I



0,65

124 Normarea lucrcriler de rectificnre

TabeZ u l 12,44 (continuare)

Cocfjcienli de corectie ai avans,, u; de pit/fund.,.

A. Fuuctie de Ireapta de preczie ~i de adaosul total de prelucrare

Treapta de pr ecizie,

I

Adaosul total de prelucrare, 2Ac. mm, pina la:

ISO I 0,20 I 0,25 I 0,30 I 0,40 , 0,501 II

I

5

I0,40 0,;)0 0,63 0,80 1,00

6-7 0,50 0,63 0,80 1,00 1,25

8 I 0,63 0,80 l , [ 1,25 1,60

9 I 0,80 1,00 1, 25 1, 60 2,00

1,25

1,60

2,00

2,25

B_ in functle de natura materialului

200 I 400 630

Otel necalit 1,ilO I 1,20

I1,30

Otel eu H RC 35 .. .40 0,90

I1,00 1,10

Ote calit eu H RC >,50 (),60 0,70

I0,30

Ponta I 1,45 1,60 1, 75

Matcrialul de prelucrat

I Diametrul discului abraziv a~chietor D, mm, pina la:

10 20 30 ~ 50;;

Obseruatie. Se recomanda ea marimea vitezei avansului de piitrundere la finisare sa nu dcpaseasca

pc cea folosi ta la operatia de degrosare.

12.5.4, Determinarea tirnpilor ojutotori

In cazul rectificarii fara centre, timpul ajutator este format din t.impulta2 legat de trecere (tabelul 12.45), ~i timpul ta5, pentru masuratori de control(tabelul 12.10).

Tabelul 12.45. Timpi ajuliitori legali de trecere, ta2• min, la maslnl de recthtcat Iiml eentre

1

2

I ?';etocla de~,[etoda de asezare a picse i I scoarere a piesei :

I

· Pc lineal - - I ~ranua~ . ---- ';.-0-,-0-,1 '1,.-0-,-05 -0-,-6- '-0-'-0--; 1'-0-'-1-0-

D1SPOZltlV

. i automat 0,03 0,03 0,0-1 0.05 0,071---' I ,-----I----~--~

3 I Longitu- I Pe jgheab sau in dispoz i- i . / ' 0,02 0,02/ 0,025 0,03 0,04

. tiv de atimentare I Cad in bazin

4 I dina I Pe lineal i I 0,025 0,03 0,035 0,04 0,05

' I 1

Diametru piesei , dp, mm

Metoda de

rectificnre

Timpul, ta2 min

Prin

patrundere

Controlul pieselor se face periodic, in functie de metoda de prelucrare,

de adaosul de prelucrare ~i de diametrul piesei, Numarul de piese prelucratedupa care se face controlul este dat in tabelul 12.46.

Norma tehnica la rectifica faro cent le 125

Tobclul 12.46. Xum,lr de Illese nupa care se face m.lsuratoare de control, la prelucrare:,

pe masml de rectificat fiirii centre

II,Jetode de rectificarc

Prl]) patr-undere Longitudinal:~'t03.0Sulde

prel11?~re

mm, plna la:Diametrul piesei, dp, mm

5 10 20 30 50 SO 5 10 20 30 so I 80

Xumar de piese

1

I2

2 .:1.

3

I6

~ O5 8

II

II

I II <

I2

I

1 ~ 1 1 3 22 15 1 7 6

;3 2 I 2 1 1 4 3I

'v 22 2 18

I 5 3 I 3 2 2 6 5 35 3 27 25I I

,Ii 6 I 5 4 I o 7 I 6 4 35 3 27,)

I I


'I'impul de deservire tehnica tdt se calculeaza eu relatia

1,1·i ·tb [min],tdt = T (12.28)

in care Teste durabilitatea discului abraziv, min, t u - timpul de baza, min,t, - timpul de indreptare a, discului abraz iv, rnin, dat in tabelul 12.47.

Timpul de descrvire organizatonca tela este dat in tabelul 12.48, in pro-cente din timpul operativ.

12.5.6. Determinarea timpului de odihno ~i necesitoti fiziologice

Timpul de odihna si necesitati fiziologice,procente din timpul operativ,

este dat in tabelul 12.49, in

12.5.7. Exemplu de colcul 0 1 normei teHnice de timp

la rectificarea f o r a centre

Sa se determine norma tehnictl de timp pentru rectifiearea de finisare ,

pe masini de rectiticat f a x a centre, a unui bolt eu dimensiunile c lp =45mm ~i

lungimea 1 ,= 75 mm, din 01-,045 tratat terrnic. Masa piesei este de 0,86 kg.Adaosul de prelucrars 2.Ac =0,5 mm. Se preluereaza un lot de 100 bucati en

disc abraziv E400C - 500 x 150 x 305.'I'impul de pregatire-incheiero (tabelul 12.40, poz. 2, 5,6,10,14) va fi

T~'i = 9 + 10 + 2 + 3 + 9 = 33 minute.

'I'impul de baza se calculeaza ell relatia (12.22) in care L = 75 mm, n =100 bucati, B =150mm,i =1 degrosaro si i=4 finisare (din tabelul12.41

pentru clasa 2-21, B =150 mm ~i d., = 45 mm), k = 1,2 pentru degrosare ~iIinisa.re.

Adaosul de prelucrarc pentru finisare, penru 0 treeere, este 0,04 mm, deciadaosul de prelucraI'e pentru toato cele patru treceri va fi 2t = 2 '0,4 '4 =

126 Normarea Iuerarllor de reciificare

Tubelul 1.2.47. 'I'lmpnl de Indreptare a dlscului abrazlv, i., min la ruaslnl de rcctilicat fa l'a centre

1. Indreptarea supraf'etelor cilindrice drepte sau prof'Ilate

Scula de indreptat

13,2-1,6/0,8 1 ° , 4 13,2-1,610,8

i

I Diamctrul maxim de rectificat , mm

, :::z;tatoa sUp~afejei'R a . , > v _ n : OI

Latimea

disculuiabrazlv,

E, mm

Poz.Suprafajatndrcptata

0,4

Tirnpul de indreptare, tt, rnin

r - - l 0 - o - - - / 3 , 7 1 : 3 , 7 : , 5 ' 3,8 3,8 / 1 '1, G

I150 . 4,4 4,'1 5,7 I 4,5 '1,5 5,3

~~a~:~tal~l~liC sal err-ion I , I_ ::~~_ 5,5 5,~_7,0 II~~~: ' I Q I 1~0 :' 3 ~, ~ 4, ~ ~, 4 1 ~,6 4, ~Ci I ~ I 100 1 ;:,,6 ~,6 I ~ , ~ I ;),7 ~,7 ~'

__ 6_

1

I i~~~_I~_ ;)'9_~ I_~ .. .I~ I~

7 I100

I 3,0 3,2 5,51 3,1 3,3 5,68 1 150 3 4,0 7,3 3,8 ki,l 7,4

9 , Role din aliaje durc sau I 200 ,1, '1 j 7 8,7 '1,5 '1,8 8,8

disc de carborundurn -------, I - - - - ----I-- --- ---I 100 I 4,1 4,4 5,8 4,2 4,5 5,9

., I 150 5':-)1 5,7 8.9 5,4 5,8 9,0

I 2 0 0 G,5, 6, 9 I 1~~1 6, G 7, 0 11, 2

1

2

3

10

11

12

2. [ndreptarea suprafctclor frontale si a razelor

Poz:

Bare de carborundumsau crcioane de

diamant

Diametrul maxim de rectificat, nun

<60 > 60

5Cl:iJ de indrcpta tSuprafajaIndrepta tii IH .:lza R, llunl Adaosul pe [aza, mm

1,0 0,2 i 0.5 \ 1,0,2 0,5

Tirnpul de tndreptare, t.£ , rnin.' I

I 0,24I

0 0,24 0,24 i 0,40 0,40 0,40

3 I? i 4 1 I 0,68 0,54 0,31 I 0,70 0,61 0.40

2 0,84 0, ~6 I 0, ~3 O,;~ 0,63 0,40

I I 5 ~ i 1,10 0, , 4 I 0,~1 1,_3 0,86 0,58

,.,i.J

14

1516

=,32 mm. Pentru degrosare se calculeaza 2t =0,50 - 0,32 =0,18 mm.

Avansul longitudinal se calculeaza eu rclatia (12.23) 81 =~45 -tg 3 =

=e '45 '0,0524 = 7,4 [mm/rot], in care c t p = 45 mm ~i C l. =3° (tab el 12.42).

Viteza perife-rid a piesei se calculeaza en relatia (12.26)

t'p =a t . · a ~ · 3

23 .45°.3

=~21,62 [m/mill J .15°·3 '0,2 '7,4O . 5 -u -s ,

T t. i di lui d v 1000't,p 1000 '21,62 0) 95 [ tj . ]uratia iscu UI con neater ?lrlc = = =c.~ ,. 1'0 mm i.

~·Ddc 'It·300

Din cartes masinii de rectificat £ U T a centre tip 3180 se alege ndc =22 rot/min.



Norma tehnico a rectificct f a r a centre~ -~---.------------

Viteza de avans se deter-

mina eu relay ia (12.24)

'lc l clt.l 12 . .;.~8. 1;rr]TI j er.nu {c~('I\iJe C ££~I:i::n::'{(Hitt1.,

tdo' la masini de reetifieat Hira centre

Sm =It ·Ddc · fl.dc 'SIn IX •• ~Diametrul maxim al piesei, d , mm, pina la:

Metoda derect.ificare 60 150 > 150

= 'It ·300 ·22 '0,523 '0,95 = T'impul , t , in ~'; (KL din timpul operativ T

= 1030 [mm/m in]1 Cu racire

2 Para l'acire

2,8

1, 6

1,5

1,2

1,8

1, 4

Timpul de baza tb =

75 + 150 .5.15 =0061030 ·22 ' ,

minute.De precizat ca t.impul de

baza s-a determinat global,

pentru treeerile de degrosare

~i tinisare; eonsiderind ace-

easi viteza de avans srn Dacase schimba viteza de avans

prin schimbarea unghiului de

inelinare a axei discului eon-ducator la finisare faya de degrosare, bimpul de baza se va caleula separat.

Din tabelul 12.45 poz. 3 se ia ta2 =0,04 min, iar din tabelnl 12.10, poz. 1

se ia ta.5 =0,31 min.

Timpul ajutator va fi, t a = t a 2 + t a 5 = 0,04 + 0,31 = 0,35 min.Timpul de deservire tehnica se determina en relatia (12.18) ta t

1,1'4,4

r 'I'impul de deservire organizatorica (tabelnl 12.48 pot. 1) va fi ta o =

= (0,06 + 0,35) 1,5/100 = 0,006 min.

'I'impul de odihna ~i necesitati fiziologice (tabelul 12,49, poz. 2) va fi

ton= (0,06 + 0,35) 6,0/100 =0,025 minute.Norma de timp pentru prelucrarea unei piese va fi KT =Tptfn + t +. . ~

't I fit ,. 0D 0 o r : . ...L () ~ I n r\') + 0 nOn , 0 o')~ 07q1 . IT - -'''I-dtl doTton= 100 I , V i 1),o0i V,c-, ,cl Q T , ~u = J~. mIn/,JUC.

tdo=Top· [(/100

Tnbeinl 12.49. Timpnl de odihna ~i neeesltatl fiziologice, ton

la=maslnl de rectificat fal'a centre

i

Poz'11Iasa picsei, kg

I

'Limpul operat iv, min

~O,l > 0,1

Ttmpul ton' in ':;, din T

5,0

6,0

7,0

1

2

«0,5

«1,0

>1,0

6,0

7,0

8,0

'0,06 =0,02 mill, in care tt =4,4 minute (tabelul 12.48 poz . 2).

127



-

Introducere

i 'j?¥::~Y V V

9 - c. 315

1

Il

I .

L

J s = ' R : ; ~ r . 1 1o i -''-

\ ::. )

Fig. 13.2. Rectificarea simultana a ambelor

flancuri prin procedeul Niles.

Fig. 13.1. Succesiunea fazelor de lueru la reetifi-

earea flane cu flanc a danturii cillndrlce prin

procedeul Niles.



3 Normarea la rectificat roii dinfate ~i caneluri

revenirea pietrei in pozitia de lucru ; rectificarea flancurilor drept ~i sting alegolului 2, cu miscarea de rulare spre dreapta etc.

Productivitatea rectificarit simultane a doua flancuri este de 1,25... 1,66ori mai mare decit productivitatea rectificarii prin procedeul flanc cu flanc.

Deplasarile de avans care conditioneaza marimea normei tehnice de timpla rectificarea rotilor dintate cilindriee prin procedeul Niles sint : avansul de

trecere 80

mm/c.d., (avansul transversal al rotii de prelucrat la 0 cursa dublaa capului portpiatra), deplasare in cursul careia se genereaza profilul dintelui;

avansul de patrundere 8P1 mmrtrecere, care corespunde unei miscar de reglare

pentru indepartarea intregului adaos de prelucrare de pe flaneurile dintilor,

- + - f j - - f f : :: : ::

;;:/ 001 1r t \ . ]J

Ti

I~

-.-& --: : / f fI

~

Fig. 13.3. Rectificarea dantu-

rii cilindrice prin procedeul

Niles :

1 - disc abraz.iv; 2 - cremaliera dereferinta ; 3 - roata dintata ; I,ll,

Ill IV V miscarile de lucru.

][

Fig. 13.4. Rectificarea danturii cilindrice prin .procedeul

Maag : J, 11; 11J, J V, V - mlscari le de lucru.

prin treceri succesive de xiegroeare, semifinisare ~i finisare. Instalarea rotii

dintate de prelucrat, la procedeul Niles, se face cu axa rotii verticala, pe undorn centrat pe masa rotativa portpiesa.

La procedeul J\lIaag cremaliera generatoare este materlalizata cu ajutorulsuprafetelor frontale a doua pietre-taler, care pot rectifica fie flancurile ace-

luiasi gol (fig. 13.4), fie alte doua flancuri neomoloage ale danturii. Oinematica

procedeului este asigurata de miscar similare eelor de la metoda Niles, cu urma-toarele observatii : miscarea IIde avans rectiliniu alternativ, in lungul dintelui

este executata de catre piesa de prelucrat ; miscarea derulare circulara, III ~iIV,este alternativa in cursul rectificarii flancurilor aceluiasi gol al danturii ; miscareade rulare, prin componentele sale In ~i IV, este 0 miscare rapida, in timp ee

avansul longitudinal IIeste 0 deplasare lenta.Unghiul e r . (fig. 13.4) al axelor pietrelor-taler, in raport eu un plan orizon-

tal, are valori de 15° sau 0° ~i difera de valoarea standardizata de 20° a un-ghiului de angrenare. Ca atare, la procedeul Maag, cereul de rulare difera,in timpul prelucrarii, de cercul de divizare de la angrenarea cu eremaliera

generatoare standardizata, fiind necesara 0 reglare corespunzatoare a masinilor-

unelte de rectificat dantura. Deplasarile de avans care conditioneaza valoarea



Introduce re 3

normei tehnice de timp la procedeullVIaag, sint : avansul de trecere, 80 mmjrulare,

adica avansul longitudinal la 0 rulare si avansul de patrundere 8p

mmjtrecere. Instalarea piesei de prelucrat, la procedeul Maag, se realizeaza

cu axa rotii dintate orizontala pe un dorn fixat pe sania transversala portpiesa.

Procedeul Lees- Bradner

este °varianta a procedeuluilVIaag,la care datorita contac-tului Iiniar dintre suprafetele

frontale ale pietrelor taler ~i

flancurile dintilor de rectifi-

cat, nu mai' este necesaramiscarea de avans longitudi-nal. tn acest caz, tnsa, nu pot 'fi rectificate danturi a CarOl'

la~ime depaseste 0 anum ita

valoare, functie de diametral

pietrelor-taler (spre exemplu,

pentru diametre ale pietrelor-taler de 500 mm, la~imea maxi-

ma a danturii rectificate este

de 40 mm).

La toate procedeele de

rectificat dantura cilindrica, prezentate mai Inainte, productivitatea operatiei

tehnologice este limitata, in special, de operatia de divizare ~i de necesitatea

unor misear suplimentare asociate acesteia (retragerea sculei, inversarea sen-

sului mi~carii de generare etc.),Proeedeul Reihauser de rectificare a rotilor dintate cilindrice, prin rulare

continua, Ioloseste drept scula abraaiva un melc arhimedic cu 1-:-2 inceputuri,

avind un profil cu flancuri rectilinii in sectiunea axiala, Cinematica pro.cedeuluieste asigurata de urmatoarele miscari (fig. 13.5): misearea principals de

rotatie a melcului abraziv I; miscarea de avans rectiliniu, executata de catre

piesa, pentru rectificarea dintilor in lungul flancurilor Il; miscarea de divi-

zarea rotii dintate III ; miscarea de avans radial IV, stabilita la inceputul prelu-

crarii, ea 0 miscare de reglare.Piatra-mele cu un singur inceput se foloseste la rectificarea rotilor dintat

cilindrice, cu dantura dreapta sau inclinata, avind clasa de precizie 6, iar cea cu

doua ineeputuri, pentru rectificarea rotilor dintate din clasa de precizie 7.

Datorita dimensiunii mari a scnlei, orice dezechilibrare dinamica a aces-

teia, ea ~i orice eroare data de lantul cinematic al miscari prineipale se reper-

cuteaza asupra preeiziei danturii rectificate. De aceea, este necesara dotarea

masinii-unelte cu dispositive pentru eehilibrarea dinamica a sculei, iar lantu

cinematic de antrenare are 0 eonstructie deosebit de simpla, permitind lueI'ull

cu 0singura turatie a meleului abraziv. Productivitatea procedeului este afecta-

ta de timpul destul de mare consumat cu profilarea repetata a sculei. Unele

masini-unelte moderne sint prevazute atit cu dispozitive pentru compensarea

uzurii sculei, cit ~ipentru realizarea automata a profilarii sculei in timpul lucru-

lui, Roata din~ata deprelucrat se monteaza eu axa verticala, pe un darn fixat

pe sania portpiesa.

Reetifiearea eanelurilor exterioare (arbori canelati) se realizeaza in mai

multe variante (fig. 13.6), in functie de forma discului abraziv, schema de

1-- ~..... _

Fig. 13.5. Rectificarea danturii cilindrice prin procedeul

Reihauser.

39



132 Normarea la rectificat roti dintote ~i caneluri

reglare a acestuia ~ide numarul de operatii necesare. Daca se utilizeaza un discabraziv profilat, rectificarea unei caneluri se poate executa intr-o singura ope-

ratio (fig. 13.6, a). Rectifiearea unei caneluri poate avea loc ~iin doua operatii :in prima, eu ajutorul unor discuri abrasive simple, se rectifica flancurile cane-

lurii (fig. 13.6, b ), iar intr-o a doua operatic se rectifica fundul cilindric al aces-

teia (tigura 13.6, c).

a c

Fig. 13.6. Proccdee de rectificare a canelurilor : I,ll, Ill, IV- miscarile de lucru.

Cinematica rectificarii eanelurilor este realizata prin urmatoarele mis-

cari : miscarea principala de rotatie a pietrei abrasive I; miscarea de avansrectiliniu, in lungul eanelurii 11; miscarea de divizare, intermitenta, executata

la sfirsitul prelucrarii unui flanc sau unui gol al canelurii Ill; miscarea de avans

de patrundere pentru indepartarea intregului adaos de preluerare IV, inter-mitenta, efectuata la sfirsitul fiecarei curse duble a diseului abraziv. In Iunctie

de schema de reglare a discurilor abrazive, poate avea loc 0 rectiticare simul-tana a mai multor flancuri ale canelurii exterioare.

13.2. Determinarea normei tehnice de timp

Norma tehnica de timp la rectificarea rotilor dintate ~i a canelurilor, se

poate determina cu relatia

~NT =Tp dn +~tb + ta + tdt + tdo + tOJl' [(13.1)

in care semnificatia notatiilor folosite s-a prezentat in cap. 3.

13.2.1. Determinarea timpului de bczd

La rectifiearea rotilor dintate cilindrice, prin proeedeul Niles, timpul debaza se determina cu ajutorul relatiei

t, =2z [ L r id + is + if ) + r (id + is +i,)], in care: (13.2)Std na Sts n. Stf nf

z este numarul de dinti ai rotii dintate :L, - lungimea eursei de lueru in directia miscarii de rulare, mm

(tabelul 13.1);ia, i., if - numarul de treceri pentru rectificarea de degrosare, semifini-

sare si, respect iv, finisare ;

Determinarea normei tehnice de timp 133

Tobelui 13.1 Lungimea eursel de lucm in direcJia mi~cii.rii de rulare, la procedeul Niles

IModulul normal mn, mm

Numar ul de - - - - - - - , - - - - - - - , - - - - - - - , - - - - - - , - - - - - - - , - - - - - - , - - - - - - - , - - - - - - , - - - - - - - , - - - - - - -dinti, Z, 3 I 3,5 4 4,5 5 6 7 8 9 10plna la:

I Lungimea curse de lucru in directia mircarii de rulare, Lr, mm.I I

1 32 38 43 49 54 65 I 76I

86 97 108)

I6 33 38 44 50 55 s e 77 88 99 11020 33 39 ,14 50 55 66 78 89 100 11125 34 40 45 51 56 68 79 I 90 102 11332 34 4-1 46 52 58 68 R l 93 104 11640 35 '11 47 53 58 70 82 94 105 11750 36 41 47 53 59 71 83 95 106 11860 36 42 48 54 60 71 84 96

I107 119

80 36 43 48 55 60 72 95 97 109 12 1100 37 . 43 50 55 61 73 86 98 110 123

Tabelul 13.2. Adaosul de prelucrare la rectlfi-

earea rotllor dlntate cilindrice, prln proeedeul

Niles

Tobelul 13.3. Avansul de patrundere la reetltlea-

rea rottlor din, ate ciIindrice, prln procedeul NiJes

I

I

Numar 1 \ Avansul de patrun-Natura trecerti de treceri dere, sp, mmftrecere

Adaosul de

prelucrare,

Ac. mm,ptna la:i

Mod lul '\---'I;-----.,-i ---,·----'1----normal 100 i 200 I 300 I 000 100

tnn pina la r]

II

Diametrul de divizare Dd., mm, ptna la :

Degrosara I . .

I0, 070- 0. 080

0, 20 I Semifinisare 1 0. 030I Finisare 1 0, 020

1 Degrosare I *

\

0. 080- 0. 0 900, 25 I S~n:inifisare I 1 0. 0 15

Finisare . 1 0. 015

I Degrosare I * '

I0. 080 - 0. 110

0. 35 Sernifinisare 1 0. 050Finisare I 1 I 0, 015

2

3 .. .4

5 8

9 1213 15

0, 100. 12O. l u

0. 160. 180,20

0. 250, 30

0, 129. 160 , 180. 2 0

0. 200. 250, 300. 35

0. 3 00. 3 50. 40

*) A se vedea relatia 13 . 3 )

Tabetul 13.4a. Avansul de trecere la rectiiicarea rolilor dintate cillndrice, prln procedeul Niles

Adaosule 1

IDi ametrul de di vizare Dd,mm, pin a la:

prelucrare, ACI Natura trecerii

I I SO-160 Im pina la:i < 40 40-80 160-250 I > 250

I Degrosare ~i semifinisare

I1, 7

I2 . 1

I2 , 7

I3 . 3

,4. 6

0. 20 I Finisare 0. 7 0. 9 1. 1 1. ·1 I 1. 8

I Degrosare ~i semifinisare i 2 . 3

I

2 . 9

I

3 . 7

I

4. 6

I

5. 30. 2 5 Finisare

1 0. 5 0. 65 0. 8 1. 0 1. 4

I Degrosare ~i semifinisare

I2 . 0 2 . 5

I3 . 2

I3,9

I4. 6

0. 35 I Flnisare 0. 5 0. 65 0. 8 1. 0 1. 4

Obseroatie. La reetifiearea rotilor dintate cementate ~i calite eu HRCi> 56. rnarimea avansului de

trecere va fi corectata eu coeficientul kst=0,8.

Std, 8e . , StI - avansul de trecere la rectificarea de degrosare, semifintsare si,respectiv, finisare, mmjc.d, (tabelul 13.4, a §i tabelul 13.4, b ).

nd, n nf -- numarul de curse duble pe minut la degrosare, semifinisare ~i

finisare, e.d.jmin ; ,

't' - timpul de comutare - divizare, min (tabelul 13.5).

4 Normarea la rectifica r O f i dlntcte ~i conelurl

Numarul de treceri pentru rectificarea de semifinisare si finisare, is =

=f =1. Pentru rectificarea de degrosare, numarul de treceri id se determinaeu ajutorul relatiei

Spa

unde Ac este adaosul de preluerare pe un flanc al dintelui, mm (tabelul 13.2);

spa, SPSl Spf- avansul de patrundere la rectificarea de degrosare, semifinisare

~i, respectiv, finisare, rnm/trecere (tabelul 13.3). Dad roata dintata este rea-

lizata in clasa de precizie IIl, sau superioara acesteia., atunci se va efectua 0

treeere suplimentara fara avans de patrundere,

Numarul de curse duble pe minut n jU = d, 8,1) se determina eu relatfa

nJ =1000 vj/(2L) [c.d.jmin], U = d, s,1), (13.4)

unde », este viteza de avans longitudinal la reetificarea de degrosare, sernifini-

sare ~i finisare (in directia mi~earii 11, fig. 13.1), m/min ; pentru rectiticarea de

degrosare, va =13... 18 mjmin, pentru reo-

tifiearea de sernifinisare, Vs = ... 13 mnniniar pentru rectifioarsa de finisare, v

f=7 ... 9

mjmin ; L - lungimea eursei, mm, determi-nata cu relatia

in care B este latimea rotii dintate de recti-

ficat, mm, iar ~o'este unghiul 'de inclinars

de rererinta al danturii, grade.La rectificarea rotilor dintate cilindrico

prin proeedeul lVi:aag, timpul de' baza se de-termina cu relatia

[L ( ia if ) + ( ')'b = Z -- -- +-'- Ta la + Tf if , In care:nr Sta Stf

Z este numarul de dinti ai rotii de prelucrat ;

n; - numarul de rulari simple ale piesei, rularijmin (t.abelul 13.6);

ia ,£ f - numarul de treeere pentru rectificaroa de degr osare, res pectiv de

tinisare ;Tobelul 13,-5. Tlrnpul de eomutare ~i dlviznrn, pantru n tree ere, la l'ectificnl'ea ro ilol' alnlate

elllndrlce pe maslnl de l'ecHficat.. '''~1 dln ate de tip Nile_s _

Tabelul 13,4b, Avansul de treeere la rec-

tificarea rotllor dlntate elllndrlee, prin

proeedeul Niles, pentru treeerea de fini-

sare, in eazul unel rugozi~iHi a supra-

ietei prelucrate Ra< O,8 [1.ffi

Numarul de dinti, z, ai rotii, ptua la :

MOdUIU l I

normal, 15 211 1 35 I 50 I > 50

mn. mm

Avansul de trecere la Iinisare St mm/c.d.

1

2

34

>4

0, 4 00, 4 5

0 , 500 , 550, 6 U

0, 4 51 1

0 , 5J

1

O, 551 0, 6 00, 50 0, 55 0, 60 U, 65

0, 55 0, 60 1 0, 6 51 0, 7 00, 60 0, 651 0 , 7 °1 0 , 7 50, 65 0, 70 0, 75 0, 80

Modulul r:or~mal 1nn,

mm, pma la:

:2

3

4

5

0 , 0 350, 0, 4 00 , 0 400 , 0 400 , 0 400 , 0 40 ,0 , 0 45

i 3

7

>7

. A - (Spf + 8ps)1 a = (13.3)

L=- -. +(5 ... 10)mm, (1.35)cos ~ o .

(13.6)

Diaraeirul de divieare al ro tii, Dd, m:n, pina la;

150 200 250 > 250

'Tirnpul de comutare ~i divizare, pentru 0 t.recere, 7, min

0 , 0 40O, Ol e 5

0 , 0 450 , 0500 , 0500 , 0500 , 055

- 055 I 0 060

0 , 0 60 I 0 , 0 650 , 0 65 i 0 , 0 700, 070 0, 0750,075 0 , 0 800, 030 0, 0850, 085 0, 090

0 , 0 450 , 0500 , 055O. OGO0, 0600,065

0 , 0 70




Tabelul I3.G. Iliumarul de rnl:ki pe mlnut ale plesal, la rectlfiearea rorilor dintate

elliudriee, prin proe edenl llIang

l-lodulul normal, 11ln,

mm, plna la :

I Unghiul de 1 ' - - - - - - ,nc linar e de 40

'

I refer-in'[a, 1 3 : . .

I pin la: I Numarul de rulari simple pe minut., 1lr,

Dlametru de divi zarc Dd, mm, ptna la :

63 100 160 250 > 250

0 150 160I

170 190

I200 200

2 , 5 15 100 110 120 130 140 15030 75 85 90 100

I110 115

45 60 65 70 75 80 85

0 145I

150 155 I 180 190 1904, 0 15 95 105 115

I125 135 145

30 70

I80 85 95 105 110

45 55 60 65 70 75 80

0 I - 140 145 I 160 17 0 1806, 5 15

I- 100 110

I120 13 0 140

30 - 75 80 90 100 10545 - 55 60 65 70 75

I 0 -j

-

I130 135 140 145

I15 -

I- \ l 0 \ l 5 100 105

10 , 0 30 - - 70 75 80 8545 - - , 50 60 65 70

Tabelul 13.7. Adaosul de preluerare pe un fl-lnc

111dintelui, la reetiflearea rotllor dintate cilimll ice,

prtn proeedeul Maay

Tabelul 13.8. Avansul de patrunder e la rectiii-

car ea rotnor dlntate cilindrlce prin proeedeul

Jliaag

1 Diametrul de divizare Del. mm, plna la:, .

MOdU.IUInormal I 100 1 200 I 300 1 500 12001nn, mm I I

I Adaosu de prelucrare A c. mm

\ Numar deNatura trecerii I treceri

Avansul de patrundere,

sp mmftrecere

Finisare if 0, 005- 0, 015

; ; ; 0, 10 0, 12 0, 16 -. -3 - 4 0, 12 0, 16 0, 18 0, 20 -5- 8 0 . 16 0. 18 0, 20 0, 25 0, 3 0 )·-12 - 0, 20 0,25 0, 30 0, 35

13 - 15 - 0, 3 0 O, 35 0, 40

Dcgrosare id 0, 030- 0, 07 5

T'abelul 13.10. Ttmpul de eomutare sl

divlzare la reetlflearea rotllor dlntate

eilindrle« pe maslnl de rectifieat rotl

diu late de tip JHaagTabelul 13.9. Avunsnl de treeer e la

reetillearea rotilor dlntare eillndrlce

prln procedeul Maag

INatura trecerii

Dlametrulpietrei Degro~re I Finisare

-taler, D., m m l

1

220 I O, O? O I 0, 015

2S0 1 0, 03 0 I 0. 020

- - - - ; - ; - · - - 0, 03 5 1- - 0- , 02 5

\

. Lungimea dill~telull l, mm

.; 20 : > 20

1--------_· ------\Avansul de trevere s t, IDn1frulare

----I~'~)--, ;~ I ' ~ ' 70- 2 , 9~

12,c.U-l,OD 1,45-0,8D.

r/. m inNatura

treceri i

J).'·u:rO~[lre

Finisare

Std, Stf - avansul de trecere I n , rcc+ihcarea (io U(';':IO~are, respectiv de f'inisar e,

mm/rulare (tabslul 1:3.9);

Ta , : f - timpul de eomutare ~i divizare psntru 0 trecere de degrosare, res-

pectiv finisare, rnin (tabelul 13.10);



136 Normarea la rectificat roti dlntote ~icaneluri

L - lungimea totala a cursei de rectificare pe directia dintelui, mm,

rezultata din relatia

L = B + 2 Vh iD, - h) + 20 [mm], in care: (13.7)cos ~o

B este latimea rotii dintate, mm ;

f 3 0 - unghiul de inelinare de ref erinva al danturii;h - inaltimea dintelui, mm (h =2,25 mn; mn - modulul normal, mm);

D. - diametrul exterior al pietrei-taler, mm.

Diametrul exterior al pietrei-taler D B are valori uzuale de 220,280,340 mm.

Numarul de treeeri pentru re etificarea de degrosare 1:d se determina cu

relatia

Ac - (8 pf if)

8pd

in care Ac este adaosul de preluerar e pe un flanc al dintelui, mm (tabel ul 13.7);

8pa, 8pf - avansul de patrundere la rectifiearea de degrosare, respectiv de fini-

sare, mmjtrecere (tabelul 13.7).Intrucit if =fp + ifu, (13.9)

unde ifp este numarul de treeeri la rectificarea de finisare in plin (eu avans de

patrundere 8pf); ifg - numarul de treceri la reetificarea de finisare in gol (Hka

avans de patrundsre 8py) ~i ifp = ffg = 1, rezulta, if = 2.

La rectificarea rotilor dintat e cilindrice, prin .rulare continua, eu piatra-

melc [masini Reihauser), timpul de baza se determina cu relatia

tbS • L .Z • kz [ . ] • •t o = min , In care.

6

tb• este timpul de baza specific, sec/l mm ~i 1 dinte ; valorile acestu ia sint date

in pasaportul masinii-unelte ; in tabelul 13.11 sint mention ate valorile

timpului de baza specific corespunsatoare masinilor-unelte tip N.Z.A.-

Reihauser, pentru reetifiearea rotilor din~ate din otel e alit ;

Tabelul 13.11. Timpul de baza specific la rectilicarea rotllor' dlntate ciIindriee eu piatrii meie,

pe maslnl de raetlfieat rotl dlntate de tip Helsha uer

id (13.8)

(13.10)

Modulu l normal, mn, mm

Adaosul de prelucrare, 1,0 I 1,5 I 2,0 I 2,5 I 3,0 I 3,5 I 4,0Ac] mm

Timpul de baza specific tbe, sec/ mm ~i 1 dinte

0, 16 0, 340 0, 385 0, 435 0, 470 0, 495 0, 53 5 0, 560

0, 20 0, 430 0, 465 0 , 505 0. 540 0, 580 0 . 6 10 0, 650

0. 25 0 . 500 0, 53 5 0, 575 0, 600 0. 640 0 . 690 0. 735

0, 30 0, 560 0, 610 0, 635 0, 685 0. 725 0. 780 0, 820

0, 35 0, 630 0, 680 0. 720 0. 770 0. 815 0. 865 0 , 910

0. 4 0 0 , 7 15 0. 765 0. 815 0. 860 0, 925 0. 980 1, 030

0. 50 0, 810 0. 87 5 0. 950 0, 995 1, 060 1, 120 1, 180

0, 6 0 0, 960 1, 030 1, 100 1, 170 1, 250 1, 310 1. 3 60



Determinarea normei tehnice de limp

L - Iungimea totala a cursei de rectifieare pe directia dintelui, mm, deter-

minata cu relatia

BL = + 2.m ,

cos . ~ o(13.11)

B Iiind latimea rotii dintate, mm, iar ~ o - unghiul de inclinare (de re-

ferinta al dintelui) ;m

ll- modulul normal, mm;

z - numarul de dinti ai rotii de prelucrat;

k., - coeficient de corectie in tunctie de numarul de dinti ai rotii de pre-lucrat (tabelul 13.12).

Tabelul 13.12. Ccefielentl de coreetie a tlmpulul de baza in Iunetle de numarul de dlntl,

la rectificarea rotllor dlntate cilimlrice ell ptatra mele

Numarul de din]i ai rofii de prelucrat , I

12 I 14 I 16 I 18 I 20 I 22 i 24 I 26 I 28 I 30 I 30

Coeficientul de corectie, kz

I 11. 2 011. 1511, 1011. 0511. 00. 50 I 1. 4 5 1 1. 40,

1. 3 5 I 1, 30 1. 251 I

La rectificarea arborilor eanelati, determinarea timpului de baza se face

cu rela tia

tb2.L.z.i

1000.vs(13.12) [min ], in care:

Vs

este viteza avansului principal, mjmin, pe directia miseari de avans 11(fig. 13.6, a) ~i are valorile date in tabelul 13.13 in tunctie de lungi-

mea canelurii de rectificat lp , mm ~i de timpul de comutare ~i divizare,

T, sec, caracteristic fieearei masini-unelte ;

Tebelul 13.13. Viteza avansulul prinelpal la rectlfiearea eanelurllor exterioare

Lungimea canelurii lie rectificat, lp, mm, pm a la:Timpul de

1 I I I I I 280 I I Iomutare ~i 55 70 90 Ilf) HO I S O 220 350 440 HO. divizare, 't sec I

Viteza avansului principal, m/min, pin~ la:

0. 40 6. 3 8. 0 10. 0 12. 5 16 , 0

- --

-- -

---0. 6 5 5. 0 6. 3 8. 0 10 . 0 12 . 5 16 , 0 - - - - -

0, 80 - 5, 0 6, 3 8, 0 10, 0 12 , 5 16, 0 - - - ---- ---

1, 00 - - 5, 0 6, 3 8, 0 10 , 0 12 , 5 16 , 0 - - ---- ---

1, 2 5 - - - 5, f l 6 , 3 8, 0 10. 0 12 , 5 16 , 0 - -I

1, 6 0 - - - - 5. 0 6, 3 6 . 0 10. 0 12 , 5 16 . 0 -

2 . 50 - - - - - 5. 0 6, 3 8. 0 10 , 0 12 . 5 16. 0

137

L - lungimea cursei de rectificat, perlireetia eanelurii, mm,

L = lp + II (13.13)

138 Normllrea la rectificat roti diniate ~i caneluri

(ll Hind lungimea de depasire, mm, cu valorile date in tabelul 13.14:

in tunctie de viteza adoptata a avansului principal v . , in m/min, ~i

de tirnpul de comutare ~i divizare -r, in sec);z - numarul de caneluri ;

I{ - coeficient de corectie in Iunctie de natura fazei de rectificare; pen-

tru rectificarea de degrosare, J{ = 1,25, iar pentru rectificarea de

sernifinisare ~i tinisare a canelurii, K =1,50 ;

numarul total de treceri pentru reetificarea canelurii, dat de relatia

i=id + is + if (13.14)

un de id, is, if sint numarul de treceri pentru rectificarea de degrosare, semi-

tinisare ~i respectiv finisare. Valorile is (pentru Ra =3,2 ... 1,6 fJ.m): ; ; i if (pen-tru R; =1,6... 0,8 f1 .m ) sint date in tabelul 13.15 in functie de raportul dintre

Tabelu 13.14. Lungimea de depii~ire la reetlflearea eanelurilor sxtertoare

Tirnpul de comutare ~i

divizare, C ' , sec

Vitera avansului principal t'8, m/min, pina la:

5,0 6,3 8,0 10,0 12,5 16,0 > 16,0

: -

0,40 31 40 50 I 55 70 88 111

0,65 40 50 62 70 88 111 142

0,80 50 62 80 88 111 142 178---- -uJi- 111 1421,00 62 80 178 222

1,25

I80

100 I 125 142 178

I

222

I

278

1,60 100 12 I 160 I 178 222 278 356

2.50 1 Y 160 178 222 278 356 445I ~

Lungimea de depasire, lv mn

Tabelul 13.15. Numiirul de treceri la rectlflearea caneturllor exterloare

Raport ul lplD

3,2-1,6

1,6-0,8

3

2

32

4

3

,1 54

6

5

Rugoaitatea supr-afe-

[ei prelucrate,

Ra, urn

i .o 2,5 4,0 I 6,3 10,0 ... 16 > 16,0

Viteza avansului principal, lS, m/ruin

5,0 6,3 8,0 10,0 12,5... 16 > 16,0

, Avan.5i.il de patrundere, 5p. mrn/c.d.

3,2-1,6 10,021-0,011 0,019-0,010[0,017-0,00910, 015-0, 0~:-0-'0-1-3---0-'-0-0-7'-10-'-00-9---0-'0-05

_~~.:, 8 10,005- ~, 0040,006- 0, 004~ 005-0,00310,005- 0,003°,004-0,002,0, 003-0 001

Numarul de treceri , ,

3

Obseruaiii. 1. in cazu in care Ra<0,8 urn ~i abate rea pasului circular este < 0,01 mm se vor

efectua dou a treceri supllmentare, farii avans de patrunderc, indiferent de valoarea

raportului IprID. 2. In cazul rcctiricarii senarate a flaneurilor canelur ilor eu doua diseuri

abrazive (figura 13.6). numarul de treceri din tabel se va micsora ell 0 trecere.

T

u

lS1

A

u

le

peu

ae

u

aeae

la

re

c

e

c

u

o

e

eo

e

L

m

c

u

d

re

c

lp

m

M

cuu

d

pcu

at

Oc

Im

a

n

ne

d

c

ae

Oe

cm

ac

Dan

u

e

eo

a

c

u

o

m

>6

<2

2

4

4

6

2

4

4

6

6A

u

d

pcu

-e

aea

A lm

---- ~

.-

1

1

4

4

1>

00

01

01

01

02

02

02

03

03

03

04

04

01

02

01

02

02

03

03

03

01

01

01

02

01

02

02

02

02

03

01

01

01

02

02

02

02

02

02

03

03

0

5

03

04

02

O3

03

0

5

03

04

04

05

u1

1

A

u

d

p

u

e

d

dC

O

c

la

re

e

e

e

u

o

ee

o

e

-

~-

-~~~R

u

lpD

10

2

40

I

G 3

l1

0

1

0

1

0

A

u

d

peu

ac

u

aea

A

m

Ve

a

uu

pn

p

v

mmn

pn

la

40

50

63

80

1

0

1

5

1

0

Av

d

p

u

c

s

m

ce

01

00

00

00

00

O0

00

000(11

00

00

00

00

00

00

02

00

00

00

00

00

00

00

00

00

00

00

00

00

00

_

02

00

00

00

00

00

005

00

00

I

00

00

00

00

00

00

04

00

00

00

00

00

00

I

00

00

00

00

00

00

00

00

-

-

04

00

00

00

00

00

00

00

00

00

00

00

00

00

00

05

00

00

00

00

[

00

00

00

00

00

00

00

00

00

00

Ob

n

e

V

o

c

m

mc

aea

uu

d

p

u

e

sp

s

u

z

aarc

c

e

oeu

o

tm

c

ia

v

o

e

m

rn

larc

ic

e

o

cu

o

cm

ae i

c

e

; 3 : C

l

i C

l o 3 ~ t :T n

m c . ~



140 Normarea la rectificat ro;i dintnte ~i canelmi

lungimea canelurii lp ~i diametrul exterior D al acesteia, de viteza avansului

principal Vs ~ide avansul de patrundere Bp (pe directia miscari IV, fig. 13.6, a).

Numarul de treceri pontru rectificarea de degrosare se determina eu relatia

i dAc - (if • Bpf + is • Bps)

, in care (13.15) pd

Ac este adaosul de prelucrare unilateral, mm (tabelul 13.16), iar 8pd, Bp81 B111

sint avansul de patrundere la rectificarea de degrosare, semifinisare ~i respectiv

finisare, mm/c.d. Valorile Bps ~i Bp stnt date in tabelul 13.15, iar valorile BpI/,

sint cuprinse in tabelul 13.17.

La rectificarea canelurilor interioare, relatia de calcul a bimpului de haza

este analoaga rela.tiei (13.12), notatiile fiind similare. In tabelul 13.18 sint date

valorile vitezei aavnsului principal vs , m/min ~i ale avansului de patrundere,

81 10-3.mm/c.d., la rectificarea canelmilor interioare, in func~ie de adaosul

de prelucrare unilateral Ac mm, de raportul dintre lungimea canelurii lp ~idiarnetrul interior d al canelurilor ~i de natura materialului de prelucrat,

Numarul de treceri pentru semifinisare ~i finisare se determina prin ana-logie eu rectificarea canelurilor exterioare, iar numarul de treceri pentru degro-

sare se calculeaza cu relatia (13.15).

Coeficientul de corectie K are valorile K =1,45, pentru rectificarea de

degrosare, ~iK =1,60 pcntru rectiricarea de semifinisare §i finisare a canelurii

interi oare.

13.2.2. Determinarea timpilor cjutdtori

Timpul ajutator ta la rectificarea rotilor dintate ~i a canelurilor se corn-pune din suma timpilor ajutatori partiali : timpul ajutator pentru prinderea ~i

desprinderea piesei tal timpul ajutator legat de faza ta 2 §i timpul ajutator pentrumasurari de control ta3'

Obsetuaiie. Prin natura sa, timpul pentru cornu tare ~i divizare la rectificarea rotilor dint ate

cllindrlce prin rulare eu divizarea periodica (proeedeele Niles, Maag etc.) este, de asemenea, un timp

ajutator. El a fost insa inclus in relatla tirnpulul de baza, pentru a veni in intirnpinarea unci prac-

tiel uzuale in norrnarea tehnica a acestor lucrari.

Pentru rectificarea rotilor dintate cilindrice, prin procedeul Niles, timpii

ajutatori ta l + ta2) sint dati in tabelul 13.19, iar timpul ta3 - in tabelul 13.21.Pentru rectificarea rotilor dintate eilindrice prin procedeul Maag, timpii

ajutatori ta l + ta2 ) sint dati in taheluI13.20, iar timpul ajutator pentru masuraride control ta3, in tabelul 13.21.

Timpul ajutator ta' prin componentele sale tall ta2, ta3 (cu menpionareamtnuirilor curprinse), pentru rectificarea rotdlor dintato cilindrice prin rularecontinua (pe masini Reishauser), este dat in tabelul 13.22.

Pentru rectiticarea canelurilor exterioare, timpii ajutatori sint mentionatiin tabelul 13.23.

Pentru rectificarea canelurilor interioare, timpii ajutatori tal ~i ta 3 sint

dati in tabelul 13.24, iar timpii ajntatori lega~i de faza ta2 pot fi luati similar

cu cei de la rectificarea canelurilor exterioare (tabelul 13.23 - sectiunea B).




Tabelul 13.18. Valorile avansulul principal sl avansulul de piHrnndel'e la rectificarea canelnrilor

interioare

A. Rectificarea de degrcsare

Adaosul

teral d

I Oteluri imbunatatite Oteluri cementate-calite

I

RaportuI lp/D, pina la:

Ull Ia- ~ 0,2 I 0,5 I 1,0 I 2,0 i 4,0 I >4,0 I 0,2 0,5 1,0 I 2,0 I 4,0 I >4,0

crare, Ac,- mm, Viteza avansului principal, vs, m/ruin,ptna la:

0,3 I 0,5 I 0,7 I 0,9 I 1,2 I 1,5 I 0,5 I 0,7 I 0,9 I 1,2 I 1,5 I 2,0

Avansul de patrundere, sp .10-3 mm/c.d

I

1 I I,10 I 9 8 7 6 5 4 11 10 9 8 7 6

0.15 10 9 8 7 61=-~ __ 12-1-1-

10 9 8 7

0,20 11 10 9 8 __7_1__6_- 13 12 11 10 9 8

0.25 12 11 19 9

~ 1~ I-~14 13 12 11 10 9

0,30 13 12 11----10 ------ ~- 11- - - - - r o

5 14 13

0,35 14 I~------ 15----:u-

12 -112 11 16 13

B. Rectificarea de finisare

Ojeluri Imbunat atite Ojelur-i cementate-calite

Raportul lp/D, ptna la:

AdaosuI unilate-I 0,2 I 0,5 I i,c

ral ~c;r:;,~are'l

plna la: 0,6 I 0,7 I 0,9 I

2,0 I 4,0 I >4,0 I 0,2 IViteza avansului principal, Vs,

- ,2 I 1,5 1 2,0

0,7 IAvansul de oatrundere, 51h 10-3 mm/c.d

0,03 6 _5 ____ 4_ 3 __2_--1_'_-_8_1 __7___ 6_1__ 5___ 4_--3-

0,06 7 6 5 --4- 3 2 9 8 7 6 5 4

0,10 8-1--7 - ---6 --5 - --4 - --3- -1-0- -9- ---8-1--7- --6- --5-

0,15 9 - --8 -1--7 - --6 - --5 - --411-- - - - r o --9- --8-- --7 - --6-

Tabelul 13.19. Timpi ajutator Ieqatl de fazii [Ineluslv pentru prtnderea-desprtnderea piesei)

la rectificarea rotllor dlntate ciIindrice pe maslnl de rectificat rotl dlntate tip Niles

Masa piesei, impreuna cu dornul, kg, pina la:

Modul de bazare a piesei Numar de 2 I 6 I 13 I > 13treceri

Tirnp ajutator, min

Pe dorn cu axa Cu asezarea din- 1 1,0 1,1 1,2 1,3

verticala, intre telui dupii disculvirfuri abraziv 2 1,3 1,4 1,5 1,6

I3

I

1,6 1,7 1,8 1,9

j 4 1,91--2,-0-

2,1 2,2

Observatii. 1. Pentru fie care treeerc, urmiitoare treeerii 4, se va adauga 0,1min. 2. Minuirilecare

sint cuprinss in timpul ajutiitor, dat mai sus, sirrt : a - stergcrea virfurilor masinll ;

b - prinderea piesei eu dorn, intre virfurile masinii ; c - rcglarea adincimii de rectifieat

(avans de patrundere sp) ; d - reglarea rniscarli de rotatte a discului abraziv; e - cu-

plarea rntscarii de rulare; f - reglarea pozltiei rotii dintate in Iunctle de neuniformitatea

adaosului de prelucrare; g - aducerea conturului in pozit.ie lnitf ala ; h - comutarea me-

canismulut de divizare; i - cuplarea avansului longitudinal al caputui portpiatrii;

j- decuplarea miscarit de rctatie a discului abraziv; k - desprinderea piesei, impreuna

eu dornut, de pe masina-unealta.

142 Normarea la rectlficct roti dintcte i'i coneluri

Tabelul 13.20. Timpi ujuhitori Ieqatl de faza (Inelusiv pentru prlnderea-desprlnderea piesei)

la reetlflearea rotilor dlnjate eiltndriee pe maslnl de rectifieat roti dlntate de tip Maag

Modul de ba zare a piesei

Timp ajutator, min

Masa piesei, tmpreuna ell dorrrul, kg, pina la:

Numar detreceri

2 6 13 13

I

Cu asezarea din- 1 2 , 0 2 , 1 2 , 2 I 2 , : 1tclui dupa piatra 2 2 , 3 2 , 4 2 , 5 2 , 6

Pe dorn eu axa abraziva 3 2 , 6 2 , 7 2 , 8 2 , 9orizontalii, intre 4 2 , 9 3 , 0 3 , 1 3 , 2virfuri

----

1 1, 7 1. 8 1, 9 2,0

Fara asezarea din- 2 1, 9 2 . 0 2 , 1 2 , 2tclui dup a piatra 3 2 , 2 2 , 3 2,4 2 , 5abraziva 4 2 , 5 2 . 6 2,7 2 , 8

Obseroaiii, 1. Pentru fie care trccerc, urmatoare dupa a -l-a, se va adauga 0, 1 min. 2. Minuiri le care

sint cuprinse In timpul ajutator, dat mai sus sint: a - stergerca virfurilor masinii-

nnelte; b - prinderea piesei, eu dorn, Intre virfuri; c - reglarea adincimii de rectificat

(avansnl de patrundere sp); d - cuplarea miscarti de rotatie a pietrelor-taler; e - cu-

plarea mlscarn de rulare : r reglarea pozl tiei rotli dintate in nmcttc de unirormitatenadaosului de prelucrare; g - aduccrea conturnlui in pozitiu initial a ; h - comutarea me-

canismulul de divizare; i - euplarea avansului de trecere St ; j - decuplarea miscarii de

rotatie a discurilor abrazive; le - desprinderea piesei cu dorn, de pe masina-unealta.

Tobelul 13.21. Timpul ajutator pentru masnrarl de control, la reetlflcacea rotllor mntate

cilindrice pe maslnl de rectlfieat rotl dmtate tip :lIaag sl NiIes

A. Numarul considerat de masurar pentru 0 singura piesa

Numarul de dinti z ai rotii de rectiticat, pina la:lasa de precizie a danturii

(STAS 6273-60)10 1 30 1 50 65 I 80 i 100 I > 100

Numarul de masuratori pentru 0 singura piesa

I

;:;;6 3 4 5 67

I8 9-- -------

>6 2 3 4 5 6 7 8

B. Timpul pentru masurari de control

Dimensiunea de masura t, mm, pfna la;

Tipul sau parametrul

masurarii

Mijlocul de

masurat w I ~ = I = I ~ 1 >~

Timpul pentru masurati, rnin/ I masurare

Mierometru pentru Cu asczare prealabila

0, 171 0, 2 0 I 0, 2 2oti dint ate la cot a 0, 15 0, 25 0, 3 0Cu asezare la cot a in

timpnl masurfirii 0, 23 0, 27 0, 3 2 0, 3 6 0, 40 0, 43

Subler pentru I m<5 mm0, 60 0, 60 O, GO - - -

roti dintate m = 5 . . . 10 mm0, 75 0, 75

0, 7 5 - - -m> 10 mm 1, 0 0 1, 0 0 1, 00 - - -

Subler optic pen- 0, 80 0, 80---

I m < 5 mm0, 80 -

I- -

'tru roti dintate m = 5 . . . 10 mm 1, 00 1, 00 1, 0 0 - - -m> 10 mm 1, 30 1, 30 1, 3 0 - - -I ce P' '' t ,, Pentru prima masurare 0 , 10

Pentru fiecare masurare

CaIibru potcoavaurmatoare 0, 07

bilateral limitativ I Masurare cornpleta j Pentru prima masurarc 0 , 14Pentru fie care masurare

urrnatoare 0 , 10

Tabelul 13.22. Timpi ajutiitori la rectifiearea rotllor :dintate eilindriee en piatra mele

Musa piesei , kg, ptna la:

Poz.Mlnuirile cuprinse in tirnpul

ajutator0,5 1,0 3,0 5,0 8,0

i, -

1 Prius, dcsprins piesa 0, 29 0, 32 0, 42 0, 51 0. 65

2 Reglat masina-unealta 0, 10 0. 20 0, 20 0, 30 0, 30

3 Prins piese lntre virfuri 0, 16 0, 16 0, 16 0, 25 0, 4 0

4 Inchis eeran de protcctle 0, 10 0, 10 0, 10 0, 10 0 , 10

5 Pornit sistem ungere 0, 05 0, 05 0, 0 5 0, 05 0, 05

6 Heglat pozit.ia pietrei ~ ~ 0 , 50 0, 50 0, 60

7 Pornit, oprtt maslna-uncalta 0, 0 5 0, 05 0, 05 0, 05 0, 05

8 Introdus In span 0, 2 0 0, 20 0, 20 0, 20 0, 25

9 Reglat perpcndicularitatea ~ 0 , 10 0, 30 0, 40 0, 40

10 Reglat adincimea de reetificat 0, 20 0, 30 0, 30 0, 40 0, 5011 Seas din span 0, 10 0, 10 0, 10 0, 20 0, 30

12 Seos piesa dintre virfuri 0, 16 0, 16 0, 2 0 0, 30 0, 50

13 Spiilat piesa 0, 10 0, 20 0, 2 0 0, 40 0, 50

14 Masuratori de control 0, 80 0, 80 0, 80 0, 8 0 0, 80

I Total I 2 , 3 1 2 , 7 4 3 , 58 4 , 4 6 5, 4 5

Timp aju tator , min

Tobelul 13.23. Timpi ajutiitori la rectiiicarea eanelurllor exterloare pe maslni de rectlfleat eanelurl


Modul de prlndere a Lungimea Fe u 3 I 5 I 8 I 12 I 20a piesei piesei, mm manipularii

Timp ajutator, min

Intre virfuri ~ Manual 0, 52 0, 62 0, 69 0, 80 0, 85Intre virfuri en <: : ; 1000 Manual 0, 7 3 0, 83 0, 90 1, 0 1 1, 05Iuneta Hxii >1000 Manual ~ ~ 0, 96 1. 09 1, 15In mandrina ~i virf ~ Manual 0, 75 0, 85 0, 96 1, 05 1, 23In mandrina si vlrf <: : ; 1000 Manual 0, 96 1, 07 1, 17 1, 27 1, 4 4en Iunet a fixii >1000 Manual ~ ~ 1, 23 1, 3 4 1, 53

A. Timpul ajutator pentru prlnderea-desprinderea picselor

30


50 I 80 I >

I I2 , 8 0 I 2 , 95 3 , 204, 10

I

4, 50 4, 904, 45 4, 70 5, 004, 85 5, 10 5,45

Modu de prindere a

piesei

Felul

manipular ii

Mecanic

Meeanic

Mecanic

Mecanic

2 , 653 , 904, 154, 55

1ntre vlrfuri

Intre vlrturi en lunet a fixii

In mandrina ~i virfIn rnandrin a si virf cu luneta fixil.

B. Timpi ajutiitcri Iegati de faza

ICursa longitudinala maxima a masinii, mm

Denumirea minuirilor componente ale tirnpilor ajutatori grupa tij : : : :; ; 1500

I Timp ajutator-, min

> 1500

0, 040, 40

0, 050 , 50

Apropierea accelerata a piesci prin deplasarca rnesei masinii

sau a capului portpiatra

Reglarea pozttici canelurii in vederca rectificiirli

4 4 Normarea la rectificat roti dintate ~i cane uri

Taaelul 13 . 2 3 (conttnuare)

Cursa longitudinala maxima a ~inii, mm

Denumirea minuirjJor componente ale timpilor aiutatori grupali < 1500 I > 1500

Timp ajutator, min

Retragerea accelerata a piesei prin deplasarea mesei masinilsau a capului portpiatra 0 . 0 4 0. 05Reglarea cursei prin montarea opritorilor 0 . 2 4 0. 3 0Cuplarea miscarli de deplasare alternativa a mesei masinii saucapului portpiatrii 0 . 0 2 0, 03Cuplarea sistemului de racire 0 , 03 0 , 0 35Decuplarea miscarli de deplasare alternativa a mesei masinilsau capului portpiatra 0 , 02 0, 0 3Decuplarea ststemulut de riicire 0 , 03 0 , 0 35Total timpi ajutatori grupati 0. 82 1, 0 3

Apropierea sau retragerea semirabrlcatulul prin 200 mm 0 , 08 0 , 10deplasarea mesei sau capului portpiatra,pe Iungimea de : 500 mm 0 , 16 0 , 18

Deplasarea manuala a mesei masinii sau a capului 50 mm 0, 0 6 0, 08portpiatrii, pe Iungimea de : 100 m 0 , 12 0 , 16

Schimbarea numarului de curse duhle 0. 04 0 . 0 5Coborirea sau ridicarea ecranului de protectle 0. 15 0, 20

C.Timpul ajutator pentru masuratorl de control

Lungimea de rect ificat, mm, pina. la:

Dimensiunea

I 1 I Iijlocul de masurat masurata, mm, 50 100 250 500 1000 > 1000

pina la:I

Timp ajutator, min

50 0. 29 0. 31 0, 37 0, 46 0, 63 0, 75

100 0, 3 1 0, 33 0, 39 0, 4 8 0, 6 5 0, 7 8Micrometru ~100 0, 3 8 0, 40 0, 46 0, 55 0. 75 0 , 85

Calibru limitativ 50 0, 14 0, 15 0, 20 0, 2 6 0, 41 0, 54

Comparator eu eadran - 0. 21 0. 23 0, 28 0. 36 0, 53 0 , 6 5

Tabelul 13.24. Tlmpi ajutatori pentru prinderea-desprinderea plesei ~i pentru masurater de

control la reetltlearea eanelurllor interioare


Timp ajutator pentru prinderea-desprinderea piesei, min

~100 I 0, 4 6 I 0 , 52

I0 . 59 I 0, 7 6 I 1, 0 0

>100 0. 55 0, 6 5 0, 75 I 0, 9 0 1, 50

Lungimea masura-I

Luagimea de rectificat, mm

25 1 50 1 100 I 200 1 200ta, mm

Masa piesei, kc, pin > la:

Lungimea piesei,

mm5,0 10,0 20,0,0 3,0

In universal saumandrinii

A a atul de mlsurat

Timp ajutator pentru masuratori de control; mia

l4icrometru de interior

I~1001>100

Comparator eu cadran

1~100

pentru alezaje 1>100

I

0, 90 I1. 2 0

2 . 4 02 , 80

3 , 2 63 . 8 0

4. , 004. , 60

1, 551, 7 0

0. 7 0 I1. 0 0

2 , 2 02 . 6 0

3 . 003 . 60

3 . 804 . 4 9

1. 3 51, 6 0



Determinarea normei tehnice de timp


Timpii de deservire tehnica, la rectificarea rotilor dintate eilindrice prin

procedeele Niles ~i Maag sint da~i in tabelul 13.25 si, respectiv, tabelul 13.26.

Tobelul 13.:25. Tlmpul de deservlre tehnlea, la reetlflcarea rotllor dlntate cillndrlcepe maslnl de reetltleat rotl dintate de tip Niles

Timp de baza t .-Iit

Calitatea Iodulul normal pratetelcr 50 I 100

200 I 300 I 500 I 7001

900al danturii recti- prel ucra te 1 Ificate, mu mm

Ra, urnTimpul de desrevire tehnica, ta « , in ~~ din t b

3 , 2 3 . 8 2 , 5 1, 9 1 1, 0 0, 8 0, 7,;)

3 1, 6 5, 0 3 , 7 3 , 1 2 , 7 2 , 2 2 , 0 1, 90, 8 7 , 5 5, 0 3 , 7 3 , 0 2 , 5 2 , 3 2 . 1

3 , 2 4, 5 3 , 0 2 , 0 1, 5 1, 0 0,8 0, 74 1, 6 5, 8 4, 2 3 , 3 2 , 7 2 , 3 2 , 1 2 , 0

0, 8 9, 0 6, 0 4 . 0 3 , 0 2 , 6 2 , 3 2,2. - _ .

3 , 2 6 , 0 5, 0 4 , 0 3 , 0 2 , 0 1, 4 1, 35 1, 6 7 , 2 6, 2 5, 3 4 . ~ 3 . 3 2 , 7 2 , 4v

0, 8 12 , 0 10, 0 8, 0 6, 0 4. 0 3 , 0 2 , 5- ------

3 , 2 7 , 0 6, 0 5, 0 4 , 0 3 , 0 2 , 2 2 , 06 1, 6 8, 3 7 . 3 6, 2 5, 3 4, 2 3 , 4 3 , 1

0, 8 14, 0 12 , 0 10, 0 8, 0 6, 0 4, 5 4, 0

3 , 2 - - 6, 5 5. 5 4 , 5 3 , 5 3 , 07 1, 6 - - 8, 5 7 , 5 6, 5 5, 5 4. 5

0, 8 - - 13 , 0 11, 0 9, 0 7 , 0 6. 0

3 , 2 - - 7 , 5 6, 5 5, 5 4 , 5 3,58 1, 6 - - 10 , 0 9, 0 8, 0 7 , 0 6, 0

0, 8 - - 15, 0 13 , 0 11. 0 9, 0 7 . 0

3 , 2 - - 10, 0 9, 0 8, 0 7 , 0 6, 09 1, 6 - - 15, 0 13 , 0 11, 0 9, 0 8, 0

0, 8 - - 20, 0 18, 0 16 , 0 14, 0 12 , 0

Tabelul 13.26. TimpuI de deservire 'tehnlea la rectificarea 1'011101' dlntate cillndJ'ice

pe masint de rectiiicat roll din late tip lIaag

Timpul de baza tb, min, plna la:

Diametral =rI 1 1 1

1 B O O I 1200 - I > 1200r al pietrelor- 50 100 200 300 500 700

[tal«, D. mm

Timpul de deservire tehnica, uu , In % din Ib

I II

I

4 , 0 I: ; ; 2 2 0

I6 , 5

I6, 0 I 5, 5 5, 0 4, 5 I 4, 5

\4, 0 i 3 , 5I

~220 7 , 0 6, 5 6, 0 5, 5 5. 0 I 5, 0 4, 5 4, 5 I 4, 0

In cazul rectificaril rotilor dintate eilindrice pe masini Reishauer, timpul

de deservire tehnica se determina eu relatia

tdt =0,024 t o , (13.16)

in care tb este timpul de baza determinat cu relatia (13.10).

11 - e. 315

145



t a o =0,025 t o p ; (13.19

146 Normarea la rectificat roti dintote ~i caneluri

La rectificarea oanelurilor exterioare, timpul de deservire tehnica se

detel'mina cu relatia

tan ·tb- ,ta t =-T (13.17)

Tabell1/ 13.27. Timpul de deservire telmicii a locului de mune: . tat la l'ectificarea eanelurilor

Rectificare

pe partea :

perifericii ~i piirtile frontale

perlterica cilindrlca

perifericii conica

perlferlca ralonat a

Cursa longitudinala maxima amasinii, mm

Opera[ia de rectificare

~1500 > 1500

Timpul tdtl1 min

2,3

1, 01, 01, 4

3

1,6

1,6

2 , 0

n care tan este timpul specific de deservire tehnica, min (tabelul 13.27), to -

- timpul de baza obtinut eu rela.tia (13.12) ~i T - valoare conventionala,egala cu 15 min.

La rectificarea canelurilor Interioare, timpul de deservire tehnica sedetermina cu relatia

ta t = 0,03 to , (13.81)

pentru 0 cursa Iongitudinala maxima a masinfi-unelte de 1000 mm, ~icu relatia

tat=0,035 t b (13.18')

pentru 0 eursa Iongitudinala maxima a masinii-unelte peste 1000 mm.

Timpii de deservire organizatorica se determina pe baza unor cote pro-

centuale din timpul operativ, dupa cum urmeaza :

a) la rectificarea rotilor dintate cilindrico prin procedeul Niles

b) la rectificarea rotilor din~ate cilindrice prin procedeul Maag

i =0,030 t o p ; (13.20)

c) la rectificarea rotilor din~ate cilindrice prin procedeul Reishauer

t d O =0,016 t o p ; (13.21)

d) la rectiticarea canelurilor,

t a o =0,015 t o p , (13.22)

pentru valoarea maxima a cursei Iongitudinale de 1000 mm, ~i

t a o =0,021 t o p , (13.22)'pentru 0 eursa longitudinala maxima a masinii-unelte peste 1000 mm.

13.2.4. Deterrninoreo timpilor de odihno ? i necesitoti fiziologice

La rectificarea rotilor dintate cilindrice prin rulare eu divizare periodica

(procedeele Niles, Maag), timpul de odihna ~inecesitatf fiziologice se determinacu relatia

t o n =0,04 t o p . (13.23)



Timpul operativ, Imin I

Masa piesei, kg, pina la:.}

J

Determinarec normei tehnice de timp ] 4 7

~

Tabelul 13..28. Tlrnpul de odihnii ~i necesitii i Ilzloloqice, la reetiflcarea eanelurtlor

Timpul ajutator, manual

sau mecano-manua l, In %din t.impul operat iv

3,0 5,0 8,0 ;2,0 20,0 > 20,0

Timpul ton. in ~.~)din t impul operativ :

') - - 0

I~':' .0

>:J

>50

:(50

3 . 0

3 . 03 , 0

3

3,03 , 0

3,0

3 , 03 , 0

3,5

3 . 03 , 0

4, 0

3,53 . 0

3,5

3 . 03,0

In eazul procedeului Reishauer ,

ton =0,03 top

i

(13.24)

Obseruaiie. In cazul corectarii pietrelor abrazive in timpul lucrului, fara inlocuirea acestora, timpil

de prcgatire-tnchelerc de la pozitiile 8 ~i 9 se vor coreeta eu coeficientul K =0,50.

'I'impul de odihna ~i necesitati fiziologice la rectificarea canelurilor esteprezentat in tabelul 13.28.

13.2.5. Determinarea timpilor de preqotlre ..ncheiere

Pentru procedeele Niles si Maag, de rectificare a rotilor din~ate cilin

drice, timpii de pregatire-incheiere sint da~i in tabelul 13.29, iar pentru recti-ficarea canelurilor - in tabelul 13.30.

Tobelul 13.29. Tlmpul de p 'cgiitil'e-incheiere In rectlflearea rotllor dlntate cilindrice,

pe maslnl de reetltloat rotl dlntate tip Ni/cs ~i Maag

Tipul mas.inii de rectificat

I,

i

eo un disc a- I Cu doua pietre

Foz. Metoda de pr indere a semifabrica tuluibraziv (Niles) I taler (Maag)

Tlmpul de pregatire-incheieregTp1, min

I

1 Pe dorn conic si hucsa elastica 50

I8

2 Pe dorn cillndric intre virful antrenor ~i luncta - 85

Denumirea Iazelor suplimentare II

I

IMontarea sau demontarea : I papusii mobile - 34 lunetei 2 I 2

5 Inclinarea pictrelor abrazive ell unghi de 0°, 15°, 20° - I 46 Rotirea suportulul si glisierei la unghiul de incfinare a danturii

I1 3 0 = 0° ... 45° 11 15

7 Inloculrea pietrei abrazive 15 7

8 Corectarea pietrei ahrazive pe

I radiala 4 3

9 supratata frontal a 0,4 0,8

10 Primlrea ~i predarea documentatlei, sculelor ~i dispozitivelor,

I aparatclor de miisurare etc. 4 4

11 Primirea lndicatiilor tehnice de la maistru 2 2



4 8 Normarea la rectificat ro~i dintcte ~icane uri

In cazul rectificarii rotilor dintate cilindrice prin procedeul Beishauer,timpii de pregatire-incheiere se determina astfel:

- pentru roti dintate cilindrice eu dantura dreapta, Tpi =25 min ;

- pentru roti dintate cilindriee en dantura inclinata, Tpi =35 min.

Tabelul 13.30. Timpi de pregiilile-inclleiere la reetlflearea eauelurllor pe maslni de rectificat eanelurl

Metoda de .,

Cursa longitudinala maxima a

masinii-unelte, mm, ptna la:

Poz. dere a s e m i f a - I Procedeul de rectificare•• 1500

I > 1500

br'icat ului

, Tirnp de pregjitire-Incheiere,

\ ITpil min

1 Re ctittcarea fundului eanelurii eu 0 piatrii

raionata 9. 0 12 . 0

2 Rectifiearea eanelurii eu 0 piatrii profilatji 11. 0 14. 0---

In universal

3 sau con de Rectificarea suprafetelor I eiJi~driee

I13 . 0 16. 0

4 antrenare laterale eu doua pietre comce 15. 0 18 . 0---

I IRectifiearea suprafetelor Iatcrale prin pen dUIare 17 . 0 2 0. 0

Den umirea fazelor suplimentare

I

ICapului de reetificat cancluri exterioare 14 16. 0

7 interioare 16 . 0 18 . 0---

8 Dispozitivului de centra re a profilului cancluril

Montarca in raport eu axa pietrei abrazlve 2 . 0 2 . 59 Dispozl tivului de eorectare a pietrei abrazive 2 . 0 2 . 5

10 sau de- Automatului de pcndulare a brosei pietrei de

montarea 1 reetifieat 1, 6 2 . 011 Universalului 1, 8 2 . , 012 Conului de autrenare 1. 0 1. 213 Lunetei 0. 6 0. 814 Piipusll mobile 2 . 4 3 . 0

15 Inlocuirea pietrei abrazi ve 5. 0 6. 0

16 radial a 1. 5 2 . 0

17 Corectarea pietrei abrazive pe suprarata Irontala 2 . 0 2 . 518 profilata 3 . 0 3 . 5

19 Primirea ~i predarea docurnentatici, sculelor si dispczi tivelcr,

aparatelor de masurat etc. 4. 0 4. 020 Primirea indicatii lor tehnice de la maistru 2 . 0 2 . 0

Obseruaiie. In cazul corectarii pietrelor abrazive In tirnpul lucrului, fara inlocuirea acestora, timpii

de preg attre-tncheiree de la poz. 16, 17 si 18 se vor multiplica en eoeficientul K = 0, 50.



i:xempJede calcul a roti dintete ~i caneluri 149

13.3. Exernple de colcul 01 normei tehnice de timp

la rectificorea danturii rotilor dintcte ~iconelurilor

13.3.1. Rectificarea rotilor dintote cilindrice prin procedeul Niles

Se considera urmatoarele date ale problemei :3. Denumirea piesei : roata dintata cilindrica cu dinti drepti.

b. Elementele de definire a danturii :

- numarul de dinti, z =64 dintl ;

- unghiul profilului de referinta, C Z o =20° ;

- coeficientul inaltdmii capului de referinta, f o =1 ;

- coeficientul jocului de referinta, Wo =0,25 ;

- deplasarea specitica, ~ = ;- modului, m =7 mm.

c. Materialul rotii : 15C 08 (STAS 791-80), cementat-calit ; dupa tra-

tament duritatea flaneurilor dintilor este 58 ... 60 ERC.d. Olasa de precizie 6 (STAS 6273-81), rugozitatea supratetelor flancu-

rilor dintilor Ra = 0,8 [J..m.

e. Serie de Iabricatie, 120 buo.

f. Masa piesei =60 kg.

g. Caracteristicile pietrei abrazive, piatrs; conica plana HI, (STAS 603-76),

structura En, 25... 16 R.C., diametrul pietrei 210 mm.

h. Verificator: micrometru pentru roti dintate.

i. Masina-unealta : masina de rectificat roti din~ate cilindrice, tip Niles,

WIVfvV 600 Xl0.

Sa se determine norma tehnica de timp.

Reeoloare. Din tabelul 13.1 rezulta L, =85 mm, iar din tabelul 13.2,

pentr u D d = m.z = 7 ·64 = 448 mm, se obtine Ac = 0,25 mm.

Din datele problemei i, = 1, if = 1, 8p =0,09 mm/trecere, Spd =

=,045 mm/trecere, 8pf =0,015 mm/treeere (tabelul 13.3) ~i deci,

id =Ac-(8pf + d.d) _ 0,25 - (0,015 - 0,045) =2 treceri.

spa - 0,09

~

Din tabelul 13.4, a ~i 13.4, b rezulta, Std =t.= 5,3 '0,8 =4,2 mmjc.d.,~istf =0,80 mmje.d.

Numarul de curse duble pe minut va fi:

1000.15 _ 94 d / . .--- - c .. min ;2.80

if . 1000.v. 1000.10 63 d / .- pentru sem llllsare, n.= = = c.. mm;

2L 2.80

pentru degrosare n _ 1000.vd• , d--~

2L



5 Ncrmcreo la rectificat ro~i dintate ~i ccnelurl

t f·· 100- pen .I'Tl mUiare, n

f=~--

2Lmm = 70 + (5 ... 10) = 80 mm.

Din cartea tehnica a masinii-unelto WMW 600 X 10 se adopta, n a =

= 100 c.d.zmin, 11 8 = 71 c.d.(min ~i nf = 50 c.d.(min.

Din ta,beIul13.5, pentru D d = 448mm~i1n = 7mm,seobtine timpul de eo-

mutaro ~i divizare, T = 0,085 min(trecere.Conform relatiei (13.2) rezulta timpul de baza

1000.8 =50c.d.(min, undeL=B+(5 ... 10)2.80

[id is id ) J ( . . I .)tb=2.z L; ~-+----+-- +T·td+tS /,f =8td n d 818 • n8 8tf ·df J

I 1

=.63 [ 85( 4,2~100T1 , '1

4.2 .71 -t-. 0 8 .50 ) 1 + 0,085(2+1+1)= 4265 minr , / J ' .

Din tabelul 1.3.19, tal + ta2 = 3.2,2 rnin = 6,6 min, iar din tabelul 13.21,

ta3 = 7.0,42 = 3,01 min, deci t = tal + ta2 + ta3 = 9,61 min ~i top = tb + ta =

= 426,5 +9,61 = 436,11 min,

Din tabelul 13.25, timpul de deservire tehniea va fi ta t = 0,09 tb = 0,09''426,5 = 38,4 min, iar din relatia (13.19) rezulta timpul de deservire organiza-

torica t{ o=0,025.top= 0.025 '436,11 = 10,9 min ~i ton= O,04.top= 0,04' 436,11 == 17,45min. Din tabelul13.29, pozitiile 1, 6, 7, 10, 11, rezulta Tpl = 50 + 11 ++ 15 + ,1+ 2 = 82 min.

tn fina rezulta norma tehnica de timp

NT = Tpl n +tb

+ta

+tdt

+ ta o +ton

= 81/120 + 426,5 + 9,61 + 38,4 ++ 10,9 + 17,45 = 503,6 min.

13.3.2. Rectificarea rotilor dintcte cilindrice prin procedeu

Maag

Se considera urmatoarele date ale problemei :

a. Denumirea piesei: roata dintata cilindrica cu dint tncunati.

b. Elementele de definite ale danturii :- numarul de din~i, z = 45 din~i;

- unghiul profilului de referin~a, 0:0 = 20° ;

- coefieientul inaltimii eapului de referin~a, fo = 1 ;

- coeficientul jocului de referinta, Wo = 0,25;

unghiul de mclinare de referinta, ~ o = 1.50;

deplasarea specifica normala, ~n =0 ;

modulul normal, m .; = 4 mm.



Exemple de calcul a roti dlntote ~i caneluri

c. Materialul rotii, 13 ON 35 (STAB 791-80), cementat-calit, dupa trata-ment, duritatea flancurilor dintilor fiind de 60... 62 HRO.

d. Olasa de precizie 6 (STAB 6273-81), rugozitatea supratetelor flancurilor

dintilo r , Ra =0,8 [Lm.

e. Serie de fabricatie, 100 buc.

t Masa piesei, 3,2 kg.

g. Oaracteristicile pietrei abrazive : piatra taler tip H, STAS 603-76,

structura En, 25... 16 K.O., diametrul pietrei D. =220 mm.

h. Verificator : mierometru pentru roti dintate.

i. Masina-unealta : ma~ina de rectificat roti dintate cilindrice tip Maag.

Sa se determine norma tenhica de timp.

Resotoare. Pentru m; = 4 mm si D a = mf• Z = m ,. . z = 4 . 45 =

. cos~o cos 15°

=86,345 mm, din tabelul 13.6 ~i tabelul 13.7 rezulta n; =135 rularijmin

si A c =0,16 mm.

Din cartea tehnica a masinii-unelte se adopta n, =136 rularijmin, fnal-

~imea dintelui este h = 2,25 fin = 2.25 ·4 = 9 mm ~i, cum latimea danturii

este B = 24' mm, rezulta L = B/cos~o + 2 Y n(Ds - h) + 20 =24/cos 15° ++ 2Y9(220 - 9) + 20 =132 mm.

Din tabelul13.8 se adopta if =, Spf =,01 mmrtrecere, spa =0,35 mm/trecere si, deci,

. A c - (Spf if) 0,16 - (0,01.2) At. /,a = = =~reCerl.

Spa 0,035

Din tabelul 13.9 se adopt a Sta =3,6 mm/rulare ~i Stf =1,35 mmfrulare.

Din tabelul 13.10 se adopts va = 0,02 min ~i r = 0,015 min.

Bezulta timpul de baza

[L ( ia if ) . . J r 132 ( 4 2 )o=z - -+- +('a''/, + Tt /,f), =45-- --+-- +(0,02-4+ Y Ir St a St L 136 3,6 1,35

+ 0,015 . 2) 1 =118,4 min ..J

Din tabelul 13.19, tal + tU2 = 2.3,2 min = 6,4 min, iar din tabeluI13.21,

t a 3 =5·0,32 =1,60min ~i, deci, t a = t a l + t a 2 + t a 3 =8,00 min. 'I'impul ope-rativ va fi to p =o + t a =118,4 +8,0 =126,4 min.

Din taoelul13.26, timpul de deservire tehnica va fi ta t =0,055 tb =0,055 .

. 118,4 = 6,51 min, iar t.impul de deservire organizatorica tao = 0,03 top =,03'

·126,4=3,8 min (relatia 13.20).

De asemenea, ton = ,0 4 top =0,04 '126,4 =5,06 m m ~i din tabelul13.29pozitlile 2, 5, 6, 7, 10,11, rezulta Tp =85 + 4 + 15 + 7 - + - 4 +2 =117 min.

5



52 Normarea la rectificat roti dintate ~i caneluri

tn final, norma tehnica de timp va fi

NT =Pp1 /n + t b + t a + t d t + t d o + t o n = 117/100 + 118,4 + 8 + 6,51 + 3,8+5,06

: = 142,94 rnin ~ 143 min.

13.3.3. Rectificarea rotilor dintote cilindrice prin procedeul

Reishauer

Se considera urmatoarele date ale problemei :

a. Denumirea piesei : roata dintata cilindrica cu dinti drepti ;

b. Elementele de definire ale danturii :

- numarul de dinti, z =63 dinti ;

- unghiul prof ilului de referinta, ~o =20° ;

- coeficientul inaltimii capului de reterinta, io =1 ;

- eoefieientul joeului de referinta, 'leo =0,25 ;

- deplasarea specitica, ~= ;

- modulul, m =3 mm.

c. Materialul rotii : 36 MoO 10 (STAS 791-80), eMit la 50 ... 60 HRO.

d. Olasa de preeizie 7 (STAS 6273-81), rugozitatea suprafetelor flancurilor

dint ilor , R; =1,6 fLm.

e. Seria de fabricatie : 300 buc.

f. Masa piesei: 2,7 kg.

g. Oaracteristieile pietrei abrazrve : mele abraziv eu diametrul exterior

350 mm ~i grosimea 62 mm.

h. Verifieator: micrometru pentru roti dintate.

i. Masina-unealta : ma~ina de rectificat roti dintate tip N.Z.A.-111Reishauer.

Sa se determine norma tehnica de timp.

Reeoioare. Lungimea totala a eursei de rectifieare pe direetia dintelui,relatia (13.11), pentru 0 latime a danturii B = 20 mm. va fi L = B + 2m =

=0 + 2 ·3 =26 mm. Pentru Ac =,25 mm ~im =3 mm, din tabelul 13.11rezulta tb• =,630 min, iar din tabelul 13.12, k, = 1,00.

Timpul de baza se determina ell relatia (13.10):

t b =t6s·L·z·k. 60 =0,640.26.63·1/60 =17,47 min.

Din tabelul 13.22, t a =3,58 min; din relatia (13.16), t d t = 0,024 · t b ==,024 '17,47 =0,42 min ; din relatia (13.21), t d O = 0,016' t o p =0,016 (17,47 ++ 3,58) = 0,34 min; din relatia (13.24), ton = 0,030 ·top=0,03 (17,47 + 3,58) ==,63 min ~i din § 13.2.5, Tpi = 25 min.

in final, norma tehniea de timp va fi

HT = Tp1 /n + t; + t a + t d t + ta o + to n = 25/300 + 17,47 + 3,58 + 0,42++ 0,34 + 0,63 =22,52 min.



Exemple de calcul a r dintate ~i caneluri 53

13.3.4. Rectificarea conelurilor

Se considera urmatoarele date ale pro blemei :

a. Denumirea piesei: arbore canelat.

b. ElementeIe canelurii:

- caneluri dreptunghiulare, seria mijlocie, STAS 1769-68;

- numarul canelurilor, z =6;

- diametrul exterior 30 1 canelurilor, D = 52 mm;

- lungimea canelurii, L =200 mm.

c. Material: 13 ON 20 (STAS 791-80), cementat, calit la HRO 50.

d. Bugozitatea suprafctelor rectificate, R; =0,8 [Lm.

e. Masa piesei: 4 kg.

f. Seria de fabricatie 100 buc.

g. Scula abraziva . piatra cilindrica plana (STAB 601-75), structura

En 25 ... 16 L.h. Fixarea piesei: intre virfuri ell antrenor.

i. Verifieator: mierometrn.

j. Masina-unealta : maaina universala de rectificat eaneluri.

Reeotoore. Din tabelul13.16, pentru l 1 =200 mm, D =2 mm ~i material

cementat ~i calit, se obtine Ac = 0,28 mm.

Din tabelul 13.15, numarul de treceri pentru fazele de semifinisare ~i

finisare sint, is = 4 treceri cu 1's = 8 mjmin, if = 3 treceri eu Vs =m/min ~ie», =0,015 mmjc.d., Spf =0,005 mm/c.d.

R It

•• _ At - (if 8pf+ is 8ps)

ezu .a :l

a - --=---'--'---~--'--- -- pa

0,28 - (3 '0,005 + 0,015)

0,055

=4 treceri,

In care spa, mm/c.d., s-a adoptat din tabelul 13.17 pentru . A e =0,28 mm, ~ilp/D = 4 .

Din tabelul 13.13, viteza avansului principal la degrosare este, Vs =

= 6,3 m/min.

Timpul de baza se determina cu relatie, (13.12).

t - 2L·z·i 7. _ 2.z Ld ·id k L, (.' , .) k _ 2.6 240·4 125b- 'I~---'--' a+- Is,l/ f--- .,

+100· Vs 1000 1.'sa 1.18f 1000 6,3

+ 250 (4+3) .1,50 = 6,225 min,8

in care, din tabelul 13.14, La =p + lld =200 + 40 = 240 mm ~i L, = 1p ++ llf =200 + 50 =250 mm.

Din tabelul13.23, tal = 0,62 min, ta2 = 0,82'3 + 0,04 + 0,15 = 2,65 min.Timpul ajutator pentru masurari de control se suprapune pe timpul de baza



54 Normarea l rectificat ro~i din\ate ~i conelurl

si deci, t a = t a l + t a 2 = 3,27 min, iar timpul operativ va fi t o p = t b + t a =

= 6,225 + 3,27 = 9,495 min. Oonform relatiai (13.17) si tabelului 13.27 :

t(lt = tan ·tb/ T = 2,3 ·6,225/15 = 0,955 min.

De asemenea, pe baza relatiei (13.22) ~i a tabelului 13.28, t(lo =0,015 top == 0,015 ·9,495 = 0,145 min, t o n = O,03.top = 0,03 ·9,495 = 0,285 min ~i Tp =

=11 min.Prin urrnare, norma tehnica de timp va fi

Np = Tpi/n + t b + t a + tdt + t d o + t o n = 11/100 + 6,225 + 3,27 + 0,955 +

+ 0,145 + 0,285 =10,99 min ~ 11 min.



Cap t 0 Iu I4 l l i l l l

I I I

NORMAREA TEHNICA LA PRELUCRARllE

DE ~jETEZIRE

'J 4.1. lntroducere

Operatiile de netezire reprezinta acele prelucrari finale ale pieselor prin

care se urmareste obtinerea unci ealita,~i Ioarte ridicate a suprafetelor. Unele

procedee de netezire asigura ?i cresterea preciziei dimcnsionale ?i a precizieiformei geometrice, ?i corectarea pozitiei reciproce a elementelor geometriceale piesetox, precum ~imaril'ea eriei de contact la, piesele conjugate.

Adaosul de prelucrare la opratitle de netezire este, in general, foarte

mic ~i de multe ori este cuprins in cimpul de toleranta a] dimensiunii respective.De aceea este foarte important ea operatia tehnologica anterioara netezirii sa

asigure 0 preeizie de prclucrare eorespunzatoare.Netesirea suprafetelor se poate realiza prin urrnatoarele metode:

a) aschicre mecanica, utiliztndu-se un abraziv dur (electrocorindon, car-

bura de siliciu, borazon, diamant etc.) , metoda folosita la honuire, suprane-

tezire, Iepuire ;

b) aschiere mecano-chimica, cind are lac ~i 0 actiune chimiea a mediuluiabraziv, ell influenta asupra inmuierii stratului superficial de oxizi ai metalu-

lui, Iavorizind indepartarca lui usoara eu ajutorul unor abrazivi mai putinduri - metoda utiliztndu-se la Iepuire, rodare ?i slefuire cu paste abrazive ;

c) aschiere mecano-tcrmica, la care, datorita temperaturii ridicate in

zona de contact scula-piesa, are lac 0 curgere plastica superficiala a materia-lului - metoda utilizindu-se la ~lefuirea cu granule abraz.ive pe discuri din

Ietru , pisla, bumbac.

Producrivitatea prelucrarilor de netezire este esential conditionata de

calitatea impusa suprafetei netezite ~i de diferenta dintre calitatea' suprafetei

rezultata la operatia tehnologica anterioara ~i cea de dupa netezire. Cu cit

calitatea supratetci preserisa pentru neteziro este 11:1a1tdicats., en atit se im-pune utilizarca un 01' particule abrasive de granulatie mai H I l a ceea ce conducela, cresterea t.impului de baza al prelucrarii. Pe de l 1 1 t i u parte, daca operatia

tehnologica anterioara a, condns la 0 calitate mai redusa a supraf'etei, este nece-sal'a realizarea mai multor faze de netezire, en micsorarea consecutiva a granu-

Iatiei abrazrvului tolosit., Datorita difienltatii de evaluare exacta a avansului transversal, relatiile

de calcul al timpului de baza sau timpului operativ 18Jprelucrarile de neteziresint stabilite ne baza oxnresiei emnirice a volumnlui de metal detasat in uni-tatea de timp. In plus, c~ urmarc : : L ~complexiUi,i)ii ~i varietatii cinemat.ice a pro-

56 Nomarea tehnica la netezire

cedeelor de netezire, nu sint determinate relatii de calcul al timpului de baza.pentru toate aceste procedee. In aceste cazuri sint indicate in tabele valori de-

terminate statistic pentru timpul de baza, in conditii de prelucrare specificate.Toate valorile timpilor de baza ~i ajutatori, indicate in acest capitol,

corespund productiei de serie mijlocie. In cazul productiei de serie mare, la

prelucrarile prin honuire, supranetezire, lepuire ~i rodare, valorile timpuluide baza se micsoreaza, fata de cele date in tabele, cu 35 ... 40 % , iar la slefuire~ilustruire - cu 20 % . De asemenea la productia de serie mare, se reduc valoriletimpilor ajutatori, pentru toate procedeele de netezire, en 20... 40% . In con-

ditiile productiei de masa la honuire ~i supranetezire, timpul de baza se mic-~oreaza cu aproximativ 5) % , iar timpii ajutatori - cu 30 ... 50 % . Norma teh-

nica de timp la prelcurarile de netezire, executate pe masini-unelte specializate,

automate sau semiautomate, intr-o productie de masa, Se va stabili prin experi-

mentdri directe, in functie de conditiile concrete de prelucrar e.

Honuirea reprezinta un procedeu de prelucrare final a a suprafetelor er-

lindrice interioare si, mai rar, exterioare, prin care se asigura 0 precizie dimen-sionala ridicata (treptele 4 ... 6 de prcciz ie) ~i 0 calitate foarte buna a , supra-

tetei (pina la Ra =,025 p.m ). Procedeul se aplica pentru un domeniu foartelarg de dimensiuni ale supratetei de prelucrat. Frecvent se prolucreaza supra-fete avind diarnetrul Dp :;;;;750 mm ~i caracterizate prin rapoarte lp jDp ==1 ... 50.

2unde lp este lungimca generatoarei supraf'etei ~i D p - diametrul

acesteia. In cazul suprafetelor interioare, pe masura cresterii raportului lp jD p,finisarea prin honuire se realizeaza in conditii mai avantajoaso fata de finisarea

prin rectificare interioara.

14.2. Honuirea

14.2.1. Princioii si notiuni de bozc.

H r+ ,

lJ ,

I t ; > I Q

Ip' la

a

lb <~

l / ;=la

b

=arc f ~~

.· vPC

Fig. 14.1. Cinematica procesului de

lucru la honuire.

inematica honuirii rezulta din figura 14.1. Atit miscarea principala de

rotatie 1L, cit l}imiscarea de avans 8 , rectilinie-alternativa in Iungul axei su,

Honuirea 57

prafetei de prelucrat, sint efectuate de catre capul de honuit. Pentru eliminarea

intregului adaos de prelucrare este necesara ~i miscarea de avans transversal8t a barelor abrasive.

Productivitatea preluerarilor prin honuire este influentata in principal

de caracteristicile fizico-meeaniee ale materialului de preluerat, earacteristicileabrazivului folosit, marimea unghiului ~ de inclinare a traiectoriei miscaa-ii

efective (fig. 14.1), valorile parametrilor regimului de aschiere, montajul si-metric sau asimetrie al barelor abrazive (fig. 14.2) ~i de tipul masinii-unelte,

Pentru honuire se utilizeaza bare abra-zive cu liant ceramic. tn ultimul t.imp au

inceput sa se foloseasca ~i bare abrazive dingranule de diamant incorporate in liant me-talic (bronz). Oaracteristicile recomandate ale

abrazrvului, in functie de rnaterialul de pre-Iucrat, sint date in tabelul 14.1.

Unghiul de inelinare ~ are valori eu-prinse intre 15° ~i 50°. Pe masura cresteriiunghiului ~, se marest« produetivitatea pre- Fig. 14.2. Mont~re~ barelo.r abrazive in

luerarii prin honuire, dar se inrautate~te caput ne honmt.

calitatea suprafetei.Montajul asimetric al barelor abrazive eonduce la 0 productivitate mal.

ridicata a prelucrarii, intrucit tavorizeaza autoascutirea, barelor abrazive.

-t .- -- + -- - . -.

< -UI T £'=2

~~~~~.M

-l .....1._ -- -.

\ n't:~~ l\. '. ' .c /'r -t•.•-/

1'--:·/I [ I ,~~-~I

~;~7J~~~

Tobelnl 14.1. Caraeterlstlelle reeomandate ale ahrazlvulul la honulre

Materialul de prelucrat

I I

Calitatea suprafetei I Natura abra.z.ivului 1 1 1prelucra te, IRa,lJ..m

Grunulajia :3 Duritatea 3

H

I 0,8 E,CB 0-5I

K

Otel calit, I 0,4 E,CB 5 4 I-K

HRC> 60

I

0,2 E,CB 4-1\128

I .

I-J

0,1 E,CB M28-1vr20 I,Otel imbunatatlt,

IO,F ; E o-G L

HB =20 ... 363 0,4 E 5-4 Ko ~ ) E M28-M20 I-K

I 0,8 E I 6-5 L-M

Otel necalit

I0,4 E I 5-4 L

0,2 E 4-M28 K

I

0,8 Cn 6-5 1-K

Otel nitrura t, 0,4 Cn 5-4 I-K

HRB 80 0,2 I Cn 4-M28 1-J

0,4 E,CB 5-4 L

Otel cromat ° . ) E,CB 4-l\I28 L-

0,1 E.CB :\128-1 \120 K

0,8 I Cn 8-6 PFonta 0,4 Cn 5-4 O-p

0,2 Cn 4-M40

•

N

0,8 Cn 6-5 Q-R

Aliaje neferoaseI

0,4 Cn 5-4 P

I0,2 i Cn 4-M28 O-P

Obseroatii. 1. Simbolurile utilizate pentru natura abrazivului sint : E - electrocorindon; CB - car-

hura de bor (borazon, elbor); Cn - carbur a de slliclu : 2. Granulatin pietrci abrazive

este cxprimata prin nu mere granujornetrice conform STAS 1753-76.3. Duritatea pletrelor

abrazive este data conform STAS 1469-68.



153 Normarea tehnicc la netezire

'14.2.2. Determinorea normei tehnice de timp

Norma tehniea de timp, la prelucrarea prin honuire, se determina cu aju-torul relatiei

NT =TPi + tb + la, + t a t + t a o + t o n ,n

(14.1)

in care apeciticatia notatiilor folosite s-a prezentat la cap. 3.

14.2.2.1. Determinarea timpului de baza. Luind in considerare volumulde material indepartat in unitatea de t.imp, t.impul de baza la prelucrarile prin

honuire, se poate determina cu relatia

t'1 t • D » ' lp' Ac [ . ]

b = mIn,2Vm

(14.2)

in care Dp, lp sint diametral, respectiv lungimea generatoarei supratetei cilin-drice prelucrate, mm, Ac - adaosul de prelucrare simetric, mm (tabelul14.2), 'Fm - volumul de material indepartat in unitatea de timp, mm3Jmin.

Tobelui 14.2. Adaosnri de prelucrare slmetrlce la honuire

----------.-.,:

~;.~~~~;:~~~~~a ~iAdaosul de prelucrare, A e. mm

Caracterul prelucraru

0iel I Font

(

• r r- i Intr-o singura trcccre sau degrosare

'~'0 I Ftnisarc

Intr-o singura treccre sau degrosare130- :)00 1 Finisare

0,020-0,040 I 0,020-0,100

0,008-0,010 0,008-0,012

0,030-0,050

I0,080-0,160

0,010-0,015 0,012-0,020

0,040-0,0751 0,120-0,200

0,01'1-0,020 0,081-0,025~ 1 QO

Intr-o singurii trecere sau dcgrosareFinisare

Volumul de material indepartat in unitatea de timp Vm depinde dedimensiunile suprafetei prelucrate prin honuire, dimensiunile ~i numarul ba-1'e10l'abrasive ale capului de honuit, de precizia preluorarii. Se poate determinaell relatia

V· = o.: D . EX . TO ,4 . l [mn13Jmin]'in v p a a ,

(14.3)

in care:

Cv este un coeficient a carui valoare depinde de materialul de prelucrat ~ide calita tea supraretei honuite (tabelul 14.3);

R; - rugozitatea suprafetei rozultata la operatia tehnologica anterioara,

[lID ;

T - tolerant? dimensionala de la prelucrarea anterioara, mm;

to - exponent a carui valoare depinde de proprtetatile materialuluide prelucrat ~i de calitatea suprafetei : pentru otel, valorile

Honuirea 159

exponentului x sint: x = 0,4 daca R; = 1,5 ... 0,4 [lID si X = 0,6

daca R; < 0,4 [Lm; pentru fonta : X =0,5 daca R; =1,6 ... 0,4 [Lm

~i X = 0,7 daca 'I'; < 0,4 [Lm;

lungimea suprafetei active a barelor abrazive, masurata in directia

axei supratetei prelucrate, mm.

Conform fig. 14.1, a ~i b se poa-

te scrie

la

Tobelul. 14.3. Valorile eoetlclentllor, Cv ~i CT

la =min {lp, l b } ,

unde l b este lungimea barelor abra-zive ale capului de honuit.

Pentru a tine seama ~i de conditiilediferite de prelucrare, in relatia (14.2) atimpului de baza la honuire se introduc

coeficientii de corectie KI in functie degradul de acoperire ~i K2 in functiede natura materialului de prelucrat,

coef'icienti dati in tabelul 14.4.Marimea gradului de acoperire Ga

se determina cu relatia

(14.4)Materialul de prelucrat

f

CalitateasuprafeteiprelucrateRa, fl.I11

Valorilecoeficien1ilor

v T

,

Otel necalit I >0,2 1 0 , 4 4 1 3, 5 4_ ~0,2 0,58 2,70

I

Otcl imbnnatatit,

I>0.2 ' 0,58 2.70

HB 320 ... 363 ~0,2 0.78 2.02

\

--

Otel calit, >0,2 0,71 2.22

HRC> 60 ~0,2 0,93 1.68

>0.2 l~ 1.62Fontii I ~O,2 1.25 1.26

a

Bb . Zb

1t. Dp(14.5)

Tobelul 14.4. Coerieleut de coreetle ai timpulul de baza la bonuire

A. Coeficientul de corecpe K 1) in functe de gradul de acopcrire

Gradul daacoperire Ga 0,10 0,11 0,12~IO'16

0.18 0,20 I 0,22 I 0.25 0 , 30-----1--oeficientul de corectie, Ell, 71 1,57 1.46 1.36 11.26 1.17 1,08 1,00 0,93 1°.84

I

B Coeficientul de corectie l{2' in functie de matcrlalul prelucrat

Materi alulde prelucrat

Oteluri aliate superioare Cr-Si-Mn

(tipuri 31 CMS 10; 30 SMCN 16)Oteluri aliate superioare ell Cr sau

Cr·Mo·AI (tip 38 MoCA 09)

Coeficientul de corectie Kz 1,2 1,5

Obseruaiie, Pentru ce elalte materiale de prclucrat, Ez =.0.

C. Coeficientul de corectic KaJ in functie de adaosui de prelucrare

Ad , d , P : m m l o . 0 1 0 1 0: ' ~ ' ~ I ' ~ ' + : ~ 0 1 0 ' 0 4 0 1 ~ ~ ~ ~ I O ' 0 5 0 [ 1 0 8 0 ~ '0 0 , 1 2 + 1 8 l i ~ .20Coeficientul ue corectie E3 iO.2< :> :0• .:>0 0.00 10, I; 1,00 11,25 1.;)0 2,00 b.50 3,00 i4.OO 0.00

6 Normarea tehnica la netezire

in care B; este H1-vimeabarelor abrazive ale capului de honnit, mm, iar Zb

- numarul barelor abrasive.

Cu aceste precizari, relatia de ealcul a timpului de baza la prelucrarileprin honuire ia forma:

a. daca lb;;; lp, rezulta la = lp ~i deci

o -. Ac TT Ktb = ..H·l· 2

R ; , . TO , 4[min], unde (14.6)

teaT ·

2Cv '

b. daca l b < lp, rezulta la =b si deci

tb = aT' Ac . (~) . KI· K2 [min]. (14.7)R~' TO , 4 lb

Faptul ca diametrul Dp 311 suprafetei de prelucrat nu influenteaza directmarimea timpului de baza la honuire se explica prin aceea ca la cresterea dia-

metrului D p se mareste numarul ~i la-vimea barelor abrasive l;\i deei ereste l;\i

numarul ngS de granule abrasive care prelucreaza simultan 0 arie unitara asupraretei de prelucrat. In aceste conditii se poate considera ca raportul Bp/nur

este practic constant, pentru 0 aceeasi lungime activa la , indiferent de valoareadiametrului Dp, ceea ce explica fizic absenta parametrului Dp ca factor de in-

Jluenta in relatiile (14.6) ~i (14.7).

Tobelul 14.5. Ttrnpul de lJazii la honuirea alezajelor (pentru I .,,;;500 mm), pe masinl de honuit


Toleran

I I Otel irnbunatatlt , ' I ' I1;- di O,el nedilit HB ~ 320 . _,360 Olel ciillt, HRC 60 I Fonta

rneli~~o- Abaterea medie aritmetica l rugozitatii suprafetei prelucrate Ra umM~ •

T lIT1,6 I 0,8 I 0,-1 I 0,2 I 0,8 I 0,4 I 0,2 I 0,4 I 0,2 I 0,1 I 1,6 I 0,8 I 0,4 I 0,2

Timpul de baza, t rnin

, 83 1, 10 1, 43 2, 12 0 , 84 1, 09 1, 59 0 , 90 1. 3 2 2, 00 0, 37 0, 53 0, 74 1 , 19, 72 0, 95 1 , 25 1 . 85 0, 73 0 , 9 5 1, 38 0 , 78 1. 1 5 1 , 7 5 0 . 32 0. 46 0, 65 1, 03, G3 0, 84 1, 09 1, 62 0, 64 0, 83 1, 21 0 , 6 9 1, 00 1, 53 0, 28 0, 40 0, 57 0, 90, 54 0, 7 1 0, 93 1, 37 0, 64 0, 71 1, 05 0, 58 1, 86 1, 30 0, 24 0, 34 0, 48 0, 77, 48 0, 63 0, 83 1, 23 0, 48 0, 63 0, 93 0 . 5 2 0, 77 1, 16 0, 21 0, 30 0, 43 0. 68. 44 0. 58 0. 76/ 1, 12 0, 44 0, 58 0. 84 0. 48 0, 70 1, 06 0 . 19 0, 28 0, 39 0, 6341 0, 54 0, 70 0, 04 0, 41 0, 53 0, 78 0, 44 0, 64 0, 99 0, 18 0. 26 0, 36 0, 58

. 36 0, 48 0, 63 0, 93 0 , 37 0, 48 0, 70 0, 49 0, 58 0, 88 0, 16 0, 23 0, 32 0, 52, 33 0, 44 0, 57 1 0, 85 0, 34 0, 43 0, 6 4 , 0. 36 0. 53 10, 81 0, 15 0, 21 0, 30 0, 47-

10 015 0

20 030

40 050

60 0

80 0100 0

In tabelul 14.5 sint date valorile nominale ale timpului de baza la ho-nuire, calculate pe baza relatiei (14.6), in functie de natura materialului de

prelucrat, de calitatea supraretei ~i de toleranta dimensionala, pentru Kl==Kz =1. Valorile timpului de baza din tabelul 14.5 sint calculate in ipotezain care adaosul de prelucrare simetric la honuire este Ac =0,04 mm. Daca

Ac # - 0,04 mm, atunci valorile timpului de baza tb din tabelul 14.5 se mul-tiplica cu coeficientul Kg dat in tabelul 14.4 (aectiunea C). Pentru lp »u, ace-

39



Honuirea 161

Ieasi valori ale timpului de baza din tabelul 14.5 se vor inmulti eu raportul

l p / l b conform relatiei (14.7).

Obseruaiie. ValoriIe coeticientilor Cv sicT (tabelul 14. 3 ) ~i ale timpului de baza tb (tabelul

14. 5) slnt determinate I n ipoteza i n care oper a t i a anterioara honuirii (alezare, b r o s a r e etc.) conduce

la 0 calitate a supratetei inler ioara de 2 ... 3 clase celei ohtinute dupa honutre.

14.2.2.2. Determinarea timpiIor ajutatori. Timpul ajutator ta l pentru

prinderea-desprinderea pieselor la honuire ~i timpii ajutatori legati de fazasint prezentati in tabelul 14.6. De asemenea, timpul ajutator ta 3 pentru masurari

de control este dat in tabelul 14.7. in cadrul t.impulul ajutator legat de faz3.

ta 2 au fost considerate urmatoarele minuiri : cuplarea mi~carii de avans, apro-

pierea axului portscula ~i introducerea capului de honuit in alezajul de pre-

lucrat, centrarea diametrului exterior al piesei in raport cu axul, reglarea ~i

stringerea eapului de honuit pe diametrul interior al alezajului de prelucran,cuplarea miscarii de rotatie ~i de avans a sculei, cuplarea ~i decuplarea pompeipentru lichidul de ungere-racire, decuplarea miscarii de rotatie a axului prin-cipal, decuplarea mi~carii de deplasare in directie verticala a axului principal,

desfacerea capului de honuit.

Tabelul 14.6. Timpul ajutiitor pentru prinderea-desprinderea pieselor la houulre pe maslnl de honuit

I INumilrulMasa piesei, kg. plna la:

:I{odul de bazare I Manipularea I pieselor0,25 I 0,50 I 1 I 3 I I [ 12 l 20a piesei de masa masinii piesei asezate 5 8

simultanTimpul ajutator, to min

I

1 0 . 59 0, 62 0 . 72 0. 83 0. 97 1. 14 1. 42 1. 67Manuala 2 1. 07 1 . 18 1 , 34 1 . 51 1. 82 2. 02 2. 62 3. 14

3 1 . 48 1, 64 1, 86 2, 06 2, 44 2, 87 3, 56 4, 38Strlngerea prin 4 - - 2, 46 2 . 76 3 , 20 3, 76 4 , 72 5, 65bride (1- 2 suru-

I Masa piesei, kg, pina la:buri), asezarea pe

suprafata prelu- 30 I 50 I 80t

120 I 160 I 200 I 250 I 300

cratii, centrarea Ii

dupa alezajPr in

Timpul ajutator, ta.l' min

mijloaee

meeanicc1 3. 1 3, 3 3, 6 4, 0 4. 2 4, 4 4. 6 4, 92 5, 3 5. 8 6, 3 7, 0 7, 4 7, 8 8. 1 8,53 7, 2 8. 1 8, 9 10. 7 10, 9 11, 1 11. 8 12 , 54 9, 8 10. 5 11 , 4 13. 1 13. 7 14. 4 - -

Obseroaiii, 1. In timpii ajutiitori din tabelii au fost grupate urmatoarele mlnuiri: luarea piesei

de la 0 distanta de eel mult 10 m si asezarea ei pe masa masinii-unelte, centrarea piesei

C;ifix area ei pe masa, desprinderea piesei de pe masa masinll ~i deplasarea ei la 0 distanta

de eel mult 10 m, curatirea mesei de aschii , 2. In cazul fixiirii pieselor prin bride cumai mult de doua suruburi, timpii ajutiitori de mai sus se majoreazii pentru fiecare

surub in plus cu 0, 4 minute, pentru piese a caror masa este plnii la 80 kg, ~i cu 0, 5minute, pentru piesc peste 80 kg.

'I'impul ajutator total la prelncrarile prin honuire rezulta din relatia

ta =al + t 2 + ta 3 [min]. (14.8)

11 - c. us.r-~~

' .:-,-..~',.r: .

·~~·1

- --~~o;--,- .



Honuirea 163

14.2.2.3. Elemente ale regimului de asehiere la honuire. Viteza prinei-palii, de rotatie vp f} i viteza de avans rectiliniu-alternativ Vs a capului de honuib

se aleg din tabelul 14.8, in funetie de natura materialului de preluerat ~i de cali-

Tabclul 14.8. \,iteza prtnelpaln de rotatle ~i vlteza de nYaDS rectiliniu-alternntiv

la prelucl'ariJe prln bonuire


IT •• i Viteza de avans rectiliniu-c altemativ a capului va, mlmin,Viteza de ro~a le pentru 0 calitate a suprafetei, Ra, J ., L m , pina la:

a capului

Vp, m/min I 1,6 I o, s I 0,4 I 0,2 I 0,1

Otel ciilit eu HRC> 60 ~i

otel nitrurat cu If RB> 80 12-30 5-10 4- 8 13-6

Otel trnbunatattt Cll

HB = 320... 363

6-10

20-30 10-18 -' 8-15 , I 6-12 1 _

0te} neeiilit I 30-35 I 20-::-28_110-18 110-18 I 9-14 1----

40-50 13-20 I 10-16 8-12ontii

tatea suprafetei. Pentru obtinerea unei caHtati foarte bune a suprafetei pre-

luerate exista recomandarea ea turatie, capului de honuit sa fie un multiplual numarului de bare abrasive ~i sa nu coincida cu numarul de curse duble pe

minut ale acestuia, in deplasarea sa in Iungul axei suprafetei,Avansul transversal se determina cu ajutorul volumului de material in-

departat in unit,atea de timp, din relatia

8t = Vm [mm/rot].8j' Vp' 103

'

(14.9)

'in care Vm este volumul de material indepartat in unitatea de timp, mm3/min,

iar 8/ - avansul longitudinal al capului de honuit, mm/rot, determinat eurelatia .

1000 . Vs8l = = .--- -- ,

n(14.10)

in care n, este turatia capului de lucru, rot/min:,

Lungimea cursei longitudinalea capului de honuit se alege astfel incit

la capetele eursei, barele abrasive sa depaeeasca lungimea generatoarei su-

pratetei prelucrate eu aproximativ 25. mm.

Presiunea de lucru a barelor abrazive se recomanda sa fie del ... 4 daN

jcm2 la honuirea de degrosare si de 0,5 ... 2,0 daN /cm2 la cea de finisare.

14.2.2.4. Determinarea timpilor d e deservire, de odihna ~i neeesitatifiziologice ~i a timpului de preqatire-lneheiere. Suma .timpilor de deserviretehnica ~i organizatorica a Iocului de munca ~i a timpului de odihna ~i necesi-tat·i fiziologiee la prelucrarile prin honuire se determina cu relatia

ta t - + - tdo + ton = ,l(tb + ta) (14.11)

Timpul de pregatire-incheiere la honuire, pentru un lot de piese, se consi-del'a a fi de 5 min. .

~

164 Normarea tehnico l netezire

14.2.3. Exernplu de cclcul 01 normei tehnice de timp la pornire

Se supune operatiei tehnologiee finale de netezire prin honuire un ci-

linm:u de eompresor (fig. 14.3), avind diametrul interior Dp =65t&:g~gmm,lungimea lp =6,25tO ,1 mm ~i masa 8 kg. Cilindrul respeetiv se confectioneaza

din fonta Fe 25 (STAS 568-75) cu duritatea HB =200 ... 240. Se consideraca honuirea se face in doua trepte, una de degro-

sare ~i una de finisare. La honuirea de degrosarese indeparteaza un adaos de prelucrare simetric

Ac = 0,060 mm ~i rezulta 0 rugozitate R; = 0,8 um,

iar la honuirea de finisare se indeparteaza un adaos

de prelucrare Ac =0,010 mm ~i rezulta 0 rugozitateR; =,3 um, Capul de honuit folosit are 4 bare a-

brazive cu latimea B; =10 mm. Honuirea se face pe

o ma~ma verticala de honuit eu un singur ax, deciexista 0 singura piesa instalata pe masina. Dupa

prelucrare, controlul dimensional se face cu un com-

parator de interior.Considerind ca lotul de fabricatie este de 100

bue, sa se determine norma tehnica de timp pe

bucata.Rezlooare. Alegerea abrazivului, atit pentru

honuirea de degroeare cit ~ipentru cea de finisare,se realizeaza conform recomandarilor din tabelul14.1

Barele abrasive au lb =125 mm. Intrueitlb> lp , se vor putea utiliza direct valorile timpului de baza din tabelul Ls.n,

pentru R; =,8 [Lm(honuirea de degrosare.)Bezulta t b =; ·K1 •Kz' K3 , unde t~=0,40 min (pentru T =0 [Lm,

tabelul 14.5).

Se calculeaza G o , =b' Zb = 10,4 = 0,196, rezultind KI = 1,08; Kz=7t •Dp 3,14 . 65

=,00 (tabelul 14.4) ~i ]{3 =,50 (tabelul 14.4, pentru Ac =,06 mm).

Va rezulta tb = 0,4 '1,08 '1'1,5 = 0,648 min.in conditiile problemei date, din tabelul 14.6 se obtine t a l =1,14 min,

iar din tabelul 14.7, t a z + t a s =,09 min.Pentru Dp =65 mm, lp =u,25 mm, efectuindu-se un numar de dous

masurar], rezulta t a =a l + t a ? + t a 3 =,23 min ~i, respectiv, t o p =b + t o , =

=,878 min.Timpii de deserviresi pentru odihna ~i necesitati fiziologice se determins

cu relatta (14.11):

tdl + ta o + - fa ,. = ,l(tb + ta l =0,288 min

iar, in final, norma tehniea. de timp va , fi

L V T < z 1 = T:tl n + t b + t o , + tdt + t a o + t o n =5/100 ++ 0,648 + 2,23 + 0,288 ~ 3,22 min

Pentru honuirea de finisare, R; =0,3 [Lm ~i, intrucit in tabelul 14.5

nu siut calculate valori.ale timpului de ba-zacorespunzatoare acestei rugozitati,

Fig. 14.3. Cilindru de cornpre-

501' 5UpUS prelucrar ii mecanice

prin honuire.



Supranetezirea 65

se va aplica relatia (14.6), in care CT =1,62 (tabelul 14.3); Ac =0,01 mm;

R; = 0,3 [Lm; X = 0,7; T = 0,015 mm; KI = 1,08; K2 = 1,00.

I v e T . Ac K 77 1,62 . 0,01 1 8 1 ° 9. .Rezu ta tb = . I' .ll.?= . ,0' = ,.•.8 lum.

R~. TO,4 ~ 0,3°,7. 0,015°,4

Honuirea de finisare se realizeaza pe 0 alta masina-unealta decit cea folo-sita la honuirea de degrosare, astfel incit toate marimile grupate in timpii

auxiliari se repeta in aceleasi conditii. Deci fa =2,23 min; tdt

+tdt

+ ton == 0,1 . tb + ta ) = 0,245 min, ~i in final N T = Tp;/n + t~+ ta + td • + tdo ++ t o n = 5/100 + 0,218 + 2,23 + 0,245 = 2,74 min.

Norma tehnica de timp pentru prelucrarea eompleta prin honuire de de-

grosare ~i finisare a alezajului respectiv va fi

NT = NTa + NT = 3,22 + 2,74 =,56 min

14.3, Supranetezirea

14.3,1. Principii sinotiuni de bozo

Supranetezirea este un procedeu de prelucrare finala a supratetelor prin

care se asigura numai 0 imbunatattre a calitatii acestora (uzual, pina laRa == 0,1 [Lm,dar la prelucrari foarte netede se poate ajunge ~i la Ra = 0,01 [Lm).Nu pot fi eliminate abaterile dimensionale ~i ale formei geometrice a supratete-

101' prelucrate. Adaosul de prelucrare este mai mic decit la honuire ~i,de multeori, este inclus in cimpul de toleranta al dimensiunii supratetei.

Prelucrarea prin supranetezire se realizeaza cu ajutorul unor bare abra-zive de granulatie foarte fina, care executa mi~cari de lucru eomplexe, in functie

de forma ~i dimensiunile piesei de prelucrat. In general, pentru suprafete ci-lindrice, cinematicasupranetezirii (fig. 14.4) rezulta. din suprapunerea urma-

toarelor miscari : miscareaprincipala I, oscilatie rec-

tilinie - alternativa, cu 0

frecventa de pina la 1500

c.djmin ~i amplitudine de2 ... 6 mm; miscarea de

avans axial 11 si miscareade avans circular Ill.3Ii~-carile I si 11 sint efectuate

de catre barele abrasive,iar miscarea 111 - de ea-

tre piesa de prelucrat. Pre-siunea de contact dintre

barele abrazie ~i piesa arevalori reduse, asttel incit Fig. 14.4. Cinernati ca procesutui de lucru la supranetezirc.

se elimina, in primul rind,

virturile microneregularitatilor supratetei. La prelucrare se utilizeaza drept

lichid de ungere-racire petrol lampant sau amestec de petrol cu ulei (5... 25% ).Prin supranetezire se prelucreaza frecvent suprafete avind diametrul

D p = 5 ... 450 mm si Iungimea 1 p = 10... 500 mm. Datorita avantajelor legate,

6

llll c : : : s

II

~



Norma tehnica de timp la prelucrarile de supranetezire, se determina curelatia (14.1).

14.3.2.l. Determinarea timpului de baza. Timpul de baza la supranete-zirea pieselor din otel sau tonta, se determina cu ajutorul relatiilor :

a. Daca Iungimea barelor abrazive l b este mai mare sau eel putin egalacu lungimea lp a generatoarei suprafetei preluerate,

- O T . Dp . K - . K [ . Jt; - --- 1 - tbn 1 nnn, R~

(14.12)

166 Normarea tehnidi la netezire

in special, de cresterea durabilitatii in exploatare a pieselor supranetezite, seurmareste extinderea procedeului ~i la supratete cu dimensiuni mai mari decitcele specificate mai inainte.

Productivitatea prelucrarii prin supranetezire depinde in principal de:caracteristicile materialului de prelucrat, natura ~i granulatia abrazivului

folosit, dimensiunile si numarul barelor abrazive, valorile parametrilor regimu-

lui de; aschiere, calitatea eupratetei obtimrta la operatia tehnologiea anterioara,marimea presiunii de contact dintre barele abrazive ~i piesa de prelucrat, corn-positia Iichidului de ungere-racire utilizat, tipul masinii-unelto ~i forma ~i di-mensiunile suprafetei prelucrate.

Pentru supranetezire se folosesc bare abrazive din electrocorindon saudin carbura de silieiu, cu liant ceramic, avind duritatea I-L ~i granulatia, infunctis de ealitatea impusa supratetei, asttel :

- pentru Ra =,4 [-Lm,granulatia 4 ... 1\1:40

- pentru R; =0,2 [J.m, granulatia 1\1:28 1\1:20;

- pentru Ra =0,1 [Lm, granulatia JYIl4 1\110.

Rugozitatea suprafetei R; obtinuts, la operatia tehnologica anterioara

nu trebuie sa fie mai mare de 2 ... 3 [Lm.Presiunea de lucru intre barele abrazive ~i suprafata de prelucrat are

valori optime de 1,4 ... 1,8 daNjcm2 ~i numai la supranetezirea materialelorcu duritate foarte mare poate ajunge la 4,2 .. 5,7 daNjcm2. tn general, cres-terea presiunii de lucru peste 0 anumita Iimita, speeifica fiecarui material de

prelucrat, nu conduce la imbunatatirea calitaW supratetei, ci, dimpotriva,favorizeaza aparitia unor rizuri adinci, ea urmare a aderentei materialuluide prelucrat pe barele abrazive.

14.3.2. Determinarea normei tehnice de timp

Tabellll 14.9. \'alorile coeficientnIui CT

~i ale exponentulul x pentru ealculul ttm-

pulul de haza la supranetezirc

Tobelul 14.10. Valortle eoellclentnlui Kl pentru eal-

eulul tlmpului de baza la supranetezire

. I Diferenta dintre clasele de rugozttateI.Numarul de bare lale suprafetei inainte ~idupa prelucrare

}Iaterialul i abrazi: ~ dilnddis~ 1 clasa I 2 clase I 3 etas eI pozitivu .e 'I II supranetez.it -----''-C--f'-' ---K-----I ' oe icient.ul 1

Rugozitatea suprafeteii 0,8-0,4 0,2-0,1dupa supranetez.ire,

Ra, urn

Valoarea coeficien-tulut CT I 0 , 086 I 0 , 067

Valoarea exponen-tului X I 0, 4 I 0, 6

1 1, 00 1, 32 1, 55atel 2 0, 62 0, 82 0, 96

1 0, 80 1, 06 1, 24Fon ta I 2 0, 50 0 , 6{) 0, 77

Supranetezirea 167

in care O p este un coeficient a carui valoare depinde de calitatea suprafetei

prelucrate (tabelul 14.9), x - exponent (tabelul 14.9), iar Kl - coeficient

de corectie (tabelul 14.10).

b. Daca t, < lp, atunci

t - 0 1 n, .( lp ) . TT _ t . ( lp ) . K [min]- - ,,(1-1 - bn - 1

mmJR~ t, i,(14.13)

Rugozitatea RM in relatiile (14.12) ~i (14.13), este data in [lm.

Tubelui 14.11. Timpul de baza la supranetezlre pe maslnl-unelte speciale de supranetezit

Diametrul suprafejei prelucrate, DpJ mm

Rugoz.itatea suprafetei

dupa suprauetezire,

Ra, urn25 I 30 I 40 I SO I 60 I 80 I lOO 120 I 150 200

. Timpul de baza, tbn, min,

0, 8 0, 73 0, 81 0, 96 1, 10 1, 2 3 1, 46 11, 67 1, 87 2, 10 2, 50

9 - . ol- 0 , 9 6 1, 0 8 1, 22 1 , 45 1, 62 1, 93 2, 20 2, 50 2, 90 3, 300, 2 1, 47 1, 6 4 1, 95 2. 20 2. 40 2. 90 [ 3, 30 3, 70 4, 30 5, 100, 1 2, 20 2, 5 0 2, 90 3, 30 3, 70 4. 40 5, 10 5, 70 6, 50 7, 20

In tabelul14.11 sint date valorile timnului de baza nominal tbn, in functie

de diametrul suprafetei prelucrate Dp ~i de calitatea acesteia Ra , valori ealcu-

late pe baza relatiei (14.12). Evident, daca lb < lm aceste valori vor trebui

multiplicate prin raportul lpjlb conform relatiei (14.13).

14.3.2.2. Determinarea timpilor ajutatori. 'I'impii ajutatori Iegati de Iazfi,

la prelucrarile prin supranetezire, sint dati in tabelul 14.12. Timpul ajutator

Tubelul H.12., Timpul ajutator le Jat de fazii la supranetezlre

Modul de avans a barelor abrazive

Mecanic Manual

Inaltlmea virfurilor de centra re ale rnasinii-unelte, mm

lOO 200 >200 100 200 >200

Tirnpul ajutator, min

0, 2 1 0, 2 7 0, 38 0, 2 7 0, 38 0, 50

pentru prinderea-desprinderea pieselor este conditionat de dispozitivul de fixarea, semifabricatului. Timpul ajutator pentru masurari de control (daca nu se

suprapune pe timpul de baza) se determina in functie de mijlocul de masuraf

utilizat.

14.3.2.3. Elemente ale regimului de asehiere. :tn cazul supranetezirii

pieselor din otel, in tabelul l4.13 sint date recomandari privind alegerea ele-

mentelor regimului de asehiere.

j



Elernente.e regirnului de aschiere Unita tca

de masuraValoarco

paramet rului

-


Tobelul 14.13. Elementele regimului de asehiere la supranetezfrea pleselor din otel

Viteza de rotatie a piesel :

a) la tnceputul ciclului de prelucrare mrmin 6-15b) la srtrsitul ciclulul de prelucrare mrmin 20-40

e) la prelucrarea en regim constant m/min 15-30

Presiune exercitatii de barele abrazive da Njcrn ' 0,85-5.7

Numarul curselor dnble pe minut efectnate de barele abrazive in

rniscarea oscilatorie rectilinie-alternativii c.d./min 400-1500

Amplituctinea mlscarll oscilatorii a barelor mm 2 6

Avansul longitudinal al barelor abrazive mrmin 0,5-1.5

td t + tdo + to n =O ,l tb + ta ). ( 14. 14)

14.3.2.4. Determinarea timpilor de deservire, pentru odihna si neeesitatifiziologiee ~i a timpului de preqatire-Ineheiere. Timpii de deservire tehnica ~iorganizatoriea, pentru odihna ~i necesitata fiziologice, la supranetezire, sedetermina cu relatia

Timpul de pregatire-Incheiere, pentru un lot de piese, se considerii a ti,in medie, de 10 min.

14.4. Lepuirea

14.4.1. Principii ~i notiuni de bozc

Lepuirea este un procedeu de netezire care se aplica, in special, cu seopul

asigurarii unor conditii ridicate de precizie a formei geometrice a supraf'etelor

~i a pozrtiei reciproce a supratetelor ~i axelor piesei. 'I'otodata, prin Iepnire seobtine 0 precizie dimensionala corespunzatoare treptei 4 de precizie ~i 0 cali-tate foarte buna a supratetei (uzual pin a la R, =0,05 [Lm,dar pot fi atinse ~i

valori Ii;=,01 [Lm.)

Aschierea este realizata cu ajutorul unor granule abrasive in suspensie,introduse intre piesa de prelucrat ~i 0 suprafata conjugata (scula) de lepuit,executata din fonta aliata cu crom ~i cupru, cu duritatea HB =140 ... 260.

Daca rolul seulei de lepuit este indeplinit de piesa conjugata celei prelucrate,atunei procedeul se numeste rodare meeanica. Pentru lepuire se pot utiliza ~iscule (discuri de lepuit) realizate din particule abrasive, avind 0 granulati e

foarte fina, (pina la granulatia 4). 0 varianta a lepuirii consta in Improscarea

sub presiune a suprafetei de prelucrat eu 0 suspensie de material abraziv inapa (lepuirea cu jet abraziv, numita ~i hidropolizare), procedeu utilizat, III

primnl rind, la netezirea alezajelor cu diametre mici.




14.4.2.1. Determinarea timpului de baza. Datorita diversitatii metodelorIjlidispozitivelor de lepuire, materialelor prelucrate, formei Ijli dimensiunilor

supratetelor lepuite ea Ijli cinematicii procedeului nu s-au stabilit relatii funetio-nale pentru timpul de baza al prelucrarii. In tabelul 14.14 sint date valori

Tabelul 14.14. Timpul de hazii nominal la lepulrea pieselor din o el

Materia lul de pre lucra t' I Aria totala a suprafetei Iepuite, cm2

, p'ina Ja:Rugoaitatea

suprafe'[ei _ _ I I I

dcpa lepuire, 20 ~O 1 100 , 200 J 400

Ra, urn I800

Timpul de baza, tbn, min

II

0,2 2,0 2,2 2,6 2,9 3,4 3,8Otel calit 0,1 3,2 3,6 4,2 4,8 5,5 6,3

0,05 4,5 5,3 6,0 6,8 7,9 9.1

Ote1 necalitI

0,4 2.2 2.5 2.9 3,4 3.9 4,4

0.2 3.7 4,2 4.9 5,6 6,5 7.7

Obsettuilii, 1. Timpul de baza pentru a singura piesa, in cazul prelucrarii simultane a mai multor

plese, se deterrnina prin tmparttrea timpului de baza dat in tabel, la nurnarul de pieseprelucrate simultan. 2. In cazul ut.llizarl pastelor abrazive din oxlzl de crom, timpnl de

haza din tabel se reduce Cll 20 %.

Adaosul de prelucrare

simetric, Ac. mm

i I I I 1I 0,006 I 0,008 0,010 I 0,015 0,020 0,030 I 0,040

ale timpului de baza nominal la lepuirea pieselor din otel, in Iunctie de calitateasupratetelor Ijli aria totala a suprafetei preluerate, in cazul utilizarii drept

abraziv a carburii de siliciu, a electrocorindonului sau a oxizilor de crom.

Timpul de baza se determina apoi cu relatia

tb =bn• 1 1 ., , , • ]{Ac (14.15)

in care tbn este timpul de baza nominal, min, Ea - coeficient in tunctie denatura abrazivului (Ea = 1,0 pentru suspensii din carbura de siliciu Ijlielectro-

corindon ~i Ea =,8 pentru pasta abraziva fermata din 75 ... 80% oxizi decrom, 2 ... 3% silicagel, 15 ... 20% stearina Ijli2% petrol Iampant), iar EA. -- coeficient a carei valoare este tunctie de marimea adaosului de prelucrare

(tabelul 14.15).

Tobelttl 14.IJ. Coellele ntl de eorectle ai timplliui de baza la Iepulrea pleselor din

o el in Iunetle de marimea adaosului de prelucrare

Otel calit Coeficientul de

corectie, 1{Ac

i ~ I i I I

i~I~'-~i~,~I~~1 _ 2.2~: 0.63 i 0,73 I 0.8211,00 11,1511.41 1.65tel necalit

Aria totala a suprafetei prelucrate se determina en ajutorul relatiilor :

a) pentru supratete cilindrice

. Dp • l [cm ]q, cm-100 -

o ~ (14.16)

. . .

lepuirea 7

unde Dp, lp sint diametrul ~i, respectiv, lungimea suprafetei cilindrice, mm,

qs - numarul de piese prelucrate simultan ;

b) pentru suprafete plane

B . lS = pp . q, [cm''] (14.17)... 100 0 ,

unde Bp, lp sint latimea, respectiv lungimea suprafetei, mm;

c) pentru suprafete inelare

£(D2 D2) 2'

re' e - < r , q 8 [cm J,

4(14.18)

in care Del D i sint diametrele exterior ~i, respectiv, interior, ale suprafeteilepuite, mm.

14.4.2.2. Determinarea timpilor ajutatori. In tabelul 14.16 sint dati

timpii ajutatori ta u pentru prinderea-desprinderea pieselor, ta 2 legati de faza

. , : , i ta3 pentru masurarile de control. In final se obtine

ta =al + ta 2 + tas (14.19)

14.4.2.3. Elemente ale reqimului de asehiere, La lepuirea suprafetelor

cilindrice exterioare ~i plane ale pieselor de otel se reeomanda urmatoarele

valori pentru elementele regimului de aschiere : turatia discurilor de lepuit,

100 ... 120 rot/min ; viteza de asehiere, pina la 100/min; presiunea de lucru

discuri-piesa, 0,5 ... 3,5 daN /cm2• Se utilizeaza, ea lichid de ungere-racire,

Tobelul 14.16. Timpi ajutiitoJ'i la Iepulre

Denumirea mimririi

0, 080, 120, 060, 01

A. Timpul ajutator pentru prinderea-despr inderea pieselor

Mfnuiri componente

•• 0,1 I >0,1

Numarul de ordine al piesei Masa piesei, kg

a) luare a piesel ~i asezarea ei pe masa

rna s in ii-unel te

b) desprinderea piesei si deplasarea ei

la locul pentru piese finite

Prima piesa

Timpul tal' min

Urmatcarele piese

0, 040 I 0, 050

0, 025 0, 035

B. Timpul ajutator legat de faza

Timp ta21 min

Asezarea ~i ridicarea placi protectoare

Rotirea si coborirea disculu isuperior

Ridicarea sl retragerea disculu isuperior

Cuplare a ~i decuplarea rotat iei arborelui prtnctpal

·

256 I 30

35-

-i0

10 1 50-I 60

60

15 I 80

-I100

100<) > 1<) -_0

-i0 15060 150

100 150


Tabetut 14.16 (continuare)

C. Timpi ajutator pentru masurari de control

Dimensiunea de

masurat mm,pina la;

Mijlocul de masurat

Calibru Micrometru I Cudru ('.11 ceas Icomparator Pa ramet ru

Lungnnea suprafetei

prelucrate, mm,pina la:

Gasa de prccizie a mijloculu.i de rnasurat

la i 2-a I I-a I 2-a I I-a I 2-a I I-a I 2-a

Timpul ajutator, ta3 min

petrol lampant cu adaos de 2,5 % ulei ~i acid stearic. La lepuirea supratetelor

cilindrice interioare, turatia dornului de lepuit poate ajunge pin{t la 600 ...

... 800 rot.min in cazul alezajelor cu diametre mici.

14.4.2.4. Determinarea timpilor de deservire, pentru odihna ~i neeesitat

fiziologice si a timpului de preqatire-Ineheiere. Timpul de deservire tehnica

~i organizatorica a locului de munca ~i timpul pentru odihna ~i neeesitat fizio-

logice, la prelucrarile prin lepuire, se detormina cu relatia

t lt + laD + ton =0). tb + ta ) (14.20)

Timpul de pregatire-incheiere, pentru un lot. de piese, se apreciaz a e a ,

avind 0 valoare medie de5 min.

14.4.3. Exemplu de colcul 01 normei tehnice de timp la lepuire

Si'i se determine norma tehnica de timp la lepuirea alezajului cu dimen-

siunile 0 1 6 t g : g g ~ X 60 mm, pentru piesa [din fig. 14.6, a. Materialul piesei,

015 (STAS 3611-80), este calit si revenit la ERG =60 ... 62. Adaosul de

prelucrare, simetric, este 0,020 mm. Se utiliseaza drept scula de lepuit un dorn

din fonta (fig. 14.6, b) ~i, drept abraziv, electrocorindon cu granulatia M20 ...

Rodarea manuala ~i sem ime<anizata 73

... MH. Calitatea impusa a suprafetelor preluerate este Ra = 0,1 [Lm. Masa

piesei este aproximativ 0,51 kg.

Obseroalie. Dornul de lepuit este prevazut eu

un canal elicoidal, care permite accesul usor al me-diului abrazi v la capatul interior al alezajului de

prelucrat. Dad dornul ar fi fost previizut cu un ca-

nal rectiliniu, accesul abrazivului ar fi fost neuni-form pe lungimea alezaj ului, ceea ce ar fi condus la

o conicizare a gaurh prelucrate.

60

Rezolvare. Din datele problemei re-

zulta

S~= rr : n, . lp q s = 3,14' 1,6 ·6 ·1 =

= 30,14 cm .

a

~ . ~ . - = - 9 -bDin tabelul Ls.Ld, pentru Ra =0,1 [Lm,

s~ obtine tb n = 3,28 min. Intrucit Ka = Fig. 14.6. Piesii supusa procesului de lucru

~l KAc = 1,58 (Ac = 0,008 mm), rezulta la Iepuire (a) ~i dorn de Iepuit (b).

i~= ton K; . KAc = 5,18 min.Din tabelul14.16 rezulta tal = 0,05 min, ta2 = 0,27 min ~i ta3. = 0,11 min.

Valoarea ta2 a fost adoptata prin analogie eu lepuirea supratetelor cilindrice

exterioare. Ca urmare, ta =0,05 + 0,27 + 0,11 =,43 min si, deci, td t +,+ tdo + to n = 0,1 ·(tb + ta ) =0,1 '(5,18 + 0,43) =0,56 min.

Daea se admite 0 serie de fabricatio de 200 piese, se obtine in final norma

tehnica de timp pe bueata N T = Tpifn + to + t; + td l + ta o + to n = 5/200++ 5,18 + 0,43 + 0,56 =,20 min.

14.5. Rodarea manuala ~i semimecanizata

Pro cedeul de netezire a suprafetelor prelucrate prin rodarea pieselor seaplica in scopul imbunatatirii preciziei formei geometriee, a calitatii suprafetei

(pina la Ra =0,2 pm) ~ia preciziei dimensionare (treapta 4 de precizie), precum< ~ i la tmbunatatu-ea contactului efectiv dintre suprafetele conjugate respective.

Preluerarea se realizeaza cu ajutorul unor particule abrazive libere (din car-bura, de silieiu, oxizi de bor, oxizi de crom, miniu de fier, praf de diamant sin-

tetic etc.), amestecate intr-o unsoare si introduse intre placa sau dispozitivul

de rodat ~i suprafata de prelucrat. La rodarea manuala, toate componentelemi~cal'ii relative scula-piesa sint executate manual. La rodarea semimecanizata,actiouarea dispozitivului de rodat este realizata mecanizat, restul miscarilorfiind efectuate manual.

Productivitatea procedeului este, in general, scazuta, rodarea manuala~i semimeeanizata aplicindu-se in prezent, numai la productia individuala ~ide serie mica.

Se pot prelucra prin rodare suprafete plane, cilindrice ~i coniee, exteri-

care sau interioare, supratete profilate. Forma sculei este conditionata de formageometrica a suprafetei prelucrate. Materialul dispozitivului de rodat are ingeneral 0 duritate cu atit mai mica cu cit creste duritatea abrazivului utilizat.

Se Iolosesc ca materials pentru sculele de rodat : fonta, cuprul ~i alezajeleacestuia, plumbul ~i aliajele acestuia, sticla, lemnul.



174 Normarea tehnica la nelezire

Faotorii de influenta ai productivitatii operatiei de rodare sint: carac-

teristicile materialului de prelucrat ~i ale abrazivului utilizat, aria suprafetei

preluerate, forma, dimensiunile ~imaterialul sculei de rodat, marimea adaosului

de prelucrare, calitatea prescrisa a suprafetei de prelucrat, abaterile de forma.

admisibile ale suprafetei rodate etc.

Adaosul de prelucrare este determinat de .marimea. abaterilor geometriceale suprafetei. La rodare el trebuie sa fie cit mai uniform, pentru a evita pro-

ducerea unor noi abateri de forma, generate de asehieri inegale. Valorile adaosu-

lui de prelucrare la rodare sint cuprinse intre 0,02 ... 0,10 mm.

Regimul de aschiere la rodare este caracterizat prin valori mici ale vitezei

de aschiere (5 ... 30 mjmin) ~i prin presiuni de lucru relat.iv scazute (~ 2,5

daNjcm2).

Tubelul 14.1'7. Timpul open~tiv la rodarea pleselor din orel

Materialul

pieseiconjugate

(scula)

3 5 I 8 l 12 20 I 30 1 50 1 80 1 120 1 200 I 300 1 400 1 500ipul rodarii

Aria supratetei rodatc, cm2

,

Rodare manuala \0,401

0,:00, 63io, 80/1, l~ll' 5 2,3 3,4 4,7 7,5110,0 - -

Fontii Rodare sernimecani-

zatii 0,240,,,00,38(,46

1

°,6;) 0,9 1,3 2,0 2,7 1,4 5, ~ 8,1 9,7

0,360,45/0,56,O,701,00,W

----Sticlii Rodare manuala 2,1 3,1 4,2 6,7 9,1

Tirupul operat iv, min

iRugozt tatea suprafetelor p relucrnteI Ra. urn

Pilla in prezent nu sint generalizaterelat.ii functionale intre timpul de baza la

prelucrarile rprin rodaresi parametrii pro-

cedeului de lucru. Pe baze statistice, intabelul 14.17 sint date valori ale t.impului

operativ la rodarea manual a sau semimeca-nizata a supratetelor plane ale pieselor din

, otel, in functie de materialul plaeii de rodat

si de aria suprafetei prelucrate. Este evidentca timpul operativ la rodarea semimecani-zata este mai mic decit eel corespunzator

rodarii manuale. Timpul operativ, dat in

tabelul 14.17, include ~i consumul de timppentru-verifioarea vizuala periodica a suprafetei rodate. Valorile timpului

operativ curpinse in tabelul 14.17 corespund urmatoarelor conditii de pre-

lucrare: contactul relativ dintre suprafata rodata ~i placa de control (determi-nat cu ajutorul vopselei indicatoare), 50 ... 100% ; abaterea de la planeitate a

suprafetei,0,03 ... 0,10 mm; calitatea suprafetei rodate, Ra =3,2 fLm;adaosul

de prelucrare, 0,05 mm. Pentru alte valori ale calitatii suprafetei rodate 9i aleadaosului deprelucrare, timpul operativ dat in tabelul 14.17 se multtplica cucoeficientul de corectie mentionat in tabelul 14.18.

Tobelul 14.18. Coefielentl de eoreerle ai

timpului operativ la rodarea pleselor din

otel

Adaosul la 1 - - - 1 - ' Irodare, mm 3,2 ,L6 i 0,8 0,4

1 C o ef t c i e n t u l d e c o r e c t j e

0.02 0.63 1,07 1,51 2.11

0,03 0.77 1.32 1.86 2.64

0.05 1,00 1.70 2.40 3,40

0,08 1,27 2.16 3.04 4.30

0,10 1.41 2,40 3.40 4.80



~Iefuirea fi lustruirea 175

14.6. Iefui rea ~ilustruireo

14.6.1. Principii ~i notiuni de bozd

1;llefuireaeste un procedeu de netezire care se realizeaza cu ajutorul uneipaste abraz ive depuse pe periferia unor discuri din filtru, pisla, bumbae, piele etc.

1;llefuireaare drept scop eliminarea neregularitatilor de pe suprafetele piesei ~iimbunata~irea calita~ii acestor suprafete (pina la R;=0,50 fLm).Prelucraroase poate executa ~i cu discuri elastice cu Iiant de cauciuc. Miacarea principals,

e~te data de rotatia discului de ~lefuit, iar miscarile de avans sint executate depiesa. Pot fi prelucrate prin ~lefuire supratete plane, de revolutie ~i profilate.

Lustruirea, realizata cu ajutorul unor pinze (hirt ii, benzi) abrazive, ur-mareste numai eliminarea microneregularitatilor rezultate din prelucrarea an-terioara ~i obtinerea unui aspect lucios al suprafetei prelucrate, Nu se impunerespectarea unor conditii dimensionale ~i nici modificarea Iormei geometricea suprafetei piesei. De altfel, realizarea acestor eonditii prin lustruire ar con-duce la consumuri mari de timp, prelucrarea nemaifiind rationala din punet

de vedere economic. La Iustruirea neteda se pot realiza suprafete cu Ra ==0,05 fLm,la lustruirea foarte neteda ajungindu-se pina la Ra =0,025 fLm.Se preluereaza suprafete de revolutie, miscarea principala fiind rotatia piesei,iar miscarile de avans - mi~carile pinzei abrasive de-a lungul suprafatei deprelucrat.

Factorii principali ce influenteaza produetivitatea preluorarilor prin ~le-fuire ~i Iustruire ~i, implicit, marimea timpului de baza sint : dimensiunile su-

prafetei prelucrate ; caracteristicile fizico-mecanice ale materialului de prelu-crat ; marimea parametrilor regimului de aschiere ; starea suprafetei obtinute

la operatfa tehnologica anterioara : calitatea impusa suprafetei prelucrate prinslefuire sau Iustruire ; forma supratetei prelucrate.

La lustruirea en pinze abrazive a suprafetelorcilindrice sau conice ale pieselor rotative, lungimeasuprafetei are o influenta mai mare asupra timpuluide baza decit diametrul, Aceasta deoarece, la crestereadiametrului se mareste ~i portiunea activa a pinzeiabrazive, care participa la procesulde lustruire. Inmod analog, la slefuirea supratetelor plane si profilate,lungimea lp a supratetei, masurata perpendicular peaxa discului de slefuit (in domeniul lp> 80 mm), areo influenta mai mare asupra timpului de baza decit

latimea Bpa aceleiasi suprafete (fig. 14.7). Fig. 14.7. Cinematica pro-

Starea suprafetei, obtinuta la operatia tehnolo- cesului de lucru la lustruire.

gica anterioara, caracterizata prin rugozitateasupra-

tetei ~i prin adineimea stratului superficial defect, influenteaza rnarimea

adaosului de prelucrare la slsfuire sau lustruire. Adincirnea stratului super-

ficial defect, in functie de natura prelucra.rii anterioare, are urmatoarsl« valori :

- dupa frezarea de degrosare, 60 ... 70 f.l.m;

- dupa frezarea de Iinisarc, 20 fJ.lll;

- dupa strunjirea de degrosare, 50 urn ;

I

176 Normarea tehnka la netezire

- dupa strunjirea de f inisare, 20 [.Lm;

- dupa rectificare, 8 ... 15 [.Lm.

Marimea adaosurilor de prelucrare la slefuire ~i lustruire, in functie de

calitatea suprafetei obtinuta la operatia tehnologica anterioara, este data intabelul 14.19.

Tabelul 14.19. Adaosuri de preluerare

la slerulre ~i IustruireOalitatea supratetei dupa slefuire sau

Iustruire este determinata, in primul rind,de granulatia abrazivului utilizat (tabelul14.20).

Regimul de aschiere la slefuire 1 ? i Ius-

truire este caracterizat prin urmatoarelevalori ale parametrilor sai :

viteza de rotatie a discului deslefuit, 25 .. : 40 m/s;

viteza de rotatie a piesei de Ius-truire, 10 ... 20 m/so

25,0

12,5

6,3

3,2

1,6

0,8

0,4

Sletuire I Lust ruire

IAdaosuri de prelucrare, mm,

Calitatea supra- plna la:

i ~ ~ ~ r ; ; u P ; n f e ~ : ~oars RaJ J:1m

0,080-0,100

0,070-0,090

0,050-0,0800,040-0,060

0,040-0,0700,030-0,040

0,020-0,050 0,018-0,030

0,015-0,0400,012-0,018

0,012-0,0300,010-0,015

Tobelul 14.20. Granuhl iH abrazivului utUizat la sterutre ~i Iustruire

Calitatea impusa .

I I

I i

I II

a suprafetei

\

6,3 3,2 1,6 0,8 0,4 0,2 I 0,1 I 0,05Ra, J.ffi

I

Granulatla I

I I Ii I \I 4-M28 IM20-M14, Ml0-M5brazivului

40-32 32-25 25-12 12-6 6-5

14.6.2. Deterrninarea normei tehnice de timp

Norma tehnica de timp la prelucrarile prin slefuire ~i lustruire se deter-

mina cu ajutorul rela.tiei (14.1).

14.6.2.1. Determinarea timpului operativ. La slefuirea suprafetelor plane,cilindrice ~i profilate ale pieselor nerotitoare din otel, timpul operativ se de-

termina cu relat ia

top =e B~5 . l~ . KI . Kz . Ks (14.21)

in care:

O T este coeficient ce depinde de forma suprafetei prelucrate (tabelul14.21);

x - exponent; pentru lp < 80 mm, x = 0,5 ; pentru lp = 80 ... 250 cm;a : =0,8; pentru lp> 250 mm; x =1 ;

KI - coeficient de corectie in functie de marimea adaosului de preluerare

~i de calitatea supraf'etei slefuite ;

K2 - coeficient de corectie, in functie de calitatea supratetei obtinuta laprelucrarea anterioara slefuirii;

K3 - coeficient de corectie, in functie de natura materialului de prelucrat ;

Bp1 lpsint H'i,timea~i, respectiv, lungimea suprafetei prelucrate (fig. 14.7).

~Iefuirea ~i lustruirea 177

Valorile coef'ieientilor de corectie K1' K2' K3 sint date in tabelul 14.22.

Se observa ea t.impul operativ este aproximativ proportional eu A e, unde AD

este adaosul de prelucrare, restul con-

ditiilor fiind identiee., In tabelele 14.23 si 14.24 sint date

valor ile t.impului operativ la slefuirea

suprafetelor pieselor nerotitoare din otel,

eu ajutorul discurilor din pisla ~ifetru,calculate pe baza rela.tiei (14.21) pen-

tru K1 = K2 = K3 =1. Valorile maimar iale timpului operativ la slefuirea

supratetelor profilate, in comparatie

cu cele corespunzatoare supratetelor

Tabelul 14.21. Valorile eoellelentulul GT din

relatia (14.21)

Lungimea suprafejei prelucrate, mm

Forma suprafetei < 80 I 80-250 I >250prelucrate

Coeficien tuJ eT

Planii sau0, 0066 0, 00184 0 , 000625

cilindricii

-Profilatii 0 , 0 132 0, 00368 0 , 001250

Tubelul 14.22. Coeflelenti de eoreetie ai tlmpului operatlv, la ~lel uirea pieselor din ojel

en aj utorul dlscurllor din ptsla sl fetru

A. In Iunctle de rugozitatea suprafetei prelucrate ;ii de marimca adaosului de prelucrare

Adaosu deprclucrare, A c

IDlTI

0,8 0,1

Rugoaitatca suprafetei prelucrate, Ra p.m

1,6 0,4 0,2

Coeti cientul de corectt e K1I

0, 03 - - 0, 80

I1, 00 1, 40

0, 04 - - 1. 00 1, 25 -0, 06 0, 80 1 , 0 0 1, 25 1, 55 -0, 10 1 , 0 0 1, 25 1, 55 1 , 9 0 -0, 16 1, 25 1, 55 - - -0, 25 1, 55 - - - -

B. In functie de calitatea suprafetei inainte de slefuire

Coeficientul de corecjie K2iferenra dintre calitatea suprafetei ina inte ~i dupa slefuire, exprlmata in c1ase de rugozitatej

3... 4 clase de rugozitate

2 clase de rugozitate

1 clasa de rugozitate

1, 301, 000, 75

c. In functie de materialul de prelucrat

) <::teria ul de

prelucra t

i.,necalite Ojelur i calite Aliajele alurniniului

I I O elUri refractare]

Aliaje terrno-

realst ive

Coeficientul de

corectie, l{3 1 , 0 0 1, 16 0, 601, 40 i 1, 70

plane sau cilindrice, pentru aceleasi valor iale parametrilor Bp ~i lp, se expliea

prin micsorarea, in primul caz , a ar iei de contact disc-piosa, ea urmare a

conliguratiei snprafetei prelucrate.

12 - c. 315 33

'

$ efuirea ~i lustruirea 179

Tabelul 14.24. Tirnpul operativ la sletulrea eu diseuri din pislii ~i Ietru a suprafetelor

profiIate ale pleselor nerotitoare din otet

Lungimea lp a Isupraf erei 20 I 25 I 30 I 40 I 50 I 60 I 80 I 100

prelucrate, mm ------'-------'-------'------'------'------ -----.. ...-----

Lajimea suprafetei prelucrate, Bp, mm

20 0. 26 0 . 2 9 0. 32 0. 37 0 . 4 2 0. 48 0. 5 2 0 . 6 0')- 0. 28 0. 31 0. 34 0 . 4 0 0. 44 0. 52 0. 56 0. 6 4;)

30 0. 32 0. 36 0. 40 0. 46 0 , 5 2 0. 60 0. 64 0 . 7 240 0, 37 0. 4 2 0. 46 0, 54 0 . 6 0 0, 68 0. 74 0, 8 4

50 0. 42 0. 46 0. 52 0. 60 0. 66 0. 76 0. 84 0. 94

60 0, 46 0. 52 0, 56 0, 66 0. 72 0, 84 0. 92 1. 0080 0 . 5 6 0. 62 0. 68 0. 78 0, 8 8 0 . 9 6 1. 1 0 1, 20

100 0. 66 0, 74 0. 80 0. 92 1. 04 1. 14 1. 32 1. 45125 0. 78 0. 88 0. 9 6 1, 10 1, 24 1, 36 1 , 5 8 1 . 7 6

160 0. 96 1. 08 1. 18 1, 36 1. 57 1, 66 1, 92 2. 14

20 0 1, 14 1, 28 1, 40 1. 60 1. 80 2. 00 2. 28 2. 56

Timpul operativ, top, min

< 80 80... 250 e - 250

Tabelul 14.25. Valorlle eoeflelentului C; din relajla (14.22)

Lungimea suprafetei prelucrate, mm

Forma supralejei prclucrate

Ctllndrlca sau cornea, exterloara

Cillndrlca sau conica, interioarii

0 . 007070 , 00885

0 , 0 01960 , 0 0245

0 . 0006550 . 000815

top c~.D ~ ·5 . l~.KI . K2 . K3'

Tobelul 14.26. Coeflelcntl de eoreetle ai

tlmpulut operativ la slefulrea supratetelor

pieselor din ojel en diseuri din fetru sau llisla

relatia

(14.22)Adaosul de

Rugozitatea suprafetei prelucrate Ra urn

prelucrare 1,25\

0,63\

0,32 I 0,16 I 0,08simetric

ACI mmCoeficientul de corecjie Kl

0, 02 - - 0, 80 1 . 0 0 1, 400, 03 - 0, 80 1, 00 - -0 , 0 5 0 . 8 0 1 , 0 0 1, 2 5 - -0. 08 1, 00 1. 25 1, 55 - -

0 . 1 2 1, 25 1, 55 - - -

in eare :

c~ este coeficientul ce depinde de for-

ma suprafetei prelucrate (ta-

belul (14.25) ;

x - exponent, care are valorile

mentionate in relatia (14.21);

KI - coeficient de corectie in functie de marimea adaosului de prelucrare

simetric ~i de calitatea suprafetei prelucrate (tabelul 14.26);

D p lp sint diametrul ~i respect iv, lungimea suprafetei, mm ;

K2' ]{3- coeficienti de corectie dati in tabelul 14.22.

In tabelele 14.27 ~i 14.28 sint mentionate valor i ale timpului operat iv

la slefuirea suprafetelor cilindrice sau conice, exterioare sau interioare, ale

pieselor rotative din otel, cu ajutorul discurilor din fetru sau ptsla, calculate

conform relatiei (14.22), pentru KI = 2 = K3 = 1.



1 3 Normarea tehnica la netezire

Tabelul 14.27. TImpul operatlv la slefulrea suprafe'[elor extertoare, ellludrle e sau conlee, ale pteselor

rotltoare din otel, en diseuri din Ietru sau pIslii.

Diametrul suprafejei prelucrate Dp, mm, ptna la

Lungimea suprafetei 20 I 25 I 30 I 40 I 50 I 60 I 80 I 100 I 125 I 160 I 200

prelucrate [PI mmTimpul operat iv tp mill

1 2

I3

14

I5

I6

17

I8

I9

I10

III

I12

I I20 0, 14 O l G 0, 18 0, 20 0, 22 0, 26 0, 28 0, : 02 0, : }5 0, 40 0, 45,25 0, 15 0, 17 0, 19 0, 21 0, 24 0, 27 0, 30 0, 34 0, : 37 0, 42 0, 48-30 0, 17 0 , 1 9 0, 21 0, 25 0, 28 0, 32 0, 35 0, 39 0, 44 0, 49 0, 55,40 0, 20 0, 22 0, 24 0, 28 0, 32 0, 36 0, 40 0, 45 0, 50 0, 56 0, 6350 0, 22 0, 25 0, 28 0, 32 0, 35 0, 41 0, 45 0, 50 0, 56 0, 63 0, 7160 0, 24 0, 27 0, 30 0, 35 0, 39 0, 45 0, 49 0,55 0, 61 0, 69 0, 7S80 0, 29 0, 33 0, 36 0, 42 0, 47 0, 51 0, 59 0, 66 0, 73 0, 83 0, 93

100 0,35 0, 39 0, 43 0, 49 0, 55 0, 61 0, 71 0, 78 0, 88 0, 99 1 , 1 1125 0, 42 0, 47 0, 51 0, 59 0, 66 0, 73 0, 84 0, 94 1, 05 1, 19 1, 33160 0, 51 0, 58 0, 63 0 , 7 3 0, 81 1, 89 1, 03 1, 14 1, 28 1, 45 1, 62200 0, 61 0, 68 0, 75 0, 87 0, 97 1, 06 1, 22 1, 37 1, 53 1 , 73 1, 93250 0, 73 0, 82 0, 90 1, 03 1, 17 1, 27 1, 46 1, 65 1, 84 2, 0 8 2, 33300 0, 89 0, 99 1, 08 1, 25 1, 40 1, 53 1, 76 1, 97 2, 20 2, 50 2, 80

400 1, 19 1, 33 1, 44 1, 67 1, 86 2, 03 2, 30 2, 60 2, 90 3, 40 3, 80500 1, 47 1, 65 1, 81 2 , 0 8 2, 30 2, 50

2,90 1 3 ' 3 0 3, 70 4, 20 4, 60600 1, 76 1, 98 2, 20 12, 50 2, 8 0 3, 05 3, 40 3, 90 4, 40 5, 00 5, 60800 2, 40 2, 70 2, 80 3, 40 : 3, 70 4, 10 4, 60 5, 30 5,90 - -

100 0 2, 90 3, 30 3, 60 4, 10 4, 60 5, 10 5, 90 6, 50 - I - -

Tabelul 14.28. Tlmpul operativ la slelulrea supraietelor lnterloare, eiIindrice sau conice, ale pleselor

rotitoare din otel, eu ajutorul discurilor din fetru sau pisla

Diarnetrul suprafejei prelucrate DJ , mm

Lungimea suprafetei20 I 2~ I 30 I 40 I 50 I 60 I 80 I 100 I 125 I 160 I Z O Oprelucrate lp, mm

Timpul operativ i». min

20 I 0, 18 0, 20 0, 22 0, 25 0, 27 0, 33 0, 35 0, 40 0, 4 4 0, 50 0, 5625 0 , 19 0, 21 0, 23 0, 26 0, 29 0, 34 0, 37 0, 42 0, 4 6 0, 53 0, 6030 0 , 22 0, 24 0, 26 0, 31 0, 35 0, 40 0, 44 0, 49 0, 55 0, 61 0, 6940 0, 25 0, 28 0, 30 0, 35 0, 40 0, 45 0, 50 0, 56 0, 62 0, 70 0, 7950 0 , 28 0, 31 0, 35 0, 40 0, 44 0, 51 0, 57 0, 63 0, 70 0, 791 0, 8960 . 0, 30 0, 34 0, 37 0, 44 0, 49 0, 56 0, 61 0, 69 0, 76 0, 86 0, 9780 0, 36 0, 41 0, 45 0, 52 0, 59 0, 64 0 , 7 4 0, 83 0, 91 1, 04 1, l G

100 0, 44 0, 49 0, 53 0, 61 0, 69 0, 76 0, 89 0, 98 1, 10 1, 24 1, 39125 0, 53 0, 59 0, 63 0, 74 0, 83 0, 91 1, 05 1, 17 1, 31 1, 49 1, 66160 0, 64 0, 72 0, 79 0, 91 1, 02 1, 11 1, 29 1, 43 1, 60 1, 81 2, 02200 0, 76 0 , 8 5 0, 9 4 1, 09 1, 21 1, 33 1, 52 1, 71 1, 91 2, 16 2, 41250 0, 91 1, 03 1, 13 1, 29 1, 46 1, 60 1, 82 2, 10 2, 30 2, 60 2, 90300 1, 11 1, 24 1, 35 1, 56 1, 75 1, 91 2. 20 2. 50 2, 80 3, 10 3, 50400 1, 49 1, 66 1, 80 2 , 0 9 2, 32 2, 50 2, 90 3, 20 3, 60 4, 30 4, 80500 1, 80 2, 10 2, 30 2, 60 2, 90 3. 10 3, 60 4, 10 4, 06 5, 20 5, 80

600 2, 20 2, 50 2, 80 3, 10 3, 50 3 , 8 0 4. 20 4, 90 5. 50 6 , 2 0 7, 00800 3, 00 3 , 40 3 . 7 0 4, 30 4. 60 5, 10 5, 70 6, 60 7, 40 - -

1000 3, 60 4, 10 4, 50 5, 10 5, 70 6, 40 7, 40 8, 10 - - -

La Iustruirea suprafetelor cilindrice ale pieselor rotitoare din otel, euajutorul pinzelor abrazive, t.impul operativ se determina ell rela.tia

t= 0,038' lp . D ~·25 . Ac . K . K .K (1, '1 .3)

op 1 2 3' ~4...,RO,45

a



$Iefuirea ~i lustruirea 181

in care:

A a este adaosul de prelucrare simetric, mm;

Kl - coeficient de eorectie in functie de marimea adaosului de preluerare

(tabelul 14.29);

K3

coeficient de corectie in funetie de calitatea supratetei inainte de Ius-

truire ; in cazul unei diferente intre calitatea supraietei de inainte ~icea de dupa Iustruire de 1-2 clase, K2 =1,0, in timp ce pentru di-

Ierente de 3 clase de rugozitate, K2 =1,15 ... 1,20;

coeficient de corectie, in functie de natura materialului prelucrat(tabelul 14.29).

D p , lp sint diametrul ~i: respectiv, lungimea suprafetei cilindrice, mm;

K2

Coeficientul de corectie R3 1,00 1, 16 1,40 1, 70 0,60

Tabelul H.::.? Coeflcienrll (le cOl'eclie al tlmpulul operatlv la lustrulrea pleselor

de l'otalie diu ojel, en p iUz{1 sau htrtle ahraztvri

A. in Iunctie de mar imea adaosului de prclucrare

Raportnl dintre adaosul de prelucrare real I I - I I I I - I I - Ii eel Jl1cnlionat ill tabelul 14.30 0,3. 01~ O,S 1,0 1,2 1,:) 2,0 2,0. 3,0

Cocficicntul de corectie RI 0,5510,71 10,8911,0011,1011,22/1,4111,5811.78

B. In functle de materialul de prelucrat

Matertalul de prelucrat o [el necali t Otet caltt I Olel refractar I AJiaje t~rmo- I Alia jeJe alumirezist ive niului

In tabelul 14.30 sint date valorile timpului operativ la lustruirea suprafe-

telor pieselor rotative din otel pentru K, = K2 = K3 =1,0. In cazul suprafe-

telor sferice, prin h s-a notat inaltimea calotei sferice respective. Pentru su-

prafetele cilindrice sau conice prevazute ell canelur i, timpul operat.iv pentru

lustruire se determina multiplicind valorile date in tabelul 14.30-A cu coefi-

cientul K =,20 ... 1,25.

14.6.2.2. Determinarea timpilor ajutatori. Minuirile de nimpi ajutataori

care nu sint cuprinse in t.impul operat.iv (Iuarea piesei ~ipunerea ei la loc, aco-

perirea cu praf de creta a supraf'etei, examinarea periodica a suprafetelor

piesei etc.), in cazul prelucrarilor prin slefuire cu discuri din fetru sau pisla

sint date in tabelul 14.3l.

14.6.2.3. Determinarea timpilor de deservire ~i pentru odihna ~i neeesi-

tali Iizioloqiee. Timpii pentru deservi rea tehnico-organizatorica a Ioeului de

munca, pentru prelucrar ile pr in slefuire ~i Iustruire, sint datiin tabelul 14.32,

iar timpii pentru odihna ~i necesitati fiziologice - in tabelul 14.33.

I;/.



182 Normarea tehnidi la netezir.

Tabelul 14.30. TlmpuI operatlv la Iustrulrea pieselor de rotatie din otel, eu pinza

sau hlrtle abraziva

Al Suprafe\e est.rioar. ,I loterioare, cilindrice sau conice

Rugozitatea

IDiametrul suprafejei sletuite Dp, mm, plna la:

suprafetei Adaosul de

I I I I I Irelucrate I prelucrare 10 20 30 50 80 120 200

Ra,{,l.IDsimetric AC1 mm

Timpul cperativ top. pentru 0 lungime de 10 mm, min

3, 2 0, 050 0, 103 0, 122 0, 136 0, 14 0 0, 170 0, 190 0, 22 01, 6 0, 035 0, 120 0, 140 0, 160 0, 180 0, 20 0 0, 220 0, 2500, 8 0 , 0 25 0, 130 0, 160 0, 180 0, 200 0, 230 0, 250 0, 2800, 4 0, 01 5 0, 140 0, 170 0, 190 0, 22 0 0, 240 0, 270 0, 3100, 3 0, 011 0, 170 0, 20 0 0, 230 0, 260 0, 290 0, 320 0, 360

B; Suprafete sferice

Raportul RugozitateaDiametrul suprafejei Dp, mm, pina la:

Adaosu1 deh suprafetei

prelucrare 10 i 20 I 30 I 50 I 70prelucrate

Dp Ra IJ, .ID Ac, mmTimpul operativ, top, min

3, 2 0, 06 0 0, 20 0, 35 0, 70 1, 40 I 2, 301, 6 0, 050 0, 25 0. 50 0, 95 1, 70 2, 80

0, 25 0. 8 0, 04 0 0. 30 0. 58 1, 02 2, 00 3. 200, 4 0, 035 0, 35 0, 70 1, 25 2, 50 3, 900, 2 0, 025 0, 40 0, 75 1, 30 2, 60 4, 00

3, 2 0, 06 0 0, 25 I 0, 54 1. 00 1, 95 -

1, 6 0, 050 0, 30 0, 65 1, 26 2, 40 -

0 , 5 0 0, 8 0, 04 0 0, 35 0, 80 1, 43 2, 80 -0, 4 0, 035 0, 40 0, 92 1, 75 3, 30 -0, 2 0, 025 0. 42 0, 95 1, 80 3, 50 -

c , Racordari eirculare

Rugozitatea Adaosul deDiametrul mediu al racordarii, nun, pina la:

Raza racordarii, suprafetei prelucrare20 I 30 I 50 I 80 I 120 I 200

mm prelucrate simetric

Ra [Lm ACI mm Tirnpul operativ top, mm

1 2 4 5 6 983I I I

, ,

3, 2 0, 050 0 , 1 1 0, 12 0, 14 0, 17 0, 18 0, 20

1, 6 0, 035 0, 19 0, 22 0, 24 0, 27 0, 30 0, 35

3 0, 8 0, 025 0, 33 0,35 0, 41 0, 45 0, 51 0,58

0, 4 0, 018 0, 55 0, 60 0, 69 0, 77 0, 86 1. 00

0, 2 0, 012 0, 90 1, 00 1. 13 1, 25 1, 38 1, 58

3, 2 0, 050 0 , 1 5 0, 18 0, 20 0, 22 0, 24 0, 28

1, 6 0, 035 0 , 2 7 0, 31 0, 35 0, 39 0, 44 0, 50

5 0, 8 0, 025 0, 46 0, 51 0, 58 0 , 6 5 0, 72 0, 81

0, 4

I0, 018 0, 78 0, 87 0, 98 1, 11 1, 23 1, 41

0, 2 0, 01 2 1, 30 1 , 4 3 1, 58 1 , 9 2 2, 02 2, 30

3, 2 0, 050 0 , 2 5 0, 29 0, 32 0, 36 0, 40 0, 45

1, 6 0, 035 0, 45 0, 50 V 56 0, 63 0. 70 0, 79

10 0, 8 0, 025 0, 71 0, 80 0, 91 1, 02 1, 13 1, 28

0, 4 0, 018 1, 2 7 1 , 4 0 1, 60 1, 78 1, 97 2, 25

0, 2 0, 012 2, 09 2, 30 2, 59 2, 95 3, 25 3, 70



~lefuirea ~i lustruirea 185

Din tabelul 14.30, pentru 0 calitate a suprafetei dupa lustruire Ra =

=0,4 urn ~i pentru l p =15 mm, pr in interpolare, se obtine t o p = 0,775 min.

Timpul ajutator pentru

prinderea ~idesprinderea pieseiin dispozit.iv va fi tal =0,11

min, iar timpul pentru masura-

tori de control ta3 =0,11 min.Celelalte componente ale t.im-

pilor ajutator sint cupr inse in

t.impul operativ. ~i

Pentru celelalte suprafete J

lustruite, ealculele sint centra-lizate in tabelul 14.34. Valoa-

rea timpilor ajntatori legati de

faze (0,413 min) este luata din

tabelul 14.31, pentru 0 arie

totala a piesei de 137,6 cm .

Pentru condrtiile de l}re- Fig. 14.8. Supapa supusa proeesului de lucru la Iustruirc,

lucrare date, din tabelele 14.32:;.i14.33 se obt.ine tat = 0 02.tOJl t d o = 0,03· t o p , t o n = 0,06· t o p , astfel ca timpul

pe bucata va fi NT =o p ' (1 + 0,02 + 0,03 + 0,06)=6,21·1,11 - 6,89 min,

unde tOJl =~ p + t a =5,273 + 0,11 + 0,41 + 0,413 =,21 min, t o p fiind tim-pul operativ legat de prelucrarea suprafetei (tabelul 14.30).

1 . L I 200

/I .

/0.2 ;:;

O f M, . , . , -

I

--.,'~I 'd-

'-

\ -~.I··

, I 720 I . 5

-

:I

Fig. 14.9. Plesa supusa proeesului

de lueru la slefuire.

D -'

- - - - H

\\

100 \

'\L ;.

1

s

If

( 7,

8

9

14.6.3.2. Slefuirea en disc din fetru sau plsla, Sa se determine norma de

timp la slefuirea piesei din fig. 14.9, contectionata din otel 40 C 10 (STAB

791-80) ~i avind masa de 3,4 kg. f;llefuirea se face cu un disc din fetru cu dia-

#¥



186 Normarea tehnicCi la neiezire

Tabelul 14. 34. Dat e c ent r a l i z at o ar e p ent r u exempl u l de eal eul 14.6.3.1.

Timpul operativ legat de prelucrarea suprafetelo Timpi ajutatorl

Nr. eft,Calitatea supra-

Timpul Tirnpul Timpifejei, Ra IJ.m Adaosul

al Timpul de pentru ajutatori

sUP. Forma suprafejei

inainte I dupa

de pre- Dirnensiunile supraferei, mm opera t iv instata- mas ura- Iegat

prel,lucrare (tab. re-des-

tori de de fazll

lUS~:l1irellu5truire

Ac, mm 14.30) prinderecontrol

(tab,pies a 14.31 }

Frontal a t» =51 (inelara) 0. 8 0. 4 0. 018 -Dex =5 0 . 7 75 0 . 1 1 0. 11 -

Dint =5--- --- ----.---

2 Conlca 0. 8 0. 4 0 . 0 15Dp =5

0 , 2 30 - 0. 09 -t»= 8.V2 =1. 3

------ --- ------

Racordarea 0. 8 0. 4 0. 018 Dmcd =48+18

=3 2. 32832

- 0. 09 -

r = 20--- ---

------4 Cllindrlca 0. 4 0.2 0. 0 11 Dp = 18 1. 940 - 0. 12 -lp =00

--- ------TOTAL 5. 273 0. 11 0. 41 0. 413

Tabe/ul 14. 35 . Dat e nentralfzatoar e pent r u exempl ul de eal eul 14. 6. 3. 2.

Timpul operativ, legat de prelucrarea suprafejei Tirnpi ajutatoriNr;

err. Calitatea Adao- Lun, Ui i- Coeficienti de Timp IT'al supratejei, sul de gimea mea Timpu l corecjie pentru Timp Imp'

su- Ra J. l .m prelu- su- su- operat iv prinde- pentru ajutator

pra- Forma geomet rica

~~a~~-Idupa

crare prafe- prafe- din

K, i K I K 3

Timpul rea-des- masura- Iegatifetei a suprafelelor Aemm tei tei tab. operat iv prlnde- tori de de fazll

slefu- slefu-. (tab. ip) Bp, 14.23 rea piese i control (tab.

ire Ire 14.19) mm mm (tab.14.22) (tab.14.31) 14.31)

1 Cllindrica 3. 2 0. 2 0, 05 231 15 0. 638 1. 4 1. 3 1. 0 1. 161 0. 033 0. 12 -

2 Cillndricii 3. 2 0. 2 0, 05 231 15 0. 638 1. 4 1, 3 1. 0 1. 161 - 0. 1 2 -3 Plana 3. 2 0. 2 0 , 0 5 200 70 1 . 0 65 1. 4 1. 3 1, 0 1 . 9 38 - - -4 Plana 3. 2 0. 2 0. 05 200 70 1, 065 1. 4 1. 3 1, 0 1 , 0 39 - 0. 14 -

5 Plana 3. 2 0. 2 0. 05 120 100 0, 850 1. 4 1. 4 1. 0 0. 457 - 0. 10 -

6 Fund perete 3. 2 0. 2 0. 10 100 90 0. 800 1. 9 1, 3 1. 0 1. 976 - 0. 1 0 -

7 Perete lateral

interior 3. 2 0. 2 0. 10 200 50 1 . 4 70 1. 9 1. 3 1. 0 3. 631 - 0 . 12 -S Perete lateral

interior 3. 2 0. 2 0. 10 200 50 1. 470 1. 9 1. 3 1. 0 3. 631 - 0. 12 -

9 Capat fundperete 3. 2 0, 2 0. 05 90 20 0. 305 1. 4 1, 3 1. 0 0, 55 5 - - -

t o Capat fund

perete 3. 2 0, 2 0, 05 90 20 0. 305 1. 4 1. 3 1. 0 0, 555 - 0. 10 -Total 18. 093 0. 033 0. 920 0. 660

metrul D d =200 mm ~i latimea Bd =60 mm. Rugozitatea suprafetei inainte

de slefuire, R; =2, p.m.

Rezlovare. Deoarece auprafetele slefuite ale piesei trebuie sa aiba dupllo

prelucrare Ra =,2 (. omfiind deci 0 diferenta de patru clase de rugozitate



$Iefuirea ~i lustruirea 187

Intre calitatea supratetei inainte ~i dupa ~lefuire), se va efeetua initial 0 ~le-fUITepreliminara eu abraziv (electrocorindon) avlnd granulatia 8 ~i apoi

slefuire final a eu abraziv de granulatie M28.

Toate calculele privind timpul operativ legat de prelucrarea suprafetelorpiesei ~i timpii ajutatori sint centralizate in tabelul 14.35. Valorile timpului

operativ pentru supraf'etele 1, 2, 3, 4, 5, 9, 10 sint luate din tabelul 14.23-.Ai

iar eele pentru suprafetele 6, 7, 8 din tabelul 14.23-B. Timpii ajutatori legat,de faze (0,660min) sint determina.ti corespunzator unei ariitotale a suprafetelor

lustruite de aproximativ 612,8 cm .Rezulta top= 18,093 + 0,033 + 0,920 + 0,660 =19,705 min. ~i pentru

(tabelele 14.32 9i 14.33) td = 0,06 top; tda =,03 t o p ; t o n = 0,073 t o p , in finalse obtine HT = to p ·(1 + 0,06 + 0,03 + 0,073) =19,706 ·1,163 = 22,92 min.



apitolul

,j li~

~ ,W '1 1 1 ~ . .

~

't~.,~,\

;:I ~I I

NORMAREA TEHNICA

LA PRELUCRAREA PRIN A CHIERE

CU MAl MULTE SCULE SIMULTAN

15.1. Introducere

Prelucrarea prin aschiere cu mai multe seule simultan a aparut ea 0necesi-

tate pentru cresterea in continua-re a product.iv it.at.ii muncii in indu.stria ~on,s-

tructoare de masini si ea posibilitate de introducere a progrcsului tehnic m

industria constructoare de masini-unelte.

Prin aceasta metoda se supun prelucrarii mecanice cole mai diferite piese

ca forma ~i marime .Asttel, in fig. 15.1 se prezinta schema de reglare a unui strung earusel

semiautomat, cu sase axe principale ~itunctionare continua, pentru prelucrarea

mecanica de degrosare a unui arbore in trepte, iar in fig. 15.2 se prezinta schema

de reglare a unui strung similar, pentru prelucrarea mecanica de finisare a

aceluiasi arbore. In primul caz lucreaza simultan 48 seule, iar in al doilea caz

lucreaza simultan 81 scule.

Dupa cum se observa din fig. 15.1 ~i 15.2 la ambele strunguri se p1'e-

lucreaza cite sase arbori simultan, trei dintr-o parte ~i trei din cealalta parte.

In fig. 15.3 se prezinta schema de reglare a unui strung semiautomat,eu opt axe principale ~i actiune succesiva, pentru prelucrarea mecanica a unei

coroane dint-ate. Se observa ca pentru a asigura preciz ia poz itiei reciproce a

suprafetelor 1, 4 si 10 acestea se preluereaza simultan la. degrosare ~i fini-

sare, la pozrtiile de lucru 11 ~i, respectiv, IV. La pozitiile' VII ~i FIll se

burghiaza ~i alezeaza opt gauri care vor asigura fixarea coroanei dintate pe

butuc. Dupa cum se observa, lucreaza simultan 32 seule.

In fig. 15.4 se prezinta schita de reglare a unui strung carusel semi-

automat, cu opt axe principals ~i actiune succesiva, pentru prelucrarea me-

canica prin indexare dubla a doua roti dintate diferite (fig. 15.4, a), sau a ace-

leiasi roti dintate (fig. 15. 4,b). In primul eaz lucreaza simuItan 42 seule asehie-

toare, iar in al doilea caz lucreaza simultan 32 seule aschietoare.

In fig. 15.5 se prez inta schema de reglaj a unui strung carusel semi-

automat en opt axe principale ~i actinne succesiva, pentru prelucrarea meca-

nica a unui butue din fonta turnata. Dupa cum se observa, la prelucrarea me-

canica luereaza 22 scule aschietoare simultan.

In mod similar se pot stabili schemele de preluerare mecanica a celor mai

diverse piese, pe diferite masini- unelte, cu mai multe acule aschietoare simultan.



Introducere 189

I

--,_ _ . . . J

I

tE1 1 3 5

(M 2.2

I I I i 't 47

][

,--.~.• .~-~ . .~.:- ---,L__ ~~--_...J

][

Fig. 15.1. Schema de reglare a unui strung carusel semiautomat cu sase axe principale ~i actiuna

continua pentru prelucrarea mecanicii de degrosara a unui arbore in treptc.



190 Normarea prelucrdr]] cu mai multe scule simulton

I

][

I~ rn~) )I'- )\\ ~

- u i . /~][

.i-

I ~I It = - ~ ~ = .I , . : I ~ ~ - ~ ~

::::-~-;~1

.-

,, 11

r - - - ~~--~r ~L _

r---~J\L ~

/I

; - ~ - - - = i S ; - ~: ~ = - = . ~ ,- - - - ~---.- .

,-- -_ : 1r

I . . . . . c I = = 1 ~ - - _J( 'r - - - ~ I rt ----~ i J

][

Fig. 15.2. Schema de reglare a unui strung carusel semiautomat cu sase axe principale ~i actiunecontinua pentru prelucrarea mecanica de finisare a unui arbore In trepte.

Inlroducere 191

y

Jl[

I

Jl

Yl

< j : ;OO,2 -a ?

'252

; l/J +q Q 2 2

Y1 l

,;

II

y

Jl l l

Fig. 15.3. Schema de reglare a unui strung carusel eu opt axe principale la prelucrarea unci coroane

dintate.

.l Y

Yll

~

IT

.~

J

N<jn

I~

)

1 Jl

.s

J[

r

. ~

A

J

~

1]_

2

:

_

>

~

~)

I

YW

JU

I

1

BM~

~

y

b

JTl[ Yl I

Y

I

a

f

Fg

1

4

S

m

d

re

aea

u

su

c

u

c

o

a

pn

p

e

la

peu

ac

rn

e

c

ln

e

:d

:a=

a

d

ro

.

,

cnae

dc

e

b-

a

a

ea

roinae

..

z0 3a i a D i Cn ~nC 3 3 =-

iD

IO nC i

DIO 3 ai :




3

15.2. Determinarea normei tehnice de timp

Fig. 15.5. Schema de reglare a unui strung carusel, cu opt axe principale ~i actiune succcsiva,pentru preluerarea mccanica a unui butue din Ionta turnata.

Norma tehnica de timp pe bucata, la prelucrarea mecanica eu mai multescule simultan, se determina cu relatia

NT =T p 1 / n + t u + t a + tat + t a o + to n [min], (15.1)

in care semnificatia termenilor a fost def'inita in cap. 3.

3 c 3 5

194 Normarea prelucfirii cu mai multe scule simuHan

15.2.1. Determinorea timpului de preqotire-Incheiere

Timpu1 de pregatire-incheiere, in cazul masinilor-unelte ee lucreaza en

rnai multe seule simultan, depinde de Ielul masinii-unelte, maniabilitatea eehi-

pamentului tehnologic folosit, felul prelucrarIi ~i numarul sculelor aschietoare

folosite in garnitura de reglaje.In tabelul 15.1 se prez inta norrne medii de timp pentru schimbarea ~i

reglarea individuala a sculelor ~i disposit.ivelor pe masini-unelte de mare pro-

.ductivitate.

In tabelul 15.2 se preztnta norme medii de timp pentru schimbarea re-

.glajului diferitelor t.ipur ide masini-unelte pe eare se Iucreaaa cu mai multe

scule simultan.

Dupa cum se observa din tabelu115.2, timpul maxim se consuma pentru

schimbarea reglajului la semiautomatele eu sase ~iopt pozit.ii de lucru, la strun-:

gurile automate cu patru ~i sase axe principale pentru prelucrarea din bara

,{180 ... 420 min). la masinile de refulat piulite (210 ... 270 min) ~i la masi-nile de frezat rot.i dintate eu tambur (200 ... 300 min). Schimbarea reglaju-

Jui unei linii automate pentru 0 piesa noua necesita un consum de timp cuprtns

intre 1 ~i 2 schimburi.

Marimea timpu1ui consumat pentru schimbarea reglajului masinii-unelte

.se explica prin neeesitatea inlocuirii tuturor dispoz it ivelor de stringere a port-

sculelor ~i sculelor, stabilirea unor noi regimuri de aschiere, noi limite pentru

cursele de 1UC111le scu1elor, eare sint determinate fie prin Iimitatoare, fie prin

<came.

In timpul de pregatire-incheiere se introdue 15 ... 30 min pentru stu-

-diul documentatiei tehnice, in functie de numarul operatiilor tehnologice ele-

.mentare realizate simultan ~i de complexitatea piesei de realizat.

15.2.2. Determinarea timpului de bczo

Timpul de baza se determina cu relania

tb =L· ifva [min], (15.2)

in care L estelungimea de deplasare a seulei aschietoare in directia avansu-

lui, mm, Va - viteza de deplasare a sculei sau semifabricatului in directia avan-

eului, mm/min, iar i-numarul de treceri ale seulei asohietoare pe suprafata

de preluerat (de obieei la prelucrarea mecaniea eu mai multe seule simultan

a =1).

Lungimea de deplasare L se calculeaza cu relatia

(15.3)=1+ 1 1 + 7 2 [mm],




in care l este Iungimea efectiva de deplasare a seulei aschietoare in directia,

avansului, in contact cu suprafata de prelucrat, mm, II- lungimea de patrun-

dere a sculei, mm, iar l2 - lungimea de depasire a sculei, mm, iar viteza de

deplasare Va - eu relatia

Va =.ti sau v =8z .Z.1t [mm/min], (15.4)

Tabelul 1i;.1. NOl'me medii de tlmp pentru sehimbarea ~i reqlarea Indlvldualii a sculelor ~i dlspozltlve-

101' la maslni-unelte de mare productlvltate

Felul prelucram

Ii

Degrosare I FinisareTimpul de

Poz. Tipu sculelor raschietcare Dispositive ~i scule auxiliare schimbare,

Imin

Tirnpul, min

II Cutite de strung normale, de

1 1 retezat, de interior, eu sec- Portcntite 60-150tiunea pina la 40x 40 mm 2,5-4,0 4,0-6,0 Mandrine, dispozitive 40-60

I-I

I Burghie, adincitoare, tarozi, Dispozitive de gaunt eu

I alezoare, frezc de lamat eu stringerc manualadiametru pina la 50 mm, Dispozitive eu stringere 10-20

2 eu stringere lconica 0,3-0,6 pneumatica 20-30

I leu ~u~ub0,7-2,0

rapida 0,35-0,65 Capete multlax 30-45

Freze: disc, frontale, 3,S-4'sI4,5-5,5 Dorn de freza 10-20eu coada

3 Freze cu dinti aplicati si Dispozitive pneumatice

flansc, eu diametrul ~i hidraulice

11S0-300mml 11,0-lS,0 25-45

I300-500 lS,0-25,0 ,

,

Brose4 rotunde S,0-10,0 Dispozitive manuale 10-20

plate ~i profilate 30,0-80,0 Dispozttlve pneumatiee~i hidraulice 20-50

~ freze melc ptna la Dispozitive pcntru roti• .. .m=8 mm 5,0-6,0 6,0-10, coniee 40-80:l

5. . ,~ cutite disc de mortezat, 0 ptna la m = 6-8 mm 6,0-8,0 6,0-8,0. , severe - 6,0-10,0o .

~ cutite de rabotat dantura 5,0-6,0 6,0-8,0 Dornuri speclale 30-60;:l eapete de Irezat dantura 40,0-80,0>Cl)

-- . ,pentru masinl de rec- Dispozitive de tndreptat• •

6 'N tifieat exterior ~i plan 30,0-40,0 diseuri abraztve 5,0

' pentru masini de rec- Mandrina masinii de~ tificat interior 10,0-20,0 rectificat interior 30-70.~

pentru masinl de rec- Rigla de sustinere la. ..~t> tificat flira virfuri 30,0-60,0 maslna de rectificat' is flira virfuri 15, (),

'



196 Normarea prelucdrii cu mai multe scule simultcn

Xr , de sculc ce

lucrea aa simultau

10-50

10-30

40-235

2-10

2-7

4-12

4-10

BW5especialc

Capetc

portcutite

.iHatdlc,

poansoane

lVIatritc,

poansoane

4-30

1-2

1- : )

1-10

1-5

2

1-2

2

Tobelul 15. .? l\'ol'me medii de timp pentru sehimbarea reglajului la maslnl-unelte de

mm e produetlvltate

P O Z ' I

II1

2

.3

4

.5

6

?

8

D

10

11

12

13

14

15

16

17

18

19

Tipul rnasinilor-unelteCc se schimba CH prilejul

modificarii reglajului

Timpul de

schimbare totala

a reglajului,

min.

in care 8 este avansul de lucru, mm/rot (S2uU mm/c.d.), n - turatia de lucru sau

numarul de curse duble pe minut, rotjmin (sau c.d.jmin), 8, - avansul de

lucru in mm pentru fieeare tai~ al seulei (la prolucrarea mecanica cu seule cu

mai multe tai~uri), iar z - numarul de tai~uri ale seulei a.schietoare.

La prelucrarea mecanica eu mai multe scule simultan se determina t.impul

de baza pentru fiecare faza tehnologica, realizata de fieeare scula aschietoare,

iar ea timp de baza pe operatie se adopt a timpnl de baza eel mai mare de la

una dintre fazele tehnologice.

Strunguri scmiautornate cu

6 ~i 8 axe principale

Strunguri automate cu 4 ~i 6

axe principalc, pcntru pre-

luerarea din bare

Linii automate ell 4 ,? i 8

pozittt de lucru

Masinl de Irezat roti dint ate

multi axe eu tarnbur

Masini de reetificat exterior ell

mai multo discuri abrazivc

Strunguri semi automate ~i

automate en un ax principal

Strung carusel eu cap revolver

Masini de hrosat verticalc eu

dou a pozitll

Masini de Irczat roti conice

cu dinti elicoidall

Masini de refulat suruburi

Masini dc rclulat piulitc

Masini de gaurit en capcte

multiaxStrunguri universale

Masini verticalc de hrosat

Masini orizontale de alezat

Masini verticalc ~i orizon talc

de frczat

Masini de mortezat rotl

dint ate

Masini de honuit

Masini de rulat

Universale, bucsc, clasticc,

sabloane protscule, scule

Dispozitive de stringcre, scule,

sabloane, came etc.

Dispozitivc de strtngcre, scule

Dispozitive, scule, dornu ri

Discuri abrazive, universal cuantrenor, reglaj

Universalc, portcutite, penc,

sabloano, came, scule

Universal, portcutitc, scule

Dispozrtivc, brose compuse

Dornurl si capete portcutite,

modificarea pozi tici mecanis-

mului de lucru

Garnitura de scule de refulat

Garnitura de scule de rctulat

Dispozitive de ghidare, capete

portscule, scule

Universale, portcutitc, virf'uri

Dispozitive, scule

Dispozl tive, dornuri, scule

Dispozitive, dornuri, scule

Dornuri, cutlte reglarea me-

eanismelor de lucru

Dispozitlvc, capete de honuit

Bacuri de rulat filete

210-420

180-300

420-8'10

200-300

120-150

120-150

60- JO

120-150

150-210

120-150

210-270

60-90

30

50

60

60

90

50

50




15.2.3. Elemente ale regimului de cschiere *)

L~1stabilirea parametrilor principali ai regimului de aschiere in cazul

preluera,rii meeanice cu mai multe scule simultan, intervin unele par-

t.iculaa-itati in comparatie cu prelucrarea mecanica cu 0 singura scula

aschietoare.

, Adincimea de asehiere. Se determina in functie de marimea adaosului deprolucrare. Se recomanda ea indepartarea adaosului de prelucrare sa se fad't

intr-o singura treeere.

Avansul de lueru. Ca ~ila prelucrarea mecanica eu 0singura scula, avansul

se alege din normative eit mai mare posibil ~i se verifier apoiin functie de:

rezistenta sculei, rigiditatea sistemului tehnologie, rezistenta mecanismelor

de actionare a misearilor prineipale, puterea de actionare a masinii-unelte, pre-

cizia de prelucrare ~i calitatea suprafetei.

Pentru adoptarea avansulu ireal de lucru, pot intervoni anumite par-

'ticularitati :

a) daca constructia masinii-unelte impune necesitatea ea toate seulele

sa lucreze eu acelasi avans sau cu marimi proportionale, avansul real va avea

valoarea avansului maximum admisibil rezultat pentru una dintre seuleleaschietoare ; acest avans se va numi avans limitat.iv ;

b) daea avansul de lucru este Iimitat de una din condit iile de verificare

se micsoeraza avansul la valoarea maxima admisibila de aceasta conditio deverificdu'e. '

e] daca sculele asehietoare sint instalate pe carucioare diferite ~i pentru

unul din carucioare avansul este limitat de una din conditiile de veriticare,

avansul pentru celelalte carucioare se 'la alege in asa fel incit toate caru-

cioarele sa termine lucrul aproximativ simultan. Micsorarea avansului sub

(0 ,0 40 .. . 0,05) mm/rot nu este admisibila, deoarece perturba procesul de lucru

al sculei.

In unele cazuri, de exemplu la filetare, avansul este prescris ~i nu sepoate modifica.

Viteza de asehiere. Viteza de aschiere la prelucrarea mecanica cu mai

multe seule simultan este in general mai mica viteza de aschiere la preluerarea

mecanica cu 0 singura scula aschietoare, cu exceptia urmatoarelor cazuri :

a) la preluerarea mecaniea a unor oteluri austenitice ~i a alter materiale

ale CarOl' propr ietat.i de prelucrabilitate impun respectarea stricta a unei anu-

mite viteze de aschiere ;

b) la prelucrarile mecanice de finisare cu alezoare, tarozi ~i baeuri de

filetat, pentru care schirnbarea unei anumite viteze opttme de aschiere duce la

inrautatirea calitati suprafetei.

~-In toate celelalte cazuri, viteza de aschiere la prelucrarea mecanica cumai multe scule simultan este mai mica decit viteza de asehiere la preluerarea

mecanica cu 0 singura scula aschietoare. Micsorarea vitezei de aschiere este

determmata de urrnatoarele cauze :

* Pentru determinarea regimului de aschiere la prelucrarea mecanicape masini-unelte de mare

producttvttate vezi Calculul adaosurilor de prelucrare ~i al regimurilor de aschiere , de Picos C.

.s- a, partea a III-a, p. 465-605, Bucuresti, Edltura tehnica, 1974.

' '



198 Normarea prelucdrii cu mai multe scule simultor»

a) durabilitatea optima, a sculelor asehietoare este mai mare decit la pre-

luerarea eu 0 scula aschietoare, deoarece cheltuielile legate de schimbarea ~ireascutirea sculelor cresc aproximativ proportional cu numarul sculelor a~-chietoare din garnitura de reglaj ;

b) la prelucrarea mecanica de finisare, pentru a micsora influenta defor-matiilor termice ale elementelor sistemului tehnologic asupra preciziei de pre-

lucrar«, la piese de mare precizie, se mie~oreaza, viteza de aschiere pentrua micsora temperatura de stabilizare a sistemului tehnologie, avindu-se invedere existenta unui numar multiplu de surse calorice,

Pentru 0 parte din sculele aschietoare sau pentru toate sculele cu exceptiaeelei limitative*), viteza de aschiere se va rednce sub viteza de aschiere deter-

minata, eu respectarea conditiilor precedente, in urmatoarele cazuri:

a) daca constructia masinii-unelte impune respectarea unui anumit ra-port intre vitezele de aschiere ale sculelor, se determina viteza optima de asehiere

pentru seula limitativa, iar pentru eelelalte scule aschietoare se va adopta.

viteza de aschiere ee rezulta din respectarea acestei conditii ;

b) daea se impune ea scula aschietoare sa lucreze cu acelasi avans in

unitatea de timp, se reduce viteza optima de aschiere pentru toate seulele(sau 0 parte din ele) in afara de cea Iimitatrva ;

c) daca se impune ca timpul de ma~ina sa fie identic pentru toate seuleleaschietoare, se determina timpul de ma~ina. in raport cu viteza optima de as-

chiere pentru scula limitat iva., iar pentru toate celelalte scule se miesoreazaviteza de aschiere, determinindu-se din condipia vimpului de ma~ina identic.

In tabelnl15.3 se prez.inta valori orientative pentru parametrii regimuri-

101' de aschiere la prelucrarea meeanica cu mai multe scule simultan.

15.2.4. Determinarea timpului ojutctor

La normarea tehnica pentru preluerarea mecanica pe masini- unelte demare productivitate, timpul ajutator se determina in functie de particulari-

tatile constructive ale masinii-unelte respective. In acest caz nu se ia in con-

siderare timpul pentru luarea aschiilor de proba (ta3) deoarece reglarea la di-mensiunea de lucru a sistemului tehnologic de prelucrare mecanica nu se facedupa metoda aschiilor de proba. De asemenea, intruclt se lucreaza pe sistemetehnologice de prelucrare mecanica reglate in prealabil la dimensiunea de Iucru,

in cele mai multe cazuri dotate ~i cu aparate de corectie automata a reglaju-lui, controlul pasiv se face prin sondaj ~itimpul pentru acesta se suprapune cu

timpul de baza, disparind in acest fel ~i timpul de control (t a5). Ca urmare, ea-elemente independente ale timpului ajutator' apar : timpul de prindere-des-

prindere (tal)' timpul pentru comanda masinii-unelte (ta2 ) ~itimpul de evacuarea aschiilor ta4), care apare numai la burghiere. De asemenea .apare suplimen-

tar timpul de deplasare (indexare) a semifabricatului de la 0 pozitie de lucrula urmatoarea (t al), a carei valoare se stabileste conform indieatiilor date in

cartea tehnica a utilajului.

• Prin scula limitativii a vitezei de aschlere se tntelege acea scula care, In conditifle in care

ar lucra independent, ar avea viteza minima de aschlere. In anumite sttuatii, viteza minima de

aschiere poate fi cornuna rnai multor scule aschietoare.

lDeterminarea normei tehnice de timp

Tobelul Lti.S, llegimuri de asehiere recomandate la preluerarea meounlea pe maslnl-unelte de mare

productivitate (la deqrosare : adincimea metlie de asehiere t = mm, avansul s =,3 ... 0,6 mm/rot;

la Ilnlsare : adincimea medie de asehlere t =,2 mm, avansul s =,1 ... 0,2 mm/rot

Fclul prelucrarfi

Degrosare Flnisare

Tipul rnasinilor-unelte Scule din Scule eu Scule din Scule din

otel rapidplacute I ojel rapid ptacute dura

dure

Viteza de aschiere, m/min

Strunguri simple eu tnaltlrnea virfurilor de

I50... 500 mm 24-36 45-90 36-48 75-235

Strunguri carusel cu cap revolver, pentru prelucrari

pina la 0 1000mm 20-34 45-85 32-45 70-130

Strungurl semiautomate eu mai multe cutite, cu un

smgur ax principal, pentru prelucrari mecanicepln a la 0 500 mm 18-32 50-80 26-38 I 70-165

Semiautomate cu mai multo axe principale, pentru

prelucr ari meeaniee plna la 0 500 mm 18-34 45-80 24-38 65-100

Strunguri automate rnultlaxe pcntru prelucrari me-

canicc din bara 14-32 40-55 40-55 65-120

Masini de ganrit cu un ax principal (burghie ptna

la 75 mm); s = 0,08 ... 0,035 mm/rot 10-24 28-74 - -Masini-agregat de gamit mono ~i bilaterale; s =0,06

... 0,25 mm/rot 8-18 27-60 - -Ma~illi de frezat vertieale si orizonlale 18-32 50-100 28-44 80-180

Masini de frezat eu mai multe seule simultan 18-32 45-90 28-44 70-120

Masini de alezat fin (eu diamant); s ~0.15 mm/rot - - 18-361)

Ma~ini de hrosat orizontale si vertieale brose obisnuite 6-10 -brose circulare 20-32 -

Masini de frezat roti dintatc 24-32 - 28-45 -Masini de severuit - - 35-45 -

Masini de reetifieat Diseuri abrazive 20-352) 5021

Masini de honuit ~i superfinisat

t

Obseruaiie. In tabel: 1) alezarea otelului eu duritatea 50... 62 HRC 91a fontei cu duritatea pinli la

145HB; 2) viteza de aschiere se dii. in uils ; 3) miscare de rotatle : 4) miscara reetilinie-

alternativii.

199

< 5

200 Normarea prelucerii cu mai multe scule simultan

Tabelul t s,«. Tlmpul de prindere-desprlndere, tal> ill unlversale speelale pentI'll prelucrarea pe-

masiui-uuelte sernlautomate ~i automate

1

In uni-

versal

eumem-

brana,

pentru

piese

euperett

subtirl

(de

tipul

bucse-

Ior)

Schita dispozitivului tip


0,5 i 1,0 1 3 I 5

I

8 I 12

I

Tirnpul, min

jlodul de

prindcre

a semifa-Poz. Ibricatului

[schija

dispozit i-vului tip)

In uni-

versal cu

baeuri,

eu cen-

trarc

automa-

ta, fara

ehcie

2 In uni-

versal

secti-

onat,

fiiracheie

i l lI~~

I;~~\~I/{~_r ..* r..~

nIb-

~ ~ ~ ~ ;~ t 'i c r: J_If:\., ' _ ' ' - ' I ~ h , _ 1 -

y .,: : ·~ .~ ~ } : : r ' .1 j 1 1 _ t> : '-. ~ ~ r · 1

I ~':'~~f1 ,~~~f1~,h§lf;;. A

_ . ' 1 j ' i -u-;;~ - G i - ~ · 'F l ' ;u~ f; J .v,

1 . - - : : ; ? .- \

f - , • / ; ;: < / 1~ ~1

0,07 I 0,08 I 0,10 I 0,12

0,08 I 0,09 I 0,111 0,14

0,08 I0,09 I 0,11 10,16

0,14 0,17

1 I 1--1--1--1--1---'----

[ [ 1 1 1 1 1 ' -- -

3

~ 2f1i'\~3--

Obsettraiii. 1, Bazarea se face pe supralata ciiindricii exterioarii rezultatii de la laminare sau pre-lucrata prealahil. 2. Contlnutul lueriirii consta in Iuarea semifabricatului, asezarea lui

in bacuri, fixarea semifabricatului eu mancta sau levier, desfacerea sistemului de fixarc?

luarea piesei, depunerea piesei de stelaj.

Masa piesei, kg, pina la :

20

Timpul, rnin

Determinarea normei lehnice de limp 201

T obelul 15.5. Tlmpu (le prludere-desprlndere, lav in mandrlne speelate, pentru preluerarea pe

maslnl-unelte semiautomate sl automate

17> 106 :1 de asezare

:p [a semifabricatului

oz'1 Ischija dispozi-

I t ivu lui tip)

.\1etcda de fixarechija dispozftivului tip I 3 I 5 I 8 I 12

1 I I n mandrina, I C l l maneta 10,1510,19 10,23 10,27 I 0,32 I 0,37

[pcntru recti- dispozi tivului

[Iicarea interi- eu string ere

oan a rotilor pncumatrca

---Idi:l,,,te cilin- Prin placi '- -1--1--1--1---1---2 drice alunecatoare 0,53[0,67 0,88 1,00 1,10 1,20

_ _ I I I ell ~urllburi __ 1 _ _ 1 , _ , _ _ , _

in mandrin a,I ncntru

3 I rec'Uficarca

interioarji a

IraP lo r din1atej,

- - I con ice I

4 i I I

Cu mancta

dispoxiti vului t o , 12 10,15 10,18 10,20 I 0,22 I 0,27

cu stnngcrcpneurnatlca

Cu placi alu- ,--,--, __ ,__ , ., _

ncciitoarc cu

suruburi 0 , 4 8 1 ° , 6 0 1 ° , 8 1 1 ° , 9 3 1 1 , 0 0 1 1 , 0 8

r , . .' ~ \ :'~+~»Jf<; t~;'/:~'1\ .~~ ' '~1~~-)-~j~~

~%~~i-Ic : .~ ~ '\ ~\\\ :J

~~, \\.- . . . . • .

~

-Obset catii 1. Bazarea scmilabrlcatclor se face dup a prorirul dint ilor. 2. Conunutul lucrant consta in

luarca semijubrlcatului, oricntarr-a lui dupa prof'ilul dinl.ilor, Iixarca scmijabricatului,

deslacerca sistcmului de fixarc, Iuarca piesei, dcpuncrea piesei pc stclaj.

In tabelele 15.4 ... 13.8 se prezmtii normative pcntru t.impul de prindere--desprindere (tal ) ' in functie de metoda de bazare f, 'i fixare adoptata in vederea

:preluc:r81'iimecanice. Daca masina-unealta are 0 pozitio separata de incarcare-

dese,1.rcare ~i timpul de prindere-desprindere ~t semitabricatului este mai mic

sau eel mult egal cu t.impul de baza., la stabilirea normei tehnice de timp nu

se va iine seama de bimpul de prindere-desprindere a semifabricatului. De

asemenea; pentru alte metode de prindere-desprindere a sernifabricatului se

vor consulta capitolele anterioare, sau cartea tehnica a ut ilajului.

'I'impul de comanda a masinii-unelte ( ta 2 ) se determina in functie de

.metoda de comanda a mi~caTilor principale sau axuiliare. Daca comanda se

face en buton, taz =0,015 min, iar c1aca, comandase

face cu pirghie, ta 2 =

=0,020 min. In eazul comenzilor automate, cu diverse mecanisme de auto-

matizare a ciclului de lucru, timpul de comanda a masinii-unelte este indicat

in cartea tehnica a ut ilajului.

'I'impul pentru evacuarea aschiilor (t a4), in cazul burghier ii, daca retra-

,ge l ' ( 'a , burghielor se comanda manual, se determina din capitolul 9, iar daca

retra-gel'(~a burghielor ;,;e comanda automat so detcrmina din cart ea t.ehnica

< :1 utilajului.

Oelerminarea normei tehnice de limp 203

Tobelul 15.7. Timpul de prlndere-desprlndere, tal' in dlspozltive speeiale ell loons la maslnl-unelte

semiautomate ~i automate

A. Timpul pentru bazarea semifabricatului ~i scoaterea piesei

I

Metoda de bazare a lPoz- semifabricatului Schita dispozitivului tip I 0,25 I 0,5 I

Masa piesei. kg, pina Ja:

3 I 5 8 12 20

Timpul. min

1 Dupa un plan 0.041 0.04: 0.04/ 0.061 0.07 0.08 I 0.10

,'-'-'-'~/> -;;///;//~ .,:> ,-? ///;h

'-2-1 Dupa doua r--'--'-i 0.04 0'04110,05; 0,07;-::-;-::-;-::-; 0,12

planuri ~?7~)h/m~

·--1 1 --,--1--1--1--1---,---

I3 ' I Dupii un plan ~i

o supraf ata

ciJindricii

-- ------I 1--1--1--1--1--1--:---,--

W <

..J{i, + - r -I i r H - j1 IW - 'L-~.~

~,0,07

0.081 0,101 0,11 I 0,13 I 0,15 I 0.17

~ I . r : . c ~ ;' )I~L ..-

5 I Dupa supratata

cilinclrtca (in

_ _ I gaura san loea~)

6 I Dura alezaj

: (Cl un bolt)

-- 1--,--,--,--,---,---,---,---

7 I Dupfi alezaj (eu

I don a holturi)

i

4 I Dupa supralata S t l : -cilindrica r·. 0,04 0,0,1' 0,04 0,06 0,07 0,08 I 0,09 I 0•12

i (pc prlsma) 1 II '777777;/ // /

--I ------------.--1--

0,06i 0.061 0.07 0.101 0,13 I 0,16 I 0,18 I 0.22

0.041 0,051 0,05; 0,07; 0, 08 I-::-;~;,14

0,0610.0710.071 o , o a l 0.11 I 0,12 I 0.13 I 0,17

ilil-T::lL. {~lJlL..J\.~

Poz.

B. Timpul pentru fixarea semtfabricatului ~i dcsfacerea slstemului de f'Ixare

20etoda de Iixare a scmifabricatului 0.25 I 0,5 I

Masa picsei, kg, pina la:

Tirnpul, rnin

3 I 5 I 8 12

I c strrngere pncumatica, , ID d,,, I1

8

o , 0 3 1 0 , 0 3ll maneta 0,0,) 0.03 0,03 0.04 0,04 0.05a Cu maneta dlspozi tivului eu execntric 0,03 0.03 0,03 0,03 0.03 0,04 0,04 0.04

10 I Prin maneta dispozit.ivului excentric

ell stringere eu placa 0,05 0.051 0,051 0.06 0,06 0,07 0,07 0,0711 I ell brida demontabila ~i maneta

0,05 0,07\ o , o s l 0,08 0,09 1 0,10xccntriculul 0,06 0.10

204 Normoreo preluccrii cu mai mulie scule simulton

Tabellll 15.7 (cont inuarc)

--

I0,16

- -c ._ ----

0,1 8 1 0 , 2 1 1 0, 0,261 0,28

I12 Cu bridll dernoutahila Cll piu liP,

0,28\ 0,28rin Intcrmedlul cheit13 . Cu brida si clichet , 0.0-1 O.O·t 0,0-11 O,OG 0,06 I - - I -

p o z . ,

POZ.

1·1

15

16

Obseroaiii

Masa pi escl , kg, pin;, 1;:

0,25 0.5 3 I 5 I 8 12 1 20etoda de f ixare a semifab ricatul ui

Timoul

C. Timpul necesar pcntru faze supl imentare

Prin rustnrnarca diSPOZitiYU-1Illi

1. Tirnpul de prindcrc-dcsprindt-rc se determina prin tnsumarca timpilor corespunzutori

f azclor separate ale lucrului, l.inindu-sc scarnu de condit ille concrete ale lucrului, 2. Con-

tinutul In cr'arit const.a in luarca scmirabricatulnl, orientarea 11Ii in dispozltlv, slringerea

semit ahrica tului, deslacorca sistcrnului de fixarc, ciepunerca picsci pe stclaj si curutirca

dispozit.ivulu i.

Denuuurea fa zelor suplimrntare

Dimcnsi unilc dispoz it ivului, mm, pi: ,I : t

100 x lOO I 200 x 300 I 300x 500 ' , ~ > : , i :<500

I Masa dispoz.itivului, kg, pina h: --

:; i 10 peste 10

Tirnpul, mll

Cu aer comprirnat

I0,05

I0,06 0,07 I 0,08

Curatrrea dispozi-

I Cu peri a I.ivului de aschii 0,03 I 0,07 0,09 0,10

0,03 0,05 0,07,07

T'abclul 15.S. Tirnpul de prlndere-desprludere, tal In dlspozltlve speclale Cl mai multo locnsurl la

masini-unelte semlautomate ~i automate

A. TimpuI pcntru bazarea sernifabricatelor

POl. /

Nr..semi- ~iasa semifabricatului, kg, pin[t .a :

Iabrica- i---c---.--....,---.,---;--7 -

. telor 0,25 i 0,5 1 11 3 I ' 5 I 8 1 , I 20

j

1l15ta ate I

sirnultan Timpul , min

·1------------------

3 4 \ 5 1 6 1 78\9\1 il1; 1 I I' I

:\Ie\.od~lde bazare a semifabrjcn telor [schijad ispo xi tivul ui tip}

2

~ I Dup a doua planuri, eu asezarea indlvi-

:i I duala a scmitabricatclor.. le

5G

7

s J

10 I11

12 'D upa douil planuri

1:3 'semifabricatclor in pachcto

141-

~ 16

17

18

1 J

20

21

J S 2 ' '~ \·1~~1t I. '-;7/-7.1'/. ,77.' . ~/ / /

/ //7--7//7// / // / :> / / 7/ / / / ,

C 1 1 ~ Q r J Q t l ~ S i

1 ';:~r:lr

2 0, OGiiJ~06iO--;-67iO~: : ' . ) \ 0 , 1. 1 0 ' 15:0, i710,22

-~ 0,1°1°, 1;10, 1:)~0,2~ 0,26 0,2; 1;, ~3iO,42

6 0,14,0, Ib,O, 2010, 3210' 380,4 1(' .91°,61

8 0,18\0,21,.0,2610,420, 50iO, 57

1

' ° , 6510' 82

10 0.'22.0'26:0,:~3:0'52iO,62Io'71 - -

12 0,2610,31\'O,3910,62iO,740,85 - -

15 O,32.lo,380,49

I

tO,77Io,n-

20 0,420,50\0,661,021,22 -

23 0,52IO,63:0,84 1,271,52 -

30 0,620,75 0,0211,52 - -

·10 0,8211,0°11,3712,03 - - - -

-,)-1 -610 06 0 O'~lo' 12 U 14'0 1-10 ' ' 1 - -•••• O U J I. I J . , . , 0j '. ~ t -

.. le 10,090,0910,1210,2°'1°,2-1/°,2710, :3() -

6 1(),UO,13

1

'0,18iO,270,:330,3 J1-

8. IO,150,lG.O,23,O,34 0,42Io,/ 81-10 0,170,20 0,2 JIO.42 0,52 -

12 0,200,2'11°,341°,491, - -

IS [0,240,29,O,43:0,GO -

~ ~ 1 0 , :)0 0, 3~10, 5 5 1 --,,, ,0,360,4/0,68 -

so ;0,.1-110,56:0,801-

205eterminarea normei tehnice de timp

Tabelui 15.8 (continuarc)

z 3 1 4 1 5 1 6 1 7 1 8 1 9 1 1 0 1 1 1

2. 10,

071°,080,09 °'131°'15\°'1711°'221°'28-

,I 0,13

1

°,150,170,24

1

°,27

1

°,320,42 -

G 0,180,21 0,240,:~::;0,400,'17 ~ -8 0,23 o.zvlo.si 0, 1610,51 ~ -

10

°zs lo o 10 08 () M IO 68. , _ I ' I , . , I , . ' ) I ,

12 0,330,:380,451°,68'-

15 0, ~2\0, 48 0, ~ ~ I o ,6 -20 0, ,)60,611°,12 - -

~- -1--1--1---,2 0, o s l o , O~IIO'Oil.0. ~\O, ~?IO, 1.50,180,24;,

<~ 0,1()O,LO'~*'~~i(),~30,2~0,3G -

. ~ 0'140,~60'; ~IO'~~IO,3; 0'42 ~ -

I

8 0,.180,210,261°,300,4.')1- - ~10 O,220,2GO,330,47'0,5S -

12 0.260,;110,39

1

°,56 -~

:5 10,32 0,~8 0,49 0,68 - ~ I ~ I -I I~ 0,421°,.')0 0,66 - = - - = - - = - , - - = - ~ - = -

2 0,0~1(]'~1 0'~~0':,0iO,:60,32' - , -

-1 0'160,_00,~.')0,,)810'''0-

6 0,2:10,291°,370,560,741-

8 ' 0,290,380,49

1

°,741°,98 -

10 0,340,471°,62 0, \)21

- -

12 0,380,561°,73 - -

15 0, ~4 0, 7~ lo , gO ,

20 0,041°,9°11,3°1

22

23

Dup a alczaj (pc dorn)

2'125

26

27

28

29

~

.' - :

:10

:3 1Dup a supraf'a ta cilin dricii (pc prisma)

32

33

34

: 3 : 3

36

37

38

39

40

41

42

43

44

45

B. TimpuI pentru fixarca semifabricatului si desfacerea sistemului de fixare

v = . \ Metode de fixare a scmifabricatului 0125 015 ill 3 I 5 i 8 I 12 I 20

T_;~~•...l--.'r- _ 0 -

46 Cn stringcrc pneumati ca, comandat a eu manda 0,0:3 0,0:3 0,031°,030,0310,040,040,05

'1 7 Cu maneta dispozitivului eu excentric 0,030,030, oa io , 030,030,040,040,04

48 Cn maneta dlspozit ivului cu cxccntric si plae<'i 0,050,050,051°,060,060,060,070,0749 Cu plulrla si placa atunecatoarc, pentru lucrari

usoare si mijlocii 0, U 0,15:0,18 C l, 22[0, 260,280,3010,33

I Masa semifabricat ului , kg, pinil la:

C.TimpuI'::-neccsar pentru faze suplimcntare

Poz. Denumirea fazelor suplimentare

Dimensiurrile dispoaitivulni, mm, ptna la:

100)< WO 200 x300 200 )<300

Tjmpul , min

--

0,05

I0,06

I0,08

0,05 0,07 0,101

Cu acr com-

prim at

Cu peria

50 I Curatirca dlspozrtivulul de

aschii

Obseroatii. 1. Timpul de prtnrlcrc-dcsprindcre se determm a prin tnsumarca timpllor corcspnnz ator i

razelor separate ale Iuerulul, t.intndu-sc seama de con dtttile concrete ale lucrului. 2. Con-

tinutul Iucrari cons ta in luarca scmirabr lcatclor, orl cnLarca 101' in dispozitiv, striugcrea

scmifabricatelor, desfaccrca sistcrnului de Iixare, depunerea pieselor pe stelaj ~i cura\irel~

dispozitivnlui.

206 Normarea prelucarii cu mai multe scule simultan

'I'impul de deservire tehnica a sistemului tehnologic, timpul de deservire

organizatorica a locului de munca ~i timpul de odihna ~i necesitat fiziologice

a Iucratorului se determina folosind tabelul 15.9.

Tabelul 15.9. Timpul de deservlre, de odihnil sl neeesltatl Ilzlologlee pentru prelucrarea pe

masinl-unelte de mare productivitate

Denumirea Iucrarii

I1[asa semifabri-

catului, kg

.;20 , > 20

Deservirea tehnica a utllajului (in Iractiuni din timpul de baza), El

Descrvlrca organizatorica a locului de rnunca, odihn a ~i necesi tat] fiziologice <in

fractiuni din timpul cfcctiv), ](2 0,05 I 0,07

0,06 I 0,08

15.3. Exemplu de calcul C lI normei tehnice de timp

la prelucrarea cu mai multe scule simultan

Se supune prelucrarii mecanice pr in strunjire de degrosare, semifabri-

catul unci roti dintate cilindrice la un strung cu mai multe cuttte simultan,

model 116. Prelucrarea mecanica se face dupa schema de reglaj din fig. 15.6,

In urma proiectarii regimului de aschiere s-a determinat turatia de lucru eo-

muna pentru toate sculele aschietoare, n =290 rot/mill, avansul longitudinal

8 = 0,26 mm/rot ~i avansul transversal s = 0,25 mm/rot.

Se cere sa se determine

norma tehnica de timp pentru

operatia tehnologica respecti vu.

Rezoloare. Determinarea

timpului de baza. In exemplulconsiderat, timpul de baza este

deterrninat de sania transversa-la, intrucit spatiul parcurs de

scule in directie transversala

este mult mai mare decit spa.tiul

parcurs de scule in directiaavansului longitudinal. Prin

urmare, l=(Ds - cl)f2 = (132-

- 24)/2 =54 mm, II =2 mm,1 2 = 0 ~i, deci, spatiul total par-

curs in directia avansului tran-sversal va fi L=54 + 2+0 =

=56 mm.

In cazul in care, datoritadimensiunilor piesei de prelu- Fig. 15.6. Schema de rcglare a strungului semiautomat

crat, spatiul parcurs de sculele model 116 pentru prel~crar.ea. mecanica de finisare a

aschietoare cclucreaza CU avans unei roll dlntate.

transye~sal este aproxi llatiy egal cu spatiul parcurs de sculele aschietoare celr,:cre~za cu avans longitudinal, iar avansurile celor doua sani portseule sinnditerite, trebuie sa se stabileasca prin calcul care dintre cele doua sanii

\ S t rl

- - -long

portscule determina timpul de baza. In acest scop este necesar sa se calcu-

leze t.impul de baza pentru fiecare sanie portscula in parte.

Timpul de baza pentru sania portscule ce Iuereaza en avans transversal,

la exemplul considerat, se determina cu relatia

L l + l1 + l2 _ 56 =° 772 min.t - - ,t ='-- - 190 . ° 25n· Sb n· s _

Determinarea timpului de preqatire-ineheiere. Intrucit exploatarea ratio-

nala a masinilor-unelte de mare productivitate impune reglarea prealabila

a sistemului tehnologic la dimensiunile de lucru, in timpul de pregat.ire-iu-

cheiere vor intra topi acesti timpi partial legati de reglarea prealabila la di-

mensiunea de lucru a sistemului tehnologic. Ca atare, din tabelul 15.1 poz. I,

considerind prelucrarea mecanica de Iinisare cu 5 cutite ce Iucreaza simultan,

se vor consuma 5 x 5 =25 min pentru reglarea individuala a cutitelor ~i

200 min pentru instalarea celor doua portcutite. Se considera ca prelucrareamecanica se face cu cutite cu placute amovibile si schimbarea acestora, cind se

uzeaza, intra, in t.impul de deservire tehnica a sistemului tehnologic. Tot in

timpul de pregatire-incheiere, dat in tabelul 15.2 poz: 6, sint incluse ~i cele150 min pentru pregatirea completa a sistemului tehnologic in vederea prc-

lucrarii mecanice. Ca atare,

Tp> =25 + 200 + 150 = 375 min.

Detcrminarea timpului ajutator. Din tabelul 15.6, poz. 6, considerind ca

semifabricatul este asezat in prealabil pe dorn ~i ca are 0 masa intre 3 ~i5 kg,

ta l =0,17 min. De asemenea, conform indicatiilor date mai inainte ~i datelor

din cartea masinii-unelte, intrucit comanda se face prin prighie, ta z =0,020 min.

Oa atare ta =a l + ta 2 = 0,17 + 0,02 =,19 min.

Oonform tabelului 15.9, timpul de deservire tehnica 'la fi t a t = KI• t b ==0,06·0,772 =,046 min, iar timpul de deservire organizatorica ~i timpul de

odihna si necesitati fiziologice 'la, fi tdo + ton =z( to + ta ) =,05 ·0,19 ==0,01 min.

Daca consideram lotul de 5000 piese, norma tehnica de t.imp pe bucatii

'la fi NT =Tp1 / n + t o + t a + to t + t< lO + to n = 5~~~ + 0,772 + 0,19 ++0,046 + 0,01 =1,093 :::min.

208 Bibliografie

BIBLIOGRAFIE

1. Baranov, D.A. s.a. Normarea tchnlca in uzinelc constructoare de rnasini. Bucuresti. Editura

tchnica, 1960.

2. Begemall, lU.I•. Manul'acturtng Processes. New York, John Wiley, 1963.

3. Bowman, E. H., Fetter, n. H, Analysis for Production and Operations Management, Richard

D. Irwin, Horn cwood, Ill, 1967.

4. Buffa, E. S. Conduccrea modcrna a productiel. Bucuresti, Editura tehnicri, 1975.5. Buzutu, Y. Zenovel, C. Tabcle pentru ateJiere mecanice. Bucuresti, Editura tehnica, 1970.

6. Dcmianiuc, F. S. Bazcle tchnologice ale productiei automatizate. Bucuresti, Editura tehnicii,

1962.

7. Eary, D. F. -Iohnson, G. E. Process Engineering for Mnnufacturlng. Prentice-lIoll, EngIewood

Cliffs, New- York, 1962.

8. Grant, E. L. Principles of Engineering Economy, New- York, Ronald Press, 19G.P.

9. J(ellel', I. w., Ferrara w. L. Management Accouting for Profit Control. New- York, ;' l Ie Graw-

Hill, 1966.

10. Kronenberq, ill. Grundzuge der ZerspanungsIchre. Berlin, Springer- Verlag, 1969.

11. Makaro..-, A. D. Opt imiz atia protcssov rezaniia. Moskva, Masinostroenle, 1(l76.

12. Nallu, A. s.a, Manualul Inginerului mccanic. Tchnologia constructiilor de masini. Bucurcstl,

E ditura tchuica, 1(l72.

13. Opltz, H. Moderne Productionstchnlk. Essen, Verlag VV Girardet, 1970.

14. Pieos, C. Tehnologia constructici de masini. Bucuresti, Editura drdactica si pcdagoglcd, 1974.

15. Plco C. s.u. Calculul adaosuriJor de prelucrare ~i al rcgimurilor de asehicrc. Bucurcsti, Editura

tehnica, 1974.

16. SpUI', GUlIlcr. Optimisicrung del' Fertigungssystcms Werkzeugmaschlne. Munchcn, Carl Hanser

Verlag, 1972.

17. x x x Spravoc inic norrnirovsclk a masmostroienila. Tom 2. Moskva, Masghiz, 1961.

18. Viel'e[je, (•. Zerspannung der Eiscnwerkstoff'e. Dusseldorf', Vcrlag Stahlcisen, 1959,

19. x x x Normative tehnice unif'icate pcntru rcgimurl de aschicre sl timp de munca la mastni-

unelte. MIOl-'ICPTCM, 1967.

20. x x x STA.S 690\)-1975 - Norrnarca rnuncii. Terrninol ogic.

;;-< . -.' .... ., ...•

.:r:



N o r m a r e a t e h n i c ap e p t r u p ' ~ e l u c r a r ip r l n , , ~ c h l e r e

2Volumul 2 al luc:rarii cuprinde normarea tehnica a lucrarilo.: de

gaurire, de prelucrare a danturii ro1ilor dintate, de broscre, de rectificore,de netezire, de honuire, de lepuire, de redere, de prelucrare cu mai multescule simuitan.

Lucrarea este adresata muncitorilor de inalta cafific:are. tehnicieni-lor, mai~trilor l?i subinginerilor care lucreaza in sectoarele de preJucrori

prin a~chiere. fiind utila ~i studentilor din invatamintul tehnic.

@ Editura tehnica

picos volumu ii normarea tehnica pentru prelucrai prin aschiere

Documents