7/25/2019 NP112-2013

1/154

PROIECTAREA FUNDAIILOR

DE SUPRAFA,

0

7/25/2019 NP112-2013

2/154

CUPRINS

GENERALITIPARTEA I.PROIECTAREA GEOTEHNICA FUNDAIILOR DE SUPRAFAI.1 Scop i domenii de aplicare

I.2 Definiii, notaii i simboluriI.3 Bazele proiectrii eote!niceI.3.1 "erine eneraleI.3.2 Situaii de proiectareI.3.3 DurabilitateI.# $roiectarea eote!nic prin calculI.#.1 %eneralitiI.#.2 &ciuniI.#.3 $arametrii eote!niciI.#.# Date eometrice

I.#.' Stri limit ultime (S)*+I.#. Stri limit de ser-iciu (de eploatare / S)+I.#. &bordri de calculI.' tapele preliminare ale proiectrii eote!niceI.'.1 Stabilirea adncimii de fundareI.'.2 &leerea tipului de fundaieaI.'.3 &leerea metodei de calculI.'.3.1 "riterii pri-ind construciaI.'.3.2 "riterii pri-ind terenul de fundare alctuit din pmnturiI.'.3.3 "riterii de aleere a metodei de calculI. "alculul la stri limit ultimeI..1 "apacitatea portantI..1.1 $rincipii eneraleI..1.2 &ria comprimat a bazei fundaieiI..1.3 &ria efecti- (redus+a bazei fundaieiI..1.# etoda prescripti-I..1.' etoda directI..1. etoda indirectI..2 4ezistena la lunecareI..3 Stabilitatea eneralI. "alculul la starea limit de eploatare

I..1 %eneralitiI..2 Deplasri i deformaiiI..2.1 5asarea absolutI..2.2 Deplasri i deformaii posibileI..2.3 Deplasri i deformaii limitI..3 6ncrcarea transmis la terenI.7 "alculul la -ibraiiI.8 9undaii pe rociPARTEA II.PROIECTAREA STRUCTURAL A FUNDAIILOR DE SUPRAFA

II.1 Scop i domenii de aplicareII.2 Definiii, notaii i simboluriII.3 "erine enerale pri-ind proiectarea infrastructurilor

1

7/25/2019 NP112-2013

3/154

II.3.1 "erine pri-ind proiectarea fundaiilorII.3.2 "erine pri-ind proiectarea substructurilorII.3.3 "erine pri-ind proiectarea infrastructurilorII.# forturi transmise infrastructurilorII.#.1 $re-ederi eneraleII.#.2 forturi transmise infrastructurilor :n ruparea de :ncrcri care conine aciunea

seismicII.' ateriale utilizate la fundaiiII. Proiectarea fundaiilor izolateII..1 9undaii pentru stlpi i perei de beton armat monolitII..1.1 9undaii tip talp de beton armatII..1.2 9undaii tip bloc i cuzinetII..2 9undaii pentru stlpi de beton armat prefabricatII..2.1 Dimensiunile seciunilor de betonII..2.2 $a!are cu perei amprentaiII..2.3 $a!are cu perei netezi

II..3 9undaii pentru stlpi din oelII. $roiectarea fundaiilor continue sub stlpi sau pereiII..1 Domeniul de aplicareII..2 forturi transmise fundaiilor de stlpii i pereii structurali de beton armatII..3 Dimensionarea bazei fundaiilorII..# "alculul eforturilor secionaleII..' 9undaii continue sub stlpiII..'.1 Seciunea de betonII..'.2 &rmarea fundaiilorII.. 9undaii continue sub perei structurali de beton armatII.. 9undaii continue sub perei structurali de zidrieII...1 $re-ederi enerale de alctuireII...2 9undaii la cldiri amplasate pe teren de fundare fa-orabil, :n zone cu seismicitate

ag 0,15g

II...3 9undaii la cldiri amplasate pe teren de fundare fa-orabil, :n zone cu seismicitateag> 0,15 g

II...# Dimensionarea fundaiilorII...' Soluii de fundare la perei nestructuraliII..'. 4acordarea :n trepte a fundaiilor avnd cote de fundare diferiteII... 9undaii la rosturi de tasareII...7 9undaii cu descrcri pe reazeme izolate

II.7 $roiectarea radierelor de beton armatII. 7.1 &lctuire eneral i domenii de aplicareII.7.2 lemente de proiectare a radierelorII.7.3 lemente constructi-eII.7.# 4osturi de turnare i msurile care trebuie pre-zute :n proiectare din punctul de

-edere al rezistenei i te!noloiei de eecuieII.8 InfrastructuriII.8.1 $robleme eneraleII.8.2 5ipuri de infrastructuriII.8.2.1 Infrastructuri alctuite doar din fundaiiII.8.2.2 Infrastructuri alctuite din unul sau mai multe subsoluri i din fundaiiII.8.3 Determinarea eforturilor pentru calculul infrastructuriiII.8.#. Indicaii pri-ind calculul eforturilor :n elementele infrastructuriiII.8.' Dimensionarea elementelor infrastructurii

2

7/25/2019 NP112-2013

4/154

II.8.'.1 ;erificarea planeelorII.8.'.2 ;erificarea pereilorII.8.'.3 ;erificarea pereilor :n zonele de discontinuitateII.8. 5ransmiterea eforturilor la infrastructur prin intermediul planeelor /

7/25/2019 NP112-2013

5/154

GENERALITI

1. $rezentul normati- stabilete prescripiile enerale de proiectare a fundaiilor de suprafa pentruconstrucii ci-ile, industriale, aricole, inclusi- cele pentru susinerea instalaiilor i utilaAelorte!noloice, sau de orice alt natur.

2. $re-ederile prezentului normati- sunt corelate cu pre-ederile din sistemul de standarde europene

pentru proiectarea construcii *4C"CD*4I, precum i cu referinele te!nice i leislati-e,specifice, aplicabile, :n -ioare.

3. )a proiectarea fundaiilor de suprafa pe terenuri speciale (pmnturi sensibile la umezire,pmnturi contractile, pmnturi lic!efiabile etc.+, se respect i pre-ederile din relementrilete!nice specifice acestor tipuri de terenuri, aplicabile, :n -ioare.

#. ormati-ul se adreseaz in-estitorilor, beneficiarilor lucrrilor de construcii, autoritilor publiceimplicate :n procesul de a-izare i autorizare a eecuiei lucrrilor de construcii, precum i

proiectanilor, -erificatorilor de proiecte, eperilor te!nici, eecutanilor, responsabililor te!nici cueecuia, specialitilor anrenai in acti-itatea de inspecie i control al calitii :n construcii, altor

specialiti din domeniu, precum i autoritilor administraiei publice i oranismelor de-erificareEcontrol.

'. ormati-ul este format din 2 pari care trateaz cele dou aspecte ale proiectrii fundaiilor desuprafaF

$artea I $roiectarea eote!nic a fundaiilor de suprafa

$artea II $roiectarea structural a fundaiilor de suprafa

PARTEA I.PROIECTAREA GEOTEHNIC A FUNDAIILOR DE SUPRAFA

I.1 Scop i domeii de !p"ic!#e

(1+ $re-ederile pri-ind proiectarea eote!nic a fundaiilor de suprafa sunt :n concordan cuprincipiile epuse :n S4 188/1 i &nea naional, cu eratele i amendamentele asociate.

(2+ $re-ederile din prezentul normati- se aplic fundaiilor de suprafa.

(3+ Din punct de -edere al proiectrii eote!nice, fundaiile de suprafa se pot clasifica :n doucateorii :n funcie de adncimea de fundare,DiEsau de adncimea relati- de :ncastrare,DeEBF

fundaii de suprafa directe, cnd sunt :ndeplinite condiiile (I.1a+ iEsau (I.1b+F

D3,00m (I.1a+unde

D &dncimea de fundaresau

De/B1,' (I.1b+

undeDe &dncimea de :ncastrare ec!i-alent (&nea&+B )atura mic a bazei fundaiei rectanulare sau diametrul bazei fundaiei circulare

#

7/25/2019 NP112-2013

6/154

fundaii de suprafa semi/:ncastrate, cnd sunt :ndeplinite condiiile (I.2a+ iEsau (I.2b+F

D>3,00m (I.2a+unde

D &dncimea de fundaresau

1,' GDe/B' (I.2b+undeDe &dncimea de :ncastrare ec!i-alent (&nea&+B )atura mic a bazei fundaiei rectanulare sau diametrul bazei fundaiei circulare

(3.1+ 6n cazul fundaiilor de suprafa directe, reaciunile laterale ale terenului (frecarea saurezistena pasi-+ se neliAeaz.

(3.2+ 6n cazul :n care condiia (I.2a+ este :ndeplinit dar datele necesare pentru calculul adncimii de:ncastrare ec!i-alente nu sunt disponibile, se recomand ca :ncadrarea fundaiei de suprafa :ncateoria fundaiilor semi/:ncastrate s se fac intr/o manier pertinent i prudent. 5rebuie s se ia

:n calcul posibilitatea ca pe durata de -ia estimat a structurii, pmntul din Aurul fundaiei s fie:ndeprtat prin acti-iti umane sau cauze naturale (eroziune etc.+.

(3.3+ $re-ederile prezentului normati- se aplic i :n cazul construciilor pre-zute cu 2 sau maimulte ni-eluri subterane (subsoluri+, fundaiile fiind considerate directe sau semi/:ncastrate, dupacaz.

(3.#+ $rincipiile de calcul pentru fundaiile semi/:ncastrate sunt date :n &nea &.

(#+ $re-ederile normati-ului se aplic urmtoarelor tipuri de fundaii de suprafaFa+ fundaii izolateH

b+ fundaii continue, dispuse dup una, dou sau mai multe direciiHc+ radiere enerale.

('+ $re-ederile normati-ului se aplic urmtoarelor tipuri de aciuni directe sau orice combinaii:ntre acestea transmise fundaiilor de ctre construcieF

a+ fore -erticale centrice sau ecentrice (9i. I.1 a, b+b+ fore :nclinate sau orizontale (9i. I.2 a, b+

(+ $re-ederile prezentului normati- se aplic fundaiilor de suprafa supuse actiunilor statice sauactiunilor care :n calcul pot fi considerate ec!i-alent statice (c-asistatice+.

(+ $re-ederile normati-ului se aplic :n cazul fundaiilor a-nd baza att orizontal ct i :nclinatcu un un!i fa de orizontal.

(7+ $re-ederile normati-ului se aplic i :n cazul fundaiilor situate :n -ecintatea unui taluz(9i. I.3+.

I.$ De%ii&ii, o'!&ii i (im)o"*#i

(1+ 6n prezentul normati- se folosesc definiiile enerale din "odul de proiectare. Bazele proiectriiconstruciilor, indicati- "4 0.

(2+ 6n prezentul normati- se folosesc definiiile specifice din S4 188/1 i S4 188/2.

'

7/25/2019 NP112-2013

7/154

(3+ $rincipalele definiii utilizate pentru proiectarea eote!nic sunt menionate :n tabelul I.1.

9iura I.1 a9iura I.2 a

9iura I.1 b 9iura I.2 b

9iura I.3

5abelul I.1

De%ii&i! Semi%ic!&i!

5eren$mnt, roc sau material de umplutur care eist pe amplasament :nainte deeecuia lucrrilor de construcii.

9undaie $artea inferioar a unei construcii care are rolul de a transmite :ncrcrile lateren i de a participa, alturi de celelalte elemente structutale, la asiurarearezistenei, stabilitii, eploatrii i durabilitii construciei.

9undaie desuprafadirect

9undaie la care :ncrcrile transmise de structur sunt preluate eclusi- princontactul dintre baza fundaiei i teren.

9undaie de

suprafasemi/:ncastrat

9undaie la care :ncrcrile transmise de structur sunt preluate att prin baza

fundaiei ct i prin suprafaa lateral :n contact cu terenul."ateorieeote!nic

6ncadrarea lucrrii eote!nice :n funcie de eienele proiectrii eote!nice.

4isceote!nic

Definete importana efectelor neati-e asupra persoanelor, construciilor:n-ecinate i a proteciei mediului, pe durata eecuiei i :n eploatare.

&ciuneeote!nic

&ciune transmis structurii de teren, umplutur, apa de suprafa sau apasubteran.

periencomparabil

Informaii documentate sau stabilite cu claritate pe orice alt cale, referitoare laterenul luat :n considerare :n calcul, care implic aceleai tipuri de pmnturi iroci i pentru care este de ateptat o comportare eote!nic similar, precum i

structuri similare.Se consider cu precdere pertinente obser-aiile obinute pe plan local.

7/25/2019 NP112-2013

8/154

"onstruciespecial

"onstrucie :ncadrat :n clasele de importan I i II conf. $100/1

"onstrucieobinuit

"onstrucie :ncadrat :n clasele de importan III i I; conf. $100/1

(#+ In prezentul normati- se folosesc notaiile i simbolurile din S4 188/1 i S4 188/2.

('+ $rincipalele notaii i simboluri utilizate :n partea I a prezentului normati- sunt prezentate :ntabelul I.2. 5a

belul I.2No'!&i!(!*(im)o"*"

Semi%ic!&i!

Litere LATINE

A &ria total a bazei fundaieiA &ria efecti- (redus+ a bazei fundaiei

A" &ria comprimat a bazei fundaieiad ;aloarea de calcul a datelor eometriceanom ;aloarea nominal a datelor eometrice

a odificarea adus -alorii nominale a datelor eometriceB )imea (latura mic+ a bazei fundaiei rectanulare sau diametrul bazei fundaiei

circulareB )imea efecti- (redus+ a fundaieiCd ;aloarea de calcul limit a efectului unei aciunic "oeziunea pmntuluicJ "oeziunea efecti- (:n termeni de eforturi efecti-e+

cu "oeziunea nedrenatcuHd ;aloarea de calcul a coeziunii nedrenateD &dncimea de fundareDe &dncimea ec!i-alent de :ncastrared Distana dintre marinea fundaiei i marinea taluzului

E ;aloarea efectului aciunilorEd ;aloarea de calcul a efectului aciunilorEoed odulul edometricEs odulul de deformaie liniarEstbHd ;aloarea de calcul a efectului aciunilor stabilizatoareEdstHd ;aloarea de calcul a efectului aciunilor destabilizatoaree centricitatea componentei -ertical a unei aciuni totale fa de centrul de

reutate al bazei fundaieieB centricitatea prin raport cu aa lonitudinal a bazei fundaieie) centricitatea prin raport cu aa trans-ersal a bazei fundaiei

Fd ;aloarea de calcul a unei aciuniFK ;aloarea caracteristic a unei aciuniG &ciunea -ertical permanentGdstHd ;aloarea de calcul a aciunilor permanente destabilizatoare pentru -erificarea la

subpresiuneGstbHd ;aloarea de calcul a aciunilor -erticale permanente stabilizatoare pentru

-erificarea la subpresiuneGLstbHd ;aloarea de calcul a aciunilor -erticale permanente stabilizatoare pentru

-erificarea la cedare !idraulic a fundului spturii (cu reutatea submersat+

7/25/2019 NP112-2013

9/154

H &ciunea orizontal sau componenta orizontal a unei aciuni totale aplicat paralelcu baza fundaiei

Hd ;aloarea de calcul a luiHH: &dncimea de :n!eh i-elul apei pentru -erificarea la cedare !idraulic a fundului spturiihJ 6nlimea unei prisme de pmnt pentru -erificarea la cedare !idraulic a fundului

spturii

hMHK ;aloarea caracteristic a :nlimii coloanei de ap fa de talpa unei prisme depmnt pentru -erificarea la cedare !idraulic a fundului spturiii %radientul !idraulic

K0 "oeficient al presiunii :n stare de repaus a pmntuluik 4aportul d/c-Hd

L )unimea (latura mare+ a bazei fundaiei rectanulare sau a sistemului de fundareL )unimea efecti- (redus+ a fundaieiQ &ciunea -ariabil, -ertical sau :nclinatQdstHd ;aloarea de calcul a aciunilor -erticale destabilizatoare la -erificarea la

subpresiune

q $resiunea din reutatea pmntului la ni-elul bazei fundaieiRd ;aloarea de calcul a rezistenei fa de o aciuneSdstHd ;aloarea de calcul a forei curentului destabilizatoare :n teren

SdstHK ;aloarea caracteristic a forei curentului destabilizatoare :n teren

s 5asarea totals0 5asarea instantanee (imediat+

s1 5asarea de consolidare

s2 5asarea prin curere lent (tasare secundar+Td ;aloarea de calcul a rezistenei la forfecare dez-oltat asupra prii unei structuri

:n contact cu terenulu $resiunea apei din poriudstHd ;aloarea de calcul a presiunii totale destabilizatoare a apei din poriV &ciunea -ertical sau componenta -ertical a unei aciuni totale aplicat la baza

fundaieiVd ;aloarea de calcul a lui VVJd ;aloarea de calcul a aciunii -erticale efecti-eVdstHd ;aloarea de calcul a aciunii -erticale destabilizatoare

VdstHK ;aloarea caracteristic a aciunii -erticale destabilizatoare

Xd ;aloarea de calcul a proprietii unui material

XK ;aloarea caracteristic a proprietii unui material

Litere GRECETI

6nclinarea fa de orizontal a bazei fundaiei

*n!iul taluzului fa de orizontal

*n!iul de :nclinare a lui Qfa de -ertical

a *n!iul de frecare la interfaa fundaie teren, :n planul bazei

%reutatea -olumic a pmntului

' %reutatea -olumic submersat

7

7/25/2019 NP112-2013

10/154

cJ "oeficient parial pentru coeziunea efecti-cu "oeficient parial pentru coeziunea nedrenat "oeficient parial pentru efectul unei aciunif "oeficient parial pentru aciuni, care ine cont de posibilitatea unor abateri

nefa-orabile ale -alorilor aciunilor prin raport cu -alorile lor reprezentati-e9 "oeficient parial pentru o aciune% "oeficient parial pentru o aciune permanent%Hdst "oeficient parial pentru o aciune permanent destabilizatoare%Hstb "oeficient parialpentru o aciune permanent stabilizatoarem "oeficient parial pentru un parametru al pmntuluimHi "oeficient parial pentru un parametrul al pmntului :n stratuli "oeficient parial pentru un parametru al pmntului care ine cont de

incertitudinile asupra modeluluiN "oeficient parial pentru o aciune -ariabilOu "oeficient parial pentru rezistena la compresiune monoaial4 "oeficient parial pentru o rezisten

4Hd "oeficient parial care ine cont de incertitudinile asupra modelului de rezisten4He "oeficient parial pentru rezistena pmntului4H! "oeficient parial pentru rezistena la alunecare4H- "oeficient parial pentru capacitate portantSHd "oeficient parial pentru incertitudinile :n modelarea efectelor aciunilorNHdst "oeficient parial pentru o aciune destabilizatoare care pro-oac o cedare

!idraulicNHstb "oeficient parial pentru o aciune stabilizatoare care se opune cedrii !idrauliceM %reutatea -olumic a apei "oeficient parial pentru un!iul de frecare intern (se aplic la t + "oeficient parial pentru reutatea -olumic a pmntului *n!iul de rotire a bazei fundaiei fata de orizontala 9actor pentru con-ertirea de la -aloarea caracteristic la -aloarea reprezentati-stbHd ;aloarea de calcul pentru efortul total -ertical stabilizatorJ!H0 "omponenta orizontal a presiunii efecti-e a pmntului :n stare de repaus' *n!iul de frecare intern :n termeni de eforturi efecti-ed ;aloarea de calcul a lui Jc- *n!iul de frecare intern la starea criticc-Hd ;aloarea de calcul a lui c- "oeficient de frecare

(+ *nitile de msur recomandate la proiectarea eote!nic sunt indicate :n tabelul I.3.

5abelul I.3+#ime! U.+.9or Kas Koment Kmas -olumic KEm3

%reutate -olumic KEm3fort unitar, presiune, rezisten, riiditate K$a"oeficient de permeabilitate mEs

8

7/25/2019 NP112-2013

11/154

"oeficient de consolidare m2Es

I.- !/e"e p#oiec'#ii 0eo'eice

I.-.1 Ce#i&e 0ee#!"e

(1+ $entru fiecare situaie de proiectare eote!nic, trebuie s se -erifice faptul c nu este atins nici

o stare limit pertinent, :n conformitate cu pre-ederile codului "40.

(2+ Situaiile de proiectare eote!nic i strile limit care trebuie a-ute :n -edere pentru fundaiilede suprafa sunt precizate :n S4 188/1, Seciunile 2 i i :n &nea naional, cu eratele iamendamentele asociate.

(3+ Situaiile de proiectare i strile limit se iau :n considerare :n funcie de urmtorii factoriFa+ condiiile de amplasament cu pri-ire la stabilitatea eneral i la micrile terenuluiH

b+ natura i mrimea structurii i elementelor ei, inclusi- orice cerine speciale (durata de -iaetc.+H

c+ condiiile referitoare la -ecintiH

d+ condiiile eote!nice i !idroeoloiceHe+ influena mediului (!idroloie, ape de suprafa, subsiden, -ariaii sezoniere de temperatur i

umiditate etc.+Hf+ seismicitatea reional.

(#+ Strile limit pot aprea separat :n teren sau :n structur sau simultan :n teren i structur.

('+ $entru proiectarea eote!nica a fundaiilor de suprafa trebuie luate :n considerare urmtoarelesituaii care pot conduce la stri limit, dup cazFa+ pierderea stabilitii eneraleH

b+ epuizarea capacitii portante, cedarea prin poansonareH

c+ cedarea prin alunecareHd+ cedarea combinat :n teren i :n structurHe+ tasri ecesi-eHf+ ridicarea ecesi- a terenului datorit umflrii, :n!eului i altor cauzeH+ -ibraii inacceptabile.

(+ )a proiectarea eote!nic a fundaiilor de suprafa trebuie utilizat una din metodele urmtoaresau o combinaie :ntre acesteaF

(.1+ O e!od" di#ec!" :n care se efectueaz calculele specifice pentru fiecare stare limitpertinent. periena dobndit poate arta care tip de stare limit u-erneaz proiectarea lucrrii.)a -erificarea la o anumit stare limit, calculul trebuie s modeleze ct mai corect mecanismul decedare pre-zut.

(.2+ Oe!od" i$di#ec!"bazat pe eperiene comparabile i pe rezultatele :ncercrilor pe teren sau:n laborator sau pe obser-aii, aleas :n corelare cu :ncrcrile la starea limit de eploatarenormal, astfel :nct s fie satisfcute cerinele pentru toate strile limit pertinente.

(.3+ Oe!od" %#esc#i%!i&"bazat pe -alori ale unor presiuni acceptabile.

(+ 6n -ederea stabilirii cerinelor minime pri-ind coninutul Studiului eote!nic (Ra%o#!u'ui de

i$&es!i(a#e a !e#e$u'uiconform S4 188/2+, a metodei de proiectare ce trebuie utilizat i a-erificrilor de control, trebuie identificate "ateoria eote!nic i riscul eote!nic asociat, :nconformitate cu pre-ederile normati-ului $ 0#.

10

7/25/2019 NP112-2013

12/154

(.1+ 6n conformitate cu pre-ederile normati-ului $ 0#, :ncadrarea preliminar intr/o cateorieeote!nic poate fi sc!imbat pe durata procesului de proiectare i de eecuie.

(.2+ Diferitele aspecte ale proiectrii unei lucrri pot cere :ncadrri :n cateorii eote!nice diferite.u este necesar s se trateze :ntreul proiect :n concordan cu cea mai :nalt dintre cateorii.

(7+ $re-ederile prezentului normati- se aplic la proiectarea eote!nic a lucrrilor din cateoriaeote!nic 1, 2 i 3.

(8+ )a proiectarea eote!nic a lucrrilor din cateoria eote!nic 3 este obliatorie folosireametodelor de calcul directeH in completare, se pot utiliza, dupa caz, i alte metode, fa de celemenionate :n prezentul normati-.

I.-.$ Si'*!&ii de p#oiec'!#e

(1+ Situaiile care trebuie luate :n considerare pentru proiectarea eote!nic sunt precizate :n S4 188/1, Seciunea 2 i &nea naional, cu eratele i amendamentele asociate.

(2+ Situaiile de proiectare trebuie s includ urmtoarele criterii principale, dup cazF

(2.1) Caracteristicile a!lasaentuluii condiiile de mediua+ acceptabilitatea eneral a terenului pe care este amplasat structura, :n termeni de stabilitate

eneral i de micri ale terenuluiHb+ planurile de stratificaieHc+ dispunerea i clasificarea diferitelor zone de pmnt i roc sau elemente ale lucrrii care

inter-in :n modelul de calculHd+ :n cazul construciilor aflate pe sau :n apropierea unor masi-e de rocF

i. alternana de strate tari i moiH

ii. falii, rosturi i fisuriHiii. posibila instabilitate a blocurilor de rocHe+ eploatri miniere, ca-erne sau alte construcii subteraneHf+ micri ale terenului datorate subsidenei miniere sau altor acti-itiH+ ca-erne de dizol-are, cum sunt oluri sau fisuri umplute cu material moale, procese de dizol-are

:n cursH!+ efectele afuierilor, eroziunii i eca-aiilor care conduc la modificri ale eometriei suprafeei

terenuluiHi+ efectele coroziunii sau alterrii c!imice, :n!eului, secetelor prelunite etc.H

A+ -ariaiile ni-elurilor apelor subterane, inclusi- cele datorate epuismentelor enerale,inundaiilor, disfuncionalitilor sistemelor de drenare i ale reelelor purttoare de ap,

eploatrii apei etc.HK+ :ncadrarea seismic a zoneiHl+ efectul noii structuri asupra structurilor i reelelor eistente i asupra mediului local.

(2.2+ "aracteristicile construcieia+ aciunile, ruprile de aciuni i ipotezele de :ncrcareH

b+ sensibilitatea la deplasri difereniale iEsau deformaii ale construcieiHc+ restriciile de deplasri difereniale iEsau deformaii :n eploatarea normal a construciei.

I.-.- D*#!)i"i'!'e

-aluarea condiiilor de mediu interne i eterne din punctul de -edere al durabilitii i a msurilorde protecie sau de asiurare a rezistenelor adec-ate a materialelor se face :n conformitate cu

pre-ederile enerale din sistemul de standarde europene pentru construcii *4C"CD*4I i cu

11

7/25/2019 NP112-2013

13/154

pre-ederile specifice din S4 188/1, Seciunea 2 i &nea naional, cu eratele iamendamentele asociate.

I.2 P#oiec'!#e! 0eo'eic p#i c!"c*"

I.2.1 Gee#!"i'&i

(1+ $roiectarea eote!nic prin calcul trebuie efectuat :n conformitate cu pre-ederile din codul"40 i cu pre-ederile specifice din S4 188/1, &nea naional i prezentul normati-.

(2+ )a proiectarea eote!nica inter-inF

a+ aciunile, care pot fiFi. :ncrcri impuseH

ii. deplasri impuse, de eemplu cele cauzate de micrile terenuluiHb+ proprietile pmnturilor, rocilor sau altor materialeHc+ datele eometriceH

d+ -alorile limit ale deformaiilor, desc!iderii fisurilor, -ibraiilor etc.He+ modelele de calcul.

(3+ ste obliatoriu ca recunoaterea condiiilor de teren s se fac :n funcie de cateoriaeote!nic i riscul eote!nic asociat, :n conformitate cu pre-ederile din normati-ul $ 0#.&ceast recunoatere precum i controlul calitii eecuiei lucrrilor sunt mai importante pentrusatisfacerea cerinelor fundamentale dect precizia :n modelele de calcul i :n coeficienii pariali.

(#+ odelul de calcul trebuie s descrie comportarea presupus a terenului pentru starea limitconsiderat. Dac unei stri limit nu i se poate asocia un model de calcul fiabil, calculul se face

pentru o alt stare limit, folosind coeficieni care s asiure c depirea strii limite considerate

este suficient de improbabil.

('+ odelul de calcul poate fiFa+ un model analiticH

b+ un model semi/empiricHc+ un model empiric.

(+ odelul de calcul ales trebuie s fie eact (dup caz, se accept ipoteze simplificatoare+ sau sconduc la rezultate de partea siuranei.

I.2.$ Ac&i*i

(1+Definiia aciunilor este conform cu pre-ederile din "40 iar -alorile aciunilorcu pre-ederileprilor pertinente din S4 1881.

(2+ odul de determinare a -alorilor aciunilor transmise de construcie asupra fundaiilor esteprezentat :n partea II a normati-ului.

(3+ )a proiectarea eote!nic se ine seama i de urmtoarele aciuni specificeF

a+ reutile pmnturilor, rocilor i apeiHb+ eforturile din terenHc+ presiunile pmntuluiH

12

7/25/2019 NP112-2013

14/154

d+ presiunile apei subterane (dup caz, presiunea apei libere+He+ presiunea apei din poriHf+ forele !idrodinamiceH+ suprasarciniH!+ lucrri de terasamenteHi+ :ncrcrile din traficH

A+ micrile pmntului cauzate de Fi. acti-iti leate de lucrri subteraneH

ii. ridicarea i contracia produse de -eetaie sau clim (-ariaii de umiditate sau temperatur,inclusi- aciunea :n!eului+H

iii. alunecarea sau tasarea masi-elor de pmntHi-. acceleraiile produse de cutremure, eplozii, -ibraii i :ncrcri dinamice.

(#+ ;alorile aciunilor eote!nice se determin anterior efecturii calculului, dar pot fi modificate peparcursul diferitelor etape ale proiectrii.

('+ ;aloarea de calcul a unei aciuni eote!nice se determinF

('.1+ $rin calcul cu relaia P2.1 S4 188/1QFFdR9 Frep (I.3

+undeFFd -aloarea de calcul a aciunii9 coeficient parial pentru situaii permanente sau tranzitorii, definit :n &nea B

Frep -aloarea reprezentati-a a aciunii FFrepR FKundeF

factor pentru con-ertirea de la -aloarea caracteristic la -aloareareprezentati-, definit :n "40 () este, dup caz, )0sau )1sau )2+FK -aloarea caracteristica a aciunii

('.2+ $rin e-aluare direct. 6n acest caz, este indicat ca -alorile coeficienilor pariali date :n &neaB s fie utilizate ca -alori de referin pentru definirea ni-elului de siuran cerut.

I.2.- P!#!me'#ii 0eo'eici

(1+ $arametrii eote!nici reprezint proprietile maselor de pmnt i de roc.

(2+ $arametrii eote!nici sunt definii :n S4 188/1, Seciunea 3.

(3+ Determinarea -alorilor parametrilor eote!nici se face :n conformitate cu S4 188/2 i&nea naional.

(#+ Determinarea -alorilor caracteristice ale parametrilor eote!nici se face conform cu $ 122.('+ ;alorile de calcul ale parametrilor eote!nici se determin cu relaia P2.2 S4 188/1QF

13

7/25/2019 NP112-2013

15/154

XdRXK E (I.#+

undeFXd -aloarea de calcul a parametrului eote!nic

XK -aloarea caracteristic a parametrului eote!nic coeficientul parial pentru situaii permanente sau tranzitorii, definit :n &neaB

(+ &tunci cnd -alorile de calcul ale parametrilor eote!nici sunt e-aluate direct este indicat ca-alorile coeficienilor pariali din &nea B s fie utilizate ca -alori de referin pentru definireani-elului de siuran cerut.

I.2.2 D!'e 0eome'#ice

(1+ i-elul i panta suprafeei terenului, ni-elurile apei, ni-elurile interfeelor :ntre strateleeoloice, ni-elurile de eca-are i dimensiunile fundaiei trebuie tratate drept date eometrice.

(2+ ;alorile caracteristice ale ni-elurilor terenului, apei subterane i a apelor de suprafa trebuie sfie -alori msurate, nominale sau estimate ale ni-elurilor superioare sau inferioare.

(3+ Se recomand ca -alorile caracteristice ale ni-elurilor terenului i ale dimensiunilor fundaiei sfie -alorile nominale.

(#+ &tunci cnd se apreciaz c abaterile datelor eometrice au un efect important asupra fiabilitiistructurii, -alorile de calcul ale datelor eometrice trebuie determinate direct sau calculate din-alorile nominale cu relaia P2.3 S4 188/1+F

adR anom a (I.'+undeF

ad -aloarea de calcul a datei eometriceanom -aloarea nominal a datei eometricea 0,10 m

I.2.3 S'#i "imi' *"'ime 4SLU5

(1+ Strile limit ultime sunt definite :n conformitate cu pre-ederile codului "40 i S4 188/1.

(2+ 5rebuie s se -erifice faptul c nu sunt depite urmtoarele stri limit, atunci cnd suntpertinenteF

(2.1+ N*F pierderea ec!ilibrului structurii sau terenului, considerat ca un corp solid, :n carerezistenele materialelor structurii i ale terenului nu aduc o contribuie important la asiurarea

rezistenei."ondiia de -erificare este definita de relaia P2.# S4 188/1QF

1#

7/25/2019 NP112-2013

16/154

EdstHd EstbHdT Td (I.+

undeFEdstHd -aloarea de calcul a efectului aciunilor destabilizatoare F

EdstHd REU9Frep HXK E H ad VdstEstbHd -aloarea de calcul a efectului aciunilor stabilizatoare F

EstbHdR EU9FrepHXK E H ad Vstb

undeF9H coeficieni pariali pentru situaiile permanente i tranzitorii definii :n

&nea BTd -aloarea de calcul a rezistenei la forfecare dez-oltat asupra prii unei structuri :n

contact cu terenulot / 6n proiectarea eote!nic, -erificarea N* este limitat la cazuri rare, cum este o fundaie riid pe un terenstncos i este, :n principiu, distinct fa de analiza stabilitii enerale sau de problemele datorate de presiunilear!imedice.

(2.2+ %CF cedarea sau deformaia ecesi- a terenului, :n care rezistena pmnturilor sau a rocilorcontribuie :n mod semnificati- la asiurarea rezistenei.

"ondiia de -erificare este definit de relaia P2.' S4 188/1QFEd Rd (I.+undeF

Ed -aloarea de calcul a efectului aciunilorEdREU9FrepHXKE H adV (I.7.1+sau

EdR EUFrepHXKE H adV (I.7.2+undeF coeficient parial pentru efectul unei aciuni definit :n &nea B

Rd -aloarea de calcul a rezistenei fa de o aciuneRdRRU9FrepHXKEH adV (I.8.1+sau

RdRRU9FrepHXKH adVE4 (I.8.2+sau

RdRRU9FrepHXKEH adVE4 (I.8.3+undeF4 coeficient parial pentru o rezisten definit :n &nea B

ota 1 / Starea limit %C este deseori critic pentru determinarea dimensiunilor elementelor structurale din fundaiisau structuri de fundare.ota 2 / 6n unele situaii de proiectare, aplicarea coeficienilor pariali asupra aciunilor enerate de pmnt sautransmise prin pmnt pot conduce la -alori de calcul nerezonabile sau c!iar imposibile din punct de -edere fizic. 6nasemenea situaii, coeficienii pariali pot fi aplicai direct asupra efectelor aciunilor, stabilite pe baza -alorilorreprezentati-e ale aciunilor.ota 3 / 6n procedurile de calcul :n care coeficienii pariali sunt aplicai asupra efectelor aciunilor, coeficientul parialal aciunilor se ia 9R 1,0.

(2.3+ *$)F pierderea ec!ilibrului structurii sau terenului pro-ocat de subpresiunea apei (presiuneaar!imedic+ sau de alte aciuni -erticale."ondiia de -erificare este definit de relaia P2.7 S4 188/1QF

Vdst,d GstbHdTRd (I.10

+undeFVdst,d -aloarea de calcul a ruprii :ntre aciunile -erticale permanente i -ariabile

1'

7/25/2019 NP112-2013

17/154

destabilizatoareVdst,d* GdstHd TQdstHd

GstbHd -aloarea de calcul a aciunilor permanente -erticale stabilizatoareQdstHd -aloarea de calcul a aciunilor -erticale destabilizatoare la -erificarea la subpresiune

Rd -aloarea de calcul a oricrei alt rezistene adiionale la ridicareH rezistenele adiionalela ridicare pot fi de asemenea tratate drept aciune permanent -ertical stabilizatoare

ot /"oeficienii pariali pentru GdstHd, QdstHd, GstbHdiRdpentru situaii permanente sau tranzitorii sunt definii :n&nea B.

(2.#+ >WDF cedarea !idraulic a terenului, eroziunea intern i eroziunea reresi- :n teren, subefectul radienilor !idraulici."ondiiile de -erificare sunt definite de relaiile P2.8 a, b S4 188/1QF

udstHd stbHd (I.11 a+undeFudstHd -aloarea de calcul a presiunii totale destabilizatoare a apei din pori la baza coloanei

de pmnt, pentru orice coloan de pmnt pertinentstbHd tensiunea total -ertical stabilizatoare la baza aceleiai coloane

sauSdstHd GLstbHd (I.11 b+undeFSdstHd -aloarea de calcul a forei curentului :n coloana de pmntGLstbHd reutatea :n stare submersat a aceleiai coloaneot / "oeficienii pariali pentru udstHd, stbHd, SdstHd i GLstbHdpentru situaii permanente sau tranzitorii sunt definii :n&nea B.

(2.'+ S54F cedare intern sau deformaia ecesi- a structurii sau elementelor de structur, ca deeemplu fundaiile continue, radierele enerale sau pereii de subsol, :n care rezistena materialelor

structurii contribuie semnificati- la asiurarea rezistenei. Starea limit S54 este tratata :n partea IIa prezentului normati-.

(3+ 6n cazurile unui risc anormal sau ale unor condiii de teren i de :ncrcare ecepional de dificile(de reul, situaiile care se :ncadreaz :n cateoria eote!nic 3 asociat unui risc eote!nic maAor+este indicat s se utilizeze -alori mai se-ere dect cele recomandate :n &nea B.

(#+ Se pot utiliza -alori mai puin se-ere dect cele recomandate :n &nea B pentru lucrritemporare sau pentru situaii de proiectare tranzitorii, :n cazul :n care consecinele posibile o

Austific.

I.2.6 S'#i "imi' de (e#7ici* 4de e8p"o!'!#e 9 SLE5

(1+ Strile limit de ser-iciu sunt definite :n conformitate cu "40.

(2+ Co%o#m SR EN 1::;91, ('#i"e "imi' de (e#7ici* (*' de*mi'e ('#i "imi' de e8p"o!'!#e(SLE+.

(3+ ;erificarea pentru strile limit de eploatare, :n teren sau :ntr/o seciune, element sau :mbinarea structurii, trebuie s urmreasc :ndeplinirea condiiei P2.10 S4 188/1QF

Ed Cd (I.12+

1

7/25/2019 NP112-2013

18/154

undeFEd -aloarea de calcul a efectului unei aciuni sau combinaiilor de aciuni"d -aloarea de calcul limit a efectului unei aciuni sau combinaiilor de aciuni

(#+ ste indicat s se modifice :n mod adec-at -alorile caracteristice ale parametrilor eote!nici :ncazul :n care se produce o modificare a acestora pe durata de -ia a construciei, de eemplu prin-ariaia ni-elului apei subterane sau prin uscare.

('+ ;aloarea de calcul limit a efectului unei aciuni, de eemplu o anumit deplasare iEsaudeformaie a fundaiei sau a unor pri ale structurii de fundare este acea -aloare pentru care seconsider atins :n structur o stare limit de eploatare.&supra acestei -alori limit trebuie s se con-in la proiectarea structurii suportate de teren.

(+ "onform S4 188/1 i &nea naional, coeficienii pariali pentru starea limit deeploatareau -aloarea eal cu 1,0.

I.2.; A)o#d#i de c!"c*"

(1+ &bordrile de calcul definesc modul :n care sunt utilizate relaiile (I.7+ si (I.8+ prin combinareaseturilor de coeficieni pariali pentru aciuni sau efectele aciunilor (A+, pentru parametriieote!nici (++ i pentru rezistene (R+.

(2+ &bordrile de calcul se aplic pentru calculul la strile limit ultime %C i S54, dup caz.

(3+ odul de calcul al -alorilorEd i Rddefinite :n relaia (I.+ trebuie determinat prin aleereauneia dintre cele dou abordri de calcul (abordrile de calcul 1 i 3+ definite conform S4 188/1 i &nea naional.

(#+ "oeficienii pariali din &nea B de utilizat pentru determinarea -alorilorEdiRdsunt rupai :nseturile notate A (pentru aciuni sau efectele aciunilor+, + (pentru parametrii pmntului+ i R(pentru rezistene+. ;alorile acestora se ale :n funcie de abordarea de calcul utilizat.

('+A,o#da#ea de ca'cu' -

('.1+ %ruparea 1FA-

7/25/2019 NP112-2013

19/154

I.3.1 S'!)i"i#e! !d

7/25/2019 NP112-2013

20/154

(2.2) "ondiiile de eploatare ale construcieia+ eforturile transmise la fundaii (din sarcini statice i dinamice -ibraii produse de utilaAe etc.+H

b+ posibilitatea pierderilor de ap sau substane c!imice din instalaiile sanitare sau industrialeHc+ :nclzirea terenului :n cazul construciilor cu deaAri mari de cldur (cuptoare, furnale etc.+Hd+ deaAri de aze aresi-e care polueaz apele meteorice i accentueaz aresi-itatea c!imic a

apelor subteraneH

e+ influena deformaiilor terenului de fundare asupra eploatrii normale a construcieiHf+ limitarea tasrilor :n funcie de cerinele te!noloice specifice.

(2.&) "ondiiile de eecuie ale infrastructuriia+ adncimea spturii pentru realizarea fundaiilor construciei i modul de asiurare a stabilitii

spturiiHb+ eistena unor construcii :n -ecintate care pot fi afectate de lucrrile de eecuie a

infrastructurii (instabilitatea taluzului, afuierea terenului la realizarea epuismentelor etc.+Hc+ sistemul de epuismenteHd+ prezena reelelor de ap/canal, de aze, de enerie electric etc.

(2.) "ondiiile de terena+ natura i stratificaia terenului de fundare, caracteristicile fizico/mecanice ale straturilor depmnt sau de roc i e-oluia acestora :n timpH

b+ condiiile de stabilitate eneral a terenului (terenuri :n pant cu structuri eoloice susceptibilede alunecri de teren etc.+H

c+ condiiile !idroeoloice (ni-elul i -ariaia sezonier a apelor subterane, aresi-itatea apelorsubterane, circulaia apei prin pmnt etc.+H

d+ condiiile !idroloice (ni-elul apelor de suprafa, posibiliti de producere a inundaiilor, afenomenului de afuiere etc.+.

(3+ Se recomad ca la aleerea tipului de fundaie s se in seama i de consideraii practice cum

sunt economii la lucrrile de eca-aie, tolerane :n eecuie, spaii de lucru etc.

I.3.- A"e0e#e! me'odei de c!"c*"

(1+ etoda de calcul trebuie aleas astfel :nct rezultatele obinute s asiure :ndeplinireacondiiilor pri-ind -erificarea terenului de fundare la stri limit.

(2+ &leerea metodei de calcul se face innd seama de urmtoarele criteriiF

I.3.-.1 C#i'e#ii p#i7id co('#*c&i!(1+ Importana construcieiFa+ construcii speciale, "SH

b+ construcii obinuite, "C.

(2+ Sensibilitatea la tasri diferenialeFa+ construcii sensibile la tasri ("S5+H

b+ construcii nesensibile la tasri ("5+.

(3+ 4estricii de deformaii :n eploatare normalFa+ construcii cu restricii ("4+H

18

7/25/2019 NP112-2013

21/154

b+ construcii fr restricii ("94+.

I.3.-.$ C#i'e#ii p#i7id 'e#e*" de %*d!#e !"c'*i' di pm

7/25/2019 NP112-2013

22/154

(3.2+ Se poate adopta o presiune acceptabil, conform I.3.1 pct.(.3+, cu condiia ca deplasrile snu conduc la o stare limit ultim :n structur.

a+. "apacitatea portant b+. 4ezistena la lunecare

c+. Stabilitatea eneral

9iura I.#

(3.3+ 6n pmnturile care se pot ridica, trebuie e-aluat umflarea diferenial potenial, iarfundaiile i structura trebuie dimensionate astfel :nct s reziste sau s fie adaptate pentru a o

prelua.

I.6.1 C!p!ci'!'e! po#'!'

I.6.1.1 P#icipii 0ee#!"e

(1+ $entru calculul la starea limit de capacitate portant trebuie satisfcut condiia P.1 S4 188/1QF

VdRd (I.13+undeFVd -aloarea de calcul a aciunii -erticale sau componenta -ertical a unei aciuni totale

aplicat la baza fundaieiVd se determin conform pre-ederilor din capitolul II.2ota /Vd trebuie s includ reutatea proprie a fundaiei, reutatea oricrui material de umplutur itoate presiunile pmntului, fie fa-orabile, fie nefa-orabile. $resiunile apei care nu se datoreaz:ncrcrilor transmise terenului de fundare, trebuie incluse ca aciuni.

Rd -aloarea de calcul a capacitii portante

(2+ )imitarea ecentricitilor

(2.1+ 9undaie cu baza dreptun!iular

21

7/25/2019 NP112-2013

23/154

(e)+2 T(eB+2 Y

1L2 B2 8

(I.1# a+

undeFe) ecentricitatea forei2fa de aa trans-ersal (limea bazei fundaiei,B+eB ecentricitatea forei2fa de aa lonitudinal (lunimea bazei fundaiei,L+

(2.2+ 9undaie cu baza circular

e/#Y 0,'78 (I.1# b+undeFe ecentricitatea forei2fa de centrul bazei fundaiei# raza bazei fundaiei

(3+ Dimensiunile (minime+ ale bazei fundaiei se determin astfel :nct s fie :ndeplinite condiiileurmtoare, dup cazF

(3.1+ $entru combinarea (efectelor+ aciunilor :n situaii de proiectare persistente (permanente+ i

tranzitorii (%ruparea fundamental+, aria comprimat a bazei fundaiei,A", trebuie s fie eal cu ariatotal,A.(3.2+ $entru combinarea (efectelor+ aciunilor :n situaiile de proiectare accidental i seismic

(%ruparea accidental i %ruparea seismic+, aria comprimat a bazei fundaiei,A", trebuie s fie maimare de 'Z din aria total,A, respecti- aria efecti- (redus+ a bazei fundaiei,A, trebuie s fiemai mare de '0Z din aria total,A.

I.6.1.$ A#i! comp#im!' ! )!/ei %*d!&iei

(1+ &ria comprimat a bazei fundaiei se definete pe baza urmtoarelor ipotezeF(1.1+ 4ezistena la :ntindere pentru pmnturi este nulH(1.2+ DeplasrileEdeformaiile sunt proporionale cu eforturileH(1.3+ Distribuia presiunilor la baza fundaiei este liniar, conform teoriei a-ier.

(2+ 6n cazul fundaiei cu baza dreptun!iular solicitat ecentric dup o sinur direcie, ariacomprimat se calculeaz cu relaiile I.1'.

A"R 1,' (L 2 e)+B(I.1'+sau

A"R 1,' (

B 2

eB+

L

undeFL, e),B, eB definite conform relaiilor din tabelul I.'

(3+ 6n cazul unei :ncrcri ecentrice dup dou direcii, aria comprimat se calculeaz pe bazadistribuiilor de presiuni la baza fundaiei.

22

7/25/2019 NP112-2013

24/154

I.6.1.- A#i! e%ec'i7 4#ed*(5! )!/ei %*d!&iei

(1+ 9undaie cu baza dreptun!iular solicitat ecentric dup dou direciiA RLB (I.1.a+undeF

L laturaLredusFL RL 2 e)undeFe) R+B E2

B laturaBredusFB RB 2 eBundeFeB R+) E2

(2+ 9undaie cu baza circular

A R 0,7' (B 2 e+B (I.1.b+

undeF B diametrul bazei

I.6.1.2 +e'od! p#e(c#ip'i7

(1+ Determinarea capacitii portante prin metoda prescripti- se bazeaz pe -alori ale unor presiuniacceptabile determinate empiric.

(2+ $resiunile acceptabile pe terenul de fundare se numesc%#esiu$i co$&e$1io$a'ei sunt definitepentru situaiile :n care terenul de fundare aparine cateoriei de terenuri fa-orabile (bune saumedii+, conform pre-ederilor normati-ului $ 0#.

(3+ odul de determinare a -alorilor presiunilor con-enionale este prezentat :n &nea D.

(#+ 6n &nea % din S4 188/1 este prezentat un eemplu pentru stabilirea unor presiuni

acceptabile la fundarea pe roci. &tunci cnd se utilizeaz o asemenea metod, este indicat cae-aluarea rezultatului calculului s se bazeze pe eperiena comparabil.

('+ "alculul capacitii portante a terenului de fundare pe baza presiunilor con-enionale sedifereniaz :n funcie deF

('.1+ 5ipurile de aciuni directe sau orice combinaii :ntre acestea transmise fundaiilor de ctreconstrucieH

('.2+ %ruprile de aciuni

23

7/25/2019 NP112-2013

25/154

(+ "ondiiile care trebuie -erificate la starea limit de capacitate portant sunt prezentate :n tabelulI.'.

5abelul I.'

%9undeF coeficient funcie de e)E)H -alorile sunt date :n

&nea undeFe) R+9,B E29 +9,B/ momentul de calcul din %9 dup B

%S

BL2% Se3

=ma Y 1,#%con- (I.20+

undeF coeficient funcie de e)E)H -alorile sunt date :n

&nea undeFe) R+S,B E2S +S,B/ momentul de calcul din %S dup B

=c#c!#e e8ce'#ic! o)"ic

%9

BL

2% Fe3

=ma Y 1,#%con- (I.21+

undeF coeficient funcie de e)E) si eBEBH -alorile sunt

date :n &nea undeF eB R9,) E 9

+9,)/ momentul de calcul din %9 dup )

%S

BL

2% Se3

=ma Y 1,%con- (I.22+

undeF coeficient funcie de e)E) si eBEBH -alorile sunt

date :n &nea

undeF eB RS,) E S+S,)/ momentul de calcul din %S dup )

I.6.1.3 +e'od! di#ec'2#

7/25/2019 NP112-2013

26/154

(1+ etoda direct se bazeaz pe parametrii de rezisten la forfecare i de deformabilitate aipmntului.

(2+ etoda direct poate fi analitic sau numeric.

I.6.1.3.1 +e'od! !!"i'ic

(1+ -aluarea pe cale analitic a -alorilor petermen scurt i pe termen lun ale lui Rdtrebuieluat :n considerare, cu precdere, :n

pmnturile fine.

(2+ etoda analitic este recomandat :n &nea9 din S4 188/1, pentru cazul eneral

prezentat :n fiura I.'.

(3+ "alculul capacitii portante :n condiiinedrenate este prezentat :n &nea 9.

(#+ "alculul capacitii portante :n condiiidrenate este prezentat :n &nea 9.

9iura I.'

I.6.1.3.$ +e'ode *me#ice

(1+ etodele numerice permit determinarea mecanismului de cedare cel mai defa-orabil.

(2+ Se recomand utilizarea metodelor numerice :n cazurile :n care nu se pot aplica metodeleanalitice, ca de eempluF

(2.1+ &tunci cnd masi-ul de pmnt sau roc de sub o fundaie prezint o structur stratificatsau discontinu bine definit. ecanismul de cedare presupus i parametrii de rezisten la forfecarei de deformabilitate alei trebuie s in seama de caracteristicile structurale ale terenuluiH

(2.2+ 6n cazul unei fundaii aezate pe un depozit puternic stratificat, ale cror proprieti diferfoarte mult de la un strat la altul. ;alorile de calcul ale parametrilor terenului trebuie cunoscutepentru fiecare stratH

(2.3+ 6n cazul :n care o formaiune tare se afl sub o formaiune mai slab, capacitatea de calculpoate fi calculat cu utilizarea parametrilor de forfecare ai formaiunii mai puin rezistente.

(3+ etodele numerice utilizate, :n eneral, suntF(3.1+ etoda elementelor finiteH(3.2+ etoda diferenelor finite.

(#+ "alculul pe baza metodelor numerice se face prin utilizarea adec-at a unor prorame de calcul.

I.6.1.6 +e'od! idi#ec'

2'

7/25/2019 NP112-2013

27/154

(1+ etoda de calcul indirect se bazeaz pe modele semi/empirice.

(2+ ste indicat s se utilizeze un model semi/empiric eneral recunoscut.

(3+ 6n &nea din S4 188/1 este prezentat un eemplu pentru estimarea -alorii de calcul acapacitii portante a unei fundaii pe baza rezultatelor obinute prin :ncercarea presiometric.

(#+ 6n &nea D din S4 188/2 este prezentat un eemplu pentru estimarea -alorii de calcul acapacitii portante a unei fundaii pe baza rezultatelor obinute prin :ncercarea de penetrare cuconul.

('+ In lipsa -alorilor factorilor pariali relati-i pentru combinaiile la strile limit ultime seismice,se recomand utilizarea coeficientului parial pentru capacitate portant, 4H-, eal cu 1,#.

I.6.$ Re/i('e&! "! "*ec!#e

(1+ &tunci cnd :ncrcarea nu este normal pe talpa fundaiei, fundaiile trebuie -erificate fa decedarea prin lunecarea pe talp.

(2+ $entru calculul la starea limit de rezisten la lunecare trebuie satisfcut condiia P.2 S4 188/1QF

HdRdTRpHd (I.23+

undeFHd -aloarea de calcul a aciunii orizontale sau componenta orizontal a unei aciuni totale

aplicat paralel cu baza fundaieiHd se determin conform pre-ederilor din capitolul II.2

Rd -aloarea de calcul a rezistenei ultime la lunecareRpHd -aloarea de calcul a rezistenei frontale iEsau laterale mobilizate ca urmare a efectului

Hd asupra fundaieiot /Hd trebuie s includ -aloarea de calcul a oricrei presiuni acti-e a pmntului asupra fundaiei.

(3+ ;aloareaRpHd trebuie sa se determine intr/o manier pertinent i prudent. ste indicat ca, :ncazul fundatiior pe pmnturi ariloase aflate :n zona micrilor sezoniere, -aloarea aleas a luiRpHds reflecte posibilitatea ca, pe durata de -ia estimat a structurii, arila s se desprind princontracie de feele -erticale ale fundatiilor. 5rebuie s se ia :n calcul i posibilitatea ca pmntul :nfaa fundaiei s fie :ndeprtat prin eroziune sau prin acti-iti umane.

(#+ ste indicat ca -alorile pentruRdiRpHds fie corelate cu ordinul de mrime a micrii anticipatepentru starea limit de :ncrcare considerat. )a deplasri mari trebuie a-ut :n -edere posibilainfluen a comportrii dincolo de deplasarea de -rf.

('+ Determinarea rezistenei de calcul la lunecare :n condiii drenate se face conform relaiei P.3 S4 188/1QF

RdR VJdtan d (I.2#+

undeFVJd -aloarea de calcul a :ncrcrii efecti-e -erticale transmis de fundaie la terenH la

stabilirea lui VJd trebuie s se in seama dac Hd i V4d sunt aciuni dependente sauindependente

d un!iul de frecare de calcul dpoate fi admis eal cu -aloarea de calcul a un!iului2

7/25/2019 NP112-2013

28/154

efecti- de frecare intern la starea critic, Jc-Hd,la fundaiile de beton turnate pe loc,sau eal cu 2E3Jc-Hd la fundaii prefabricate lise.

ota / :n lipsa unor rezultate eperimentale determinate prin :ncercri de teren sau de laborator, se pot utiliza -alorilecoeficientului de frecare pe talpa fundaiei,, indicate :n &nea %.

(+ Determinarea rezistenei de calcul la lunecare :n condiii nedrenate se face conform relaiei P.#S4 188/1QF

RdR minUAccuHd H 0,#VdV (I.2'+

undeFAc aria comprimat a bazei fundaieicuHd coeziunea nedrenat de calculVd -aloarea de calcul a :ncrcrii totale -erticale transmis de fundaie la teren

I.6.- S'!)i"i'!'e! 0ee#!"

(1+ $ot fi aplicate calculele de stabilitate eneral descrise :n S4 188/1, Seciunea 11.

(2+ Stabilitatea eneral, cu sau fr fundaii, trebuie -erificat :n particular :n urmtoarele situaiiH(2.1+ 6n apropiere de un taluz sau pe un taluz, natural sau artificialH(2.2+ 6n apropierea unei eca-aii, tranee, lucrri de susinere sau lucrri subteraneH(2.3+ 6n apropierea unui ru, canal, lac, rezer-or sau mal.

(3+ $entru orice situaie trebuie s se demonstreze, conform cu principiile descrise :n S4 188/1F200# Seciunea 11, c pierderea de stabilitate a masi-ului de pmnt cuprinznd fundaia estesuficient de puin probabil.

I.; C!"c*"*" "! ('!#e! "imi' de e8p"o!'!#e

I.;.1 Gee#!"i'&i

(1+ "alculul la starea limit de eploatare (ser-iciu+ se face pentru ruprile de aciuni (efecte aleaciunilor+ definite conform codului "40, dup cazF

a. "ombinaia (ruparea+ caracteristicHb. "ombinaia (ruparea+ frec-entHc. "ombinaia (ruparea+ c-asipermanent

(2+ "alculul la starea limit de eploatare comport :ndeplinirea condiiilor de -erificare aurmtoarelor criterii principaleF

(2.1+ Deplasri iEsau deformaiiF -alorile de calcul limit pentru care se consider atins :nstructur o stare limit de eploatare.

(2.2+ 6ncrcarea transmis la terenF -aloarea de calcul limit pentru care :n pmnt apar zoneplastice cu etindere limitat (zona plastic este zona pe conturul i :n interiorul creia se:ndeplinete condiia de rupere :n pmnt+.

(3+ Situaiile :n care calculul la starea limit de eploatare este obliatoriu sunt indicate :n tabelulI.#.

(#+ Se recomand efectuarea calculului la starea limit de eploatare pentru cateoriile eote!nice 2i 3, :n cazul fundrii pe arile plastic/consistente i plastic/-rtoase.

2

7/25/2019 NP112-2013

29/154

('+ ste indicat ca adncimea pn la care s fie luate :n considerare straturile compresibile depmnt s depind de adncimea i forma fundaiei, de -ariaia :n funcie de adncime a modululuide deformaie i de distanele dintre fundaii.

(+ 6n cazul structurilor fundate pe arile, este indicat de a se calcula raportul dintre capacitateaportant a terenului corespunztoare rezistenei iniiale nedrenate i presiunea efecti-. 6n cazul :ncare acest raport este mai mic de 3, este indicat s se efectueze calculul la starea limit deeploatare.

(+ )a estimarea tasrilor difereniale i rotirilor relati-e, trebuie luate :n considerare att distribuia:ncrcrilor ct i -ariabilitatea posibil a terenului, pentru a se asiura c nu se atine nici o starelimitde eploatare.

(7+ fectul fundaiei i umpluturilor -ecine trebuie luat :n considerare cnd se calculeaz cretereaeforturilor :n teren i influena acesteia asupra deformrii terenului.

(8+ )a aprecierea mrimii deplasrilor fundaiei trebuie s se in seama de eperiena comparabil.

ste indicat s nu se considere drept eacte -alorile tasrilor obinute prin calcul.I.;.$ Dep"!(#i i de%o#m!&ii

(1+ "ondiia eprimat prin relaia I.12 se particularizeaz, dup caz, :n funcie de tipul deplasriisau deformaiei a-ut :n -edere pentru -erificarea la starea limit de eploatare.

(2+Ed reprezint orice deplasare sau deformaie posibil a fundaiei ca efect a deformaiei terenuluidatorat unei aciuni sau combinaiilor de aciuni.

(3+ Cdreprezint -aloarea limit a deplasrii sau deformaiei fundaiei sau structurii.

I.;.$.1 T!(!#e! !)(o"*'

(1+ "alculul tasrii absolute trebuie s se refere att la tasarea instantanee (imediat+ ct i la tasareape termen lun.

(2+ )a calculul tasrilor :n pmnturi saturate parial sau total, componentele tasrii suntF(2.1+ s0F tasarea instantanee (imediat+H pentru pmnturile saturate, datorit deformaiei de

lunecare sub -olum constant i pentru pmnturile parial saturate datorit att deformaiilor delunecare ct i reducerii de -olumH

(2.2+s1F tasarea datorat consolidriiH

(2.3+ s2F tasarea datorat curerii lente, :n special :n cazul unor pmnturi oranice sau arilesensiti-e.

(3+ )a calculul tasrilor pmnturilor speciale se -or a-ea :n -edere pre-ederile specifice.

(#+ etodele utilizate curent pentru e-aluarea tasrilor suntF(#.1+ etod bazat pe teoria elasticitii, indicat :n &nea 9 din S4 188/1(#.2+ etod bazat pe relaia liniar de efort deformaie, indicat :n &nea >(#.3+ etode numerice bazate pe modele liniare sau neliniare de comportare a pmnturilor(#.#+ etode semi/empirice bazate pe rezultatele determinrilor [in situ=. 6n &neele D, , 9 si

@ din S4 188/2 sunt prezentate metode de calcul a tasrii pe baza rezultatelor obinute prinpenetrare cu conul ("$5+, presiometru \nard, penetrare standard (S$5+ sau :ncrcare cu placa.

('+ 6n &nea ? sunt indicate modalitile de stabilire a -alorilor parametrilor eote!nici care inter-in

27

7/25/2019 NP112-2013

30/154

:n calculul tasrilor.

I.;.$.$ Dep"!(#i i de%o#m!&ii po(i)i"e

6n &nea > din S4 188/1 i :n&nea > a prezentului normati-sunt definite principalele tipuride deplasri i deformaii posibile.

I.;.$.-Dep"!(#i i de%o#m!&ii "imi'

(1+ 6n &nea > din S4 188/1 i :n &nea > a prezentului normati- sunt indicate -alorile limitorientati-e ale deformaiilor structurilor i ale deplasrilor fundaiilor.

(2+ &supra -alorilor limit trebuie s se con-in la proiectarea structurii suportate de teren.

I.;.- =c#c!#e! '#!(mi( "! 'e#e

(1+ "riteriul de limitare a :ncrcrilor transmise la teren se eprim prin relaia I.13 care separticularizeaz pentru -erificarea la starea limit de eploatare.

(2) 6n cazul :n care calculul se efectueaz utiliznd metoda prescripti-, criteriul de limitare a:ncrcrilor transmise la teren se eprim prin relaiile I.1, I.18 i I.21.

(3+ 6n cazul :n care calculul se efectueaz prin metoda direct, condiia de -erificare a criteriuluipri-ind limitarea :ncrcrilor transmise la teren se eprim sub formaF

pef,medppl (I.2+undeF

pef,med presiunea efecti- medie la baza fundaiei, calculat pentru ruprile de aciuni (efecte aleaciunilor+ definite conform "40, dup caz (caracteristic, frec-ent, c-asipermanent+

ppl presiunea plastic care reprezint -aloarea de calcul limit a presiunii pentru care :npmnt apar zone plastice de etindere limitat

(#+ $resiunea plastic se calculeaz utiliznd metoda dat :n &nea >.

('+"onform S4 188/1 i &nea naional, pentru strile limit de eploatare coeficienii parialide rezisten pentru pmnturi, , au -aloarea eal cu 1,0.

I.> C!"c*"*" "! 7i)#!&ii

(1+ 9undaiile construciilor supuse la -ibraii sau la :ncrcri -ibratorii trebuie proiectate astfel:nct s se asiure c -ibraiile nu produc tasri i -ibraii ecesi-e.

(2+ ste indicat s se ia msuri de precauie pentru a nu se produce rezonana :ntre frec-ena:ncrcrilor pulsatorii i frec-ena critic a sistemului fundaie/teren i pentru a se asiura fa deapariia lic!efierii :n teren.

(3+ ;ibraiile produse de cutremure trebuie luate :n considerare conform S4 1887/' i &neanaional.

I.: F*d!&ii pe #oci

"onsideraiile complementare pentru proiectarea fundaiilor de suprafa pe roci sunt prezentate :nS4 188/1, Seciunea .

28

7/25/2019 NP112-2013

31/154

PARTEA ! II9!

PROIECTAREA STRUCTURAL A FUNDAIILOR DE SUPRAFATA

II.1 Scop i domeii de !p"ic!#e

(1+ $re-ederile din partea a II/a a prezentei normati- se refer la dimensionarea i alctuirea

constructi- a fundaiilor de suprafa pe terenuri fa-orabile. $entru fundaii pe terenuri speciale seaplic pre-ederile din relementrile te!nice specifice, aplicabile, :n -ioare.

(2+ $re-ederile normati-ului se aplic urmtoarelor tipuri de fundaii de suprafaF

a+ fundaii izolateH

b+ fundaii continue, dispuse dup una, dou sau mai multe direciiH

c+ radiere enerale.

II.$ De%ii&ii, o'!&ii i (im)o"*#i

(1+ $rincipalele definiii, notaii i simboluri utilizate :n partea II a prezentului normati- suntprezentate :n tabelul II.1 si II.2. 5abelul II.1De%ii&i! Semi%ic!&i!Sistemulstructural

&nsamblul elementelor care asiur rezistena i stabilitatea unei construcii subaciunea :ncrcrilor statice i dinamice, inclusi- cele seismice.Sistemul structural este alctuit din trei subsistemeF suprastructura (S+,infrastructura (I+ i terenul de fundare (5+ (9i. II.1+.

Suprastructura &nsamblul elementelor structurale situate deasupra infrastructuriiH poziionat, dereul, peste cota zero a construciei.

Infrastructura &nsamblul elementelor structurale situate, de reul, sub cota zero a construcieiHeste alctuit din substructur i fundaiiH la construciile care nu au substructur,infrastructura este alctuit din fundaii.

Substructura $arte a infrastructurii poziionat :ntre suprastructur i fundaii.Substructura este alctuit, de reul, din elemente structurale -erticale (perei,stlpi+ i elemente orizontale sau :nclinate (plci, rinzi etc.+.6n raport cu suprastructura, aceasta prezint diferene de alctuire i conformare,care conduc la capaciti de riiditate i rezisten maAorate.6n unele cazuri substructura include i primul sau primele ni-eluri de peste cotazero.

30

7/25/2019 NP112-2013

32/154

c+ d+ e+

a+ b+

5

IB

S

9

5 5

9

B I

SS

IB9

5555 59

S

5 5 5 5 59

S )%D&SRSuprastructuraIRInfrastructuraBRSubstructura9R9undatii5R5eren de fundare

C

*0.00

*0.00 CC *0.00

9iura II.15abelul II.2

No'!&i! (!*(im)o"*"

Semi%ic!&i!

Litere LATINE

As &ria de armtur

As,con &ria de armtur de conectare din planeuAs!,As- &ria armturii orizontale, respecti- -erticale, :n pereii fundaiei pa!arAMf Suprafaa seciunii de forfecare dintre elementul -ertical i placB Dimensiunea mai mic a tlpii fundaiei a-nd forma dreptun!iular :n planBa )imea acti- a fundaieiCM 9ora de compresiune din biela comprimat din pereii fundaiei pa!ardi ;aloarea de proiectare a efectului aciunii seismice aelementului i

E9d fortul care acioneaz la partea superioar a fundaieiE9% fortul din :ncrcri neseismice care acioneaz la partea superioar a fundaieiE9 fortul din :ncrcri seismice care acioneaz la partea superioar a fundaiei

Fb 9or tietoare de bazH 6nlimea fundaieiH 6nlimea la marinea fundaiei tip obeliscH1,H2 6nlimile treptelor blocului din beton simplu. 6nlime talp fundaie pa!arH" 6nlimea seciunii fundaiei continueHf %rosimea fundului pa!aruluiHi 6nlime infrastructurHmin 6nlimea minim a fundaieiH$ 6nlimea pa!arului fundaiei pentru stlpi prefabricaiHr %rosimea radieruluiH-HL- 6nlimeaH lunimea -uteiL Dimensiunea mare a tlpii fundaiei a-nd forma dreptun!iular :n planH

)unimea sistemului de fundare pentru fundaii de seciune dreptun!iularL0 Distana dintre doi stlpi -ecini

31

7/25/2019 NP112-2013

33/154

Lc )unimea consolei rinzilor de fundareLs ;aloarea de calcul a forei de lunecare transmis planeului superior+ omentul :nco-oietor rezultant :n centrul de reutate al seciunii fundaiei+1 omentul :nco-oietor transmis pa!arului prin presiuni pe peretele frontal+i omentul :nco-oietor :n stlpul i+",2" omentele :nco-oietoare i fora aial la baza cuzinetului+9d omentul care acioneaz la partea superioar a fundaiei

+ omentul :nco-oietor fa de seciunea /+] omentul :nco-oietor fa de seciunea ]/]2 9ora aialH 4ezultanta :ncrcrilor aiale :n centrul de reutate al seciunii

fundaiei21 9ora aial transmis la pa!ar prin betonul de monolitizare22 9ora aial de strpunere a fundului pa!arului monolitizat29d 9ora aial care acioneaz la partea superioar a fundaiei2$ 9ora de :ntindere :n pereii lonitudinali5 4ezultanta presiunilor pe peretele frontal4di 4ezistena (efortul capabil+ elementului iT oment de torsiuneV 9ora tietoareV9d 9ora tietoare care acioneaz la partea superioar a fundaieiVinf 9ora tietoare care se dez-olt :n elementul -ertical sub planeuV4d,c "apacitatea betonului simplu la fora tietoarea( &cceleraia terenului pentru proiectare,p %rosimea peretelui pa!arului, la partea superioar,s, 's Dimensiuni seciune stlp,0, '0 Dimensiuni pa!ar la partea superioar,6M )imea bielei comprimate din peretele fundaiei pa!ard 6nlimea util a seciunii

ds Diametrul tiAei urubului3cK 4ezistena caracteristic a betonului la compresiune3cd,3ctd 4ezistena de calcul a betonului la compresiune, respecti- la :ntindere3ctm 4ezistena medie a betonului la :ntindere3bd fort unitar de aderen3]K ;aloarea caracteristic a rezistenei de curere a armturii3]s 4ezistena de calcul a armturiih 6nlimea seciunii trans-ersale a rinziihr %rosimea radieruluihc 6nlimea cuzinetuluiH 6nlimea seciunii trans-ersale a rinzii :n cmphM 6nlimea peretelui'b Dimensiunea interioar a pa!arului'bd )unimea de ancorare'c, ,c )unimea cuzinetului, limea cuzinetului'M 6nlimea seciunii peretelui's, ,s Dimensiunile seciunii trans-ersale a stlpului

% $resiune de contact fundaie/terenH procent de armareq 9actor de comportareu $erimetru de strpunereui $erimetrul de strpunere la distana 2du0 $erimetrul de strpunere la faa stlpului

Litere GRECESTI 4diEdi *n!iul blocului din beton simplu

32

7/25/2019 NP112-2013

34/154

7 *n!iul cuzinetului din beton armat. 9actor care ine seama de momentul:nco-oietor :n calculul la strpunere

8 *n!iul bielei comprimate din peretele fundaiei pa!ar94d 9actor de suprarezisten:1;:2 9actori pentru calculul efortului de aderen "oeficient de frecare

7/25/2019 NP112-2013

35/154

b+ :n cazul structurilor alctuite dintr/un numr de perei structurali cu riiditate i capaciti derezisten diferite sunt recomandabile infrastructurile de tip cutie riid i rezistent sau de tipradier casetatH

c+ :n cazul adoptrii unor elemente de fundare indi-iduale (direct sau la adncime, prin piloi+,este recomandabil utilizarea unei plci de fundaie (radier+ sau pre-ederea unor rinzi deletur :ntre aceste elemente, :n ambele direciiH

d+ se recomand s se e-ite formele de construcii la care, pentru anumite direcii de aciune

seismic, pot aprea suprasolicitri ale unor elemente -erticale i solicitarea deza-antaAoas ainfrastructurilor.

(2+ )a proiectarea elementelor infrastructurii -or fi :ndeplinite condiiile de -erificare la strilelimit ultime i de ser-iciu din S4 1882/1/1, precum i $100/1.

(3+ Infrastructura se -a proiecta astfel :nct s fie solicitat, de reul, :n domeniul elastic decomportare (9i. II.2+. forturile din aciuni seismice transmise infrastructurii se -or asociamecanismului de plastificare al suprastructurii. &ceast condiie nu este obliatorie pentrustructurile care se proiecteaz ca structuri cu ductilitate moderat sau limitat.

Stalp

%rinda

&rticulatii plastice

S

B I9

5

59

S

$erete

Stalp

%rinda

9iura II.2

(#+ Se admite proiectarea mecanismului de plastificare a structurii cu dez-oltarea de articulaiiplastice i :n substructur, caz :n care se -or lua msuri care s asiure o comportare ductil asubstructurii.

('+ )a construcii care nu se :ncadreaz :n cerinele de la (3+ sau (#+ (de eemplu rezer-oare sausilozuri de beton armat+ se poate admite plastificarea terenului de fundare. 6n acest caz se interzicecalculul terenului de fundare pe baza metodei prescripti-e bazat pe presiuni con-enionale.

(+ &tunci cnd interaciunea teren/structur are o influen semnificati- asupra efectelor aciunilor

:n structur, proprietile terenului i efectele interaciunii trebuie luate :n calcul conform cu S4 188/1. Dimensionarea fundaiilor de suprafa poate fi efectuat utiliznd modele simplificateadec-ate pentru a descrie interaciunea teren/structur.

(+ 5oate elementele infrastructurilor trebuie s satisfac cerinele de durabilitate pre-zute pentru:ntreaa structur. $roiectarea elementelor infrastructurilor pentru durabilitate se -a face :nconformitate cu pre-ederile normati-ului 012E1. 6n anea 9 din 012, se indic -alorileminime ale raportului apEciment, clasei minime de rezisten i dozaAului de ciment :n funcie declasa de epunere. $entru stabilirea rosimii stratului de acoperire se -a utiliza metodoloia din S4 1882/1/1. $entru elementele :n contact cu pmntul stratul de acoperire cu beton al armturilor-a fi minim '0 mm.

3#

7/25/2019 NP112-2013

36/154

II.2 E%o#'*#i '#!(mi(e i%#!('#*c'*#i"o#

II.2.1P#e7ede#i 0ee#!"e

(1+ forturile transmise infrastructurilor se determin considernd eforturile transmise desuprastructur, :ncrcrile aplicate direct infrastructurii (:ncrcri din reutatea proprie,din :ncrcri de eploatare, fore seismice etc.+, presiuni sau :mpineri ale pmntului, presiunea

apei etc.a+ Crice aciune semnificati- pentru proiectarea elementelor infrastructurii sau pentru -erificareaterenului de fundare se -a considera :n cateoria de eforturi transmise infrastructurii.

(2+ forturile transmise infrastructurilor se determin :n ruprile de :ncrcri definite de codul"40.

b+ Stabilirea eforturilor transmise infrastructurilor :n ruprile de :ncrcri care cuprind aciuneaseismic este, de reul, condiionat de dimensionarea complet a suprastructurii.

(3+ forturile din infrastructur rezult :n urma calculului suprastructurii i depind de modelul decalcul adoptat. 6n mod tradiional suprastructura se consider :ncastrat la ni-elul cotei planeului

peste subsol sau :n lipsa unui subsol, la ni-elul cotei superioare a fundaiilor. forturile obinute labaza suprastructurii constituie :ncrcri pentru infrastructur i terenul de fundare.

a+ &ceast ipotez este acceptabil pentru structuri :n cadre i structuri de tip !al.

b+ $entru structuri cu perei ipoteza poate fi corect cnd cldirea are subsol (sau subsoluri+, iarsubsolurile au o alctuire capabil s asiure dez-oltarea capacitii pereilor i este, de reul,incorect cnd cldirea nu are subsol. 6n acest caz trebuie considerat c pereii se pot roti pe teren.

(#+ C modelare mai corect const :n a considera structurile ca ansamblul constituit dinsuprastructur, infrastructur i teren de fundare. 5erenul de fundare poate fi modelat, :n modsimplificat, ca un ansamblu de resoarte caracterizate de coeficientul de pat. &ceast modelare este

corect att timp ct nu apar :ntinderi pe suprafaa terenului sau dac proramul de calcul este dotatcu resoarte care nu preiau :ntinderi.

II.2.$ E%o#'*#i '#!(mi(e i%#!('#*c'*#i"o# ? 0#*p!#e! de ?c#c#i c!#e co&ie !c&i*e!(ei(mic

(1+ )a proiectarea infrastructurii, aciunea seismic orizontal se -a considera conform pre-ederilordin codul $100/1.

(2+ 6n ruparea de :ncrcri care conine aciuni seismice, atunci cnd se accept plastificareasuprastructurii i o comportare :n domeniul elastic a infrastructurii, eforturile transmiseinfrastructurilor sunt cele asociate mecanismului de disipare a eneriei induse de aciunile seismice(+9d; V9d; 29d;/ 9i. II.3+, considernd efectele suprarezistenei elementelor structurale, fr a depi

:ns -alorile corespunztoare comportrii elastice (q R 1,0+, conform (3+, (+ i (7+. 9oreleeneralizate capabile se determin considernd rezistenele de calcul ale materialelor.

3'

7/25/2019 NP112-2013

37/154

pef

;9d,i

9d,i

Directia actiunii seismice

39d,i

9iura II.3

(3+ 6n cazul fundaiilor elementelor -erticale indi-iduale (stlpi, perei ductili+, condiia de lapararaful (2+ se poate considera satisfcut dac efectele aciuniiE9d asupra fundaiei se determin

dup cum urmeazFE9d RE9,%T 94d E9, (II.1+

:n care

E9,% efectul aciunii (efortul secional+ din :ncrcrile neseismice, incluse :n combinaiade aciuni considerate :n calculul la cutremur

E9, efectul aciunii (efortul secional+ din :ncrcrile seismice de proiectare

94d factorul de suprarezisten, eal cu 1,0 pentru qY 3, i 1,1' pentru q^3

-aloarea (Rdi/Edi+ Y q:n zona disipati- a elementului ial structurii care are influena

cea mai mare asupra efortuluiEFconsiderat iarRdi rezistena (efortul capabil+ elementului i

Edi -aloarea de proiectare a efortului :n elementul icorespunztoare aciunii seismicede proiectare

(#+ 6n cazul fundaiilor de stlpi i perei ductili de beton armat, se determin ca -aloare araportului momentelor+4d/+d:n seciunea trans-ersal de la baza zonei plastice.

('+ 6n cazul fundaiilor stlpilor cadrelor metalice cu contra-ntuiri centrice este -aloarea minima raportului forelor aiale24d/2d, determinate pentru toate diaonalele :ntinse.

(+ 6n cazul fundaiilor stlpilor cadrelor metalice cu contra-ntuiri ecentrice, este -aloarea

minim a raportului forelor tietoare V4d/Vd determinat pentru toate zonele disipati-e forfecatesau a raportului momentelor :nco-oietoare +4d/+d stabilite pentru toate zonele disipati-e prineforturi de :nco-oiere.

(+ 6n cazul fundaiilor alctuite ca sisteme spaiale sau bidirecionale de fundaii (reele de rinzi defundare sau infrastructuri complee+ la care suprarezistena seciunilor din calculul structural lasituaia de proiectare seismic este relati- uniform i moderat (orientati- Y 1,'+, eforturilesecionale :n elementele sistemului de fundare se -or obine utiliznd modelul de calcul elasticcomplet al ansamblului suprastructur/infrastructur, pe care se aplic :ncrcrile ra-itaionale iforele seismice de proiectare multiplicate printr/un factor de suprarezisten mediu pe structurF

E9d RE9,%T -;E9, (II.2+

(7+ $ereii neductili (perei mari, slab armai, adic perei cu dimensiunea orizontal minim :ntre

3

7/25/2019 NP112-2013

38/154

'M _ # m i 'M _ 2E3 h, la care incursiunile :n domeniul postelastic sunt limitate, se -or calcula caperei care pot a-ea rotiri limitate la baz ([rocKin Malls=+, la eforturile rezultate din calcul elastic,:n cazul :n care ei reazem direct pe fundaie i nu pe un subsol de beton armat.

(8+ Dac mecanismul de plastificare ce asiur disiparea eneriei induse de cutremur implicdez-oltarea de deformaii inelastice i :n elementele substructurii, pentru -erificarea terenului defundare se consider -alorile eforturilor capabile ale elementelor infrastructurii.

(10+ forturile transmise infrastructurilor de ctre suprastructurile care rspund elastic la aciunile

seismice (qG 1,' sau structuri din clasa de ductilitate Aoas / D")+ iEsau la care se admiteplastificarea terenului de fundare se -or lua cele rezultate din calculul structurii :n situaia deproiectare seismic.

(11+ )a proiectarea sistemelor de fundare se -a lua :n considerare efectul componentei -erticale aaciunii seismice, :n concordan cu normati-ul $100/1.

II.3 +!'e#i!"e *'i"i/!'e "! %*d!&ii

II.3.1 F*d!&ii"e (e #e!"i/e!/ ? mod o)i*i' di@

a+ beton armatH

b+ beton simpluH

c+ zidrie de piatr.

)a realizarea fundaiilor se recomand folosirea betonului armat, indiferent de mrimea :ncrcrilori destinaia construciei.

II.3.$ C!#!c'e#i('ici"e )e'o!e"o#utilizate la eecutarea fundaiilor se stabilesc de ctre proiectant:n funcie de destinaie, solicitri, condiiile mediului de fundare i influena acestora asupradurabilitii betonului din fundaii.

"lasele minime de beton suntF

a+ $entru elemente din beton simpluF

"7E10 pentru umpluturi, ealizri i pentru bloc (la fundaiile tip bloc de beton simplu i cuzinet debeton armat+.

b+ $entru elemente din beton armatF

"1E20, respectndu/se pre-ederile din $100/1.

6n funcie de clasele de epunere (din punct de -edere al durabilitii+, clasa minim -a respectapre-ederile "odului de practic pentru eecutarea lucrrilor din beton, beton armat i betonprecomprimat. $artea I/$roducerea betonului , indicati- 012E1 .

c+ $entru betonul din sub/betonri la stlpi metaliciF"lasa minim -a fi "2'E30

5ipul de ciment ce se utilizeaz la prepararea betonului pentru fundaii se stabilete :n funcie deinfluena condiiilor mediului de fundare, conform pre-ederilor codului 012E1 .

II.3.- O&e"*" )e'o trebuie s :ndeplineasc condiiile, definite :n Specificaia te!nic pri-indprodusele de oel utilizate ca armturiF cerine i criterii de performan, indicati- S5 008/2011.Celul folosit :n fundaii -a fi de clas B sau ". Celurile neductile, sau mai puin ductile, se potutiliza :n situaiile :n care, prin modul de dimensionare, se poate asiura o comportare :n domeniulelastic al acestor armturi.

II.3.2 Pe'#* %*d!&ii"e di /id#ie de pi!'# se aplic pre-ederile definite :n leislaia cerelementeaz lucrrile de zidrie din piatr natural. ortarul :ntrebuinat este din -ar i ciment, :nconformitate cu leislaia pri-ind mortarele obinuite pentru zidrie i tencuial.

3

7/25/2019 NP112-2013

39/154

II.3.3 Pe'#* %*d!&ii"e co'i*eale construciilor cu cel mult un ni-el amplasate :n mediul ruralse pot aplica i soluii constructi-e bazate pe folosirea materialelor locale. 9undaiile se pot realizadin lemn, zidrie de piatr sau beton ciclopian.

II.6 P#oiec'!#e! %*d!&ii"o# i/o"!'e

(1+ $re-ederile prezentului capitol se aplic la proiectarea fundaiilor izolate ale stlpilor de beton

armat, pereilor structurali de beton armat i stlpilor de oel. Detaliile pentru fundaii izolate pot fiutilizate i :n cazul unor elemente structurale continue.

(2+ 5ipurile de fundaii izolate care fac obiectul prezentului normati- suntF

a+ 9undaiile pentru stlpi i perei de beton armat monolitF

i. fundaii tip talp de beton armat (fundaii elastice+H

ii. fundaii tip bloc i cuzinet (fundaii riide+.

b+ 9undaiile pentru stlpi de beton armat prefabricatF

i. fundaii tip pa!arH

ii. alte tipuri de fundaii adaptate sistemului de :mbinare dintre stlpul prefabricat i fundaie.c+ 9undaiile pentru stlpi de oelF

i. fundaii tip bloc i cuzinetH

ii. fundaii tip talp de beton armat.

(3+ $roiectarea fundaiilor izolate de beton armat se face pe baza pre-ederilor standardului S4 1882/1/1.

(#+ Dimensiunile :n plan ale fundaiilor izolate se stabilesc conform pre-ederilor din partea I/a anormati-ului.

('+ )a alctuirea fundaiilor izolate se -a ine seama de urmtoarele reuli cu caracter eneralFa+ sub fundaiile de beton armat monolit se pre-ede un strat de beton de ealizare de '0100 mmrosimeH

b+ fundaiile se poziioneaz, de reul, centrat :n aul stlpului sau pereteluiH

c+ pentru stlpi sau perei de calcan, de rost sau situaii :n care eist :n -ecintate alte elemente deconstrucii sau instalaii, se pot utiliza fundaii ecentrice :n raport cu aul elementuluiH :n acest cazmomentul transmis tlpii fundaiei se poate reduce prin pre-ederea de rinzi de ec!ilibrareH

II.6.1 F*d!&ii pe'#* ('

7/25/2019 NP112-2013

40/154

>

)

>

Beton de ealizare

a+ b+

>'

)

G1E3

Beton de ealizare

9iura II.#

(1+ 6nlimea fundaiei (H+ se stabilete funcie de urmtoarele condiiiF

a+ asiurarea riiditii fundaiei de beton armatH dac se respect condiiaH/L_ 0,30 undeHeste:nlimea maim a fundaiei i L este dimensiunea cea mai mare :n plan, se admite ipotezadistribuiei liniare a presiunilor pe terenH

b+ -erificarea fundaiei la for tietoare fr s fie necesare armturi trans-ersaleH :nlimea

maimH-a fi luat astfel :nct s se respecte condiiaF( ) HB3kVV ckcRdEd =

31

1, 10012,0 (II.3+

unde VEd estefora tietoare maim, iar VRd;c este capacitatea betonului simplu la for tietoare,condiie ce asiur faptul c seciunea de beton poate prelua fora tietoare nefiind necesarearmturi trans-ersale. 6n aceast relaieF

2200

1 +=d

k

sl

l

0,02A

Bd =

B este dimensiunea fundaiei pe direcia perpendicular lunimii Li deste :nlimea util aseciuniiF d * Ha,

Asl este aria de armaturilor :ntinse care se prelunesc cu o lunime bd' ' d + .

Se -a respecta condiiaF

HB3kHBV ckcRd =2E123

min, 03',0 (II.#+

c+ -erificarea la strpunere fr a fi ne-oie de armturH :nlimea maimH-a fi luat astfel :ncts :ndeplineasc condiiileF

i+ :n lunul perimetrului ui(la distana .dde marinea stlpului+ s se respecte condiiaF

( ) 311, 10012,0 ckcRdFd 3k = (II.'+

:n careF

0 =1

undeF

0

i

sunt coeficienii de armare pe cele dou direcii, iar

du

2

i

FdFd =

(II.+

38

7/25/2019 NP112-2013

41/154

unde7este un coeficient care ine seama de influena momentului :nco-oietor. ;aloarea lui 7 se

poate calcula conform metodei din S4 1882/1/1, sau se poate lua 1,1' pentru stlpii centrali i

1,' pentru restul stlpilor. 6n cazul unei :ncrcri centrice 7 R 1. 6nlimea deste media :nlimilor

utile pe cele dou direcii ale fundaiei, d * d0d

I/.H

;aloarea net a forei de strpunere poate fi redusF9d,red 9d 9d2 2 2=

:n careF

2Fd fora aplicat

J2Fd fora de reaciune -ertical din interiorul conturului considerat, adic reaciuneaterenului minus reutatea proprie a fundaiei.

ii+ :n lunul unor contururi de calcul usituate la cel mult 2dde la faa stlpului. 6n acest cazmembrul drept din relaia II.' se multiplic cu coeficientul .d/a:n care aeste distana la care se

consider perimetrul u. 4estul -ariabilelor sunt cele de la punctul b+.d+ "ondiiile de la punctele b+ i c+ constituie recomandri. 6n cazul cnd se alee o :nlime Hcenu respect aceste condiii, fundaia -a fi pre-zut cu armturi corespunztoare calculate curelaiile din capitolele .2 i .# din S4 1882/1/1. De asemenea, se -a -erifica i condiiaF

VEd

VRda0

(II.+

e+ ;aloarea minim a :nlimii fundaiei esteHminR 300 mm.

(2+ 6nlimea la marine a fundaiei tip obelisc (H+ rezult :n funcie de urmtoarele condiiiF

a+ -aloarea minim esteHminR 2'0 mmH

b+ panta feelor :nclinate ale fundaiei nu -a fi mai mare de 1E3.

(3+ &rmtura fundaiei (9i. II.' a i b+ este compus dinF

a+ a#"!u#a de %e !a'%", realizat ca o reea din bare.

&ria de armtura rezult din dimensionarea la moment :nco-oietor :n seciunile de la faa stlpului.6n calculul momentelor :nco-oietoare din fundaie se consider presiunile pe teren determinate deeforturile transmise de stlp. Se -or considera situaiile de :ncrcare (presiuni pe teren+ care conducla solicitrile maime :n fundaie.

$rocentul minim de armare pe fiecare direcie este 0,10 Z.

Diametrul minim al armturilor este `R 10 mm.Distana maim :ntre armturi este de 2'0 mmH distana minim este de 100 mm.

&rmtura se distribuie uniform pe limea fundaiei i se pre-ede la capete cu ciocuri cu lunimeaminim eal cu d, :nlimea util a seciunii, la marine.

b+ a#"!u#a de 'a %a#!ea su%e#ioa#"este realizat din minim trei bare dispuse :n dreptul stlpuluisau ca o reea dez-oltat pe toat suprafaa fundaiei.

9undaiile care nu au desprindere de pe terenul de fundare se pre-d la partea superioar cuarmtur constructi-.

)a fundaiile care lucreaz cu arie acti-, armtura de la partea superioar rezult din calculul la:nco-oiere. Dimensionarea armturii se face :n seciunile de consol cele mai solicitate, considerndmomentele :nco-oietoare neati-e rezultate din aciunea :ncrcrilor din reutatea fundaiei, aumpluturii peste fundaie i a :ncrcrilor aplicate pe teren sau prin repartizarea momentului

#0

7/25/2019 NP112-2013

42/154

:nco-oietor transmis de stlp. 6n aceast situaie de solicitare armtura se realizeaz ca o reea debare dispuse paralel cu laturile fundaiei.

Diametrul minim al armturilor este ` R 10 mm.

Distana maim :ntre armturi este de 2'0 mmH distana minim este de 100 mm.

c+ a#"!u#a !#a$s&e#sa'"necesar pentru preluarea forelor tietoare sau pentru strpunere serealizeaz ca armtur :nclinat dispus :n dreptul stlpului. Se pre-ede :n cazul :n care nu se

respect recomandrile de la pct. II..1.1.(1+ pct.b i c i se calculeaz conform S4 1882/1/1.d+ a#"!u#i %e$!#u s!'%i Mi %e#e1i(musti+

&rmturile -erticale din fundaie, pentru conectarea cu stlpul de beton armat, rezult :n urmadimensionriiE-erificrii stlpului. Se recomand ca armturile din fundaie (mustile+ s sealctuiasc astfel :nct :n prima seciune potenial plastic a stlpului, aflat deasupra fundaiei,

barele de armtur s fie continue (fr :nndiri+. 6n fiura II.'c este prezentat o soluie de realizarea mustilor pentru stlpi.

&rmtura trebuie prelunit :n fundaie pe o lunime cel puin eal cu ',d, unde ',dse determina-nd ca referin S4 1882/1/1 i codul $100/1.

)) )

B

)eendaFla / lunime articulatie plasticals / lunime suprapunere

>

)

lp

ls

&rmatura de la colturi

ls

>

a+ b+ c+

9iura II.'

trierii din fundaie au rol de poziionare a armturilor -erticale pentru stlpH se dispun la distanede maimum 2'0 mm i cel puin :n 3 seciuni.

(#+ "alculul momentelor :nco-oietoare :n fundaie

$entru calculul momentelor :nco-oietoare :n fundaie se consider seciunile de :ncastrare de la faa

stlpului i presiunile pe teren pe suprafaa delimitat de laturile tlpii i planul de :ncastrareconsiderat, calculate scznd reutatea proprie a fundaiei (9i. II.+.

"alculul simplificat al momentelor :nco-oietoare :n talpa fundaiei se face cu relaiile II.7 i II.8F

( )

+=

32

2

01

2

0,00

0Fd

'%%

'%B+ (II.7+

2

2

,

edFd

'%L+ = H ( ) 221 %%%ed += (II.8+

#1

7/25/2019 NP112-2013

43/154

med

p

1p

medp 0p

2p

)

]

l]

.

]

.

.B

9iura II.

II.6.1.$F*d!&ii 'ip )"oc i c*/ie'

9undaiile tip bloc de beton i cuzinet sunt alctuite dintr/un bloc de beton simplu pe care reazem

un cuzinet de beton armat :n care se :ncastreaz stlpul (9i. II.+.

)

lc

!c

>

lbdlc

)1

)

>2

>1

!c

a+ Bloc de beton cu o treapt b+ Bloc de beton cu doua trepte

9iura II.

(1+ Blocul de beton simplu se realizeaz respectnd urmtoarele condiiiF

a+ :nlimea treptei este de minimum #00 mm la blocul de beton cu o treaptH

b+ blocul de beton poate a-ea cel mult 3 trepte a cror :nlime minim este de 300 mmH:nlimea treptei inferioare este de minimum #00 mmH

c+ clasa betonului este minim "7E10, dar nu mai mic dect clasa betonului necesar din condiii dedurabilitateH

d+ :nlimea blocului de beton se stabilete astfel :nct t s respecte -alorile minime dintabelul II.#H aceast condiie -a fi realizat i :n cazul blocului realizat :n trepte (9i. II.+H

e+ rosturile orizontale de turnare a betonului se -or trata astfel :nct s se asiure condiii pentrurealizarea unui coeficient de frecare :ntre cele dou suprafee R 0, conform definiiei din S4 1882/1/1, prin realizarea de asperiti de cel puin 3 mm :nlime distanate la #0 mm.

(2+ "uzinetul de beton armat se proiecteaz respectnd urmtoareleF

a+ cuzinetul se realizeaz cu form prismaticH

b+ dimensiunile :n plan ('ci ,c+ -or respecta urmtoarele condiiiF

#2

7/25/2019 NP112-2013

44/154

i+ s fie mai mari dect dimensiunile care asiur limitarea presiunilor pe planul de contact cublocul la -alori mai mici dect rezistena de calcul la compresiune a betonuluiH

ii+ se recomand urmtoarele inter-ale pentru raportul 'c/Lrespecti-,c/BF

1. bloc de beton cu o treaptF 'c/LR 0,'0 0,'

2. bloc de beton cu mai multe trepteF 'c/LR 0,#0 0,'0

5abelul II.#

$resiuneaefecti- peteren (K$a+

;alori minime t funcie de clasa

betonului

"#E'"7E10saumai mare

200 1,1' 1,0'

2'0 1,30 1,1'

300 1,#0 1,30

3'0 1,'0 1,#0

#00 1,0 1,'0

00 2,00 1,7'

c+ :nlimea cuzinetului (hc+ -a respecta urmtoarele -alori minimeF

i. hc300 mmH

ii. hc/'c0,2'H

iii. t 0,' (fi, II.+H dac t 1,00 nu este necesar -erificarea cuzinetului la for tietoare.

Dac nu se respect aceast recomandare, se -a face -erificarea la for tietoare conformS4 1882/1/1H

d+ rosturile orizontale dintre bloc i cuzinet se -or trata astfel :nct s se asiure condiii pentrurealizarea unui coeficient de frecare :ntre cele dou suprafee R0, conform definiiei din S4 1882/1/1, prin realizarea de asperiti de cel puin 3 mm :nlime distanate la #0 mm.

(3+ "alculul momentelor :nco-oietoare poziti-e :n cuzinet se face considernd :ncastrareaconsolelor :n seciunile de la faa stlpului (9i. II.7+.

cmedp

0p

c2p

c1p

lc

]cmed

p

c1b

.

]

lc1

.bc

9iura II.7

#3

7/25/2019 NP112-2013

45/154

$resiunile pe suprafaa de contact dintre cuzinet i bloc, funcie de care se determin eforturilesecionale :n cuzinet, sunt determinate de eforturile din stlp (nu se ine cont de reutateacuzinetului+.

$resiunile pe suprafaa de contact dintre cuzinet i blocul de beton, dac nu apar desprinderi, sedetermin cu relaiile F

( )

cc

0c

cc

ccc

,'

+

,'

2%

=22,1

sau

( )

cc

c

cc

c

cc

',

+

',

2%

=22,1

(II.10+

DacF%c2 G 0, atunci lunimea zonei acti-e (comprimate+ esteF

( )

=

c

0cc0

2

+'A

23 sau

( )

=

c

cc

2

+,A

23

iar%c1se determin cu relaiileF

( )

=

c

0ccc

cc

2

+',

2%

23

21

sau ( )

=

c

ccc

cc

2

+,'

2%

23

21

(II.11+

undeF2c,+c0Ii +cIsunt fora aial i momentele :nco-oietore la ni-elul tlpii cuzinetului.

omentele :nco-oietoare :n cuzinet se calculeaz cu relaiileF

( )

+=

32

2

101

2

10

ccc

ccc0

'%%

'%,+ (II.12+

2

2

1c

cedc

,%'+ = ,

2

21 ccced

%%%

+= (II.13+

Dac aria acti- de pe suprafaa de contact cuzinet bloc este mai mic dect 0Z din talpacuzinetului ('c,c+, atunci cuzinetul se -a ancora de bloc cu armturi. &ria acestor armturi poate ficalculat din condiia ca fora din armturi s fie eal cu -olumul de :ntinderi obinut pe baza uneidistribuii liniare a presiunilor.

(#+ &rmarea cuzinetului -a respecta urmtoarele condiiiF

a+A#"!u#a de 'a %a#!ea i$3e#ioa#"F

i. se realizeaz ca o reea de bare dispuse paralel cu laturile cuzinetuluiH aria de armturrezult din -erificarea la moment :nco-oietor :n seciunile de la faa stlpului (9i. II.+

ii. procentul minim de armare pe fiecare direcie este 0,10ZH

iii. diametrul minim al armturilor este ` R 10 mmH

i-. distana maim :ntre armturi -a fi de 2'0 mmH distana minim este 100 mmH

-. armtura se distribuie uniform pe limea cuzinetului i se pre-ede la capete cu ciocuri culunimea minim eal cu lunimea de ancoraA, msurat de la marine, e-entual :ntoars

pe orizontal.

b+ A#"!u#a de 'a %a#!ea su%e#ioa#" se dispune cnd cuzinetul are desprinderi de pe bloculfundaieiH

&ria de armtur pe fiecare direcie rezult dinF

i. -erificarea la compresiune ecentric a seciunii de beton armat pe suprafaa de contact dintrecuzinet i blocH

##

7/25/2019 NP112-2013

46/154

ii. preluarea :ntinderilor cnd zona comprimat pe talpa cuzinetului este mai mare de 0Z din ariatlpii, ca armtur de ancorareH

iii. -erificarea la moment :nco-oietor neati- a cuzinetului :ncrcat cu forele dez-oltate :narmturile de ancorareH

i-. se realizeaz ca o reea de bare dispuse paralel cu laturile cuzinetului i ancorate :n blocul debeton simplu, dup modelul din 9i. II.H

-. diametrul minim al armturilor este R10 mmH-i. distana :ntre armturi -a fi de minim 100 mm i maim 2'0 mm.

c+A#"!u#i'e %e$!#u s!'%i sau %e#e1i(musti+F

i. armturile -erticale din cuzinet, pentru conectarea cu stlpul de beton armat, rezult :n urmadimensionrii stlpului sau pereteluiH

ii. se recomand ca armturile