ne 001 96 pamanturi cu umflaturi si contractii mari copy ne 001 96 pamanturi cu umflaturi si...

7/27/2019 NE 001 96 Pamanturi Cu Umflaturi Si Contractii Mari Copy NE 001 96 Pamanturi Cu Umflaturi Si Contractii Mari C

1/26

perioadele de secet), la elaborarea studiului geotehnic se va da o atenie deosebit stabilirii existeneifactorilor ce pot conduce la variaii nsemnate de volum ale terenului (vezi punct. 1.5. i ANEXA 6).

2.2. La cerecetarea terenului o atenie special va fi acordat anumitor aspecte cum sunt starea reeleide alimentare cu ap i canalizare, cu posibiliti de stagnare a apelor, poziiile eventualilor arboriexisteni sau defriai, comportarea construciilor nvecinate i adncimea lor de fundare, nivelul apei

subterane i eventualele ale variaii, stratificaia terenului, monitorizarea eventualelor fisuri din construciiexistente.

2.3. La cercetarea terenului cu PUCM studiile geotehnice vor avea n vedere prevederile standardelor nvigoare:

- STAS 1242/1-89 ,,Teren de fundare. Principii generale de cercetare";

- STAS 1242/3-88 ,,Teren de fundare. Cercetare prin sondaje deschise";

- STAS 1243-88 ,,Teren de fundare. Clasificarea i dentificarea pmnturilor";

- STAS 1913/12-88 ,,Teren de fundare. Determinarea caracteristicilor fizice i mecanice ale pmnturilor cu umflturi i contracii mari", precum i prescripiile demai jos.

2.4. Lucrrile pentru prospectarea i exploatarea terenului de fundare se vor executa fr adaos de ap,pentru a nu se modifica regimul hidric al terenului.

2.5. Aprecierea potenialului de contracie-umflare a pmnturilor care alctuiesc terenul de fundare se vaface conform STAS 1243-88 punct 2.5.5., pe baza rezultatelor de laborator efectuate conform STAS1913/12-88.

Se recomand stabilirea presiunii de umflare corespunztoare umiditii iniiale a pmntului activ de subcota de fundare folosind spectre cu traiectorii de stare de felul celei din fig. 2.4. din ANEXA 2. Deasemenea, pentru estimarea deplasrilor probabile ale fundaiei, este necesar stabilirea relaiei dintrepresiunea to tal, la divese adncimi i umflarea specific produs prin inundare(fig. 2.5 i fig. 2.6 din ANEXA 2).

2.6. Studiul geotehnic va cuprinde caracterizarea pmnturilor cu ajutorul amprentelor (fig. 2.1. din ANEXA 2) i a diagramei de stare cu curba de contracie(fig. 2.2. din ANEXA2) i indicarea punctelor corespunztoare strii naturale i alte date care s permit prognozarea tendinei de variaie a volumuluicu umiditatea (contracie sau umflare), adncimea zonei afectate de variaiile de volum (ANEXELE 1 i7).

Stabilirea zonei afectate se face n lipsa altor date prin majorarea cu 1 m a adncimii pn la careptrund fisurile vizibile.Un criteriu utilizat pentru aflarea adncimii zonei stabile este de a stabili limite sub

care sau w < 0,4wL n tot timpul anului.

n funcie de informaiile de mai sus se stabilesc msurile necesare la proiectarea i executareaconstruciilor fundate pe PUCM.

[top]
http://g/htmlfig/ne001-96_an2_f2-4.htmhttp://g/htmlfig/ne001-96_an2_f2-4.htmhttp://g/htmlfig/ne001-96_an2_f2-4.htmhttp://g/htmlfig/ne001-96_an2_f2-5.htmhttp://g/htmlfig/ne001-96_an2_f2-5.htmhttp://g/htmlfig/ne001-96_an2_f2-5.htmhttp://g/htmlfig/ne001-96_an2_f2-6.htmhttp://g/htmlfig/ne001-96_an2_f2-6.htmhttp://g/htmlfig/ne001-96_an2_f2-6.htmhttp://g/htmlfig/ne001-96_an2_f2-1.htmhttp://g/htmlfig/ne001-96_an2_f2-1.htmhttp://g/htmlfig/ne001-96_an2_f2-1.htmhttp://g/htmlfig/ne001-96_an2_f2-2.htmhttp://g/htmlfig/ne001-96_an2_f2-2.htmhttp://g/htmlfig/ne001-96_an2_f2-2.htmhttp://g/ne-001-96.htm%23tophttp://g/ne-001-96.htm%23tophttp://g/ne-001-96.htm%23tophttp://g/ne-001-96.htm%23tophttp://g/htmlfig/ne001-96_an2_f2-2.htmhttp://g/htmlfig/ne001-96_an2_f2-1.htmhttp://g/htmlfig/ne001-96_an2_f2-6.htmhttp://g/htmlfig/ne001-96_an2_f2-5.htmhttp://g/htmlfig/ne001-96_an2_f2-4.htm


2/26

3. ELEMENTE PENTRU ESTIMAREA DEPLASARILOR SI SOLICITARILORDATORATE VARIATIEI UMIDITATII TERENULUI DE FUNDARE DIN PAMNTURI

CU UMFLARI SI CONTRACTII MARI ASUPRA CONSTRUCTIILOR

3.1. Stabilirea corect a condiiilor de fundare i a msurilor constructive trebuie s se bazeze pecunoaterea corespunztoare a caracteristicilor de contracie-umflare ale terenului i pe estimareacorect a deplasrilor pe care terenul le produce asupra fundaiilor.

Deplasrile estimate ale fundaiilor, vor fi comparate cu deplasrile admisibile pentru fiecare tip destructur, conform STAS 3300/2-85 ,,Teren de fundare. Calculul terenului de fundare n cazul fundriidirecte".

3.2. Ridicarea sau tasarea tlpii fundaiei, se poate estima printr -un calcul de nsumare a efectelor stratelor elementare, utiliznd rezultatele ncercrii edometrice duble sau multiple reprezentate ndiagrama de stare (fig. 2.5. din ANEXA 2).

Metoda ncercrii edometrice duble sau multiple const n ncrcarea a dou sau mai multe probe,recoltate la acelai nivel i la o mic distan una de alta; probele sunt supuse ncercrii clasice de

consolidare n endometru, prima, n condiiile meninerii umiditii naturale din teren, celelalte la umiditiimrite pn la condiiile nundrii complete.

Fiecare din probele aduse la umiditi diferite va fi ncrcat n endometru conform STAS 8942/1-84 nregistrndu-se att deformaiile ct i umiditile atinse dup fiecare treapt de ncrcare.

Estimarea variaiilor de volum ale pmnturilor din terenul de fundare se face cu ajutorul diagramei destare n care sunt reprezentate curbele (n cazul ncercrii endometrice multiple) sau dreptele (n cazul ncercrii duble) modificrilor de stare innd seam de modificrile de umiditate i ncercare ntre situaiainiial i cea final (vezi fig. 7.2 din ANEXA 7).

3.3. Solicitrile care apar n construcie ca urmare a umflrii terenului de fundare (daorat variaieiumiditii) se pot evalua utiliznd indicaiile din ANEXA 8.

3.4. Pentru corelarea msurilor de proiectare i execuie cu posibilitatea de manifestare a umflrii sau acontraciei terenului de fundare din PUCM se vor utiliza precizrile cuprinse n ANEXA 9.

[top]

4. MASURI LA PROIECTAREA SAU LA REMEDIEREA CONSTRUCTIILORFUNDATE PE PAMNTURI CU UMFLATURI SI CONTRACTII MARI

4.1. Pentru nlturarea sau atenuarea fenomenelor defavorabile datorate existenei PUCM se poaterecurge n general la msuri care vizeaz:

a) Eliminarea cauzelor care genereaz variaii de umiditate n terenul de fundare (eliminarea surselor ceprovoac umezirea; conducte sau canalizri degradate, ridicarea nivelului apelor subterane, infiltraiidatorate precipitaiilor sau stagnrii apei la suprafaa terenului, irigaii, defriri .a.; sau uscarea;existena unor arbori n vecintatea construciei, coborrea nivelului apelor subterane, procesetehnologice cu temperaturi ridicate sau de ventilaie).
http://g/htmlfig/ne001-96_an2_f2-5.htmhttp://g/htmlfig/ne001-96_an2_f2-5.htmhttp://g/htmlfig/ne001-96_an2_f2-5.htmhttp://g/htmlfig/ne001-96_an7_f7-2.htmhttp://g/htmlfig/ne001-96_an7_f7-2.htmhttp://g/htmlfig/ne001-96_an7_f7-2.htmhttp://g/ne-001-96.htm%23tophttp://g/ne-001-96.htm%23tophttp://g/ne-001-96.htm%23tophttp://g/ne-001-96.htm%23tophttp://g/htmlfig/ne001-96_an7_f7-2.htmhttp://g/htmlfig/ne001-96_an2_f2-5.htm


3/26

b) Transmiterea solicitrilor exercitate de fundaii sub zona ce prezint variaii de volum de la suprafaaterenului prin stabilirea unei adncimi de fundare adecvate, prin subzidirea fundaiilor existente avndadncimi insuficiente sau prin fundarea pe piloi.

c) mbuntirea terenului de fundare pentru a diminua sau anihila variaiile de volum.

d) Msuri care confer construciei capacitatea de a prelua solicitrile datorate deformaiilor provocate devariaiile de volum ale terenului de fundare.

Adncirea de fundare

4.2. Adncimea minim de fundare se stabilete n funcie de nivelul hidrostatic, distingndu-seurmtoarele cazuri:

- cazul I, cnd nivelul hidrostatic al apei subterane este la o adncime mai mic de 2 m;

- cazul II, cnd nivelul hidrostatic al apei subterane este la adncime intermediar (ntre 2 i 10 m);

- cazul III, cnd nivelul hidrostatic al apei subterane este la adncime mai mare de 10 m.

n cazul , n care nivelul hidrostatic al apei se menine constant la adncime mai mic de 2 m, pmntul lao cot de fundare sub 1,40 m nu mai poate prezenta variaii de volum, ntruct umiditatea lui se menineconstant (vezi ANEXA 6).

4.3. Pentru orice fel de construcie cu caracter definitiv, ce face obiectul prezentului cod de proiectare iexecuie, adncimea minim de fundare, D, se recomand a fi:

D = 1,50 m, pentru terenurile de fundare din cazul (conform condiiilor hidrogeologice, pct. 4.2.);

D = 2,00 m, pentru terenurile de fundare din cazurile I i II.

4.4. n cazul n care sub adncimea de fundare aleas conform recomandrilor de la pct. 4.3. se aflpmnturi contractile de natur organic (ex.: cu coninut ridicat de humus), proiectantul va analiza dacnu este justificat tehnic i economic depirea parial sau total a acestor straturi. Deasemeni cnd este

justificat tehnic i economic adncimea de fundare se va alege n sau ct mai aproape de orizontul C alsolului bogat n calcar, care este parctic atbil la variaii de volum. n studiul geotehnic pentru proiectaretrebuie s se precizeze poziia orizontului C definit conform ANEXEI 1.

4.5. n caz c proiectantul stabilete pentru unele pri ale construciei fundarea la adncimi diferite, sevor prevedea rosturi de tasare, cutndu-se totodat ca diferenele de adncime ntre fundaiile alturates fie ct mai mici (pnla 0,50 m).

Gradarea msurilor ce se adopt

4.6. Msurile ce se adopt la proiectarea construciilor fundate pe PUCM (tabelul 1) se aleg n funcie deadncimea de fundare stabilit, de importana i destinaia construciei, de caracteristicile de contracie-umflare ale terenului de fundare i de elementele de la capitolul 3.

Tabelul nr. 1

Msuri pentru fundarea cldirilor pe terenuri cu PUCM


4/26

1. Meninerea unor condiii stabile de umiditate prin ecrane impermeabile sub trotuare,lrgire (pmnt stabilizat sau geomembrane) i evitarea infiltrrilor din interior. 2. Controlul sau prevenirea variaiilor de volum prin mrirea presiunilor pe teren, prevederea unor spaii de expansiune. 3. Monolitizarea structurii prin prevederea de rigidizri sau centuri.

4. mbuntirea pmnturilor prin stabilizare, injecii sau nlocuire. 5. Fundarea n adncime sub zona afectat de variaiile de volum.

n acest sens, msurile din prezentul cod de proiectare i execuie sunt gradate pentru urmtoarelecazuri:

a) fundarea construciilor la adncimea minim indicat la pct. 4.3.:

1,50 m pentru cazul I i 2,00 m pentru cazurile II, III.

b) fundarea la o adncime mai mic dect cea prevzut la pct. 4.3. (msuri constructive speciale).

4.7. Alegerea msurilor constructivespeciale (pentru cazurile de la pct. 4.6.b.) se face de proiectantavnd n vedere potenialul de contracie umflare al pmntului i capacitatea portant a terenului, pe

baza urmtoarelor criterii:

- importana, mrimea i structura de rezisten a construciei;

- nivelul apei subterane n amplasamentul construciei (pct. 4.2.);

- grosimea i potenialul de contracie-umflare (pct. 2.5.) a pmnturilor care alctuiesc terenul defundare;

- variaia umiditii pmntului de fundare, n perioada execuiei i exploatrii construciei (pct. 1.7 din ANEXA 1);

- gradul de asigurare admis al construciei (grad sau I conform pct. 4.8.).

4.8. Din punct de vedere al gradului de asigurare mpotriva degradrilor, construciile se pot realiza:

- cu asigurare de gr adul , cnd prin msurile ce se au se urmrete ca toate elementele componente nconstrucia n ansamblul ei s poat prelua eforturile suplimentare (forele transversale, momente

ncovoietoare i de rsucire) provenite din tasri- ridicri sau mpingeri rezultate din construcia sauumflarea terenului fr a periclita structura de rezisten, a mpiedica exploatarea construciei i a pune n

pericol viei omeneti;

- cu asigurarea de gradul I cnd msurile ce se au au drept scop limitarea degradrilor astfel nctacestea s nu pun n pericol viei omeneti, construcia poate fi eventual scoas temporar din funciune,necesitnd cheltuieli de reparaie.

4.9. Se recomand ca proiectantul s foloseasc experiena local referitoare la comportareaconstruciilor existente fundate pe terenul activ respectiv, pentru toate obiectivele ce urmeaz a se realiza

n continuare.

Msuri constructive n cazul fundrii la adncimea minim indicat


5/26

4.10. n cazul fundrii la adncimea minim indicat la punctul 4.3. i pentru construcii fr condiiispeciale de exploatare, pentru prevenirea degradrilor (vezi ANEXA 10) sunt suficiente de regul

urmtoarele msuri:

a) Secionarea cldirii i fundaiei n tronsoane de maximum 30 m, prin rosturi de tasare.

b) Conductele purttoare de ap ce intr i ies din cldiri vor fi prevzute cu racorduri elastice i etane latraversarea zidurilor sau fundaiilor.

Este indicat ca n interiorul cldirilor, conductele s fie montate aparent, n subsol, respectiv n primulnivel n cazul construciilor fr subsol, astfel nct s fie accesibile pentru controlul ce trebuie efctuatperiodic i eventualele reparaii ce trebuiesc efectuate imediat ce se depisteaz neetaneitatea lor.

c) Se recomand realizarea de trotuare etane n jurul cldirilor; trotuarul din jurul construciilor, care vaavea limea minim de 1,00 m se va aeza pe un strat de pmnt stabilizat, n grosime de 20 cm,

prevzut cu pant de 5% spre exterior. el trebuie s fie etan, putnd fi confecionat din asfalt turnatsaudin dale, din piatr sau beton, rostuite cu mortar de ciment sau mastic bituminos. Etaneitatea n timp

necesit o bun compactare a stratului de pmnt stabilizat, conform prevederilor de la pct. 5.5.

Pentru construciile dezvoltate n suprafa, de exemplu, unele cldiri agrozootehnice, trotuarul sepstreaz numai n zonele circulabile, n rest, construciile se nconjoar cu un strat de pmnt stabilizat

n grosime de 20...30 cm i o lime de minim 1,5 m meninndu-se pant transversal de 5% spreexterior.

d) Evacuarea apelor superficiale i amenajarea suprafeei terenului nconjurtor cu pante de scurgerespre exterior.

Evacuarea apelor de pe acoperi trebuie fcut prin burlane la rigole impermeabile, special prevzute nacest scop, cu debuee asigurate i preferabil direct n teeaua de canalizare.

Prin msurile de sistematizare vertical trebuie s se evite stagnarea apelor superficiale la distane mai

mici de 10 m n jurul fiecrei construcii.

e) Se recomand evitarea plantrii sau meninerii de arbori ornamentali, pomi fructiferi, arbuti sau planteperene n apropierea construciilor, cu un spaiu ntre cldire i copac de cca 3-5 m n funcie de

importana construciei, natura arborilor i potenialul de contracie umflare al terenului (vezi fig. 10.1., ANEXA 10).

Dup intensitatea fenomenelor de asecare diferitele specii de arbori pot fi considerate ca fiind:

- foarte periculoase: plopul, arinul, salcmul, salcia, ulmul;

- periculoase: ararul, mesteacnul, frasinul, fagul, stejarul i tufanul;

- puin periculoase: laricele, bradul, pinul.

Existena unor grdini interioare, prevzute de obicei cu bazine de ap sau fntni nitoare constituieun risc important n cazul PUCM.

Defriarea i dezrdcinarea copacilor se va face ntr -o perioad umed (primvara sau toamna),umplerea golurilor efectundu-se imediat, cu pmnt local sau preferabil stabilizat, bine compactat,

conform indicaiilor de la pct. 5.5., 5.7.
http://g/htmlfig/ne001-96_an10_f10-1.htmhttp://g/htmlfig/ne001-96_an10_f10-1.htmhttp://g/htmlfig/ne001-96_an10_f10-1.htmhttp://g/htmlfig/ne001-96_an10_f10-1.htm


6/26

Trebuie avut n vedere c efectele existenei vegetaiei se manifest uneori dup un timp ndelungat (6-12 ani), determinat de dezvoltarea arborilor.

Existena arborilor conduce n general la tasri difereniate, maxime n mediata vecintate a trunchiului.Uneori s-au semnalat i deplasri pe orizontal, pn la 5 cm.

Procesele pot fi accelerate sau ntrziate, funcie de perioadele mai secetoase sau mai umede.

n afar de efectul de asecare, arborii pot provoca tasri sau deplasri pe orizontal datorit mpingerilor provocate de creterea diametrului trunchiului sau rdcinilor.

f) Anexele cldirilor (scri, terase etc.) vor fi fundate de regul la aceeai adncime cu construciilerespective, pentru a se evita degradarea lor datorit tasrilor sau umflrilor diferite de la unpunct la altul.

n funcie de tendinele i posibilitile de deformare a terenului prin contracie sau umflare, se va studiafie legarea rigid a anexelor de construcii, fie separarea lor complet i tratarea independent.

g) Urmrirea comportrii i micrii construciilor (deplasri, nclinri), se va efectua conform prevederilor

i dup metodele din:

- STAS 2745-90 ,,Terenul de fundare. Urmrirea tasrii construciilor prin metode topografice".

- C 61-94 ,,Instruciuni tehnice pentru determinarea deformaiilor terenului de fundare al construciilor prinmetode topografice" cu urmtoarele completri:

Proiectantul este obligat s includ n documentaia tehnic i economic a proiectului de execuieurmrirea comportrii micrilor construciilor, inclusiv felul, numrul i poziia reperelor respective, la

toate obiectivele la care s-au stabilit msuri constructive speciale (pct. 4.11); pentru celelalte construciiprocedndu-se conform reglementrilor tehnice sus menionate.

n timpul execuiei construciei, sarcina efecturii msurtorilor revine constructorului, iar dup darea nexploatare ea revine beneficiarului lucrrii.

Este indicat ca ntrega aciune a urmririi micrilor construciilor s fie preluat de la nceput de ctre ounitate topograficde specialitate, prin grija beneficiarului sau a proiectantului general.

Msuri constructive n cazul fundrii la o adncime cuprins n zone de variaie sezonier aumiditii

4.11. n cazul fundrii la o adncime mai mic dect cea prevzut la pct. 4.3.n special pe PUCM cucontractilitate foarte mare sau mare (conform STAS 1243-88) pe lng msurile de la pct. 4.10. sunt

necesare unele msuri constructive speciale ce se stabilesc de proiectant (pct. 4.7.) n vederea asigurriirezistenei, stabilitii i exploatrii normale a tuturor construciilor fundate pe PUCM. Aceste msuri

constructive speciale sunt urmtoarele:

a) trotuarul etan din jurul construciei va avea limea minim de 1,5 m i se va aeza pe un strat depmnt stabilizat de forma i dimensiunile prezentate n figura 1.

b) reducerea umflrii terenului prin mrirea presiunii efective pe talpa fundaiei, pn la o valoare cel puinegal cu presiunea de umflare, stabilit conform spectrului cu traiectoriile modificrilor de stare rezultate

n urma ncercrilor edometrice multiple(fig. 2.5 din ANEXA 2), care ns nu va depi capacitateaportant a terenului, stabilit conform STAS 3300/2-85 ,,Terenul de fundare. Calculul terenului de fundare

n cazul fundrii directe".
http://g/htmlfig/ne0001_96_f1.htmhttp://g/htmlfig/ne0001_96_f1.htmhttp://g/htmlfig/ne0001_96_f1.htmhttp://g/htmlfig/ne001-96_an2_f2-5.htmhttp://g/htmlfig/ne001-96_an2_f2-5.htmhttp://g/htmlfig/ne001-96_an2_f2-5.htmhttp://g/htmlfig/ne001-96_an2_f2-5.htmhttp://g/htmlfig/ne0001_96_f1.htm


7/26

c) presiunea orizontal de umflare, care n cazul argilelor supraconsolidate poate fi chiar mai mare dectpresiunea vertical de umflare, se manifest prin mpingeri asupra feelor laterale ale fundaiilor i

pereilor exteriori sau asupra lucrrilor de susinere.

n cazul lucrrilor de susinere de tipul zidurilor de sprijin, este interzis s se utilizeze ca material deumplutur n spatele lucrrii, argile cu umflturi i contracii mari, deoarece n urma compactrii

pmntului, presiunea orizontal de umflare poate fi mai mare dect presiunea vertical de umflare.

mpingerea lateral dat de acest tip de material are valori variabile de la zero n timpul perioadei de uscciune, la valori maxime care pot depi mpingerea din greutatea proprie i suprasarcina, n

perioadele umede. Unii autori recomand n astfel de cazuri luarea n considerare a unor coeficieni de mpingere activ de 0,8-1,0.

n unele cazuri pentru a se scoate umplutura de sub efectul variaiilor de umiditate se pot folosi folii dematerial impermeabil dispuse pe suprafaa taluzului spturii i la o mic adncime sub suprafaa

terenului.

d) Prevederea unor structuri sau a unor msuri constructive care s permit preluarea mpingerilor saudeplasrilor neuniforme cauzate de umezire, respectiv uscarea terenului de fundare:

- Centuri de beton armat, continue pe ntreaga lungime a pereilor exteriori, portani sau autoportani,amplasate la fiecare nivel al construciei, inclusiv la nivelul solului.

La cldirile numai parter, de form n plan apropiat de ptrat centura superioar poate fi nlocuit cuarmarea zidriei la coluri, pe 1,50...2,00 m lungime pe fiecare latur, care s depeasc n orice caz

golurile uilor i ferestrelor.

Centurile se armeaz de regul simetric, avnd minimum 4 12 pentru oel OB 38. Pentru centuri culimea mai mare de 32 cm, sunt necesare minimum 6 12.

Calculul se va efectua pe baza sensului predominant al deformaiei terenului, n funcie de condiiile dinmomentul executrii fundaiei (anotimp ploios sau secetos). Efectele deformaiilor neuniforme vor fi

considerate aciuni temporare de lung durat.

- Proiectarea unor construcii puin sensibile la deformarea neuniform a terenului de fundare, n cazurile n care este necesar o asigurare de gradul (pct. 4.7.).

n acest sens se pot proiecta fie construcii cu structur foarte rigid (care s poat prelua n bune condiiieforturile suplimentare ce apar n supras tructur), fie construcii flexibile (care s se adapteze la

deformaiile specifice ale terenului). Structura trebuie proiectat astfel nct s asigure rigiditatea,respectiv flexibilitatea construciei att n plan vertical ct i n plan orizontal.

- mbinrile elementelor de rezisten din beton armat prefabricat trebuie proiectate i realizate cu luarea

n considerare a efectelor deformrii neuniforme a terenului.

Calculele se vor efectua pe baza celor mai defavorabile poteze privitoare la contraciasau umflareaterenului, funcie de condiiile de umiditate rezultate din studiile geotehnice i din momentul execuiei

fundaiei. Efectele deformaiilor neuniforme vor fi considerate aciuni temporare de lung durat.

Se va verifica compatibilitatea dintr e deformaiile (n ambele sensuri) ale terenului activ i deformaiileadmisibile ale structurilor prefabricate (conform STAS 3300/2-85).


8/26

4.12. Adoptarea unor sisteme indirecte de fundare care s depeasc straturile de pmnturicontractile:

a) Pentru construcii de importan deosebit i grosime mare a stratului de PUCM se poate recurge lafundarea pe piloi pentru a asigura transmiterea eforturilor sub zona aferent de variaiile de umiditate ale

pmntului i deci de modificri de volum.

n acest caz pe fia pilotului din zona cu variaii de volum se vor adopta soluii care s evite producerea npilot a unor solicitri de smulgere ca urmare a umflrii ternului.

b) Pentru a se evita executarea unor volume mari de sptur i betoane n fundaii (de exemplu la uneleconstrucii agrozootehnice dezvoltate pe suprafee mari), este indicat nlocuirea fundaiilor continue cu

fundaii zolate pe care reazem construcia prin intermediul unor grinzi de fundare. Se evit astfeldeschiderea unui front mai mare de contact cu atmosfera care modific apreciabil umiditatea pmntului

activ din sptur.

Trebuie prevzut un spaiu ntre suprafaa terenului i talpa grinzii de fundaie egal cu valoarea posibil aumflrii pmntului (circa 10-15 cm) care s se umple cu nisip grunos, mpiedicndu-se totodat

accesul direct al apei, respectiv asigurndu-se evacuarea ei.

Msuri la remedierea degradrilor

4.13. n cazul unor construcii ce au suferit degradri (vezi ANEXA 10) se poate recurge la subzidire prinexcavare n compartimente, n ordinea indicat n figura 2.

Msuri constructive n cazul taluzelor i lucrrilor de drumuri n zonele cu pmnturi cu umflri icontracii mari

4.14. La taluze degradarea are loc de o bicei prin formarea unor cruste crpate care se desprind progresivi afecteaz zone din ce n ce mai profunde.

Sunt frecvente de asemenea ruperi de picior sau de adncime atunci cnd apa se infiltreaz prin fisuri decontracie sau cnd argila de la baza taluzului devine saturat ca urmare a unui drenaj deficient.

n cazul cnd argila absoarbe ap sau este supus efectului unor cicluri de uscare-umezire, rezistena latiere scade foarte mult, pn la valori de ordinul ctorva N/cm2. n astfel de cazuri taluzele de echilibru

ajung s aib nclinri de 5o i 10o. La aceste valori se ajunge dac n calculele de stabilitate se conteazpe rezistena rezidual, care n cazul argilelor active poate fi 0,3 sau chiar 0,1 din rezistena de vrf.

n unele cazuri, taluze iniial stabile se degradeaz dup cteva luni sau civa ani, probabil ca urmare aatingerii unei noi situaii de echilibru a presiunilor interstiiale, care prin descrcare au avut la nceput

valori negative. Adesea procesul se accelereaz ca urmar e a efectului unor ploi puternice.

De fapt ruperea trebuie atribuit unei proiectri bazat pe valori prea optimiste pentru rezistena la tierei ca urmare a unor fenomene reologice (curgere lent).

4.15. Tratarea obinuit const din: mbuntirea condiiilor de drenaj att la piciorul ct i la parteasuperioar a taluzului, n protecia suprafeei mpotriva eroziunii i a ptrunderii apei prin infiltraie n fisuri(aternerea unor materiale granulare sau textile neesute, torcretarea) i adoptarea unor pante dulci ale

taluzelor de ordinul 1/3 la 1/4.

Tratrile menionate trebuiesc realizate mediat dup taluzare.
http://g/htmlfig/ne0001_96_f2.htmhttp://g/htmlfig/ne0001_96_f2.htmhttp://g/htmlfig/ne0001_96_f2.htmhttp://g/htmlfig/ne0001_96_f2.htm


9/26

4.16. n general se recomand evitarea folosirii pmnturilor contractile la realizarea rambleelor. Atuncicnd nu se dispune de alte materia le se poate recurge la mbuntirea pmnturilor n special prin

stabilizarea cu var. n tot cazul compactarea pmnturilor contractile trebuie realizat la umiditi ct maiapropiate de umiditatea de echilibru, diminundu-se n felul acesta variaiile de volum aferente

modificrilor de umiditate.

pentru orientare, n figura 3, se arat gradul de compactare necesar, n funcie de condiiile climatice iindicele de plasticitate al pmnturilor (lp). Condiiile cele mai defavorabile din grafic corespund unor zoneclimatice cu perioade de secet mai mari ca 3 luni. Trebuie menionat ns c aceste recomandri se

refer la rambleele pe care se realizeaz grinzile sau tlpile cldirilor i nu sunt aplicabile pentru drumuricu trafic greu.

4.17. n ceea ce privete drumul propriu-zis, acesta se comport ca orice construcie foarte uoar lacare greutatea ei proprie nu compenseaz presiunea de umflare dezvoltat de pmntul argilos.

Ca i la cldiri, situaia din timpul execuiei condiioneaz comportarea sa n timp.

Dac mbrcmintea este impermeabil i execuia a avut loc la sfritul verii atunci cnd datorit seceteisuciunea pmntului este ridicat, are loc ulterior un proces de migraie a apei dinzonele nvecinate mai

umede spre zona central pn la atingerea unei noi stri de echilibru. Creterea umiditii n zonacentral conduce la umflarea pmntului i la apariia de fisuri caracteristice longitudinale.

4.18. Pentru proiectare este necesar s se dispun de urmtoarele date:

- evaluarea profilului de umiditate a terenului;-prognoza distribuiei de echilibru a umiditii dupconstruirea oselei i a variaiilor de volum aferente;

- determinarea volumului specificV (densitii d) i a umiditii optime wopt;

- modulul de deformaie (M) i indicele de capacitate portant (ICP), corespunztori strii de regim aterenului.

4.19. Pentru a micora tendina de umflare a terenului:a) Se poate recurge la nlocuirea argilei pe 0,6-0,8m cu pmnt mai puin activ sau cu pmnt stabilizat i la repararea periodic (6-7 ani) a mbrcminii.

n general trebuie avut n vedere c msurile suplimentare necesare pentru diminuarea efectelor argilelor active conduc la costuri suplimentare.

b) Tot pentru diminuarea efectelor umflrilor i contraciilor se prefer mbrcminile flexibile care pot fireparate mai uor;

c) O msur eficient este construirea n etape, ntre care se las un timp suficient pentru stabilizareacondiiilor de umiditate.

d) Probema esen ial este dirijarea apelor de suprafa i drenarea platformei pentru a evita stagnareaapei i umflrile aferente.

[top]

5. MASURI PRIVIND ORGANIZAREA SI EXECUTIA LUCRARILOR DE FUNDATII PEPAMNTURI CU UMFLARI SI CONTRACTII MARI
http://g/htmlfig/ne0001_96_f3.htmhttp://g/htmlfig/ne0001_96_f3.htmhttp://g/htmlfig/ne0001_96_f3.htmhttp://g/ne-001-96.htm%23tophttp://g/ne-001-96.htm%23tophttp://g/ne-001-96.htm%23tophttp://g/ne-001-96.htm%23tophttp://g/htmlfig/ne0001_96_f3.htm


10/26

necesare a fi realizate de executant pe antier, menionnd aceste valori n proiect, mpreun cuprocentele de var nestins, respectiv de nisip grunos.

Operaia propriu-zis de stabilizare a PUCM const din amestecarea ct mai omogen a pmntuluirespectiv cu praful de var nestins sau cu nisipul grunos, n proporiile i la umiditile rezultate din ncercri, i prescrise de proiectant. Punerea n oper a pmnturilor stabilizate se face n straturi

orizontale de 15...20 cm grosime n stare afnat,bine compactate conform prevederilor de la pct. 5.5. n toate cazurile, pentru asigurarea calitii lucrrilor, toate operaiunile trebuie realizate ntr -un timp ctmai scurt, inclusiv compactarea pmntului stabilizat pus n oper, pentru ca umiditatea materialului s

nu se modifice cu mai mult de 2% fa de umiditatea prescris n proiect.

5.7. La executarea lucrrilor de terasamente i fundaii se vor respecta urmtoarele reglementri nvigoare:

- Norme republicane de protecia muncii, aprobate de Ministerul Muncii i Ministerul Sntii cu ordinulnr. 34/1975 i 60/1975.

- Norme de protecia muncii n construcii montaje, aprobate de Ministerul Construciilor Industriale cuordinul 1233/D/1980.

- Regulamentul privind protecia i igiena muncii n construcii, capitolul 19, aprobat de MLPAT cu ordinul9/N/15.03.93.

[top]

ANEXA 1

RSPNDIREA PMNTURILOR CU UMFLTURI I CONTRACII MARROMNIA

PROVENIENA I COMPORTAREA PMNTURILOR CU UMFLTURI CONTRACII MARII

Rspndirea pmnturilor cu umflri i contracii mari n Romnia

Pn n prezent au fost identificate urmtoarele zone (vezi harta, fig. 1.1.) :

n zonele subcarpatice i piemontane din Oltenia (Turnu Severin, Motru, Strehaia, Filiai TrguiJiu, Podari, Craiova, Robneti, Bal etc.) din Muntenia (Slatina, Piteti, Voila, Mija, Domneti

Chiajna, Beciu, Sceni, Ederile, Rzvadul de jos, Polieti, Valea Clugresc , Vintileanca,Buzu , Burgeti, Rmnicu srat etc.) din Banat (Jebel, Berzovia, Verne, Buzia, brda,Breslev, Pichea etc.) i izolat n Moldova i Dobrogea ;

n Podiul Transilvaniei mai ales n partea sa dinspre nord (Cluj Feleac, rzboieni, Salva Vieu,Baia Mare, Baia Sprei, imleul Silvaniei, rmau, Taga, Meciu, Beclean, Dej, Jibou, Zalu,

Brad, Zerind, Bistria Sngeorz bi, Arghire, Turda, Aiud, Hunedoara, Simeria, Ortie, Deva,Haeg, Apold, Sibiu, Ocna Mure, Gale Tilinca, Cisndie, Victoria, SfntuGheorghe etc.) ; n zonele colinare dinspre cmpia de vest (Oradea, Alejd, Tinca, Bocsig, Lunca Teuzului,

Mneru, Medieul Aurit etc.) ;
http://g/ne-001-96.htm%23tophttp://g/ne-001-96.htm%23tophttp://g/ne-001-96.htm%23tophttp://g/htmlfig/ne001-96_an1_f1-1.htmhttp://g/htmlfig/ne001-96_an1_f1-1.htmhttp://g/htmlfig/ne001-96_an1_f1-1.htmhttp://g/htmlfig/ne001-96_an1_f1-1.htmhttp://g/ne-001-96.htm%23top


11/26

n zonele de lunc i terase ale unor ruri, mai ales n podiul Moldovenesc (Bahlui la Iai,Trueti, Sveni, Icani, Piciorul Lupului, Vaslui Brlad, Crasna Hui, buhieti Roman,Trgu Bujor, Roieti, Lucceti Moineti etc.), precum i n unele zone din lunca i delta

Dunrii

Proveniena i comportarea pmnturilor cu umflri i contracii mari

1. Din punct de vedere geologic, PUCM sunt de dou tipuri :

- formaiuni de zon temperat (de la sfritul teriarului i nceputul cuaternarului), constituite dindepozite glaciare, lacustre i marine vechi, de natur marnoas calcaroas, decalcifiate prin splare i

mbogite n coloizi. Din aceast categorie fac parte majoritatea PUCM din ara noastr ;

- formaiuni de clim cald, bogate n materii organice provenite din evoluia biodinamic a solului deorigine glaciar sau aluvionar, care au suferit n timp o important evoluie pedologic, devenind argilefisurate, cu porozitate i plasticitate foarte mare, adic prezentnd structur secundar (reele de fisuricare separ masa lor n buci poliedrice cu fee lustruite). Din aceast categorie fac partedepunerile

argiloase i organice din lunca i delta Dunrii de pe cursurile unor ruri i cele lacustre (argile grase) .

1.2. PUCM provin adesea din marne argiloase la care, prin solificare, calcarul a fost splat i depus spreadncime (la 2,0 2,50 m i mai mult), astfel nct orizonturile caracteristice ale solului definite n

Pedologie (5) au urmtoarele proprieti specifice :

- orizontul A: bogat n substane organice (humus) are culoare neagr i este purttor al rdcinilor deplante ;

- orizontulB : cu potenial de umflare contracie mare, bogat n particule coloidale (minerale- argiloase);de culoare cafenie rocat ;

- orizontul C : lipsit de potenial de umflare contracie, bogat n carbonat de calciu; mai albicios, cuconcreii calcaroase ;

- orizontul D : roca mam (marne argiloase); orizont nealterat .

1.3. La variaiile sezoniere de umiditate, PUCM se comport astfel :

- n perioadele secetoase, apr n teren crpturi de contracie de obicei sub forma unei reele poligonale(fig. 1.2) crpturile strbat orizonturile A i B, pn la suprafaa orizontului C, provocnd fisurarea

construciilor la care nu s-au luat msuri corespunztoare; fenomenul este mai pronunat la terenurileputernic nsorite mai ales acolo unde au stagnat apele atmosferice (ochiuri de ap, bli de mic

adncime) ;

- n perioadele ploioase crpturile ncep s se nchid; nchiderea crpturilor pornete, att de jos,datorit umezirii, prin apa infiltrat n stratele inferioare, ct i de sus, unde stratele superioare se umfl

prin umezire uniform; crpturile rmn parial deschise de la un ciclu sezonier la altul; ca urmaredeformaiile terenului au un caracter neuniform i n perioadele umede, conducnd la evoluia degradrii

construciilor .

Dup cercetrile efectuate la Laboratorul de Cercetri Rutiere din Anglia apariia unor astfel de fenomeneeste posibil atunci cnd umiditatea w


12/26

ANEXA 2

VARIAIILE DE VOLUM ALE PMNTURILOR CU UMFLTURI I CONTRMARI

2.1. Producerea fenomenelor specifice pmnturilor cu umflri i contracii mari este condiionat de :

prezena pmnturilor foarte active n raport cu apaexistena unor modificri nsemnate de umiditate

2.2. Indicaii privind activitatea pmnturilor argiloase pot fi obinute cu ajutorul amprentei(fig. 2.1.) ncare sunt prezentate sintetic informaiile referitoare la granulozitatea i plasticitatea pmnturilor

argiloase.

Forma i mrimea figurii geometrice amprenta P1, P2, P90, P2 , P4, din figura 2.1, arat activitateapmntului astfel: cu ct un pmnt este mai activ n raport cu apa, cu att amprenta are o arie mai mare.

Indicaii privind modul de construcie al amprentei (diagrama de identificare) sunt date n Anexa 3.

2.3. Pentru un anumit pmnt producerea unor umflri i contracii mari este condiionar de starea deumiditate i ndesare a pmntului i de solicitrile existente sau aplicate .

2.4. Urmrirea variaiilor de umiditate i a variaiilor de volum rezultate seface cu ajutorul diagramei destare, care are n abscis umiditatea exprimat n procente i n ordonat volumul specific V exprimat n

cm3/100 g. Pe aceast abac se reprezint curba de umflare contracie(fig. 2.2.).

Modul de alctuire a diagramei de stare este indicat n Anexa 4.

ntr-o prim aproximaie probabilitatea producerii unor importante variaii de volum al pmntului poate fiapreciat cu ajutorul inegalitii :

unde :

V, e este volumul specific, respectiv indicele porilor corespunztor strii naturale, reprezentat din punctulN i figura 2.2.

VL, eL volumul specific, respectiv indicele porilor corespunztor limitei superioarede plasticitate (WL)reprezentat de punctul m,. din figura 2.2.

Echivalentul grafic al inegalitii (1) este condiia ca punctul m(fig. 2.2.) determinat plecnd de lavolumele specifice V i VL, s fie situat deasupra dreptei = 0,3.

2.5. Cu ct un pmnt este mai ndesat i mai uscat cu att umflrile poteniale sunt mai mari(fig.2.3.).Presiunile necesare a fi aplicate pentru a mpiedica umflrile sunt de asemenea cu att mai mari cu ct

pmntul este mai ndesat i mai uscat(fig. 2.4.)
http://g/htmlfig/ne001-96_an2_f2-1.htmhttp://g/htmlfig/ne001-96_an2_f2-1.htmhttp://g/htmlfig/ne001-96_an2_f2-1.htmhttp://g/htmlfig/ne001-96_an2_f2-1.htmhttp://g/htmlfig/ne001-96_an2_f2-1.htmhttp://g/htmlfig/ne001-96_an2_f2-1.htmhttp://g/htmlfig/ne001-96_an2_f2-2.htmhttp://g/htmlfig/ne001-96_an2_f2-2.htmhttp://g/htmlfig/ne001-96_an2_f2-2.htmhttp://g/htmlfig/ne001-96_an2_f2-2.htmhttp://g/htmlfig/ne001-96_an2_f2-2.htmhttp://g/htmlfig/ne001-96_an2_f2-2.htmhttp://g/htmlfig/ne001-96_an2_f2-2.htmhttp://g/htmlfig/ne001-96_an2_f2-2.htmhttp://g/htmlfig/ne001-96_an2_f2-2.htmhttp://g/htmlfig/ne001-96_an2_f2-2.htmhttp://g/htmlfig/ne001-96_an2_f2-2.htmhttp://g/htmlfig/ne001-96_an2_f2-2.htmhttp://g/htmlfig/ne001-96_an2_f2-3.htmhttp://g/htmlfig/ne001-96_an2_f2-3.htmhttp://g/htmlfig/ne001-96_an2_f2-3.htmhttp://g/htmlfig/ne001-96_an2_f2-4.htmhttp://g/htmlfig/ne001-96_an2_f2-4.htmhttp://g/htmlfig/ne001-96_an2_f2-4.htmhttp://g/htmlfig/ne001-96_an2_f2-4.htmhttp://g/htmlfig/ne001-96_an2_f2-3.htmhttp://g/htmlfig/ne001-96_an2_f2-2.htmhttp://g/htmlfig/ne001-96_an2_f2-2.htmhttp://g/htmlfig/ne001-96_an2_f2-2.htmhttp://g/htmlfig/ne001-96_an2_f2-2.htmhttp://g/htmlfig/ne001-96_an2_f2-1.htmhttp://g/htmlfig/ne001-96_an2_f2-1.htm


13/26

2.6. ncercri n edometru permit s se traseze spectrul schimbrilor de stare sub aciunea modificrilor de presiune sau umiditate (fig. 2.5). Un drum de schimbare a strii paralel cu axa w indic presiunea care

anihileaz tendina deumflare (Ex.: p=200 kPa din fig. 2.5) .

Pe diagrama de stare poate fi urmrit de asemenea drumul schimbrilor de stare att pentru cazul cndpmntul este ncrcat ct i pentru cazul cnd lipsete ncrcarea(fig. 2.6). Este de observat c prin

umflarea liber nu se ajunge n general la saturaie ci la grade de umiditate Sr =0,8 0.9. Proieciadrumului modificrii strii pe axa w arat modificarea de umiditate iar proiecia pe axa V indicmodificarea de volum specific corespunztoare .

Prin umezire pmntul tinde s-i realizeze starea de echilibru corespunztoare presiunii aplicate.Prognozarea modificrilor de volum poate fi fcut innd seama de poziia punctului corespunztor striiiniiale i de faptul c prin umezire se tinde spre curba de echilibru corespunztoare presiunii aplicate n

zona unei stri de umiditate ridicate (Sr =0,9 1,0) .

2.7. Din punctul de vedere al variaiei umiditii pmntului n perioada execuiei i exploatriiconstruciilor, pmnturile PUCM se pot afla n urmtoarele trei situaii n funcie de anotimpul n care se

execut fundaia construciei :

a) Cu umiditatea natural (w) iniial mic (fundaia se execut n anotimp secetos). n aceast situaieterenul de fundare va suferi cu preponderen fenomene de umflare, ca urmare a sporului de umiditateposibil n perioada execuiei suprastructurii sau exploatrii construciei care vor aciona asupra fundaiilor de jos n sus i eventual lateral, provocnd deplasri sau presiuni cu valori maxime egale cu presiunea

de umflare a pmntului (determinat conform STAS 1913/12-88) .

b) Cu umiditatea natural (w) iniial mare (fundaia se execut n anotimp ploios). n aceast situaie,terenul de fundare va suferi cu preponderen fenomene de contracie, ca urmare a micorrii posibile a

umiditii n perioada execuiei suprastructurii sau exploatrii construciei

c) Cu umiditatea natural (w) iniial medie, situaia n care terenul poate suferi, n perioada execuieisupra structurii sau exploatrii construciei, att fenomene de umflare, ut i de construcie .

[top]

ANEXA 3

DIAGRAMA DE IDENTIFICARE

Diagrama de identificare sau amprenta unui pmnt servete la caracterizarea naturii materialuluiconstituent innd seam de granulozitatea i plasticitatea sa, elementele ce pot fi stabilite n

laboratoarele geotehnice curente (STAS 1913/12-88 pct.7 i Anexa E).

Amprenta este construit prin reunirea abacei de plasticitate, reprezentat n cadranul 1 al sistemului deaxe de coordonare i a curbei granulometrice reprezentate n cadranul 3, figura 2.1.

Astfel,pe axa absciselor pozitive este reprezentat limita superioar de plasticitate wL iar pe axaordonatelor pozitive valorile indicelui de plasticitate IP. In felul acesta n acest cadran poate fi reprezentat

punctul P1, de coordonate wL i IP. Prin trasarea n cadrul 1 a dreptelor A i B :

Ip=0,73(wL-20) (%) 3.1.
http://g/htmlfig/ne001-96_an2_f2-5.htmhttp://g/htmlfig/ne001-96_an2_f2-5.htmhttp://g/htmlfig/ne001-96_an2_f2-5.htmhttp://g/htmlfig/ne001-96_an2_f2-5.htmhttp://g/htmlfig/ne001-96_an2_f2-5.htmhttp://g/htmlfig/ne001-96_an2_f2-5.htmhttp://g/htmlfig/ne001-96_an2_f2-6.htmhttp://g/htmlfig/ne001-96_an2_f2-6.htmhttp://g/htmlfig/ne001-96_an2_f2-6.htmhttp://g/ne-001-96.htm%23tophttp://g/ne-001-96.htm%23tophttp://g/ne-001-96.htm%23tophttp://g/htmlfig/ne001-96_an2_f2-1.htmhttp://g/htmlfig/ne001-96_an2_f2-1.htmhttp://g/htmlfig/ne001-96_an2_f2-1.htmhttp://g/htmlfig/ne001-96_an2_f2-1.htmhttp://g/ne-001-96.htm%23tophttp://g/htmlfig/ne001-96_an2_f2-6.htmhttp://g/htmlfig/ne001-96_an2_f2-5.htmhttp://g/htmlfig/ne001-96_an2_f2-5.htm


14/26

wL=50 (%) 3.2.

pe cadranul 1 pot fi marcate domeniule corespunztoare pmnturilor cu granulaie fin din clasificareaunificat american propus de Casagrande. Astfel, domeniul CH corespundeargilelor grase, domeniulCL argilelor slabe, domeniul MH prafurilor foarte fine iar domeniul ML prafurilor. Tot n cadranul 1 sunt

reprezentate dreptele de corelaie ntre indicele de plasticitate IP (%) i umiditile wpF2 i wpF3

corespunztoare suciunilor de 10 kPa (pF2) respectiv 100 kPa (pF3).

Cadranul 3 este consacrat reprezentrii granulozitii. Pe axa absciselor negative sunt marcateprocentajele xd corespunztoare diametrelor echivalente d, respectiv gradelor de dispersie :

reprezentate e axa ordonatelor negative, la scar logaritmic. Datorit adoptrii scrii logaritmice relaia3.3 devine :

log D = log d 3.3

ceea de c posibilitatea marcrii pe axa ordonatelor negative att a gradelor de dispersie D ct i adiametrelor echivalente.

Folosirea gradului de dispersie D prezint avantajul c pune n eviden aria specific, adic un factor determinant al proprietilor pmnturilor.

Se tie c aria specific a unei fraciuni granulometrice este direct proporional cu gradul su dedispersie .

Asp=C.D 3.4

Coeficientul C depinde de gradul de aplatizare sa alungire a particulelor.

Datorit impreciziunii trasrii curbei granulometrice n poriunile de capete al curbei granulometrice sereine pentru construirea amprentei de identificare a pmntului numai poriunea cuprins ntre

procentajele de 10% i 90%, limitat de punctele P10 i P90. n cazul argilelor i prafurilor amprenta estelimitat la baz de orizontal corespunztoare diametrului echivalent de 2pentru care corespunde

punctul P2 .

n cadranul 2 este reprezentat punctul P 2 avnd abscisa egal cu procentajul particulelor cu diametrul maimic ca 2 (w2 ) i ordonata egal cu indicele de plasticitate IP. Unind acest punct cu originea axelor de

coor donare se obine dreapta P20, care are n raport cu axa absciselor negative o pant egal cu indicelede activitate definit de Skempton :

n acest fel cadrul 2 poate fi separat prin drepte de egali indici de activitate (IA = const), corespunztoarelimitelor folosite pentru clasificarea pmnturilor argiloase pe baza activitii, tot n cadranul 2 sunt

figurate domeniile de activitate corelate cu intensitatea degradrilor construciilor pe argile expansivestabilite de Ven den Merwe (H).


15/26

n cadranul 4 este reprezentat punctul P 4 de abscis wL i avnd ordonata corespunztoare procentajuluide 10% a curbei granulozitii pentru nisipuri sau cea corespunztoare diametrului echivalent de 2

pentru argile i prafuri.

Unind punctele P alturate se obine o figur geometric simpl amprenta care faciliteazidentificarea pmnturilor.

n cazul pmnturilor neplastice (wL=0, IP=0) punctele P1 i P2 se confund cu originea iar punctul P4 estesituat pe axa y aa c amprenta este limitat la cadranul 3.

Forma i dimensiunea amprentei caracterizeaz pmntul considerat . Pentru a facilita urmrireaschimbrilor de form i dimensiuni a amprentei pe diagram este figurat un cerc cu centru n originea

axelor de coodonate i cu raz egal cu 50%.

De asemenea p entru a obine garania unei amprente identice pentru un acelai pmnt mai trebuieprecizat raportul dintre scara absciselor pozitive i scrile de pe celelalte axe. n cazul de fa s-a alesacest raport astfel nct la log.10 = 1 pe axa ordonatelor negative (log D) corespunde 50% pe celelalte

axe.

Cu ct un pmnt este mai activ n raport cu apa cu att aria amprentei este mai mare. pentruexemplificare n figura 3.1 sunt reprezentate amprentele pentru cteva din ar.

[top]

ANEXA 4

DIAGRAMA DE STARE

Urmrirea strii pmnturilor este facilitat dac se recurge la o abac(fig. 4.1.) care are n abscisumiditatea w n procente iar n ordonat volumul specific V exprimat n cm3/100 g (volumul corespunztor la 100 g de material uscat) STAS 1913/12-88 pct. 8 i Anexa E).

n acest caz ntre densitatea aparent uscat d i volumul specific V exist relaia :

V=100/ d 4.1.

aa c pe ordonat pot fi marcate valorile d corespunztoare. Liniile de egal densitate uscatd suntparalele cu axa absciselor.

Volumul specific corespunztor numai scheletului solid este:

Vs=100/ s 4.2.

i este reprezentat n figura 4.1. de ptratul haurat.

ntr-o astfel de reprezentare expresiile principalilor indici simplu devin :

- porozitatea :
http://g/htmlfig/ne001-96_an3_f3-1.htmhttp://g/htmlfig/ne001-96_an3_f3-1.htmhttp://g/htmlfig/ne001-96_an3_f3-1.htmhttp://g/ne-001-96.htm%23tophttp://g/ne-001-96.htm%23tophttp://g/ne-001-96.htm%23tophttp://g/htmlfig/ne001-96_an4_f4-1.htmhttp://g/htmlfig/ne001-96_an4_f4-1.htmhttp://g/htmlfig/ne001-96_an4_f4-1.htmhttp://g/htmlfig/ne001-96_an4_f4-1.htmhttp://g/htmlfig/ne001-96_an4_f4-1.htmhttp://g/htmlfig/ne001-96_an4_f4-1.htmhttp://g/htmlfig/ne001-96_an4_f4-1.htmhttp://g/htmlfig/ne001-96_an4_f4-1.htmhttp://g/ne-001-96.htm%23tophttp://g/htmlfig/ne001-96_an3_f3-1.htm


16/26

n=(1 - Vs/V) 100(%) 4.3.

- indicele golurilor :

e = (V/Vs) - 1 4.4.

- umiditatea de saturaie :

wsat = w(V - Vs) 4.5

n care w=1, densitatea apei

- umiditatea pentru un anumit grad de umiditate Sr :

- umiditatea volumic (volumul apei raportat la volumul total) n procente :

sau (cm3/100 g) 4.7

- masa volumic :

sau

Din relaiile de mai sus se observ c n diagrama (w,V)(fig. 4.1) curbele de egali indici Sr , , suntfascicole de drepte ce trec prin punctele A, O respectiv D.

Modificarea strii pmntului n timpul proceselor de umflare contracie este indicat de deplasarea

punctului M pe curba de contracie care se confund cu dreapta S

r =1 atta vreme ct pmntul estesaturat .

Pentru w=wsat volumul rezultat prin schimbarea strii are expresia :
http://g/htmlfig/ne001-96_an4_f4-1.htmhttp://g/htmlfig/ne001-96_an4_f4-1.htmhttp://g/htmlfig/ne001-96_an4_f4-1.htmhttp://g/htmlfig/ne001-96_an4_f4-1.htm


17/26

unde este modificarea relativ de volum.

Curbele de egal reprezint un fascicol de drepte ce trec prin punctul B.

Pentru ncercrile n edometru, unde variaiile relative de volum corespund unor deformaii relative,

expresia modulului de deformaie poate fi dedus pe baza valorilor innd seama de relaia:

sau pentru p=100 kPa .

Abaca prezentat mai nainte permite urmrirea schimbrilor de stare de umiditate i ndesare n timpuldiferitelor solicitri mecanice, termice, hidrice a. i poate servi ca baz pentru reprezentarea

modificrilor diferiilor indici geotehnice n funcie de schimbrile de stare.

Folosirea abacei este de asemenea util pentru verificarea corespondenei ntre diferii indici fizicideterminai n laborator (fig. 4.2)

Linia ntrerupt de pe aceast abac corespunde strii probabile de compactare optim stabilit pe bazacercetrilor lui Hilf /7/

Pentru exemplificare se consider pmntul cu urmtoarele caracteristici :

s = 2,72 g/cm3 ,

= 1,76 g/cm3 i

W = 18%

reprezentat n abaca din figura 4.2, prin punctul M, pentru care rezult c :

Prin modificarea umiditii pn la W=33%, punctul N pe abac, la care corespunde :
http://g/htmlfig/ne001-96_an4_f4-2.htmhttp://g/htmlfig/ne001-96_an4_f4-2.htmhttp://g/htmlfig/ne001-96_an4_f4-2.htmhttp://g/htmlfig/ne001-96_an4_f4-2.htmhttp://g/htmlfig/ne001-96_an4_f4-2.htmhttp://g/htmlfig/ne001-96_an4_f4-2.htmhttp://g/htmlfig/ne001-96_an4_f4-2.htmhttp://g/htmlfig/ne001-96_an4_f4-2.htm


18/26

rezult o modificare de volum:

[top]

ANEXA 5

SIMILITUDINEA DINTRE PMNTURI

Pentru prognozarea comportrii pmnturilor argiloase capabile de umflri i contracii mari se poaterecurge la asemnarea dintre pmntul considerat ca alte pmnturi similare care aufost deja studiate. Asemnarea di punct de vedere al naturii pmnturilor se poate sesiza lund n considerare formele i

dimensiunile amprentelor,. O apreciere cantitativ simpl a acestei asemnri este exprimat de ariarelativ a amprentei Ar definitca :

Dup cum se poate consulta din figura 3.1 cu ct amprenta este mai mare cu att i valoarea lui Ar estemai nsemnat .

Pentru a evalua asemnarea dintre dou pmnturi avnd ariile relative Ai i A j se poate recurge lacoeficientul de analogie, definit de relaia

Atunci cnd An >10 se poate admite c cele dou pmnturi sunt asemntoare din punct de vedere alnaturii lor. Pentru a avea o comportare asemntoare trebuie s aib i starea de umiditate (w,%) i

ndesare V (cm2/100g) apropiat .

[top]

ANEXA 6

FACTORII CARE INFLUENEAZ VARIAIILE DE VOLUM ALE PMNTUCU UMFLTURI I CONTRACII MARI

Toate pmnturile argiloase active sunt potenial capabile de umflri i contracii importante la variaiilede umiditate. Aceast capacitate de umflare contracie se manifest ns numai atunci cnd condiiile

locale prilejuiesc manifestarea activ a potenialului de umflare contracie a pmntului.

6.1. Variaiile de volum cauzate de variaiile de umiditate ale PUCM sunt influenate de :
http://g/ne-001-96.htm%23tophttp://g/ne-001-96.htm%23tophttp://g/ne-001-96.htm%23tophttp://g/htmlfig/ne001-96_an3_f3-1.htmhttp://g/htmlfig/ne001-96_an3_f3-1.htmhttp://g/htmlfig/ne001-96_an3_f3-1.htmhttp://g/ne-001-96.htm%23tophttp://g/ne-001-96.htm%23tophttp://g/ne-001-96.htm%23tophttp://g/ne-001-96.htm%23tophttp://g/htmlfig/ne001-96_an3_f3-1.htmhttp://g/ne-001-96.htm%23top


19/26

a) activitatea pmnturilor ;

b) variaii sensibile de umiditate datorate urmtorilor factorii :

factorul climatic, care condiioneaz variaiile de temperatur i umiditate n sol ;condiii hidrologice ;

vegetaia ;variaia umiditii terenului, n perioada de execuie i n timpul exploatrii construciei

c) presiunea existen sau aplicat

6.2. factorii climatici prin variaiile de temperatur i umiditate n sol influeneaz prin regimul lor alternant,pe anotimpuri, umflarea i respectiv contracia pmntului .

Zonele cu PUMC din ara noastr au n general precipitaii lobate (500 700 mm/an) cu regim toreniali ecarturi mari de temperatur ntre var i iarn, i ntre zi i noapte; n timpul verii (peste 100 200C),care provoac fenomene reperate de umflare i contracie,cu efecte care se manifest practic pun la la

adncime de circa 2,00 m (umflarea i respectiv contracia pmntului).

6.3. n privina condiiilor hidrogeologice, n funcie de adncimea apei subterane se disting trei cazuriposibile (fig. 6.1) :

cazul I : nivelul hidrostatic subteran se afl la o adncime mai mic de 2,00 m, la care diagrama(fig. 6.1,a) arat un orizont de iarn i altul de var, adncimea de la care umiditatea rmne

practic constant fiind de circa 1,40 m; de la aceast adncime, fundaiile nu mai sunt influenatede uscciune ;

cazul II: nivelul hidrostatic subteran se afl la adncimea intermediar, ntre 2 i 10 m, la carediagrama (fig. 6.1,b) este o combinaie a celorlalte dou cazuri. Ea arat c zona AB nu este

supus variaiilor de umiditate. Punctele C i D corespund adncimilor maxime de variaie ce seating vara (D), respectiv iarna (C). Fundarea n zona AB sau sub punctul D (cnd zona AB

lipsete) se face n condiii sigure. Punctele A, B, C i D se stabilesc prin observaii sezoniere n

teren ;cazul III : nivelul hidrostatic subteran se afl la o adncime mai mare de 10 m, la care diagrama(fig. 6.1.,c) de variaie a umiditii (w) cu adncimea de la suprafaa terenului (h) determinatprin msurtori periodice de teren arat c, sub adncimea de circa 2,00 m, umiditatea se

menine practic constant n tot timpul anului

Trebuie menionat c dup o succesiune de ani secetoi pot aprea variaii importante ale nivelului apeisubterane chiar n regiunile cu clin relativ umed.

6.4. Prezena vegetaiei perene lng construcii agraveaz degradrile acestora, ntoate cazurile s-aconsiderat c degradrile construciilor sunt mult mai pronunate n vecintatea arborilor i arbutilor situaii aproape de cldiri pentru c produc o uscare important a pmntului n tot timpul anului prin

absorbia umezelii din terenul de fundaie de ctre rdcinile plantelor.

6.5. Variaia umiditii terenului n perioada de execuie este legat n principal de factorul climatic.

Majoritatea construciilor sunt executate ntr -o perioad de timp relativ scurt, pe parcursul unui singur sezon climatic. Variaii mult mai importante ale umiditii au loc n timpul exploatrii construciei, att prinefectul de acoperire al suprafeei terenului sau prin efectul ciclic sezonier dat de factorul climatic, ct iprin procesele tehnologice care pot modifica temperatura i umiditatea de fundare n cazul construciilor

industriale.
http://g/htmlfig/ne001-96_an6_f6-1.htmhttp://g/htmlfig/ne001-96_an6_f6-1.htmhttp://g/htmlfig/ne001-96_an6_f6-1.htmhttp://g/htmlfig/ne001-96_an6_f6-1.htmhttp://g/htmlfig/ne001-96_an6_f6-1.htmhttp://g/htmlfig/ne001-96_an6_f6-1.htmhttp://g/htmlfig/ne001-96_an6_f6-1.htmhttp://g/htmlfig/ne001-96_an6_f6-1.htmhttp://g/htmlfig/ne001-96_an6_f6-1.htmhttp://g/htmlfig/ne001-96_an6_f6-1.htmhttp://g/htmlfig/ne001-96_an6_f6-1.htmhttp://g/htmlfig/ne001-96_an6_f6-1.htmhttp://g/htmlfig/ne001-96_an6_f6-1.htmhttp://g/htmlfig/ne001-96_an6_f6-1.htmhttp://g/htmlfig/ne001-96_an6_f6-1.htmhttp://g/htmlfig/ne001-96_an6_f6-1.htm


20/26

6.6. n cazul construciilor industriale, este de notat c unele reziduuri chimice rezultate din procesetehnologice (cum ar fi, de exemplu, soluiile de acid sulfuric) pot provoca umflarea terenurilor care nuprezint n mod curent creteri importante de volum la sporirea umiditii. De asemenea procesele

tehnologice cu surse puternice de cldur sau de frig pot conduce la variaii importante de umiditate irespectiv la variaii de volum ale terenului de fundare argilos.

[top]

ANEXA 7

ESTIMAREA DISTRIBUIEI UMIDITII DE ECHILIBRU A TERENULUI DECONSTRUCII I VARIAIILE DE VOLUM AFERENTE

n estimarea sensului i amploarea variaiilor de volum, trebuie s se in seam de faptul c prinrealizarea construciei este perturbat schimbul natural de umiditate ntre teren i atmosfer. n cazul

realizrii unor construcii impermeabile (trotuare, asfaltate sau din beton, mbrcmini de drumuri etc.) n

terenul de fundare se va tinde spre realizarea unei stri de umiditate de echilibru.

Cu ct ecartul ntre starea de umiditate din momentul executrii lucrrii i starea de echilibru a umiditiiterenului este mai mare, cu att vor fi mai nsemnate variaiile de volum ulterioare i deci degradrile vor

fi mai mari.

n cazul pmnturilor argiloase, ntre umflturi i presiunile de umflare exist o corelaie de tipul elei dinfigura 7.1, din care rezult c cu ct presiunea adus pe teren este mai mare, cu att deformaiile vor fi

mai mici.

La evaluarea distribuiei umiditii de echilibru distingem urmtoarele dou situaii :

a. prima, n care nivelul apei subterane se gsete la mic adncime (6 9 m) fat de nivelulterenului i cnd starea de echilibru a umiditii este condiionat de nivelul apei subterane ;

b. a doua, n care nivelul apei subterane este sub adncimile men ionate la pct. a sau cnd nuexist un strat de ap subteran; n aceste cazuri starea de echilibru a umiditii este condiionat

n principal de condiiile climatice ale regiunii considerate

Atunci cnd exist un strat de ap subteran, dar este situat la adncime mai mare se consider zona deaeraie mprit n dou subzone: una inferioar, n care este predominant efectul stratului de apsubteran i una superioar, n care starea de echilibru a umiditii este determinat de condiiile

climatice ale amplasamentului considerat, precum i de condiiile de dirijare a apelor n vecintateaimediat a construciei.

a) Cazul apei subterane la mic adncime

Admind continuitatea apei din porii din teren i cunoscnd poziia apei subterane rezult c presiuneaapei din pori nu este negativ deasupra nivelului hidrostatic(fig. 7.2,a).

Metoda de calcul a distribuiei umiditii de echilibru se bazeaz pe relaia existen ntre presiunea apei(u) i suciunea (h) :

u = h + .p sau h = u + .p 7.1.
http://g/ne-001-96.htm%23tophttp://g/ne-001-96.htm%23tophttp://g/ne-001-96.htm%23tophttp://g/htmlfig/ne001-96_an7_f7-1.htmhttp://g/htmlfig/ne001-96_an7_f7-1.htmhttp://g/htmlfig/ne001-96_an7_f7-2.htmhttp://g/htmlfig/ne001-96_an7_f7-2.htmhttp://g/htmlfig/ne001-96_an7_f7-2.htmhttp://g/htmlfig/ne001-96_an7_f7-2.htmhttp://g/htmlfig/ne001-96_an7_f7-1.htmhttp://g/ne-001-96.htm%23top


21/26

unde: =tg este un factor de compresiune dedus din panta la curba de contracie V=f 1(w)(fig. 7.3,a) stabilit conform STAS 1913/12-88 i care arat n ce msur presiunea exterioar aplicat, p, la

adncimea H sub nivelul terenului, este preluat de apa din pori

curba de reinere h= f 2(w)(fig. 7.3,b) este determinat conform STAS 9180-83.

Se observ c pentru o situaie dat la o anumit adncime n terenul de deasupra nivelului apeisubterane valorile u i p sunt bine determinate iar h i sunt n funcie de umiditate. Dac ns se

consider drept variabil valoarea factorului de compresiune atunci curba de contracie V= f 1( ) captaliura din figura 7.3,d, iar curba de reinere h= f 2( ) forma din figura 7.3,c.

Suciunea de echilibru he de la adncimea H din terenul de fundaie va fi cea care satisface m\simultanrelaia hi = u + i p (7.1) care este reprezentat de dreapta ce trece prin punctele A ( = 0, h = u) i B

( = 1, h = u + p) din figura 7.3,c i curba de reinere ( i, hi) i care corespunde deci interseciei C adreptei cu curba, suciunea de echilibru he odat determinat rezult imediat i umiditatea de echilibru we

(fig. 7.3,b) .

Pentru a ilustra influena nivelului apei subterane asupra distribuiei de echilibru a umiditii n figura 7.3

s-au reprezentat rezultate obinute pentru un teren acoperit cu o mbrcminte impermeabil n careexist n plan 2 4 m, situat la adncimea i care este ncrcat cu 200 kPa. Nivelul hidrostatic al apei

subterane se gsete iniial la 5 m adncime. nainte de realizarea fundaiei, datorit unei perioadesecetoase distribuia umiditii este cea indicat, de curba o(fig. 7.2,c). Dup un timp, n terenul situat nafara fundaiei, distribuia umiditii de echilibru stabilit cu metoda descris mai nainte, va fi cea indicat

de curba B. Dup ridicarea nivelului apei subterane cu 1,5 m distribuia umiditii de echilibru este ceareprezentat de curba C iar dup o nou ridicare cu 1,5 rezult curba D, care dup cum se vede este

aproape de dreapta de saturaie Sr =1. n dreptul axei fundaiei, ca urmare a ncrcrii suplimentare(fig.7.2,b) distribuiile umiditii de echilibru pentru nivelul apei subterane la 5 m respectiv -3,5 m sunt

reprezentate de curbele B i C.

NOT: La Colectivul de Geotehnic i Fundaii de la Facultatea de Hidrotehnic a U.T.C.B. exist

programul ECHISUS pentru calculul distribuiei umiditii de echilibru cu metoda mai sus menionat .

b). Cazul cnd nu exist ap subteran la mic adncime

n acest caz starea de umiditate este determinat de condiiile climatice i n special de bilanul dintreprecipitaii i evapo transpiraie (cantitatea de ap care se pierde pe unitatea de suprafa a terenului

ca urmare a evaporaiei i a transpiraiei plantelor).

Ca o consecin a acestui fapt, n terenul ed sub mbrcmintea impermeabil se realizeaz un echilibrual strii de umiditate, corespunztor unor suciuni determinate de condiiile i natura pmntului .

Metoda se bazeaz pe o corelaie dintre suciunea de echilibru i indicele climatic (indicele de umezealmediu), Im, propus de thornthwaite (fig. 7.4) .

n figura 7.5. se d harta cu rspndirea zonelor climatice dup Thornthwaite pentru ara noastr,elaborat de C.Donciu, la care s-au completat n legend valorile indicilor sorbionali pF (pF=log10h)

pentru argila gras (AG) praf (P) i nisip (N) dedus din figura 7.4.

Cunoscnd distribuia umiditii n perioada executrii construciei i distribuia final de echilibru aumiditii se pot estima n mod aproximativ modificrile de volum, aferente schimbrilor de umiditate

urmrind drumul schimbrii de stare pentru aceeai presiune (ex. w0 wf din figura 2.5 Anexa 2, pentru p= 100 kPa).
http://g/htmlfig/ne001-96_an7_f7-3.htmhttp://g/htmlfig/ne001-96_an7_f7-3.htmhttp://g/htmlfig/ne001-96_an7_f7-3.htmhttp://g/htmlfig/ne001-96_an7_f7-3.htmhttp://g/htmlfig/ne001-96_an7_f7-3.htmhttp://g/htmlfig/ne001-96_an7_f7-3.htmhttp://g/htmlfig/ne001-96_an7_f7-3.htmhttp://g/htmlfig/ne001-96_an7_f7-3.htmhttp://g/htmlfig/ne001-96_an7_f7-3.htmhttp://g/htmlfig/ne001-96_an7_f7-3.htmhttp://g/htmlfig/ne001-96_an7_f7-3.htmhttp://g/htmlfig/ne001-96_an7_f7-3.htmhttp://g/htmlfig/ne001-96_an7_f7-3.htmhttp://g/htmlfig/ne001-96_an7_f7-3.htmhttp://g/htmlfig/ne001-96_an7_f7-3.htmhttp://g/htmlfig/ne001-96_an7_f7-3.htmhttp://g/htmlfig/ne001-96_an7_f7-3.htmhttp://g/htmlfig/ne001-96_an7_f7-3.htmhttp://g/htmlfig/ne001-96_an7_f7-3.htmhttp://g/htmlfig/ne001-96_an7_f7-3.htmhttp://g/htmlfig/ne001-96_an7_f7-3.htmhttp://g/htmlfig/ne001-96_an7_f7-2.htmhttp://g/htmlfig/ne001-96_an7_f7-2.htmhttp://g/htmlfig/ne001-96_an7_f7-2.htmhttp://g/htmlfig/ne001-96_an7_f7-2.htmhttp://g/htmlfig/ne001-96_an7_f7-2.htmhttp://g/htmlfig/ne001-96_an7_f7-2.htmhttp://g/htmlfig/ne001-96_an7_f7-2.htmhttp://g/htmlfig/ne001-96_an7_f7-4.htmhttp://g/htmlfig/ne001-96_an7_f7-4.htmhttp://g/htmlfig/ne001-96_an7_f7-4.htmhttp://g/htmlfig/ne001-96_an7_f7-5.htmhttp://g/htmlfig/ne001-96_an7_f7-5.htmhttp://g/htmlfig/ne001-96_an7_f7-5.htmhttp://g/htmlfig/ne001-96_an7_f7-4.htmhttp://g/htmlfig/ne001-96_an7_f7-4.htmhttp://g/htmlfig/ne001-96_an7_f7-4.htmhttp://g/htmlfig/ne001-96_an2_f2-5.htmhttp://g/htmlfig/ne001-96_an2_f2-5.htmhttp://g/htmlfig/ne001-96_an2_f2-5.htmhttp://g/htmlfig/ne001-96_an2_f2-5.htmhttp://g/htmlfig/ne001-96_an7_f7-4.htmhttp://g/htmlfig/ne001-96_an7_f7-5.htmhttp://g/htmlfig/ne001-96_an7_f7-4.htmhttp://g/htmlfig/ne001-96_an7_f7-2.htmhttp://g/htmlfig/ne001-96_an7_f7-2.htmhttp://g/htmlfig/ne001-96_an7_f7-2.htmhttp://g/htmlfig/ne001-96_an7_f7-3.htmhttp://g/htmlfig/ne001-96_an7_f7-3.htmhttp://g/htmlfig/ne001-96_an7_f7-3.htmhttp://g/htmlfig/ne001-96_an7_f7-3.htmhttp://g/htmlfig/ne001-96_an7_f7-3.htmhttp://g/htmlfig/ne001-96_an7_f7-3.htmhttp://g/htmlfig/ne001-96_an7_f7-3.htm


22/26

Modificarea relativ de nlime se poate calcula pe baza modificrii relative de volum cu relaia :

unde valorile lui pot varia ntre :

= 1/3 atunci cnd terenul este foarte fisurat i deci se poate considera c modificrile sunt egale pecele trei dir ecii

= 1 atunci cnd terenul nu prezint fisuri i ca atare variaiile de volum pe direcii orizontale sunt mpiedicate

[top]

ANEXA 8

EVALUAREA SOLICITRILOR DATORATE VARIAIEI UMIDITII TERENU FUNDARE DIN PMNTURI CU UMFLTURI I CONTRACII MARI ASU

CONSTRUCIILOR

Cunoscnd deformaia maxim probabil su din umflarea terenului de fundare, se poate face o evaluare asolicitrilor care apr n construcie.

Referindu-se la cazul curent al unei fundaii continui, dac fundaia este perfect flexibil, umflareaterenului de fundare se produce sub form de mont, ale crui dimensiuni n plan sunt necunoscute(fig.

8.1,a). Deoarece ns fundaia are o anumit rigiditate ea va avea tendina s aplatizeze montul(fig.8.1,b), atunci cnd s u este mare, aplatizarea montului conduce la cedarea plastic a pmntului dinaceast zon i n acest caz momentul ncovoietor maxim la care este supus ansamblul fundaie perete

poate fi evaluat cu ajutorul relaiei :

unde :

l i b reprezint lungimea i respectiv limea fundaiei(fig. 8.2)

q este ncrcarea uniform distribuit pe unitatea de lungime a fundaiei

qpi presiunea limit de cedare plastic

Dac ns umflarea su este mai red us, montul este deformat elastic fr a atinge stadiul plastic. n acestcaz, n zona montului apare o concentrare de presiuni, care poate fi calculat pe baza teoriei elasticitii,

admind c forma montului este de aa natur nct se produce o cretere uniform de presiune pe ntreaga sa suprafa. Aceast cretere este dat de ecuaia :
http://g/ne-001-96.htm%23tophttp://g/ne-001-96.htm%23tophttp://g/ne-001-96.htm%23tophttp://g/htmlfig/ne001-96_an8_f8-1.htmhttp://g/htmlfig/ne001-96_an8_f8-1.htmhttp://g/htmlfig/ne001-96_an8_f8-1.htmhttp://g/htmlfig/ne001-96_an8_f8-1.htmhttp://g/htmlfig/ne001-96_an8_f8-1.htmhttp://g/htmlfig/ne001-96_an8_f8-1.htmhttp://g/htmlfig/ne001-96_an8_f8-1.htmhttp://g/htmlfig/ne001-96_an8_f8-1.htmhttp://g/htmlfig/ne001-96_an8_f8-2.htmhttp://g/htmlfig/ne001-96_an8_f8-2.htmhttp://g/htmlfig/ne001-96_an8_f8-2.htmhttp://g/htmlfig/ne001-96_an8_f8-2.htmhttp://g/htmlfig/ne001-96_an8_f8-1.htmhttp://g/htmlfig/ne001-96_an8_f8-1.htmhttp://g/htmlfig/ne001-96_an8_f8-1.htmhttp://g/htmlfig/ne001-96_an8_f8-1.htmhttp://g/ne-001-96.htm%23top


23/26

unde : E reprezint modulul de elasticitate al terenului de fundare, iar IN este factorul de influen ale cruivalori sunt reprezentate n fig. 8.3, funcie de raportul =a/b.

Momentul corespunztor acestei presiuni are expresia :

termenul IM fiind reprezentat n figura 8.4. funcie de raportul /l pentru diversele valori -l/b.

Pentru determinarea sporului de presiune, p, i momentul M, pe baza ecuaiilor de mai sus este necesar s se cunoasc dimensiunile n plan ale montului. Dac nu se dispune de suficiente elemente pentru a seface o estimar e realist a acestor dimensiuni, este indicat s se utilizeze n calcule valorile maxime im din

figura 8.4..

[top]

ANEXA 9

CORELAREA MSURILOR DE PROIECTARE I EXECUIE CU POSIBILITATEMANIFESTARE A UMFLRII SAU A CONTRACIEI TERENULUI DE FUNDA

PMNTURI CU UMFLRI I CONTRACII MARI

n cazul executrii terasamentelor i fundaiilor ntr -un anotimp ploios (primvar sau toamn) cndterenul de fundare atinge o umiditate maxim exist n viitor posibilitatea de producere cu preponderena fenomenelor de contracie a pmntului i de tasare a fundaiilor. n ipoteza realizrii corecte a

msurilor care s mpiedice accesul apei din instalaii i a celor din precipitaii la terenul de fundare,msurile constructive necesare la proiectarea fundaiilor i structurii trebuie s aib n vedere n principal

numai preluarea n bune condiii a unor eventuale tasri inegale.

n cazul executrii terasamentelor i fundaiilor ntr -un anotimp secetos, msurile constructive vor avea nvedere n special preluarea unor deplasri prin ridicare i a unor mpingeri de jos n sus i laterale,

asupra fundaiilor de valori maxime egale cu presiunea de umflare a pmntului argilos, aceste aciunifiind n general mai periculoase i mai greu de prevzut dect cele provocate de contracia pmntului

(descrise n paragraful precedent). Pe baza acestor considerente este necesar ca proiectantul scalculeze fundaiile i structura n ambele ipoteze referitoare la perioada umed sau uscat n care se

execut terasamentele i fundaiile, dimensionnd separat elementele de rezisten din fundaii istructur, pe baza crora s recomande perioada optim de execuie pentru soluia adoptat n proiect iseparat eventualele msuri suplimentare sau modificri ale proiectului, dac nu este posibil respectarea

de ctre executant a perioadei optime de realizare a terasamentelor i fundaiilor .

Prevederile din cod au n vedere la ambele posibiliti referitoare la perioada umed sau uscat deexecuie a terasamentelor i fundaiilor. n acest sens, mai ales n cazul n care nivelul de fundare al

construciei se afl n zona de variaie sezonier a umiditii pmntului, este necesar ca executantul ssolicite prezena proiectantului nainte de nceperea turnrii betonului n fundaii, pentru a verifica n ce

msur ipotezele luate n considerare n proiectare corespund cu situaia real de pe teren.
http://g/htmlfig/ne001-96_an8_f8-3.htmhttp://g/htmlfig/ne001-96_an8_f8-3.htmhttp://g/htmlfig/ne001-96_an8_f8-3.htmhttp://g/htmlfig/ne001-96_an8_f8-4.htmhttp://g/htmlfig/ne001-96_an8_f8-4.htmhttp://g/htmlfig/ne001-96_an8_f8-4.htmhttp://g/htmlfig/ne001-96_an8_f8-4.htmhttp://g/htmlfig/ne001-96_an8_f8-4.htmhttp://g/ne-001-96.htm%23tophttp://g/ne-001-96.htm%23tophttp://g/ne-001-96.htm%23tophttp://g/ne-001-96.htm%23tophttp://g/htmlfig/ne001-96_an8_f8-4.htmhttp://g/htmlfig/ne001-96_an8_f8-4.htmhttp://g/htmlfig/ne001-96_an8_f8-3.htm


24/26

[top]

ANEXA 10

COMPORTAREA CONSTRUCIILOR FUNDATE PE PMNTURI CU UMFLCONTRACII MARI I APARIIA DEGRADRILOR

10.1. Comportarea construciilor fundate pe PUCM depinde de intensitatea fenomenelor de umflare contracie care sunt condiionate de :

structura, forma i mrimea construciei ;adncimea de fundare modul de realizare a fundaiilor ;

anotimpul n care s-au executat fundaiile ;posibilitile de infiltrare a apelor atmosferice i expunerea la soare a terenului de fundare i din

imediata vecintate a construciei ;existena unor arbori n vecintatea construciilor (fig. 10.1)

condiiile de exploatare a construciei

10.2. Apariia degradrilor, la construciile la care nu sau luat msurile corespunztoare, se produce deregul astfel :

- la cldirile din zidrie de crmid cu fundaii directe de beton, fisurile n fundaii i ziduri apar de regul n primul sau al doilea an dup execuie i evolueaz continuu, avnd ns de regul, tendin de

atenuare

- cldirile cu schelet de lemn i paiant fisureaz mai puin, dar se deformeaz foarte mult. Tocurile uilor i ferestrelor se strmb, podeaua i tavanul se ncovoie ;

- la toate felurile de construcii, colurile puternic nsorite dinspre sud vest se taseaz ce mai mult, dincauza contraciei, provocnd apariia fisurilor i crpturilor n V (deschise mai mult la parteasuperioar). Dac execuia construciei s-a efectuat ntr-o perioad secetoas, n perioada umed careurmeaz pmntul se umfl, provocnd apariia fisurilor i crpturilor n A deschise mai mult la partea

inferioar .

10.3. Elementele anexe ale construciilor de zidrie, care fac corp comun cu construcia propriu-zis(scri terase, trotuare etc.) i sunt fundate la adncime mai mic se fisureaz sau crap de la nceput ise separ de restul construciei, ntruct sufer n cea mai mare msur efectul contraciilor i umflrilor

periodice ale pmntului (tasri i ridicri neuniforme).

10.4. Fisurile i crpturile construciilor apar i se dezvolt la colurile i n zonele cu rezisten mairedus ale pereilor de zidrie, de exemplu, n seciunile cu goluri pentru ui i ferestre, sau la casa

scrii,ajungnd pn la 3 5 cmdeschidere sau chiar mai mult, separnd astfel elementele deconstrucie i fragmentnd cldirea respectiv(figura 10.2.).

[top]

ANEXA 11
http://g/ne-001-96.htm%23tophttp://g/ne-001-96.htm%23tophttp://g/ne-001-96.htm%23tophttp://g/htmlfig/ne001-96_an10_f10-1.htmhttp://g/htmlfig/ne001-96_an10_f10-1.htmhttp://g/htmlfig/ne001-96_an10_f10-1.htmhttp://g/htmlfig/ne001-96_an10_f10-2.htmhttp://g/htmlfig/ne001-96_an10_f10-2.htmhttp://g/htmlfig/ne001-96_an10_f10-2.htmhttp://g/ne-001-96.htm%23tophttp://g/ne-001-96.htm%23tophttp://g/ne-001-96.htm%23tophttp://g/ne-001-96.htm%23tophttp://g/htmlfig/ne001-96_an10_f10-2.htmhttp://g/htmlfig/ne001-96_an10_f10-1.htmhttp://g/ne-001-96.htm%23top


25/26

INDEXUL SIMBOLURILOR UTILIZATE

PUCM - pmnturi cu umflturi i contracii mari,pmnturi contraciile, expansive, active

An - coeficient de analogie

Ar - aria relativ a amprentei

Cv (%) - contracie volumic

D - grad de compactare

E (kPa) - modulul de deformaie liniar

H (m) - adncimea unui punct sub nivelul terenului

I A - indicele de activitate

IP - indicele de plasticitate

IM - coeficient, funcie de raportul a/bl

IN - factor de influen, funcie de raportul a/b

M (kPa) - modulul e deformaie edometric

Sr - grad de umiditate

UL (%) - umflare liber

V (cm3/100g) - volum specific, volum corespunztor la 100gmaterial uscat

Vs (cm /100g) - volumul ocupat de 100 g schelet solid

a - lungimea montului

b - limea fundaiei

c - indicele porilor

h (N/cm ) - suciune

he - suciune de echilibru

l - lungimea fundaiei

n (%) - porozitate

p (kPa) - presiune vertical

pp1 (kPa) - presiune limit de cedare plastic

Pu (kPa) - presiunea de umflare

pF=log h - indicele sorbional


26/26

su (cm) - ridicare prin umflare

u (kPa) - presiunea apei din pori

= tg - factor de compresiune

- unghiul de pant la curba de contracie

- modificarea relativ de volum

q (kPa) - ncrcarea uniform distributiv

- umiditatea volumic (volumul apei raportat lavolumul total)

(g/cm3) - densitatea pmntului

sat (g/cm3) - densitatea pmntului n stare saturat

d (g/cm3) - densitatea pmntului n stare uscat

s (g/cm3) - densitatea scheletului

w (g/cm3) - densitatea apei

W - umiditatea natural a pmntului

Wsol (%) - umiditatea de saturaie

Wepi (%) - umiditatea optim de compactare

We (%) - umiditatea de echilibru

Ws (%) - limita de contracie

WD (%) - limita superioar de plasticitate

WP (%) - limita inferioar de plasticitate

[top]
http://g/ne-001-96.htm%23tophttp://g/ne-001-96.htm%23tophttp://g/ne-001-96.htm%23tophttp://g/ne-001-96.htm%23top

ne 001 96 pamanturi cu umflaturi si contractii mari copy ne 001 96 pamanturi cu umflaturi si...

Documents