manual calcul plansee cu grinzi

PREFABRICATE CERAMICE S.R.L. BRAOV

Manual pentru

alctuirea i calculul planeelor cu grinzi i corpuri ceramice, tip LEP

ELABORAT DE CERENG S.R.L. BRAOV

EDIIA a-II-a, 2000

MANUAL PENTRU ALCTUIREA I CALCULUL

PLANEELOR CU GRINZI I CORPURI CERAMICE TIP LEP

Elaborat de CERENG S.R.L. Braov

pentru

PREFABRICATE CERAMICE S.R.L. Braov

Ediia a-II-a, 2000

CERENG S.R.L. Braov Colectiv de elaborare ing. I. Filitov ing. C. Marian prof.dr.ing. M. Gh. Munteanu ing. M. Pachiac Colectiv de editare ing. D. Covaciu I. Hurjui

CUPRNS 1. SCOP 2. DOMENU 3. DEFN, NOTA 4. DOCUMENTE DE REFERN 5. CERNE CRTER DE PERFORMAN 6. REZSTEN STABLTATE 6.1. Prevederi privind alctuirea planeelor 6.2. Prevederi generale privind calculul planeelor 6.3. Calculul n soluia de alctuire curent 6.3.1. Aciuni 6.3.2. Schema static, eforturi secionale A - Pentru ncrcri gravitaionale B - Pentru solicitri seismice 6.3.3. Condiii pentru validarea ipotezelor de calcul 6.3.4. Caracteristici pentru calcul 6.3.5. Calculul i verificarea planeelor 6.4. Rezolvri privind zonele deosebite ale planeelor 7. SGURAN LA FOC 8. ZOLARE TERMC 9. PROTECE MPOTRVA ZGOMOTULU 10. CERNE FUNCONALE 10.1. Forma i starea suprafeei inferioar i superioar 10.2. Poziia i capacitatea de ncrcare a prinderilor ulterioare pe intrados 11. CERNE TEHNOLOGCE (PENTRU EXECUTAREA LUCRRLOR) 11.1. Capacitatea pregrinzilor la montare 11.2. Rezistena la ncovoiere - strpungere a corpurilor ceramice 11.3. Suprafeele de rezemare (nivel, arie, contact .a.), la montare 12. ASGURAREA CALT LUCRRLOR 12.1. Prevederi generale 12.2. Verificri privind componentele 12.3. Verificri la montare i turnare beton Anexa 1 - Simboluri, notaii Anexa 2 - Documente de referin Anexa 3 - Metode pentru determinarea caracteristicilor mecanice ale corpurilor ceramice Anexa 4 - Scheme logice i tabele pentru calculul de rezisten Anexa 5 - Exemplu de calcul de rezisten, cu metoda elementelor finite

3

elaborat de CERENG S.R.L. Braov

5

PREFABRICATE CERAMICE S.R.L. Braov MANUAL PENTRU ALCTUIREA I CALCULUL PLANEELOR CU GRINZI I CORPURI CERAMICE, TIP LEP - Ediia I-a, 1999

1. SCOP 1.1. Manualul are scopul de a stabili cerinele i criteriile de performan, modul de alctuire i calcul, precum i modul de verificare i control al calitii, pentru planeele tip LEP cu grinzi i corpuri ceramice, denumite n continuare planee LEP. 1.2. Planeele tip LEP cu grinzi i corpuri ceramice sunt alctuite din (fig. 1):

a) - pregrinzi (PG 16.5; PG 22) avnd armtura sub form de carcas spaial cu zbrele oblice sudate i talpa inferioar preturnat n cofraj pierdut din corpuri ceramice de 12 cm lime, denumite n continuare grinzi;

b) - corpuri ceramice de umplutur (CG 16 WB; CG 22 WB), denumite n continuare corpuri ceramice, aezate pe talpa inferioar a grinzilor;

c) - beton turnat monolit n completarea grinzilor, n eventuale nervuri de rigidizare transversal sau completri, n suprabetonarea general i n centuri, cu armtura corespunztoare. 1.3. Manualul se adreseaz celor implicai direct n realizarea planeelor LEP (proiectani, executani), celor care asigur verificarea, inspecia i controlul proiectelor i lucrrilor, precum i beneficiarilor lucrrilor (proprietari, utilizatori).

2. DOMENU 2.1. Planeele LEP se utilizeaz ca planee curente sau de acoperi (n pant), la cldiri cu perei structurali din zidrie sau beton. 2.2. Planeele LEP se pot utiliza i la construcii avnd alte sisteme structurale (cadre din beton armat, metalice .a.), pe baza unei analize inginereti a conformrii de ansamblu a structurii, cu adoptarea unor detalii constructive adecvate i cu calculul corespunztor, n special n ceea ce privete natura i mrimea solicitrilor asupra planeelor i a legturilor acestora cu restul structurii, la solicitarea seismic. 2.3. Planeele LEP se utilizeaz n urmtoarele domenii privind aciunile:

- ncrcri cu caracter static, distribuite; - ncrcri mobile (utilaje de ntreinere sau de manipulare) care nu depesc

3kN/punct de ncrcare, fiind excluse solicitrile care produc fenomenul de oboseal; - medii ambiante care nu sunt expuse direct intemperiilor i atmosferelor agresive. Pentru ncrcri concentrate (spre exemplu perei de compartimentare neportani),

se vor avea n vedere prevederile specifice din subcapitolul 6.4.


6


2.4. Pentru fiecare lucrare, datele privind alctuirea, calculul i condiiile pentru verificarea calitii vor fi cuprinse n proiectul lucrrii. Aceast parte din proiect va cuprinde cel puin datele prevzute n subcapitolul 12.3. Proiectul va fi ntocmit de personal tehnic competent n ceea ce privete conformarea, calculul ansamblului structural i detaliile de alctuire.

3. DEFN, NOTA 3.1. Termenii utilizai sunt cei folosii n reglementrile tehnice din domeniu. Sensurile sau nelesurile particulare ale unor termeni vor fi explicate sau comentate acolo unde ele apar. 3.2. Notaiile utilizate sunt, deasemenea, cele folosite n reglementrile tehnice din domeniu. n anexa 1 sunt cuprinse toate notaiile folosite n acest manual, cu explicarea semnificaiei lor.

4. DOCUMENTE DE REFERN 4.1. Documentele de referin sunt trecute n anexa 2. Referirea n text se face prin utilizarea indicativului sau a numrului de ordine din anex pus ntre paranteze drepte. 4.2. Deoarece n reglementrile tehnice romne sunt puine prevederi privind acest sistem de planeu, au fost considerate ca documente de referin i reglementri tehnice specifice din Frana i talia. Reglementrile tehnice italiene stau la baza confecionrii i verificrii calitii carcaselor de armtur pentru grinzi i a corpurilor ceramice de umplutur.

5. CERNE CRTER DE PERFORMAN 5.1. Cerinele i criteriile de performan privind planeele LEP sunt trecute n tabelul 1, cu trimitere la documentele de referin i la modul de tratare n acest manual.


7


Tabelul 1

Nr. crt.

Cerine i criterii de performan

Documente de referin Mod de tratare n manual

A. Rezisten i stabilitate 1

Capacitatea planeului la starea limit de rezisten, la a) - ncovoiere b) - for tietoare c) - torsiune cu ncovoiere

STAS 10107/1-90 STAS 10107/3-90

calcul conform cap. 6

2

Verificarea la starea limit de rezisten la solicitri seismice

P100-92 P2-85 P85-96 NP007-97


3 Verificarea la starea limit de deformaie - sgeata din ncovoiere

STAS 10107/0-90


B. Siguran n exploatare Nu sunt criterii de performan specifice planeelor, ci doar pentru finisajele aplicate pe acestea (pardoseli, scri, balustrade .a.) C. Siguran la foc

1

Rezistena la foc

P118-99

valori pe baz de ncercri (cap. 7)

D. gien, sntatea oamenilor, refacerea i protecia mediului Nu sunt criterii de performan specifice planeelor. Materialele componente satisfac criteriile de performan privind igiena mediului interior (mediul higrotermic, aer), conform agrementului tehnic nr. 003-01/006-1996 E. zolaie termic, hidrofug i economie de energie

1 Rezistena termic a planeului referina /40/ valori pe baz de determinri (cap. 8) F. Protecia mpotriva zgomotului

1

ndice de izolare la zgomot a) - aerian b) - de impact

STAS 6156-86 valori pe baz de determinri (cap. 9)

G. Funcionale

1

Forma i starea suprafeei a) - inferioare b) - superioare

cele aplicabile pentru finisarea prevzut

cap. 10

2

Poziia i capacitatea de ncrcare a prinderilor ulterioare pe intrados

referina /39/ cap. 10

H. Tehnologice (pentru executarea lucrrilor)

1

Capacitatea pregrinzilor, la montare a) - sgeata admisibil b) - capacitatea portant

referina /39/ determinri prin ncercare i calcul (cap. 11)

2

Rezistena la ncovoiere - strpungere a corpurilor ceramice

referinele /37/ i /39/

verificare prin ncercare (cap. 11)

3 Suprafaele de rezemare (nivel, arie, contact .a.), la montare referina /39/ cap. 11

4 Condiii pentru elementele componente i pentru punerea lor n oper referina /39/ cap. 12


8


5.2. Ca documente de referin au fost trecute cele care se refer direct la criteriul de performan menionat. n cuprinsul capitolelor care trateaz despre modul de a asigura, prin proiectare, performanele cerute, sunt prezentate i documente de referin conexe, mpreun cu, dac este cazul, comentarii. 5.3. n aceast perioad sunt n curs de elaborare:

- adoptarea Eurocodurilor pentru construcii ca documente naionale; - adoptarea unei serii largi de standarde SO i EN ca standarde romne (SR SO i SR EN); - reglementri tehnice care au ca obiect stabilirea de cerine i criterii de performan pentru diverse categorii de construcii, cum este cel aprobat i publicat privind cldirile de locuine (NP016-97).

Aceste reglementri tehnice trebuie s fie cunoscute i avute n vedere la

proiectare, pe msura apariiei lor, pn la revizuirea acestui manual i completarea/modificarea lui n consecin.

6. REZSTEN STABLTATE 6.1. Prevederi privind alctuirea planeelor 6.1.1. Planeele LEP ofer urmtoarele condiii avantajoase pentru un rspuns corespunztor la cerina obligatorie privind rezistena i stabilitatea:

a) - alctuirea elementelor prefabricate permite realizarea unei plci cu nervuri dese, din beton armat monolit, care poate fi dimensionat (nlime, armare) corespunztor situaiei de fapt date;

b) - se pot realiza i nervuri transversale armate, pentru mbuntirea rigiditii de ansamblu, dac este cazul;

c) - datorit ponderei mari a betonului turnat monolit, acest tip de planeu permite rezolvarea simpl a zonelor deosebite: strpungeri, goluri pentru scar, balcoane .a.

Aceast soluie mbin avantajele prefabricrii (n special uurina i scurtarea

duratei de punere n oper), cu cele ale betonului turnat n lucrare (n special n ceea ce privete dimensionarea potrivit situaiei date i monolitismul). 6.1.2. Principalii parametri variabili pentru alctuire i calcul sunt:

a) - nlimea corpului ceramic; b) - armtura de la partea inferioar a grinzilor; c) - nlimea suprabetonrii; d) - armtura de la partea superioar (din suprabetonare); e) - introducerea nervurilor transversale; f) - sporirea local a capacitii portante prin dublarea grinzilor; g) - clasa betonului turnat monolit.

6.1.3. Alctuirea general a planeelor trebuie s contribuie la asigurarea comportrii antiseismice a construciei prin conformarea la principiile generale stabilite, artate n continuare, care trebuie s fie luate n considerare i de arhiteci la proiectarea cldirii:


9


a) - planeele sunt diafragme rigide n planul lor, care trebuie s asigure

conlucrarea elementelor verticale (stlpi, perei structurali) la preluarea solicitrilor seismice orizontale;

b) - planeele trebuie s fie plane i coplanare pentru un acelai nivel. n cazul n care nu se pot evita denivelrile brute, zona respectiv va fi analizat cu deosebit atenie sub aspectul solicitrilor seismice de ansamblu i locale (att rezistena planeului pe contur, ct i rezistena elementelor portante verticale pe zona denivelrii);

c) - discontinuitile n planee (goluri sau intrnduri de dimensiuni mari) nu trebuie s conduc la disimetrii sau strangulri care afecteaz buna comportare ca diafragm rigid a planeelor. n cazul n care nu se pot evita asemenea discontinuiti, se vor lua msuri pentru a asigura planeelor capacitatea de rezisten necesar pentru preluarea eforturilor suplimentare care apar n zonele respective;

d) - se recomand ca ncrcrile verticale ale planeelor s fie transmise elementelor portante (perei structurali, rigle) ct mai uniform pe ambele direcii principale ale cldirii. 6.1.4. Planeele LEP pot fi conformate corespunztor, pentru a rspunde acestor principii generale, prin utilizarea parametrilor variabili de alctuire artai la punctul 6.1.2. i prin respectarea detaliilor de alctuire precizate la punctele 6.1.5 i 6.1.6., precum i n subcapitolul 6.4., pentru zonele deosebite (goluri, console, ncrcri locale .a.)

n ceea ce privete recomandarea de la punctul 6.1.3. d, ea se poate ndeplini prin rezemarea grinzilor alternativ pe cele dou direcii, n plcile de pe aceeai vertical, astfel nct elementele portante verticale (perei structurali, stlpi) s fie ct mai uniform ncrcate gravitaional n seciunile dinspre baza cldirii. Aceasta se poate realiza n condiiile n care trama orizontal are raportul laturilor cuprins n intervalul 1.0...1.5. 6.1.5. Detaliile de alctuire a planeelor, n ceea ce privete grinzile i corpurile ceramice, trebuie s in seama de urmtoarele prevederi:

a) - Se recomand ca nlimea planeului s fie cel puin egal cu: 1/20 L + 40 mm, n cazul grinzilor simplu rezemate 1/25 L + 40 mm, n cazul grinzilor cu continuitate peste reazeme. n care

L este deschiderea grinzilor (mm).

b) - Dispunerea grinzilor se face, de regul, astfel (fig. 2): (i) - pe direcia laturii celei mai scurte;

(ii) - bordnd marginile de pe direcia transversal; (iii) - cu continuitate peste reazemele intermediare, ori de cte ori este posibil

asigurndu-se rezemarea corespunztoare a ambelor grinzi.

c) - Rezemarea grinzilor se face: (i) - la montarea acestora, pe o lungime de cel puin 4 cm pe elemente din

beton armat sau 7 cm pe perei din zidrie, respectndu-se, n plus, condiia ca un nod inferior sudat, al carcasei de armtur, s fie amplasat pe spaiul de rezemare sau pn la cel mult 10 cm distana de la marginea reazemului (fig. 2a);

(ii) - pentru faza definitiv (dup turnarea i ntrirea betonului monolit), se verific ancorarea armturii inferioare n zona de rezemare, la solicitrile

corespunztoare calculului la starea limit de rezisten, prevzndu-se armturi suplimentare dac este cazul.


10


d) - Pentru un nivel se folosete, de regul, acelai tip de corpuri ceramice. Se poate realiza sporirea grosimii suprabetonrii i deci a capacitii planeului, prin folosirea difereniat a tipurilor de corpuri ceramice pentru plcile care alctuiesc planeul sau, n unele cazuri, pentru zonele deosebite ale unor plci.

e) - Corpurile ceramice se monteaz ncepnd de la faa elementului pe care reazem grinzile, nefiind permis ptrunderea lor n spaiul centurilor, cu excepia cazurilor precizate la punctul 6.4.5. (fig. 2b). 6.1.6. Pentru betonul armat turnat monolit trebuie avute n vedere urmtoarele prevederi privind detaliile de alctuire:

a) - Se prevd nervuri transversale n urmtoarele cazuri: (i) - cnd deschiderea grinzilor este mai mare de 4.5 m (o nervur transversal) sau de 7.0 m (dou nervuri transversale);

(ii) - cnd forma plcii prezint un intrnd important ca dimensiuni, pentru a asigura rigiditatea plcii i preluarea solicitrilor suplimentare (punctul 6.4.6.).

b) - Suprabetonarea trebuie s aib minimum 4 cm grosime.

c) - Centurile se betoneaz odat cu placa (grinzi i suprabetonare), avnd nlimea egal cu cea a grinzilor i limea minim de 25 cm.

d) - Diametrele armturilor utilizate trebuie s respecte urmtoarele limite:

(i) - min. 8 mm n cazul oelurilor cu profil periodic sau min. 10 mm n cazul oelului lis, n armtura longitudinal (inferioar i superioar);

(ii) - min. 5 mm n plasele sudate din suprabetonare.

e) - Armtura trebuie s fie ancorat corespunztor pe contur, prin: (i) - amplasarea a 2 ochiuri ale plasei sudate (3 bare transversale sudate) n centura marginal i petrecerea cu 3 ochiuri (4 bare transversale sudate) la nndirile curente sau peste reazeme intermediare;

(ii) - ancorarea la capacitate a barelor n centurile (reazemele) marginale; (iii) - n cazul n care spaiul centurii marginale nu permite amplasarea lungimii

corespunztoare pentru ancorarea armturii, se poate recurge la armtura suplimentar, cu profil periodic, pentru asigurarea capacitii respective;

(iv) - prelungirea clreilor de pe reazemele intermediare dincolo de marginile reazemelor, cu o lungime egal cu din lungimile de calcul ale deschiderilor n care ptrund, n cazul n care plcile se consider cu continuitate peste reazem, sau cu lungimea de ancorare (40 d) n celelalte cazuri. Se recomand ca, n cazul cadrelor, betonarea planeului s se fac odat cu riglele.

6.2. Prevederi generale privind calculul planeelor 6.2.1. Planeele se calculeaz n domeniul elastic, att pentru solicitrile gravitaionale, ct i pentru cele seismice (orizontale). Prin aceasta se nelege ca, prin limitarea efortului din armtur sub limita de curgere, s se evite dezvoltarea deschiderii unor fisuri care s infirme ipoteza de comportare a planeelor ca diafragme rigide n ansamblul structurii de rezisten a cldirii.


11


6.2.2. Calculul planeelor se face pe baza prevederilor din STAS 10107/1; STAS 10107/3 i STAS 10107/0 prin:

a) - verificarea la starea limit de deformaie a pregrinzilor, pentru situaia din faza de montare a corpurilor ceramice i de turnare a betonului proaspt, din care rezult necesitatea i condiiile pentru sprijiniri provizorii (interaxe, solicitarea acestora);

b) - calculul planeului la starea limit de rezisten, n condiiile menionate la punctul 6.2.1.;

c) - verificarea planeului la starea limit de deformaie n exploatare. 6.2.3. Aciunile considerate la calculul planeelor se stabilesc astfel:

a) - ncrcrile gravitaionale, n funcie de alctuire i funciunile cldirii i a ncperilor respective, n conformitate cu prevederile din STAS 10101/1 i STAS 10101/2A1;

b) - gruparea ncrcrilor, coeficienii ncrcrilor i coeficientul de grupare, n conformitate cu prevederile din STAS 10101/0A;

c) - ncrcarea seismic, n funcie de tipul structurii cldirii, n conformitate cu prevederile specifice pentru planee din reglementrile tehnice aplicabile (P-2 pentru structuri din zidrie; P-85 pentru construcii cu perei structurali din beton armat i NP-007 pentru structuri n cadre din beton armat).

ncrcrile date de temperatur nu se iau n considerare, dect n cazurile n care

acestea se pot manifesta pregnant: planee neizolate (la acoperi sau peste pasaje libere) sau ntre ncperi cu diferen de temperatur semnificativ, cvasipermanent, datorit unor procese tehnologice. Pentru aceste cazuri se face verificarea cu includerea ncrcrii date de temperatur n gruparea fundamental.

Verificarea la grupri speciale care conin alte ncrcri excepionale dect

ncrcarea seismic (ocuri, tasri .a.) nu se face dect dac asemenea ncrcri sunt previzibile i cuantificate. 6.2.4. Pentru determinarea eforturilor secionale n elementele planeelor se au n vedere urmtoarele:

a) - trebuie luat n considerare relaia dintre ncrcrile aplicate i schema static a elementelor portante, astfel: (i) - ncrcrile care se aplic nainte de realizarea continuitii prin betonare,

pe schema static respectiv (pregrinzile: cu continuitate pe mai multe reazeme provizorii intermediare);

(ii) - gruprile de ncrcri stabilite, pe schema static n situaia definitiv, care este aceea de grind rezemat pe o deschidere sau cu continuitate pe mai multe deschideri, dup caz (vezi i comentariul de la punctul 6.2.5.).

b) - schemele de ncrcare (mrimea i dispunerea ncrcrilor cvasipermanente i

variabile pe plcile care alctuiesc planeul), trebuie s pun n eviden situaiile cele mai defavorabile de solicitare ale diferitelor elemente/zone ale planeelor;

c) - deschiderea de calcul a grinzilor se consider egal cu distana dintre feele laterale ale centurilor n care sunt nglobate (lumina plcii pe direcia respectiv);


12


d) - continuitatea peste reazemele (perei structurali, rigle) intermediare se consider realizat, atunci cnd axele grinzilor de pe cele dou pri coincind i armturile inferioare i superioare ale grinzilor n prelungire, precum i cele din suprabetonare, sunt ancorate corespunztor dincolo de reazem;

e) - modulul de rigiditate al seciunilor din beton armat (grinzi plus suprabetonare) se determin considernd seciunea n form de T cu limea activ a suprabetonrii egal cu interaxul dintre grinzi i betonul din zona ntins fisurat. 6.2.5. n literatura de specialitate (n anexa 2 sunt menionate reglementri tehnice din talia i Frana) se deosebesc scheme de calcul diferite pentru preluarea eforturilor de compresiune, n funcie de tipul corpurilor ceramice, astfel:

a) - preluarea numai prin suprabetonare, n cazul corpurilor de umplutur avnd funciunea principal de uurare, care sunt: (i) - blocuri ceramice de tip A (definite n /37/, talia); (ii) - corpuri de cofraj simple (de regul din materiale uoare - polistiren

expandat, beton celular, beton uor, fibre din lemn aglomerate .a.), sau corpuri de cofraj rezistente (din ceramic sau beton) definite n /39/, Frana.

b) - preluarea prin zona superioar a corpurilor de umplutur, care trebuie s

ndeplineasc anumite condiii privind forma i rezistena (doi perei orizontali distanai la maximum 3 cm; o decupare transversal pe nlimea lor la 45 pentru a permite realizarea continuitii de efort prin betonul turnat; unele caracteristici mecanice minime) i care sunt: (i) - blocuri ceramice de tip B (definite n /37/, talia); (ii) - corpuri portante simple sau TC (cu zona comprimat ncorporat),

definite n /39/, Frana. Planeele realizate cu corpuri de tip (B) pot avea sau nu suprabetonare, n condiiile

solicitrii numai cu ncrcri gravitaionale. n STAS 10107/3 se prevede, deasemenea, posibilitatea de a lua n considerare

conlucrarea corpurilor ceramice cu betonul, n zona comprimat, n urmtoarele condiii: - s se asigure conlucrarea dintre diferitele materiale n zonele comprimate,

n tot lungul nervurii i, - cea mai mic rezisten a materialelor din zona comprimat este de cel

puin 75% din rezistena maxim a materialelor din aceast zon. Avnd n vedere incertitudinea n realizarea acestei conlucrri, [ n absena

decuprii transversale, care asigur transmiterea prin contact direct i nu prin eforturi de aderen pe contur, (care depind att de starea de curenie a suprafeelor corpurilor ceramice, ct i de umezirea acestora la turnarea betonului) - dei corpurile ceramice utilizate (CG 16 WB; CG 22 WB) au conformarea prevzut pentru tipurile (B), cu excepia acestei decupri transversale ], planeele LEP cu aceste corpuri ceramice vor fi calculate fr luarea n considerare a aportului corpurilor ceramice la zona comprimat.

n anexa 5 este prezentat calculul unui model de planeu LEP, avnd deschiderea

de 4.60 m i lungimea de 5.60 m cu un program de calcul cu elemente finite, n care a fost luat n considerare conlucrarea, prin aderen, dintre beton i corpurile ceramice. Acest calcul a condus la concluziile precizate n aceast anex, ntre care cea mai important este aceea c aceste corpuri ceramice au un aport important n capacitatea de rezisten i, mai ales, n sporirea rigiditii planeului.


13


6.3. Calculul n soluia de alctuire curent 6.3.1. Aciuni 6.3.1.1. ncrcrile permanente (Pi) se iau conform tabelului 2.

Tabelul 2

Nr. crt. ncrcarea

Valoarea normat ( daN/m2 )

Coeficientul ncrcrii n

1

Greutatea proprie a planeului a) - CG 16 WB + 4 cm beton b) - CG 22 WB + 4 cm beton c) - pentru fiecare 1 cm beton n plus

230 260 25

1.1

2 Pardoseala 125 *) 1.3

3 Tencuiala sau alt finisare a extradosului (tavanului)

50 *) 1.3

Not: *) Se va verifica ncadrarea soluiei efectiv utilizat, n aceast valoare, care se va modifica numai n cazul n care este depit, prin sporirea ei la valoarea efectiv. 6.3.1.2. ncrcrile cvasipermanente (Ci) se iau n calcul conform prevederilor din STAS 10101/2A1-87, punctele 3.1.2 i 3.1.3, cu coeficientul ncrcrii (n) determinat conform tabelului 4 din STAS 10101/0A-77. 6.3.1.3. ncrcrile variabile (Vi) se iau n calcul conform prevederilor STAS 10101/2A1-87 (valorile normate) i STAS 10101/0A-77 (coeficienii ncrcrii n, ng i nd). 6.3.1.4. ncrcarea excepional care se ia n calcul este ncrcarea seismic (S), conform prevederilor din STAS 10101/0A-77 precum i celor specifice tipului de construcie din care fac parte planeele, precizate n P-2 (structuri din zidrie), P-85 (construcii cu perei structurali din beton armat) sau NP-007 (structuri n cadre de beton armat). 6.3.1.5. Gruprile de ncrcri care se iau n calcul sunt:

a) - grupri fundamentale pentru verificarea la starea limit de rezisten: (niPi + niCi + ng niVi).

b) - grupri fundamentale pentru verificarea deformaiei la starea limit de exploatare: (Pi + Ci + ngVi).

c) - gruparea special pentru verificarea la starea limit de rezisten: (Pi + Ci + ndiVi +S).

Se vor lua n considerare variante de distribuie a ncrcrilor variabile, conform prevederilor din STAS 10101/2A1-87, capitolul 4 i STAS 10101/0A-77, observaii la punctul 4.2. 6.3.1.6. Pentru verificarea deformaiei n timpul executrii lucrrilor, se consider urmtoarea grupare de ncrcri:

a) - greutatea proprie conform tabelului 2, nr. crt. 1; b) - dou ncrcri concentrate, a cte 100 daN fiecare, amplasate n poziia cea

mai defavorabil, pe aceeai grind.


14


6.3.2. Schema static, eforturi secionale A. Pentru ncrcri gravitaionale 6.3.2.1. Fiecare planeu este alctuit din plci, care transmit ncrcrile dup o singur direcie (direcia grinzilor), i care au suprabetonarea comun. O plac este determinat prin:

- grinzile continui pe o direcie (pe una sau mai multe deschideri), denumit n continuare direcie longitudinal. - continuitatea n succesiunea corpurilor ceramice pe cealalt direcie,

denumit direcie transversal.

6.3.2.2. Plcile sunt considerate simplu rezemate pe direcia longitudinal, cu nervuri dese calculate ca grinzi din beton armat, simplu armate, cu seciunea n T, alctuit din talpa pregrinzii i poriunea betonat, inclusiv suprabetonarea pe limea interaxului dintre grinzi. 6.3.2.3. a) - Diagramele de momente ncovoietoare i forele tietoare corespunztoare, se calculeaz pe direcia longitudinal, cu ncrcrile stabilite, avnd n vedere gruprile acestora care determin valorile maxime n cmp i pe reazeme. Pentru calcul se vor lua cele mai mari dintre valorile astfel calculate i cele prevzute n diagramele din fig. 3;

b) - Separat de acestea, se analizeaz posibilitatea inducerii, de ctre perei/rigle, a

unor momente ncovoietoare transversale pe laturile plcii paralele cu direcia grinzilor i se determin sensurile i valorile acestor momente. Se verific capacitatea de rezisten la compresiune pentru momentele negative, recurgnd, eventual, la soluia precizat la punctul 6.4.2.b (ii).

Dac momentele sunt pozitive, sau nu se poate realiza capacitatea necesar la momentele negative, atunci ntre plac i elementul de margine (perete/rigl) se va prevedea un rost structural, nchis cu un material elastic care trebuie s preia deplasrile relative.

6.3.2.4. Momentele de torsiune se iau n considerare pe laturile libere cu lungimea mai mare de 2.0 m i care pot fi considerate ncastrate la capete. Valoarea momentelor de torsiune se calculeaz pe baza formulelor pentru plci plane, cu rezemrile pe contur corespunztor situaiei i avnd ncrcarea de calcul considerat n ipoteza respectiv.

Pentru ncrcri locale/nesimetrice efectul torsiunii este avut n vedere prin verificarea compatibilitii sgeilor, n seciuni alturate, conform punctului 6.4.2. 6.3.2.5. Pentru calculul eforturilor secionale se are n vedere ca ncrcrile temporare aplicate pe suprafaa planeelor s fie dispuse n una sau mai multe scheme de ncrcare, pentru a se pune n eviden situaia cea mai defavorabil de solicitare a diferitelor elemente. B. Pentru solicitri seismice 6.3.2.6. Planeele se consider infinit rigide pentru calculul ansamblului structural, dac se respect prevederile generale prevzute la punctul 6.1.3.


15


6.3.2.7. Planeele n ansamblu i fiecare plac delimitat de elemente de rezemare (perei/rigle), se verific la solicitri seismice, avnd n vedere i prevederile specifice tipurilor de cldirii (P-2; P-85; NP-007). Aceste verificri se fac, de regul, cu programe de calcul care permit luarea n considerare a caracteristicilor elementelor structurale verticale, ale planeelor i solicitrile aferente. Se admite i efectuarea unor verificri bazate pe ipoteze simplificatoare, acoperitoare, conform precizrilor din tabelul 3 i fig. 4. Tabelul 3

Nr. crt.

Cazul n care se face verificare

Schema static Solicitarea

0 1 2 3 A. Planeele n ansamblu 1

Decupri importante *) n cmp sau la margini (fig. 4a)

Grind perete continu cu nlimea egal cu cea a zonei nguste

- Pentru toate cazurile: a) - Diferena ntre forele tietoare de etaj, distribuit (avnd n vedere excentricitatea rezultantei) b) - Fore concentrate n planul cadrelor, n cazul n care solicitarea acestora, distribuit pe deschiderea respectiv, depete cu 50% valoarea stabilit conform a) i solicitarea total a reazemelor suprimate n cazul 4 - verificarea la ntindere (x)

2

Rezemare pe elemente structurale verticale cu rigiditi mult diferite (perei structurali i cadre) (fig. 4b, c)

Grind perete (continu) rezemat numai pe elementele verticale cu rigiditate mare (perei)

dem A.1.

3

Planeul de la care se suprim, n sus, reazeme structurale rigide (perei) (fig. 4d)

Grind perete (continu) la care nu se iau n considerare reazemele suprimate

dem A.1.

4

Planeul de la care se suprim, n jos, reazeme structurale rigide (perei) (fig. 4e)

Grind perete (continu) la care nu se iau n considerare reazemele suprimate

dem A.1.

B. Plcile componente ale planeelor 1

Plcile la care grinzile reazem pe elemente flexibile (rigle) i au pe laturile paralele cu grinzile elemente rigide (perei) (fig. 4f)

Grind perete ncastrat pe dou laturi (longitudinale)

- semisuma diferenei dintre forele tietoare de etaj aferente elementelor verticale pe care reazem placa, distribuit (avnd n vedere i precizarea A.1.b), dac este cazul) - verificarea la forfecare (xy) a suprabetonrii, n seciunea vecin cu reazemele rigide

2

Plcile aflate la limita dintre o zon rigid (cu perei structurali) i una flexibil (cu cadre), la care grinzile sunt dispuse paralel cu zona rigid (fig. 4g)

a) - Grind perete n consol (ncastrat n zona rigid) b) - aib supus la ntindere

dem B.1. - verificarea la: **) a) - forfecare (xy) n suprabetonare (la limita cu zona rigid) b) - la ntindere (smulgere) n suprabetonare (n aceeai seciune)

Note: *) Cel puin o travee i o deschidere din trama elementelor structurale verticale **) Solicitrile sunt diferite: pentru a) - pe direcia grinzilor din plac, iar pentru b) - pe direcie perpendicular.


16


6.3.3. Condiii pentru validarea ipotezelor de calcul 6.3.3.1. potezele avute n vedere la calculul planeelor sunt valabile dac sunt ndeplinite urmtoarele condiii:

a) - ncadrarea n abaterile dimensionale admise, n special n ceea ce privete: - limea tlpii pregrinzii; - suprafeele laterale ale corpurilor ceramice; - grosimea suprabetonrii.

Acestea trebuie s asigure seciunile necesare ale betonului turnat. b) - Ancorarea corespunztoare a armturilor, att a celor din pregrind, ct i a

celor montate la faa locului. Aceast condiie se refer, pe de o parte, la lungimile necesare pentru ancorare pn la seciunea solicitat i, pe de alt parte, la asigurarea condiiilor de betonare corespunztoare n jurul armturilor.

c) - Asigurarea unor condiii minime privind caracteristicile corpurilor ceramice, conform tabelului 4.

Tabelul 4

Nr. crt. Caracteristica *) Valori limit admise

1

ntegritatea: a) - zone rupte, lips b) - fisuri longitudinale sau transversale n pereii exteriori c) - fisuri longitudinale n pereii interiori

nu sunt admise nu sunt admise n maximum 2 perei

2 Rezisten la ncovoiere - strpungere (ncrcare centric, P,pe 50x50 mm) P 150 kN (Pmed. 200 kN)

3

Rezisten la compresiune a) - pe direcia golurilor b) - pe direcia perpendicular pe goluri, n planul planeului

min. 15 N/mm2min. 5 N/mm2

4 Rezisten la ntindere din ncovoiere min. 7 N/mm2

5 Modulul de elasticitate secant 8 25 kN/mm2

6 Coeficientul de dilatare termic liniar min. 6x10-6/C

7 Coeficientul de dilatare la umezire max. 4x10-4

Not: *) Detalii privind modurile de determinare sunt prezentate n anexa 3.

d) - Umezirea corespunztoare a corpurilor ceramice imediat nainte de punerea n oper a betonului turnat. Dac apa este n exces, sau corpurile ceramice sunt uscate, betonul din vecinatatea lor nu atinge rezistena prevzut i nu se realizeaz nici aderena acestuia cu corpurile ceramice, aderen care asigur un surplus de rigiditate i rezisten planeului. 6.3.4. Caracteristici pentru calcul 6.3.4.1. Mrimile care caracterizeaz seciunile, precum i caracteristicile materialelor componente, necesare pentru calcul, sunt precizate n tabelul 5. n acest tabel nu sunt cuprinse datele privind urmtoarele armturi:

a) - Armturile suplimentare din grinzi (longitudinale i etrieri) i de la partea superioar (de continuitate, pentru momente negative i complementare), care rezult ca necesare din calcul. Aceste armturi sunt din oel PC 52 (Ra=300 N/mm2; Ea=210000 N/mm2) i au dimensiunile i poziiile determinate prin calcul.



b) - Plasele sudate nglobate n suprabetonare, executate din srm neted (STNB) sau cu profil periodic (SPPB), cu dimensiunile i poziiile determinate prin calcul. Pentru ambele tipuri de srm Ra=370 N/mm2 i Ea=200000 N/mm2. Tabelul 5

Nr. crt. Mrimea caracteristic Definirea i valoarea

Seciune curent i notaii

1 Corpuri ceramice CG 16 WG CG 22 WG

2 h (mm) 200 260

3 hc (mm) 160 220

4 b (mm) 90 90

5 hp (mm) min 40 min 40

6 bp=lg (mm) 570 500

7 a (mm) 20 20

8 ha (mm) 157 222

9 Aa1 (mm2) 39.2 39.2

10 Aa1 (mm2) 38.4 50.2

11 Aei1 (mm2)

unghiul cu verticala (n lung) 39.2

3015 39.2

2345

12 Aa2 (mm2) rezult din calcul

13 Ra (N/mm2) 300 300

14 Ea (N/mm2) 210000 210000

15 Rc (N/mm2)*) min 12.5 min 12.5

16 Rt (N/mm2)*) min 0.95 min 0.95

17 Eb (N/mm2)*) min 27000 min 27000

18 Mlim (Nmm)**) 456x105 550x105

19 M'lim (Nmm)**) 180x105 321.7x105

Note: *) Clasa betonului turnat cel puin Bc 20. Cele trei valori vor fi n concordan cu clasa betonului folosit. **) Calculat cu valorile minime ale hp i Rc. 6.3.4.2. Referitor la cuprinsul tabelului 5 se fac urmtoarele precizri:

a) - Datele se refer la seciunile curente, pentru cele dou tipuri de corpuri ceramice. Pentru calculele n zonele deosebite, se iau n considerare mrimile corespunztoare alctuirii stabilit pentru acele zone.

b) - Notaiile sunt cele precizate pe figur.

c) - Armtura din carcasa sudat a pregrinzii este alctuit din oel clasa 450 (Fe b 44 k) laminat la cald, cu profil periodic, cu diametrul nominal de 5 mm (barele inferioare i diagonale); 7 mm sau 8 mm (bara superioar), produs de firma PTTN din talia. Dei caracteristicile mecanice ale acestui oel sunt superioare celor ale oelului PC 52, datorit ariei reduse i pentru a uura calculele, se iau n calcul aceleai valori ca pentru PC 52. Pentru informare, se prezint comparativ valorile n tabelul 6.

17


18


Tabelul 6

Standardul de referin

Clasa de oel

Diametrul (mm)

Toleran greutate

(%)

Rp0.2min

(N/mm2)

Rmmin

(N/mm2) Rm/ Rp0.2

A5min (%)

A10min (%)

DM 09/01/96 fire, plase, reele 5-12 4 3901) 4401) 1.101) - 8

PTTN 450 5-12 4 450 550 1.15 15 10

(HD PT) Fe b 44 k 5-26 -22) 4301)3) 5401) -4) 12 -

STAS 438/1-89 PC 52 6-14 - 355 510 - 20 -

valori din buletinele de ncercare pentru carcase

(HD PT)

5.2 5.2 7.0 8.0

-0.4 +0.8 -1.3 +2.0

487 479 497 461

501 593 586 566

1.19 1.24 1.18 1.23

26.0 25.4 24.0 26.6

21.0 16.6 20.0 17.0

Note: 1) Valori caracteristice; 2) Valoare limit folosit la determinarea seciunii nominale pentru calcul; limitele absolute sunt: 5 mm: 10%; 12 mm: 8%; 3) Limita variaiei n plus a rezistenei (over strength): Rp0.2/430


19


6.3.5.2. (1) - Stabilirea componentelor planeului se refer, n prima faz, la alegerea tipului de corpuri ceramice, care determin, pe de o parte, nlimea minim a planeului (conform punctului 6.1.5. a i, corespunztor acestora, valoarea Mlim pentru momente pozitive i M'lim pentru momente negative) i, pe de alt parte, valorile rezistenei termice specifice, R'm, (capitolul 8) i ale indicilor de izolare la zgomot aerian, 'a (Ea), i la zgomot de impact, 'i (Ei), (capitolul 9). Alegerea se face pe baza unui calcul simplificat al cerinelor privind momentele necesare i, dac este cazul, privind caracteristicile termotehnice i acustice necesare.

(2) - Dup alegerea tipului de corpuri ceramice, se realizeaz planul de aezare, avnd n vedere prevederile privind alctuirea, precizate n subcapitolul 6.1. Din acest plan rezult:

- schemele statice pentru calculul eforturilor secionale; - zonele deosebite ale planeelor.

(3) - Cu aceast alctuire, se parcurg etapele de calcul i verificare privind

rezistena, precum i termotehnic i acustic, dac este cazul, i se definitiveaz alctuirea planeului prin:

a) - meninerea alctuirii stabilite iniial, n cazul n care rezultatele calculului sunt satisfctoare;

b) - modificarea alctuirii iniiale, prin modificarea parametrilor variabili i parcurgerea din nou a etapelor de calcul. Parametrii variabili sunt: (i) - tipul corpurilor ceramice (hc=160 mm sau 220 mm); (ii) - nlimea suprabetonrii (hp40 mm); (iii) - clasa betonului turnat monolit (min. Bc 20).

Aria armturilor de la partea inferioar i superioar rezult din calcul.

(4) - n cazul n care nu se ajunge la rezultate satisfctoare nici dup aceste modificri, este necesar negocierea cu arhitectul asupra cauzelor care conduc la rezultate nesatisfctoare n ceea ce privete rezistena (deschideri prea mari, ncrcri exagerate .a.), precum i asupra msurilor suplimentare, dac este cazul, n ceea ce privete izolarea termic i fonic. 6.3.5.3. ncrcrile se stabilesc conform prevederilor din subcapitolul 6.3.1., iar schemele statice i eforturile secionale, conform subcapitolului 6.3.2. 6.3.5.4. (1) - Calculul la starea limit de rezisten la ncovoiere se face pentru grinzile din fiecare plac a planeului, pentru momentele maxime pozitive (M+, n cmp) i negative (M-, pe reazeme) calculate. Pentru calcul se folosesc schemele logice aplicabile din anexa 4.

(2) - n cazul n care nu exist continuitate peste reazem, se dimensioneaz armtura (A'a2) la momentul M- cel mai mare n valoare absolut i armtura se prelungete simetric peste reazem conform prevederilor de la punctul 6.1.6. e (iv)

(3) - Calculul la starea limit de rezisten la ncovoiere se face, separat n fiecare caz, pentru grinzile/zonele cu ncrcare sporit, menionate la punctul 6.4.2. b, precum i pentru grinzile i nervurile care bordeaz goluri (punctul 6.4.3.).


20


(4) - Pe direcia transversal, armtura din suprabetonare (plas i armtur rezultat din calcul, dac este cazul) se ancoreaz n centur (vezi punctul 6.1.6.e). 6.3.5.5. (1) - Calculul la starea limit de rezisten la for tietoare se face pentru toate elementele care se calculeaz la ncovoiere (punctul 6.3.5.4.).

(2) - Pentru asigurarea la for tietoare se folosete numai armtura transversal, dimensionat utiliznd schema logic 6.1 din anexa 4. Aceast armtur poate s fie alctuit din:

a) - etrieri nchii, de regul n cazurile n care sunt necesare i armturi suplimentare longitudinale (grinzi duble, grinzi/nervuri solicitate i la torsiune);

b) - carcase sudate, de aceeai form cu laturile carcaselor din pregrinzi,

aezate pe una sau pe ambele pri ale acestora. 6.3.5.6. (1) - Calculul sgeilor se face n urmtoarele situaii:

a) - pentru verificarea ncadrrii n limitele admisibile: pentru plcile avnd deschiderea longitudinal maxim pentru aceleai date de intrare;

b) - pentru verificarea condiiei de compatibilitate a grinzilor alturate n cazul zonelor cu ncrcri sporite (vezi punctul 6.4.2.). Tabelul 8

Planee Sgeata calculat

curente de acoperi

Sgeata total (gruparea fundamental) - f L / 500 L / 500

Fraciunea de sgeata fe L / 1000 - )Condiie pentru fraciunea de sgeat ( fe ) produs de incrcarea de exploatare care acioneaz dup executarea elementelor structurale ( perei despritori .a. ), care urmrete protejarea acestora de solicitri cu deplasri.

(3) - Calculul sgeilor se face conform schemei logice 10.3 din anexa 4.

6.3.5.7. Calculul la starea limit de rezisten la torsiune cu ncovoiere se face pentru grinzile i nervurile care bordeaz golurile, n condiiile precizate la punctul 6.3.2.4. Pentru calcul se folosete schema logic 7.1 din anexa 4. 6.3.5.8. (1) - Verificarea la starea limit de rezisten la aciuni seismice se face, n condiiile stabilite n tabelul 3, prin:

a) - verificarea eforturilor de ntindere (x) calculate pentru planeul n ansamblu i prevederea de armtur suplimentar, n suprabetonare, dac este necesar;

b) - verificarea la forfecare (xy) a suprabetonrii, n seciunea vecin cu un element rigid (perete) a plcilor ale cror grinzi reazem pe elemente flexibile (rigle) i prevederea de armtur suplimentar, n suprabetonare, dac este necesar;

c) - verificarea la ntindere (x) a suprabetonrii, n seciunea longitudinal dintre grinzi a plcilor care se afl ntre o zon rigid (alctuit din perei) i o zon flexibil (n cadre) a cldirii i prevederea de armtur suplimentar, n suprabetonare, dac este necesar.


21


(2) - La verificrile artate se iau n considerare:

a) - rezistenele betonului i ale armturii reduse cu 20%; b) - ariile de armtur prevzut constructiv.

Nu se iau n considerare armturile rezultate din calculul la ncrcri gravitaionale.

(3) - Armturile rezultate se dispun uniform n lungul seciunii considerat i astfel nct aria lor s acopere necesarul, conform variaiei efortului pe direcia perpendicular.

Armturile se vor considera efective dincolo de lungimea de ancorare, care se ia egal cu 40 diametre.

Armturile se prevd simetric fa de axele principale considerate (pentru planeul n ansamblu sau plac), avnd n vedere alternana aciunii seismice. 6.3.5.9. Armtura planeelor trebuie s satisfac i urmtoarele condiii generale, care vor fi considerate minimale, dac nu rezult altfel din calculele prevzute mai nainte (notaii i uniti de msur conform tabelului 5):

a) - Aria minim a armturii longitudinale inferioar, pe metru liniar de lime

transversal: (Aa1+Aa2)min=0.7 h (mm2/m) n care

Aa2 - aria armturii inferioare suplimentare (mm2).

b) - Aria armturii transversale din grinzi trebuie s asigure un procent minim de armare de 0.1%: (Aei1+Aei2)min=0.001 ae b (mm2) n care

Aei2 - aria armturii transversale suplimentar (mm2) ae - distana ntre etrieri sau barele nclinate n aceeai direcie (mm).

c) - Armarea nervurilor transversale (cu excepia celor care bordeaz goluri, pentru care aceasta rezult din calcul) este simetric i egal cu cea a grinzilor curente din placa respectiv.

d) - Suprabetonarea se armeaz cu plase sudate, avnd distana dintre bare, pe ambele direcii, egal cu cea mai mic dintre valorile: - 6 hp (mm); - 330 (mm). 6.4. Rezolvri privind zonele deosebite ale planeelor 6.4.1. Prin zone deosebite se neleg:

a) - Zonele cu ncrcri locale permanente mai mari dect cele luate convenional n calcul, determinate de perei neportani amplasai pe direcia grinzilor; cmine/sobe din crmid sau teracot; alte obiecte cu amplasament fix cunoscut, dac ncrcarea echivalent datorit greutii acestora depete cu peste 0.5 kN/m2, n zona ocupat, valoarea normat a ncrcrilor tehnologice din exploatare corespunztoare destinaiei suprafeei respective.

b) - Golurile mai mari dect lumina dintre dou grinzi alturate, astfel c este necesar ntreruperea uneia sau a mai multor grinzi.

c) - Zonele n care planeul iese n consol (balcon, copertin).


22


d) - Zonele laterale, n cazul n care deschiderea transversal a plcii nu permite

montarea unui numr ntreg de grinzi i corpuri ceramice. e) - Zonele cu variaie brusc a deschiderii grinzilor (a limii planeelor).

6.4.2. n cazul plcilor cu ncrcri locale permanente mai mari, denumite n continuare ncrcri sporite, se calculeaz sgeata maxim a unei grinzi din zona cu ncrcare sporit i se compar cu sgeata, n aceeai seciune, a grinzii cu ncrcare curent. n funcie de diferena de sgeat, se iau urmtoarele msuri:

a) - Dac diferena este mai mic sau cel mult egal cu 25% din sgeata grinzii cu ncrcare curent, se prevd armturi complementare conform al. c).

b) - Dac diferena este mai mare dect 25%, se sporete capacitatea portant a

zonei cu ncrcare sporit, prin (fig. 5): (i) - montarea a dou grinzi alturate i armarea corespunztoare;

(ii) - ngroarea suprabetonrii i armarea corespunztoare, prin montarea, pe 2-3 deschideri, a unor corpuri ceramice cu nlime mai mic, admind i modificarea deschiderii ntre grinzi n cadrul aceleiai plci pentru a putea realiza aceast montare.

Se prevd, deasemenea, i armturile complementare, conform al. c)., pentru legtura cu zonele nvecinate, cu alctuire curent.

Dac prin msurile artate nu se reduce diferena de sgeat sub valoarea limit, este necesar reanalizarea proiectului (modificarea soluiilor care conduc la ncrcarea respectiv, modificarea deschiderii grinzilor .a.).

Nu este permis sporirea capacitii prin sporirea clasei betonului numai pe o zon a planeelor, adic prevederea a dou clase de beton pentru planeele unei aceleiai construcii.

c) - Armtura complementar se prevede astfel (fig. 6): (i) - bare PC 52, cu diametrul de 8-10 mm, uniform distribuite, aria total de armtur (Ac) fiind determinat cu formula: Ac =0.038 Mtr/(hp-2) (mm2/m) i Mtr=0.3 qs (Nmm/m)

n care Mtr - momentul transversal local (Nmm);

qs - ncrcare liniar sporit (N/m) n aria total Ac este cuprins i aria armrii curente pe direcia respectiv.

(ii) - barele se dispun simetric pe direcie transversal fa de axa ncrcrii liniare sau transversal fa de direcia grinzilor n cazul ncrcrilor zonale, astfel nct s depeasc marginea zonei cu ncrcare sporit cu lungimea (ls): ls = lg + 30d (mm)

n care lg - interaxul dintre grinzi (mm)

d - diametrul armturii complementare (mm).

6.4.3. Pentru practicarea unui gol mai mare dect lumina dintre dou grinzi consecutive este necesar rezolvarea rezemrii grinzilor ntrerupte conform detaliilor precizate n continuare (fig. 7):

a) - Golul trebuie s fie bordat de grinzi pe direcia longitudinal i de nervuri transversale pe cealalt direcie.


23


b) - Grinzile care bordeaz golul pe direcia longitudinal se verific, n funcie de

mrimea ncrcrilor (ncrcrile distribuite pe plac i cele care se aplic direct pe aceste grinzi, dac este cazul), precum i de lungimea golului, la solicitrile de ncovoiere i torsiune. Pentru preluarea acestor solicitri se va prevedea armtura corespunztoare, inclusiv etrieri nchii pe nlimea care se betoneaz. Dac este necesar se pot monta dou grinzi alturate pentru a spori capacitatea acestei bordri.

c) - Nervurile transversale vor fi alctuite i calculate pentru a prelua ncrcrile precizate la al. b.), innd cont i de solicitarea local pe care o descarc grinzile ntrerupte.

Pe lng armtura rezultat din calculul la ncovoiere i torsiune, se va prevedea i armtura de suspendare, n vecintatea carcasei de armtur a grinzii ntrerupte.

Armtura de suspendare (As) se prevede sub form de etrieri nchii, montai pe o zon egal cu 1.5 b, de o parte i de cealalt a axului grinzii ntrerupte, a cror seciune total se calculeaz cu formula:

As = Q/Ra n care

Q - fora tietoare de calcul la captul grinzii ntrerupte, nglobat n nervura transversal

Ra - rezistena de calcul pentru armtura folosit b - limea grinzii ntrerupte Aceste nervuri transversale se prelungesc, de fiecare parte a golului, cu cel puin

din deschiderea transversal a golului, fr a depi deschiderea plcii pe direcia respectiv. 6.4.4. Realizarea unei zone n care planeul iese n consol (balcon, copertin) se poate face, cu asigurarea alctuirii i calculului corespunztor privind, n special, ancorarea armturilor din consol, n urmtoarele moduri (fig. 8):

a) - n cazul n care grinzile sunt pe direcia consolei, armturile acesteia se

ancoreaz n zona betonat a grinzilor i n suprabetonare.

b) - n cazul n care grinzile sunt perpendiculare pe direcia consolei, se pot aplica dou soluii: (i) - se creaz nervuri, pe direcia consolei, avnd seciunea, lungimea i

interaxul dimensionate astfel nct, mpreun cu suprabetonarea, s asigure rezistena i rigiditatea corespunztoare;

(ii) - se creaz, n zona planeului adiacent consolei, o suprabetonare cu nlimea mai mare, n care s poat fi ancorate n mod corespunztor armturile necesare. Aceast soluie poate fi aplicat n cazul n care sunt disponibile corpuri ceramice cu nlimi diferite pentru acelai interax ntre grinzi.

Nu se admite realizarea consolelor avnd ancorat armtura numai n

suprabetonarea planeului. 6.4.5. Pentru a se asigura o conformare corespunztoare a planeului, n special n ceea ce privete comportarea cldirii la aciunea seismic, trebuie ca pe deschiderea transversal a fiecrei plci s fie montat un numr ntreg de corpuri ceramice cu grinzile respective. Dac din motive fortuite nu se poate realiza aceast exigen, precum i n cazul n care apar contururi neregulate (datorit cerinelor de spaiu i nu datorit abaterilor la executarea lucrrilor, caz n care este necesar refacerea acestora), se


24


permite realizarea zonei laterale pe care nu se poate monta grinda marginal n urmtoarele condiii:

a) - corpurile ceramice vor fi tiate regulat, la forma i mrimea necesar, astfel nct s rezeme, intrnd n spaiul centurii, minimum 3 cm i maximum 4 cm (fig. 2b);

b) - pentru aceast zon se vor alege corpuri ceramice fr fisuri sau alte defecte i nu se admite fasonarea lor prin lovire i spargere;

c) - corpurile ceramice vor fi rezemate provizoriu, pe o lime de cel puin 10 cm, alturat centurii, pe toat lungimea acesteia.

Se recomand ca aceast latur s fie spre exteriorul planeului, considerat

simplu rezemat. 6.4.6. n zona n care planeul are o variaie brusc a deschiderii (decupare) este necesar prevederea unor nervuri transversale care s asigure o conformare corespunztoare antiseismic, precum i preluarea eforturilor suplimentare care apar n zona respectiv. n aceste zone, la alctuirea planeului se vor avea n vedere urmtoarele (fig. 9):

a) - Se dispune o nervur transversal n continuarea centurii de pe latura mai scurt (din colul intrnd al decuprii).

b) - n cazul n care rezult, din calculul structural al cldirii, c n seciunea n care

se produce saltul n deschiderea grinzilor apar solicitri mari datorit torsiunii sau forei tietoare orizontale, n aceast seciune se vor prevedea grinzi alturate, fiecare de lungimea respectiv.

c) - Dac deschiderea planeului, n zona decupat, depete 3.0 m, se va prevedea i o nervur transversal intermediar, ntins pe lungimea a 3-4 interaxe (ntre grinzi), pe o parte i alta a seciunii de salt al deschiderii.

Nervura i grinda conform al. a). i b). se vor calcula la solicitrile care rezult,

pentru ele, din calculul de ansamblu al cldirii i planeelor (considerate ca tirani care ancoreaz colul intrnd). n cazul n care nu rezult solicitri pentru nervurile transversale (inclusiv cele conform al. c)), acestea se vor alctui i arma constructiv, astfel:

- limea: 200 mm; - armtura longitudinal 4 12 mm PC 52 n coluri, cele de jos amplasate sub barele nclinate ale carcasei grinzilor; - etrieri nchii 6 mm la 200 mm interax.

7. SGURAN LA FOC 7.1. Sigurana la foc este apreciat prin:

a) - clasa de combustibilitate;

b) - limita de rezisten la foc (exprimat n ore, minute), pn la care planeul i ndeplinete funciunile privind: (i) - capacitatea portant; (ii) - izolarea (transmiterea cldurii); (iii) - etaneitatea (nu permite trecerea fumului, gazelor).


25


Relaia ntre gradul de rezisen la foc al cldirii i limita de rezisten la foc a

planeelor este prevzut n normele tehnice P118-99 conform tabelului 9. Tabelul 9

Gradul de rezisten la foc Partea de construcie I II III IV V

Grinzi, planee, nervuri, acoperiuri teras Co (CA1) 1 or

Co (CA1) 45

(30)*

C1 (CA2a) 45

(30)*

C2 (CA2b) 15

C4 (CA2d) -

NOT: *n cldirile i compartimentele de incendiu n care densitatea sarcinii termice nu depaete 840 MJ/m2, ( cu excepia cldirilor nalte, foarte nalte i cu sli aglomerate, cele care adpostesc persoane care nu se pot evacua singure, i cu echipament de importan deosebit ), se pot aplica valorile rezistenelor la foc din paranteze. 7.2. Materialele utilizate la planeele LEP sunt incombustibile (C0) i nu degaj fum sau substane toxice.

Limita de rezisten la foc pentru acest tip de planee este urmtoarea (tabelul 10).

Tabelul 10

nlimea planeului (mm) 20 26 Limita de rezisten la foc pentru alctuirea: a) - cu tencuial la intrados - tencuial normal 15 mm - tencuial izolant (cu vermiculit sau perlit) 15 mm

50 (7.1.b.i;ii;iii) 90 (7.1.b.i;ii;iii)

90 (7.1.b.i;ii;iii) 180 (7.1.b.i;ii;iii)

b) - tencuial normal, 15 mm 2 ore 36 (7.1.b.i) >3 ore 36 (ii;iii) -

Note: a) - valori ale firmei productoare (TAV-SOLA s.n.c., Asciano, Siena-talia) b) - valori (poziia III.9) din Lista rezultatelor oficiale privind comportarea la foc a soluiilor constructive ncercate la NCERC pn la 31.05.1983 anex la P 118-83. 7.3. Planeele LEP pot fi folosite n cldiri cu gradul de rezisten la foc II, iar pentru cldiri cu gradul de rezisten la foc I este recomandat o analiz prealabil cu specialiti n domeniu (NCERC - Staia de foc), avnd n vedere c sigurana la foc comport, de fapt, o analiz a ntregii conformri a cldirii, sub acest aspect.

8. ZOLARE TERMC 8.1. Calculul termotehnic al planeelor se face n situaia n care acestea sunt amplasate: - peste ultimul nivel (sub teras sau pod); - peste pivnie sau subsoluri nenclzite; - peste pasaje exterioare (ganguri de trecere .a.). 8.2. Pentru alctuirea conform figurii din tabelul 5, se iau n calcul valorile rezistenei termice a planeelor din n tabelul 11, precizate de firma productoare (TAV SOLA s.n.c., Asciano, Siena - talia). Tabelul 11

Corpuri ceramice CG 16 WB CG 22 WB

nlimea suprabetonrii (mm) 40 40

Rezistena termic medie, Rm, pentru fluxul termic - ascendent (m2K / W) - descendent (m2K / W)

0.340 0.427

0.366 0.510


26


Aceste valori nu iau n considerare straturile de finisare (tencuial sau alte tipuri de

plafoane i pardoseal). n cazul n care, cu aceste straturi, nu se ating parametrii de izolare termic cerut,

se va adopta un sistem de izolare corespunztor, astfel nct s nu se poat produce condens (migraia aerului umed i temperatura punctului de rou) n grosimea planeului, care conduce la acumularea condensului n golurile corpurilor ceramice.

9. PROTECE MPOTRIVA ZGOMOTULU 9.1. Limitele admisibile pentru parametrii de izolare acustic pentru planee, din cldirile de locuit, tehnico-administrative i social-culturale, la care se pot folosi aceste planee, n vederea asigurrii proteciei i confortului acustic, sunt date n tabelul 12.

Parametrii de izolare acustic sunt: a) - ndicele de izolare la zgomot aerian - a (Ea); b) - ndicele de izolare la zgomot de impact - i (Ei).

Tabelul 12

Valori admisibile Nr. crt. Tipul cldirii

Nivelul de zgomot din spaiul alturat

dB (A) a (Ea) dBi (Ei)

dB

1 Cldirile de locuine, cmine, hoteluri max 75 max 8051 (-1) 56 (+4)

53 (+7)...59 (+1) -

2 Spitale, policlinici, dispensare *) 50...75 46 (-6)...56 (+4) 53 (+7)...60 (0)

3 coli *) 80...90 51 (-1)...61 (+9) 45 (+15)...60 (0)

4 Cree, grdinie de copii *) 50...80 46 (-6)...56 (+4) 53 (+7)...60 (0)

5

Cldirile tehnico-administrative (independente sau anexe halelor de producie) *)

65...80 41 (-11)...51 (-1) 57 (+3)...63 (-3)

Not: *) Valorile sunt difereniate n funcie de destinaia/folosina ncperilor pentru care se face verificarea i cea a spaiilor alturate. 9.2. Valorile indicilor de izolare se determin prin msurri i calcul fa de curbele de referin (STAS 6156-86).

Pentru indicii de izolare la zgomot se vor avea n vedere valorile prezentate n tabelul 13.

Tabelul 13

ndicele de izolare la zgomot Planeu alctuit din Masa total (kg/m2) aerian

(dB) de impact

(dB) a) - corpuri ceramice CG 16 WB - suprabetonare 40 mm - tencuial intrados 15 mm

270 *) 49.0 *) -

b) - corpuri ceramice CG 22 WB - suprabetonare 40 mm - tencuial intrados 15 mm

240 *) 50.0 *) -

c) - fii cu goluri (h=220 mm) - ap egalizare 30 mm - tencuial 10 mm

400 *) 49 (-3) **) 74 (-14) **)

Not: *) conform /40/ **) conform anexa 4 i anexa 8 din C 125-87


27


9.3. Zgomotul de impact se transmite prin ntreaga structur rigid (planee i perei), astfel c i indicele de izolare la zgomot de impact difer mult n funcie de alctuirea cldirii, fiind necesar verificarea sa, in situ, conform STAS 6161/4-79, n cazurile n care sunt cerine deosebite n acest sens.

Pentru mbuntirea izolrii la zgomot de impact, se folosesc pardoseli moi sau

flotante. Asemenea soluii, care scad valoarea indicelui de izolare la zgomot de impact cu 7...28 dB, sunt date n normativul C 125-87.

10. CERNE FUNCONALE 10.1. Forma i starea suprafeei inferioar i superioar 10.1.1. Condiiile pentru forma i starea suprafeelor planeelor sunt impuse de soluiile pentru lucrrile de finisaje, pentru care aceste suprafee sunt suport: - tencuieli sau tavane suspendate, pentru suprafaa inferioar (intrados); - pardoseli, pentru suprafaa superioar.

Dac aceste condiii nu sunt impuse, se vor respecta cel puin urmtoarele:

a) - abaterea maxim fa de forma suprafeei (planitate n cazul suprafeelor

plane): 5 mm sub dreptarul de 2000 mm (0.25%);

b) - fisuri, lipsuri, pe faa vzut a corpurilor ceramice: nu se admit. 10.1.2. Pentru ncadrarea n abaterile privind forma suprafeei, se vor lua msuri privind:

a) - eliminarea corpurilor ceramice cu defecte: fisuri la faa inferioar, lipsuri (tirbituri), zone cu asperiti pronunate, curbate;

b) - trasarea cotei suprafeelor de rezemare de pe elementele de rezisten (perei, rigle) i a celor provizorii, cu o abatere de maximum 2. 10.2. Poziia i capacitatea de ncrcre a prinderilor ulterioare pe intrados 10.2.1. Prinderile pentru suspendarea de intradosul planeelor nu sunt permise dect n urmtoarele condiii:

a) - Prinderi cu sisteme ancorate n pregrinzi nc de la turnarea acestora. Acestea pot fi dimensionate la o capacitate de rezisten convenabil, prin ancorarea corespunztoare n grind, dup betonarea acesteia. Asemenea prinderi pot fi prevzute, de exemplu, pentru tavane suspendate. ATENUNE: Nu se admite gurirea grinzilor din planeu, la intrados, pentru prinderi.

b) - Prinderi cu sisteme ancorate cu rini sintetice n manoane-sit, n guri perforate n corpurile ceramice (fig. 10). Capacitatatea acestor prinderi va fi luat n calcul egal cu 50 N. Aceste prinderi permit suspendarea unor cabluri sau conducte uoare.


28


11. CERNE TEHNOLOGCE (PENTRU EXECUTAREA LUCRRLOR) 11.1. Capacitatea pregrinzilor la montare 11.1.1. Capacitatea pregrinzilor la montare determin stabilirea numrului i poziiei sprijinirilor provizorii. Acestea sunt necesare:

a) - pentru securitatea muncii n timpul montajului i pn la ntrirea betonului turnat;

b) - pentru limitarea deformaiilor iniiale ale pregrinzilor, care pot conduce la:

- fisurarea betonului din talpa pregrinzii (cu consecine periculoase privind durabilitatea, armturile fiind foarte subiri i acoperirea fiind foarte mic);

- depirea abaterilor de la forma suprafeei (planitate, n general). 11.1.2. Pentru aceast verificare se au n vedere solicitrile conform punctului 6.3.1.6., astfel:

a) - conform punctului 6.3.1.6.a), pentru verificarea deformaiilor (sgeilor);

b) - ambele ncrcri (conform punctului 6.3.1.6.a i b), pentru verificarea de re-zisten. 11.1.3. Calculul, pentru condiia de rezisten, determin distana dintre sprijiniri de ordinul a 1.0 m. n reglementrile din Frana /39/ se precizeaz c distana dintre sprijiniri se determin pe baza ncercrii tipului de pregrind, continu pe trei reazeme, cu ncrcri concentrate la mijlocul deschiderilor, pe baza ncrcrii corespunztoare sgeii de 1/500 din deschidere (condiie pentru punctul 11.1.1.b) i a ncrcrii maxime atinse (condiie pentru punctul 11.1.1.a). 11.1.4. Pentru a fi eficiente, avnd n vedere condiia de sgeat impus pregrinzii (1/500 din deschiderea ntre reazemele provizorii), trebuie ca aceste reazeme s fie, la rndul lor, suficient de rigide i fixate astfel nct s nu se taseze sub ncrcrile conform punctului 11.1.2.b). n cazul n care se folosesc pentru reazeme elemente comune transversale (de tip rigl) se vor verifica i sgeile acestora. Sistemele de rezemare provizorie vor trebui s permit ajustarea, la cota de nivel, a suprafeei de rezemare, conform prevederilor de la punctul 10.1.2.b). 11.2. Rezistena la ncovoiere - strpungere a corpurilor ceramice 11.2.1. Rezistena la ncovoiere - strpungere trebuie s se ncadreze n limita stabilit (tabelul 4), avnd n vedere c aceast caracteristic este direct implicat, n primul rnd, n asigurarea securitii muncii la montare. 11.3. Suprafeele de rezemare (nivel, arie, contact .a.) la montare 11.3.1. Rezemarea corespunztoare la montare asigur, pe de o parte, securitatea muncii la montare i, pe de alt parte, o comportare bun a planeelor, n special la solicitri seismice.


29


n continuare sunt detaliate condiii pentru realizarea unor rezemri

corespunztoare. 11.3.2. Nivelul suprafeelor de rezemare pe elementele portante (ziduri, rigle) trebuie s se ncadreze n abaterea de maximum 1%. Aceasta se refer la ntreaga suprafa. 11.3.3. Lungimea de rezemare, care asigur aria de rezemare, trebuie s satisfac prevederile de la punctul 6.1.5.c) pentru pregrinzi, iar pentru corpurile ceramice, aceasta trebuie s fie de 15 2 mm, pe fiecare pregrind. 11.3.4. Contactul suprafeelor trebuie s se fac uniform pe ntreaga arie prevzut. 11.3.5. Corectarea suprafeelor de rezemare a elementelor portante (aducerea la nivel, asigurarea ariei i a contactului la rezemare) se face numai prin soluii date de proiectant, n funcie de situaia de fapt, principala condiie fiind ca prin soluia adoptat i materialele folosite s se asigure rezistena i durabilitatea zonei de rezemare. 11.3.6. Att pregrinzile ct i corpurile ceramice se vor verifica nainte de montare pentru a fi curate de eventuale bavuri, alte asperiti, care pot impiedica respectarea cerinelor artate mai sus. n cazul n care aceste elemente prezint torsiuni, ele nu se vor monta n lucrare.

12. ASGURAREA CALT LUCRRLOR 12.1. Prevederi generale 12.1.1. Corpurile ceramice, carcasele de armtur i pregrinzile se execut n ateliere specializate, avnd dotrile tehnice i personalul calificat, necesare, pe baza unor proceduri de executare a lucrrilor scrise i nsuite i cu un sistem propriu de asigurare a calitii.

Betoanele turnate n pregrinzi i in situ vor fi preparate n staii de betoane care asigur, prin dotare i un sistem de asigurare a calitii,performanele betoanelor furnizate. 12.1.2. Produsele utilizate vor corespunde standardelor i prevederilor din acest manual, fiind nsoite, la procurare, de documente privind calitatea. Ele vor fi manipulate i depozitate astfel nct s nu se degradeze i s poat fi identificate. 12.1.3. Subansamblurile vor fi nsoite, deasemenea, de documente privind calitatea, indiferent de unitatea n care au fost executate. 12.1.4. a) - Verificrile privind calitatea se fac, conform prevederilor specifice care urmeaz, astfel: (i) - prin verificarea existenei i analizarea coninutului documentelor privind

calitatea produselor respective; (ii) - prin observare vizual, amnunit; (iii) - prin msurare direct a mrimilor precizate; (iv) - prin ncercare, conform metodelor precizate.


30


b) - Verificrile privind componentele, prevzute n acest manual se refer numai la

cele care se fac n vederea punerii n oper (punctul 12.2.). Verificrile privind calitatea produselor la fabricarea/confecionarea acestora, care se refer la mai multe caracteristici i au alte frecvene, vor fi cuprinse n procedurile de executare a lucrrilor, specifice proceselor tehnologice ale unitilor productoare;

c) - Pentru unele ncercri, se prevede efectuarea acestora la productor, urmnd ca pentru punerea n oper s fie verificate documentele care atest efectuarea acestor ncercri i rezultatele obinute. ncercrile respective se vor referi la probe din loturile de produse care urmeaz a fi puse n oper. 12.1.5. Toate nregistrrile privind verificrile efectuate se vor pstra n registre, care vor putea fi consultate. 12.2. Verificri privind componentele 12.2.1. Verificrile privind pregrinzile se vor face n modurile i cantitile artate n tabelul 14. Tabelul 14

Verificarea prin Nr. crt. Caracteristica

documente observare

vizual msurare ncercare 1

Tipul i calitatea armturii (carcasa) 100% (*)

2

Dimensiunile armturii: - diametre - distanele ntre bare

10% din carcase la ntmplare

3 Calitatea sudurilor la carcase (**) 100% - la traciune - la forfecare 3/zi la productor

4 Tipul i calitatea cimentului pentru

fiecare lot (***)

5 Granulozitatea agregatului 100% 1 prob pe lot

6 Lucrabilitatea betonului - tasarea conului 1 proba pe arj

7

Rezistena betonului la ntindere din ncovoiere

9 prisme la fiecare lot de grinzi

8

Tipul i calitatea corpurilor ceramice

100%

9

ntegritatea i aspectul corpurilor ceramice

100%

10 Dimensiunile corpurilor ceramice 10% la ntmplare

11 Forma pregrinzii 100%

12

Poziia armturii pregrinzii (zona exterioar)

100%

13

Comportarea pregrinzii la ncovoiere

1% la ntmplare

Note: (*) n caz de dubiu se vor face ncercri la traciune (minimum 3 pe lot i diametru) (**) Conform punctului 12.1.4. al. c). (**) n caz de dubiu se vor face ncercri pentru determinarea mrcii cimentului (minimum 3 pe lot).


31


12.2.2. Verificrile privind corpurile ceramice se vor face n modurile i cantitile artate n tabelul 15. Detalii privind determinarea caracteristicilor sunt date n anexa 3.

Tabelul 15

Verificarea prin Nr. crt. Caracteristica

documente observare

vizual msurare ncercare 1 Tipul i calitatea 100%

2 ntegritatea, aspectul 100%

3

Forma la extrados i rezemri - planitate - paralelism

20% la ntmplare

4 Dimensiunile 10% la ntmplare 5

Rezistena la compresiune pe direcia golurilor

3 buc la fiecare lot aprovizionat

6

Rezistena la ncovoiere - strpungere

6 buc (*) la fiecare lot aprovizionat

7

Rezistena la compresiune pe direcia perpendicular pe goluri

(**)

8

Rezistena la ntindere din ncovoiere

(**)

9 Modulul de elasticitate (**)

10 Coeficientul de dilatare liniar (**)

11 Dilatarea la umiditate (**)

la productor, cte 3 ncercri pentru fiecare reet i tip de materie prim utilizat

Note: (*) n cazul n care mai mult de 10% din corpurile ceramice sunt fisurate, dar acceptabile (tabelul 4, nr. crt. 1.c) se vor ncerca, suplimentar, 6 buc alese cu fisuri.

(**) Conform punctului 12.1.4. al. c). 12.2.3. Dac rezultatul pentru una din caracteristici, pe cantitatea de probe prevzut, nu intr n limitele abaterilor admise, elementele sau lotul, dup caz, se consider neconform i nu se pune n oper, astfel:

a) - pentru verificrile care vizeaz fiecare bucat n parte (100%), se permite trierea i admiterea celor care se ncadreaz n abaterile admise;

b) - pentru verificrile care vizeaz ntregul lot i care se fac prin sondaj, se respinge ntregul lot, deoarece pentru aceste produse nu sunt mai multe clase de calitate care s permit utilizarea lor n alte condiii. 12.3. Verificri la montare i turnare beton 12.3.1. nainte de a efectua montarea, se va efectua verificarea condiiilor prealabile montrii, care se refer la:

a) - existena procesului verbal de predare-primire front de lucru, care trebuie s consemneze terminarea complet, la nivelul de calitate cerut, a lucrrilor care vor constitui suportul elementelor de planeu (ziduri, grinzi/rigle de cadru sau alte elemente portante


32


pentru grinzi), verificarea nregistrrilor privind calitatea acestora, precum i verificarea lucrrilor respective, prin observare direct i msurri dup caz;

b) - starea zonei pe care se va efectua rezemarea provizorie a grinzilor, la montarea acestora (sub aspectul rezistenei i stabilitii, precum i al cotei de nivel - vezi punctul 11.3.2. - i al formei);

c) - existena i starea elementelor pentru rezemarea provizorie a grinzilor la montarea acestora;

d) - existena detaliilor de execuie care stabilesc alctuirea i condiiile de trasare a

planeelor care se monteaz; e) - organizarea corespunztoare a punctului de lucru pentru desfurarea cores-

punztoare a lucrrilor (cu deosebire n ceea ce privete transportul i turnarea betonului). 12.3.2. Trasarea pentru montare se refer la:

a) - identificarea elementelor (perei, rigle .a.) pe care reazem grinzile, conform prevederilor din proiect;

b) - marcarea, pe aceste elemente, a poziiei pregrinzilor (axul sau, de preferat, marginile acestora), verificnd deschiderea conform proiectului pentru fiecare pregrind;

c) - marcarea, dac este cazul, a poziiei nervurilor transversale. 12.3.3. La montarea pregrinzilor se verific:

a) - distana liber dintre tlpile acestora, de regul chiar cu un corp ceramic, cel puin la cele dou capete, lng reazeme;

b) - condiiile de rezemare pe elementele portante ale structurii (lungime, suprafa) c) - condiiile de rezemare pe reazemele provizorii, intermediare; d) - cotele stabilite pentru goluri, treceri, montri speciale (pregrinzi alturate .a.); e) - unghiurile corecte dintre axul pregrinzilor i axul elementelor pe care acestea reazem; f) - planitatea intradosului pregrinzilor i orizontalitatea (sau panta, dac e cazul) acestuia.

12.3.4. La montarea corpurilor ceramice se verific:

a) - condiiile de rezemare pe tlpile pregrinzilor (lime, suprafa); b) - poziia la capetele fiecrui rnd, fa de elementele portante (centur); c) - mrimea rosturilor dintre corpuri n cmp curent i perpendicularitatea acestora fa de axul pregrinzilor; d) - cota i limea golului pentru nervurile transversale, dac este cazul.

12.3.5. Este interzis depozitarea de materiale pe zona de planeu montat. Circulaia persoanelor care lucreaz, se va face numai pe podin din lemn aezat peste corpurile ceramice. 12.3.6. Montarea armturilor se face n concordan cu prevederile din proiect, verificndu-se:


33


a) - caracteristicile armturii conform tabelului 16; b) - acoperirea cu beton i distanele relative dintre bare; c) - lungimile, petrecerea (dac este cazul) i poziia (cotele) n lungul barei; d) - fixarea n poziie; e) - starea suprafeei (curenie, absena ruginei n profunzime).

12.3.7. Turnarea betonului se face n concordan cu prevederile din proiect (clas, grosime), verificndu-se:

a) - caracteristicile betonului conform tabelului 16; b) - stropirea cu ap a elementelor montate, imediat naintea turnrii betonului;

c) - starea de curenie a suprafeei care vine n contact cu betonul i lipsa corpurilor strine care s ocupe/obtureze spaiul care se betoneaz;

d) - compactarea i absena scurgerilor de lapte de ciment prin rosturi; e) - finisarea suprafeei superioare.

12.3.8. Verificrile privind armtura i betonul, nainte de punerea n oper, se vor face n modurile i cantitile artate n tabelul 16: Tabelul 16

Verificarea prin Nr. crt. Caracteristic

documente observare

direct msurare ncercare

1 Tipul i calitatea armturii 100% - la traciune cte 3 probe pentru fiecare lot i diametru

2 Diametrul 100%

3 Starea suprafeei 100%

4

Tipul i calitatea cimentului

pentru fiecare lot(*)

5 Granulozitatea agregatului 100% 1 prob pe zi de preparare

6 Lucrabilitatea betonului - tasarea conului 1 prob pe arj

7

Rezistena la compresiune (la 28 de zile de la turnare) (**)

- cuburi 142 mm latur sau cilindru 100 mm diametru

min. 9 pentru un planeu, cte 3 la nceputul, mijlocul i sfritul turnrii min. 3 martor

Note: (*) n caz de dubiu se vor face ncercri pentru determinarea mrcii cimentului (min. 3 pe lot); (**) Reeta betonului i verificarea clasei de beton obinut se face de ctre staia de betoane, la comanda unitii care pune n oper betonul. 12.3.9. Turnarea betonului se face continuu, pentru un nivel, n grinzi, suprabetonare i centuri. n cazul n care nu se poate asigura continuitatea punerii n oper a betonului, rostul de lucru va fi poziionat la 1/5...1/3 din deschiderea grinzilor pe direcia de betonare n lungul acestora, i la mijlocul interaxului ntre dou grinzi, n zona precizat, n cazul betonrii pe direcie perpendicular pe grinzi.


34


a) Alctuirea general a planeului LEP

c) Corp ceramic CG 22 WB b) Corp ceramic CG 16 WB

Det. C1

d) Corp ceramic pentru pregrind

e) Carcas sudat armtur pregrind

f) Pregrind PG 16,5 (PG 22)

Fig. 1 Detalii privind alctuirea i componentele planeelor LEP


35


Natura reazemului

Lungimea de rezemare

brbeton armat min. 4cm

zidrie min. 7cm

a) Condiii pentru rezemarea pregrinzilor

b) Rezemarea, n cazuri fortuite, a corpurilor ceramice pe perete/ rigl

Fig. 2 Condiii pentru rezemri la montare


36


a) Grinzi cu mai multe deschideri b) Grinzi cu o singur deschidere

M= kdqL2

n care:

kd coeficient de distribuie conform diagramelor q ncrcarea conform gruprii stabilite

Fig. 3 Diagrama de momente nfurtoare, acoperitoare


37


a) b)

d

d)

c) e) g) f) Fig. 4 Exemplificri privind modul de a considera planeele i plcile componente ale acestora pentru verificrile la aciunea seismic (a e pentru planeul ntreg; f g pentru plcile componente ale planeului)


38


a) Prin montarea a doua grinzi alturate

d)

b) Prin ngroarea local a suprabetonrii

Fig. 5 Sporirea capacitii portante n zone cu ncrcri sporite

Fig. 6 Armtura complementar n zone cu ncrcri sporite


39


Fig. 7 Detalii privind alctuirea planeului n cazul practicrii unui gol


40


a) Grinzile perpendiculare pe direcia consolei b) Grinzi pe direcia consolei

Fig. 8 Alctuiri pentru realizarea zonelor n consol


41


Fig. 9 Alctuirea planeului n zone cu variaie brusc a deschiderii grinzilor


42


d) Tipuri de manoane-sit

a) Gurire cu burghiu, fr percuie b) Desprfuire

f) Introducerea urubului n rin, n manonul-sit

c) Introducerea manoanelor-sit

e) Injectarea rinii cu pistol automat

Fig. 10 Sistem de ancorare a uruburilor n corpurile ceramice cu manon-sit i rin sintetic



Anexa 1

SMBOLUR, NOTA

A1.1. Pentru uurina utilizrii acestei anexe, simbolurile i notaiile sunt aezate n ordinea alfabetic, indiferent de domeniu

Simbol, notaie Denumirea

Uniti de msur

1 2 3

a distana de la rezultanta eforturilor din armtura ntins la marginea ntins a seciunii de beton mm

ae distana dintre etrieri mm

Aa suma ariilor seciunilor armturii longitudinale ntinse mm2

Aai(m)suma ariilor seciunilor barelor nclinate cu unghiul n raport cu axa elementului, care intersecteaz fisura nclinat din seciunea de verificare

mm2

Aa(m)suma ariilor seciunilor barelor drepte din zona ntins, intersectate de fisura nclinat din seciunea de verificare mm

2

Aa1suma ariilor seciunilor armturii longitudinale de la partea inferioar (ntins) a carcasei sudat din pregrind mm

2

Aa2suma ariilor seciunilor armturii longitudinale suplimentare, de la partea inferioar a grinzii mm

2

Abt aria de nglobare a armturilor ntinse mm2

Acsuma ariilor seciunilor armturii complementare n zone cu ncrcri locale mm

2/m

Ae aria seciunii unei bare de etrier mm2

Aei1aria seciunii unei bare nclinate (etrier) din carcasa sudat a pregrinzii mm

2

Aei2aria seciunii unei bare (nclinate) de etrier suplimentar, din grind mm

2

Aplaria net (a plinurilor), minim, a seciunii transversale prin epruveta siamez mm

2

Aptaria net (a plinurilor) a seciunii transversale pe direcia golurilor, a corpurilor ceramice mm

2

Assuma ariilor seciunilor armturii suplimentare pentru asigurarea ancorrii n zona de margine mm

2/m

Atlsuma ariilor seciunilor barelor longitudinale suplimentare pentru preluarea momentelor de torsiune mm

2

A5alungirea la rupere determinat pe epruvete proporionale normale (avnd factorul dimensional 5) %

A10alungirea la rupere determinat pe epruvete proporionale lungi (avnd factorul dimensional 10) %

A'a1aria seciunii armturii longitudinale de la partea superioar a carcasei sudat din pregrind mm

2

43



Simbol, notaie Denumirea

Uniti de msur

1 2 3

A'a2suma ariilor seciunilor armturii longitudinale din suprabetonare mm

2/m

b laimea seciunii de beton a grinzii (nervurii transversale) mm

bp limea activ a plcii (suprabetonrii) mm

brlungimea de rezemare a tlpii pregrinzii pe elementul portant vertical mm

bs limea smburelui de beton din interiorul etrierilor mm

Ci ncrcri cvasipermanente (dup caz)

C0-C4

C0 C1 C2 C3 C4

clase de combustabilitate a materialelor i a elementelor de construcie, care sub aciunea focului sau a temperaturilor nalte sunt: - incombustibile (nu se aprind i nu se carbonizeaz); - greu combustib

manual calcul plansee cu grinzi

Documents