1 LUCRAREA-1- ASCUIREA I CONTROLUL GEOMETRIEI CUITELOR DE STRUNG 1.Generaliti nlucrareasaprezintelementelecomponenteigeometriacuituluide strung , parametrii de reglare , modul de ascuire i controlul parametrilor geometrici constructivi care se obin prin ascuire . 1.1Geometria cuitelor de strung Cuituldestrungaredouapriprincipale:parteaactiva(capulcuitului) care participa in mod direct la generarea suprafeei prelucrate prin detaarea achiei i parteadefixare(corpulcuitului)careservetelapoziionareasculeiinvederea execuiei , ascuirii i msurri ei . Parteaactivaacuitului(fig.1.1)estapravzutcutiurileT,Tcare rezultdininterseciafeeidedegajare A (suprafaapecarealunecisnt ndeprtate achiile detaate ) cu feele de aezare oA, ioA(suprafeele sculei orientate sprepiesadeprelucrat).TiulprincipalTrealizeazachiereapropriuzis,fiind destinatformriisuprafeei achietoare . Interseciatiului pricipalcucelsecundar formeayvarfulcuitului,care nscopulmririirezisteneise prevede cu o raz de vrfcrsau teiturdelime cb ,ceeace reduceconsiderabiluzurasculei . Uneoripefeeleactive sepotexecutafeelenguste, prelucrate mai fin , careau rolul de a mri durabilitatea tiurilor . Asigurareacondiiiloroptimedeachiereinpunecafeeleactivealeparii achietoareasculeisfieorientatesubunghiuribineprecizate.Unghiurile constructive,necesarelapoziionareacuituluinvedereaexecuiei,ascuiriii verificriigeometrieipriiactive,seindicnraportcusistemuldereferin cunstructiv .Sistemuldereferinconstructivalsculei(fig.1.2)estetriedrulortogonal drept,orientatpozitiv,avndaxele( )p r fP P X ,( )f p fP P Y ,( )r f fP P Z ,definiteprin intersecia planelor notate n paranteze .2 fX esteaxageometricasculeiiseconsiderpozitivnsensulcese ndeprteazdevrfulsculei.Axa fY seconsiderpizitivinsensulopussensului micriiprobabiledeachiere,iaraxa fZ seconsiderpizitivnsensulcese ndeprteazdesuprafaaachiata piesei , pe direcia presupus a micrii de avans . nacestsistemdereferin planul f f Z OXse numete plan de baz constructiv(plandereferin) rP ,iaraxa fOY senumateaxaprincipal constructiv. Planul de baz constructiv rP coninepunctulconsideratal muchieitiuluiiesteparalelcu planul de sprijin al cuitului ( suprafaa sculeiutilizatcabazdeaezarein timpulexecuiei,ascuiriisau verificrii).Acestplanesteorientat perpendicularpedireciaprobabila micrii de achiere .Planul de lucru fP este un plan ce trece prin punctul considerat al michiei de achiere,perpendicularpeplanuldebazalsculei rP iesteorientatparalelcu direcia de avans .Planul posterior pP este un plan perpendicular cu planul de lucru fP i planul de baz al scuei rPn punctul de achiere considerat .De asemenea se mai definesc ( fig. 1.3 ) :- planul muchiei de achiere TPcare este un plan tangent muchieie tiului n punctul de achiere considerat perpendicular pe planul de baz al sculei rP ;-planulnormallamuchiadeachiere nP esteplanulperpendicularpe muchia tiului n punctul de achiere considerat ; - planul de msurare (ortogonal ) cPeste un plan perpendicular pe planul de baz al sculei rPi perpendicular pe planul muchiei de achiere TPconsiderat .Parametriigeometriciconstructiviaicuituluidestrung(fig.1.4)se definesc dup cum urmeaz :Ungiuri pentru determinarea poziiei muchieie de achiere a tiului Unghiul de atac r_ al tilui principal este unghiul dintre planul muchiei de achiere TP iplanuldelucru fP ,msuratnplanuldebaz rP .Unghiul complementar de atac al tiilui reste unghiul dintre planul posterior pP , msurat n planul de baz . Pentru fiecare punct considerat pe tiul principal , 90 = +r r _.3Unghiuldevrf rc este unghiuldintrepanulmuchieide achiereatiuluiprincipal TP i planulmuchieitiuluisecundar 'TP , msuratnplanuldebaz(referin) rP : 180 = ' + +r r r_ c _ ; r_' -fiind unghiul de atac al tiului secundar .Unghiudenclinareal tiului T esteunghiuldintremuchia tiuluiiplanuldebazalsculei rP , msuratnplanulmuchieideachiere TP.

Unghiuri pentru determinarea poziiilor feelor activeUnghiuldedegajarenormal n esteunghiuldintrefaadedegajare A i planuldebaz rP alsculei,msuratnplanulnormalalmuchieideachiere nP . Unghiul de aezare normal noeste unghiul dintre faa de aezare oA i planul muchiei de achiere TP , msurat n planul normal al muchiei tiului nP. Unghiul de ascuire normal n| esteunghiuldintrefaadedegajare A ifaadeaezare oA ,msuratn planul normal al muchiei de achiere nP. n mod similar se pot defini unghiuri de aezare , de ascuire i de degajare n ficare din planele secante ala sculei , planul de msurare cP, planul posterior pPsau planul de lucru fP. n fiecare din planele considerate suma unghiuri de aezare de ascuire i de degajare este egala cu 90(ex . 90 = + +n n n | o , 90 = + +o o o | o , ....) . Deaasemenea,aceiaiparametrigeometricisepotdefiniipentrutiul secundarcumeninereacunghiurilevorpurtaindiceidenumireadesecundar (ex. 'no - unghi de aezare normal secundar ) .4 2.Stabilireaformulelorpentrucalcululunghiurilordereglarea dispozitivului mainii de ascuitAscuireacuituluidestrungcufeeleactiveplaneimuchiadeachiere rectilinienecesitdeterminareaunghiurilor f f fo o , , ' i p p po o ' , , (consideraten planeledesecionareF-FiP-P),plecnddelaunghiurilecunoscute (T r r o o o _ _ o o , , , , , ' ' ) .Pentruaceasta,sescrieecuaiasuprafeeiplaneactivensistemulde referin constructiv f f fZ Y X al sculei , care se intersecteaz cu un plan de secionare :F-F (planul de lucru fP ) sauP-P (planul posterior pP ) . 2.1 Calculul unghiurilor de degajare f ip nsistemuldereferin f f fZ Y X sepotconsiderapatrupuncteevidente cuprinse in planul feei de degajare (fig.1.5) :5 ( ) 0 , 0 , 0 M ,( ) ( ) ( ) 1 , , 0 sin , , cos , cos , , sin3 0 2 1 f r r r T rtg iM tg M tg M _ _ _ _ .Condiiadecoplanaritateaacestorpuncteestesatisfcutdac: 01 0sin coscos sin1 0 1sin cos 1cos sin 10 0 0 1==fr o rr T rfr o rr T rtgtgtgtgtgtg_ __ __ __ _,deunde,prindezvoltare,se obine : r T r o ftg tg tg _ _ cos sin =( ) 1Pe dreapta de intersecie a planului feei de degajare A cu planul posteriorpP (seciuneap-p)rezultpunctul( ) 0 , , 14 ptg M ,iarcondiiadecoplanaritatea punctelor 4 2 1, , iM M M M devine : 00 1sin coscos sin0 1 1sin cos 1cos sin 10 0 0 1==pr c rr T rpr c rr T rtgtgtgtgtgtg_ __ __ __ _,de unde rezult :

r T r c ptg tg tg _ _ sin cos + = ( ) 2

6 2.2 Calculul unghiurilor de aezare f psio o nsistemuldecoordonate f f fZ Y X ,planulcareconinefaadeaezare principal a sculei este determinat de punctele :( ) 0 , 0 , 0 Msi( )r r rtg M _ _ cos , sin1 ,( ) ( ) 1 , , 0 sin , , cos6 5 f r o rctg iM ctg M o _ o _. Condiia de coplanaritate n acest caz, se scrie :01 0sin coscos sin1 0 1sin cos 1cos sin 10 0 0 100==fr rr T rfr rr T rctgctgtgctgctgtgo_ o __ _o_ o __ _

De unde prin rezolvare rezult : r T r ftg ctg ctg _ o o o cos sin0 =( ) 3nmodasemntor,pedreaptadeintersecieaplanuluifeeideaezare principale oA cu planul posterior pP (seciunea p-p ), rezult punctul( ) 0 , , 17 pctg M o , iar condiia de coplanaritate a punctelor 7 5 1, , iM M M Mdevine : 00 1sin coscos sin0 1 1sin cos 1cos sin 10 0 0 1==pr o rr T rpr o rr T rctgctgtgctgctgtgo_ o __ _o_ o __ _ De unde se obine : r T r o ptg ctg ctg _ _ o o sin cos + = ( ) 4Relaii asemntoare se pot determina pentru faa deaezare secundar : r T r o pr T r o ftg ctg ctgtg ctg ctg_ _ o o_ _ o o' ' + ' ' = '' ' + ' ' = 'sin coscos sin ( )( ) 65 Unde :T r o _ o ' ' ' , , , sunt parametrii geometrici ai tiului secundar . Observaie: n lucrare se dau ca date iniiale unghiurile o r T r o oio _ _ o ' ' , , , . Deoarece faa de degajare este unic se calculeaz unghiurile T oi ' 'cu relaiile :

r f r p Tr f r p otg tg tgtg tg tg_ _ _ _ ' + ' = '' ' = 'cos sinsin cos

( )( ) 87 n care p i fse calculeaz curelaiile(1)i(2).ntoaterelaiile(1)....(8),atuncicndseunghiul T este negativ, conform conveniei, semnele se vor schimba n mod corespunztor . 2.3 Determinarea parametrilor de reglare ai dispozitivului triplu pivotant Ascuireauneisuprafeeactiveoarecareacuituluipresupuneaducerea acestuia,prinrotirisuccesive,ntr-unplanparalelecuplanuldeascuirealdiscului abraziv . Micrile pentru poziionare sculei la ascuire se aplic indiferent de ordinea lor;totui,ncazulutilizriidispozitivuluitipmenghintriplupivotant,existentn dotarea mainii de ascuit, explicaiile roiilor din definiii presupun urmtoarea ordine depoziionare:nplancuunghiul yq ,npivotarecuunghiul xq inelevaiecu unghiul sq . 7 Seconsidercunsistem de axe de coordonate mobil XZY, care coincide iniial cu sistemul de referin cinematicalmainiideascuit m m mZ Y X , considerat fix, va coincide n finalcusistemuldereferin constructivalsculei f f fZ Y X prin rotireantreguluisisemcuceletrei unghiuri (unghiurile Euler ) .Rotaiasculeinjurulaxei verticalecuunghiul yq (fig.1.6)este descrisdetransformarea:( )m y fX X = q e2 1 ( ) 9 Aceast rotaie face ca axele sitemului dereferin costructiv al sculei s ocupe o poziie intermediar , notat( )m f m fY Y Z Y X ' ' , ,.ncontinuare,considerndrotaiasculeicuunghiul xq njurulaxei orizontale (axa intermediar fX' ), se obine :( )1 1 2 f x fX X = q e( ) 10.Prinaceastrotaieseobinepoziiafinalaaxei fZ iopoziie intermediar fY' aaxeiY.Deciaxelesistemuluidereferinconstuctivnadoua poziie intermediar sunt f f fZ Y X ' ' ,. Considernd acum i rotaia de unghi zqn jurul axei fZ se obine poziia final a axelor sistemului de referin constructiv f f fZ Y Xprin transformarea :( )2 3 f z fX X = q e ( ) 11inndseamaderalaiile(9)i(10),prinnlocuirisuccesive,relaia(11) devine :( ) ( ) ( )m y x z fX X q e q e q e2 1 3 ( ) 12 Aceasttransformaredpoziiafinalaaxelorsistemuluidereferin constructiv al cuitului de strung n rapart cu axele sistemului de referin cinematic al mainii deascuit .n transcriere normal relaia (12) capt forma :mmmy yy yx xx x z zz zfffZYXZYX =q qq qq qq q q qq qcos 0 sin0 1 0sin 0 coscos sin 0sin cos 00 0 11 0 00 cos sin0 sin cos,caredup dezvoltare, devine : + + =+ + =+ + =m m m fm m m fm m m fZ C Y C X C ZZ C Y C X C YZ C Y C X C X33 32 3123 22 2113 12 11( ) 138ncare 33 12 11,......, , C C C suntcosinusuriledirectoarealaaxelorsistemuluidereferin constructivfadecelcinematic,necesaretreceriicoordonatelounuipunctdintr-un sistem de referin n altul i se pot determina cu ralaiile :

= ==+ ==+ =+ ==+ + =y xxy xz y x z yz xz y x z yz y x z yz xz y x z yCCCCCCCCCq qqq qq q q q qq qq q q q qq q q q qq qq q q q qcos cossinsin coscos cos sin sin sincos cossin cos sin sin cossin cos sin cos sinsin cossin sin sin cos cos333231232221131211( ) 14 2.3.1 Calculu parametrilor de reglare necesari la ascuirea cuitului pe faade degajare Folosindelementeledin(fig.1.5)sepoatescrieecuaiafeeidedegajare Am sistemul de refein constructiv al sculei :0sin coscos sin0 0 0 1sin cos 1cos sin 11= =r c rr T rf f fr c rr r rf f ftgtgZ Y XtgtgZ Y X_ __ __ __ _

Prin rezolvare se obine : ( ) ( ) 0 cos sin sin cos = + +r T r c f f r T r c ftg tg Z Y tg tg X A _ _ _ _ sau, innd seama de relaiile (1) i (2), rezult :0 = + f f f p ftg Z Y tg X A ( ) 15folosind relaiile (13), ecuaia (15) devine : ( ) ( ) ( ) 033 23 13 32 22 12 31 21 11= + + + + + f p m f p m f p mtg C C tg C Z tg C C tg C Y tg C C tg C X A Carereprezintecuaiasuprafeeidedegajareplane A nsistemuldereferin cinematic m m mZ Y Xal mainii de ascuit . Punnd condiia ca aceast suprafa plan s fie paralel cu planul frontal al corpului abraziv de acuaie0 =mX , se obine :9 = + = + 0033 23 1332 22 12f pf ptg C C tg Ctg C C tg C ( ) 17 Care, prin nlocuirea relaiilor (14), devine un sistem de dou ecuaii cunecunoscutele z y xiq q q ,. Pentrusimplificare,rezolvareasistemuluiobinutsefacesuprimndpe rndcteorotaie,ceeacepresupunefolosireaunordispozitivedeascuiresimple care s permit rotiri controlate doar dup dou axe orientate perpendicular (vertical i orizontal : fY i fZ , f f iX Z , respectiv f f siX Y , primul caz fiind frecvent ntlnit in pracatic ) . Utilizarea dispozitivului tip menghin triplu pivotant se poate face comod naceleaicondiiidescriseanterior,sauimpunndperndpentru z y xsauq q q , alte valorialeseconvenabil,determinndu-senacestcazformulelecorespunztoare pentru calculul rotaiilor dup celelalte axe .Dac se pune condiia ca0 =xq , parametrii de reglare devin:( ) ( ) = + = ==p zp f p yxf tg arctg tg arctgtq t qq2cos cos0 ( ) 18 Dac n sistemul (17) se consider0 =zq , atunci rezult : ( ) ( )= + = =+ =0cos2cos2zp f p f yf xtg arctg tg arctgq t qtq( ) 19n mod semntor , pentru 2tq=y, se obine :( ) ( ) == + = =p zyf p f p xtg arctg tg arcctg qtq t q2cos2cos ( ) 20 ncazulncareascuireafeeidedegajaresefacecuparteacilindrica discului abraziv, ceea de nseamn c Aeste paralel cu planul0 =mY , se obine :10= + = + 0033 23 1331 21 11f pf ptg C C tg Ctg C C tg C ( ) 21nlocuindcosinusuriledirectoare(relaiile14)siconsidernd0 =yq , rezult : ( ) ( ) == + = =p zyf p f p xtg arctg tg arctg qq t q0cos cos ( ) 22 2.3.2 Calculul parametrilor de reglare necesari la ascuirea cuitului de strung pe feele de aezare nsistemuldereferinconstructiv,ecuaiasuprafeteideaezare principale oAse scrie :0sin coscos sin0 0 0 1sin cos 1cos sin 11= =r c rr T rf f fr c rr T rf f fctgtgZ Y XctgtgZ Y Y_ o __ __ o __ _, care prin rezolvare, devine :0 = + f f f p fctg Z Y ctg X A o oo ( ) 23nlocuindrelaiile(13),ecuaiafeeiprincipale,exprimnsistemulde referin cinematic m m mZ Y Xal mainii de ascuit , se scrie :( ) ( )( ) 033 23 1331 22 12 31 21 11= + ++ + + + f p mf p m f p mctg C C ctg C Zctg C C ctg C Y ctg C C ctg C X Ao oo o o oo ( ) 24ncazulncareascuireasefacecuparteafrontalacorpuluiabraziv, punndcondiiacfaadeaezareprincipal oA sfieparalelcuplanul0 =mX ,se obine sistemul : = + = + 0033 23 1332 22 12f pf pctg C C ctg Cctg C C ctg Co oo o( ) 25inndcontderalaiile(14),ncareconsiderm0 =xq ,parametriide reglare devin :( ) ( )= + = ==p zf p f p yxctg arctg ctg arctgo qo o t o o qqsin sin0 ( ) 26Dac se pune condiia c0 =zq , se obine :( ) ( )= = = =0sin2sinzp f p f yf xctg arctg ctg arcctgqo oto o qo q ( ) 2711Considern i cazul 2tq=y, rezult :( ) ( )+ == = =p zyp p f p xctg arctg ctg arcctgotqtqo oto o q22sin2sin( ) 28 Dacascuireafeeideaezareprincipalesefacecuparteacilindrica discului abraziv, punnd condiia ca oAs fie paralel cu planul0 =mY , rezult := + = + 0033 23 1331 21 11f pf pctg C C ctg Cctg C C ctg Co oo o ( ) 29nlocuind cosinusurile directoare (relaiile14)ncareconsiderm0 =yq , parametrii de reglare devin : ( ) ( )+ == = =p zyf p f p xctg arctg ctg arctgotqqo o t o o q20sin sin( ) 30Procedndanalogipentrufaadeaezaresecundar oA' ,nsistemulde referin constructiv f f fZ Y Xse scrie :0sin coscos sin0 0 0 1sin cos 1cos sin 11=' ' '' ' ' =' ' '' ' 'r c rr T rf f fr c rr T rf f fctgtgZ Y XctgtgZ Y X_ o __ __ o __ _

care prin rezolvare devine : ( ) ( ) 0 cos sin sin cos = ' ' ' ' + + ' ' ' ' 'r T r c f f r T r c ftg ctg Z Y tg ctg X A _ _ o _ _ oo ,sau,inndcont de ralaiile (5) i (6) se obine :0 = ' + ' 'f f f p fctg Z Y ctg X A o oo ( ) 31Prin nlocuirea relaiilor (13) , ecuaia (31) devine : ( ) ( )( ) 033 23 1332 22 12 31 21 11= ' + ' ++ ' + ' + ' + ' 'f p mf p m f p mctg C C ctg C Zctg C C ctg C Y ctg C C ctg C X Ao oo o o oo ( ) 32carereprezintecuaiasuprafeeideaezaresecundareplane oA' nsistemulde referin cinematic al mainii de ascuit .ncazulncareascuireaacesteisuprafeesefacecuparteafrontala corpului abraziv, parametrii de reglare ai dispozitivului de ascuire devin : 12( ) ( )' =' ' + = ' ' ==p zf p f p yxctg arctg ctg arcctgo qo o t o o qqsin sin0( ) 33 ( ) ( )=' ' = ' ' =' =0sin2sinzf f p f yf xctg arctg ctg arcctgqo oto o qo q( ) 34 ( ) ( )' + ==' ' = ' ' =p zyf p p f xctg arctg ctg arcctgotqtqo oto o q22sin2sin ( ) 35Dac ascuirea feei de aezare secundare oA'se face cu partea cilindric a corpului abraziv , se obine : ( ) ( )' + == = ' =p zyf p f p xctg arctg ctg arctgotqqo o t o o q20sin sin ( ) 36ncazulaezriicuituluinsuportcufaalateraldinstngaorientatn jos (rotit cu unghiul 2tq =x), micrile pentru poziionare la ascuire se vor efectua n urmtoareaordine:cuunghiul zq dupscalaorizontal,cuunghiul xq dupscala vertical i cu unghiul yqdup scala de nclinare (se schimb piziia axelor f f cuZ Y ) .Formulelepentrucalcululparametrilordereglarenecesarilaascuirea cuitelor cu suprafee active plane snt date n tabelul 1.1. 3. Metode de ascuire a cuitelor de strungAscuirea este operaia final care se execut asupra cuitelor de strung de oricetipidetermincapacitateadeachiereicalitateasuprafeeiprelucratecu ajutorul sculei respective .Prin ascuire trebuie s se asigure geometria cerut a prii achietoare , o rugozitate corespunztoare a suprafeelor active i pastrarea calitilor fizico-mecanice ala sculei .Secunoscurmtoarelemetodedeascuireinetezireasculelor achietoare:- metoda abraziv ; - metode electrice (prin scntei electrice , anodo-mecanic , prin contact electric) ; - rectificarea chimic-electric (pentru plcue de carburi metalice ) .13Ascuirea abraziv este cea mai rspndit i se prefer datorit simplitii sale fa de celelalte metode .Metodaprezintnsiuneledezavantajecaresemanifestnspecialla scuireasculelor(cuitelor)armatecuplcuedecarburimetalice,caurmarea fragilitii i conductivitii termice sczute a carburilor metalice .Granulelecorpuluiabraziv,avndvitezemari,ntlnescntraictorialor tiulsculeiprovocndu-imicistirbituri.Totodat,procesuldeascuirearelocla temperaturi nalte , din care cauz provoac uneori pe suprafaa de ascuire o reea de microfisuri,cteodatifisuri,iarlaascireasculelordinoelrapidpoateproduce defecte cunoscute sub denumirea de arsuri.Deficienele ascuirii abrazive pot fi nlturate dac se respect condiiile :-alegerea corect a caracteristicilor corpului abraziv ; -itilizarea la ascuire a dispozitivelor necesare ;- alegerearegimuluideascuirecorespunztormaterialuluisculei achietore , ct i materialului corpului abraziv ; -Aplicarea netezirii dup ascuire , pentru ndeprtarea stratului defect i micorarea asperitii tiurilor . Parametrii de reglare necesari la ascuirea cuitelor(tabelul 1.1) Aezarea cuitului n suportul dispozitivului Suparafaa care seascuteSuprafaa activa discului Cusuprafaadebaz orientat n jos Cusuprafaalateraldinstnga orientat n jos( )p zxf p ytg arctgtqq q == =20cos ( )f y p y zxpfytg tg arcctgtgtgarctg q q qqqsin cos0+ ==||.|

\|= ( )p zf xp f ytg arctg qtq q =+ = =2cos ( )p f zf xytg arctg q qq ===cos0 Faa de degajareAFrontal( )p zf p xytg arctg q qtq = ==cos2 ( )2cos sintq q q qq= =||.|

\| =zf y p y xfpytg tg arctgtgtgarctg 14Cilindric( )p zf p xytg arctg q qq = ==cos0 ( )0cos sin= =||.|

\| =zf y p y xfpytg tg arctgtgtgarctgq q q qq ( )p zxf p yctg arctgo qqo o q== =0sin ( )f y p y zxpfyctg ctg arctgctgctgarctgo q o q qqooqsin cos0+ ==||.|

\|=( )0sin= = =zf xp f yctg arctgqo qo o q ( )p f zf xyctg arctg o o qotqq = ==sin20 Frontal Frontal( )p zf p xyctg arcctgotqo o qtq+ = ==2sin2( )2cos sintqo q o q qooq= =||.|

\| =zf y p y xfpyctg ctg arctgctgctgarctg Faa de aezare Faa de aezare oACilindric( )p zf p xyctg arctgotqo o qq+ = ==2sin0 ( )0cos sin= =||.|

\| =zf y p y xfpyctg ctg arctgctgctgarctgqo q o q qooq( )p zxf p yctg arctgo qqo o q' ==' ' =0sin ( )f y p y zxpfyctg ctg arcctgctgctgarctgo q o q qqooq' + ' ==||.|

\|''=sin cos0 Faa de aezare secundaroA'Frontal( )0sin=' =' ' =zf xp p yctg arcctgqo qo o q( )p f zf xyctg arcctg o o qotqq' ' =' ==sin20 15( )p zf p xyctg arcctgotqo o qtq' + =' ' ==2sin2( )2cos sintqo q o q qooq=' ' =||.|

\|'' =zf y p y xfpyctg ctg arctgctgctgarctg Cilindric( )p zf p xyctg arctgotqo o qq' + =' ' ==2sin0 ( )0cos sin=' ' =||.|

\|'' =zf y p y xfpyctg ctg arcctgctgctgarctgqo q o q qooq Ascuirea abraziv poate fi executat att cu partea periferic, ct i cu cea frontal a sculei abrazive .Ceamailargrspndireoareascuireacuparteafrontalapietrei.n acest caz se utilizeaz scule abrazive n form de oala conic (STAS 605-76) .Ascuireacuitelordestrungseexecutndouetape:ascuireade degroare i ascuirea de finisare .Ascuirea abraziv a cuitelor cu placue decarburimataliceesteprecedatde rectificareafeelordeaezareale suportuluiport-plcusubunghiuri ( ) 4 .... 3 + o iafeeidedegajarela unghiul( ) 5 .... 2 + (fig. 1.7).n timpul ascuirii se impune respectareasensuluicorectderotaiea disculuiabrazivfadetiulsculei (fig.1.8).Dacsensulderotaieeste greitseintensifictirbireamuchieie achietoare .Operaiadeascuirese executconsecutivpefadedegajare ipefeeledeaezareasculeicu regimuldeachiereicaracteristiciala disculuiabrazivrecomandatentabelul 1.2. 164. Valorile parametrilor geometrici i ala uzurii maximeAdmisibile la cuitentabelul1.3sedauvalorileunghiurilorcuitelordinoelrapidipentru cuite armate cu plcue din carburi metalice n cazul prelucrrii materialelor uzuale .Reascuireacuitelor,careauatinsvaloareaprescrisauzuriiadmisibile, este necesar pentru reducerea cunsumului de scule, mbuntirea calitii suprafeei prelucrate i creterea preciziei de prelucrare . Caracteristicile corpurilor abrazive i reginum de ascuire a sculelor(tabelul 1.2) Caracteristicile corpului abraziv Regimul de lucruAvansulMateria-lul Sculei Felul Ascuirii Materialabraziv LiantGranula- ie Duritate Vitezaperiferic | | s mTransv. | | cd mmLong. ((

minmm Condiii dercire DegroareElectro- corund ceramic36L20-300,005-0,054 -6 Oel rapid FinisareElectro- corund ceramic60-80K-L25-350,005-0,054 -6 cu rcire continu sau far rcire Degrosare carbur de siliciu ceramin24-36L-M12-150,02-0,053-5 Plcue din carburi metalice Finisare carbur de siliciu ceramic46-80N15-200,005-0,033-5 far racire sau cu rcire continu 17 Vlorile practice ala parametrilor geometrici ai cuitelor(tabelul 1.3) | | oS| | rot mmMateria- lulsculei Materialul de prelucrat 3 , 0 s 3 , 0 >| | o' | | Oeluri carbon de construcie i aliate MPaMParr11001100>soo 12 10-12 8 6-8 15 15 15 0-5 Font cenuie 220220>sHBHB 10-12 10 6-8 6 10 10 10 5 Oel rapid Font maleabil 160 140 = HB 1281510-15 Oeluri carbon de construie i aliate MPaMParr11001100>soo 12 10-12 8 6-8 10 10 10 15 Font cenuie 220220>sHBHB 10 8-10 6 6 8 8 0-5 5-15 Plcue din carburi metalice Font maleabil160 140 = HB 128100-5 Condiii de lucru | | r_ | | r_' | | TFinisare i prelucrri pe maini-unelte rigide10-302-55-10 Prelucrarea pieselor rigide fr avasn de ptrundere455-155-15 Prelucrarea pieselor rigide cu avans neuniform6015-30-15...-10 Prelucrarea pieselor lungi i subiri (L/d=12....90)80-9030-45-10....0 18 Valorile uzurilor admisibile ala cuitelor VB| | mm (tabelul 1.4) Oel ,oel turnat i font maleabilFont cenuie Tipul cuitului Condiii de prelucrare | | mm VBCondiii de prelucrare | | mm VBCuite din oel rapid cu rcire1,5-2,0Degroare3,0-4,0 Strunjire longitudinal sitransversal fr rcire0,3-0,5Finisare1,5-2,0 cu rcire0,8-1,0 Retezare i canelare fr rcire0,3-0,5 Pe strung 1,5-2,0 Pe rabotez3,0-4,0 Rabotare longitudinal itransversalcu rcire1,5-2,0 Pe eping1,5-2,0 Mortezarefar rcire0,8-1,0Pe mortez1,0-1,5 Cuite cu plcue din carburi metaliceP01.P100,8-1,0K20,k300,8-1,0 3 , 0 s S 1,4 -1,7 Strunjire longitudinal transversal canelare i retezare P20,P30,P400,5-0,8K10 3 , 0 > S 0,6-0,8 4 , 0 s S 1,5-2,0 Rabotare longitudinal -- K20 K30 4 , 0 > S 1,0-1,2 Valorile maxime ala uzurii admisibile pe faa de aezare VB a cuitelor la prelucrarea materialelor uzuale sunt date n tabelul 1.4 .5. Desfurarea lucrriiAscuireacuituluidestrungpeoricarefaactivplanseexecutpe maina universal de ascuit scule, utiliznd dispozitivul de poziionare tip menghin triplu pivotant .Pentruascuiresedeterminmaintiparametriidereglareai dispozitivului triplu pivotant (unghiurile z y xiq q q , ) precum i parametrii regimului de achiere la ascuire .Ascuirea se face cu partea frontal a corpului abraziv iar avansul de lucru se execut manual .nvedereaascuiriipefaadedegajare,dacsecunoscunfhiurile r T oi_ , , se pot calcula unghiurile p f i (relaiile (1) i (2) ) dup care , n funcie de poziiainiialacuituluinsuportuldefixare,secalculeazparametriidereglare (tabelul 1.1 ) .Pentruregalresearenvedereclaaezareacuituluisuprafasalateral din stnga orientat n jos (fig. 1.9 ) se schimb poziia iniial a axei f f cuY Z.19Ordineadereglareadispozitivuluide poziionare n acest caz este urmtoarea :-seregleaztoatescalele (orinzontal,verticalidenclinare) la zero; -sefixeazcuituln suportuldispozitivuluicusuprafaasa lateral din stnga orientat n jos (ceea ce nseamn o rotire n jurul axei fXcu unghiul 21tq =x n sens pozitiv ) ; - se rotete dispozitivul dup scalaorizontalcuunghiul zq calculat conform (tabelului 1 ) ; -serotetedispozitivulcu unghiul xqdup scala vertical ; -serotetedispozitivulcu unghiul yqdup scala de nclinare .n vederea ascuirii pe faa de aezare principal, dac se cunosc unghiurile T r ci _ o , ,sepotcalculaunghiurile fo i po curelaiile(3)i(4)dupcarese calculeazunghiuriledepivotarecucaresevorrotiscalelecorespunztoarea cuitului se regeleaz (fig. 1.10) n urmtoarele faze :-se regleaz toate scalele dispozitivului la zero ; -se fixeaz cuitul n suport cu suprafaa de sprijin orientat n jos ;-se rotete dispozitivul de poziionare cu unghiul yq dup scala orizonta; -se rotete dispozitivul cu unghiul xqdup scala vertical ; -se rotete dispozitivul cu unghiul zqdup scala de nclinare . 20 Pentruascuireafeeideaezaresecundare,dacsecunoscunghiurile r ci_ o ' ' ,determinndunghiul T' curelaia(8)iunghiurile p f io o dinrelaiile(5)i (6) se calculeaz parametrii de reglare ai dispozitivului de poziionare .Aezarea cuitului n suportul de fixare i ordinea de reglare pentru scalele dispozitivului de poziionare se pastreaz ca i pentru faa de aezare principal .6. Controlul elementelor deometrice i constructive ala cuitului de strung Controlulunghiurilorpriiactiveacuitului( )r r T c c ci_ _ o o ' ' , , , , se execut cu ajutorul unui dispozitiv prevzut cu raportul de mas .Unghiurile r c cic o | ,se determin cu formulele : ( )( )r r rc cc c c_ _ c o o |' + = =+ =1809090

Abaterileadmisibilealaunghiurilordupascuiresuntnmodabinuitn limitele 1 . Msurarea razei de rotunjire lavrful cuitului se face cu microscopul de atelieriarcontrolulrugozitiisuprafeeloractiveascuitesefacecuajutorul microscopului Linnik-Schmaltz . Rugozitateasuprafeelortrebuiesfiedupascuire: ( ) m R m Rz a 3 , 6 2 , 3 .... 6 , 1 = = , iar dup netezire( ) m R m Rz a 6 , 1 5 , 0 ...... 2 , 0 = =. Sevortrageconcluziiasupremoduluincares-afcutascuireacuituli, att n ceea ce privete precizia valorilor abinute,ct i asupra cauzelor ce au condus la unele rezultate anormale .Principalelecauzepotfilegatedecalcululincorectalparametrilorde reglare, erori de citire la reglare, regim de lucru necorespunztor .Valorileobinutelacalcululparametrilordereglareamanghineitriplu pivotante se vor trece n tabelul 1.5. (tabelul 1.5) 21Simbol fpfopoxqyqzqValoricalculate

Rezultatele controlului efectuat asupra unor cuite de strung ascuite se vor nregistra n tabelul 1.6.(tabelul 1.6) Simbolooooo'o|Tr_r_'rcValoare msurat Abatere fa demrimea standardizat