6

SR EN 1998-1:2004SR EN 1998-1:2004

6 Reguli specifice pentru cldirile metalice6.1 Generaliti

6.1.1 Scop

(1)PPentru proiectarea cldirilor metalice se aplic EN 1993. Regulile care urmeaz sunt suplimentare fa de cele date n EN 1993.

(2)PPentru cldirile cu structura compozit, din oel i beton se aplic Seciunea 7.6.1.2 Concepte de proiectare

(1)PCldirile metalice rezistente la cutremur trebuie s fie proiectate n concordan cu unul dintre conceptele urmtoare (vezi Tabelul 6.1):

Conceptul a)Comportarea structurilor slab-disipative; Conceptul b)Comportarea structurilor disipative.

Tabelul 6.1: Concepte de proiectare, clase de ductilitate structural i limita superioar a valorilor de referin ale factorilor de comportare

Conceptul de proiectareClasa de ductilitate structuralDomeniul valorilor de referin ale factorului de comportare q

Conceptul a)Comportare structural slab disipativDCL (Slab)( 1,5 - 2

Conceptul b)

Comportare structural disipativDCM (mediu)( 4

Limitat i prin valorile din Tabelul 6.2

DCH (Inalt)Limitat numai de valorile din

Tabelul 6.2

NOTA 1Valoarea atribuit limitei superioare a lui q pentru comportarea slab disipativ, n limitele din Tabelul 6.1, pentru utilizarea ntr-o ar, poate fi gsit n Anexa Naional. Valoarea recomandat pentru limita superioar a lui q n cazul comportrii slab disipative este 1,5.NOTA 2Anexa Naional a unei anumite ri poate da limitrile care sunt permise n ara respectiv la alegerea unui concept de proiectare i a clasei de ductilitate.

(2)PIn cadrul conceptului a) efectele aciunilor pot fi calculate pe baza unui calcul elastic global, fr s se in cont de comportarea semnificativ neliniar a materialului. Cnd se utilizeaz spectrul de proiectare definit n 3.2.2.5, limita superioar a factorului de comportare q poate fi luat ntre 1,5 i 2 (vezi Nota 1 din (1) al acestui subparagraf). In cazul neregulari-tii n elevaie, factorul de comportare q trebuie s fie corectat aa cum se indic n 4.2.3.1(7), dar nu trebuie luat mai mic de 1,5.(3)

In cadrul conceptului a), dac limita superioar a valorii de referin a lui q este luat mai mare de 1,5, elementele principale la seism trebuie s aparin claselor de seciuni transversale 1, 2 sau 3.

(4)

In cadrul conceptului a), rezistena elementelor i a mbinrilor trebuie s fie evaluat n concordan cu EN 1993, fr alte cerine suplimentare. Pentru cldirile care nu sunt izolate seismic (vezi Seciunea 10), proiectarea n concordan cu conceptul a) se recomand numai n cazurile de seismicitate redus (vezi 3.2.1(4)).

(5)PIn cadrul conceptului b) se ia n considerare capacitatea unor pri ale structurii (zonele disipative) de a rezista aciunilor seismice printr-o comportare inelastic. Cnd se utilizeaz spectrul de proiectare definit n 3.2.2.5, valoarea de referin a factorului de comportare q poate fi luat mai mare dect limita superioar stabilit n Tabelul 6.1 i n Nota 1 din (1) al acestui subparagraf pentru comportarea structural slab disipativ. Limita superioar a lui q depinde de Clasa de Ductilitate i de tipul structural (vezi 6.3). Cnd se adopt conceptul b), trebuie ndeplinite cerinele specificate n 6.2 pn la 6.11.(6)PStructurile proiectate n concordan cu conceptul b) trebuie s aparin claselor de ductilitate DCM sau DCH. Aceste clase corespund abilitii crescute a structurilor de a disipa energie prin mecanismele plastice. In funcie de clasa de ductilitate, trebuie ndeplinite cerinele specifice urmtoarelor aspecte: clasa de seciuni de oel i capacitatea de rotire a mbinrilor. 6.1.3 Verificri ale siguranei

(1)PPentru verificrile la starea limit ultim factorul parial pentru oel s = M trebuie s in cont de posibila diminuare a rezistenei datorat deformaiilor ciclice.NOTA 1 Anexa Naional poate da o valoare pentru s.

NOTA 2 Presupunnd c, datorit prevederilor referitoare la ductilitatea local, raportul dintre rezistena rezidual dup degradare i cea iniial este aproximativ egal cu raportul dintre valorile M pentru combinaiile fundamentale i accidentale, se recomand ca pentru ipotezele de ncrcare permanente i temporare s se aplice factorul s.

(2)

La verificarea capacitii soluiei de proiectare, specificat n 6.5 i 6.8 trebuie s se se in cont de posibilitatea ca limita de curgere efectiv a oelului s fie mai mare dect limita de curgere caracteristic, prin introducerea coeficientului de amplificare a limitei de curgere ov (vezi 6.2(3)).6.2 Materiale

(1)POelul structural trebuie s se conformeze standardelor referite n EN 1993.

(2)PDistribuia proprietilor materialului n structur, cum ar fi rezistena i durabilitatea, trebuie s fie astfel nct zonele disipative s se formeze acolo unde la proiectare a existat intenia ca acestea s apar.

NOT Zonele disipative se ateapt s se plastifice nainte ca alte zone s prsesc domeniul elastic n timpul cutremurului.

(3)Cerina (2)P poate fi satisfcut dac rezistena de curgere a oelului din zonele disipative i proiectul structurii se conformeaz uneia dintre condiiile a), b) sau c) ce urmeaz:

a) valoarea efectiv a rezistenei maxime de curgere, fy,max a oelului din zonele disipative satisface urmtoarea expresie

unde

ov

este factorul de amplificare a limitei de curgere folosit n proiectare; i

fy

este rezistena nominal de curgere specificat n funcie de calitatea oelului.

NOTA 1 Pentru oelul din clasa S235 cu ov = 1,25 aceast metod d valoarea maxim fy,max = 323 N/mm2.NOTA 2 Valoarea atribuit lui ov pentru a fi utilizat ntr-o ar la verificarea condiiei a) poate fi gsit n Anexa Naional. Valoarea recomandat este ov = 1,25.

b) structura se proiecteaz pe baza unei singure caliti de oel i a unei rezistene nominale de curgere fy pentru zonele disipative i nedisipative; pentru oelul din zonele disipative se specific o valoare maxim, fy,max; valoarea nominal fy a oelului, specificat pentru zonele nedisipative i mbinri, depete valoarea superioar a rezistenei de curgere fy,max din zonele disipative.NOT Aceast condiie conduce n mod normal la folosirea oelului din clasa S335 pentru componentele i mbinrile nedisipative (proiectate cu rezistena nominal fy a oelului pentru S235) i la utilizarea oelului S235 pentru componentele disipative sau mbinri la care rezistena de curgere a oelului din clasa S235 este limitat la fy,max =335 N/mm2. c) rezistena efectiv de curgere a oelului fy,act din fiecare zon disipativ este determinat prin msurtori iar factorul de amplificare este calculat pentru fiecare zon disipativ cu unde fy,act este rezistena nominal de curgere din zonele disipative.NOT aceast condiie este aplicabil atunci cnd oelurile cunoscute sunt luate din stoc sau la evaluarea cldirilor existente unde ipotezele de proiectare privind marja de siguran pentru rezistena de curgere sunt confirmate de msurtorile dinaintea construirii.

(4)

Dac condiiile din (3) c) ale acestui subparagraf sunt satisfcute, factorul de amplificare, ov poate fi luat egal cu 1,00 la verificrile din 6.5 pn la 6.8, pentru proiectarea elementelor. La verificarea mbinrilor cu expresia (6.1) se va lua aceiai valoare pentru ov ca i n (3) a).

(5)

Dac condiiile din (3) c) ale acestui subparagraf sunt satisfcute, pentru factorul de amplificare ov se poate lua cea mai mare dintre valorile calculate pentru verificrile de la 6.5 pn la 6.8. (6)PPentru zonele disipative, valoarea rezistenei de curgere fy,max luat n considerare pentru respectarea condiiilor din (3) ale acestui subparagraf, trebuie s fie specificat i notat pe desene.(7)

Durabilitatea oelului i a sudurii trebuie s satisfac cerinele pentru aciunea seismic la valoarea cvasi-permanent a temperaturii de serviciu (vezi EN 1993-1-10:2004).

NOT Anexa Naional poate da informaii despre modul n care EN 1993-1-10:2004 poate fi utilizat pentru ipoteza de calcul seismic.(8)

Durabilitatea cerut pentru oel i suduri ca i cea mai mic temperatur de serviciu trebuie s fie definite n specificaiile proiectului.

(9)

La mbinrile componentelor seismice principale ale unei cldiri, trebuie utilizate uruburi de nalt rezisten din grupele 8.8 sau 10.9.(10)PProprietile materialelor trebuie controlate n acord cu 6.11.

6.3 Tipuri de structuri i factori de comportare

6.3.1 Tipuri de structuri

(1)PCldirile metalice trebuie ncadrate ntr-unul dintre urmtoarele tipuri structurale, n concordan cu comportarea structurii lor principale sub aciunea seismic (vezi Figurile 6.1 pn la 6.8).

a) Cadrele solicitate la ncovoiere, sunt cele la care forele orizontale sunt preluate de ctre componentele care lucreaz esenialmente la ncovoiere.b) Cadrele contravntuite centric sunt cele la care forele orizontale sunt preluate de componente spuse n principal la fore axiale.

c) Cadrele contravntuite excentric sunt cele la care forele orizontale sunt preluate de componente solicitate axial, dar la care datorit excentricitii poziiei contravntuirilor energia poate fi disipat n legturi seismice prin ncovoiere sau forfecare ciclic.

d) Structurile de tip pendul inversat sunt definite n 5.1.2, fiind structurile la care zonele disipative sunt localizate la baza stlpilor.e) Structurile cu nuclee de beton sau perei de beton sunt cele la care forele orizontale sunt preluate de nucleele i pereii de beton.

f) Cadre solicitate la ncovoiere combinate cu contravntuiri centrice.

g) Cadre solicitate la ncovoiere combinate cu panouri nrmate.(2)

La cadrele solicitate la ncovoiere, zonele disipative trebuie s fie localizate n principal n articulaiile plastice din grinzi sau din nodurile grind stlp, astfel nct energia s fie disipat prin intermediul ncovoierii ciclice. Zonele disipative pot fi de asemenea localizate n stlpi:

la baza cadrului;

n vrful stlpului de la ultimul nivel al cldirilor multietajate;

la vrful i la baza stlpilor cldirilor cu un singur nivel, la care NEd din stlpi satisface inegalitatea: NEd / Npl,Rd < 0,3.

(3)

La cadrele contravntuite centric, zonele disipative trebuie s fie localizate n principal n diagonalele ntinse.

Contravntuirle pot aparine uneia dintre urmtoarele categorii:

contravntuiri cu diagonale ntinse active, la care forele orizontale pot fi preluate numai de diagonalele ntinse, neglijndu-se diagonalele comprimate;

contravntuiri n V, la care forele orizontale sunt preluate att de diagonalele ntinse ct i de cele comprimate. Punctul de ntersecie al acestor diagonale se afl pe o component orizontal care trebuie s fie continu.Contravntuirile n K, la care intersecia diagonalelor este pe stlp, nu se pot utiliza.

(4)

La cadrele contravntuite excentric trebuie utilizate acele configuraii la care toate legturile vor fi active, aa cum se arat n Figura 6.4.

(5)

Structurile de tip pendul inversat pot fi asimilate cu cadre solicitate la ncovoiere cu condiia ca structura rezistent la cutremur s aib mai mult de un stlp n fiecare plan de rezisten i ca urmtoarea inegalitate, care limiteaz fora axial, NEd 2. Rotirea (p este definit prin:

unde (vezi Figura 6.11);(este sgeata grinzii la mijloc;

Leste deschiderea grinzii.

Capacitatea de rotire a articulaiei plastice, (p sub ncrcarea ciclic trebuie asigurat fr o degradare a rezistenei i rigiditii mai mare de 20%. Aceast cerin este valabil indiferent de locul prevzut pentru zonele disipative.

(4)

In experimentele pentru evaluarea rotirii plastice capabile (p, rezistena la forfecare a panoului de inim al stlpului trebuie s se conformeze expresiei (6.8) iar deformaia de forfecare nu trebuie s contribuie cu mai mult de 30% la rotirea (p.(5)

Deformaia elastic a stlpului nu trebuie s fie inclus n evaluarea rotirii (p.

(6)

Cnd se utilizeaz mbinri cu rezisten parial, capacitatea de proiectare a stlpului trebuie s fie dedus din capacitatea plastic a mbinrilor.

Figura 6.11: Sgeata grinzii pentru calculul lui (p6.7 Reguli de proiectare i detaliere pentru cadre contravntuite centric.6.7.1 Criterii de proiectare

(1)PCadrele contravntuite centric trebuie s fie proiectate astfel nct plastificarea diagonalelor ntinse s se produc nainte de cedarea mbinrilor i de plastificarea sau flambajul grinzilor sau al stlpilor.(2)PElementele diagonale de contravntuire trebuie s fie aezate astfel nct structura s prezinte caracteristici similare ale deplasrii sub ncrcri la fiecare nivel n acelai plan de contravntuire pentru ambele sensuri ale aciunii.

(3)

In acest scop, urmtoarea regul trebuie s fie respectat la fiecare nivel:

unde A+ i A- sunt ariile proieciilor orizontale ale seciunilor transversale ale diagonalelor ntinse atunci cnd aciunea seismic orizontal are sens pozitiv, respectiv negativ (vezi Figura 6.12). 6.7.2 Calcul(1)PSub ipotezele de ncrcare gravitaional, se va considera c numai grinzile i stlpii preiau aceste ncrcri, fr a lua n considerare contravntuirile.

Figura 6.12: Exemplu de aplicare al 6.7.1(3)

(2)PIn calculul elastic al structurii sub ncrcarea seismic diagonalele vor fi luate n considerare dup cum urmeaz:

la cadrele cu contravntuiri diagonale numai diagonalele ntinse vor fi luate n conside-rare;

la cadrele cu contravntuiri n V, trebuie s se in cont att de diagonalele ntinse ct i cele comprimate.

(3)

La calculul oricrui tip de contravntuire centric se pot lua n considerare att diagonalele ntinse, ct i cele comprimate, dac toate condiiile care urmeaz sunt ndepli-nite:

a) se folosete calculul static neliniar (pushover) sau calculul dinamic neliniar (time-history);

b) la modelarea comportrii diagonalelor se ia n considerare att situaia pre-flambaj ct i cea postflambaj; i

c) se prezint justificarea alegerii modelului care reprezint comportarea diagonalelor.

6.7.3 Diagonale

(1)

La cadrele cu diagonale n X, coeficientul de zveltee , definit n EN 1993-1-1:2004 trebuie s fie limitat la: .NOT Limita 1,3 este definit pentru a prentmpina suprancrcarea stlpilor n stadiul premergtor atingerii forei critice de flambaj (cnd att diagonalele ntinse, ct i cele comprimate sunt active) sub aciunea efectelor obinute din calcul n ultimul stadiu, n care numai diagonalele ntinse sunt active.

(2)

La cadrele cu contravntuiri diagonale, la care diagonalele nu sunt n X (vezi de ex. Figura 6.12), coeficientul de zveltee, trebuie s fie mai mic sau egal cu 2,0.(3)

La cadrele cu diagonale n V, coeficientul de zveltee trebuie s fie mai mic sau egal cu 2,0.(4)

La structurile cu pn la dou nivele nu este limitat.

(5)

Efortul plastic capabil Npl,Rd al seciunii transversale al diagonalelor trebuie s fie astfel nct Npl,Rd (NEd.

(6)

La cadrele cu contravntuiri n V, diagonalele comprimate trebuie priectate n concor-dan cu EN 1993.

(7)

Imbinrile diagonalelor cu oricare component trebuie s satisfac regulile de proiectare din 6.5.5.

(8)

Pentru ca diagonalele s aib o comportare disipativ omogen trebuie s se asigure ca diferena dintre valoarea maxim a coeficientului (i , definit n 6.7.4(1) s nu difere de valoarea minim ( cu mai mult de 25%.(9)

Imbinrile semirigide disipative i/sau parial rezistente sunt permise dac toate condiiile care urmeaz sunt satisfcute:

a) mbinrile au o capacitate de alungire compatibil cu deformaiile globale;

b) efectul deformrii mbinrilor este luat n considerare printr-un calcul static neliniar (pushover) sau dinamic neliniar (time-history).

6.7.4 Grinzi i stlpi

(1)

Grinzile i stlpii solicitate axial trebuie s satisfac urmtoarele cerine minime de rezisten:

unde

Npl,Rd(MEd)este efortul axial plastic capabil la flambaj al grinzii sau al stlpului, n concor-dan cu EN 1993, lund n considerare interaciunea dintre fora axial capabil la flambaj i momentul ncovoietor de proiectare, MEd n ipoteza de calcul seismic;NEd,Geste fora axial n grind sau n stlp datorat aciunilor neseismice care intr n gruparea de ncrcri n care intr i aciunea seismic;

NEd,Eeste fora axial n grind sau stlp datorat aciunii seismice de proiectare;

oveste coeficientul de amplificare (vezi 6.1.3(2) i 6.2(3));

(este cea mai mic dintre valorile (i = Npl,Rd,i / NEd,i considerate pentru toate diagonalele cadrului contravntuit; unde

Npl,Rd,ieste fora plastic capabil a diagonalei i;

NEd,ieste valoarea forei axiale n diagonala i n ipoteza de ncrcare seismic.

(2)In cadrele cu contravntuiri n V, grinzile trebuie s fie proiectate pentru a rezista la: toate aciunile neseismice fr a lua n considerare aportul diagonalelor;

efectul aciunilor seismice verticale neechilibrate transmis grinzilor de ctre contravntuiri dup flambajul diagonalelor comprimate.

NOTA 1 Factorul pb este utilizat pentru estimarea rezistenei diagonalelor comprimate dup flambaj.NOTA 2 Valoarea atribuit lui pb pentru utilizarea ntr-o ar poate fi gsit n Anexa Naional a acestui document. Valoarea recomandat este 0,3.

(3)PIn cadrele cu contravntuiri diagonale la care diagonalele ntinse sau comprimate nu se intersecteaz (de ex. diagonalele din Figura 6.12), proiectarea trebuie s ia n considerare forele de ntindere i compresiune care se dezvolt n stlpii adiaceni diagonalelor compri-mate i care corespund forelor de compresiune din diagonale, egale cu fora lor de proiectare capabil la flambaj.

6.8 Reguli de proiectare i detaliere pentru cadre contravntuite excentric

6.8.1 Criterii de proiectare

(1)PCadrele cu contravntuiri excentrice trebuie s fie proiectate astfel nct elementele sau prile de elemente specifice, denumite legturi seismice s fie capabile s disipeze energie prin formarea de mecanisme plastice de ncovoiere i/sau forfecare.

(2)PSistemul structural va fi proiectat astfel nct s se realizeze o comportare disipativ omogen a ntregului set de legturi seismice.

NOT Regulile care se dau n continuare urmresc producerea plastificarii, inclusiv a efectelor de consolidare din articulaiile plastice sau din panourile de forfecare, n primul rnd n legturi, naintea oricrei plastificri sau cedri din alt parte.

(3)

Legturile seismice pot fi componente verticale sau orizontale (vezi Figura 6.4).

6.8.2 Legturi seismice

(1)

Inima unei legturi trebuie s aib o grosime unic, fr plci de dublare i fr guri sau penetrri.

(2)

Legturile seismice sunt clasificate n 3 categorii, n funcie de tipul mecanismului plastic dezvoltat:

legturi scurte, care disipeaz energie prin plastificarea la forfecare;

legturi lungi, care disipeaz energie prin plastificare mai ales la ncovoiere;

legturi intermediare, care disipeaz energie att prin plastificarea la ncovoiere, ct i la forfecare.

(3)

Pentru a defini eforturile plastice capabile i limitele categoriilor, la seciunile I sunt folosii parametrii care urmeaz:

(4)

Dac NEd/Npl,Rd ( 0,15, fora capabil a legturii trebuie s satisfac urmtoarele dou relaii la ambele capete ale legturii:

Figura 6.13: Definiia simbolurilor pentru seciunile I ale legturilor

unde

NEd, MEd, VEd sunt efectele aciunii de proiectare, respectiv fora axial, momentul ncovoietor i fora tietoare de proiectare la ambele capete ale legturii.

(5)

Dac NEd/NRd > 0,15, expresiile (6.15), (6.16) trebuie s fie satisfcute cu urmtoarele valori reduse Vp,link,r i Mp,link,r folosite n loc de Vp,link i Mp,link.

(6)

Dac NEd/NRd ( 0,15, lungimea legturii, e nu trebuie s depeasc limitele date mai jos:

sau

unde

(7)

Pentru a se ajunge la o comportare global disipativ a structurii, trebuie s se verifice ca valorile individuale (i , definite n 6.8.3(1) s nu depeasc cu mai mult de 25% valoarea minim (, dat n 6.8.3(1).(8)

In soluiile la care la ambele capete ale legturii se formeaz simultan momente egale (vezi Figura 6.14a), legturile se pot clasifica n concordan cu lungimea e. Pentru seciunile I categoriile sunt:

(9)

In soluiile unde articulaia plastic s-ar putea forma numai la un capt al legturii (vezi Figura 6.14.b), valoarea lungimii e definete categoriile legturilor. Pentru seciunile I categoriile sunt:

u

unde ( este raportul dintre momentele ncovoietoare mai mici MEd,A de la un capt al legturii, n ipoteza de calcul seismic i momentele mai mari MEd,B din captul unde se formeaz articulaia plastic, ambele momente fiind luate n valoare absolut.Figura 6.14: a) momente egale la capetele legturii; b) momente inegale la capetele legturii

(10)unghiul de rotire a legturii (p, dintre legtur i elementul din afara legturii, aa cum este definit n 6.6.4(3) trebuie s fie compatibil cu deformaiile globale. Nu trebuie ns s depeasc urmtoarele valori:

legturi scurte

(p ( (pR = 0,08 radiani

(6.27) legturi lungi

(p ( (pR = 0,02 radiani

(6.28)

legturi intermediare

(p ( (pR = valoarea determinat prin interpolare liniar ntre

valorile de mai sus.

(6.29)

(11)La capetele legturii, n dreptul diagonalelor contravntuirii, se vor prevedea rigidizri pe toat nlimea inimii, pe ambele fee ale acesteia. Rigidizrile trebuie s aib o lime nsumat de cel puin (bf 2tw) i o grosimea mai mare sau cel puin egal cu cea mai mare dintre valorile 0,75 tw i 10 mm.

(12) Legturile trebuie prevzute cu rigidizri ale inimii dup cum urmeaz:

a) legturile scurte trebuie prevzute cu rigidizri ale inimii dispuse la intervale care nu depesc (30tw d/5) pentru un unghi de rotire a legturii (p de 0,08 radiani sau (52tw d/5) pentru un unghi de rotire a legturii, (p de cel mult 0,02 radiani. Pentru valori ale unghiului ntre 0,08 i 0,02 radiani lungimea intervalului se va obine prin interpolare liniar;b) legturile lungi sunt prevzute cu rigidizri intermediare ale inimii, plasate la distana de 1,5b fa de captul legturii unde se formeaz articulaia plastic;c) legturile intermediare trebuie prevzute cu rigidizri intermediare ale inimii, care satisfac cerinele de la a) i b) de mai sus;d) la legturile cu o lungime e mai mare de 5Mp/Vp nu sunt cerute rigidizri intermediare ale inimii; e) rigidizrile intermediare ale inimii trebuie prevzute pe toat nlimea sa. Pentru legturile care au o nlime mai mic de 600 mm, rigidizrile sunt necesare numai pe o parte a inimii. Grosimea rigidizrii care se pune pe o singur parte trebuie s fie mai mare sau cel puin egal cu cea mai mare dintre dimensiunile tw i 10mm iar limea trebuie s nu fie mai mic de (b/2)-tw. pentru legturile cu nlimea de 600 mm sau mai mare. Rigidizri intermediare similare trebuie s fie prevzute pe ambele pri ale inimii.(13) Sudurile n relief ale rigidizrii, pentru prinderea sa de inima legturii trebuie s aib o rezisten corespunztoare forei ovfyAst, unde Ast este aria rigidizrii. Rezistena de proiectare a sudurii n relief care fixeaz rigidizarea de talp trebuie luat astfel nct sudura s reziste forei ovfyAst/4.

(14)La capetele legturii, att la talpa superioar ct i la talpa inferioar, trebuie prevzute reazeme laterale. Fiecare reazem lateral al legturii trebuie s aib o rezisten axial suficient pentru a putea prelua 6% din fora capabil axial a tlpii legturii, calculat cu expresia fybtf.(15)In grinzile la care este prezent legtura seismic, trebuie verificat dac fora tietoare capabil la flambaj a panourilor de inim din afara legturii este conform cu EN 1993-1-5:2004, Seciunea 5.

6.8.3 Componente fr legturi seismice

(1)

Componentele care nu conin legturi seismice, cum ar fi stlpii i diagonalele (dac se folosesc legturi orizontale n grinzi), precum i grinzile (dac se folosesc legturi vertica-le) trebuie s fie verificate la compresiune, considernd combinaia cea mai defavorabil de fore axiale i momente ncovoietoare:

undeNRd(MEd,VEd) este fora axial capabil a stlpului sau a diagonalelor n concordan cu EN 1993, lund n considerare interaciunea cu momentul ncovoietor MEd i cu fora tietoare VEd luat cu valoarea corespunztoare situaiei seismice de proiectare;

NEd,Geste fora de compresiune a stlpului sau a diagonalei datorat aciunilor neseismice incluse n gruparea de aciuni n care intr i aciunea seismic;

NEd,Eeste fora de compresiune din stlp sau diagonal datorat aciunii seismice de proiectare;

oveste coeficientul de amplificare (vezi 6.1.3(2) i 6.2(3));(este factorul de multiplicare a crui valoare este egal cu cea mai mic dintre valorile urmtoare:

valoarea minim dintre (i = 1,5 Vp,link,i / VEd,i pentru toate legturile scurte;

valoarea minim dintre (i = 1,5 Vp,link,i / VEd,i pentru toate legturile lungi i intermediare, unde

VEd,i, MEd,isunt valorile de proiectare ale forei tietoare i ale momentului ncovoietor n legtura i n situaia seismic de proiectare;

Vp,link,i, Mp,link,i sunt fora tietoare plastic i momentul plastic capabil al legturii i, calculate ca n 6.8.2(3).6.8.4 Imbinrile legturilor seismice(1)

Dac structura este proiectat s disipeze energie n legturile seismice, mbinrile legturilor sau ale elementului care conine legturile trebuie proiectate pentru efectul aciunii, Ed, calculat dup cum urmeaz:

unde

Ed,Geste efectul aciunii n mbinare datorat aciunilor neseismice incluse n gruparea n care intr i aciunea seismic

Ed,Eeste efectul aciunii n mbinare datorat aciunii seismice de proiectare

oveste coeficientul de amplificare (vezi 6.1.3(2) i 6.2(3));

(ieste raportul calculat pentru legtura i n concordan cu 6.8.3(1).

(2)In cazul legturilor semirigide i/sau parial rezistente, disiparea energiei se poate considera c are loc numai n mbinare. Aceasta se permite cu condiia ca toate condiiile care urmeaz s fie satisfcute:

a) mbinrile au o capacitate de rotire suficient pentru a corespunde cerinelor de deformare;

b) s-a demonstrat c elementele care intr n mbinare sunt stabile la starea limit ultim;

c) se ia n considerare efectul deformrii mbinrii asupra deplasrii relative de nivel, global;

(3)

Cnd se folosesc mbinrile cu rezisten parial pentru legturile seismice, capacitatea celorlaltor elemente ale structurii trebuie dedus din capacitatea plastic a mbinrilor legturilor.

6.9 Reguli de proiectare pentru structurile de tip pendul inversat

(1)

La structurile tip pendul inversat (definite in 6.3.1(d)), stlpii trebuie verificai la compresiune, considernd cea mai defavorabil combinaie de for axial i moment ncovoietor.

(2)

La verificri, eforturile NEd, MEd, VEd trebuie s fie calculate ca n 6.6.3.

(3)

Zvelteea stlpilor trebuie s fie limitat la ( ( 1,5.(4)

Sensibilitatea coeficientului ( al deplasrii relative de nivel, definit n 4.4.2.2 trebuie s fie limitat la ( ( 0,20.

6.10 Reguli de proiectare pentru structuri metalice cu nuclee sau perei din beton i pentru cadre solicitate la ncovoiere, combinate cu contravntuiri centrice sau panouri nrmate6.10.1 Structuri cu nuclee sau cu perei din beton

(1)PElementele metalice trebuie s fie verificate n concordan cu aceast seciune i EN 1993, n timp ce elementele din beton trebuie s fie proiectate n concordan cu Seciunea 5.

(2)PElementele la care exist o interaciune ntre metal i beton treuie s fie verificate n concordan cu Seciunea 7.

6.10.2 Cadre solicitate la ncovoiere combinate cu contravntuiri centrice(1)

Structurile duale care au att cadre solicitate la ncovoiere, ct i cadre contravntuite acionnd n aceiai direcie trebuie s fie proiectate utiliznd un factor q unic. Forele orizontale trebuie s fie distribuite ntre cadre n concordan cu rigiditatea lor elastic.

(2)

Cadrele solicitate la ncovoiere i cadrele contravntuite trebuie s se conformeze paragrafelor 6.6, 6.7 i 6.8.

6.10.3 Cadrele solicitate la ncovoiere combinate cu panouri nrmate(1)PCadrele solicitate la ncovoiere la care panourile din beton nrmat au fost cu certitu-dine cuplate la structura metalic trebuie s fie proiectate n concordan cu Seciunea 7.

(2)PCadrele solicitate la ncovoiere la care panourile nrmate au fost structural decuplate de structura metalic trebuie s fie proiectate ca structuri metalice.

(3)

Cadrele solicitate la ncovoiere la care panourile nrmate sunt n contact cu structura metalic, dar pentru care nu exist certitudinea c sunt cuplate structural la cadru, trebuie s satisfac urmtoarele reguli:

a) panourile nrmate trebuie s fie uniform distribuite n elevaie pentru a se evita creterea cerinelor de ductilitate local a elementelor cadrului. Dac aceast regul nu este respectat, cldirea se consider neregulat n elevaie;

b) trebuie luat n considerare interacuinea cadru-panou nrmat. Trebuie luate n conside-rare, de asemenea, eforturile din grinzi i stlpi datorate aciunii diagonalei comprimate a panoului nrmat. In acest scop pot fi utilizate regulile din 5.9.c) cadrele metalice trebuie verificate n concordan cu regulile din acest paragraf, n timp ce panourile nrmate de beton armat sau zidrie trebuie s fie proiectate n concordan cu EN 1992-1-1:2004 i n concordan cu Seciunile 5 sau 9.

6.11 Controlul proiectrii i al execuiei

(1)PControlul proiectrii i al execuiei trebuie s asigure faptul c structura real corespunde cu cea proiectat.

(2)

In acest scop, suplimentar fa de prevederile din EN 1993, mai trebuie ndeplinite i urmtoarele cerine:

a) desenele pentru fabricare i montaj trebuie s indice detaliile mbinrilor, dimensiuni i caliti pentru uruburi i suduri, ca i pentru calitatea oelului componentelor, menionnd efortul unitar maxim de curgere admis pentru oel, fy,max care trebuie s fie utilizat de fabricant n zonele disipative;b) trebuie verificat conformitatea materialelor cu 6.2;

c) controlul fixrii uruburilor i al calitii sudurilor trebuie s urmeze regulile din EN 1090;

d) n timpul execuiei trebuie s se asigure c efortul unitar de curgere al oelului efectiv utilizat nu depete valoarea notat pe desene pentru fy,max cu mai mult de 10%.

(2)POri de cte ori condiiile de mai sus nu sunt ndeplinite se vor efectua corecii sau se vor prezenta justificri cu scopul de a satisface cerinele din EN 1998-1 i pentru a se asigura sigurana structurii.(6.1)

(6.2)

(6.3)

(6.4)

(6.5)

(6.6)

(6.7)

(6.8)

(6.9)

(6.10)

(6.11)

direcia (+)

direcia (-)

(6.12)

(6.13)

(6.14)

(6.15)

(6.16)

(6.17)

(6.18)

cnd R < 0,3

(6.19)

(6.20)

cnd R ( 0,3

iar A este aria legturii

legturi scurte

legturi lungi

legturi intermediare

(6.21)

(6.22)

(6.23)

legturi intermediare

legturi lungi

legturi scurte

(6.26)

(6.25)

(6.24)

(6.30)

(6.31)

130131

_1205404840.unknown

_1205570812.unknown

_1205570637.unknown

_1205395485.unknown