Download - note calcul-cladire birouri.xlsx
1 Identificare elemente si tipuri de sectiuni utilizate2 Evaluare incarcari si combinatii de incarcari3 Predimensionare elemente4 Verificare comportare de ansamblu5 Verificare/redimensionare elemente
1 Identificare elemente si tipuri de sectiuni utilizate1.1 Tip structura: Cladire pentru birouri- b.a.1.2 Elemente: 1.2.1 Grinzi
1.2.2 Placa1.2.3 Stalpi1.2.4 Fundatii izolate
1.3 Sectiuni utilizate: 1.3.1 Grinzi 30x45(60)cm1.3.2 Placa 13cm1.3.3 Stalpi 35x35cm1.3.4 Fundatii
evaluare incarcare zapada la nivelul acoperisului
1.28 kN/mp 1.32
s- inacarcarea caracteristica la nivelul acoperisului
1.00 cl III de imp factorul de importanta-expunere pentru actiunea zapezii, f(cls de imp cladire)
coeficientul de forma al încarcarii din zapada pe acoperis (Capitolul 5)
0.80 exp. Completa coeficientul de expunere al constructiei în amplasament
1.00 coeficientul termic
2.00 valoarea caracteristica a încarcarii din zapada pe sol [kN/m2], în amplasament
*in cazul evaluarii masei constructiei pentru calculul fortei seismice de proiectare, nu e aplica gIs, deci gIs=1,00
0.8
0.83 0.8+0.8·a/30
a= 1 a= unghiul acoperisului
acoperisuri cu mai multe deschideri nu este cazul- acoperis terasa
1.12
0.70
g= 2.00 greutate specifica zapada
h= 0.70
b3=B+b1= 31.50
b1= 10.50
b2= 10.50
10.50
10.50
B= 21.00
g·h/Sk= 0.70
2b3/(ls1+ls2)= 3.00
pentru situatia in care zapada este impiedicata sa alunece de pe acoperis:
0.96 kN/mp
0.60
g= 2.00 kN/m3, greutate specifica zapada
h= 0.6 cm inaltime aticatic
b= 31.80 max(b1;b2) b1= 31.8
3.00 b2= 0
minim ( 5·h; b1; 15m )
g·h/Sk= 0.60
g·b/ls= 21.20
Se considera ca acoperitoare cea mai defavorabila situatie de incarcare(?!)
1.32
s1 = gIs· m1 · Ce · Ct · sk= s2 = gIs· m2 · Ce · Ct · sk=
gIs =
mi = m1, m2
Ce =
Ct =
sk =
m1=
m2= m2=
s3 = gIs· m3 · Ce · Ct · sk=
m3 = minim ( g·h/Sk; 2b3/(ls1+ls2); 5 ),m3=
ls1=b1
ls2=b2
s4 = gIs· m4 · Ce · Ct · sk=
m4 = minim ( g·h/Sk; g·b/ls; 8 ) m4 =
ls=
ls=
s=max(s1, s2, s3, s4)=
kN/mp
factorul de importanta-expunere pentru actiunea zapezii, f(cls de imp cladire)
coeficientul de forma al încarcarii din zapada pe acoperis (Capitolul 5)
coeficientul de expunere al constructiei în amplasament
valoarea caracteristica a încarcarii din zapada pe sol [kN/m2], în amplasament
*in cazul evaluarii masei constructiei pentru calculul fortei seismice de proiectare, nu e aplica gIs, deci gIs=1,00
Evaluare incarcari
La nivelul acoperisului
Centralizare incarcari
Nr.
Crt
.
incarcare tip incarcare val. normata coef. G.F.
kN/mp
1 P 3.00 1.35
2 V 1.50 1.50
3 V 1.32 1.05
4 P 3.25 1.35
5 P etabs 1.35
6 P etabs 1.35
Incarcari pe pane
1 greutate straturi terasa 3
5 utila terasa 1.5 cf. tab. N.A. 6.10-SR EN 1991-1-1:2004/2006
6 zapada cf. zonei in care se afla constructia 2.00 orasul cel mai aproiapat Oltenita(Calarasi), 13 km
7 vant(?!)
Incarcare la nivelul acoperisului
fara elemente din model Permanente 3.00
Variabile 2.82
Totale 5.82
Combinatii de calcul GF-U dominanta, fara elem. model 7.69
GS, fara elem. model, fara S 4.13
gstraturi terasa
qutila terasa
sk
gp placa 13cm
gp grinzi
gp stalpi
coef. G.S. val. calcul G.F. val. calcul G.S.
kN/mp kN/mp
1.00 4.05 3.00
0.40 2.25 0.60
0.40 1.39 0.53
1.00 4.39 3.25
1.00 etabs etabs
1.00 etabs etabs
cf. tab. N.A. 6.10-SR EN 1991-1-1:2004/2006
orasul cel mai aproiapat Oltenita(Calarasi), 13 km CR 1-1-3/2012, Anexa A, tabel A1
Ψ=0.7, pt. zapada
Calcul Seism- evaluare coeficient seismic conform P100-1/2006
4.5.3.2.2. (4.4) 0.081 ·m·g forta taietoare de baza corespunzatoare modului propriu fundamental pentru fiecare directie
1.00 factorul de importanta-expunere al constructiei
0.08
λ=(0.85;1), λ= 1 factor de corectie care tine seama de contributia modului propriu fundamental prin masa modala efectiva asociata acestuia
m=
STOP
0.08
0.2 acceleratia terenului pentru proiectare (pentru componenta orizontala a miscarii terenului)
g= 1
2.75 factor de amplificare dinamica maxima a acceleratiei orizontale a terenului de catre structura
q= 6.75 factor de comportare al structurii- cadre spatiale din b.a.
0.1
1 orizontale ale acceleratiei terenului
3.0
0.32276 perioada de vibratie a unui sistem cu un grad de libertate dinamica si cu raspuns elastic
0.075 cadre spatiale din beon armat
H= 7.00 inaltimea cladirii, in m, masurata de la nivelul fundatieiβ(T)= 2.75 spectrul normalizat de raspuns elastic
STOP 0.00
2.8 2.75
STOP 0.00
STOP 0.00
Fb=γI·Sd(T1)·m·λ=
γI=
Sd(T1)= ordonata spectrului de raspuns de proiectare corespunzatoare perioadei fundamentale T1
masa totala a cladirii calculata ca suma a maselor de nivel mi
(3.17) 0<T<TB=>Sd(T1)= ag·[1+(((β0/q)-1)/TB)·T]
(3.18) T>TB=>Sd(T1)= ag·β(T)/q
ag=
m/s2, acceleratia gravitationala
β0=
TB= TB, TC, TD perioadele de colt ale spectrului de raspuns elastic pentru componentele
TC=
TD=
T1=Ct*H3/4 T=
Ct=
0≤T≤TB, β(T)= 1+((β0-1)/TB)·T=
TB<T<TC, β(T)=β0=
TC<T≤TD, β(T)=β0·(TC/T)=
T>TD, β(T)=β0·((TC·TD)/T2)=
forta taietoare de baza corespunzatoare modului propriu fundamental pentru fiecare directie
factorul de importanta-expunere al constructiei
factor de corectie care tine seama de contributia modului propriu fundamental prin masa modala efectiva asociata acestuia
0
0.08
acceleratia terenului pentru proiectare (pentru componenta orizontala a miscarii terenului)
factor de amplificare dinamica maxima a acceleratiei orizontale a terenului de catre structura
factor de comportare al structurii- cadre spatiale din b.a.
perioada de vibratie a unui sistem cu un grad de libertate dinamica si cu raspuns elastic
inaltimea cladirii, in m, masurata de la nivelul fundatiei
ordonata spectrului de raspuns de proiectare corespunzatoare perioadei fundamentale T1
masa totala a cladirii calculata ca suma a maselor de nivel mi
perioadele de colt ale spectrului de raspuns elastic pentru componentele
Predimensionare elemente
1 Placa b.a 0.13
0.11 P= 19.2 m
13 cm
2 Grinzi b.a h/L>12
Lmax= 7.15 m
Luzual= 4.75 m
b=30cm b/h=1/2:1/3
3 Stalpi b.a. 0.350
N= 71460 daN efortul axial din etabs
166.67 daN/cmp rezistenta de calcul a betonului
250 daN/cmp C25/30 rezistenta caracteristica a betonului
γ= 1.5 coeficient partial de siguranta pentru beton
1071.9 cmp
32.74 cm
b=h= 35 cm
hp=P/180
hplaca=
hmax=60cm
huz=45cm
ν≤N/b·h·fcd≤0.4=
fcd=
fck=
(b·h)min=
bmin=hmin=
rezistenta de calcul a betonului
rezistenta caracteristica a betonului
coeficient partial de siguranta pentru beton
69.264 kNm
kNm, momentul de proiectare in stalp
44.4 kNm, momentul in stalp in sectiunea considerata, rezultat din calculul static
kNm, suma momentelor capabile asociate sensului actiunii seismice considerate in grinzile din nodul in care se face verificarea
kNm, suma momentelor rezultate din calculul static sub actiunea fortelor laterale si verticale in grinzile din nodul in care se face verificarea
ΣMRb/ΣMEdb = 1.2 aproximat
1.3 factor de consolidare a otelului
7.67 cm 2 · a= 9.00 cm
692640 daNcm
N= 44728 daN forta axiala corespunzatoare momentului maxim
35 cm latimea stalpului
166.67 daN/cmp C25/30
3000 daN/cmp PC52
a= 4.5 cm, distanta de la marginea sectiunii la centrul de greutate al armaturii
0.24
STOP
30.00
35 cm, inaltimea stalpului
d= 30.5
Mdc= γrd · MEdc · ΣMRb/ΣMEdb =
Mdc-
MEdc-
ΣMRb-
ΣMEdb-
γrd =
x=N/(bc * fcd)=
Mdc=
bc=
fcd=
fyd=
Asnec= (Mdc -(N · hyw/2))/(fyd · hyw)=
Asnec= (Mdc + (N · hyw/2)-(bc · x · fcd · (d-0.5 · x)))/(fyd · hyw)=
hyw= distanta dintre armaturi, hyw<15cm
hc=
inaltimea utila a sectiunii, d= hc - a
0.01 < ρ = Asef / (bc · d) < 0.04
kNm, momentul in stalp in sectiunea considerata, rezultat din calculul static
kNm, suma momentelor capabile asociate sensului actiunii seismice considerate in grinzile din nodul in care se face verificarea
kNm, suma momentelor rezultate din calculul static sub actiunea fortelor laterale si verticale in grinzile din nodul in care se face verificarea
forta axiala corespunzatoare momentului maxim
cm, distanta de la marginea sectiunii la centrul de greutate al armaturii
cmp, x<2a
cmp, x>2a
Verificare drift
Etaj Directie Combinatie
Drift calculat
ν= 0.5ν=0.4-pt cls I,II; ν=0.5-pt cls III,IV;
q= 6.75
drSLS=ν · q · dre<dr,a
SLS drULS=c · q · dre<dr,a
ULS
EbIb 0.5 · EbIb
dr,aSLS= 0.005(8)·h